1、碧桂园斜屋面高支模施工方案大朗碧桂园工程J73 栋型斜屋面高支模施工方案工程概况一、大朗碧桂园工程 J73 栋型工程，由东莞市碧桂园房地产开发投资兴建，位于东莞市大朗镇朗常路与朗东路交汇处。J73 栋型工程为 3 栋每栋含 3 个单元6 层住宅楼，工程名称为 J73-3A、J73-3B、J73带底商；工程编号 112#、111#、31#。工程总建筑面积分别为 6543.64 、 6610.86 、6863.56m2，建筑物结构形式均为框架结构， 根底形式为预应力管桩根底。六楼的顶屋设有夹层梁，三栋楼的天面均采用斜屋面，呈金字塔形。六层楼面设计标高 15.00m，夹层楼面设计标高 18.00 、2、18.392m，坡屋顶最高标高 20.490 m，最高脊梁的层高为 5.49m，最低为 3.0m因 WKL16a 2、WKL16b 3、WL4（ 1、WKL19 2、WL61等梁下没有设计夹层梁 ；屋面坡度为 32 度, 梁截面尺寸主要有 200400 mm、300 500 mm等截面型式，斜板厚为 120mm，采用 C25砼。由于该工程斜屋面结构为折梁、折板形式，坡度较陡，采用门式架的高支模施工方案。二、 编制依据?建筑结构荷载标准? GB50009-2001中国建筑工业出版社；?混凝土结构设计标准?GB50010-2002中国建筑工业出版社；?建筑施工计算手册?江正荣著中国建筑工业出版社；3、?建筑施工手册?第四版中国建筑工业出版社；?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准? JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；?钢结构设计标准? GB 50017-2003 中国建筑工业出版社；施工图纸、施工组织设计三、门式架支撑体系：1、模板：面板使用 18mm 厚夹板，规格为 920 1820，面板下排两层 8080mm 的木枋，上层枋间距 300mm，下层枋间距 1219mm即架宽。门架间距、跨距是 800mm。2、梁：梁底板和梁侧板用整块 18mm 厚的夹板制成。梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于 400mm，梁底板用 8080 广东松枋支承；梁底的上排枋间距为 木枋。 804、80，下排枋为 400mm，板底的上排枋间距为 300mm3、支撑体系：、楼面模板、梁侧及梁底模板均采用 18mm厚夹板。楼面梁板用门式架加可调托作顶架，龙骨均用 8080mm木枋，上铺 18mm厚夹板。、门式架之间全部用交叉连杆连接， 每层门架沿排向设置纵横水平拉杆， 底部距地 200mm设纵横扫地杆。0 交叉剪力刀撑，每隔 3m设一排的剪刀撑，剪刀撑底部到地。 、内外两侧设45、所有的门式架底托必须垫 50 200 垫木通长。、屋面梁下设置夹层梁的支撑采用 8080 木枋、间距 350，斜撑在夹层梁上；木枋根部翘角垫固定在夹层梁上的模板， 夹层梁的支撑系统不撤除。 木枋之间采用方条在木枋中5、部水平固定拉结。四、门式架高支撑施工方法1、模板搭设、门架按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开始排架，离柱边 200mm 排第一只架， 每间距 800mm放一只架，并拉上交叉连杆， 排至梁的另一边的支承柱时，如果排架至柱的距离大于 400mm时，将最后几排的门架排距由 800mm调整为 600mm，使最后一排排距符合要求。底层架铺设后，再架设中层或上层架，然后加顶托，大致调整高度到预定平水，在顶托上放木枋，第一层枋沿梁轴方向，第二排枋垂直梁轴方向、间距 300mm。然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。、顺着卸屋面板坡度方向与门架6、的跨距方向一致的方法搭设斜板门式架。 斜板门式架一般取 2 榀为一组，斜屋面板的梯形或三角形的斜腰边处以临斜边处200mm增设钢管立杆或门式架，第二排枋成放射状放置。第一层枋和顶托之间的三角形空隙采用三角形木楔块塞紧。三角形木楔块须按照屋面坡度预制加工好。门式脚手架支撑体系要求在底部上 200mm位置用万向扣扣一道钢管拉杆， 纵横各一道，以保证整体性及稳定性。 在顶层架顶部下 100mm纵横必须各扣一道钢管拉杆，以分散斜向压力。、在底层架横杆中央处扣一道通长拉杆，故整个支撑高度范围内设置水平拉杆如下：设扫地杆，以上每个门式架设置一道水平拉杆； 水平拉杆要通长设置， 200mm 距楼面纵横方向均7、设，交接处用钢管扣扣住，在端部要顶到柱。2、 模板撤除根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告，当混凝土到达拆模强度要求后，再安排撤除模板；对板及梁局部，强度要到达 75；对悬臂局部，跨度大于 8m 的梁，拆模强度要到达设计强度的 100。模板撤除时， 先松顶托，把顶托除下 , 利用原支撑体系做脚架 , 拆卸梁及楼面模板 , 最后撤除支撑体系。五、质量保证措施 立柱就位前应放出控制线， 使立柱尽量在同一直线上， 以便与水平拉杆连接及使其满足间距要求。门架、立柱排放时要用线陀吊线，控制其垂直度。 水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层， 检查其拉结是否牢固到位， 以防“虚结。 所用的木料，尤其是8、木枋，必须于使用前严格检查其完好性， 严禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材。支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格前方可铺板。六 . 主要平安技术措施1. 废烂木枋不能使用；2. 安装、撤除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合平安要求；3. 内模板安装高度超过 2.5m 时，应搭设临时脚手架；更不得大面积同时撬落，材料自由下落，不得让模板、以上高空撤除模板时，4m在 4.操作时必须注意下方人员的动向； 正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准撤除； 5.安装夹层或夹层以上的外围墙、柱及梁模板，先搭设脚手架或平安网；6. 水平拉杆不准固定在脚手架或跳板等不稳定物体上。第七节、斜屋面门架支撑系统计算书I 9、斜屋面梁门架支撑系统计算书本计算书依据 ?建筑施工模板平安技术标准? JGJ162-2021、?建筑施工门江正荣著、 、?建筑施工计算手册? JGJ128-2000 式钢管脚手架平安技术标准? ?建筑结构荷载标准? (GB 50009-2001) 、?混凝土结构设计标准?GB50010-2002、?钢结构设计标准? (GB 50017-2003) 等标准编制。梁段： WL6(1)。模板支撑体系剖面图30MF1219A门 121门架排列平面示意一、参数信1. 模板构造参数( 一)梁构造参数梁截面宽度 B：0.3m；梁截面高度 D：0.5m；楼层高度 H：5.5m；结构外表要求：隐藏；混凝土楼板10、厚度： 120mm；梁边至板支撑距离： 0.5m；( 二)门架构造参数门架型号： MF1219A；0 计算跨。， 32 取计算跨距 l=1.000m 搭设尺寸为：跨距 l=0.800m( 根据斜屋面坡度 0 ；步距 =1.955m；距 1.0m 计算依据： 0.8/cos32=0.9433m) 1536.000mm ；：1930.000mm； h ：门架的宽度 b1219.000mm； 门架的高度 h10 钢管；钢管；立杆加强杆采用 26.8 2.5mm门架立杆采用 48 3.5mm；门架承载力修正系数： 0.9 加强杆 ) 钢管材料性能参数门架立杆 ( 三) ( 2 ；16-40) ；弹性模11、量 E：206000N/mm钢钢材品种：钢材 Q235( 22 ；抗弯强度设计值 / 抗压 /f ：205N/mm235N/mmfy屈服强度：；抗拉 22 ； 325N/mm： fce ；端面承压强度设计值120N/mm：fv 抗剪强度设计值2. 荷载参数( 一)梁模板荷载参数33；1.77kN/m；钢筋自重标准值G新浇筑砼自重标准值G：28.3kN/m： 3k2k 003=28.3kN/mG：24/cos32 根据斜屋面坡度32，砼自重标准值 2k 03 ；钢筋自重标准值 G：1.5/cos32=1.77kN/m 3k22 ；砼对模板侧压力标准值 G：12kN/m0.5kN/m 梁侧模板自重12、标准值 G：4k1k2 ；振捣砼对梁侧模板荷载 Q：4kN/m2k22 ；振捣砼对梁底模板荷载 Q： 2kN/m梁底模板自重标准值 G：0.5kN/m；2k1k 门架静荷载参数 ( 二)设；水平架 5 步 4 设；脚手板 5 步 1 1 步 1 设；水平加固杆采用 48 3.5mm 钢管， 4 步 4 跨设置；剪刀撑采用 48 3.5mm钢管，按照 个，直角扣件 1 个； 1 跨 1 步架内包含旋转扣件 40.02 附件、平安网重量 (kN/m) ：0.01(kN/m) ：栏杆重量 3. 梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向设置无次楞；面板参数 ) ( 一面板采用桦木 ( 垂直方向 )18mm13、厚覆面木胶合板；厚度：18mm；22；5400N/mm 15N/mm：；弹性模量E抗弯设计值 fm：( 二) 主楞参数材料： 2 根 48 3.5 钢管；间距 (mm)：100,150*1 ；2；206000N/mm：( 16-40)；弹性模量 E 钢材品种：钢材 Q235钢 22；205N/mm：抗压；抗拉 / 抗弯强度设计值f235N/mmfy 屈服强度： 22 ； 325N/mm：fce ；端面承压强度设计值120N/mm： fv 抗剪强度设计值( 三)加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径： M12；螺栓水平间距： 450mm；螺栓竖向间距 (mm)依次是： 100,150*114、 ；4. 梁底模板参数搭设形式为：单门架垂直梁轴线布置；面板参数 ) ( 一面板采用桦木 ( 垂直方向 )18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；22；： 15N/mm5400N/mm；弹性模量 E 抗弯设计值 fm( 二) 第一层支撑梁参数材料： 1 根 80 80 矩形木楞；间距： 300mm；2；10000N/mm木材品种：粗皮落叶松；弹性模量E：22；17N/mm；抗弯强度设计值 fmfc 抗压强度设计值： 16N/mm： 2；1.7N/mm 抗剪强度设计值 fv ： ( 三 ) 第二层支撑梁参数材料： 1 根 80 80 矩形木楞；2；：10000N/mmE木材品种：粗皮落叶松；弹性15、模量22；： 16N/mm17N/mm；抗弯强度设计值 fm：抗压强度设计值fc 2；1.7N/mm 抗剪强度设计值 fv ：二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。 根据?模板标准JGJ162-2021?第 5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为 1.000m。面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :354；mm/12= 4.860 10I = 100018243；mm18/6 = 5.40010W = 10001. 荷载计算及组合( 一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G 4k按以下公式计算，并取其中的较小值:1/2Vt F=0.222116、1F=H23；砼的重力密度，取24.000kN/m 其中 -t -新浇混凝土的初凝时间，取3.000h ；T -砼的入模温度，取20.000 ；V -砼的浇筑速度，取1.500m/h ；H -砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.500m；-外加剂影响修正系数，取1.000 ； 1 -砼坍落度影响修正系数，取 1.000 。 2 根据以上两个公式计算得到：2F=19.400 kN/m 12 F=12.000 kN/m22； F =12.000 kN/mF 新浇砼作用于模板的最大侧压力 G=min， 24k1 砼侧压力的有效压头高度： h=F/ =12.000/24.000=0.500m 17、； Q=4kN/m( 三) 确定采用的荷载组合( 二) 振捣砼时产生的荷载标准值 Q2k22k计算挠度采用标准组合：q=12.000 1=12.000kN/m；计算弯矩和剪力采用根本组合：底部荷载：q=maxq1， q2=18.108kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9 (1.2 12.000+1.4 4) 1=18.000kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9 (1.35 12.000+1.4 0.7 4) 1=18.108kN/m；顶部荷载：； 1=3.528kN/m4 0.7 1.4 q=0.9 2. 内力计算 面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计18、算简图及内力、 变形图如下： /m18.108kN/m3.528kN70100150弯矩和剪力计算简图0830.0110.m)(kN弯矩图 1.3240.3590.1971.583剪力图 (kN)12kN/m10015070变形计算简图0.0170.127变形图 (mm):经过计算得到最大弯矩 M= 0.083kNm 最大剪力： V= 1.583kN最大变形： = 0.127mm最大支座反力： F= 2.906kN3. 面板计算( 一)板抗弯强度计算642=1.536N/mm =M/W=0.0831010/5.400 22 满足要 f=15N/mm ，=1.536N/mm小于抗弯强度设计值实际19、弯曲应力计算值求！ 挠度计算 ( 二)；结构外表隐藏 =l/250容许挠度 :，满足要求！ 0.127mm，容许挠度为 0.400mm第 1 跨最大挠度为 ，满足要求！0.017mm，容许挠度为 0.600mm第 2 跨最大挠度为 ，容许挠度为 0.280mm，满足要求！第 3 跨最大挠度为 0.020mm 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ 三、梁侧模板支撑的计算1. 主楞计算主楞采用 2 根 483.5 钢管为一组，共2 组。主楞的截面惯性矩I ，截面抵抗矩 W和弹性模量 E 分别为：454；mm 10I=2 12.19 10= 2.438 343； mm5.08 10=20、 1.01610W=2 2； E=206000 N/mm 主楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。主楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a)计算弯矩和剪力采用： q = 2.906/1=2.906 kN/m；(b)计算挠度采用： q = 1.835/1=1.835 kN/m；22=0.059kN.m 0.450 2.906 M = 0.1ql最大弯矩 =0.10.450=0.785kN 2.906 V=0.6ql=0.6最大剪力最大支座力 N=1.1ql =1.1 2.906 0.450=1.439kN44/(100206000 1.835 450.0021、0 最大变形 =0.677ql2.438/100EI=0.6775)=0.010mm10(1)主楞抗弯强度计算642=5.793N/mm 1010/1.016 =M/W=0.05922，满足小于抗弯强度设计值 =5.793N/mm f=205N/mm 实际弯曲应力计算值要求！(2)主楞抗剪强度计算52 =VS； 3.5)=3.194N/mm10 /It=0.392 1000 6946/(2.438 w022，满 =120.000 N/mm小于抗剪强度设计值实际剪应力计算值3.194 N/mm fv 足要求！(3) 主楞挠度计算最大挠度： =0.010mm；容许挠度 : 结构外表隐藏 =l/2522、0=1.800mm ；实际最大挠度计算值 : =0.010mm 小于最大允许挠度值 : =1.800mm，满足要求！2. 穿梁螺栓计算验算公式如下NN= f A:其中 N -穿梁螺栓所受的拉力；2) ；穿梁螺栓有效面积(mmA -2；穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mmf -穿梁螺栓型号 : M12；查表得：穿梁螺栓有效直径 : 9.85 mm ；2；穿梁螺栓有效面积 : A = 76 mm 穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170 76/1000 = 12.920 kN ；穿梁螺栓所受的最大拉力 : N =1.439 kN 。穿梁螺栓最大容许拉力值 小于 N=1.439kN 穿梁螺栓23、所受的最大拉力N=12.920kN ，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。 根据?模板标准JGJ162-2021?第 5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为 0.300m。面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :354；10I = 30018mm/12= 1.458243； mm 18/6 = 1.62021W =3001.荷载计算及组合模板自重标准值G=0.50.300=0.150 kN/m ； 1k 新浇筑砼自重标准值G=28.30.300 0.5=4.245 kN/m； 2k 钢筋自重标准值G=1.770.300 0.524、=0.266 kN/m；3k 永久荷载标准值G= G+G+ G=4.661 kN/m； 3k1kk2k 振捣砼时产生的荷载标准值Q=2 0.300=0.600 kN/m ； 2k(1) 计算挠度采用标准组合：q=4.661kN/m；(2) 计算弯矩采用根本组合： q=max q1，q2 =6.192kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 4.661+1.4 0.600) =5.789kN/m ；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.35 4.661+1.4 0.7 0.600) =6.192kN/m ；2. 面板抗弯强度验算 M/W f43；10mmW =1.620 其25、中： W -面板的截面抵抗矩， 24Nmm10=6.966； mm)M=0.125qlM -面板的最大弯矩 (N计算弯矩采用根本组合 :q=6.192kN/m ；面板计算跨度 : l = 300mm ；442 ；=4.300N/mm10/1.62021 6.966= : 经计算得到，面板的受弯应力计算值22 满足要， 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm 实际弯曲应力计算值 =4.300N/mm求！ 3. 面板挠度验算4 =5ql /(384EI) 其中： q- 作用在模板上的压力线荷载:q = 4.661 kN/m；l-面板计算跨度 : l =300mm ；2；E-面板材质的弹性模量 : E26、 = 5400N/mm 54 10mm；I-截面惯性矩 : I =1.458 =l/250=1.200mm ； - 容许挠度 :结构外表隐藏 54 )= 10 54001.458 面板的最大挠度计算值 : = 5 4.661 300.000 /(3840.624 mm；，满足要 : =1.200mm 实际最大挠度计算值 : =0.624mm 小于最大允许挠度值求！五、梁底支撑梁的计算1. 第一层支撑梁的计算支撑梁采用 1 根 8080 矩形木楞，间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I ，截面抵抗矩 W和弹性模量 E 分别为：464；10341.33 10 mm=3.413I=1343 ；101027、 mm=8.533 85.33W=1 2；E=10000 N/mm( 一)荷载计算及组合：模板自重标准值G=0.3(0.5 20.32+0.5 0.3)/0.3=0.470kN/m； 1k 新浇筑砼自重标准值 G=28.3 0.3 0.5=4.245 kN/m ； 2k 钢筋自重标准值G=1.77 0.3 0.5=0.266 kN/m ； 3k 永久荷载标准值 G= G+ G+ G=4.981 kN/m； 3k1kk2k 振捣砼时产生的荷载标准值 Q=20.3=0.600 kN/m； 2k 计算中考虑梁两侧局部楼板混凝土0.522kN0.522kN荷载以集中力方式向下传递。永久荷载标准值G ；28、0.5/2=0.375 kN 0.3 0.18+0.5) =(25 kb； 0.5/2=0.075kNQ=1.0 0.3 活荷载标准值 kb ) ：计算弯矩和剪力时，采用由可变荷载效应控制的组合 (1) ( 含支撑梁自重 0.038+1.4 (1.2 4.981+1.2 均布荷载设计值 q1=0.9 0.600)=6.176kN/m ； 0.075)=0.500kN ； 0.375+1.4 楼板传来集中力设计值 F=0.9(1.2 1 ：( 计算弯矩和剪力时， 采用由永久荷载效应控制的组合含支撑梁自重 )(2) 0.7 0.038+1.4 均布荷载设计值 q2=0.9 (1.35 4.981+29、1.35 ；0.600)=6.627kN/m 0.70.375+1.4 F=0.9 (1.35 楼板传来集中力设计值2；0.075)=0.522kN )：(3)计算挠度时，采用荷载标准值进行组合( 含支撑梁自重q3=4.981+0.038=5.019 kN/m ；均布荷载标准值 =0.375 kN ；楼板传来集中力标准值 F3 支撑梁验算 ( 二)根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：/m627kN6.0.052kN/m/m0.052kN1219460300460360360500弯矩和剪力计算简图0.550.557240.541.5211.0.9930、099152151.弯矩图 (kNm)剪力图 (kN)0375k0375kN /m5.019kN0.0.038kN/m038kN/m1219460300460360500360变形计算简图2862.变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.540kNN2=1.540kN计算得到：最大弯矩： M= 0.724kN.m最大剪力： V= 1.540kN最大变形： = 2.286mm最大支座反力： F= 1.540kN(1) 支撑梁抗弯强度计算642=8.489N/mm =M/W=0.7241010/8.533 22，满足要 f=17N/mm 小于抗弯强度设计值 =8.489N/m31、m实际弯曲应力计算值 求！(2) 支撑梁抗剪计算62 =VS ； 80)=0.361N/mm 1064000/(3.413 1000/Ib=1.540 022，满足f=1.700 N/mm实际剪应力计算值0.361 N/mm 小于抗剪强度设计值要求！支撑梁挠度计算 (3)v； : 结构外表隐藏 =l/250 - 容许挠度 ，满足要求！跨最大挠度为2.286mm，容许挠度为 4.876mm1第 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！第二层支撑梁的计算 2. 2 组。 8080 矩形木楞为一组，共根支撑梁采用 1 E分别为：I ，截面抵抗矩 W和弹性模量支撑梁的截面惯性矩446 1032、； 341.33 10 mm= 3.413 I=1 343 mm10；= 8.533 1085.33 W=12E=10000N/mm；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 ：支撑梁所受集中荷载 F ；F=1.540kN 计算弯矩和剪力时采用1 =1.145kNF；计算挠度时采用2 q：均布荷载取支撑梁的自重=0.052kN/m；计算弯矩和剪力时采用 q1 ；= 0.038kN/m 计算挠度时采用 q2根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：1.54kN1.54kN1.54kN1.54kN1.54kN1.54kN1.54kN1.33、1.54kN1.54kN54kN1.54kN/m052kN0.100010001000300300300300300300300300300300弯矩和剪力计算简图5230.0.5231921920.0.0570.05701703303304000403m)(kN弯矩图 313332133223251.7761.76351.3351.770.0.7850.2210.2052210.2050.785770.0.1.3351.35761.7761.3353252.2.3213163.3.剪力图 (kN)1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN1.145k34、N1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN0.038kN/m100010001000300300300300300300300300300300变形计算简图0.0380.7290.729变形图 (mm)计算得到：最大弯矩： M= 0.523kN.m最大剪力： V= 3.321kN最大变形： = 0.729mm最大支座反力： F= 5.656kN(1) 支撑梁抗弯强度计算642=6.134N/mm10 =M/W=0.52310/8.533 22，满足要小于抗弯强度设计值实际弯曲应力计算值 =6.134N/mm f=17N/mm 求！(2) 支撑梁抗剪计算62 =VS； 80)=035、.778N/mm 64000/(3.413 10/Ib=3.321 1000022 ，满足 f0.778 N/mm=1.700 N/mm 小于抗剪强度设计值实际剪应力计算值v 要求！(3) 支撑梁挠度计算 - 容许挠度 :结构外表隐藏 =l/250 ；第 1 跨最大挠度为 0.729mm，容许挠度为 4.000mm，满足要求！第 2 跨最大挠度为 0.082mm，容许挠度为 4.000mm，满足要求！第 3 跨最大挠度为 0.729mm，容许挠度为 4.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！六、门架立柱的稳定性计算1. 门架静荷载标准值计算静荷载标准值包括以36、下内容：(1) 脚手架自重产生的轴向力 (kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：经计算得到，每米高脚手架自重合计N = 0.663/1.955=0.339 kN/m。 Gk1(2) 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力(kN/m)剪刀撑采用48 3.5 mm 钢管，按照 4 步 4 跨设置，每米高的钢管重计算：tg = ( 41.955 ) / (4 1.000 ) = 1.9552 0.038 (4 1.000)/cos /(41.955 ) = 0.086 kN/m ；设设置，每米高的钢管重为： 1 步 1 钢管，按照 48 3.5 mm 水平加固杆采用0.038 (137、 1.000) / (1 1.955) = 0.020kN/m；每跨内的直角扣件1 个，旋转扣件 4 个，每米高的钢管重为：( 1 0.0135+40.0145 ) / 1.955 = 0.037 kN/m；每米高的附件重量为0.02 kN/m ；每米高的栏杆重量为0.01 kN/m ；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 N = Gk2 0.172 kN/m ；静荷载标准值总计为N = N + N = 0.512 kN/m ； GK2GK1G 2. 门架立柱的稳定性计算门架立柱的稳定性计算公式 = N/(k A)fo2) ； - 其中门架立柱轴心受压应力计算值 (N38、/mmN - 作用于一榀门型支柱的轴向力设计值，它包括：支撑梁传递荷载设计值： N =2 5.656 =11.312kN ； 1 门架及加固件自重荷载设计值：N = 0.9 1.2 0.512 5.5-0.5 =2.762 kN； 2N =N+N=11.312+2.762=14.075 kN； 21k- 门架承载力修正系数， k= 0.9 ；2； = 2A =9.780 cm 一榀门架两边立杆的毛截面面积， A -A 1oo2 ； 钢管强度设计值： f =205 N/mmf - - 门架立杆的稳定系数 , 由长细比 kh/i 查?模板标准 oo JGJ162-2021?附录 D得到， =0.339、77 ；其中：长度修正系数k=1.13 ； o 门架的高度 h0=1.93m；1/2 =1.650 cm ；) 门架立柱换算截面回转半径i=(I/A12；=4.89 cm 门架立杆的毛截面面积 A14； /h 门架立杆的换算截面惯性矩I=I+Ih=13.320 cm 00114 ；门架立杆的毛截面惯性矩 I=12.19 cm 04 =1.42 cm ；门架加强杆的毛截面惯性矩I 1 =1.536m；门架加强杆的高度 h1100/1.650=116.939 =h0/i=1.93 计算值： 门架立柱长细比，满足要求！ =150 = 116.939小于门架立柱允许长细比 门架立柱长细比23) =1040、0.377 9.780 门架立柱轴心受压应力计算值=14.075 10/(0.9 2 ；42.365N/mm2= 门架立柱抗压强度的设计值f小于 门架立柱稳定性计算= 42.365N/mm2 205 N/mm，满足要求！II 、 斜屋面板门架支撑系统计算书本计算书依据 ?建筑施工模板平安技术标准? JGJ162-2021、?建筑施工门式钢管脚手架平安技术标准?JGJ128-2000、?建筑施工计算手册? 江正荣著、?建筑结构荷载标准? (GB 50009-2001) 、?混凝土结构设计标准? GB50010-2002、?钢结构设计标准? (GB 50017-2003) 等标准编制。板段： B141、。斜屋面板荷载进行水平换算后，取门式架最高搭设高度 5.2m 和水平投影平面进行平安计算； 门式架搭设跨距为 0.8 米，为了大横杆的验算准确、 实际取 实际搭设门式架跨距方向的门式架高度以斜屋面坡度为准。 . 米 1.0 门式架计算跨距为模板支撑体系剖面图0001MF1219A门架 000112198001219门架排列平面示意图一、参数信息1. 模板构造参数梁构造参数 ) 一(楼层高度 H：5.2m；混凝土楼板厚度： 120mm；结构外表要求：隐藏；( 二)门架构造参数门架型号： MF1219A；门架间距： 800mm；0 计算跨。，取计算跨距 l=1.000m 搭设尺寸为：跨距 l=0.42、800m( 根据斜屋面坡度320 ；步距=1.955m；距 1.0m 计算依据： 0.8/cos32=0.9433m) 1536.000mm；h： 1930.000mm h：门架的宽度 b：1219.000mm； 门架的高度 10 mm钢管；门架立杆采用 48 3.5mm钢管；立杆加强杆采用 26.8 2.5 0.9 ；门架承载力修正系数： ) 钢管材料性能参数 ) 门架立杆 ( 加强杆 ( 三 2 E ：206000N/mm；钢材品种：钢材 Q235钢(16-40) ；弹性模量 22 ：205N/mm；235N/mm抗压；抗拉 / 抗弯强度设计值 f 屈服强度 fy ：22 325N/mm；43、fv ：120N/mm：；端面承压强度设计值 fce抗剪强度设计值 2. 荷载参数( 一)板模板荷载参数33；： 28.3kN/m1.297kN/m；钢筋自重标准值GG新浇筑砼自重标准值3k2k2 ；0.354kN/m ：板底模板自重标准值G1k 003=28.3kN/m，砼自重标准值G： 24/cos32 根据斜屋面坡度322k 03 ；：钢筋自重标准值 G1.1/cos32=1.297kN/m 3k 02 ；：0.3/cos32=0.354kN/mG 板底模板自重标准值 1k ；承受集中荷载的模板单块宽度： 1000mm Q：施工人员及设备荷载标准值 1k2 计算模板和直接支承模板的小梁时44、取 2.5kN/m；2 计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m；2 计算支架立柱等支承结构构件时取 1kN/m； 门架静荷载参数 ) 二(水平架 5 步 4 设；脚手板 5 步 1 设；水平加固杆采用 48 3.5mm钢管， 1 步 1 设；剪刀撑采用 48 3.5mm钢管，按照 4 步 4 跨设置；1 跨 1 步架内包含旋转扣件4 个，直角扣件 1 个；附件、平安网重量 (kN/m) ：0.02栏杆重量 (kN/m) ：0.013. 板底模板参数搭设形式为： 2 层梁上顺下横单门架；面板参数 ) ( 一面板采用桦木 ( 垂直方向 )18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；22；5400N/45、mm；弹性模量E：抗弯设计值 fm：15N/mm( 二)第一层支撑梁参数材料： 1 根 80 80 矩形木楞；间距： 400mm；2； ：木材品种：粗皮落叶松；弹性模量 E10000N/mm22； fm ：抗压强度设计值 fc ：16N/mm17N/mm；抗弯强度设计值 2； ：1.7N/mm抗剪强度设计值 fv ( 三) 第二层支撑梁参数材料： 1 根 80 80 矩形木楞；2；10000N/mm木材品种：粗皮落叶松；弹性模量E：22；fm ：17N/mm抗压强度设计值fc ：16N/mm；抗弯强度设计值2；：1.7N/mm抗剪强度设计值fv二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度46、和刚度。 根据?模板标准JGJ162-2021?第 5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为 1.000m。面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :354；mm10/12= 4.86018 I = 1000243 mm；1. 荷载计算及组合W = 1000 18/6 = 5.400 10模板自重标准值G=0.354 1.000=0.354 kN/m ； 1k 新浇筑砼自重标准值G=28.3 1.000 0.12=3.396 kN/m ； 2k 钢筋自重标准值 G=1.2971.000 0.12=0.156kN/m； 3k 永久荷载标准值 G= 0.354+ 3.347、96+ 0.156=3.906 kN/m； k 施工人员及设备荷载标准值 Q=2.51.000=2.500 kN/m； 1k 计算模板面板时用集中活荷载进行验算 P=2.5 kN ；(1) 计算挠度采用标准组合： q=3.906kN/m ；(2) 计算弯矩采用根本组合： A 永久荷载和均布活荷载组合q=max q1，q2 =7.368kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.2 3.906+1.4 2.500) =7.368kN/m ；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.35 3.906+1.4 0.7 2.500) =6.950kN/m ；B 永久荷载和集中活荷载组合由可48、变荷载效应控制的组合： q1=0.9 1.2 3.906 =4.218kN/m；P1=0.9 1.4 2.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9 1.35 3.906 =4.745kN/m ；P2=0.9 1.4 0.7 2.5 =2.205kN ；2. 面板抗弯强度验算 M/W f43；10mmW =5.400 其中： W -面板的截面抵抗矩，；m=0.399kN Mb2，Mb1， Mamm) M=max(N 面板的最大弯矩M -22；0.4=0.147kN mMa=0.125ql=0.125 7.368 2ll +0.25P1Mb1=0.125q12； 0.4 =0.49、399kN 0.4m+0.253.150 =0.125 4.218 2ll +0.25P2Mb2=0.125q22 mm；+0.25 2.205 0.4 =0.315N=0.125 4.745 0.4264 =7.396N/mm/5.400 10；经计算得到，面板的受弯应力计算值: =0.3991022，满足要 =7.396N/mmf =15N/mm 小于抗弯强度设计值实际弯曲应力计算值求！ 2. 面板挠度验算4 =5ql /(384EI) 其中： q- 作用在模板上的压力线荷载:q = 3.906kN/m ；l-面板计算跨度 : l =400mm ；2；:E = 5400N/mmE-面板材质50、的弹性模量54 ；mm:I=4.860 10I-截面惯性矩 - 容许挠度 :结构外表隐藏 =l/250=1.600mm ；4/(384 54004.860= 5 3.906 400面板的最大挠度计算值:5)=0.496mm；10实际最大挠度计算值 : =0.496mm 小于最大允许挠度值 : =1.600mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1. 第一层支撑梁的计算支撑梁采用 1 根 8080 矩形木楞，间距400mm。支撑梁的截面惯性矩I ，截面抵抗矩 W和弹性模量 E 分别为：464；10 mm=3.413 10I=1341.33 343 ；10 mm85.33W=1 10= 8.533 251、；E=10000 N/mm( 一)荷载计算及组合：模板自重标准值G ；0.4=0.142 kN/m =0.354 1k新浇筑砼自重标准值G=28.3 0.4 0.12=1.358 kN/mG=1.2970.4 0.12=0.062 kN/m ； 3k 永久荷载标准值；2k 钢筋自重标准值G= 0.142+1.358+0.062=1.562 kN/m；k 施工人员及设备荷载标准值Q=2.50.4=1.000 kN/m；1k计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN ；(1) 计算挠度采用标准组合 ( 考虑支撑梁自重 ) ： q=1.562+0.038=1.601kN/m ；(2) 计52、算弯矩和剪力采用根本组合 ( 考虑支撑梁自重 ) ： A 永久荷载和均布活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.2(1.562+0.0384) =1.729kN/m ；q2=0.91.41.000 =1.260kN/m ；由永久荷载效应控制的组合：q1=0.91.35 (1.562+0.0384) =1.945kN/m；q2=0.91.4 0.7 1.000 =0.882 kN/m ；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.9 1.2(1.562+0.0384) =1.729kN/m ；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=053、.9 1.35 (1.562+0.0384) =1.945kN/m；P=0.91.4 0.7 2.5 =2.205kN ；( 二)荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载， 按照三跨连续梁计算。 作用荷载分为 “永久荷载和均布活荷载组合和“永久荷载和集中活荷载组合两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查?模板标准 JGJ162-2021?附录 C 表 C.1-2 确定内力系数。(1) 最大弯矩 M计算；m=0.809kNMb，MaM=max最大弯矩A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大22lq2 +0.117 Ma=0.100q1l 54、22 =0.320kN m； +0.117 1.26 1=0.1001.729 1B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大2 l +0.213 qlPMb=0.0802+0.213 3.150 1=0.809kNm； =0.080 1.729 1(2) 最大剪力 V 计算最大剪力 V=maxVa，Vb =3.163 kN ； A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大lq2 q1 l+0.617 Va=0.600 =0.600 1.729 1+0.617 1.260 1=1.815kN； B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算55、，采用以下荷载组合的剪力效应值最大P q l+0.675Vb=0.600=0.600 1.729 1+0.675 3.150=3.163kN ；(3) 最大变形计算44= 0.677ql/(100 10000 10003.413/100EI=0.6771.600656 6)=0.317mm10( 三 ) 支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算642=9.484N/mm/8.533 =M/W=0.8091010，满足要 f=17N/mm实际弯曲应力22计算值 =9.484N/mm小于抗弯强度设计值求！(2)支撑梁抗剪计算62 =VS； 80)=0.741N/mm1064000/(3.413 100056、/Ib=3.163 022 ，满足 f0.741 N/mm 实际剪应力计算值 小于抗剪强度设计值 =1.700 N/mm v要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.317mm； - 容许挠度 : 结构外表隐藏 =l/250=4.000mm ；实际最大挠度计算值 : =0.317mm 小于最大允许挠度值 : =4.000mm，满足要求！2. 第二层支撑梁的计算支撑梁采用 1 根 8080 矩形木楞，间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I ，截面抵抗矩 W和弹性模量 E 分别为：464； mm 10 I=1 341.33 10 = 3.413 343；10 85.33 10 mm=8.53357、 W=1 2； E=10000 N/mm ( 一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力?模板标准JGJ162-2021?规定：当计算直接支承小梁的主梁时， 均布活荷 2。标准所说的“均布活荷载载标准值可取 1.5kN/m 不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下， 第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值 Q=1.50.4=0.600 kN/m； 1k 由可变荷载效应控制的组合考虑支撑梁自重 ：q1=1.729kN/m；q2=0.9 1.4 0.600 =058、.756kN/m ；2.809kN2.809kN2.809kN2.809kN由永久荷载效应控制的组合考虑支撑梁自重：q1=1.945kN/m；q2=0.9 1.4 0.7 0.600 =0.529kN/m ；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力lq2 l+1.200F1=1.100 q1 ；1 =2.809kN 0.756 1+1.200 1.729 =1.100 由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力l q2F2=1.100 q1l+1.200 ；0.529 1 =2.774kN1.945 1+1.200 =1.100 第一层支撑梁产生的最大支座反力计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用 ：A59、；=2.809kNF=max F1，F2 最大支座反力第一层支撑梁产生的最大支座反力计算第二层支撑梁变形采用 ：B； 1=1.761kNl=1.100 1.601F=1.100 q 第二层支撑梁自重 (2)A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用： q=0.052 kN/m ； B 计算第二层支撑梁变形采用： q=0.038 kN/m； ) 荷载效应计算 ( 二 第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：809kN809kN2.809kN2.2.809kN2.809kN2./m0.052kN12198001219400400460、004001940040040019400弯矩和剪力计算简图0.7380.7381730.0940.0.0946710.0.6719480.9480.弯矩图 (kNm) 4.4.9569553.5343.5131251462.2.4044251.1.0.7040.6837040.6830.4251.4041.2.1252.1465343.5133.9564.4.955(kN)剪力图1.761kN1.761kN1.761kN1.761kN761kN761kN1.1.1.761kN1.761kN761kN1./m0.038k12180121940040194004004019400400400变形61、计算简图0.53 2112.变形图 (mm)计算得到：最大弯矩： M= 0.948kN.m最大剪力： V= 4.956kN最大变形： = 2.211mm最大支座反力： F= 7.768kN( 三)支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算642=11.115N/mm 10=M/W=0.94810/8.53322，满足 f=17N/mm =11.115N/mm小于抗弯强度设计值实际弯曲应力计算值要求！(2) 支撑梁抗剪计算62 =VS； 80)=1.162N/mm10/Ib=4.956 100064000/(3.413 022 ，满足 =1.700 N/mm小于抗剪强度设计值1.162N/mm实际剪应62、力计算值fv 要求！(3) 支撑梁挠度计算 - 容许挠度 :结构外表隐藏 =l/250 ；第 1 跨最大挠度为 2.210mm，容许挠度为 4.876mm，满足要求！，满足要求！ 3.200mm，容许挠度为 0.530mm跨最大挠度为 2 第第 3 跨最大挠度为 2.211mm，容许挠度为 4.876mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、门架立柱的稳定性计算1. 支撑梁传递的支座反力计算?模板标准JGJ162-2021?规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时， 2。标准所说的“均布活荷载均布活荷载标准值可取 1.0kN/m不能直接作用在支架立柱，而是作用在面63、板板面， 通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。 由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承当荷载的面积立柱纵距 la 立柱横距 lb 来计算荷载效应是不精确的这样计算的荷载效应值比实际值小 。所以，我们采用“力传递法进行计算。计算的方法完全同“ 2. 第二层支撑梁的计算中计算最大支座反力的步骤和方法， 注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q=1 0.4=0.400 kN/m ； 1k 通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N= 7.092 kN ； 12. 门架静荷载标准值计算静荷载标64、准值包括以下内容：(1) 脚手架自重产生的轴向力 (kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：经计算得到，每米高脚手架自重合计 N = 0.663/1.955=0.339 kN/m 。 Gk1 (kN/m) 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力 (2) 剪刀撑采用48 3.5 mm 钢管，按照 4 步 4 跨设置，每米高的钢管重计算：tg = ( 41.955 ) / (4 1.000 ) = 1.95520.038 (4 1.000)/cos /(41.955 ) = 0.086 kN/m ；水平加固杆采用48 3.5 mm 钢管，按照 1 步 1 设设置，每米高的钢管重为：65、0.038 (1 1.000) / (1 1.955) = 0.020kN/m；每跨内的直角扣件1 个，旋转扣件 4 个，每米高的钢管重为：( 1 0.0135+40.0145 ) / 1.955 = 0.037 kN/m；每米高的附件重量为0.02 kN/m ；每米高的栏杆重量为0.01 kN/m ；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计N =Gk2 0.172 kN/m ；静荷载标准值总计为N = N + N = 0.512 kN/m ； GK2GK1G 3. 门架立柱的稳定性计算门架立柱的稳定性计算公式 = N/(k A)f12) ；门架立柱轴心受压应力计算值(N66、/mm 其中 -N -作用于一榀门型支柱的轴向力设计值，它包括：支撑梁传递荷载设计值：N =7.092kN； 1 门架及加固件自重荷载设计值：N = 0.9 1.2 0.512 (5.2-0.12)/2=1.403 kN； 2N =N+N=7.092+1.403=8.495kN； 21k- 门架承载力修正系数， k= 0.9 ；2； f -钢管强度设计值： f =205 N/mm k由长细比门架立杆的稳定系数, - 查?模板标准 h/i oo ；得到， D=0.377JGJ162-2021?附录 =1.13k ；其中：长度修正系数o ；门架的高度h0=1.93m1/2 ；门架立柱换算截面回转半67、径i=(I/A=1.650 cm)12 =4.89 cm ；门架立杆的毛截面面积 A14 /h=13.320 cm ；门架立杆的换算截面惯性矩 I=I+I h01104 I=12.19 cm ；门架立杆的毛截面惯性矩04I=1.42 cm ；门架加强杆的毛截面惯性矩1；门架加强杆的高度h=1.536m1100/1.650=116.939=h0/i=1.93门架立柱长细比计算值：，满足要求！ =150116.939 小于门架立柱允许长细比 门架立柱长细比 =23) = 100.377 4.89 门架立柱轴心受压应力计算值=8.495 10/(0.9 2 ；51.142N/mm= 门架立柱抗压强度68、的设计值f小于 51.142N/mm门架立柱稳定性计算 =2 ，满足要求！ 205 N/mm五、楼盖承载力计算缺乏相关标准，仅供参考楼板承载力验算依据?混凝土工程模板与支架技术?杜荣军编、 ?工程结构设计原理?曹双寅主编、?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准? (JGJ130-2001) 、?建筑施工模板平安技术标准? JGJ162-2021、?建筑结构荷载标准? (GB50009-2001)等标准编制。( 一) 模板支架参数信息设本工程当前层现浇楼盖正在施工施工层，施工层下面搭设3 层支架。楼盖为双向板，板单元计算长度BL=6.8m；板单元宽度 BC=3.8m。1. 施工层下 1 层楼盖模69、板简称：下 1 层支架参数本层楼盖板厚度h=120mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑 15 天，混凝土强度1f=9.496MPa，混凝土弹性模量 E=25984.000MPa； c1c1 2. 施工层下 2 层楼盖模板简称：下 2 层支架参数本层楼盖板厚度h=120mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑 30 天，混凝土强度2f=11.900MPa，混凝土弹性模量 E=28000.000MPa； c2c2 3. 施工层下 3 层楼盖模板简称：下 3 层支架参数本层楼盖板厚度 h 天，混凝土强度 45，已浇筑 C25，混凝土设计强度为 =120mm3f=11.900MPa，混凝土弹性模量 E=270、8000.000MPa； c3c3结构模型立面图结构模型平面图( 二) 荷载计算1. 下 1 层荷载计算立柱传递荷载组合值： P=8.495kN；2 ； 25=3.000kN/m 楼盖自重荷载标准值： g =120/10001板计算单元活荷载标准值：-62 ； =8.415kN/m1000 10 q=8.495 4/2 1219+800 12. 下 2 层荷载计算2 ；25=3.000kN/m g=120/1000 楼盖自重荷载标准值： 22 ；=0.750kN/m 板计算单元活荷载标准值： q23. 下 3 层荷载计算2； =120/1000 25=3.000kN/mg楼盖自重荷载标准值： 71、32； 板计算单元活荷载标准值： q=0.750kN/m34. 楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，那么有各层挠度变形相等，即：333).h)=Ph/(E)=P/(EhP/(E 31231213233 ) ；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架 (Eh P)/( 那么有： P=(Eh iiiiii 分配后的设计值为：33=44.9004Eh0.12=25984.000 1c133 =48.3840 Eh0.12=28000.000 2c233 =48.3840 h0.12=28000.000E3c32 9.000=3.423kN/m (44.9004/141.6684) =1.2G129.072、00=3.689kN/m (48.3840/141.6684) G=1.2229.000=3.689kN/m(48.3840/141.6684)G=1.2329.915=4.400kN/m(44.9004/141.6684)Q=1.4129.915=4.741kN/mQ=1.4(48.3840/141.6684)22 9.915=4.741kN/m=1.4 (48.3840/141.6684)Q 3( 三) 板单元弯矩计算四边固定：Lx/Ly=3.8/6.8=0.559 ；查表：m=0.03818，m=0.00595，m=-0.08103 ， xxy m=-0.05710 ； y 四边简支：L73、x/Ly=3.8/6.8=0.559 ；查表：m=0.08793，m=0.02156； qyqx 1. 下 1 层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：22 +Q=7.822kN/m；=G+Q/2=5.623kN/m； G=GG1111q12 /2=2.200kN/m ；Q=Q11222 Bc； =6.127kN/mBc)+(m+ mQ)M=(m+ m G1yx1xqxqy222 Bc；=2.347kN/m+(m+ m)Q+M=(m m)G Bc11qxxyqyy22 Bc； =-9.153kN/mM=m Gqxx22 =-6.450kN/mBc；=mM74、 G qyy 根据以上弯矩，在?混凝土结构计算手册第三版?中查表得到楼盖板理论配筋：22理论钢筋面积 mm钢筋位置弯矩计算值 kN/m =176HRB400向正筋楼盖 X6.127ASX =66HRB400楼盖 Y 向正筋2.347ASY=268 HRB400楼盖 X 向负筋-9.153ASXHRB400=186 楼盖 Y 向负筋-6.450ASY楼盖板实际配筋： 2 mm钢筋位置配筋量及等级钢筋面积=251HRB4008200 HRB4008200A 楼盖 A 楼盖X 向正筋 Y 向正筋SXSY=393HRB400楼盖=251X 向负筋10200ASX=202HRB400楼盖 Y 向负筋 675、140ASY1 层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。下 2 层板单元内力计算2. 下 因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：22=G+Q=8.429kN/m+QG=G/2=6.059kN/m；G2222q22 Q=Q/2=2.370kN/m ；22222 Bc；=6.602kN/m GBc+(m+ m)Q) =(mM+m2qyx2xyqx222 QBc；=2.529kN/m) =(mM+ m GBc+(m+ m)2qxxqyyy222 =-9.863kN/mBc =mMG； qxx22 G=mM Bc=-6.950kN/m；qyy 根据以上弯矩76、，在?混凝土结构计算手册第三版 ?中查表得到楼盖板理论配筋：22 理论钢筋面积弯矩计算值kN/mmm钢筋位置楼盖 X 向正筋6.602A=189HRB400 SX楼盖 Y 向正筋2.529A=71HRB400 SY楼盖 X 向负筋-9.863A=286HRB400 SX楼盖 Y 向负筋-6.950A=199HRB400SY楼盖板实际配筋：2mm配筋量及等级钢筋面积钢筋位置HRB4008200A=251楼盖 X 向正筋 SXHRB4008200A=251 楼盖 Y 向正筋 SYHRB40010200A=393楼盖 X 向负筋 SXHRB4006140A=202楼盖 Y 向负筋 SY下 2 层楼盖77、实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。3. 下 3 层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：22； =G+Q=G+Q/2=6.059kN/m=8.429kN/m；GG33333q2 ； Q=Q/2=2.370kN/m 33222； =6.602kN/m Q Bc Bc+(m+ m)mM=(m+ ) G 3qxxxyqy3222 ；Bc =2.529kN/m m)QG+M=(m m) Bc+(m 33xyyqxqy22 ； =-9.863kN/m =m GBcMqxx22 ； =-6.950kN/m GBcM=mqyy 根据以上弯矩，在?混78、凝土结构计算手册第三版?中查表得到楼盖板理论配筋：22理论钢筋面积 mm钢筋位置6.602A=189 HRB400A=71HRB400 SY楼盖 X 向负筋-9.863SX楼盖Y 向负筋-6.950A=199配筋：2 mm配筋量及等级弯矩计算值 kN/m楼盖 X 向正筋SX楼盖Y 向正筋2.529A=286HRB400 HRB400 SY 楼盖板实际钢筋面积钢筋位置=251HRB400X向正筋 8200A楼盖SX=251 向正筋 8200AHRB400楼盖 YSY=393 10200AHRB400楼盖X 向负筋SX=202HRB400楼盖Y向负筋6140ASY层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。 ！下 3( 四) 最终结论模板支架配备层数： 按照设定的施工进度， 配备 3 层模板支架可以满足楼盖承载力要求。注意：上述方案是按照等刚度法计算的理论数据， 由于缺乏标准仅供参考。 实际工作中，仍需根据施工经验或地方要求配备足够层数的模板支架， 以保证施工平安！