1、某工程外脚手架专项施工方案(悬挑式脚手架_落地式脚手架)目 录1、工程概况.22、方案选择 .23、施工流程 .34、施工方法 .35 施工要求及安全技术措施 86、附落地式脚手架及悬挑式脚手架计算书101、工程概况2.1.1、*工程位于青岛市人民路。总建筑面积约7.5万平方米，地下二层，地上五层，框架结构。南北向约149.7米，东西约72米，地下一层、二层高3.9米，地上一层、二层、三层高5.5米，地上四层、五层高5米，建筑总高约为34.3米。工程南边与重庆南路相邻，西边与人民路相邻，北边与拆迁房相邻，东边是空地。地下车库外墙离基坑边缘距离较小，室外地坪标高不等。2、方案选择2.1根据现场地2、坪条件及工程情况共分为三个搭设区段，具体如图：2.1.1第一搭设段（从5轴到H轴）：地下车库外围脚手架：从地下车库底板垫层底（标高为14.5m）采用落地式脚手架搭设，搭设至高出地下车库负一层顶（标高为5.5m）1.5米，搭设高度为11米；主体工程外围脚手架：从地下车库负一层顶（标高为5.5m）采用落地式脚手架搭设，搭设至高出屋顶(标高为21m)1.5米，搭设高度为28米；2.1.2 第二搭设段（从H轴到2轴）：从地下车库底板垫层底（标高为14.5m）采用落地式脚手架，搭设至主体一层顶（标高为0.000）,搭设高度为14.5米；从二层底板(标高为0.000)开始采用悬挑式脚手架搭设至高出屋顶(标3、高为21m )1.5米，搭设高度为22.5米；2.1.3 第三搭设段（从2轴到5轴）：从地下车库底板垫层底(标高为14.5m)采用落地式脚手架，搭设至主体二层顶（标高为5.5m），搭设高度为20米；从主体三层底板（标高为5.5m）采用悬挑式脚手架，搭设至高出屋顶（标高为21m）1.5米，搭设高度为17米；2.2 步距选择2.2.1落地式脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，大纵杆步距1.8m。2.2.2悬挑式脚手架立杆纵距1.5 m，立杆横距1.05m，大纵杆步距1.8m，槽钢间距为1.5m。3、施工流程3.1落地脚手架施工工艺流程：铺垫木放铁靴扫地杆立杆扫地小横杆大横杆小横杆斜撑杆连墙4、杆剪刀撑铺脚手板防护栏杆系安全网挡脚板。3.2悬挑式脚手架施工工艺流程：放线定位结构施工时按照脚手架的立杆纵向步距预埋固定钢筋及钢丝拉绳的吊环放置16号槽钢安装钢丝拉绳安装脚手架4、施工方法4.1 脚手架基础脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准地基与基础工程及验收规范（GBJ202）的有关规定进行4.2悬挑型钢的支设4.2.1第二搭设段槽钢间距为1.5m，在标高0.000处设置即一层楼板顶，具体见附图1。第三搭设段槽钢间距为1.5m，在标高5.500处设置即二层楼板顶，现场槽钢布置见附图2。4.2.3固定槽钢采用16钢筋，槽钢具体安装及节点如下图 4.5、3第二搭设段悬挑脚手架立面及剖面图 4.4第一段地下车库外围落地式脚手架立面及剖面图 4.5脚手架搭设4.5.1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。4.5.2、每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4.5.3、底座安放应符合下列规定：（1）、底座、垫板均应准确地放在定位线上；（2）、垫板宜采用长度不小于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，采用钢底座。4.5.4、立杆搭设应符合下列规定：（1）、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用（2）、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开放置。（3）、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直6、至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；（4）、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；（5）、顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物1.5m。4.5.5、纵向水平杆搭设应符合下列规定：（1）、纵向水平杆搭设步距应根据方案搭设。（2）、在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。4.5.6、横向水平杆搭接应符合下列规定：（1）、横向水平杆步距搭接应根据方案。（2）、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；4.5.7、纵向、横向扫地杆离地面200mm搭设.4.5.8、连墙件、剪力撑的搭设应符7、合下列规定：（1）当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；连墙件应均匀设置，于建筑物每层的墙体连接固定；第一搭设段地下车库落地式脚手架连墙件因无法于墙体连接采用抛撑进行加固，基坑周围支护锚杆钢筋就是抛撑支撑点；9悬挑架脚手架连墙件每高3.6米，长4.5米（两步三跨设置,与柱子刚性拉结，若不能连接柱子，根据现场实际情况，在顶板内预埋483.5钢管与脚手架拉接。（2）、剪力撑在24m以下相邻两个剪刀撑距离不超过15m，超过24m时连续设置，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。4.5.9、扣件安装应符8、合下列规定：1、扣件规格必须与钢管外径（48）相同；2、螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；3、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪力撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；4、对接扣件开口应朝上或朝内；5、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。4.5.10、作业层、栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2）上栏杆上皮高度应为1.2m；3）挡脚板高度不应小于180mm（施工层必须四周全设）；4）中栏杆设置两道，上栏杆高度为1200mm，下栏杆高度为600mm;4.5.11、脚手板的铺设应符合9、下列规定：1）脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm；2）脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；4) 脚手架操作层下方三步架内，必须按照操作层的要求，层层满铺脚手板，脚手板内侧与墙体距离应满足规范要求。4.5.12、安全平网设置 脚手架内距地面3.2m处应设置首层安全平网，每隔9m设层间安全平网。安全平网内侧距墙体300mm，加设安全平网。4.6拆除4.6.1、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：1、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2、应根据检查结果补充完善施工组织设10、计中的拆除顺序和措施；3、应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；4、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。4.6.2、拆除脚手架时，应符合下列规定：1、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；2、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；3、当脚手架拆至下部最后一道长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；4、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范设置连墙件和横向斜撑加固。4.6.3、卸料时应符合下列规定：1、各构配件严禁抛掷至地面；2、运至地面的构配件应11、按规范整修与保养，并按品种、规格存放。5 施工要求及安全技术措施5.1施工要求5.1.1材料要求1） 采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，质量符合国家标准GB700-88的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg，并有出厂合格证。2） 选材要求：管面无凹凸状、无疵点、裂缝及变形，对弯曲、压扁、锈蚀严重的禁止使用，并在搭设前将钢管全部油漆成黄颜色。3）加工要求：剪刀撑刷红白相间油漆，相间距离为500mm.4）脚手板采用木架板，每块重量不宜大于30。木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质符合现行国家标准材质的规定。脚手板厚度不应小于50，两端应各设直径为4的镀锌钢丝箍两道。竹脚手板采用由毛竹或楠12、竹制作的竹串片板、竹笆板。5） 扣件应采用可锻铸铁材质，符合国家GB15831规定要求，铆钉采用20.25铆钉钢，所用扣件，应具有出厂合格证，在使用时还必须勤检查，不得有裂缝、变形缩松、滑丝等缺陷，圆弧差异不得超过0.5mm，铆钉允许偏差0.5mm，且铆合良好。5.1.2搭设要求搭设时严格按照下列表格中的允许误差进行控制项次项目技术要求允许偏差(mm)检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10最后验收垂直度+1002搭设中检查偏差的高度（m）H=2H=10H=2072040用经纬仪3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪13、或水平尺同跨内两根纵向水杆高差105水横杆外伸长度外伸500mm-50纲板尺5.2安全技术措施5.2.1材质及其使用的安全技术措施1）扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kn。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防时雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。5.2.2脚手架搭设的安全技术措施1）顶板基础的混凝土必须达到设计强度14、的75%以上才能施工。2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，亚禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防附落伤人。3）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4）脚手架及时 与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工疽定要确保架子稳定。5)在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。5.2.3脚手架上施工作业的安全技术措施1）脚手架支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同15、意不得任意拆除脚手架部件。2）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 3kN/m2，确保较大安全储备。3）当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。4）作业层应设置可靠的防护栏，防止坠落物体伤人。5)定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。5.2.4脚手架拆除的安全技术措施1)拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。2)架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点16、附件、电气装置情况山庄能提前拆除的尽量拆除掉。3)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒樗，地面应设专人指挥，禁非作业人员进入。4)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应选 通知对方，以防坠落。5)在拆架时，不得中途换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6)每天拆架下班时，不应留下隐患部位。7)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线、以防触电事故。8)所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9)所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。10)拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢17、固，双点起吊，严禁从高空抛掷。6、附落地式脚手架及悬挑式脚手架计算书 落地架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 28.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用18、的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 山东省青岛市地区，基本风压为0.60，风荷载高度变化系数z为1.13，风荷载体型系数s为1.20； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.11019、； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢； 5.地基参数 地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: 20、Q=2.0001.050/(2+1)=0.700 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.700=0.980 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.5002+0.100.9801.5002 =0.251 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.500221、-0.1170.9801.5002 =-0.297 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.251106,0.297106)/5080.0=58.465 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 58.465 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.700 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1431500.04/(10022、2.06105121900.0)+0.9900.700 1500.04/(1002.06105121900.0) = 1.593 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3001.0501.500/23、(2+1)=0.158 kN； 活荷载标准值：Q=2.0001.0501.500/(2+1) =1.050 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.050 = 1.728 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.7281.050/3 = 0.605 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m； = 24、M / W = 0.611106/5080.000=120.313 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.050 = 1.265 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1265.1001050.0(31050.025、2-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.070 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.070 = 2.094 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!； 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.426、0 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 2.0001.0501.500 /2 = 1.575 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.040+0.236)+1.41.575=2.537 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(27、kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12528.000 = 3.494 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50028.000 = 0.210 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG428、 = 5.249 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.0001.0501.5002/2 = 3.150 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.600 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.130 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.200 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.6029、01.1301.200 = 0.570 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.249+ 1.43.150= 10.709 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.249+ 0.851.43.150= 10.048 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.5701.500 1.8002/10 = 0.329 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：30、 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.709 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10709.000/(0.1864831、9.000)=117.744 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 117.744 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.048 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm32、2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10047.780/(0.186489.000)+329376.197/5080.000 = 175.309 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 175.309 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.755 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 33、3.150 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.755 +1.43.150)/(1.20.125)=80.993 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 80.993 /(1+0.00180.993)=74.925 m； H= 74.925 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算34、公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.755 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.150 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.329 /(1.4 0.85) = 0.277 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.755+0.851.4(3.150+ 0.1864.8900.277/5.080)/(1.20.125)=46.032 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H35、 = 46.032 /(1+0.00146.032)=44.007 m； H= 44.007 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =44.007 m。 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.570 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 8.611 kN； 连墙件的轴向力计算36、值 NL= NLw + No= 13.611 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=13.611Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=13.611小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压37、力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =111.642 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.048 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=111.642 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！悬挑脚手架计算书1脚手架荷载的计算：1.1作用于脚手架的永久荷载(恒荷载)标准值计算：1.38、1.1每米立杆承受的结构自重标准值 得：GK1=0.1248KN/m1.1.2脚手板或竹笆自重标准值 得：GK2= 0.35KN/m21.1.3栏杆、挡脚板自重标准值 得：GK3=0.14KN/m1.1.4脚手架吊安全网设施的荷载 得：GK3=0.001KN/m21.2可变荷载(活荷载)1.2.1施工荷载(按装修均布荷载)标准值 得：GK4=2KN/m21.2.2作用于脚手架上水平风荷载标准值，应下式进行计算：WK=0.7zsWo 式中：WK风荷载标准值(KN/m2) Z 风压高度变化系数 Z=1.25S 脚手架风荷体型系数 S=stw。因为：ZWOd2=1.250.60.0023=0.00139、7 ，H/d =1400/48=29.17 得S=1.2 WO基本风压(KN/m2) WO=0.600KN/m2(青岛地区50年遇)所以： WK=0.7ZSWO=0.71.251.20.600=0.63KN/m21.3荷载效应组合：计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷截+施工均布活荷载脚手架立杆稳定永久荷载+施工均布活荷载永久荷载+0.85(施工均布活荷载+风荷载)连墙件承载力双排架：风荷载+5.0KN2脚手架复核计算： 横向水平杆按简支梁计算，纵向水平杆宜按三跨连续梁。 2.1横向水平杆(小横杆)抗弯强度计算：应按简支梁计算。抗弯强度按下式计算：= M/W f 式中：M弯矩设40、计值按下式规定计算：W截面模量5.08103mm3 f钢材的抗弯强度设计值：205 KN/m2。M=1.2MGK+1.4MQK 脚手板用竹笆，自重标准值为GK1=0.35KN/m2，在中间加二根纵向483.5水平杆，形成集中力作用于横向水平杆上，48 3.5钢管质量为3.84kg/m。F1为大横杆的自重标准值，F2为脚手板的荷载标准值：F1=0.0384*1.5=0.057 KN；F2=0.035*1.5*1.05/（2+1）=0.0184 KN；活荷载标准值：Q= 2.0001.0501.500/(2+1) =1.050 kN；荷载的计算值：F=1.2*（0.057+0.0187）+1.4*41、1.05=1.56 KN；得：M= FL/3=1.561.053 =0.546KNm。 W截面模量， W=5.08cm3 。 得：=M/W= 0.546106/(5.08103)=107.5N/mm2f=205N/mm2 (可)2.1.1横向水平杆的挠度应符合下式要求： VV 式中：V横向水平杆的挠度。 V容许挠度 。 V=L/150与10mm V=FL3/48EI 式中：F脚手板作用于横向水平杆的集中力 F=(1.2GK2+1.4GK4)LOLa2 =(1.20.35+1.42.0)1.051.52 =2.536KN L横向水平杆的跨度L=LO=1050mm E钢材弹性模量，查表得E=2.042、6105N/mm2 I横向水平杆的截面惯性矩， I=12.19cm4得：V= FL3/48EI=2536(10.53)3/482.0610512.19104 =3.264mmW=1050/150=7mm与10mm (可)2.1.2横向水平杆与立杆连接，其扣件的抗滑的抗滑承载力应符合下式规定： RRC 式中：R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。F=2.536KN 则R=F =2.536KN。RC扣件抗滑承载力设计值， RC=8.0KN。 得2.536KN8.0KN (可)2.2纵向水平杆(大横杆)复核计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的43、脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1）.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.35001.050/(2+1)=0.123kN/m ； 活荷载标准值: Q=2.0001.050/(2+1)=0.700 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.700=0.980 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2）.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 44、跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1931.5002+0.100.9801.5002 =0.255 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.5002-0.1170.9801.5002 =-0.301 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.255106,0.301106)/5080.0=59.25 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 59.25 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。 (可)2.2.2纵向水平杆的挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度45、 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.700 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1431500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.700 1500.04/(1002.06105121900.0) = 1.593 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm, (可) 2.2.3纵向水平杆与立杆连接，其扣件的抗滑承载力就符合下式规定：46、RRC 式中：R纵向水平传给立杆的竖向作用力设计值，R=qL=（0.193+.98）1.500=1.663KN（应包含钢管自重）。RC扣件抗滑承载力设计值，RC=8.0KN得：1.663KN8.0 KN (可) 2.3立杆稳定性的验算2.3.1钢管脚手架立杆稳定性计算简图：2.3.2脚手架立杆的整体稳定，按图所示轴心受力格构式压杆计算，其格构式压杆由内外杆及横向水平杆组成。作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12522.500 = 2.808 kN； (2)脚手板的自重标准47、值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.11 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50022.500 = 0.169 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.814 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。48、 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.0001.0501.5002/2 = 3.150 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.600 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.200 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.6000.8401.200 = 0.423 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.249、NG+1.4NQ = 1.24.814+ 1.43.150 = 10.187 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4231.500 1.8002/10 = 0.245 kN.m；不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.187 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 1950、7.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10187.000/(0.186489.000)=112.003 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 112.003 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ (可)组合风荷载时，立杆按下式核算N/A +M/Wf 式中：M风荷载作用对格构式压杆产生的弯矩，可按下式计算： M=0.85*1.4 Mwk=0.245 kN.m51、N/A + M/W =109.331+245000/5.08*103 =109.331+48.22=157.551205N/mm2 (可)2.4连墙件的轴向力设计值计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.423 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 9.602 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + N52、o= 14.602 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=14.602Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=14.602小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 2.5悬挑钢梁【16槽钢的核算：2.5.1槽钢抗弯强度计算按下式：fm=M/W 其中：M为槽钢所53、受弯矩。计算弯矩简图如下，每根立杆为8.569KN。图中：F为楼板锚环承受力(锚环两个)。M=10.1870.3+10.1871.35=16.809KNm，W【16槽钢的截面矩为141cm3则fm=M/W=16.809103/141=119.210N/mm21.15(抗弯强度安全系数) (可)2.5.2槽钢抗剪强度计算：=QS/IZ dfVQ剪力=10.187*2=20.374KN，S半截面的面积矩81.88cm3，IZ惯性矩1130cm4d 腰厚6mm则：=20.37481.88/11300.6=2.461KN/cm2=24.61N/mm2fV=125N/mm2 (可)2.5.3锚环钢筋抗拉54、强度验算：Ft=F/AO式中：Ft为锚环钢筋所承受拉力。F=10.187（1.35+0.3）/(1.4+0.9)=7.308KNAO 16钢筋锚环计算截面积 AO=201mm2则：Ft=F/AO=7.308103/201=36.359N/mm21.15(安全系数) (可)2.5.4槽钢悬挑梁的挠度计算：Wmax=F1a12(L+a1)/3EI+F2a22(L+a2)/3EI=10.18710313502(1500+1350)/32.061051130104+10.1871033002(1500+300)/32.061051130104=0.758+0.236=0.994mmW=L/400=1500/400=3.75mm (可)