1、 赣州市*项目 盘扣式脚手架工程施工方案 审 批： 审 核： 编 写： 目 录一、工程概况1二、编制依据1三、使用材料1四、满堂脚手架设计方案3五、脚手架搭设要求5六、模板支架检查与验收6七、安全管理与维护6八、计算书7盘扣式脚手架工程施工方案 一、工程概况*二、编制依据1、赣州市*工程施工图纸。2、国家及行业现行建筑工程质量检验评定标准、施工及验收规范、规程、图集。（1）工程测量规范（GB50026-2007）（2）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）（3）建筑工程质量验收统一标准（GB50300-2013）（4）建筑施工手册（中国建筑工业出版社第五版）（5）高层建筑施2、工手册（6）建筑施工安全检查评分标准JGJ59-2011（7）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008（8）建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）（9）建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-91三、使用材料3.1主要构配件（1）盘扣节点由焊接与立杆上的连接盘、水平杆件端扣接头和斜杆杆端扣接头组成（下图）。图3.1 盘扣节点1-连接盘；2-插销；3-水平杆杆端扣接头；4-水平杆；5-斜杆；6-斜杆杆端扣接头；7-立杆（2）插销外表面应与水平杆和斜杆杆端扣接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于3KN。（3）插销应具有可靠防拔脱构造措施，且3、应设置便于自视检查楔入深度的刻痕或颜色标记。（4）立杆盘扣节点间距宜按0.5m模数设置；横杆长度宜按0.3模数设置。3.2 材料要求（1）承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准低合金高强度结构钢GB/T 1591、碳素结构钢GB/T 700以及一般工程用铸造碳钢件GB/T11352的规定。（2）钢管：483.0mm钢管；（3）长度：立杆：1200mm、1800mm、2400mm、3000mm ，盘扣节点间距600mm；水平杆：600mm、900mm、1200mm、1800mm；斜杆：2160mm；剪刀撑：扣件钢管剪刀撑483.0mm钢管长度6000mm 。（4）连4、接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中牌号为ZG 230-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。3.3 制作质量要求：（1）杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T8110中气体保护电弧焊用碳钢、低碳合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。（2）立杆连接套管可采用铸钢套管或无缝钢管套管。采用铸钢套管形成的立杆连接套长度不应小于90mm，可插入长度不应小于75mm；采用无缝钢管套管形式的立杆连接套长度5、不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。（3）连接盘与立杆焊接固定时，连接盘盘心与立杆轴心的不同轴度不应大于0.3mm；以单侧边连接盘外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0.3mm。（4）可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。（5）外观质量要求：钢管表面应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；钢管应平直，直线度偏差应为管长的1/500，两端应平整，不得有斜口、毛刺；铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；焊缝6、应饱满，焊渣清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷；钢管壁厚允许偏差应为0.1mm。四、满堂脚手架设计方案本工程标准层层高为2.9m，拟采用承插型盘扣式钢管支架作为梁、板结构的支撑。水平杆长度0.6m、0.9m、1.2m三种。根据层高立杆选用1.8m、2.4m，并配备一定数量0.3m长套管。梁底立杆排架尺寸为0.6m0.9m，板底立杆排架尺寸为0.9m1.2m。1、步距不超过1.5m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆(图4.1)或采用扣件钢管搭设的剪刀撑(图4.2)。当满堂7、模板支架的架体高度不超过4个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。 图4.1满堂架高度不大于8m 图4.2满堂架高度不大于8m 斜杆设置立面图 剪刀撑设置立面图1-立杆；2-水平杆；3-斜杆；4-扣件钢管剪刀撑2、模板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。图4.3带可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度1-可调托座；2-螺杆；3-调节螺母；4-立杆；5-水平杆3、模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大8、于550mm。当单肢立杆荷载设计值不大于40KN时，底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆；当单肢立杆荷载设计值大于40KN时，底层的水平杆应比标准步距缩小一个盘扣间距，且应设置竖向斜杆。 五、脚手架搭设要求1、施工准备（1）搭设操作人员必须经过专业技术培训和专业考试合格后，持证上岗。模板支架及脚手架搭设前，施工管理人员应按专项施工方案的要求对操作人员进行技术和安全作业交底。（2）经验收合格的构配件应按品种、规格分类码放，并应标挂数量规格铭牌备用。构配件堆放场地应排水畅通、无积水。2、模板支架基础（1）脚手架搭设在土层地基上时立杆底部应采用可调底座和垫板，垫板的长度不宜少于2 跨。9、垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂木垫板。（2）当地基高差较大时，可利用立杆05m节点位差配合可调底座进行调整(图5.1)。图5.1 可调底座调整立杆连接盘示意3、模板支架搭设与拆除：（1）模板支架立杆搭设前，应根据各楼栋结构图在支架基础上放出梁位置线，随后根据梁位置确定立杆布置位置。（2）模板支架搭设应根据立杆放置可调底座，应按先立杆后水平杆再斜杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设成整体支架体系。（3）可调底座和土层基础上垫板应准确放置在定位线上，保持水平。垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。（4）立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置宜错开，10、且错开高度不宜小于75mm。模板支架高度大于8m时，错开高度不宜小于500mm。（5）水平杆扣接头与连接盘的插销应用铁锤击紧至规定插入深度的刻度线。（6）每搭完一步支模架后应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1500。且不得大于50mm。（7）在多层楼板上连续设置模板支架时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。（8）混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土。（9）拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。严禁抛掷。（10）分段、分11、立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体稳定。六、模板支架检查与验收1、基础应符合设计要求，并应平整坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底座、支垫应符合规定；2、搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和斜杆、钢管剪刀撑等设置应符合规程规定要求。3、可调托座和可调底座伸出水平杆的悬臂长度应符合设计限定要求；4、水平杆扣接头与立杆连接盘的插销应击紧至所需插入深度的标志刻度。七、安全管理与维护1、模板支架和脚手架的搭设人员应持证上岗。2、支架搭设作业人员应正确佩戴安全帽、安全带和防滑鞋。3、模板支架混凝土浇筑作业层上的施工荷载不应超过设计负荷。4、混凝土浇筑过程中，应派专人在12、安全区域内观测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时施工人员应迅速撤离，并应进行相应加固处理。5、模板支架及脚手架使用期间，不得擅自拆除架体结构杆件。如需拆除时，必须报请工程项目技术负责人以及总监理工程师同意，确定防控措施后方可实施。6、严禁在模板支架及脚手架基础开挖深度影晌范围内进行挖掘作业。7、拆除的支架构件应安全地传递至地面，严禁抛掷。8、在模板支架上进行电气焊作业时必须有防火措施和专人监护。9、模板支架及脚手架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷击措施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46的有关规定执行。八13、计算书8.1梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 、工程属性新浇混凝土梁名称KL5（1）混凝土梁截面尺寸(mmmm)200500模板支架高度H(m)2.9模板支架横向长度B(m)5.5模板支架纵向长度L(m)0.6梁侧楼板厚度(mm)100、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值14、G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.04地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)2.9风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.2、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h(mm)500可调托座15、伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 8.1.4 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)24面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽16、度b=1000mm，按简支梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.43119.62kN/m q21G1k+1(G2k+G3k)h+1Q1kb10.1+1(24+1.5)0.5+13115.85kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12519.620.220.098kNm Mmax/W0.098106/240004.088N/mm2f24N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 m17、ax5q2L4/(384EI)=515.852004/(38410000144000)0.229mmminL/150，10min200/150，101.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1L=0.519.620.21.962kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2L=0.515.850.21.585kN小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(c18、m4)114.33小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.962/11.962kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=1.962/11.962kN/m 小梁自重：q21.2(0.3-0.1)0.2/2 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.20.5(0.5-0.1)=0.24kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.20.5(0.5-0.1)=0.24kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.43(0.45-0.2/2)/21=1.367kN/m 梁右侧19、楼板传递给右边小梁荷载q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.43(0.9-0.45)-0.2/2)/21=1.367kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.962+0.024+0.24+1.367=3.593kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.962+0.024+0.24+1.367=3.593kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max3.593,3.593=3.593kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.585/11.585kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=120、.585/11.585kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.2/2 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.5-0.1)=0.2kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.5-0.1)=0.2kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.1)+13(0.45-0.2/2)/21=1.052kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.1)+13(0.9-0.45)-0.2/2)/21=1.052kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.585+0.02+0.2+121、.052=2.857kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.585+0.02+0.2+1.052=2.857kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max2.857,2.857=2.857kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.5930.92，0.53.5930.220.364kNm =Mmax/W=0.364106/32670=11.135N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.53.5930.9，3.22、5930.21.617kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6171000/(24070)0.866N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.8579004/(3849350114.33104)2.283mmminl1/150，10=min900/150，106mm 2ql24/(8EI)2.8572004/(89350114.33104)0.053mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.5930.9,0.23、53.5930.9+3.5930.2=3.234kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.234kN,R2=3.234kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.8570.9,0.52.8570.9+2.8570.2=2.571kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.571kN,R2=2.571kN主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.5主梁计算截面类型(mm)482.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)2024、6000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.223106/3860=57.889N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.013kN max=2Vmax/A=23.0131000/35716.877N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.041mmminL/150，10=min450/150，103mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.221kN，R2=6.025kN，R3=0.221k25、N 可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)25扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.221,0.2210.221kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR26.025kNN25kN 满足要求！ 立柱验算钢管截面类型(mm)482.5钢管计算截面类型(mm)482.5钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算26、长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)200支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21500,500+20.7500)=1800mm =hmax/i=1800/16.1=111.801=150 长细比满足要求！ 查表得，0.398 2、风荷载计算 Mwc1.4klah2/100.91.40.040.91.52/100.01kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.93119.2kN/m 2)小梁验27、算 q1max1.92+1.2(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.5-0.1)+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.93max0.45-0.2/2，(0.9-0.45)-0.2/2/21，1.92+1.2(0.3-0.1)0.2/2=3.478kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.214kN，R25.831kN，R30.214kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(2.9-0.5)+Mw/lbmax0.214+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.93(1.2+0.45-0.2/2)/20.9，5.831，0.2128、4+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.93(1.2+0.9-0.45-0.2/2)/20.9+0.432+0.01/0.96.275kN fN/(A)+Mw/W6274.809/(0.398357)+0.01106/386046.753N/mm2f200N/mm2 满足要求！高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=2.9/5.5=0.5273 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C25混凝土29、的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)150立柱垫板宽b(mm)150 F1=N=6.275kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N30、/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为31、板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)192080/1000=37.97kNF1=6.275kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混32、凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(450)(450)/(150150)1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90222500/1000=628.945kNF1=6.275kN8.2板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、建筑施工模板安全技术规范JG33、J162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高96m新浇混凝土楼板板厚(mm)100模板支架高度H(m)2.9模板支架纵向长度L(m)31.6模板支架横向长度B(m)15.9荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本34、风压0(kN/m2)0.2地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)96风压高度变化系数z1.972风荷载体型系数s0.5模板体系设计模板支架高度(m)2.9主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)600小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/m35、m2)24面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承载能力极限状态 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.431=7.332kN/m q1静=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.1)1=3.132kN/m q1活=(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m 正常使用36、极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.1)+13)15.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.13.1320.22+0.1174.20.220.032kNm Mmax/W0.032106/240001.341N/mm2f24N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6775.612004/(10010000144000)=0.042mm max=0.042mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！小梁验算小梁类型矩形木楞37、小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.39小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)114.33小梁计算方式简支梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.1)+1.430.21.514kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/81.5140.92/80.153kNm M2q1L12/2=1.5140.12/20.008kNm MmaxmaxM1，M2max0.153，0.0080.153kNm =M38、max/W=0.153106/32670=4.693N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.51.5140.90.681kN V2q1L11.5140.10.151kN VmaxmaxV1，V2max0.681，0.1510.681kN max=3Vmax/(2bh0)=30.6811000/(24070)0.365N/mm2=1.39N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.1)+13)0.21.162kN/m 挠度,跨中max5qL4/(384EI)=51.16239、9004/(3848415114.33104)1.032mmmin(L/150,10)min(900/150,10)6mm;悬臂端maxql14/(8EI)=1.1621004/(88415114.33104)0.002mmmin(2l1/150,10)min(2100/150,10)1.333mm 满足要求！主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.5主梁计算截面类型(mm)482.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁计算方式三等跨40、连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.430.21.562kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.1)+13)0.21.202kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.5620.90.703kN 按悬臂梁，R11.5620.10.156kN RmaxRmax，R10.703kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.51.2020.90.541kN 按悬臂梁，R1q2l41、1=1.2020.10.12kN RmaxRmax，R10.541kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.506106/3860=131.009N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=22.6771000/35714.997N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.902mm=min1200/150，10=8mm 悬挑段max0.832mm42、=min(2150/150,10)=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=2.674kN，R2=4.512kN，R3=4.63kN，R4=2.244kN 图二 支座反力依次为R1=2.455kN，R2=4.575kN，R3=4.575kN，R4=2.455kN 可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.63kNN30kN 满足要求！立柱验算钢管截面类型(mm)482.5钢管计算截面类型(mm)482.5钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)357立柱截面回转半径i(mm)16.1立柱43、截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=500+20.7600=1340mm l0=h=1.21500=1800mm =maxl01，l0/i=1800/16.1=111.801=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁验算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.930.2 = 1.478kN/m 同上四六步计算过程，可得： R44、12.529kN，R24.328kN，R34.379kN，R42.322kN 顶部立柱段： 1=l01/i=1340.000/16.1=83.23 查表得，0.704 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max2.529，4.328，4.379，2.322=4.454kN f N1/(A)4454/(0.704357)17.722N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.1971.21.52/100.067kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max2.529,4.328,4.379,2.322+0.45、067/0.9=4.454kN f N1w/(A)+ Mw/W4454/(0.704357)+0.067106/386035.08N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： =l0/i=1800.000/16.1=111.801 查表得，1=0.509 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+GqH=Max2.529,4.328,4.379,2.322+1.20.152.9=4.901kN f=N/(1A)4.901103/(0.509357)=26.971N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.1971.21.46、52/100.067kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+GqH+Mw/lb=Max2.529,4.328,4.379,2.322+1.20.152.9+0.067/0.9=4.976kN f=Nw/(1A)+Mw/W4.976103/(0.509357)+0.067106/3860=44.742N/mm2=205N/mm2 满足要求！高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=2.9/15.9=0.1823 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！立柱支承面承载力验算支47、撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)150立柱垫板宽b(mm)150 F1=N=4.976kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效48、预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简49、化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)192080/1000=37.97kNF1=4.976kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(450)(450)/(150150)1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90222500/1000=628.945kNF1=4.976kN 满足要求！