1、锦艺金水湾观臻苑承插型盘扣式钢管脚手架模板施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制日期： 目 录一、编制依据2二、工程概况3三、模板工程安装方案4四、施工工艺流程及劳力组织错误！未定义书签。五、模板施工技术要求6六、安全注意事项错误！未定义书签。七、应急预案14八、模板工程设计计算15 一、编制依据 1、建筑法、安全生产法、建设工程质量管理条例、建设工程安全生产管理条例、河南省建设工程安全生产管理办法等法律、法规； 2、危险性较大分部分项工程安全生产管理办法等住房和城乡建设部、省住建厅、市住建局的相关规范性文件； 3、混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-2002)2012、5版； 4、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2013)； 5、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）； 6、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）； 7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）； 8、建筑施工手册第三版； 9、本工程施工图纸； 10、本工程的施工组织设计等。 二、工程概况1、工程简介：工程名称：锦艺金水湾观臻苑（K2地块）项目工程本项目位于郑州市文化路以东，滨河路以南，桂园南街以西，龙源街以北。总建筑面积约31.08万。有1-3#楼、5-13#楼、15#楼为住宅楼,16、17#楼为商业及小区配套，183、#楼为幼儿园，共16栋单体建筑和相应地下车库组成。1#楼地上33层、地下2层；2、3、5、6、12、13、15#楼地上34层、地下2层；7、9#楼地上25层、地下2层；8、10#楼地上31层、地下2层；11#楼地上32层、地下2层；16#楼地上2层；17#楼地上3层；18#楼地上3层；地下车库为2层。1-3#楼、5-13#楼、15#楼地下室均为2层，功能为丁戊类储藏室、设备机房、非机动车库。本工程主楼地上1层以上层高2.9米，标准层层高为2.9米。 质量目标：郑州市合格工程、争创郑州市优质工程 安全、文明施工目标：确保郑州市安全文明标化工地，争创河南省安全文明标化工地2、模板工程概况： 本工程4、各标准层采用梁板分离搭设，楼板模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管支撑体系，梁部位单独设计扣件式钢管支撑。非标准层梁板模板支撑采用扣件式钢管支撑体系。主要结构尺寸 1.梁：200520（200、490、200、400、200、690）、2004002005002. 现浇板：130,110，100，120. 3.剪力墙：截面（200），长度不规则三、模板工程（承插型盘扣式钢管支撑）安装方案1、本工程标准层模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管支撑体系，其架体节点构造要求（详见附图1）：承插型盘扣式插销采用8mm厚的型钢成品支撑，盘口及插销与主要立杆及纵横杆之间采用连接盘，连接盘的厚度为8，立杆纵横杆采用4835、.5钢管作主要的骨架构件，立杆上的第一个盘扣件距离地面300mm，第一道水平拉杆作为扫地杆，第二个盘扣件距离第一个盘扣件1200mm作为第二道水平拉杆；由于该工程开间大小不规则，一般纵横水平杆长度采用600mm、900mm、1200mm三种规格布置。 2、本工程模板梁、板采用九夹板辅以38mm80mm松方木，模板支撑体系采用盘扣式顶托支撑架，剪力墙加固采用38mm80mm松方木及40*40*2.75方管做背楞，12mm对拉螺栓作为木楞箍，墙和截面较大的梁采用12mm对拉螺栓。加固采用标准化钢支撑体系第四代产品，双C型钢截面，壁厚4mm加固。四、施工工艺流程及劳力组织1、工艺流程：柱、墙钢筋绑扎6、隐蔽验收搭支撑架（楼板支模架搭设梁支模架搭设）梁板模板搭设安装梁板钢筋绑扎、验收（木工剪力墙，梁板板加固）梁、板、剪力墙砼浇筑柱、墙模板拆除，吊上一层使用2、劳力组织：天数工种12345搭架（12人）模板（27人）钢筋（15人）盘扣式钢管平面布置图盘扣式钢管剖面图 五、模板施工技术要求1、操作要点A、梁、板模板 (1)在楼面上弹出主梁及次梁的中心线，同时复核剪力墙模上梁槽口处中心线位置，在柱模上弹出梁底标高，对准标高钉上梁底托木。 (2)板的支模架采用盘扣式钢管脚手架，水平横向间距为900mm和1200mm，梁的支架采用扣件式钢管脚手架，间距为1000mm，梁钢管脚手架底部设置横向扫地杆，上7、部与板的盘扣式钢管应可靠连接。盘扣式钢管支撑底部应铺设垫板。并要求安装纵横两个方向的水平拉杆，并在钢管立柱上弹好标高线。 (3)根据梁底标高及起拱要求，梁板跨度大于等于4m,模板要求起拱，当设计无具体要求时，规范要求梁板起拱高度应为全跨度的1/1000 3/1000。 (4)对准剪力墙模槽口中心线，在托木上铺设主梁底模，轴线复核无误后安装。(5)侧模，主梁侧模上应开好次梁槽口，在槽口上划好次梁中心线，对准中心线安装次梁底模。次梁轴线位置核对无误后，安装侧模。(6)主次梁模板安装加固完毕，铺设板底模。(7)梁的覆板高度大于600时，侧模可先安装一面，待梁钢筋安装完毕，再安装另一面侧模。(8)梁高8、度大时，应设置对拉螺栓，待梁钢筋安装完毕，在侧模上钻孔，安装对拉螺栓。B、墙模板 (1)先弹出墙的中心线和两边线。(2)安装墙的内侧模板，钉横档，支斜撑。在顶部用线锤吊直，拉线找平，撑牢钉实。清理墙底杂物，绑扎墙体钢筋。(3)待钢筋扎好后，立外侧模板。将钢筋、横档等撑好，找平吊直后固定。在模板底部留出清扫口。(4)在墙壁最下部和模板上口先支钉控制墙厚的小木条，再用螺栓将两侧模板的横档拉紧加固，螺栓间距按模板排距布置、底部不大于200、其他上部不大于500；。C、剪力墙支模施工质量要求： 1、选用优质模板（采用净面板），周转时表面及侧边彻底清理，脱模剂涂刷均匀；2、龙骨厚度一致,平直无变形，间距9、净空不应大于150mm，通长设置；3、最下排对拉螺杆离板面不宜大于200mm，最上排对拉螺杆离板底不宜大于500mm ；对拉螺杆应做到下密上宽原则，底部三道对拉螺杆必须采用双螺母安装。4、墙板四周匀应钉木龙骨一道,增强刚度,便于加固；5、墙板支模前可对地面进行找平,确保墙板标高准确;要求剪力墙根部10处在正负0.5 之内，采用压浆板压浆，防止漏浆。D、梯模板采用九夹板，支撑前先根据层高放好大样，搭好支撑架，先支平台梁底模板，再支梯梁底模板、外帮侧板，在外帮侧板内侧，放出楼梯底板厚度线，用样板划出踏前侧板的档木，再钉侧板。梯踏步高度要均匀一致，特别要注意最上一步和最下一步的高度，要考虑楼地面装修10、层厚度的影响以及梯自身装修层的影响。2、质量通病及防治措施A、梁、板模板：梁、板底不平、下挠；梁侧模不平直；梁上下口涨模：防止的方法是：梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和钢度。作业中应认真执行PKPM力学计算要求，以防止砼浇筑时模板变行。模板支柱应立在垫有木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。B、柱模板：(1)涨模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，11、以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按PKPM力学计算要求作业。(2)柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点至柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。(3)轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴线通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪力撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。12、C、墙模板 (1)墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等要认真执行按PKPM力学计算要求作业。 (2)墙体烂根，模板接缝处跑浆；防治方法是，模板根部砂浆找平塞平或采用压浆板控制，模板间卡固措施牢固。 (3)墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺栓没有全部穿齐、拧紧。(4)墙体上口过大：支模时上口卡具没有按设计要求尺寸卡紧。(5)混凝土墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。(6)角模与大模板缝隙过大跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠，应加强检查，及时处理。(7)角模入墙13、过深：支模时角模与大模板连接凹入过多或不牢固。应改进角模支模方法，严格控制模板上口标高。3、模板工程质量标准模板安装完毕，应对其轴线、截面尺寸、垂直度、标高、平整度等进行全面检查，模板安装允许偏差应符合规范的要求。项目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检验底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查4、模板拆除(1)侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除。(2)承重模板（梁、板底模）的拆除时间。板跨度2m时，达到砼强度标准值50%以上；板跨度2m14、，8m时，达到砼强度标准值75%以上；板跨度8m时，达到砼强度标准值100%；梁结构跨度8m时 达到砼强度标准值的75%以上；悬臂构件及结构跨度8m时 达到砼强度标准值的100%；(3)拆除模板应先支的后拆，先拆非承重部分，拆除大跨梁支撑柱时，先以跨中开始向两端对称进行，当立杆水平拉杆超过两皮时，应先拆两皮以上的水平拉杆，最后一道水平杆与立杆同时拆除，以确保柱模稳定。(4)拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端(5)模板拆除应按区域逐步进行，严禁猛撬，硬砸或大面积撬落的拉倒，模板支撑要随拆随运，严禁随意抛掷，拆除后分类码放，不得留有未拆除的悬空模板，并及时消除防止伤人。(6)拆除15、模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警界线明显标志，并设专门监护人员。5、模板支架立杆的构造应符合下列规定：(1)、模板支架立杆的构造应符合下列规定：a、每根立柱底部应设置垫木和底座，顶部设可调顶托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，安装时应保证上下同心。b、在立柱底距地面300mm高处，沿纵横向水平方向设扫地杆c、立柱需接长使用时，应采用对接，接长部位不得设在立杆下部，立柱接头在同一平面上应错开50cm以上。(2)支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；(3)当梁模支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm；(4)安装此体系支撑架应水平搭设16、，首先根据支撑平面配置方案放置好立杆，4个为一基本组装单元，接着同时安装横杆及纵杆，并敲紧上盘扣，使节点紧固。并以此基本单元为起点，安装其它的支撑架单元杆件，随安装随调整加固，完成最底层的安装。当一层高度不能满足高度需要时，可采用立杆接高方法来解决。首先铺设操作平台板供安装人员站在上面操作，将立杆活接头安装在下层立杆上端部，这是上下层立杆连接的重要构件，安装上层立杆插入立杆接头内，注意与下立杆方向对正，先把上层4根立杆装好后再安装此基本单元的横杆及纵杆，接下来以此单元为基础安装此层支撑架的其它杆件，完成此层的构件搭设。按此方法可以垂直搭设完一层后继续搭设上层构件，最后安装上部可调托撑，至此完成17、了整个架体的搭设，最后进行上层钢管、木方和模板及其它部件的安装。拆除此体系支撑架时，先放松上部的可调托撑，从一侧分单元逐件拆除，同时应将上部的模板及脚手板同步拆除。拆除的总原则是先装的后拆，后装的先拆。(5)支撑架单元组装完成后，应及时校正立杆垂直度、连杆的水平度、及单元组的整体方向，并及时紧固节点上盘扣，防止架体倾倒。安装上层构件时必须铺设必要的操作脚手板，确保操作人员安全。多层脚手架立杆应采用不同长度交错布置，立杆接长时，应将2根需连接的立杆和接头同时组装、调整。当架体超高时，必须在适当位置设与墙体的可靠连接，防止架体整体失稳，并增加侧向通长斜撑杆。(6)梁板的钢管立杆、其纵横向间距相等或18、成倍数。(7)模板支撑四角均应布置双向垂直剪刀撑。剪刀撑均应与框架柱、墙模板可靠连接。水平支撑与立杆应连接牢固，四周要与框架柱或剪力墙顶紧。六、安全注意事项1、模板安装(1)支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。(2)支撑立柱模板时，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台。(3)支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁模上行走。(4)二人抬运模板时要相互配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。(5)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。(6)纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。(7)支模中如需中间停歇，应将支撑19、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落，造成事故。(8)模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞应在拆模后将洞口盖好。2、模板拆除：(1)拆除模板应经项目负责人同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。(2)拆除檐口，阳台等危险部位的模板。底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板小掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。(3)拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁人入内。(4)拆模的顺序应自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模20、人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间的安全距离，保证安全操作。(5)拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。3、圆盘锯等机具：(1)圆盘锯必须用单向开关控制。锯片上方必须安装保险挡板和滴水装置，在锯片后面，离齿10-15mm处，必须安装楔形分料器，锯片安装在轴上应保持对正轴心。(2)锯片必须平整且锯齿尖锐，不得连续缺齿两个，裂纹长度不得超过20mm，裂缝末端须冲钻止裂孔。(3)被锯木料厚度，以锯片能露出木料10-20mm为限，夹持锯片的法兰盘直径应为锯片直径的1/4。(4)启动后，须待转整正常后，方可进行锯料。锯料时不得将木料左右晃动或高抬，如锯走21、偏应逐渐纠正，不得猛板，遇木节要缓慢送料。锯料长度不应小于500mm。接近端头时，应用推棍送料。七、应急预案 1、指导思想:本预案针对模板施工中存在的重大危险源，如坍塌、高处坠落等进行编制。为了保证建筑施工事故应急处理措施的及时性和有效性，本着“预防为主、自救为主、统一指挥、分工负责”的原则，充分发挥项目部在事故应急处理中的重要作用，保障生命财产安全，使事故造成的损失影响降至最低程度。2、应急小组领导小组成员： 总指挥： 苗春青 电话： 警戒指挥：赵新 电话： 疏散指挥：张东良 电话： 应急小组成员由刘万勋、秦振军、杨鹏以及后勤管理人员、保卫人员等组成,其他管理人员协助。 3、应急预案启动 a22、砼浇筑过程中应急领导小组人员进入紧急状态。做好防治突发事故的准备。模板支撑体系一旦失效，立即启动应急预案。 b、总指挥立刻安排警戒指挥，疏散指挥、施救指挥进入工作状态，分别负责警戒、疏散、施救指挥工作。指挥协调各方面抢救工作，及时向公司安全部门及领导汇报。 c、警戒指挥：负责事故现场和施工现场警戒指挥工作，成员为保卫班组。除必要的抢救人员外，其余人员不得进入事故现场，外界人员不得进入施工现场，影响抢救工作。 d、疏散指挥：负责事故现场及施工现场的疏散、抢救，指挥工作成员为后勤管理人员。事故发生后，现场的所有施工人员立刻疏散到事故现场外安全的地方并及时拨打“12O”救护电话。对现场通道影响抢救23、工作的围观人员进行疏散等，确保抢救工作有序进行。 e、公司安全部门及领导接到报告后，立即赶到现场，协助项目经理指挥安排抢救工作，并向上级相关部门报告。事故的调查反思:项目经理组织相关部门对事故产生的原因进行调查分析。对事故进行总结、反思处理。130厚板模板（盘扣式）2.9M层高计算书安全设施计算软件(2015) PKPM软件出品承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-201024、建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.50m。立杆钢管类型选择：A-LG-1500(603.21500);横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(48325、.21140);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受26、弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1301.200+0.2001.200=4.156kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.000cm3 I=33.750cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M 27、= 0.125(1.204.156+1.405.400)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06310001000/45000=1.394N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 54.1562004/(3846000337500)=0.043mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.200=0.653kN/m(2)模板的自重线荷载(k28、N/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.200.653+1.200.040=0.831kN/m活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m计算单元内的木方集中力为(1.260+0.831)1.200=2.509kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.509/1.200=2.091kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.091.29、20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.091=1.506kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.091=2.760kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.301106/42666.7=7.06N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31506/(230、4080)=0.706N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.693kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.6931200.04/(1009000.001706667.0)=0.633mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.760kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.09231、kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 18.362kN经过计算得到最大变形 V= 1.335mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =2.028106/1.05/10160.0=190.10N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.33532、mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1752.770=0.484kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1301.2001.200=4.699kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 5.471kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷33、载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)1.2001.200=6.480kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.64kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 2.01 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 3034、0.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.800m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =15637/(0.558571)=57.308N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式 MW=0.91.4Wklah235、/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.960=0.288kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2881.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=1.2005.471+1.4006.480+0.91.4000.098/1.200=15.740kNl0=1.8m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =15740/(0.558571)+98000/7700=76.9736、2N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。100厚板模板（盘扣式）2.9M层高计算书安全设施计算软件(2015) PKPM软件出品承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB5000737、-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.50m。立杆钢管类型选择：A-LG-1500(603.21500);横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140);面板厚度15mm，38、剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。39、模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1001.200+0.2001.200=3.252kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.000cm3 I=33.750cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.203.25240、+1.405.400)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09010001000/45000=1.990N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 53.2522504/(3846000337500)=0.082mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.250=0.628kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.20041、0.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m静荷载 q1 = 1.200.628+1.200.050=0.813kN/m活荷载 q2 = 1.401.125=1.575kN/m计算单元内的木方集中力为(1.575+0.813)1.200=2.866kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.866/1.200=2.388kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.391.20最大剪力 Q=0.6ql = 42、0.61.2002.388=1.719kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.388=3.152kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.344106/42666.7=8.06N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31719/(24080)=0.806N/mm2截43、面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.678kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.6781200.04/(1009000.001706667.0)=0.619mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.152kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩44、图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 16.762kN经过计算得到最大变形 V= 1.035mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.857106/1.05/10160.0=174.07N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.035mm顶托梁的最大挠度小于1200.45、0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1752.800=0.489kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.2001.200=3.614kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 4.392kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ46、 = (2.500+2.000)1.2001.200=6.480kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 14.34kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 2.01 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长47、度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.800m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =14342/(0.558571)=52.562N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(k48、N/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.960=0.288kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2881.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=1.2004.392+1.4006.480+0.91.4000.098/1.200=14.445kNl0=1.8m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =14445/(0.558571)+98000/7700=72.226N/mm2,立杆的稳定性计算 f49、,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。 200mm690mm梁模板扣件钢管支撑架计算书安全设施计算软件(2015) PKPM软件出品依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系50、数取1.00。模板支架搭设高度为2.2m，梁截面 BD=200mm690mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用4080mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑51、架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.69+0.20)+1.402.00=24.154kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.69+0.71.402.00=25.713kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷52、载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6900.700=12.317kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.700(20.690+0.200)/0.200=1.106kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.2000.700=0.280kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.317+1.351.106)=16.308kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.280=0.247kN面板53、的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 26.25cm3；截面惯性矩 I = 19.69cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.754kN N2=1.754kN最大弯矩最大变形 V = 0.233mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.09310001000/26250=3.543N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗54、弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31754.0/(2700.00015.000)=0.251N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.233mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.754/0.700=2.506kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.510.700.70最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.7002.506=1.55、053kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.7002.506=1.930kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.123106/42666.7=2.88N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31053/(24080)=0.493N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N56、/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.918kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.918700.04/(1009000.001706667.0)=0.203mm龙骨的最大挠度小于700.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规57、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=4.147mm最大支座力 Qmax=1.754kN抗弯计算强度 f = M/W =0.877106/4491.0=195.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静58、荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.135mm最大支座力 Qmax=3.304kN抗弯计算强度 f = M/W =0.407106/4491.0=90.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计59、值；计算中R取最大支座反力，R=3.30kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.304kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1512.200=0.404kN N = 3.304+0.404=3.707kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上60、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=3707/(0.391424)=22.354N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw61、0 = 0.3001.0000.960=0.288kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2881.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=3.304+0.91.20.332+0.90.91.40.088/1.200=3.790kN经计算得到=3790/(0.391424)+88000/4491=42.491N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!200mm520mm梁模板扣件钢管支撑架计算书安62、全设施计算软件(2015) PKPM软件出品依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.4m，梁截面 BD=200mm520mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度1563、.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用4080mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.52+0.20)+1.402.00=18.952kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.52+0.764、1.402.00=19.861kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5200.950=12.597kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.950(20.520+65、0.200)/0.200=1.178kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.2000.950=0.380kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.597+1.351.178)=16.737kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.380=0.335kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 35.63cm3；截面惯性矩 I = 26.72cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求66、采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.841kN N2=1.841kN最大弯矩最大变形 V = 0.176mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.10010001000/35625=2.807N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31841.0/(2950.00015.000)=0.194N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足67、要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.176mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.841/0.950=1.938kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.940.950.95最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9501.938=1.105kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9501.938=2.025kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm468、；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.175106/42666.7=4.10N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31105/(24080)=0.518N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.450kN/m最大变形v=0.677ql4/169、00EI=0.6771.450950.04/(1009000.001706667.0) =0.521mm龙骨的最大挠度小于950.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=4.255mm最大支座力 Qmax=1.841kN抗弯计算强度 f =70、 M/W =0.921106/4491.0=204.99N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=1.84kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算71、公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=1.841kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1512.400=0.440kN N = 1.841+0.440=2.281kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.72、100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=2281/(0.391424)=13.757N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.960=0.288kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与73、迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2881.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=1.841+0.91.20.362+0.90.91.40.088/1.200=2.365kN经计算得到=2365/(0.391424)+88000/4491=33.894N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!200mm400mm梁模板扣件钢管支撑架计算书安全设施计算软件(2015) PKPM软件出品依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2074、12钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.5m，梁截面 BD=200mm400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用4080mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性75、模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.40+0.20)+1.402.00=15.280kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.40+0.71.402.00=15.730kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=076、.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.4001.150=11.730kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2001.150(20.400+0.200)/0.200=1.150kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.000077、.2001.150=0.460kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3511.730+1.351.150)=15.649kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.460=0.406kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 43.13cm3；截面惯性矩 I = 32.34cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.768kN N2=178、.768kN最大弯矩最大变形 V = 0.136mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.09810001000/43125=2.272N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31767.0/(21150.00015.000)=0.154N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.136mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁79、底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.768/1.150=1.537kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.541.151.15最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.1501.537=1.061kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.1501.537=1.945kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.203106/42666.7=4.77N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.80、0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31061/(24080)=0.497N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.120kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.1201150.04/(1009000.001706667.0)=0.863mm龙骨的最大挠度小于1150.0/81、400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=3.979mm最大支座力 Qmax=1.768kN抗弯计算强度 f = M/W =0.884106/4491.0=196.81N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于82、1200.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=1.77kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=1.768kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 83、N2 = 0.91.350.1512.500=0.459kN N = 1.768+0.459=2.226kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到084、.391；经计算得到=2226/(0.391424)=13.425N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.960=0.288kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2881.2001.500； Nw 考虑风荷载时，85、立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式-14； Nw=1.768+0.91.20.377+0.90.91.40.088/1.200=2.310kN经计算得到=2310/(0.391424)+88000/4491=33.562N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!200厚墙模板计算书安全设施计算软件(2015) PKPM软件出品一、墙模板基本参数计算断面宽度200mm，高度2900mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用方钢管40402mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距250+500+50086、+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间87、，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯88、强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取2.80m。荷载计算值 q = 1.224.3812.800+1.403.6002.800=96.032kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 105.00cm3；截面惯性矩 I = 78.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=9.603kN N2=26.409kN N3=26.409kN N4=9.603kN最大弯89、矩最大变形 V = 0.382mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.60010001000/105000=5.714N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=314404.0/(22800.00015.000)=0.514N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.382mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板90、传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.38+1.40.253.60=8.574kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.38=6.095kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 5.112kN经过计算得到最大变形 V= 0.230mm内龙骨的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 3.67cm3；截面惯性矩 I = 7.34cm4；(91、1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.252106/1.05/3668.3=65.43N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨挠度计算最大变形 v = 0.230mm内龙骨的最大挠度小于540.0/400,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)92、经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.125mm最大支座力 Qmax=10.990kN抗弯计算强度 f = M/W =0.447106/8496.0=52.61N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值93、(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.990对拉螺栓强度验算满足要求!200X690梁木模板与支撑计算书安全设施计算软件(2015) PKPM软件出品一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=690mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面4080mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/94、mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混95、凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁96、侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.403.60)0.69=24.939N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 25.88cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2017.885+1.402.484)0.300经计算得97、到面板抗弯强度计算值 f = 0.22410001000/25875=8.675N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2017.885+1.402.484)0.300=4.489kN截面抗剪强度计算值 T=34489.0/(2690.00015.000)=0.651N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67717.8853004/(100600019498、063)=0.842mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.403.60)0.690.60/1=14.96kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=14.964kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。