1、xx承插型盘扣式钢管脚手架模板施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制日期： 目 录一、编制根据2二、工程概况3三、模板工程安装方案4四、施工工艺流程及劳力组织错误！未定义书签。五、模板施工技术规定6六、安全注意事项错误！未定义书签。七、应急预案14八、模板工程设计计算15 一、编制根据 1、建筑法、安全生产法、建设工程质量管理条例、建设工程安全生产管理条例、河南省建设工程安全生产管理办法等法律、法规； 2、危险性较大分某些项工程安全生产管理办法等住房和城乡建设部、省住建厅、市住建局有关规范性文献； 3、混凝土构造工程施工及验收规范(GB50204-)； 4、建筑工程施工质量验收2、统一原则(GB50300-)； 5、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-）； 6、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-）； 7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）； 8、建筑施工手册第三版； 9、本工程施工图纸； 10、本工程施工组织设计等。 二、工程概况1、工程简介：工程名称：xx（K2地块）项目工程本项目总建筑面积约31.08万。有1-3#楼、5-13#楼、15#楼为住宅楼,16、17#楼为商业及社区配套，18#楼为幼儿园，共16栋单体建筑和相应地下车库构成。1#楼地上33层、地下2层；2、3、5、6、12、13、15#楼地上34层、地下2层；73、9#楼地上25层、地下2层；8、10#楼地上31层、地下2层；11#楼地上32层、地下2层；16#楼地上2层；17#楼地上3层；18#楼地上3层；地下车库为2层。1-3#楼、5-13#楼、15#楼地下室均为2层，功能为丁戊类储藏室、设备机房、非机动车库。本工程主楼地上1层以上层高2.9米，原则层层高为2.9米。 质量目的：郑州市合格工程、争创郑州市优质工程 安全、文明施工目的：保证郑州市安全文明标化工地，争创河南省安全文明标化工地2、模板工程概况： 本工程各原则层采用梁板分离搭设，楼板模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管支撑体系，梁部位单独设计扣件式钢管支撑。非原则层梁板模板支撑采用扣件式钢管支撑4、体系。主要结构尺寸 1.梁：200520（200、490、200、400、200、690）、2004002005002. 现浇板：130,110，100，120. 3.剪力墙：截面（200），长度不规则三、模板工程（承插型盘扣式钢管支撑）安装方案1、本工程原则层模板支撑拟采用承插型盘扣式钢管支撑体系，其架体节点构造规定（详见附图1）：承插型盘扣式插销采用8mm厚型钢成品支撑，盘口及插销与重要立杆及纵横杆之间采用连接盘，连接盘厚度为8，立杆纵横杆采用483.5钢管作重要骨架构件，立杆上第一种盘扣件距离地面300mm，第一道水平拉杆作为扫地杆，第二个盘扣件距离第一种盘扣件1200mm作为第二道水平5、拉杆；由于该工程开间大小不规则，普通纵横水平杆长度采用600mm、900mm、1200mm三种规格布置。 2、本工程模板梁、板采用九夹板辅以38mm80mm松方木，模板支撑体系采用盘扣式顶托支撑架，剪力墙加固采用38mm80mm松方木及40*40*2.75方管做背楞，12mm对拉螺栓作为木楞箍，墙和截面较大梁采用12mm对拉螺栓。加固采用原则化钢支撑体系第四代产品，双C型钢截面，壁厚4mm加固。四、施工工艺流程及劳力组织1、工艺流程：柱、墙钢筋绑扎、隐蔽验收搭支撑架（楼板支模架搭设梁支模架搭设）梁板模板搭设安装梁板钢筋绑扎、验收（木工剪力墙，梁板板加固）梁、板、剪力墙砼浇筑柱、墙模板拆除，吊上6、一层使用2、劳力组织：天数工种12345搭架（12人）模板（27人）钢筋（15人）盘扣式钢管平面布置图盘扣式钢管剖面图 五、模板施工技术规定1、操作要点A、梁、板模板 (1)在楼面上弹出主梁及次梁中心线，同步复核剪力墙模上梁槽口处中心线位置，在柱模上弹出梁底标高，对准标高钉上梁底托木。 (2)板支模架采用盘扣式钢管脚手架，水平横向间距为900mm和1200mm，梁支架采用扣件式钢管脚手架，间距为1000mm，梁钢管脚手架底部设立横向扫地杆，上部与板盘扣式钢管应可靠连接。盘扣式钢管支撑底部应铺设垫板。并规定安装纵横两个方向水平拉杆，并在钢管立柱上弹好标高线。 (3)依照梁底标高及起拱规定，梁板跨7、度不不大于等于4m,模板规定起拱，当设计无详细规定期，规范规定梁板起拱高度应为全跨度1/1000 3/1000。 (4)对准剪力墙模槽口中心线，在托木上铺设主梁底模，轴线复核无误后安装。(5)侧模，主梁侧模上应开好次梁槽口，在槽口上划好次梁中心线，对准中心线安装次梁底模。次梁轴线位置核对无误后，安装侧模。(6)主次梁模板安装加固完毕，铺设板底模。(7)梁覆板高度不不大于600时，侧模可先安装一面，待梁钢筋安装完毕，再安装另一面侧模。(8)梁高度大时，应设立对拉螺栓，待梁钢筋安装完毕，在侧模上钻孔，安装对拉螺栓。B、墙模板 (1)先弹出墙中心线和两边线。(2)安装墙内侧模板，钉横档，支斜撑。在顶8、部用线锤吊直，拉线找平，撑牢钉实。清理墙底杂物，绑扎墙体钢筋。(3)待钢筋扎好后，立外侧模板。将钢筋、横档等撑好，找平吊直后固定。在模板底部留出清扫口。(4)在墙壁最下部和模板上口先支钉控制墙厚小木条，再用螺栓将两侧模板横档拉紧加固，螺栓间距按模板排距布置、底部不不不大于200、其她上部不不不大于500；。C、剪力墙支模施工质量规定： 1、选用优质模板（采用净面板），周转时表面及侧边彻底清理，脱模剂涂刷均匀；2、龙骨厚度一致,平直无变形，间距净空不应不不大于150mm，通长设立；3、最下排对拉螺杆离板面不适当不不大于200mm，最上排对拉螺杆离板底不适当不不大于500mm ；对拉螺杆应做到下密9、上宽原则，底部三道对拉螺杆必要采用双螺母安装。4、墙板四周匀应钉木龙骨一道,增强刚度,便于加固；5、墙板支模前可对地面进行找平,保证墙板标高精确;规定剪力墙根部10处在正负0.5 之内，采用压浆板压浆，防止漏浆。D、梯模板采用九夹板，支撑前先依照层高放好大样，搭好支撑架，先支平台梁底模板，再支梯梁底模板、外帮侧板，在外帮侧板内侧，放出楼梯底板厚度线，用样板划出踏前侧板档木，再钉侧板。梯踏步高度要均匀一致，特别要注意最上一步和最下一步高度，要考虑楼地面装修层厚度影响以及梯自身装修层影响。2、质量通病及防治办法A、梁、板模板：梁、板底不平、下挠；梁侧模不平直；梁上下口涨模：防止办法是：梁、板底模板10、龙骨、支柱截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板支撑系统有足够强度和钢度。作业中应认真执行PKPM力学计算规定，以防止砼浇筑时模板变行。模板支柱应立在垫有木板坚实地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。B、柱模板：(1)涨模、断面尺寸不准：防治办法是，依照柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱模强度、刚度足以抵抗混凝土侧压力。施工应认真按PKPM力学计算规定作业。(2)柱身扭向：防治办法是，支模前先校正柱筋，使其一方面不扭向。安装斜撑（或拉锚），11、吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点至柱位置线距离均相等，虽然柱模不扭向。(3)轴线位移，一排柱不在同始终线上：防治办法是，成排柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴线通线，然后分别弹出每柱另一方向轴线，再拟定柱另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪力撑，柱距较大时，每柱分别四周支撑，保证每柱垂直和位置对的。C、墙模板 (1)墙体厚薄不一，平整度差：防治办法是模板设计应有足够强度和刚度，龙骨尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体支撑办法等要认真执行按PKPM力学计算规定作业。 (2)墙体烂12、根，模板接缝处跑浆；防治办法是，模板根部砂浆找平塞平或采用压浆板控制，模板间卡固办法牢固。 (3)墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调节不认真，穿墙螺栓没有所有穿齐、拧紧。(4)墙体上口过大：支模时上口卡具没有按设计规定尺寸卡紧。(5)混凝土墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所导致。(6)角模与大模板缝隙过大跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定办法不牢固，应加强检查，及时解决。(7)角模入墙过深：支模时角模与大模板连接凹入过多或不牢固。应改进角模支模办法，严格控制模板上口标高。3、模板工程质量原则模板安装完毕，应对其轴线、截面尺寸、垂直度、标高、平整度等进行全面检查，模13、板安装容许偏差应符合规范规定。项目容许偏差检查办法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查层高垂直度不不不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查不不大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查4、模板拆除(1)侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除。(2)承重模板（梁、板底模）拆除时间。板跨度2m时，达到砼强度原则值50%以上；板跨度2m，8m时，达到砼强度原则值75%以上；板跨度8m时，达到砼强度原则值100%；梁构造跨度8m时 达到砼强度原则值75%以上；悬臂构件及构造跨度8m时 达到砼强度原则值100%；(14、3)拆除模板应先支后拆，先拆非承重某些，拆除大跨梁支撑柱时，先以跨中开始向两端对称进行，当立杆水平拉杆超过两皮时，应先拆两皮以上水平拉杆，最后一道水平杆与立杆同步拆除，以保证柱模稳定。(4)拆除跨度较大梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端(5)模板拆除应按区域逐渐进行，禁止猛撬，硬砸或大面积撬落拉倒，模板支撑要随拆随运，禁止随意抛掷，拆除后分类码放，不得留有未拆除悬空模板，并及时消除防止伤人。(6)拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设立警界线明显标志，并设专门监护人员。5、模板支架立杆构造应符合下列规定：(1)、模板支架立杆构造应符合下列规定：a、每根立柱底部应设立垫木和底座，顶部设可调15、顶托，其螺杆伸出钢管顶部不得不不大于200mm，安装时应保证上下同心。b、在立柱底距地面300mm高处，沿纵横向水平方向设扫地杆c、立柱需接长使用时，应采用对接，接长部位不得设在立杆下部，立柱接头在同一平面上应错开50cm以上。(2)支架立杆应竖直设立，2m高度垂直容许偏差为15mm；(3)当梁模支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应不不大于25mm；(4)安装此体系支撑架应水平搭设，一方面依照支撑平面配备方案放置好立杆，4个为一基本组装单元，接着同步安装横杆及纵杆，并敲紧上盘扣，使节点紧固。并以此基本单元为起点，安装其他支撑架单元杆件，随安装随调节加固，完毕最底层安装16、。当一层高度不能满足高度需要时，可采用立杆接高办法来解决。一方面铺设操作平台板供安装人员站在上面操作，将立杆活接头安装在下层立杆上端部，这是上下层立杆连接重要构件，安装上层立杆插入立杆接头内，注意与下立杆方向对正，先把上层4根立杆装好后再安装此基本单元横杆及纵杆，接下来以此单元为基本安装此层支撑架其他杆件，完毕此层构件搭设。按此办法可以垂直搭设完一层后继续搭设上层构件，最后安装上部可调托撑，至此完毕了整个架体搭设，最后进行上层钢管、木方和模板及其他部件安装。拆除此体系支撑架时，先放松上部可调托撑，从一侧分单元逐件拆除，同步应将上部模板及脚手板同步拆除。拆除总原则是先装后拆，后装先拆。(5)支撑17、架单元组装完毕后，应及时校正立杆垂直度、连杆水平度、及单元组整体方向，并及时紧固节点上盘扣，防止架体倾倒。安装上层构件时必要铺设必要操作脚手板，保证操作人员安全。多层脚手架立杆应采用不同长度交错布置，立杆接长时，应将2根需连接立杆和接头同步组装、调节。当架体超高时，必要在恰当位置设与墙体可靠连接，防止架体整体失稳，并增长侧向通长斜撑杆。(6)梁板钢管立杆、其纵横向间距相等或成倍数。(7)模板支撑四角均应布置双向垂直剪刀撑。剪刀撑均应与框架柱、墙模板可靠连接。水平支撑与立杆应连接牢固，四周要与框架柱或剪力墙顶紧。六、安全注意事项1、模板安装(1)支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序18、。禁止运用拉杆、支撑攀登上下。(2)支撑立柱模板时，四周必要顶牢，操作时要搭设工作台。(3)支设独立梁模应设暂时工作台，不得站在柱模上操作和在梁模上行走。(4)二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运送工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。(5)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。(6)纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。(7)支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落，导致事故。(8)模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上预留洞应在拆模后将洞口盖好。2、模板拆除：(1)拆除模板应经项目负责人批准。操作时应按顺序分段进行，禁止猛撬、硬19、砸或大面撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂模板。(2)拆除檐口，阳台等危险部位模板。底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板小掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上模板应及时清理。(3)拆模前，周边应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看守，禁人入内。(4)拆模顺序应自上而下，从里到外，先拆掉支撑水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同步拆模应注意互相间安全距离，保证安全操作。(5)拆下模板应及时运到指定地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。3、圆盘锯等机具：(1)圆盘锯必要用单向开关控制。锯片上方必要安装保险挡板和滴水装置，在20、锯片背面，离齿10-15mm处，必要安装楔形分料器，锯片安装在轴上应保持对正轴心。(2)锯片必要平整且锯齿尖锐，不得持续缺齿两个，裂纹长度不得超过20mm，裂缝末端须冲钻止裂孔。(3)被锯木料厚度，以锯片能露出木料10-20mm为限，夹持锯片法兰盘直径应为锯片直径1/4。(4)启动后，须待转整正常后，方可进行锯料。锯料时不得将木料左右晃动或高抬，如锯走偏应逐渐纠正，不得猛板，遇木节要缓慢送料。锯料长度不应不大于500mm。接近端头时，应用推棍送料。七、应急预案 1、指引思想:本预案针对模板施工中存在重大危险源，如坍塌、高处坠落等进行编制。为了保证建筑施工事故应急解决办法及时性和有效性，本着“防21、止为主、自救为主、统一指挥、分工负责”原则，充分发挥项目部在事故应急解决中重要作用，保障生命财产安全，使事故导致损失影响降至最低限度。2、应急小组领导小构成员： 总指挥： 苗春青 电话： 警戒指挥：赵新 电话： 疏散指挥：张东良 电话： 应急小构成员由刘万勋、秦振军、杨鹏以及后勤管理人员、保卫人员等构成,其她管理人员协助。 3、应急预案启动 a、砼浇筑过程中应急领导小组人员进入紧急状态。做好防治突发事故准备。模板支撑体系一旦失效，及时启动应急预案。 b、总指挥立即安排警戒指挥，疏散指挥、施救指挥进入工作状态，分别负责警戒、疏散、施救指挥工作。指挥协调各方面急救工作，及时向公司安所有门及领导报告22、。 c、警戒指挥：负责事故现场和施工现场警戒指挥工作，成员为保卫班组。除必要急救人员外，别的人员不得进入事故现场，外界人员不得进入施工现场，影响急救工作。 d、疏散指挥：负责事故现场及施工现场疏散、急救，指挥工作成员为后勤管理人员。事故发生后，现场合有施工人员立即疏散到事故现场外安全地方并及时拨打“12O”救护电话。对现场通道影响急救工作围观人员进行疏散等，保证急救工作有序进行。 e、公司安所有门及领导接到报告后，及时赶到现场，协助项目经理指挥安排急救工作，并向上级有关部门报告。事故调查反思:项目经理组织有关部门对事故产生因素进行调查分析。对事故进行总结、反思解决。130厚板模板（盘扣式）2.23、9M层高计算书安全设施计算软件() PKPM软件出品承插型盘扣式楼板模板支架计算书根据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-建筑构造荷载规范GB50009-钢构造设计规范GB50017-混凝土构造设计规范GB50010-建筑地基基本设计规范GB50007-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.8m，立杆纵距 b=1.20m，立杆横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.50m。立24、杆钢管类型选取：A-LG-1500(603.21500);横向水平杆钢管类型选取：SH-A-SG-1200(483.21140);纵向水平杆钢管类型选取：SH-A-SG-1200(483.21140);横向跨间水平杆钢管类型选取：SH-A-SG-1200(483.21140);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m325、。倾倒混凝土荷载原则值2.00kN/m2，施工均布荷载原则值2.50kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照简支梁计算。静荷载原则值 q1 = 25.1000.1301.200+0.2001.200=4.156kN/m活荷载原则值 q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.000cm3 I=33.750cm4(1)抗弯强度计算26、 f = M / W f其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵抗矩； f 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.204.156+1.405.400)0.2000.200=0.063kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06310001000/45000=1.394N/mm2面板抗弯强度验算 f f,满足规定!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 54.156/(3827、46000337500)=0.043mm面板最大挠度不大于200.0/250,满足规定!二、支撑木方计算木方按照均布荷载计算。1.荷载计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.200=0.653kN/m(2)模板自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.200.653+1.200.040=0.831kN/m活荷载 q2 = 1.400.900=128、.260kN/m计算单元内木方集中力为(1.260+0.831)1.200=2.509kN2.木方计算按照三跨持续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.509/1.200=2.091kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.091.201.20=0.301kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.091=1.506kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.091=2.760kN龙骨截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗29、弯计算强度 f = M/W =0.301106/42666.7=7.06N/mm2龙骨抗弯计算强度不大于15.0N/mm2,满足规定!(2)龙骨抗剪计算最大剪力计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31506/(24080)=0.706N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨抗剪强度计算满足规定!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范规定采用静荷载原则值，均布荷载通过变形受力计算最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.693kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.693130、200.04/(1009000.001706667.0)=0.633mm龙骨最大挠度不大于1200.0/400(木方时取250),满足规定!三、托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。集中荷载取次龙骨支座力 P= 2.760kN均布荷载取托梁自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 2.028kN.m通过计算得到最大支座 F= 18.362kN通过计算得到最大变形 V= 1.335mm顶托梁截面力学参数为截面抵抗31、矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =2.028106/1.05/10160.0=190.10N/mm2顶托梁抗弯计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.335mm顶托梁最大挠度不大于1200.0/400,满足规定!四、立杆稳定性计算荷载原则值作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架钢管自重(kN)： NG1 = 0.1752.770=0.484kN钢管自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板自重(kN)： NG32、2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1301.2001.200=4.699kN经计算得到，静荷载原则值 NG = (NG1+NG2) = 5.471kN。2.活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载原则值 NQ = (2.500+2.000)1.2001.200=6.480kN3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式 其中 N 立杆轴心压力设计值，N = 15.64kN 轴心受压立杆稳定系数,33、由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 2.01 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.20m；l0=1.800m；=1800/2034、.1=89.552， =0.558 =15637/(0.558571)=57.308N/mm2,立杆稳定性计算 f,满足规定!考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW根据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.960=0.288kN/m2 h 立杆步距，1.50m； la 立杆迎风面间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向立杆间距，1.20m；风荷载产生弯矩 Mw=0.91.40.2881.2001.5001.500/10=0.098kN.m；35、 Nw 考虑风荷载时，立杆轴心压力最大值； 立杆Nw=1.2005.471+1.4006.480+0.91.4000.098/1.200=15.740kNl0=1.8m；=1800/20.1=89.552， =0.558 =15740/(0.558571)+98000/7700=76.972N/mm2,立杆稳定性计算 f,满足规定!模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度不大于8m，根据规范不需要进行整体抗倾覆验算。100厚板模板（盘扣式）2.9M层高计算书安全设施计算软件() PKPM软件出品承插型盘扣式楼板模板支36、架计算书根据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-建筑构造荷载规范GB50009-钢构造设计规范GB50017-混凝土构造设计规范GB50010-建筑地基基本设计规范GB50007-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.8m，立杆纵距 b=1.20m，立杆横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.50m。立杆钢管类型选取：A-LG-1500(603.21500);横向水平杆钢管类37、型选取：SH-A-SG-1200(483.21140);纵向水平杆钢管类型选取：SH-A-SG-1200(483.21140);横向跨间水平杆钢管类型选取：SH-A-SG-1200(483.21140);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载原则值2.00kN/m2，施工均布荷载原则值2.50kN/38、m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照简支梁计算。静荷载原则值 q1 = 25.1000.1001.200+0.2001.200=3.252kN/m活荷载原则值 q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.000cm3 I=33.750cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 39、面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵抗矩； f 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.203.252+1.405.400)0.2500.250=0.090kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09010001000/45000=1.990N/mm2面板抗弯强度验算 f f,满足规定!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 53.2522504/(3846000337500)=0.082mm面板最大挠度不大于250.40、0/250,满足规定!二、支撑木方计算木方按照均布荷载计算。1.荷载计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.250=0.628kN/m(2)模板自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m静荷载 q1 = 1.200.628+1.200.050=0.813kN/m活荷载 q2 = 1.401.125=1.575kN/m计算单元内木方集中力为(1.575+0.813)141、.200=2.866kN2.木方计算按照三跨持续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.866/1.200=2.388kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.391.201.20=0.344kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.388=1.719kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.388=3.152kN龙骨截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.344106/42666.7=842、.06N/mm2龙骨抗弯计算强度不大于15.0N/mm2,满足规定!(2)龙骨抗剪计算最大剪力计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31719/(24080)=0.806N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨抗剪强度计算满足规定!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范规定采用静荷载原则值，均布荷载通过变形受力计算最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.678kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.6781200.04/(1009000.001706667.0)=0.6143、9mm龙骨最大挠度不大于1200.0/400(木方时取250),满足规定!三、托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。集中荷载取次龙骨支座力 P= 3.152kN均布荷载取托梁自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 1.857kN.m通过计算得到最大支座 F= 16.762kN通过计算得到最大变形 V= 1.035mm顶托梁截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm444、；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.857106/1.05/10160.0=174.07N/mm2顶托梁抗弯计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.035mm顶托梁最大挠度不大于1200.0/400,满足规定!四、立杆稳定性计算荷载原则值作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架钢管自重(kN)： NG1 = 0.1752.800=0.489kN钢管自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋混45、凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.2001.200=3.614kN经计算得到，静荷载原则值 NG = (NG1+NG2) = 4.392kN。2.活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载原则值 NQ = (2.500+2.000)1.2001.200=6.480kN3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式 其中 N 立杆轴心压力设计值，N = 14.34kN 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆截面回转半径 (cm)46、；i = 2.01 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.20m；l0=1.800m；=1800/20.1=89.552， =0.558 =14342/(0.5585747、1)=52.562N/mm2,立杆稳定性计算 f,满足规定!考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW根据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.960=0.288kN/m2 h 立杆步距，1.50m； la 立杆迎风面间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向立杆间距，1.20m；风荷载产生弯矩 Mw=0.91.40.2881.2001.5001.500/10=0.098kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆轴心压力最大值； 立杆Nw=1.200448、.392+1.4006.480+0.91.4000.098/1.200=14.445kNl0=1.8m；=1800/20.1=89.552， =0.558 =14445/(0.558571)+98000/7700=72.226N/mm2,立杆稳定性计算 f,满足规定!模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度不大于8m，根据规范不需要进行整体抗倾覆验算。 200mm690mm梁模板扣件钢管支撑架计算书安全设施计算软件() PKPM软件出品根据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-建筑构造荷载规范GB50009-49、钢构造设计规范GB50017-混凝土构造设计规范GB50010-建筑地基基本设计规范GB50007-建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.2m，梁截面 BD=200mm690mm，立杆纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆步距 h=1.50m，梁底增长0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用4080mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间50、距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载原则值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制组合S=1.2(25.500.69+0.20)+1.402.00=24.154kN/m2由永久荷载效应控制组合S=1.3525.500.69+0.71.402.00=25.713kN/m2由于永久荷载效应控制组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用钢管类型为483.0。钢管51、惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨持续梁计算。作用荷载涉及梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6900.700=12.317kN/m(2)模板自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.700(20.690+0.200)/0.200=1.106kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生荷载(kN)：经计算得到，活荷载原则值 P1 = 2.0000.2000.700=0.280kN考虑0.9构52、造重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.317+1.351.106)=16.308kN/m考虑0.9构造重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.280=0.247kN面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 26.25cm3；截面惯性矩 I = 19.69cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.754kN N2=1.754kN最大弯矩 M = 0.093kN.m最大变53、形 V = 0.233mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.09310001000/26250=3.543N/mm2面板抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板抗弯强度验算 f f,满足规定!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31754.0/(2700.00015.000)=0.251N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足规定!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.233mm面板最大挠度不大于200.0/250,满足规定!二、梁底支撑龙骨计算 梁底龙骨计算按照三跨持续梁计算，计算54、公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.754/0.700=2.506kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.510.700.70=0.123kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.7002.506=1.053kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.7002.506=1.930kN龙骨截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.123106/42666.7=2.88N/mm2龙骨抗弯计算强度不大于15.0N/mm2,满55、足规定!(2)龙骨抗剪计算最大剪力计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31053/(24080)=0.493N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨抗剪强度计算满足规定!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范规定采用静荷载原则值，均布荷载通过变形受力计算最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.918kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.918700.04/(1009000.001706667.0)=0.203mm龙骨最大挠度不大于700.0/400(木方时取250),56、满足规定!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下持续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)通过持续梁计算得到最大弯矩 Mmax=0.877kN.m最大变形 vmax=4.147mm最大支座力 Qmax=1.754kN抗弯计算强度 f = M/W =0.877106/4491.0=195.31N/mm2支撑钢管抗弯计算强度不大于设计强度,满足规定!支撑钢管最大挠度不大于1200.057、/150与10mm,满足规定!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下持续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)通过持续梁计算得到最大弯矩 Mmax=0.407kN.m最大变形 vmax=1.135mm最大支座力 Qmax=3.304kN抗弯计算强度 f = M/W =0.407106/4491.0=90.60N/mm2支撑钢管抗弯计算强度不大于设计强度,满足规定!支撑钢管最大挠度不大于1200.058、/150与10mm,满足规定!四、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3.30kN选用单扣件，抗滑承载力设计计算满足规定!五、立杆稳定性计算不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 其中 N 立杆轴心压力最大值，它涉及： 横杆最大支座反力 N1=3.304kN (已经涉及组合系数) 脚手架钢管自重 N2 = 0.91.350.1512.200=0.404kN N = 3.304+0.404=3.759、07kN i 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足规定! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=3707/(0.391424)=22.354N/mm2；不考虑风荷载时立杆稳定性计算60、 f,满足规定!考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW根据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.960=0.288kN/m2 h 立杆步距，1.50m； la 立杆迎风面间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向立杆间距，1.20m；风荷载产生弯矩 Mw=0.90.91.40.2881.2001.5001.500/10=0.088kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=3.304+61、0.91.20.332+0.90.91.40.088/1.200=3.790kN经计算得到=3790/(0.391424)+88000/4491=42.491N/mm2；考虑风荷载时立杆稳定性计算 f,满足规定!200mm520mm梁模板扣件钢管支撑架计算书安全设施计算软件() PKPM软件出品根据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-建筑构造荷载规范GB50009-钢构造设计规范GB50017-混凝土构造设计规范GB50010-建筑地基基本设计规范GB50007-建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支62、架搭设高度为2.4m，梁截面 BD=200mm520mm，立杆纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆步距 h=1.50m，梁底增长0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用4080mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载原则值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范463、.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制组合S=1.2(25.500.52+0.20)+1.402.00=18.952kN/m2由永久荷载效应控制组合S=1.3525.500.52+0.71.402.00=19.861kN/m2由于永久荷载效应控制组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨持续梁计算。作用荷载涉及梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。164、.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5200.950=12.597kN/m(2)模板自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.950(20.520+0.200)/0.200=1.178kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生荷载(kN)：经计算得到，活荷载原则值 P1 = 2.0000.2000.950=0.380kN考虑0.9构造重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.597+1.351.178)=16.737kN/m考虑0.9构造重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.380=0.335kN面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:65、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 35.63cm3；截面惯性矩 I = 26.72cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.841kN N2=1.841kN最大弯矩 M = 0.100kN.m最大变形 V = 0.176mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.10010001000/35625=2.807N/mm2面板抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板抗弯强度验算 f66、 f,满足规定!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31841.0/(2950.00015.000)=0.194N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足规定!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.176mm面板最大挠度不大于200.0/250,满足规定!二、梁底支撑龙骨计算 梁底龙骨计算按照三跨持续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.841/0.950=1.938kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.940.950.95=0.175kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9501.938=67、1.105kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9501.938=2.025kN龙骨截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.175106/42666.7=4.10N/mm2龙骨抗弯计算强度不大于15.0N/mm2,满足规定!(2)龙骨抗剪计算最大剪力计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31105/(24080)=0.518N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N68、/mm2龙骨抗剪强度计算满足规定!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范规定采用静荷载原则值，均布荷载通过变形受力计算最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.450kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.450950.04/(1009000.001706667.0) =0.521mm龙骨最大挠度不大于950.0/400(木方时取250),满足规定!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下持续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形计算按照规范规定69、采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)通过持续梁计算得到最大弯矩 Mmax=0.921kN.m最大变形 vmax=4.255mm最大支座力 Qmax=1.841kN抗弯计算强度 f = M/W =0.921106/4491.0=204.99N/mm2支撑钢管抗弯计算强度不大于设计强度,满足规定!支撑钢管最大挠度不大于1200.0/150与10mm,满足规定!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,70、单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=1.84kN选用单扣件，抗滑承载力设计计算满足规定!五、立杆稳定性计算不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 其中 N 立杆轴心压力最大值，它涉及： 横杆最大支座反力 N1=1.841kN (已经涉及组合系数) 脚手架钢管自重 N2 = 0.91.350.1512.400=0.440kN N = 1.841+0.440=2.281kN i 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm371、； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足规定! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=2281/(0.391424)=13.757N/mm2；不考虑风荷载时立杆稳定性计算 f,满足规定!考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW根据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.472、Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.960=0.288kN/m2 h 立杆步距，1.50m； la 立杆迎风面间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向立杆间距，1.20m；风荷载产生弯矩 Mw=0.90.91.40.2881.2001.5001.500/10=0.088kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.841+0.91.20.362+0.90.91.40.088/1.200=2.365kN经计算得到=2365/(0.391424)+88000/4491=3373、.894N/mm2；考虑风荷载时立杆稳定性计算 f,满足规定!200mm400mm梁模板扣件钢管支撑架计算书安全设施计算软件() PKPM软件出品根据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-建筑构造荷载规范GB50009-钢构造设计规范GB50017-混凝土构造设计规范GB50010-建筑地基基本设计规范GB50007-建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.5m，梁截面 BD=200mm400mm，立杆纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆步距 h=1.50m，梁底增长0道承重立杆。面板厚74、度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用4080mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载原则值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制组合S=1.2(25.500.40+0.20)+1.402.00=15.280kN/m2由永75、久荷载效应控制组合S=1.3525.500.40+0.71.402.00=15.730kN/m2由于永久荷载效应控制组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨持续梁计算。作用荷载涉及梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.4001.150=11.730kN/m(2)模板自重线荷载(kN/m)： 76、q2 = 0.2001.150(20.400+0.200)/0.200=1.150kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生荷载(kN)：经计算得到，活荷载原则值 P1 = 2.0000.2001.150=0.460kN考虑0.9构造重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3511.730+1.351.150)=15.649kN/m考虑0.9构造重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.460=0.406kN面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 43.13cm3；截面惯性矩 I = 32.34cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m)77、 剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.768kN N2=1.768kN最大弯矩 M = 0.098kN.m最大变形 V = 0.136mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.09810001000/43125=2.272N/mm2面板抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板抗弯强度验算 f f,满足规定!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31767.0/(21150.00015.000)=0.154N/mm2截面抗剪强78、度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足规定!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.136mm面板最大挠度不大于200.0/250,满足规定!二、梁底支撑龙骨计算 梁底龙骨计算按照三跨持续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.768/1.150=1.537kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.541.151.15=0.203kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.1501.537=1.061kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.1501.537=1.945kN龙骨截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为79、:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.203106/42666.7=4.77N/mm2龙骨抗弯计算强度不大于15.0N/mm2,满足规定!(2)龙骨抗剪计算最大剪力计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31061/(24080)=0.497N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨抗剪强度计算满足规定!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范规定采用静荷载原则值，均布荷载通过变形受力计算最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨80、下小横杆间距)得到q=1.120kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.1201150.04/(1009000.001706667.0)=0.863mm龙骨最大挠度不大于1150.0/400(木方时取250),满足规定!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下持续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)通过持续梁计算得到最大弯矩 Mmax=0.884kN.m最81、大变形 vmax=3.979mm最大支座力 Qmax=1.768kN抗弯计算强度 f = M/W =0.884106/4491.0=196.81N/mm2支撑钢管抗弯计算强度不大于设计强度,满足规定!支撑钢管最大挠度不大于1200.0/150与10mm,满足规定!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=1.77kN选用单扣件，82、抗滑承载力设计计算满足规定!五、立杆稳定性计算不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 其中 N 立杆轴心压力最大值，它涉及： 横杆最大支座反力 N1=1.768kN (已经涉及组合系数) 脚手架钢管自重 N2 = 0.91.350.1512.500=0.459kN N = 1.768+0.459=2.226kN i 计算立杆截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度，a=0.30m； h 最大步距，83、h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=132 150 长细比验算满足规定! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=2226/(0.391424)=13.425N/mm2；不考虑风荷载时立杆稳定性计算 f,满足规定!考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW根据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.960=0.288kN/m2 h 立杆84、步距，1.50m； la 立杆迎风面间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向立杆间距，1.20m；风荷载产生弯矩 Mw=0.90.91.40.2881.2001.5001.500/10=0.088kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.768+0.91.20.377+0.90.91.40.088/1.200=2.310kN经计算得到=2310/(0.391424)+88000/4491=33.562N/mm2；考虑风荷载时立杆稳定性计算 f,满足规定!200厚墙模板计算书安全设施计算软件() PKPM软件出品一、墙模板基本参数计算断面85、宽度200mm，高度2900mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用方钢管40402mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距250+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载原则值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载设计值；挠度验算只考虑86、新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。当浇筑速度不不大于10m/h或坍落度不不大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其她状况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土入模温度，取20.000； V 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。依照公式计算新浇混凝土侧压力原则值 F1=27.090kN/m2考虑构造重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧87、压力原则值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑构造重要性系数0.90，倒混凝土时产生荷载原则值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照持续梁计算。面板计算宽度取2.80m。荷载计算值 q = 1.224.3812.800+1.403.6002.800=96.032kN/m面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 105.00cm3；截面惯性矩 I = 78.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形计算按照规范88、规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=9.603kN N2=26.409kN N3=26.409kN N4=9.603kN最大弯矩 M = 0.600kN.m最大变形 V = 0.382mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.60010001000/105000=5.714N/mm2面板抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板抗弯强度验算 f f,满足规定!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=314404.0/(22800.00015.000)=0.51489、N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足规定!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.382mm面板最大挠度不大于250.0/250,满足规定!四、墙模板内龙骨计算内龙骨直接承受模板传递荷载，普通按照均布荷载持续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.38+1.40.253.60=8.574kN/m挠度计算荷载原则值q=0.2524.38=6.095kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨持续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 内龙骨变形计算受90、力图 内龙骨变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 0.252kN.m通过计算得到最大支座 F= 5.112kN通过计算得到最大变形 V= 0.230mm内龙骨截面力学参数为截面抵抗矩 W = 3.67cm3；截面惯性矩 I = 7.34cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.252106/1.05/3668.3=65.43N/mm2内龙骨抗弯计算强度不大于215.0N/mm2,满足规定!(2)内龙骨挠度计算最大变形 v = 0.230mm内龙骨最大挠度不大于540.0/400,满足规定!五、墙模板外龙骨计算外龙骨承受内龙骨传递荷载，按照集中荷载下持续梁计算。外龙91、骨按照集中荷载作用下持续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)通过持续梁计算得到最大弯矩 Mmax=0.447kN.m最大变形 vmax=0.125mm最大支座力 Qmax=10.990kN抗弯计算强度 f = M/W =0.447106/8496.0=52.61N/mm2支撑钢管抗弯计算强度不大于设计强度,满足规定!支撑钢管最大挠度不大于500.0/150与10mm,满足规定!六、对拉螺栓计算计算公式: N N =92、 fA其中 N 对拉螺栓所受拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓直径(mm)： 12对拉螺栓有效直径(mm)： 10对拉螺栓有效面积(mm2)：A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：N = 12.920对拉螺栓所受最大拉力(kN)： N = 10.990对拉螺栓强度验算满足规定!200X690梁木模板与支撑计算书安全设施计算软件() PKPM软件出品一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=690mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm93、。梁模板使用木方截面4080mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载原则值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载原则值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。当浇筑速度不不大于10m/h或坍落度不不大于180mm时，新浇混凝土侧94、压力按公式2计算；其她状况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土入模温度，取20.000； V 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。依照公式计算新浇混凝土侧压力原则值 F1=27.090kN/m2考虑构造重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力原则值: F1=0.9028.800=25.920kN/m2考虑构造重要性系数0.90，倒混凝土时95、产生荷载原则值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方计算在脚手架梁底支撑计算中已经包括！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递荷载，应当按照均布荷载下持续梁计算，计算如下作用在梁侧模板均布荷载q=(1.225.92+1.403.60)0.69=24.939N/mm面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 25.88cm3；截面惯性矩 I = 19.41cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵96、抗矩； f 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2017.885+1.402.484)0.3000.300=0.224kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22410001000/25875=8.675N/mm2面板抗弯强度验算 f f,满足规定!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2017.885+1.402.484)0.300=4.489kN截面抗剪强度计算值 T=34489.0/(2690.00015.000)=0.651N/mm2截面97、抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足规定!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67717.8853004/(1006000194063)=0.842mm面板最大挠度不大于300.0/250,满足规定!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.403.60)0.690.60/1=14.96kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=14.964kN；穿梁螺栓布置距离为侧龙骨计算间距600mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足规定!六、梁支撑脚手架计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。