1、体育馆斜屋面高支模专项施工方案 编制：* 审核：* 审批：*目 录 一、 编制依据1二、 工程概况12。1. 工程概况12。2。 屋顶层高支模概况：12。3。 施工中的基本参数22。4。 高支模施工特点及施工关键点3三、 模板及支顶系统设计43。1。 模板支撑系统的选型43.2。 支模系统43.3。 120mm厚楼板模板支顶73.4. 梁模板支顶10四、 施工准备13五、 施工顺序14六、 主要施工方法及质量保证措施146.1。 高支模施工146。2. 混凝土浇筑19七、 安全设施和管理措施207。1。 安全设施207。2。 安全管理机构207。3. 安全管理与监控207.4. 监测方案22八2、 重大危险源识别和安全应急救援预案238。1. 危险源识别238.2. 安全事故应急救援架构238。3. 发生高处坠落事故应急救援248。4. 发生支模坍塌应急救援25九、 梁板模板支顶计算书25 一、 编制依据工程设计图纸；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302011)混凝土结构工程施工规范GB 506662011 建筑施工模板安全技术规范(JGJ1622008)混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015；建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质2009873、号二、 工程概况2.1. 工程概况工程名称建设地点建设单位监理单位设计单位施工单位建设规模：本工程8个单体建筑，分为男生宿舍楼、女生宿舍楼、食堂、初中教学楼、高中教学楼、体育馆、报告厅、行政楼等其余附属设施，总建筑面积：约35037.1，按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m2及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。6-468交6-B6K轴一层板标高0.130m，坡屋面板顶标高10。40017。780m，支撑系统高度10。53017.910m，板厚120mm，顶梁最大截面尺寸4、为4001200mm，支撑系统位于一层板顶，边梁最大截面尺寸为5001800mm，支撑系统位于一层板顶。6-26-4交6-A6L、626-9交6-G6L轴顶板标高为3。850m，坡屋面板顶标高10.40017。780m，板厚120mm，梁最大截尺寸为4001200mm，支撑系统位于3.850m顶板，高度为6.68014.060m.为保证模板支撑体系的稳定,保证施工作业人员的人身安全,特编制此专项方案.因属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程,需经专家论证审批后,方可组织实施。2.2. 屋顶层高支模概况：名称轴线支模高度支模面积 梁截面备注体育馆6-468交6-B6K轴10。53017。915、0m；斜屋顶层支模最度高度为17.910m,模板支撑在首层做法上（标高为-0。1300m）7934001200mm300500mm5001800mm楼板厚120mm,梁板砼强度等级为C30.柱为异形框架柱及剪力墙，砼强度等级为C40。6-264交6-A6-L、6269交6-G6L轴6。68014.060m；斜屋顶层支模最度高度为14。060m，模板支撑在夹层结构板上（标高为3.850m)4924001200mm300500mm5001800mm楼板厚120mm,梁板砼强度等级为C30。柱为异形框架柱及剪力墙，砼强度等级为C40.2.3. 施工中的基本参数基本参数楼板厚度h（mm)140楼板边长6、L（m)8楼板边宽B(m）4模板支架高度H（m）17.91主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la（m）0.8立柱横向间距lb(m)0.8水平杆步距h1(m)1.5立杆自由端高度a（mm)500架体底部布置类型垫板次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a1（mm)200主梁悬挑长度b1（mm）200主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平）布置方式普通型计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011材料参数主梁类型圆钢管主梁规格482.7次梁类型矩形木楞次梁规格5070面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向）钢管类型482。7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类7、型/地基承载力特征值fak（kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东（省）烟台市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数01可变荷载组合系数cj0。9模板及支架的类型系数1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0。3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1.1施工人员及设备产生荷载标准值Q1k（kN/m2)2.5基本风压值Wo（kN/m2）/2.4. 高支模施工特点及施工关键点特点:本工程高支模主要为斜屋板高支模，梁截面较大，体育馆层高为6.100m17.102m，考虑斜板受力容易失稳，故拟采用全钢管支模体系，部8、分钢管支撑在3。85m施工完的混凝土平台，其余均搭设在-0。130m混凝土地面上。施工关键点：钢管经多次使用变形较大，但必须选用符合要求的作为支撑主立杆钢管;斜面增加对顶钢管支撑在已完成的二层砼梁板上；本层柱必须先浇筑，全钢管支撑体系必须在已完成的砼柱子上设抱柱连接；注意加强斜面水平位移监测。板厚计算投影厚度转化为板厚除以cos25（为120/cos25=132mm）斜梁计算投影高度转化为梁高除以cos25（为梁高/cos25=计算梁高) 体育馆平面位置图三、 模板及支顶系统设计3.1. 模板支撑系统的选型梁板的模板均采用12厚夹板，均用5070木枋作龙骨，用482。7钢管配可调托作支顶，水平9、拉杆、剪刀撑均采用482.7钢管。其中:木材弹性模量E9000N/mm2，抗弯强度fm13.00N/mm2，抗剪强度fv1.4 N/mm2；482.7钢管截面积4.24cm2,惯性矩I10。78cm4，截面模量W4.49cm3，回转半径i1.59cm，每米长质量为3。33kg/m，钢材强度设计值为205 N/mm2。3.2. 支模系统本工程屋面坡度30度时，可采用单面模板支模，此法如同平板单面支模.模板支撑架除按照一般支撑架要求(如模板板缝和刚度等）搭设外，还要增设斜撑以防浇捣坡屋面混凝土时水平分力作用使屋面结构发生变形，整个支撑体系对顶在已完成的二层砼结构梁板柱上（横纵立杆间距0。8m，步距10、1.5m)。支模体系剖面图如下： 体育馆支模平面图体育馆正面效果图体育馆三维剖切效果图3.3. 120mm厚楼板模板支顶 部位搭设高度板厚搭设方式6468交6-B6-K轴10。53017。910m；斜屋顶层支模最度高度为17。910m，模板支撑在首层做法上（标高为-0.1300m）120mm顶板模板面板采用12mm厚覆膜多层板，次龙骨采用5070mm木方间距300mm布置,主龙骨采用双钢管间距0。8m布置，模架选型采用扣件式钢管架,由482。7mm钢管与可调U托组成,立杆纵、横间距为0。8m,水平横杆步距1.5m.距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆底端设200x200mm垫板。满堂支撑架四周11、从底到顶设置连续垂直剪刀撑，剪刀撑宽度为46m，剪刀撑斜杆与楼层面夹角为4560。由于支撑高度超过8m需在扫地杆的设置层设置一道水平剪刀撑,水平剪刀撑至架体底部平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m,因此在6.900m处设置一道水平剪刀撑.水平及竖向剪刀撑接长必须采用搭接，搭接长度不得小于1m且不少于3个旋转扣件.满堂架体系和先浇筑的柱体结构拉结牢固,梁板下立杆纵横成行，水平杆全部贯通；梁下支撑体系水平杆全部延伸到板下与板下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性.为增加满堂支撑架体系的整体性，满堂支撑架与框架柱进行抱柱，柱抱箍钢管每侧伸出柱边的长度保证与立杆拉接不少于两跨，柱抱箍沿柱子高度112、。5m设置一道且与水平杆在同一位置，最底部一道距离地面200mm。6264交6A6L、6-269交6-G6-L轴6.68014。060m;斜屋顶层支模最度高度为14.060m，模板支撑在夹层结构板上（标高为3.850m)顶板模板支撑架搭设示意图如下3.4. 梁模板支顶部位搭设高度梁截面尺寸相邻板厚备注6468交6B6-K轴10。53017.910m；斜屋顶层支模最度高度为17.910m，模板支撑在首层做法上(标高为-0。1300m)4001200mm300500mm5001800mm120mm层高超过8.0m,跨度为8.4m，集中线荷载未超过15kN/m26-264交6A6L、626-9交6-13、G6L轴6。68014。060m；斜屋顶层支模最度高度为14.060m，模板支撑在夹层结构板上（标高为3.850m）4001200mm300500mm5001800mm120mm梁搭设综述：方案综述：针对上述统计，综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。1、对于截面尺寸为300500mm、250650mm、250500mm、250600mm、300600mm的梁，梁底不增设立杆,梁两侧立杆间距为900mm。2、对于截面尺寸为250700mm、300700mm的梁，梁底增设一排承重立杆，梁两侧立杆间距为900mm。3、对于截面尺寸为4001200mm、3001000mm、5001100mm的14、梁，梁底增设一排承重立杆（沿梁方向间距400mm），梁两侧立杆间距为900mm。4、对于截面尺寸为5001800mm的梁，梁底增设一排承重立杆(沿梁方向间距400mm），梁两侧立杆间距为900mm。 典型梁具体搭设方式1、体育馆:6264交6A6-L轴、6-169交6G6-L为架空层,标高为3.85m层结构梁至屋顶标高处梁模架采用扣件式钢管搭设，300500梁支模大样图同行政楼,5001800梁两侧立杆间距0.9m，沿梁跨度方向立杆间距为0.4m，步距1.5m；梁底次楞采用5070mm木方间距125mm，主楞采用钢管间距400mm，与立杆双扣件连接.梁侧模主楞采用双钢管间距500mm，梁侧次愣15、采用5070mm木枋间距233mm,采用14对拉螺杆加固.5001800梁支模大样图4001200梁两侧立杆间距0.9m，沿梁跨度方向立杆间距为0.4m,步距1。5m；梁底次楞采用5070mm木方间距133mm,主楞采用钢管间距800mm，与立杆双扣件连接.梁侧模主楞采用双钢管间距500mm,梁侧次愣采用5070mm木枋间距258mm，采用14对拉螺杆加固。4001200梁支模大样图 双扣件组合示意图以上梁支模大样图中在离地面均200mm处设一道纵横扫地杆,并在梁跨中位置沿脚手架的垂直高度1。5m设置纵横水平拉结钢管（482。7mm）.当支模高度超过8m的,需在最顶步距两水平拉杆中间（14。516、00m位置）应加设一道水平拉杆,纵横拉结钢管两端在已浇筑完成的柱侧面上顶紧，保证支模体系的稳定性。立杆底架立在垫板上。梁底下设钢管剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面的倾角控制在4560之间,剪刀撑宽度6m，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，并用旋转扣件固定在与之相交的多功能脚手架上。水平剪刀撑设置三道，在扫地杆位置和6。000m、12.000m处各设置一道水平剪刀撑.由于支模高度高，梁高度过大因此在梁底还应加设竖向剪刀撑。顶部高支模达到28天标准养护或达到设计强度100%方可和下部结构架体一起拆除。四、 施工准备1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配17、置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可,方可进行施工作业,并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。（1）、劳动力安排表:工 种人 数（两个界面总人数）备 注架子工30按照每层划分为2个界面，则每个界面所需架子工人数为15个，负责梁、板模板钢管排架的搭设。木 工40按照每层划分为2个界面，则每个界面所需架子工人数为20个，负责柱、墙梁及板模板的安装及加固.测量员4按照图纸将轴线定位放出供钢管排架搭设及模板安装。施工员4负责现场管理，施工过程跟踪18、检查施工质量及安全。（2）、主要材料计划表：材料名称规格型号备 注钢 管482.7钢管排架搭设 模 板12厚胶合板墙、柱、梁及板模板 顶 托36700立杆上、下顶托对拉螺杆M14侧模拉结木 枋5070梁板、墙柱模板龙骨（3）、主要机具配置:材料名称数 量备 注刨 机2模板、木枋切割架子扳手40把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒 链5把调整架子水平弯曲度五、 施工顺序在施工安排上，采取先施工混凝土柱，再安装满堂红支顶体系，这样，可利用已完成的柱作为水平拉杆的支撑平台支座,从而达到限制高支模体系水平移动的目的。将梁位置及钢管支顶位置放线在地面上并定好水平控制标高19、-梁板竖向支顶安装(含纵向水平拉杆及剪刀撑）架设板底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上-架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上梁底模板安装楼板模板安装-模板支顶的验收-梁钢筋绑扎-楼板钢筋绑扎梁板混凝土浇筑-混凝土养护松下钢管脚手架可调顶托-拆除梁、板模板，清理模板-拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管支顶。六、 主要施工方法及质量保证措施6.1. 高支模施工6.1.1. 钢管支顶安装1、立杆（1)必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立20、杆固定,高低差不应大于1m.(2）钢管立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同一平面内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500;各接头中心至主节点的距离不大于步距的13.（3)钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300,且控制在50mm以内。（4）每根立柱底部应设置垫板，垫板厚度不得小于50mm。（5)可调顶托与螺母捏合长度不得小于45扣，插入立杆内的长度不得小于150mm,可调顶托外露长度不得大于200mm。2、纵向水平杆（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接.对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的21、距离不应小于500,各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的13。(2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。3、剪刀撑(1）模板支架每隔6排立杆应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置剪刀撑宽度为46m,剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为4560。（2）模板支架每隔4步设置水平剪刀撑。4、扣件(1）对接扣件的开口应朝上或朝内;扣件螺栓方向尽量一致。(2）扣件螺栓拧紧力矩控制在4560N。m。（3)在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。（4）抗滑扣件间应顶紧,安装完22、毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。5、其它要求：（1)整体性:梁板立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇筑的钢筋混凝土柱抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。 柱抱箍作法 柱护角作法（2）施工顺序：高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，待墙柱施工至梁底时，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。（3）泵送管道不能依附于满堂脚手架上,只能依附柱身另搭设支撑架。（4）混凝土浇筑过程中，派人监测支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.（5)确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载）,禁止使用扭曲锈蚀23、严重的立杆,应采用对接扣件连接,禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。（6）U托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，伸出长度不超过200mm。（7)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。6.1.2. 脚手架验收（1）、检查验收1。1脚手架材质：1.1。1凡弯曲、压扁、有裂纹或已严重锈蚀的脚手管严禁使用。1。1.2凡有脆裂、变形或滑丝的扣件，严禁使用.1.1。3凡腐朽、扭曲、破裂或有打横透节及多疤24、的脚手板，严禁使用。（2)、脚手架基础及支撑点：立杆下应有标准底座或其他防护措施;吊架上方、挑梁架等必须固定在建筑物的牢固部位上。(3)、架体与建筑物的拉结：脚手架每高4米、水平7米设置一处拉结点，拉结点的做法符合要求。吊架的加固保险拉结点应按措施执行。（4)、脚手板的铺设：脚手板应满铺，铺平挤严，绑扎牢固，且没有探头板。（5）、防护栏及挡脚板或立网：在基准面2米以上的脚手架应加绑防护栏及挡脚板或挂立网。防护栏要牢固，立网要严密.通道上方的脚手架应加安全网,防止高空落物。（6）、立杆、水平杆、扫地杆间距:立杆跨距不大于0。8米、水平杆布局不大于1。5米、扫地杆距地0.2米。(7）、杆件连接：应25、用扣件搭接牢固，搭接长度符合要求。（8）、斜撑及剪刀撑设置：应按规定设置，并符合安全要求。（9)、荷载：脚手架的荷载不得超过其设计荷载。6.1.3. 梁板模板安装(1)、 梁模板的安装：先在楼面上弹出轴线、梁及支顶安装位置控制线，然后按设计标高调整钢管支顶可调顶托的标高,将其调至预定的高度;然后在可调顶托的托板上安放48x2.7双钢管,固定后在木枋上安装梁底龙骨，龙骨采用50mm70mm木枋。龙骨安装完成后,安装梁底模板，并拉线找平.考虑到梁跨度均4m，梁底模板按跨度0.1起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后,再安装侧模、压脚板及斜撑,300x700梁侧模板在中部加14穿梁26、对拉螺栓(具体详见梁模板支顶大样图）.(2)、 楼面模板的安装：通线调整钢管支顶可调顶托的标高,将其调至预定的高度，在可调顶托托板上架设双钢管（大龙骨)，固定后架设小龙骨（50mm70mm木枋)然后在小龙骨上安装模板,当板跨度大于或等于4m时，模板按跨度0.1起拱。6.1.4. 模板支顶安装质量保证措施(1)、 在高支模安装前，要对高支模的各种材料需进行严格检验，尤其是钢管、扣件、可调托以及木枋等，不合格的不得使用.钢管统一严格选用482.7以上，其质量符合GB/T700-2006碳素结构钢中Q235A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB1527、8312006）要求.现场木枋要剔除已使用较多次数，枋身比较陈旧的，尽量选用截面大小符合，枋身比较结实的。(2)、 本高支模的钢管搭建在已浇注的混凝土板表面上，承载面的混凝土楼板必须达到设计强度的75才允许进行下一个楼面梁板的钢筋安装。(3)、 模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢。拼缝处内贴胶带,防止漏浆。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。(4)、 模板安装允许偏差应满足以下要求：项 目允许偏差轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸+4，-5层高垂直度8相邻两板表面高低差2表面平整度5(5)、 支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足以下要求：项目允许偏差(mm）垂直度每步28、架h/1000及2。0支架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差l /600及+3.0支架整体L/600及50注：h步距；H支架高度；l跨距；L-支架长度6.1.5. 模板拆除(1)、 高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度检验报告为依据.在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并经监理单位审批同意后，方可拆除。(2)、 拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏，方可拆除；承重的模板应在混凝土达到下列强度以后,始能拆除.构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板25029、2,8758100梁8758100悬臂构件100(3)、 拆除多层梁、楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱.(4)、 拆除前，应对作业人员进行技术交底。(5)、 支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。(6)、 拆除顺序：先松开顶托，然后按照先支的后拆,先拆主承重模板后拆次承重模板的顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行.梁、柱模板在确保混凝土表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑,再拆模板连结螺栓及附件，应用撬棍轻轻撬动模板,使之与混凝土分离。(7)、 在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步30、，当必须超过两步时，应加设临时拉结。严禁站在悬臂结构上面巧拆底模，严禁同一垂直平面上操作。(8)、 通长水平杆和剪刀撑等,必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除.(9)、 拆卸连接部件时,应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置,不得硬拉,严禁敲击。(10)、 模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落的方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳索系下。不得留有悬空模板。(11)、 对于有后浇带的梁、板模板应独立设置支顶体系，待后浇带混凝土强度达到100后才进行拆模.(12)、 拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整31、齐,拆下的扣配件及时集中统一管理.6.2. 混凝土浇筑(1)、 本工程采用单面支模法：即在支底模和钢筋绑扎后，将坍落度较小的混凝土拍到模板上，在确定浇筑混凝土的流向后，由下而上对称坡面同时进行，采用人工敲打使混凝土稍密实，并用振动棒振捣，再将滑移下坠（可每隔15m设1道钢板横挡来防止)的混凝土刮回上面，最后用小型平板振动器振捣23遍。在此过程中要注意控制振动器的行进速度和时间,利用混凝土初凝前逐渐形成的强度,防止浇筑上段混凝土重心下移而造成下段混凝土表面凹凸，因此在每段混凝土浇筑时既要留有一定的时间间隔，又要防止混凝土在初凝前形成冷缝。最后用电动抹刀将混凝土表面平整密实，以减少收缩裂缝和增强防32、水效果。此法宜采用坍落度1213cm的混凝土，但受到坡屋面坡度大小、模板光滑度和坍落度大小等因素影响，无法正常进行振捣，故浇筑质量不易保证。(2)、 墙、柱砼的浇筑：砼浇筑顺序是先墙柱、后梁板，本工程墙、柱混凝土均采用商品砼，墙、柱砼一般用混凝土泵按需要接泵管浇筑，浇筑时严格执行循环分层浇筑.控制浇筑速度2m/h，每层约0.5m高，卸料高度超过2m时,则采用串筒或溜槽。砼浇筑时要求铁工检查钢筋保护层，及时对偏差过大的部位进行调整。浇筑完成后清理干净板面上的砂浆，严禁用清水冲洗(水会流到柱头，对柱砼有严重的影响）。(3)、 梁、板砼的浇筑：板砼的虚铺厚度应略大于板厚,振捣完毕，用刮尺抹平。刮平过33、程中，混凝土面要饱满，不能留有小凹洞，初凝前可用磨板将面层粗磨一次，快要收水干硬时,再细磨一次。梁板砼的振捣:梁、板砼使用插入式振动棒或平板式振动器振捣.使用插入式振动棒时,振动棒应垂直插入,并插入到尚未初凝的下层中50100mm，以使上下层相互结合。振动棒插点的间距一般不应超过振动棒有效作用半径的1.5倍，振捣时应“快插慢拨”。振捣时间一般每插点约为2030秒,见到砼不再显著下沉，不再出现气泡,表面泛出水泥浆和外观均匀为止。作业中要避免将振动棒触及钢筋、模板等.平板式振动器振捣砼，应使平板底面与砼全面接触，每一处振到砼表面泛浆，不再下沉后,即可缓慢向前移动。(4)、 混凝土入模温度必须控制在34、30以内,坍落度应控制在14020mm，混凝土初凝时间要控制在2.5h内.若遇混凝土临时间断处超出初凝时间仍未能接合时,应在混凝土初凝前在接合处及时浇上适量混凝土以推迟接合处的初凝时间，保证接合缝的接茬。(5)、 混凝土养护：柱身养护采用覆盖麻袋并经常淋水保持麻袋湿透。楼地面混凝土浇筑完成后14h内采用覆胶膜或麻袋等淋水的方法进行养护。在已浇筑混凝土强度大于1.2N/mm2,方可在其上进行施工作业。七、 安全设施和管理措施7.1. 安全设施(1)、 在梁支架顶下数第一道纵横水平杆设置工人作业平台.靠近梁旁处用作为检查通道，用钢棚板铺设，其余支架顶层用蒿竹满铺，所有作业层下设兜底网.(2)、 高35、支模施工现场应搭设工作梯以供作业人员使用,不得从支撑系统爬上爬下。(3)、 大梁支顶底下设置低压照明灯,以方便施工人员通过和质检人员对支顶的检查.(4)、 在操作层设置相应的消防设施(如灭火筒）.7.2. 安全管理机构7.3. 安全管理与监控本工程高支撑模板体系施工的安全隐患主要为：防坍塌、高空坠落.其主要措施为：(1)、 高支撑模板的技术方案必须经企业的技术和安全负责人审批签字并盖章才能实施。(2)、 施工前必须明确高支撑模板施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，施工现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。(3)、 项目现场要严格按照经审批的方36、案执行,确保施工安全。(4)、 工人必须持证上岗,戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋.(5)、 操作层的施工荷载应符合设计要求（限载2kN/m2），不得超载,不得在其上集中堆放模板、钢筋等物件；并设置限载警示牌.(6)、 雨天作业要有防滑措施和避雷措施。六级以上大风雨，必须停止施工作业。(7)、 施工期间不得拆除纵横水平杆、剪刀撑、扫地杆等.(8)、 在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。(9)、 用电安全按施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)执行。(10)、 模板支顶安装：1）、 钢管或钢管底座应准确放置在定位线上,不得悬空；2）、 支架立杆要垂直,纵横向水平杆要平37、整。立杆应尽量采用通长钢管。如需接管,接头要错开，不在同一步距内,立杆口必须按规范对接，确保架体垂直度。相邻的两根纵向水平杆的接头要互相交错，接驳口必须按规范对接。3）、 各种连接构件要扣接牢固，扣件螺栓拧紧扭力矩应在4065Nm之间，以防构件未能有效承力或构件破坏,搭设完成后应用扭力矩扳手随机均布抽样检查,不合格的必须重新拧紧，直到合格为止。4）、 各杆件相交伸出的端头部分均应大于100 mm，以防杆件滑落。5）、 支模分段或整体搭设完毕，必须填写模板验收记录表，经企业质安部门分段或整体验收合格,并悬挂验收标识方能进行钢筋安装。6）、 在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时固定措施在支顶长向两38、旁设临时斜抛。安装时要待其安装完毕且核实无误后才全面予以固定。7）、 模板安装完后，应认真检查支顶是否牢固、模板应清扫干净。并必须经现场监理人员及质安部检查合格后并按规定办理专项验收才能进行混凝土浇筑。8）、 模板必须支撑牢固、稳定,不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象.9）、 混凝土浇筑时,派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况。发现异常现象时应立即暂停施工,并将施工人员撤离危险区域。10）、 模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具与工具过于集中堆放,在任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。11）、 支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，应在适当地方挂设警示标志,禁39、止无关人员进入支模底下，并指定专人进行监护。(11)、 模板支顶拆除支顶架的拆除前应由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底，并应在统一指挥下进行，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：1）、 模板支顶应经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时,且混凝土强度报告已出，并经有关负责人审批同意后才能拆除。2）、 支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业.3）、 在支顶拆除过程中,应设置防倾覆的临时固定措施在支顶长向两旁设临时斜抛。4）、 同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后里的顺序进行。5）、 在拆除过程中,支架的自由悬臂高度不得超过两步;当必须超过两步时40、，应加设临时拉结。6）、 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各构配件严禁抛掷至地面.7.4. 监测方案根据烟台市有关高支模体系的规定，准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监测.支架体系的沉降、位移观测方案如下：由于本工程为坡屋顶高支模体系,故主要观测框架梁的水平位移和沉降；由于本工程的模板支顶采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；观测的基准点设置在建筑物外围,测量时将基准点引测至建筑物内。(1)、 观测点布置：本工程高支模的位移观测点主要设在坡屋41、顶最高处的框架梁上;沉降观测点主要设置在主框架梁，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点。(2)、 观测方法:将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上；测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记；由于建筑物不高,水平位移观测可在附近的建筑物上设置经纬仪监测坡屋顶最高点的位移情况。测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h后结束。(3)、 监测预警值：大梁支架沉降预警值为42、18mm；支座沉降量预警值为10mm；支架位移预警值为18mm。(4)、 注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌,防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。八、 重大危险源识别和安全应急救援预案8.1. 危险源识别1、重大危险源识别由于局部失稳引起整体失稳或由于砼浇筑方法不对引起整体失稳，一般情况是钢管严重变形,扣件多数爆裂,模板倾斜等。1）模板、扣件、钢管等造成的物体打击2）高处坠落3）机械伤害4）触电事故2、预防措施1）模板支撑体系按本专项方案施工，材质复合要求。2）加强工人的安全教育及项目部的日常检查力度。3)加强工人安全43、用电教育、班前安全活动；用电设备专人专用，电线电缆架空设置。4）机械设备专人专用，严格按照操作规程操作；机械不带病运转等。8.2. 安全事故应急救援架构人员职责表职 务姓 名职责组 长张彦军负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作,向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金)并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长鲁耀国负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长孙凤山负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组 员李智主要负责组织抢救伤员的应急44、救护工作.组 员周大鹏迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组 员公配禹提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员王瑞兵负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组 员朱涛负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救,采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定,及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。8.3. 发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理.(1)、 发生高处坠落事故,应马上组织抢救伤者,首先观察伤者的受伤情45、况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者,应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压.处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)、 出现颅脑损伤,必须维持呼吸道通畅.昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)、 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担46、架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫,招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)、 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定,使断端不再移位或剌伤肌肉,神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起.(5)、 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血,使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。1）、 一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0。9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎47、。2）、 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。3）、 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)、 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救,运送途中应尽量减少颠簸。同时,密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。8.4. 发生支模坍塌应急救援(1)、 当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方48、向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(2)、 在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下,组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(3)、 现场急救处理：1）、 尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。2）、 伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。3）、 伤肢降温(避免冻伤），尽量避免局部热缺血.4）、 伤肢不应抬高、按摩或热敷.5）、 如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压,除有大血管断裂外不用止血带。6）、 迅速转往医院。(4)、 立刻设危险区域,并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(5)、 按49、规定上报有关主管部门请求救援.九、 梁板模板支顶计算书扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范GB5066620112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB5001720031、计算参数基本参数混凝土梁高h（mm）1800混凝土梁宽b（mm）500混凝土梁计算跨度L（m）8.3模板支架高度H（m）9计算依据混凝土结构工程施工规范GB506662011模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度140斜撑（含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la（m）050、.4垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb（m)0.9水平杆步距h（m）1。5梁侧楼板立杆的纵距la1(m）0。8梁侧楼板立杆的横距lb1（m)0。8立杆自由端高度a（mm)400梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格482.7次梁类型矩形木楞次梁规格5070面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格482。7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak（N/mm2)/架体底部垫板面积A（m2）0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)烟台市(市)地面粗糙度类型/结构重要性系数051、1可变荷载组合系数cj0.9模板及支架的类型系数1模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）0。5新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1。5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.52、施工简图（图1）剖面图1(图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合:q=01.35G1k52、+(G2k+G3k)hb+1.4cjQ1kb=1(1。351（0.5+(24+1。5）1800/1000)1+1。42.510。9）=65.79kN/m（图3)面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0。228kNm=Mmax/W=0.228106/24000=9。518N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h）b=（0.5+(24+1.5）1800/1000)1=46.4kN/m（图5)简图（图6）挠度图=0.282mm=500/（41)400）=0。417mm满足要求三、次梁验算次梁计算简图：（图7）可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合:q1=053、1.35G1k+（G2k+G3k）ha+1.4cjQ1ka=1(1。351(0。5+（24+1.5)1800/1000)500/1000/(41）+1.42.5500/1000/（4-1)0。9)=10.965kN/mq1静=01.35G1k+(G2k+G3k)ha=11。351(0.5+（24+1。5)1800/1000）500/1000/(41）=10。44kN/mq1静=01.4cjQ1ka=11。42.5500/1000/（4-1）0。9=0。525kN/m1、强度验算(图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0。343kNm=Mmax/W=0.343106/（40。8331000)=8。54、392N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算(图9）次梁剪力图(kN）Vmax=2.824kNmax=VmaxS/（Ib)=2.82410330.625103/（142。917104510)=1.21N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计,qk=(G1k+(G3k+G2k）h)a=(0。5+(24+1.5）1800/1000）500/1000/(41）=7。733kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图（mm）max=0.541mm=0.41000/400=1mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆,立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便55、于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+21=2跨梁计算.这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁,跨度为：2跨距为：（等跨)0.45将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+（G2k+G3k）ha+1。4Q1ka=1（1.2(0。5+(24+1.5）1800/1000）500/(41）1000）+1.42。5500/（4-1）1000）)=9.863kN/mB。由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1(1.35(056、.5+（24+1.5）1800/1000)500/(（4-1）1000)+1。40.72.5500/（4-1)1000）=10。848kN/m取最不利组合得:q=maxq1，q2= max（9。863,10.848）=10。848kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k）ha=(0。5+（24+1.5)1800/1000)500/（(4-1)1000）=7.733kN/m此时次梁的荷载简图如下(图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=5。507kN正常使用极57、限状态下在支座反力：Rk=3。925kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 60.4/1000=0.06 kN/m自重设计值为：g=01.2gk=11。260。4/1000=0。072kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19)主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算(图12)主梁弯矩图（kNm）Mmax=0.783kNm=Mmax/W=0.783106/（8.241000）=95。023N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算(图13）主梁剪力图(kN）Vmax= 8.69kNmax=Qma58、xS/（Ib)=8.6910005.54103/(19。781041.0810)=22.537N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图（mm)max=0.107mm=0。91000/（1+1）/400=1。125mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=2.355kN非端支座最大支座反力为：R2=17。381kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=2.355kNN=8kN满足要求六、可调托座验算59、非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=17.381kNN=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑,故计算长度l0取步距则长细比为:=h/i=1。51000/(1.610)=93.75=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0。641梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1。2（G1k+（G2k+G3k）h0)+1。4Q1kla1lb1=(1.2（0。5+(24+1。5)140/1000）+1。42.5)0。80.8=5。366kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=2.355kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情60、况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1，R2）=17.381kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1。2Hgk=17。381+1。20.06（9+(1800140）/1000)0.13=17。481kNf=NB/（A)=17。4811000/（0。641（3.84100）=71.02N/mm2=205N/mm2满足要求扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范GB5066620112、混凝土结构设计规范GB5001020103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20031、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm）1200混凝土61、梁宽b(mm）400混凝土梁计算跨度L（m)8。3模板支架高度H(m)17。91计算依据混凝土结构工程施工规范GB506662011模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度140斜撑（含水平）布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb（m)0。8水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1（m）0.8梁侧楼板立杆的横距lb1(m）0.8立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4架体底部布置类型底座结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格482。7次梁类型矩形木楞次62、梁规格5070面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向）钢管规格482。7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak（N/mm2）/架体底部垫板面积A（m2)0。2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)烟台市(市）地面粗糙度类型/结构重要性系数01可变荷载组合系数cj0.9模板及支架的类型系数1模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)0。5新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1。5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2）2。52、施工简图（图1）剖面图1（图2)剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按63、简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=01.35G1k+（G2k+G3k）hb+1。4cjQ1kb=1（1.351（0。5+（24+1.5）1200/1000)1+1。42.510.9）=45。135kN/m（图3）面板简图(图4）面板弯矩图Mmax=0.1kNm=Mmax/W=0。1106/24000=4。179N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk64、=（G1k+(G3k+G2k）h）b=(0。5+(24+1.5）1200/1000）1=31.1kN/m（图5）简图（图6)挠度图=0.077mm=400/(41）400)=0.333mm满足要求三、次梁验算次梁计算简图：（图7)可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1=01.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4cjQ1ka=1(1。351(0。5+(24+1。5)1200/1000)400/1000/(4-1)+1.42.5400/1000/（41）0.9）=6.018kN/mq1静=01。35G1k+(G2k+G3k)ha=11。351(0.5+（24+1.5）1200/10065、0）400/1000/（41）=5.598kN/mq1静=01.4cjQ1ka=11。42.5400/1000/(41）0.9=0.42kN/m1、强度验算（图8)次梁弯矩图(kNm)Mmax=0。469kNm=Mmax/W=0.469106/（40.8331000）=11.475N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9)次梁剪力图（kN）Vmax=3.02kNmax=VmaxS/(Ib)=3。0210330.625103/(142。917104510）=1.294N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k）h）a=（0.5+(66、24+1。5)1200/1000)400/1000/(41)=4。147kN/m（图10）变形计算简图（图11)次梁变形图(mm）max=0.885mm=0。91000/400=2。25mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆,立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1,故可将主梁的验算力学模型简化为1+21=2跨梁计算.这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为:（等跨）0。4将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01。2G1k+(G2k+G3k）h67、a+1.4Q1ka=1（1。2(0.5+(24+1。5)1200/1000）400/(（4-1)1000)+1.42.5400/(41)1000)）=5.443kN/mB。由永久荷载控制的组合：q2=01。35G1k+（G2k+G3k）ha+1。40。7Q1ka=1（1.35（0。5+(24+1。5)1200/1000)400/(4-1)1000）+1。40。72。5400/(（4-1)1000）=5。925kN/m取最不利组合得：q=maxq1，q2= max（5。443，5。925）=5。925kN此时次梁的荷载简图如下(图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：q68、k= G1k+（G2k+G3k）ha=(0。5+（24+1.5）1200/1000）400/（(41）1000)=4。147kN/m此时次梁的荷载简图如下(图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=5。741kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4。018kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 60。4/1000=0.06 kN/m自重设计值为：g=01.2gk=11。260.4/1000=0.072kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：(图18)主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下:（图19）主梁正常69、使用极限状态受力简图1、抗弯验算(图12）主梁弯矩图（kNm)Mmax=0.724kNm=Mmax/W=0。724106/(8。241000）=87.916N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 9。481kNmax=QmaxS/(Ib）=9.48110005。54103/（19.781041。0810)=24.586N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算(图14）主梁变形图(mm）max=0。072mm=0。81000/(1+1)/400=1mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件,非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大70、支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=2.031kN非端支座最大支座反力为：R2=18。961kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=2.031kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=18.961kNN=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接,按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.51000/（1。610)=93。75=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ1622008附录D得到=0.641梁两侧立杆承受的楼板荷载N171、=1。2(G1k+(G2k+G3k）h0)+1。4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+（24+1.5)140/1000)+1.42.5)0。80。8=5.366kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=2。031kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1，R2）=18.961kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1。2Hgk=18.961+1.20.06(17。91+（1200140)/1000)0.148=19.165kNf=NB/(A）=19。1651000/（0.641（3。84100）)=77.862N/mm2=205N/m72、m2满足要求扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、混凝土结构工程施工规范GB5066620112、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB5001020104、建筑结构荷载规范GB5000920125、钢结构设计规范GB5001720036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h（mm)140楼板边长L（m）8楼板边宽B（m）4模板支架高度H（m）17。91主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la（m）0。8立柱横向间距lb（m）0.8水平杆步距h1（m)1。5立杆自由端高度a（mm)500架体底部布置类型垫73、板次梁间距a（mm)300次梁悬挑长度a1（mm)200主梁悬挑长度b1(mm）200主梁合并根数2结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011材料参数主梁类型圆钢管主梁规格482。7次梁类型矩形木楞次梁规格5070面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向）钢管类型482.7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak（kPa)/架体底部垫板面积A(m2）0。2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市山东(省)烟台市(市）地面粗糙度类型/结构重要性系数01可变荷载组合系数cj0.9模板及支架的类型系数1模板及74、其支架自重标准值G1k（kN/m2）0。3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1.1施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2）2.5基本风压值Wo(kN/m2)/简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=01.35G1k+（G2k+G3k）hb+1。4cjQ1kb=1（1.351(0.3+（24+1。1)140/1000）1+1.42。51）=875、。649kN/m（图4）面板简图（图5）面板弯矩图Mmax=0.083kNm=Mmax/W=0.083106/24000=3。475N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+（G3k+G2k)h)b=(0.3+（24+1.1）140/1000）1=3。814kN/m（图6）正常使用极限状态下的受力简图（图7）挠度图=0。121mm=300/400=0.75mm满足要求四、次梁验算按有悬挑的四跨连续梁进行计算次梁计算简图：（图8）可变荷载控制的受力简图1荷载控制基本组合：q1= 01.35G1k+（G2k+G3k)ha+1。4cjQ1ka=1(1.351（0.3+(24+176、。1）140/1000）300/1000+1。40.92。5300/1000）=2。49kN/mq1静= 01.35G1k+(G2k+G3k）ha=11.351（0。3+(24+1.1）140/1000)300/1000=1。545kN/mq1静= 01。4cjQ1ka=11。40.92.5300/1000=0。945kN/m1、强度验算（图9）次梁弯矩图Mmax=0。156kNm=Mmax/W=0。156106/（40。833103）=3.833N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图10）次梁剪力图Vmax=1.129kNmax=V maxS/（Ib0）=1.12910330.77、625103/(142。917104510）=0。484N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=（G1k+(G3k+G2k)h）a=（0。3+（24+1.1）140/1000）300/1000=1.144kN/m（图11）正常使用极限状态下的受力简图(图12）次梁变形图max=0.164mm=0。81000/400=2mm满足要求五、主梁验算将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A。由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1（1。2(0。3+（24+1。1)140/1000)300/1000+1。42。5300/78、1000）=2.423kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01。35G1k+（G2k+G3k）ha+1.40。7Q1ka=1(1。35(0。3+（24+1.1)140/1000)300/1000+1.40。72.5300/1000）=2。28kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.423,2。28)=2.423kN此时次梁的荷载简图如下（图13）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为:qk=G1k+（G2k+G3k）ha=(0。3+(24+1。1）140/1000）300/1000=1.144kN/m此时次梁的荷载简图如下(图14)次梁正常使用极限状态受79、力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.112kNRkmax=0.997kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=60.4/1000=0。06kN/m自重设计值为:g=01。2gk=11.260.4/1000=0。072kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图15）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图16）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图17）主梁弯矩图Mmax=0。424kNm=Mmax/W=0。424106/（8。241000）=51.426N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图18)主梁剪力图Vmax=3。24kN80、max=QmaxS/（Ib0）=3。2410005。54103/（19。781041。0810)=8.403N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图19）主梁变形图max=0。089mm=0。8103/400=2mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=5.721kN六、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接,按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1。51000/（1.610)=93.75=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ1622008附录D得到=0。133N1=01.2（G1k+(G2k+G3k）h)+1。4Q1klalb +01.2Hgk=1（1.2(0。3+（24+1.1)140/1000）+1。42。5)0。80.8+11。217。910。144=8。257kNf=N1/(A)=8。2571000/（0.133（3。84100)）=162。08N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =5。721 kNN=5.721 kNN=30kN满足要求