1、xx市xx居住新城A区配套学校项目体育馆工程高支模体系施工方案目 录第一节 编制说明3一、编制依据3二、基本概况3第二节 支模方案8一、材料选用8二、梁板施工工艺流程8三、模板及支撑体系施工8四、模板及支撑体系计算10(一）、参数信息11（二)、梁板荷载标准值计算131、梁侧模板荷载132、梁侧模板面板的计算143、梁侧模板内外楞的计算174、穿梁螺栓的计算235、梁板模板面板的计算236、梁底顺梁支撑木方的计算267、梁底横梁支撑木方的计算298、梁底顺梁支撑钢管的计算319、梁底横梁支撑钢管的计算3410、扣件抗滑移的计算3411、立杆稳定性的计算35（三)、梁模板高支撑的构造和施工要求（2、工程经验）37（四）、在8。1米标高处预应力框架梁（YYKL)40第三节 高支模的质量安全保证体系41一、模板的堆放41二、模板的安装42三、模板拆除43四、高支模及支撑体系的验收44五、防止高支模支撑系统失稳的措施45六、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施46（一）安装安全技术措施46（二)、拆除安全技术措施47第一节 编制说明一、编制依据 建筑结构荷载规范GB500092001中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB 500172003中国建筑工3、业出版社;xx省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法。 建筑施工安全检查标准JGJ59-99。 xx居住新城A区配套学校项目工程施工组织总设计. 建筑施工高处作业安全技术规范.施工图纸xx居住新城A区配套学校项目 二、基本概况本工程依据xx市经济技术开发区教育局提供的设计要求、xx市城市规划管理技术标准与准则及中小学校建筑设计规范,由xx市民用建筑科研设计院设计。 1.建筑设计概况xx市xx居住新城A区配套学校用地位于xx市xx居住新城A区，建设用地地块由B3705A04、B3702A03、B3701A03、B3702A07地块组成,建54班中学一所(总建筑面积60850，包括教学行政区（54、层，局部6层）,最大连体建筑面积约39100（教学行政楼+体育艺术楼+地下室，通过连廊相连）。学生宿舍（6层）及食堂3层，面积约14570，教工宿舍楼6层,面积约6530，体育馆（2层)及艺术楼5层，面积约7800，看台面积约670，架空层面积约5480，地下室面积约3800），30班小学一所(1幢4层,面积约10103），18班幼儿园二所（2幢3层，面积约8942），总建筑面积79895 xx中学用地位于xx市xx居住新城A区，B3705A04地块，大致呈三角形,南距广佛高速路约百米以内,用地东、南面均为河涌。主要入口朝向西面30米规划路,施工现场交通较便利。A03小学用地位于xx市xx居住5、新城A区，B3702A03地块，大致呈房子形，北邻沉香大桥.主要入口朝向西面30米规划路，施工现场交通较便利.A07幼儿园用地位于xx市xx居住新城A区，B3702A07地块,大致呈矩形，主要入口朝向西北面规划路，施工现场交通较便利。A03幼儿园用地位于xx市xx居住新城A区,B3701A03地块,大致呈矩形，北邻沉香大桥，主要入口朝向南面规划路,施工现场交通较便利.2.结构设计概况(1)本工程结构设计(含基础)使用年限为50年.建筑结构安全等级为二级。（2）、本工程场地类别为II类；地基土的液化等级为不液化,地基基础设计等级为丙级。（3)、本建筑抗震设防分类为：职工宿舍为丙类，其他单体为乙类6、；本工程所在地区的抗震设防烈度为7度，本工程抗震设计的设防烈度为7度,抗震构造措施采用的设防烈度为7度；抗震等级：职工宿舍为三级。3。建筑设备安装设计概况 1、外水外电、高低压变配电系统、照明配电系统、应急配电系统、防雷接地系统、消防自动报警系统。2、给排水系统、消防给水系统、气体灭火装置。 3、通风系统、空调系统。 4。装饰装修设计概况1、室内墙面抹灰及油漆，天棚吊顶；公共通道地面面砖；2、外墙面装饰板材及幕墙。工程特点:本工程为多层的公共建筑，建筑单层面积大，但建层总高度不大(各单体工程中最高为22.8),局部有地下室，层高5.0m，地上各单体较多,最高的单体为六层，各单体的层高见施工图；7、工程装修比较简单。本工程的主要施工难点为基坑支护、工程桩基础（静压桩、冲孔桩）、地下室结构、高支模（体育馆层高为11。7m）等施工部位。水文地质情况：地下水埋深，地下水位高于基坑底标高(埋深-5.5）,故应考虑降水。但基础桩不用考虑地下水影响。 5。基础类型1、xx中学为钻（冲）孔砼灌注桩基础，地下室采用刚性加柔性复合防水,底板及外墙为C30。S8 防水混凝土，混凝土内添加FSH 混凝土防水剂,其厚度为0。5。防水工序为：1、20厚1：3水泥沙浆找平，2、3厚APP改性沥青防水卷材，3、无纺布保护层（300g/ m2），4、50厚C20细石混凝土，5、钢筋混凝土底板,6、C20找坡层最溥处408、，7、60厚C20细石干硬性混凝土整筑层内配双向6200钢筋，缝填粗砂，8、环氧树脂耐磨地坪漆。防水层下为100mm 厚C15素混凝土垫层.基础钻（冲)孔桩桩直径800mm、1000mm、1200mm长10-40，桩底持力层为（地质资料43）微风化碳质灰岩,桩身混凝土为C30，共计634根桩. 2、A03小学、A03幼儿园、A07幼儿园基础为静压预制砼管桩（14230米）。结构概况：本工程为该工程结构采用全现浇钢筋混凝土结构梁板、柱、结构体系。工程结构设计按7 度抗震设防，抗震等级为二级。6。装饰工程：xx中学:外装修使用建筑外墙为棕红色劈开砖干挂、白色外墙漆涂料点缀饰面,外墙群用白麻花岗岩干9、挂。屋面采用蓝灰色屋面瓦。内装修使用墙面与天棚为白色内墙漆，地面铺设地面瓷砖,卫生间与厨房内墙粘贴白色瓷砖.铝合金玻璃幕墙窗，门为防火门.A03幼儿园：外装修使用建筑外墙主要以米黄色面砖、白色面砖搭配饰面，外墙群用白麻花岗岩干挂。屋面是水平女儿墙屋面。内装修使用墙面与天棚为白色内墙漆，地面铺设地面瓷砖,卫生间与厨房内墙粘贴白色瓷砖。铝合金玻璃幕墙窗，门为防火门.A07幼儿园:外装修使用建筑外墙主要以浅橙黄色面砖、白色面砖搭配饰面，外墙群用白麻花岗岩干挂。屋面是水平女儿墙屋面。内装修使用墙面与天棚为白色内墙漆,地面铺设地面瓷砖，卫生间与厨房内墙粘贴白色瓷砖。铝合金玻璃幕墙窗,门为防火门。A03小10、学：外装修使用建筑外墙主要以 白色、橙色、红色、天蓝色、土黄色面砖相互搭配饰面，外墙群用白麻花岗岩干挂.屋面是水平女儿墙屋面。内装修使用墙面与天棚为白色内墙漆,地面铺设地面瓷砖，卫生间与厨房内墙粘贴白色瓷砖。铝合金玻璃幕墙窗,门为防火门.防水：地下室外墙防水工序：1、钢筋混凝土壁板,2、20厚聚合物水泥沙浆找平，3、2mm厚聚氨酯防水涂膜刷2-3遍(局部加层涂刷并带胎体加强）,4、20mm厚1：2.5水泥沙浆保护层,5、120mm厚多孔砖保护墙（保护墙每砌500高的同时，完成部分分层填土并夯实）.防水屋面防水层采用聚氨酯防水涂膜,厚度2mm，APP改性沥青防水卷材,厚度3mm.厨厕墙聚合物水泥11、基复合防水涂料厚1.0mm，厨厕、浴房及晒（露)台、阳台地面聚合物水泥基复合防水涂料厚1.5mm。本工程由xx市土地开发中心投资建设，xx市民用建筑科研设计院设计，xx省地质建设工程勘察院地质勘查，xx市建设工程监理公司监理，xx工程总承包集团有限公司组织施工；由林杰担任项目经理，陈少团担任项目副经理及技术负责人。特别是xx中学体育馆艺术楼项目,在第三层8.1米标高处，架空层高8.1米，预应力框架梁(YYKL7001400）5根,长度34米；在天面层19.5米标高处，架空层高11.4米，预应力屋面梁（WYYKL700*1700）12根，长度34米；预应力屋面梁（WYYKL700*1400）1根12、，长度20.4米； 楼板厚度为120，最大重量分别约为3。0T/m和2。45T/m。此部位是施工的重点，由于标高净空大及顶板施工荷载较大，根据xx省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法规定,必须对支撑系统进行设计及验算。当采用钢管脚手架做为支撑时，施工按施工组织总设计和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001执行.第二节 支模方案一、材料选用1、模板均选用全新进口18厚砼用胶合板，模板接缝处通长设置的5mm厚橡胶条。2、50100木枋(松木）。3、采用合格的钢管（外径48mm，壁厚不小于 3。5mm）及扣件.二、梁板施工工艺流程搭设脚手架支梁底模封砼梁侧模支板底模绑扎梁钢筋13、绑扎板钢筋隐蔽验收浇筑梁板砼养护砼强度达设计要求拆侧模预应力张拉拆底模转入下一施工工序三、模板及支撑体系施工预应力屋面梁（WYYKL7001700)模板支撑体系及满堂红脚手架搭设方案如下图：注：梁下横向通长构造杆的扣件要与梁下顺梁3根支撑杆的扣件紧靠在一起，不可分开有距离.1、对进场的钢管、扣件进行全面检查，严禁使用有弯曲、锈触、裂缝的钢管及有脆裂、变形、滑形的扣件.扣件表面须作防锈处理，保证扣件的活动部分能灵活转动。2、梁底横楞方木间距250mm,梁侧背楞方木间距250mm，底角用通长定位方木固定，顺梁主楞钢管（483.5)上下间距500mm，对拉螺杆14两道，上下间距500mm。3、板底横14、方木间距250mm,板底纵钢管（483。5）间距1000mm,支撑间距1000mm.4、梁侧模板角部用夹木加固，铁钉钉紧，防止梁底模胀模漏浆。5、梁下设置通长横杆，用直角扣件与立杆连接.在层高范围双向设置横杆.6、高支撑架步距采用1。4米等步距。7、沿框架梁长度方向双向设置剪刀撑,楼板沿主梁方向设置双向剪刀撑.8、支梁底模板时要校核起拱高度（2），随时检查梁底平整度。侧模组装时要在梁两端拉线,以保证梁侧面的平整度。9、施工过程中设置8个观测点，随时观测支撑杆的变形，实测支撑杆最大变形满足1/200的要求。四、模板及支撑体系计算19.5米标高处，架空层高11.4米，预应力屋面梁（WYYKL70015、1700)本体育馆工程第三层层高8。1m， 第三层距屋面层高11。4m， 所以，梁支架高度大于8米，根据有关文献建议,如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:按L 700*1700.（一）、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）:0.700；梁截面高度 D（m）:1.70混凝土板厚度（mm）：0。12； 承重架支设:梁支撑架搭设高度H（m):9.70；承重架支设:水平横木方支撑沿梁方向间距（m)：0。25；水平顺梁方向木方支撑横梁方向间距（m)：0.7/3=0.233；水平顺梁16、方向钢管支撑横梁方向间距（m）:0.40立杆横梁方向间距Lb（m):0。40;立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）：0。10；脚手架步距（m):1。40；采用的钢管类型为483。5;扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2。荷载参数荷载：模板自重： 取木材比重:700kg/m37*0。018（1.8*2+0。7）+0.050.1（5+2*6)=1。134KN/m浇筑混凝土自重： 240.71。7*1.2=34.272KN/m钢筋荷重: （6.31*22+2*10）*1。2=1。91KN/m振捣混凝土时17、荷载：2*0。71.2=1.68KN/m荷载合计： q=38。996KN/M乘以折减系数0.9，则38。996*0。9=35。096KN/m 注：施工均布荷载标准值（kN/m2):2。5；倾倒混凝土侧压力（kN/m2)：2。0;振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：2。03。材料参数木材品种：柏木;木材弹性模量E（N/mm2)：10000。0;木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型:胶合面板；钢材弹性模量E（N/mm2)：210000。0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205。0;面板弹性模量E(N/mm2）:9500.0；18、面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13。0;4。梁底模板参数梁底模板横支撑木方(50mm100mm）的间距（mm）：250.0；梁底模板顺支撑木方(50mm100mm）的间距(mm)：233.3；面板厚度（mm)：18.0；5。梁侧模板参数主楞钢管间距（mm)：600;次楞木方间距（mm)：250;穿梁螺栓水平间距(mm）：500;穿梁螺栓竖向间距（mm)：600；穿梁螺栓直径(mm）:M14;主楞龙骨材料:钢楞；截面类型为圆钢管483.5;主楞合并根数：2（二道600)；次楞龙骨材料:木楞,宽度50mm，高度100mm;(二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土19、侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度,取20。000； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。70m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;20、分别为 44。343 kN/m2、40。80 kN/m2,取较小值40.80 kN/m 作为本工程计算荷载。2、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图（1)。抗弯验算其中， 面板的弯曲应力计算值(N/mm2）； M - 面板的最大弯距（N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩,Wn=bh2/6 W = 2501818/6=13500mm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2), f=13.000N21、/mm2；按以下公式计算面板跨中弯矩:其中 ，q 作用在模板上的侧压力,包括： 新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。20。2540。80.90=11.016kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.252.000。90=0.63kN/m;q = q1+q2 = 11。016+0。63 = 11.646kN/m；计算跨度(内楞间距）： l = 250.00mm；面板的最大弯距 M= 0.111。646250.002 = 0。728105N.mm;经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.728105 / 1.35104=5.39N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.22、000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.39N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2,满足要求！ (2）.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 40。800。25 = 10.2N/mm; l-计算跨度（内楞间距）： l = 250.00mm; E-面板材质的弹性模量: E = 9500。00N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 250181818/12=121500mm4；面板的最大挠度计算值： = 0。67710.22504/(1009500。001.215105） = 0。233 mm;面板的最大容许挠度值： = l/250 =223、50./250 = 1.00mm；面板的最大挠度计算值 =0.233mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1。200mm，满足要求!3、梁侧模板内外楞的计算（1）。内楞计算内楞(50100木方)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： Wn=bh2/6 I=bh3/12W = 50100100/6 = 83。33cm3;I = 50100100100/12 = 416。66cm4; 内楞计算简图a。内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中, - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M24、 - 内楞的最大弯距（N。mm）； W 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = （1。240.800.90+1。42。0000.90）0.6=27。95kN/m； 内楞计算跨度（外楞间距）: l = 600mm； 内楞的最大弯距： M=0.127.95600。002= 10。06105N。mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 10。06105/8.33104 = 12.08 N/mm2; 内楞（木材）的抗弯强度设计值： f = 17。000N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 12.08N/mm2 内25、楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！b。内楞的挠度验算其中 E 内楞（木方）的弹性模量: 10000.00N/mm2； q作用在内楞上的侧压力线荷载标准值： q =40.800。60/1= 24.48 N/mm； l计算跨度(外楞间距）：l = 600。00mm;I-内楞(木方)的截面惯性矩：I = 50100100100/12 = 4。166106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0。67724.48600。004/(10010000.004.166106) = 0。516 mm；内楞的最大容许挠度值: = 600/250=2.4 mm；内楞的最大挠度计算值26、 =0。516mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.4 mm,满足要求！（2).外楞计算外楞(钢管48mm3.5mm）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483.5;外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图a.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值（N/mm2） M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值（N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： M=0.267pl其中，作用在外楞的荷载：27、 P = （1。240.800.90+1.42。000。90)0.500。25/2=2.912kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距）： l = 500mm； 外楞的最大弯距：M = 0.2672912500。000 = 3.88752105N.mm经计算得到,外楞的受弯应力计算值： = 3。88752105/4。49103 = 86.58N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值： f = 205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =86.58N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！b。外楞的挠度验算 = 1.883PL3/100EI = L/400其中28、 E 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2; p作用在外楞上的侧压力荷载标准值: p =40.800。600.25/1= 6。12 KN； l-计算跨度(对拉螺栓水平间距)：l = 500.00mm； I-外楞的截面惯性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1。8836。12103500。003/（100210000.001.08105） = 0。636mm;外楞的最大容许挠度值： = 500/400=1。25mm；外楞的最大挠度计算值 =0。636mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1。250mm，满足要求!4、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N 29、穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170。000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径： 14 mm； 穿梁螺栓有效直径： 12。12 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 115 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =40。800。6000。252 =12.24 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000115/1000 = 19.55 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.24kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=19.55 kN，满足要求！5、梁底模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则30、是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: Wn=bh2/6 I=bh3/12 W = 700.0018.0018.00/6 = 3.78104mm3; I = 700.0018.0018。0018.00/12 = 3。402105mm4；（1).抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 （kN。31、m); l-计算跨度(梁底支撑间距）： l =233。3mm; q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1:浇筑混凝土自重: 24*0。71.71。2=34.272KN/m钢筋荷重: （6。31*22+2*10）1.2=1。91KN/m模板结构自重荷载: q2：7*0.018（1.8*2+0。7)+0.050.1(5+26)=1.134KN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3：20.7*1.4=1。96KN/m荷载合计:q = q1 + q2 + q3 q=38。996KN/M乘以折减系数0.9,则38。996*0。9=35。096KN/m跨中弯矩32、计算公式如下:Mmax = 0.1038。9960。2332=0。212kN。m； =0。212106/3。78104=5。608N/mm2;梁底模面板计算应力 =5.608 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13。000N/mm2，满足要求！（2）。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中,q作用在模板上的压力线荷载: q =34.272KN/m+1。91KN/m= 36。182N/mm； l-计算跨度（梁底支撑间距): l =233。3mm； E面板的弹性模量： E = 9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值33、： =233.3/250 = 0。933mm；面板的最大挠度计算值： = 0。67736。182233.34/(1009500.02。43105）=0。764mm;面板的最大挠度计算值: =0。64mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 233.3 / 250 = 0。933mm，满足要求！6、梁底顺梁支撑木方的计算作用在梁底顺梁支撑的木方（50*100），间距233。3mm，直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： Wn=bh2/6 I=bh3/12W = 50100100/634、 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416。66cm4； 梁底顺梁支撑的木方计算简图a. 梁底顺梁支撑的木方的强度验算强度验算计算公式如下：其中， - 梁底顺梁支撑的木方弯曲应力计算值(N/mm2); M - 梁底顺梁支撑的木方的最大弯距(N.mm）； W - 梁底顺梁支撑的木方的净截面抵抗矩； f - 梁底顺梁支撑的木方的强度设计值（N/mm2）.按以下公式计算梁底顺梁支撑的木方跨中弯矩：其中,作用在梁底顺梁支撑的木方的荷载：模板自重： 取木材比重：700kg/m37*0。018(1。8*2+0。7)+0。050.1（5+26）=1.134KN/m浇筑混凝土自重35、： 24*0.7*1.7*1。2=34。272KN/m钢筋荷重： （6.3122+2*10）1。2=1.91KN/m振捣混凝土时荷载：2*0。7*1。2=1.68KN/m荷载合计: q=38。996KN/M乘以折减系数0。9，则38。9960.9=35。096KN/m 注:施工均布荷载标准值(kN/m2）:2。5；q = 35。096/4=8.774kN/m；梁底顺梁支撑的木方计算跨度(梁底横木方间距)： l = 250mm；梁底顺梁支撑的木方的最大弯距: M=0.18.7742502= 54837。5N.mm；经计算得到,梁底顺梁支撑的木方的最大受弯应力计算值 = 54837.5/8.33136、04 = 0.658 N/mm2；梁底顺梁支撑的木方的抗弯强度设计值： f = 17。000N/mm2；梁底顺梁支撑的木方最大受弯应力计算值 = 0。658N/mm2 ，小于梁底顺梁支撑的木方的抗弯强度设计值 f=17。000N/mm2，满足要求！b. 梁底顺梁支撑的木方的挠度验算其中 E 梁底顺梁支撑的木方的弹性模量： 10000。00N/mm2; q-作用在梁底顺梁支撑的木方上的压力线荷载标准值：q = 35.096/4=8。774kN/m； l-梁底顺梁支撑的木方计算跨度（间距）:l = 250.00mm; I-梁底顺梁支撑的木方的截面惯性矩：E = 3.41106N/mm2；梁底顺梁支37、撑的木方的最大挠度计算值: = 0。6778。74250.004/（10010000。003.41106) = 0。0068 mm；梁底顺梁支撑的木方的最大容许挠度值： = 250/250=1。0 mm；梁底顺梁支撑的木方的最大挠度计算值 =0.0068 mm 小于梁底顺梁支撑的木方的最大容许挠度值 =2.4 mm，满足要求！7、梁底横梁支撑的木方作用在梁底横梁支撑的木方（50*100)，沿梁方向间距250mm,计算跨度400mm,承受梁底顺梁支撑的木方传递的荷载，按照荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 38、Wn=bh2/6 I=bh3/12W = 50100100/6 = 83.33cm3;I = 50100100100/12 = 416。66cm4； 梁底横梁支撑的木方计算简图a. 梁底横梁支撑的木方的强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 梁底横梁支撑的木方的弯曲应力计算值(N/mm2); M - 梁底横梁支撑的木方的的最大弯距(N.mm）； W -梁底横梁支撑的木方的 的净截面抵抗矩; f 梁底横梁支撑的木方的的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算跨中弯矩： M = 0。222FL其中,作用在梁底横梁支撑的木方的荷载：F = (35.096+2.5)/4 =9。399kN/m；梁底横39、梁支撑的木方计算跨度: l = 400mm;梁底横梁支撑的木方的最大弯距: M = 0。2229。399400 = 1879。8N。mm;经计算得到，梁底横梁支撑的木方的最大受弯应力计算值 = 1879.8/8.33104 = 0。023 N/mm2；梁底横梁支撑的木方的抗弯强度设计值： f = 17。000N/mm2；梁底横梁支撑的木方最大受弯应力计算值 = 0.023N/mm2 小于梁底横梁支撑的木方的抗弯强度设计值 f=17。000N/mm2，满足要求！b. 梁底横梁支撑的木方的挠度验算 = 1。466FL3/100EI其中 E - 梁底横梁支撑的木方的的弹性模量: 10000.00N/40、mm2；q-作用在梁底横梁支撑的木方的上的侧压力线荷载标准值： F = (35。096+2.5)/4 =9。399kN/m； l计算跨度(立杆间距)：l = 400。00mm； I-梁底横梁支撑的木方的的截面惯性矩：I = I = 50100100100/12 = 4。1666106N/mm2；a-233 mm梁底横梁支撑的木方的的最大挠度计算值: = 1.4669.3994003/(10010000.004。166106) = 0.006 mm;梁底横梁支撑的木方的最大容许挠度值: = 400/250=1。60 mm；梁底横梁支撑的木方的最大挠度计算值 =0.006mm 小于梁底横梁支撑的木41、方的最大容许挠度值 =2。4 mm，满足要求！C、梁底横梁支撑的木方的抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下：V= 1.333F截面抗剪强度必须满足：=VS/Ibfv其中最大剪力: V= 1。3339.399 = 12.528 kN；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： Wn=bh2/6 I=bh3/12W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416。66cm4；取 S = W = 50100100/6 = 83。33cm3；梁底横向支撑受剪应力计算值= 12.52883333。3/(4166666.650。00) = 0。005N/mm2；梁底42、横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1。700 N/mm2；梁底横向支撑的受剪应力计算值 : = 0。005N/mm2 小于木方抗剪强度设计值fv =1。700N/mm2，满足要求！8、梁底沿梁方向支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。（1)。荷载的计算：a.钢筋混凝土梁自重q1 (KN )：浇筑混凝土自重： 240.7*1.7*0.25=7。14 KN钢筋荷重: （6.3122+210）*0。25=0。4 KN q1=7。14KN+ 0。4 KN=7.54 KN ；b。模板的自重荷载（kN)：q2：7*0。01(1.82+0.7）+0。043、5*0.1*（52+251。7）*0。25=0。316KNc.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2.500+2.000）0.700。25=0。788 kN；(2).木方楞传递的荷载验算： q = （1.2（7.54+0.316)+1.40.788）=10。53 kN/m；(3）.支撑钢管的强度验算:按照集中荷载作用下的三跨等跨连续梁计算荷载,F = 10。53/3 = 3.51 kN/m； 计算简图如下支撑钢管按照三跨等跨连续梁的计算公式 M = KFLK-为系数：K=0。311计算跨度：L=500经过计算得到:钢管最大弯矩 Mma44、x=0。3113。510.50=0.546 kN。m；钢管截面抵抗矩 W = 4。49cm3;钢管截面惯性矩 I = 10。78cm4；钢管最大应力 =0。546106/0.449104=121。56 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；水平钢管的最大应力计算值 121。56 N/mm2 小于水平钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2，满足要求!钢管支座反力等于该支座左右剪力的绝对值之和： RA = RB=1.3113。51+1.2223。51=8.891 kN;9、梁底横向钢管计算横向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。10、扣件抗滑移的计算:按规范表，直角45、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。梁底纵向水平杆下还有横向水平构造杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）：Rc = 2*6。40 = 12.80 kN; R Rc其中 Rc 双扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.891 kN；R 81006悬臂构件 275721003、预应力砼梁板底模，应在结构件建立预应力后拆除.4、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后,方46、可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设类堆放好。四、高支模及支撑体系的验收高支模施工是本工程施工的重点。由于整体屋面高度高,梁板断面尺寸较大,施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当,极易发生事故,故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工. 1、支撑支撑体系的水平纵横拉杆严格按本主案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。 2、立杆下垫5060X100mm断面的木枋垫板。 3、检查扣件螺栓的拧紧程度. 4、纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑,47、全面设置,不可跳跃，钢管与在面呈450至600角，夹角用回扣连接牢固。 5、单块梁板的模板支撑支撑体系的四周边缘,必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。五、防止高支模支撑系统失稳的措施1、浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。 2、浇注梁板砼时,应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告,由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶,把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。六、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施（一）安装安全技术措施1、应遵守高处作业安全技术规范有关规定. 2、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安48、全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥,思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。 3、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。 4、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形49、成薄弱层面，造成支撑体系失稳, 5、扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4060N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂,在安装扣件时,所有扣件的开口必须向外。 6、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。 7、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。 8、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。 9、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。 10、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时,应避免材料、机具、工具过于集中堆放。 11、不准架设探头板及未固定的杆. 12、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑50、要垂直、底部平整坚实、并加垫木.木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑. 13、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。 14、支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理,防止塌模伤人. 15、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时,工具掉下伤人。 16、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降,不得乱仍。 17、安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭,以防误踏和堕物伤人.（二）、拆除安全技术51、措施1、模板拆除须待预应力张拉后进行，防止倒塌事故发生。 2、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。 3、拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。 4、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施,并在下面标出作业区,严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。 5、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。 6、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时,更要注意，防止模板突然全部掉下伤人. 7、拆除间歇时,应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人. 8、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。 9、在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严.其它相关内容请参照本工程施工组织总设计相应章节