1、xx.xx学校项目超限构件、高大模板施工方案编制单位： xx有限公司 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 日 期： 2020 年 6 月 20 日 目 录第一章 编制依据 1第二章 工程概况 22.1 工程建设概况 22.2 设计概况 22.3 高大模板概况 22.3.1 高大模板定义 22.3.2 高大模板荷载计算方式 22.3.3 本项目梁板荷载计算 32.3.4 超限梁具体参数 62.3.5 大跨度梁 102.3.6 高支模 11第三章 施工安排 153.1 项目管理组织机构 153.2 项目管理目标 153.3 各项资源供应方式 163.4 施工流水段的划分及施工工艺流程 1732、.4.1 流水段划分 173.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 18第四章 施工进度计划 184.1 施工进度计划 18第五章 施工准备与资源配置计划 185.1 施工准备计划 185.2 资源配置计划 205.3 材料要求 21第六章 施工方法及工艺要求 246.1 方案及技术参数 246.1.1 模板选型 246.1.2 楼板模板支撑体系主要技术参数 246.1.3 梁模板支撑体系主要技术参数 276.1.4 模板支撑体系构造要求 356.2 施工方案 456.2.1 施工工艺流程 456.2.2 施工要点 456.2.3 高大模板混凝土浇筑 506.2.4 轮扣式脚手架支撑的施工要点3、 51第七章 高大模板施工监测措施 527.1 监测人员 527.2 测点布置 527.3 监测频率 527.4 监测报警指标 52第八章 混凝土浇筑及布料机布置管理 528.1 混凝土浇筑 528.2 布料机加固措施 538.3 混凝土施工注意事项 548.3.1 梁高大于 1300mm 混凝土浇筑方法 548.3.2 其他注意事项 54第九章 高支模体系控制措施 549.1 防失稳措施 549.2 高支模搭设和拆除技术措施 55第十章 各项管理计划 5610.1 施工进度管理组织机构和职责分工 5610.2 进度管理措施表 5610.3 质量管理计划 5710.3.1 质量管理组织机构 54、710.3.2 质量管理职责分工 5710.3.3 确定质量控制点 5910.3.4 质量保证措施 6010.4 安全管理计划 6110.4.1 安全管理目标 6110.4.2 安全管理组织机构 6110.4.3 安全防护措施 6110.4.4 预防坍塌事故的安全措施 6210.4.5 预防髙空坠落事故安全措施 6310.4.6 预防物体打击事故的安全措施 6310.4.7 其他安全注意事项 6410.5 环境管理计划 6410.5.1 环境管理目标 6410.5.2 环境管理组织机构及职责和权限 6510.5.3 辨识重大环境因素 6510.5.4 环境保护资源配置计划 6510.5.6 环5、境管理规章制度 6610.5.7 施工环境保证措施 6610.6 资源节约管理计划 6610.6.1 资源节约管理目标 6610.6.2 资源节约管理组织和职责、权限 6710.6.3 资源节约管理规章制度 6710.6.4 资源节约保证措施 6710.7 成品保护计划 68第十一章 季节性施工 6911.1 雨季施工措施 69第十二章 应急预案 6912.1 安全组织机构 7012.2 理人员职能分工表 7012.3 救援器材设备 7012.4 应急常备药品 7112.5 应急救援工作程序 7112.6 应急救援办法 71第十三章 计算书 7313.1 超厚板（350MM 厚顶板）模板（轮扣6、式）计算书 7313.2 超限梁（风雨操场 600X900MM 梁）（轮扣式， 梁板立柱共用）模板计算书 8313.3 超限梁（600X1250MM）侧模板计算书 9413.4 超限梁（地下车库 600X1550MM 梁）底模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书 9913.5 超限梁（地下车库 600X1550MM 梁）侧模板计算书 11013.6 超限梁（地下车库 7002450MM 梁）底模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 11513.7 超限梁（地下车库 7002450MM 梁）侧模板计算书 12313.8 大跨度梁（报告厅 18.13M）模板（轮扣式， 梁板立柱共用）计算书 12813.97、 高支模（报告厅 8.85M、中学楼 7.75M、风雨操场 8.4M）顶板模板计算书 14013.10 高支模（报告厅 8.85M、中学楼 7.75M、风雨操场 8.4M）梁模板计算书 15113.11 高支模（风雨操场 10.5M 高，两侧无楼板）梁计算书 162第一章 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政 文件建设工程安全生产条例国务院令第 393 号令2中华人民共和国安全生产法中华人民共和国主席令第 13 号3建设工程安全生产管理条例国务院第 393 号令4工程建筑标准强制性条文建设部2002219 号文5建设工程质量管理条例国务院令第 279 号6危险性较大的分部分项工程安全管理8、规定住建部 37 号令7国家行业 规范建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20138建筑结构荷载规范GB50009-20129建筑工程施工质量评价标准GB/T 50375-200610混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-201511建筑工程绿色施工评价标准GB/T50640-201012钢管脚手架扣件GB15831-200613建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201114施工现场机械设备检查技术规程JGJ160-200815建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200816建筑机械使用安全技术规程JGJ 33-201217竹胶合板模板JG/T 156-209、0418建筑施工临时用电规范JGJ146-200519建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-201620建筑施工安全检查标准JGJ 59-201121设计文件xx xx项目工程设计图纸/22企业管理 文件xx标准化管理手册/23企业技术 标准混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB 204-201724施工组织设计编制标准ZJQ08-SGJB001-201725施工技术交底编制标准ZJQ08-SGJB002-201726绿色施工评价标准ZJQ08-SGJB005-201727其他品茗安全 V13.5.2/28其他广联达施工安全设施计算软件 V3.0.0.409/1 / 166第二章 10、工程概况2.1 工程建设概况表 2.1-1 项目概况表工程名称xxxx.xx学校施工总承 包工程工程性质公建/学校工程地址xx省xx市xx开发区康城大 街北侧、思菩兰东侧、燕灵路西侧建设规模4.38 万 m2总占地面积4.66 万 m2总建筑面积43803.45m2建设单位项目承包范围土建及水、电、暖等安装工程施 工设计单位用途学校勘察单位合同 要求质量合格，争创安济杯或长城杯监理单位工期365 日历天 2019-12-20 至 2020-12-19总承包单位安全xx市安全文明工地2.2 设计概况本工程涉及小学楼、中学楼、食堂、教室宿舍、风雨操场单体结构及地下车库，地下车库分为人防区 域与非人11、防区域，其中人防区域顶板厚度部分达 350mm 厚，非人防区域板厚达 300mm 厚，其他单体板厚小 于 300mm。高度超过 800mm 的梁，较为集中在地下车库顶板部分，风雨操场二层框架梁高超 800mm。2.3 高大模板概况2.3.1 高大模板定义根据住房和城乡建设部文件关于印发实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定 (住建部令201837 号)文件要求，对于混凝土模板支撑工程，搭设高度 8m 及以上；搭设跨度 18m 及以上，施工总 荷载 15KN/及以上；集中线荷载 20KN/及以上，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需 要专家对专项方案进行论证。2.3.2 高大模板荷载12、计算方式2.3.2.1 施工总荷载 活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k 恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k 两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S22.3.2.2 集中线荷载2 / 166活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2 以上计算式中：模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 新浇筑混凝土自重标13、准值 G2k(kN/m3)钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)，梁取 1.5kN/m3，板取 1.1kN/m3 施工人员及设备荷载标准值 Q1k(kN/m2)振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k(kN/m2) 2.3.2.3 荷载参数表 2.3.2-1 荷载参数取值荷载项取值荷载项取值模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值 G1k(kN/m2)0.5钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)梁1.5新 浇 筑 混 凝 土 自 重 标 准 值 G2k(kN/m3)24板1.1振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k(kN/m2)，对水平面2施工人员及设备荷载标准值 Q1k(kN/m2)42.3.3 本14、项目梁板荷载计算2.3.3.1 施工总荷载计算（楼板）本工程小学楼、中学楼、食堂、风雨操场、教室宿舍单体结构及地下车库楼板厚度为 100mm、120mm、 150mm 、180mm 、200mm 、250mm 、300mm（车库顶板）、350mm（车库顶板）。(1) 选取 300 厚度楼板荷载计算：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k=0.91.2(0.5+240.3+1.10.3)+1.44 = 13.7kN/m2恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k=0.91.35(0.5+240.3+1.115、0.3)+1.40.74 = 13.2kN/m2两者取大值，即施工总荷载 S=max（S1、S2）=13.7 kN/m215KN/m2，属危险性较大的分部分项工程， 需编制专项施工方案，无需专家论证。(2) 选取 350 厚楼板荷载计算活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k=0.91.2(0.5+240.35+1.10.35)+1.44 =15.06 kN/m2恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k=0.91.35(0.5+240.35+1.10.35)+1.40.743 / 166=14.8 kN16、/m2两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=15.06 kN/m2 15 kN/m2，属超过一定规模的危险性较大 的分部分项工程，需专家论证。本工程板厚350mm，模板支撑体系需要专家论证，即车库厚度为 350mm 的顶板支撑体系需要专家论 证。2.3.3-1 人防车库 350mm 厚顶板参数表序号部位板厚(mm)筏板标高(m)顶板标高（m）架体搭设高度(m)1地下车库人防顶板 （图中阴影部分）350mm-5.2-0.454.42地下车库人防顶板 （图中阴影部分）350mm-5.2-1.353.52.3.3.2 集中线荷载计算（梁）小学楼、中学楼、食堂、风雨操场、教室宿舍单体结构及地17、下车库，框架梁截面尺寸见下表。表 2.3.2-1 框架梁尺寸表序号部位梁截面尺寸备注1小学楼200400、200500、250800、250900、300800、300900、 350800、350900、400500、400700、400800、4 / 1662中学楼200500、250600、300800、300900、3001000、400600、 400700、400750、400800、400900、4001000、4001300、3报告厅200400、200800、250600、300600、400600、400750、 400900、500900、5001100、550700、418、食堂、风雨操场200600、200600、250600、300700、400700、400800、 500800、500900、600700、600800、600900、6001000、 6001200、5教室宿舍300750、350700、400750、400800、6地下车库顶板 （非人防区）250700、350700、400500、400600、400700、400900、 4001000、4001300、500900、5001100、600700、600950、7地下车库顶板 （人防区）300600、3001650、400800、5001000、5001550、6001200、600119、250、6001550、7002450（人防门顶框架梁）(1) 选取 3001650mm 梁荷载计算：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k=0.91.2(0.5（0.3+1.65+1.65）+240.31.65+1.50.31.65)+1.44 = 20.6kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k=0.91.35(0.5（0.3+1.65+1.65）+240.31.65+1.50.31.65)+1.40.74 = 21kN/m两者取大值，即施工总荷载 S=max（S1、S2）=21 kN/m20、20KN/m，属超过一定规模的危险性较大的分 部分项工程，需专家论证。(2) 5001000mm 梁荷载计算：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k=0.91.2(0.5（0.5+1+1）+240.51+1.50.51)+1.44 = 20.16kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k=0.91.35(0.5（0.5+1+1）+240.51+1.50.51)+1.40.74 = 20.5kN/m两者取大值，即施工总荷载 S=max（S1、S2）=20.5 kN/m20KN/m，属超过一定规模的21、危险性较大的 分部分项工程，需专家论证。经计算，本工程集中线荷载20KN/m 的梁，支撑体系需要专家论证的如下表：表 2.3.2-2 超过一定规模的危险性较大框架梁表序号部位超限梁截面尺寸备注1小学楼无5 / 1662中学楼4001300、3报告厅5001100、4食堂、风雨操场600900、6001000、6001200、5教室宿舍无6地下车库顶板（非人防区）4001300、5001100、600950、7地下车库顶板（人防区）3001650、5001000、5001550、6001200、6001250、6001550、7002450（人防门顶框架梁）2.3.4 超限梁具体参数2.3.4.22、1 地下车库顶板（人防区）超限梁具体参数地下车库顶板（人防区）超限结构平面图（修订云线标记处）6 / 166（2/0C-1）（1/0C-1）交（C-M）轴 （C-16）（C-18）交（C-L）轴7 / 166（C-5）（C-6）交（C-F）轴（B-8）交（B-A）（B-B）轴（C-16）（C-18）交（B-B）轴（C-7）交（C-K）（C-L）轴（B-5）交（B-A）（B-B）轴 （C-12）（C-13）交（C-F）（C-H）轴 表 2.3.4-1 地下车库顶板（人防区）超限梁概况表序号型号截面尺寸(mm)部位梁顶标 高(m)车库地面标高(m)集中线 荷载 (KN/m)3KL-1（1）500123、550（C-5）（C-6）交（C-F）轴-1.35-5.219.764KL-1（1）5001550(C-16）（C-18）交（B-B）轴-1.35-5.219.765KL-R1a(1)5001550(C-7）交（C-K）（C-L）轴-1.35-5.219.766KL(3)6001250(C-2）交（C-K）（C-L）轴-1.35-5.219.127KL-R1d(1)6001550（2/0C-1）（1/0C-1）交（C-M）轴-0.45-5.223.718KL-R1e(1)6001550（C-12）（C-13）交（C-F）（C-H） 轴-1.35-5.223.719KL-R1f(1)60015524、0（C-16）（C-18）交（C-L）轴-1.35-5.223.7110KL-R1b(1)7002450（B-8）交（B-A）（B-B）轴-0.45-5.243.7311KL-R1c(1)7002450（B-5）交（B-A）（B-B）轴-0.45-5.243.732.3.4.2 风雨操场超限梁及 15.4m 标高处（净高 10.5m）高支模具体参数风雨操场首层为学生食堂，二层为室内篮球馆，二层楼面结构标高 4.864m，至行架屋顶标高 15.4m， 其中边侧柱在标高 10.5 处有一道 6001200 框架梁，外挑 200mm 挑檐造型板，屋顶一道 400800mm 框架 梁。平面图、立面图见25、下图：表 2.3.4-2 风雨操场超限、超高设计概况表序号型号截面尺寸(mm)部位楼面标高（m）梁顶标高(m)架体搭设高度(m)1KL-1/2/3/4（11）60012001/9/（D-Q）轴 （1-9）/D/Q 轴4.86410.5005.62WKL-2/7（11）4008001/9/（D-Q）轴4.86415.40010.53WKL-1/3（6）6001200（1-9）/D/Q 轴4.86415.40010.58 / 16610.5m 标高平面图 15.4m 标高平面图 高支模剖面图9 /1832.3.5 大跨度梁本项目跨度最大的梁位于报告厅 A-4A-5/C-JB-A 轴顶板梁，两道梁，26、截面尺寸为 5001100，跨 度大于 18m，需要专家论证，具体参数如下表：2.3.4-1 报告厅大跨度梁设计概况表（m）序号部位轴 线梁编号梁截面尺寸跨度梁底标 高地面 标高架体搭 设高度1报告厅A-4A-5/C-JB-A 轴3-WKL2(3)500110018.13-0.9-5.24.32报告厅A-4A-5/C-JB-A 轴WKL(3)500110018.13-0.476-5.24.724报告厅 A-4A-5/C-JB-A 轴顶板梁报告厅 A-4A-5/C-JB-A 轴顶板梁 1-1 截面图10 /1832.3.6 高支模2.3.6.1 报告厅 8.73m 高支模本项目架体搭设超高位于报27、告厅 A-5A-7/A-JA-L 轴台阶上部顶板部位，架体搭设最高达 8.73m，超 过支撑高度 8m, 需要专家论证，具体参数如下表：2.3.5-1 报告厅架体搭设参数表楼层板底标 高（m）板顶标 高（m）顶板厚 度(mm)顶板梁截截面尺寸 (长 mm宽 mm)搭设起止标高(m)架体搭设高 度（m）备注首层-5.2 -0.450.2 5.9120200800、400600、 400900、400750、 5001100、550700、-5.20.2 -2.945.9 -0.455.9最低 5.28 最高 8.73台阶上 架体搭 设最高报告厅剖面图报告厅屋面梁平面图2.3.6.2 中学楼 7.28、75m 高支模11 /183中学楼 B-1B-2/B-BB-D 轴四层房间为舞蹈厅，层高从自四层至屋顶（六层），架体搭设高度近 8m, 边侧框架梁架体支撑需要加固，需要专家论证，具体参数如下表：2.3.5-2 中学楼高支模区域设计概况表楼层楼面标 高（m）板顶标 高（m）顶板厚 度(mm)顶板梁截截面尺寸 (长 mm宽 mm)搭设起止标高(m)架体搭设 高度（m）备注六层15.45023.200120250600、300900、 400700、400800、15.4523.27.7515.450m 标高楼板19.300m 标高楼板12 /18323.200m 标高楼板 2.3.6.3 风雨操场29、 8.4m 高支模风雨操场 910/ DQ 轴 10.5m 标高至屋顶层 18.9m，架体搭设高 8.4m,属于高支模，需要专家论证， 具体参数如下表：2.3.5-3 风雨操场高支模设计概况表楼层楼面标 高（m）板顶标 高（m）顶板厚 度(mm)顶板梁截截面尺寸 (长 mm宽 mm)搭设起止标高(m)架体搭设 高度（m）备注六层 10.500 18.900 120 250600 10.518.9 8.413 /183风雨操场顶板高支模梁、板平面图14 /183第三章 施工安排3.1 项目管理组织机构项目经理 于学斌安全总监 董海涛生产经理 李军机电部 高鑫合约部 高蓉工程部 张法展土建队伍技术30、负责人 刘春峰物资部 余正军安装队伍表 3.1-1 项目管理人员及职责分工表序号管理职务姓名职责和权限1项目经理于学斌领导监督、职责分工，项目第一负责人2技术负责人刘春峰组织方案编制、审批与上报，进行方案 交底，架体细部构造讲解3生产经理李军负责现场施工进度，组织协调施工相关 的工人、机械、材料与环 境4土建工程师张法展现场施工直接责任人， 组织现场施工， 确保按方案实施；负责现 场施工质量，并对施工质量进行 抽查；对施工进场扣件等材料复 检，确保材料符合设计及规范要求。5安装经理高鑫水电专业的技术、工期、质量、安全、 物资、商务、资料的管理6安全总监董海涛工人进场教育，动火审批办理及现场施、31、架体搭设规范核查，是 否符合规范、方案要求，过程施工安全管理7物资部余正军对分包进场扣件等材料复检，确保材料符合设计及规范要求。8合约部高蓉负责对施工进行成本控制，特别是损耗率、现场超支、工程量核 算等方面进行监控3.2 项目管理目标表 3.2-1 项目管理目标表序号管理内容管理目标1工期管理计划开工时间2019年12月20日计划竣工时间2020年12月19日总工期365日历天，以招标人签发开工指令日期为准。15 /183目标关键里程碑模板支架 完成车库2020年7月20日风雨操场2020年8月5日小学楼2020年7月15日中学楼2020年8月10日模板支架 拆除完成车库2020年9月5日风雨32、操场2020年8月20日小学楼2020年7月25日中学楼2020年8月25日2质量管理目标1) 合格，根据国家现行工程质量验评标准进行检查，竣 工验收必须达到合格工程标准。达到当地质量监督部 门验收合格标准。2) 争创xx省建筑工程安济杯。3安全管理目标零事故、零火情，轻伤事故控制在1.5以内4科技创新目标QC成果1项、论文3篇、专利2项5环境管理目标、CI目标按照绿色建筑评价标准GB/T50378-2014进行管理。3.3 各项资源供应方式3.3.1 劳务资源安排一览表施工项目 名称专业施工 队名称资质 要求开始施工时间建设时 间分包方 式分包商选 择方式责任人模板架体南京广润 劳务202033、.06.1560 天包工包 料公司选定李军3.3.2 大型机械设备采购供应安排一览表表 3.2.2-1 主要设备配置计划序号施工机具名称规格型号功率 （KW）需求数量进场日期责任人1塔式起重机R7015-70452 台已进场余正军3.3.3 施工周转工具采购供应安排一览表表 3.3.3-1 主要周转材料配置计划表序号工具名称规格型号单位数量进场日期责任人1脚手板400020050块4002020.07. 02蔡鹏2对拉螺杆M16m100002020.07. 02蔡鹏3螺母螺杆对应个80002020.07. 02蔡鹏4钢管4835800m500002020.07. 02蔡鹏16 /1835钢管434、832000m500002020.07. 02蔡鹏6轮扣钢管4833500m800002020.07. 02蔡鹏7轮扣钢管4831200m200002020.07. 02蔡鹏8轮扣钢管483900m200002020.07. 02蔡鹏9扣件十字扣件个200002020.07. 02蔡鹏对接扣件个50002020.07. 02蔡鹏转角扣件个50002020.07. 02蔡鹏3.4 施工流水段的划分及施工工艺流程3.4.1 流水段划分3.4.1.1 超厚板（顶板 350mm 厚）地下车库人防顶板 350mm 厚（阴影部分为 350mm 厚顶板），模板支架分 4 个流水段施工，见下图。3.4.1.235、 大跨度梁流水段划分报告厅大跨度梁，架体一次性搭设。3.4.1.3 高支模流水段划分(1) 报告厅架体划分 2 个流水段，大跨度梁支架先搭设，自台阶向上开始搭设至报告厅平台层。(2) 中学楼架体在垂直方向分两次搭设，搭设五层顶板架体为一个流水段，搭设六层架体为第二个流 水段。(3) 风雨操场水平方向自 D轴 Q轴一次性搭设，竖向架体自四层搭设至五层划分为第一流水段，17 /183架体自五层搭设至六层划分为第二个流水段。3.4.2 施工工艺流程架体搭设流程：抄平、放线（弹线）模板加工模板安装校正加固 架体拆除流程：顶部水平杆顶模立杆3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应36、对措施责任人1跨度大、梁超限、 支架高报告厅两道超限梁净跨 18.13m，线荷载达21.645 kN/m，架体高度近 5m专项方案，技术交底详细，搭设支 架严格执行方案要求，混凝土分层 浇筑刘春峰2梁截面尺寸超常 规地下车库顶板梁高达 2.45m专项方案，技术交底，立杆纵距加 密，混凝土分层浇筑张法展3柱超高，支架超 高风雨操场围墙边柱高达 10.536m，中间虽有拉梁，模板支架超高增加难度梁底双排模板支撑，梁外侧增加一 排脚手架，内侧增加两排脚手架， 连接梁支模架，增加稳固，15.4m 标高处梁底设双排支架，底落在 10.5m处梁上面。控制砼浇筑顺序， 先浇筑柱砼，达到强度，支梁底模， 浇筑37、梁砼。张法展第四章 施工进度计划4.1 施工进度计划序号单位工程分部分项开始时间完成时间1地下车库人防区域超限梁2020.07.102020.07.272地下车库非人防区域超限梁、板2020.07.102020.07.203食堂风雨操场超限梁、高支模2020.07.132020.07.284中学楼超限梁、高支模2020.07.202020.08.255报告厅大跨度、超限梁2020.07.152020.07.25第五章 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划5.1.1 技术文件准备技术文件准备一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201138、2刘春峰 张法展18 /1832建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081刘春峰 张法展3建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20161刘春峰4建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013刘春峰5建筑施工安全检查标准JGJ59-20111刘春峰6建筑结构荷载规范GB50009-20121刘春峰7混凝土结构工程施工规范GB50666-20111刘春峰5.1.2 施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成时间1超限、大跨度、高支模施工方案项目部刘春峰二级单位总工2020.07.125.1.3 施工试验检验计划表序号工程部位检验项目单位检验频率检验时间责任人1模板39、支架钢管项目部每批次进场进场检验余正军2模板支架十字扣件项目部每批次进场进场检验余正军3模板支架旋转扣件项目部每批次进场进场检验余正军4模板支架对接扣件项目部每批次进场进场检验余正军5.1.4 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核部位复核内容责任人1资料对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更落实情况刘春峰2放线技术复核轴线定位偏差复核，构件尺寸复核及构件轴线偏差复核张法展3满堂支撑架立杆间距、步距、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、自由端高度、 监控点张法展4模板安装施工木方尺寸、间距，主龙骨间距，可调拖撑伸出长度等张法展5.1.5 现场准备序号设施名称种类数量（或面积）完成时间责任人1塔式起重机生产设40、备3 台2020.03.10余正军2场地平整生产设施/2020.03.10李军19 /1835.2 资源配置计划5.2.1 劳动力配置计划序号专业工种需要量计划（人数）责任人2020 年1234567891011121木工200300150李军5.2.2 工程用原材料需要量计划序 号材料 名称规格需要量需要时间责任人单 位数量6 月7 月1231231轮扣 钢管483.0m2000050005000500030002000蔡鹏2圆钢 管483.0m500020001000100010003对接 扣件个10000500030002000蔡鹏4十字 扣件个10000500030002000蔡鹏5转41、角 扣件个6000300020001000蔡鹏6对拉 螺栓M16 钢质对 拉螺栓m500030002000蔡鹏7可调 托撑个800050003000蔡鹏8方木501004 000m20000050000500005000050000蔡鹏9模板1.2 厚m2900006000030000蔡鹏5.2.3 施工机具配置计划序号施工机具名称型号规格（mm）电功率 （kW）需要量进场时间责任人1平刨MB-503452 台2019.12.10蔡鹏2压刨MB1065/20 把2020.05.25蔡鹏3圆盘锯MJ-1062 台2020.06.05蔡鹏4电钻VV5086/15 把2020.06.28蔡鹏5手提电42、刨/3 把2020.06.28蔡鹏20 /1836手提电锯W-651A/6 把2020.06.28余正军5.2.4 测量设备配置计划序号测量设备名称型号数量使用特征检定周期保管人1卷尺5m15距离测量1 年张法展2水准仪DZS3-11水平标高测量1 年张法展3经纬仪SJDJ-02L1垂直度平整1 年张法展4线锤50g10垂直度测量/蔡鹏5扭力扳手GOOTRX-802AS3/1 年张法展6游标（楔形）塞尺4尺寸计量1 年张法展7塌落度筒（仪）4辅助计量1 年张法展8内外直角检测尺6实体检测1 年张法展9垂直度检测尺（靠 尺）4实体检测1 年张法展10水平尺（调平尺）4实体检测1 年张法展11回弹43、仪3实体检测1 年张法展12温度计5温度测量1 年张法展5.3 材料要求本工程模板支撑体系采用轮扣式钢管满堂脚手架搭设，局部变标高处不符合模数以及剪刀撑、梁底增 加立杆可采用扣件式钢管脚手架搭设。为确保设计可靠和搭设的安全，在钢管、扣件、顶丝进场时，项目部技术质量部与物资设备部联合对 进场钢管、扣件进行检查验收，杜绝不合符要求的钢管进入现场。支撑系统构配件进场后，严格按照要求 进行进场验收和复验。1. 钢管（1）钢管采用外径 48mm，壁厚 3.0mm 的高频焊接钢管，严重锈蚀、弯曲、压扁、 有裂缝的钢管严 禁使用。（2）新钢管的检查应符合下列规定：钢管应有产品质量合格证。应有质量检验报告，钢44、管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试 验方法（GB/T228.1-2010）的有关规定。 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、 毛刺、压痕和深的划道。钢管必须涂防锈漆。（3）旧钢管的检查应符合下列要求：21 /183用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀 严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用。 对旧钢管的检查项目与允许偏差值：使用旧钢管时应检查有无严重鳞皮锈；检查锈蚀深度时，应先除去锈 皮再量深度，锈蚀深度不应大于壁厚允许偏差值；各种钢管的端部弯曲在 1.5m 长45、范围内限制允许偏差 5mm；立杆钢管弯曲（初始弯曲）的允许偏差值是管长度的 3/1000；水平杆、斜杆弯曲（初始弯曲）的 允许偏差值是管长度的 4.5/1000。（4）钢管弯曲变形应符合表 5.3-1 的规定。表 5.3-1 钢管变形要求序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径0.5游标卡尺2壁厚0.363钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺4钢管外表面锈蚀深度0.18游标尺5钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲 L1.5m5/立杆钢管弯 曲3mL4m12/4mL6.5m206水平杆、斜杆 的钢管弯曲L6.5m30钢板尺2. 轮扣式（直插盘销式）钢管脚手架支撑体系（1）主要构配件材质要求：46、1）直插盘销式模板支架的立杆、水平杆应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793、低压流 体输送用焊接钢管GB/T3091 中的 Q235 级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结 构钢GB/T700 的规定。2）立杆钢管规格宜为 48.3mm3.6mm，水平杆钢管规格不应小于 48.3mm3.0mm，钢管壁厚（t） 允许偏差为10%。由于钢管的锈蚀、损耗等原因，为确保安全系数，后续计算按照 483.0mm 计算。3）立杆连接盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的要求，并经 600-650的时效处理；连接盘也可采用钢制47、造，其机械性能应符合现行国家标 准一般工程用铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-500 的规定；连接盘高度、厚度均不得小于 10mm。4）水平杆直插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-500 的规定，板材厚度不得小于 10mm。5）水平杆直插头长度不应小于 100mm，下伸的长度不应小于 50mm，侧面应与立钢管外表面形成良好 的弧面接触，并应有不小于 1000mm2 的接触面积。6）立杆连接套管规格应不小于 57mm3.2mm，宜采用 20 号无缝钢管，其材质能应符合现行国家标 准结构用无缝钢管GB/T8162 的规定。采用48、无缝钢管套管形式的立杆连接套管长度不应小于 160mm，22 /183可插入长度不应小于 110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于 2mm。7）可调托座的丝杆宜采用梯形螺纹，螺距 6mm，丝杆外径不应小于 36mm，可调托座长度不小于 500mm。8）可调托座的托板宜采用 Q235 钢板制作，厚度不应小于 5mm，承力面钢板应与丝杆环焊，托板下 应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于 40mm。可调托座受压承载力设计值不应 小于 40kN。9） 连接盘与立杆焊接固定时，连接盘中心与立杆轴心的同轴度偏差不应大 0.3mm；以单侧边连接外 边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正49、交的垂直度偏差不应大于 0.3mm。连接盘的抗剪承载力不应小于 60kN。（2）构配件外观质量应符合下列要求：1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，不得采用横断接长的钢管。2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的 1/500，两端应平整，不得有斜口、毛刺。3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。5）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。6）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。7）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。3. 扣件（1）扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其50、质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的 规定。（2）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时， 应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。（3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（4）新旧扣件均应进行防锈处理。（5）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件, 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65N m 时，不得发生破坏。4. 安全网使用直径 9mm 以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料制安全平网。外观应 平整，宽度不得小于 3m，网眼尺寸不大于 5051、mm，每张安全网重量一般不宜超过 15kg，水平设置时能承 受不小于 1.6KN 的冲击荷载。5. 模板材料采用 12mm 厚覆膜多层板。（1）板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应具有保温性能好、易脱模和可 两面使用等特点。（2）各层板的原材含水率不应大于 15%，且砼一模板各层原材间的含水率差不应大于 5%。（3）覆膜多层模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应 符合环境保护要求。23 /183（4）木多层板厚度 12mm，技术性能应符合：不浸泡、不蒸煮：剪切强度 1.4N/mm2；室温水浸泡：剪切强度 1.4N/mm2；沸水煮 24h：52、剪切强度 1.4N/mm2；含水率：5%；密度：450880Kg/m3；弹性模量：9000N/mm2。6. 木方（1）楼板底模下的次龙骨木楞采用 3585mm 木方。（2）木方采用松木，木跳板采用杉木，并且材质标准均应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005 的规定。其含水率不应大于 25%，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。（3）木方参数应符合以下要求：木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。（4）木方和木垫板在使用前需由专人选用，符合设计要求后方可用于施工。第六章 施工方法及工艺要求6.1 方案及技术参数6.1.1 模53、板选型根据本工程特点及施工质量要求，本工程模板设计首先要确保模板结构构造合理，刚度好，不变形， 牢固稳定，拼缝严密，不漏浆、无错台、棱角线条顺直平整。具体选用模板如下表：表 6.1-1 模板选型一览表序号使用部位材质1模板梁板模选用 12mm 厚 AAA 级覆膜多层板2支撑体系次龙骨3585mm 木方3主龙骨483.0 钢管4立杆483.0 轮扣钢管5水平杆483.0 轮扣钢管/483.0 普通圆钢管6剪刀撑483.0 普通钢管6.1.2 楼板模板支撑体系主要技术参数6.1.2.1 超厚板（350mm 厚）模板支撑体系设计表 6.1.2 -1 顶板 350mm 厚模板支架参数设计表24 /1854、3序号板厚 (mm)板顶标 高（m）架体 搭设 高度 （净 高m）品茗 计算 高度 （层 高m）面板次龙骨主龙骨架体支撑间距备注1350-0.45 -1.354.4 3.54.75 3.8512mm 厚覆 膜多 层板3585mm木方，间距 250483.0 双钢管，间距600立杆间距 600900 立杆步距 1200mm600250 900 120047501200600 600 600 600250 250 250 900 900 900 900纵向剖面图 横向剖面图25 /1836.1.2.2 高支模顶板（报告厅 8.73m、中学楼 7.75m、风雨操场 8.4m）模板支撑体系设计报告厅顶55、板支模高度 8.73m，中学楼舞蹈厅顶板支模高度 7.75m，风雨操场设备房顶板支模高度 8.4m， 三个单体结构支模高度相近，统一共用一种支模体系，以 8.73m 支模高度计算为例。表 6.1.2 -2 6.1.2.2 报告厅 8.73m、中学楼 7.75m、风雨操场 8.4m 高顶板支架参数设计表序号板厚 (mm)板顶 标高 （m）架体搭设高度（净高 m）品茗 计算 高度 （m）面板次龙骨主龙骨架体支撑间距备注11205.95.28 8.738.8512mm 厚覆 膜多 层板木方：3585mm 间距：20048 3.0 双 钢管，间距 900立杆间距：900900立杆步距：1200mm顶层56、水平杆步距：1200mm立杆自由端：500mm扫地杆：350mm竖向剪刀撑：6 跨，纵、横向 连续设置水平剪刀撑：两道，4 步一设平面图900200 - 900-1200 450 12088501200剖面图一 900- 900 一 900一 900- 200 26 /1836.1.3 梁模板支撑体系主要技术参数6.1.3.1 超限梁底模板支撑体系设计表 6.1.3 1 超限梁支撑体系参数设计表序号截面尺寸(mm)面板次龙骨主龙骨架体支撑间距属性备注1600900 （风雨操场）12mm 厚覆 膜多 层板梁底模：木方 3585 间距：120梁底模：双钢管483.0 间距：600立杆：2 根纵距：57、900横距：400步距：1200顶层水平杆步距：1200自由端：450扫地杆：350次龙骨悬挑长度：150 竖向剪刀撑 6 跨一设置梁板 共用 立杆支架 4.9m 高，立 杆横 向水 平杆 扣件 连接400600 60060012090012004900 1200 600 600 1200 27 /183序 号截面尺寸(mm)面板次龙骨主龙骨架体支撑间距属性备注23001650（人防）、4001300（人防）、5001000（车库）、5001100（车库）、6001000（风雨操场）、600950（车库）、6001200（风雨操场、人防）、 6001250（人防）、6001550 （人防）、158、2mm 厚覆 膜多 层板梁底模：木方 3585 间距：120梁底模：双钢管483.0 间距：600立杆：2 根纵距：600横距：400步距：1200顶层水平杆步距：1200自由端：500扫地杆：350次龙骨悬挑长度：150竖向剪刀撑纵距：6 跨梁板 共用 立杆立横水杆件接杆向平扣连600 600400600350155012004750900900600 60028 /183序 号截面尺寸(mm)面板次龙骨主龙骨架体支撑间距属性备注3700245012mm 厚覆 膜多 层板梁底模：木方 3585 间距：100梁底模：双钢管483.0 间距：600立杆：3 根纵距：600步距：1200顶层水平杆59、步距：600自由端：350扫地杆：350次龙骨悬挑长度：50竖向剪刀撑纵距：4 跨竖向剪刀撑横距：4 跨梁板 共用 立杆水平杆扣件连接700 700700 700700350245012003900900350 7001050 90029 /1836.1.3.2 大跨度梁（报告厅梁净跨 18.13m）模板支撑体系设计截面尺寸(mm)面板次龙骨主龙骨架体支撑间距属性备注500110012mm 厚覆 膜多层板梁底模：木方 3585 间距：100梁底模：双钢管483.0 间距：600立杆：2 根纵距：900横距：400步距：1200顶层水平杆步距：1200自由端：500扫地杆：350次龙骨悬挑长度：60、200竖向剪刀撑纵距：5 跨竖向剪刀撑横距：5 跨梁板 共用 立杆报告厅 18.13m 大跨度 梁，水平 横杆扣 件连接120400600 600500110012005820600900600 60030 /1836.1.3.3 高支模梁（中学楼高 7.75m、风雨操场高 8.4m ）模板支撑体系设计截面尺寸(mm)面板次龙骨主龙骨架体支撑间距属性备注250600、 300900、 400700、 400800、12mm 厚覆膜 多层板梁底模：木方 3585 间距：100梁底模：双钢管483.0 间距：600立杆：2 根纵距：900横距：400步距：1200顶层水平杆步距：1200自由端：561、00扫地杆：350次龙骨悬挑长度：200竖向剪刀撑纵距：5 跨竖向剪刀撑横距：5 跨梁板 共用 立杆水平横 杆扣件 连接88501200600 600 900400 900 120800600 60040031 /1836.1.3.4 高支模梁（风雨操场梁架体净高 10.5m 、两侧无楼板）模板支撑体系设计截面尺寸(mm)面板次龙骨主龙骨架体支撑间距属性备注400800、12mm 厚覆 膜多层板梁底模：木方 3585 间距：130梁底模；双钢管483.0 间距：900立杆：3 根纵距：900横距：400步距：1200顶层水平杆步距：1200自由端：500扫地杆：350次龙骨悬挑长度：200竖向62、剪刀撑纵距：5 跨竖向剪刀撑横距：5 跨水平剪刀撑横距：2 道独立 支撑架体与梁柱拉结，水平横杆扣件连接800钢管扣件连接 轮扣350 400 900 120012001050032 /183截面尺寸(mm)面板次龙骨主龙骨架体支撑间距属性备注600120012mm 厚覆 膜多层板梁底模：木方 3585 间距：120梁底模：双钢管483.0 间距：350/400立杆：3 根纵距：900横距：350/400步距：1200顶层水平杆步距：600自由端：400扫地杆：200次龙骨悬挑长度：150竖向剪刀撑纵距：6 跨无板， 梁独 立支 撑内侧 增加 一排 立杆， 辅助 支撑, 见详 图1200 6063、09300 1200 600 3502002006.1.3.5 梁侧模板支撑体系设计33 /183序号截面尺寸(mm)面板次龙骨主龙骨备注1250600、300900、 400700、400800、 400800、600900、12mm 厚覆 膜多层板木方：3585间距：156双钢管：483.0水平间距：1200对拉螺栓：M16、竖向 2 道（200+500）序号截面尺寸(mm)面板次龙骨主龙骨备注25001100、600950、 6001000、5001100、 6001200、5001000、6001250、12mm 厚覆 膜多层板木方：3585间距：188双钢管：483.0水平间距：9064、0对拉螺栓：M16、竖向 2 道（100+500）序号截面尺寸(mm)面板次龙骨主龙骨备注34 /18334001300、6001550、12mm 厚覆 膜多层板木方：3585间距：150双钢管：483.0水平间距：900对拉螺栓：M16、竖向 3 道（100+500+400）序号截面尺寸(mm)面板次龙骨主龙骨备注47002450、12mm 厚覆 膜多层板木方：3585间距：140双钢管：483.0水平间距：900对拉螺栓：M16、竖向 4 道（100+500+500+500）设置斜 撑6.1.4 模板支撑体系构造要求35 /1836.1.4.1 超厚板（350mm 厚）顶板、梁支撑构造3565、0 厚楼板最大跨度为 9m，支撑体系采用轮扣式脚手架，模板支撑立杆间距为 600900mm，步距为 1200mm。次龙骨 3585mm 木方，间距 250。主龙骨483.0 双钢管，间距 600。水平剪刀撑设置：架体顶层每 6 跨连续设置一道；竖向剪刀撑设置：架体周边、内部纵向和横向每 6 跨连续设置。350 155012004750400250 250 250900900600 600900900900 900 900图 6.1.3-1 350mm 厚顶板支撑立面图6.1.4.2 超限梁（选取梁截面 6001550mm）模板构造示例梁板共用立杆支撑，梁底设置双排立杆，立杆采用轮扣杆，水平杆采66、用钢管扣件连接，立杆纵距 600mm， 横距 400mm，步距 1200mm，顶层水平杆步距 1200mm，自由端 500mm，主龙骨483.0 双钢管，间距 600， 次龙骨 3585，间距 120。梁侧模次龙骨 3585，间距 150，主龙骨483.0 双钢管，水平间距 900，对拉螺栓 M16，竖向 3 道 （100+500+400）。竖向每 6 跨设置连续剪刀撑。1200 1200 500 梁高600 600 600 600 600 600 600 600 600图 6.1.4-2 6001550 梁支撑构造图36 /1836.1.4.3 超限梁（选取梁截面 7002450mm）模板构67、造示例梁板共用立杆支撑，梁底设置3排立杆，立杆采用轮扣钢管，水平杆采用钢管扣件连接，立杆纵距600mm， 步距 1200mm，顶层水平杆步距 600mm，自由端 350mm，主龙骨483.0 双钢管，间距 600，次龙骨 35 85，间距 100。梁侧模次龙骨 3585，间距 150，主龙骨483.0 双钢管，水平间距 900，对拉螺栓 M16，竖向 4 道 （100+500+500+500）。竖向每 4 跨设置连续剪刀撑，两侧设置抛撑，间距 2m。 1200 600 350 梁高 600600600600 600 600 600 600 600图 6.1.4-3 7002450 梁支撑构造图68、6.1.4.4 高支模（中学楼高 7.75m、风雨操场高 8.4m ）顶板、梁模板支撑体系设计造梁板共用立杆支撑，梁模板梁底设置 2 排立杆，立杆采用轮扣钢管，水平杆采用钢管扣件连接，立杆 纵距 900mm，步距 1200mm，顶层水平杆步距 1200mm，自由端 500mm，主龙骨483.0 双钢管，间距 600， 次龙骨 3585，间距 100。梁侧模次龙骨 3585，间距 156，主龙骨483.0 双钢管，水平间距 1200，对拉螺栓 M16，竖向 2 道（200+500）。楼板采用轮扣支撑体系，立杆间距：900900，步距：1200mm，顶层水平杆步距：1200mm，自由端： 500m69、m，主龙骨采用483.0 双钢管，间距 900，次龙骨采用 3585mm 方木，间距 200。竖向剪刀撑：每 6 跨纵、横向连续设置 水平剪刀撑：设置 2 道，每 4 步一设置。37 /183水平剪刀撑5跨 X 5跨水平剪刀撑5跨 X 5跨图 6.1.4-4 中学楼 7.75m、风雨操场 8.4m 高顶板、梁模板支撑构造图6.1.4.5 大跨度梁（报告厅梁净跨 18.13m）、高支模（报告厅 8.73m）顶板、梁模板支撑构造梁板共用立杆支撑，梁模板梁底设置 2 排立杆，立杆采用轮扣钢管，水平纵杆轮扣连接，水平横杆采 用钢管扣件连接，立杆纵距 900mm，立杆横距 400，步距 1200mm，顶70、层水平杆步距 1200mm，自由端 500mm， 梁底主龙骨483.0 双钢管，间距 600，次龙骨 3585，间距 100。梁侧模次龙骨 3585，间距 188，主龙骨483.0 双钢管，水平间距 900，对拉螺栓 M16，竖向 2 道 （100+500）。楼板架体采用轮扣与钢管扣件相结合支撑体系，立杆、横向水平杆采用轮扣管，纵向水平杆采用钢管 扣件连接，立杆间距：900900，步距：1200mm，顶层水平杆步距：1200mm，自由端：500mm，主龙骨采 用483.0 双钢管，间距 900，次龙骨采用 3585mm 方木，间距 200。受台阶高低差及屋面钢梁位置影 响，局部立杆纵距为 6071、0/400，横距 900，纵向水平杆均为钢管扣件连接，竖向剪刀撑：每 6 跨纵、横向连续设置水平剪刀撑：设置 2 道，最顶步设置一道，另一道布置见 6.1.4-6 详图。38 /183工字钢梁 不用支撑架水平剪刀撑 5跨5跨工字钢梁 不用支撑架水平剪刀撑 5跨5跨水平剪刀撑钢箱梁 不用支撑5跨5跨水平剪刀撑 5跨5跨钢箱梁不用支撑钢箱梁 不用支撑水平剪刀撑5跨5跨立杆，轮扣式钢管,横距900，纵距随现场台阶模数， 横向水平杆轮扣杆，纵向水平杆钢管扣件连接水平剪刀撑5跨5跨纵向水平杆，钢管扣件连接6.1.4-5 报告厅 18.13m 大跨度梁、报告厅 8.73m 高顶板模板支撑构造总图39 /172、83xxxx学校项目超限构件模板施工方案工字钢梁 不用支撑架工字钢梁 不用支撑架水平剪刀撑 5跨5跨钢箱梁 不用支撑水平剪刀撑 5跨5跨水平剪刀撑 5跨5跨钢箱梁 不用支撑钢箱梁 不用支撑水平剪刀撑5跨5跨立杆，轮扣式钢管,横距900，纵距随现场台阶模数， 横向水平杆轮扣杆，纵向水平杆钢管扣件连接水平剪刀撑5跨5跨纵向水平杆，钢管扣件连接6.1.4-6 报告厅 8.73m 高 顶板 模板支撑构造节点详图40 /183水平杆： 圆钢管扣件连接6.1.4-7 报告厅 18.13m 大跨度梁 模板支撑构造节点详图6.1.4.6 高支模（风雨操场梁架体净高 10.5m 、一侧无楼板、一侧楼板无立杆支架73、）模板、梁支撑构造风雨操场高支模梁为屋面边框梁，外侧无楼板，内侧混凝土屋面板支撑为钢桁架、无架体支撑，在标 高 10.5m 处有一道腰梁，屋面标高 15.4m 处有一道屋面边框梁。10.5m 标高处 KL1/2/3(6001200)梁底模，设置 3 根立杆，立杆采用轮扣钢管，水平杆采用钢管扣件 连接，立杆纵距 600mm,横距 350/400mm，步距 1200mm，自由端 500mm，主龙骨483.0 双钢管，间距 600， 次龙骨 3585，间距 120。梁侧模主龙骨采用483.0 双钢管，水平间距 900，次龙骨 3585，间距 188， 对拉螺栓 M16 竖向 2 道（100+500）74、。15.4m 标高处 WKL2（11）400800 梁底模，立杆纵距 900mm,横距 350mm，步距 1200mm，顶层水平杆 步距 1200， 自由端 500mm，主龙骨483.0双钢管，间距 900，次龙骨 3585，间距 130。梁侧模主龙 骨采用483.0 双钢管，水平间距 1200，次龙骨 3585，间距 156，对拉螺栓 M16 竖向 2 道（200+500）。15.4m 标高处 WKL1/3（6）6001200 梁底模，立杆纵距 900mm,横距 350mm/400mm，步距 1200mm，顶 层水平杆步距 600，自由端 400mm，主龙骨483.0双钢管，间距 900，次75、龙骨 3585，间距 120。梁侧 模主龙骨采用483.0 双钢管，水平间距 900，次龙骨 3585，间距 188，对拉螺栓M16 竖向 2 道（100+500）。41 /183框架梁右侧增设 2 排轮扣立杆架体+1排钢管扣件架体，搭设至 15.4m 标高，架体整体与 10.5m 标高处 腰梁形成连墙件，达到整体稳固。竖向剪刀撑自底至顶纵横向每 5 跨通长设置，水平剪刀撑设置 3 道。6.1.4-8 风雨操场 10.5m 标高处 6001200 梁模板支撑构造立面详图6.1.4-9 风雨操场 10.5m 标高处 6001200 梁模板支撑平面图42 /1836.1.4-10 风雨操场 15.76、4m 标高处 400800 梁模板支撑构造详图6.1.4-11 风雨操场 15.4m 标高处 400800 梁模板支撑平面图43 /1836.1.4-12 风雨操场 15.4m 标高处 6001200 梁模板支撑构造详图6.1.4-13 风雨操场 15.4m 标高处 6001200 梁模板支撑平面图44 /1836.2 施工方案6.2.1 施工工艺流程模板制作模板翻样模板加工架体选型架体支设模板安装调整标高清理模板验收 总体施工流程如下：方案 、 交底模板采购模板支设合格 不合格整改内部自检合格 不合格拆模申请各专业自检进入下道工序同条件试块报告拆模模板清理验收图 6.2.1-1 总体施工流程77、6.2.2 施工要点6.2.2.1 模板的加工制作1.顶板模板制作顶板模板在现场使用部位直接加工，手动工具必须配备齐全，多层板接缝施工在木带上，搭接不少于 2cm，由工长、质检员直接在现场监督、检查，质量标准如下：表 6.2.2-1 顶板模板加工质量标准项目允许偏差（mm）检查方法长度、宽度+1钢尺检查平整度+0.52m 靠尺寸对角线差2钢尺检查6.2.2.2 模板及支撑体系安装1. 模板支架的地基应符合下列规定：(1) 搭设场地应坚实、平整；应有排水措施，防止产生不均匀 沉降；地基承载力应满足受力要求；(2) 立杆支架在地基土上时，立杆底部应设置木垫板，木垫板 厚度应一致且不得小于 50mm78、宽度不 小于 200mm、长度不小于 2 跨。45 /183(3) 立杆支架在混凝土结构上时，立杆底部宜设置槽钢垫板或木垫板，垫板长度不小于 2 跨。2. 立杆布置应符合下列规定：(1) 立杆间距不应大于 1.2m；(2) 立杆接头应采用带专用外套管的立杆对接，外套管开口朝下；(3) 立杆的连接接头宜交错布置，两根相邻立杆的接头不宜设 置在同步内 。3. 水平杆布置应符合下列规定：(1) 模板支架水平杆必须按步纵横向通长满布设置，不得缺失；(2) 模板支架应设置纵向和横向水平杆，底步水平杆距地高度（h1）不应超过 550mm；(3) 水平杆的步距不得大于 1.8m。4. 可调托撑的设置应符合79、下列规定：(1) 可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度（ h2 ）严禁超过 650mm；(2) 可调托撑螺杆伸出立杆顶端长度不应超过 300mm，插入立杆的长度不应小于 200mm；(3) 可调托撑上的主楞梁应居中，其间隙每边不大于 2mm。可调托撑悬臂构造1顶层水平杆；2立杆；3调节螺母；4螺杆；5可调托撑钢板5. 模板支架搭设要求（1） 模板支架水平杆步距应满足设计要求，顶部步距宜比标准步距缩小一个轮扣节点间距。 （2） 竖向剪刀撑的布置应符合下列规定：A. 模板支架外侧周圈应连续布置竖向剪刀撑；B. 模板支架中间应在纵向、横向分别连续布置竖向剪刀撑； 竖向剪刀撑间隔不应大于 6 跨，且不大 80、于 6m；每个剪刀撑的跨 数不应超过 6 跨，且宽度不大于 6m。C. 竖向剪刀撑杆件底端应与垫板或地面顶紧，倾斜角度应在 45 60之间，应采用旋转扣件每步与 立杆固定，旋转扣件宜靠 近主节点，中心线与主节点的距离不宜大于 150mm。（3） 高度超过 5 米应设水平剪刀撑，并应符合下列规定：A. 顶步必须连续设置水平剪刀撑，底步应连续设置水平剪刀撑；46 /183B. 水平剪刀撑的间隔层数不应大于 6 步且不大于 6m，每个 剪刀撑的跨数不应超过 6 跨且宽度不大 于 6m。C. 水平剪刀撑宜布置在竖向剪刀撑交叉的水平杆层；D. 水平剪刀撑应采用旋转扣件每跨与立杆固定，旋转扣件宜 靠近主节81、点。（4）剪刀撑的斜杆接长应采用搭接，搭接长度不应小于 1m，并应采用不少于 2 个旋转扣件等距离 固定，且端部扣件盖板边缘离杆端距离不应小于 100mm；扣件螺栓的拧紧力矩不应小于 40 Nm，且不应 大于 65Nm。（5）每对剪刀撑斜杆宜分开设置在立杆的两侧。6.高宽比大于 2 的支撑架，为保证架体稳定性，满堂支撑架在支架的四周和中部与结构柱进行刚性 连接，连墙件水平间距应为 6m9m，竖向间距应为 2m3m。在无结构柱的部位应采取预埋钢管等措施与 建筑结构进行刚性拉结，有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置 23 跨。支 撑架高宽比不应大于 3。分别详见下图。梁模板支82、架应当与周边墙和柱子混凝土结构或模板支架进行可靠 刚性连接。图 6.2.2-2 满堂支撑架与结构梁的拉结点大样图 6.2.2-3 满堂支撑架与周围柱拉结措施4.布料机应定点、定位，布料机投影以外各 2 跨均应立杆加密，位置见下图。 5.高大模板区域内，当大梁相交无柱支撑时，交叉梁下应增加立杆。6.高大模板支撑体系立杆严禁搭接，必须对接，立杆上对接接头应交错布置，相邻立杆接头不应设置 在同步内。同步内隔一杆立杆的相邻接头在高度方向应错开距离不小于 500mm。如立杆排布时，需对立杆 间距进行局部调整，立杆实际布置间距要小 于方案设计间距。47 /1837.严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆83、上。 8.满堂支撑架的可调托撑螺杆外径不得小于 38mm。9.高支模架体与角柱两方连接、与边柱三方连接、与中柱四方连接，连接至少跨过 2 根立杆。连接点 靠近立杆节点不大于 300mm。10.剪刀撑应沿立面或水平面通长布置，搭接长度不小于 1000mm，采用不少于 3 个旋转扣件固定。 11.梁下扣件扭力应 100%全数检查。12.模板安装（1）放线：首先放好+50cm 标高控制线，然后以此标高为准作为模板标高控制线，校核后报验。（2）铺设龙骨：龙骨排放要整齐，不得歪斜，表面并且要刨光。（3）铺底模板：A. 对每跨进行模板设计，争取最少的面板裁锯。B. 面板铺在龙骨上，调整相邻两块木胶板之间的84、缝隙，然后用钉子钉在木龙骨上。 注意严禁用铁锤 直接敲击面板边缘，必要时应垫以木块敲击。C. 跨度大于等于 4m 时，模板须起拱，起拱要求为 13。D. 多层板铺设完毕后先进行自检后报验。（4）梁底模铺设：按设计标高拉线调整支架立柱标高，然后安装梁底模板。主次梁交接时，先主梁 起拱，后次梁起拱。13.模板的验收（1）搭设前应由对进场的构配件材料组织验收。进场材料主要检查钢管壁厚、焊接质量、外观质量， 可调底座及可调托撑的材质及丝杆直径、与螺母配合间隙。（2）搭设过程中由项目技术负责人组织质量员、安全员、监理人员进行过程验收，发现问题及时进 行整改。（3）搭设完成后，由监理公司总监组织项目技术负85、责人、质量员、施工员、安全员、监理工程师共 同进行验收，检查模板支撑架是否按照方案要求进行搭设施工，验收合格后才能进行下道工序施工。（4）搭设完成后重点验收以下内容：A.杆件的设置和连接，支撑构造是否符合设计方案要求；B.底座是否松动，立杆是否悬空；C.钢管扣件是否松动；安全防护措施是否符合要求； 14.模板安装质量应符合下列要求：表 6.2.2-2 模板支架搭设前检查验收序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法1地基承载力满足承载能力要求检查计算书、地 质勘察报告2平整度场地应平整10水准仪测量3排水有排水措施、不积水观察4垫板应平整、无翘曲，不得 采用已 开裂垫板观察厚度符合要求5钢卷尺量86、宽度-20钢卷尺量48 /183表 6.2.2-3 模板支架搭设完成后检查验收序号项目技术要求允许偏差检查方法1立杆垂直度1.5经纬仪或吊线2水平杆水平度3水平尺3杆件间距步距 10钢卷尺4纵、横距5钢卷尺5水平杆抗拔力不小于 1.2kN测力计6构造要求（剪 刀撑）按规程要求表 6.2.2-4 模板安装质量要求序号项目规范标准检验方法1梁轴线位移3mm尺量2底模上表面标高5mm水准仪或拉线尺量3梁截面模内尺寸3mm尺量4相邻两板表面高低差2mm尺量5表面平整度5mm靠尺、塞尺6阴阳角方正2mm方尺、塞尺7阴阳角顺直2mm线尺8预留洞中心线位置5mm拉线、尺量9预留洞尺寸+5mm，0拉线、尺量687、.2.2.3 模板拆除1.轮扣式(直插盘销式)模板支架拆除时应符合下列规定：1）模板支架拆除前应经项目技术负责人同意方可拆除，立杆拆除前混凝土强度应达到设计要求，当 设计无要求时，同条件养护的混凝土立方体试件抗压强度应符合下表的规定。表 6.2.2-3 梁板模板拆除强度要求结构类型结构跨度（m）按混凝土强度设计值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件-100梁板后浇带1002）模板支架水平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业层混凝土浇筑完成前，严禁拆除下层模板 支架水平杆；3）拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则顺序自上而下逐层拆除，严禁上下两层同时拆除；设有49 88、/183附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部拆除后再拆除支架；4）分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的稳定；5）拆除的构件应及时分类、指定位置堆放，以便周转使用。2.属高支模范围的大梁待混凝土强度达到 100%才能拆除支撑架。3.模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。必须由施工员开具 拆模通知单后，方可进行拆模。4.拆除每层楼板模板前，将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并 呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。5.模板拆除顺序如下：1）先拆梁侧帮模，再拆除楼板、89、底模板。楼板底模板拆除先拆支柱水平拉杆或剪刀撑，然后拆楼板 模板支柱，每片模板留 12 根支柱暂不拆。2）操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使内外楞自由落下。3）用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱模后，运出集中堆 放。4）梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆除跨度较大的梁下 支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。5）连墙件不得提前拆除，必须随着架体同步拆除。6）拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件 及时收集，集中统一管理。7）梁模板应从两侧向中间拆除，严禁先拆跨中模板90、。6.2.3 高大模板混凝土浇筑1.混凝土浇筑采用地泵，顶板上采用布料机，混凝土浇筑前，浇筑混凝土用的架子及应急通道应搭设 完毕，顶板布料机就位并验收通过，布料机布置应合理；浇筑梁板混凝土前，项目经理及相关人员对架体 进行验收，验收合格后方可进行混凝土浇筑。2.浇筑超荷载的区域时，为保证结构受力的合理性，避免施工荷载过于集中，梁浇筑混凝土时要分层 对称浇筑，每层浇筑厚度不大于 300mm，浇筑速度控制在 3040m/h，浇筑需从中间向两侧对称浇筑，顶板混凝土浇筑时采取对称浇筑，从中间向四周对称浇筑。3.进行混凝土振捣时，不能集中于一点，防止局部荷载过大。振捣棒插点采用行列式的次序移动，每 次移91、动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的 1.25 倍，一般振动棒的作用半径 300400mm。振捣 操作要“快插慢拔 ”，防止混凝土内部振捣不实； 要“先振低处，后振高处”，防止高低坡面处混凝土 出现振捣“松顶 ”现象。4.凝土浇筑确保模板支架施工过程中均衡受载，同楼层混凝土浇筑原则：先非高支模区域，后高支模 区域；先浇筑竖向构件后浇筑水平构件；平面浇筑顺序按平衡对称，先浇筑非悬挑构件后浇筑悬挑构件， 以增加高支模系统的稳定性5.混凝土浇筑前，与施工无关的人员一律退到安全范围以外，施工现场仅保留混凝土施工人员及看筋50 /183看模工人6.混凝土施工前，应对泵管架体进行单独搭设，严禁泵管架体92、与高支模架体相连。7.混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即暂停施工，迅速疏散 人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。混凝土浇筑时，严禁架 体底部存在施工人员。8.在混凝土浇筑后，按混凝土施工方案开始进行混凝土养护工作，在浇筑完毕后的 12h 以内对混凝土 加薄膜覆盖并保湿养护，以确保混凝土强度。6.2.4 轮扣式脚手架支撑的施工要点本工程高支模采用轮扣式(直插盘销式)和扣件式满堂脚手架。在搭设过程中应注意以下内容。 1.搭设顺序安放垫板安立杆安扫地杆安横杆铺临时脚手板安上层立杆安上层横杆逐层支设到楼 板底安立杆顶 U 形托安纵横93、木龙骨铺多层板2.搭设要求立杆搭设要求：（1）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向 相互错开 500mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。（2）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1/400。（3）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处 的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（4）立杆接长各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆 的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不94、宜小于 500mm；各 接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。横杆设置要求横杆在脚手架高度方向的间距为 1.2m，纵横双向布置。横杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向 水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3；剪刀撑的设置（1）剪刀撑与水平面的夹角为 4560 , 剪刀撑的底部要插到架子底部，与立杆相交处要加回转扣 件，在外侧立面整个长度和高度上连续设置。（2）剪刀撑采用搭接方式，搭接长度不小于 1000mm，且至少加三个扣件。（3）架体高宽比大于 2 时应设置连墙件，不少95、于三步三跨且每层均要设置。拉结点应保证牢固，防 止其移动变形。因施工需要拆除原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。防护栏杆每个操作层，在脚手架外侧设置两道护腰杆，第一道距操作层 600mm，第二道距操作层 1200mm。 其他要求51 /183脚手架搭设以 3 人为一小组为宜，其中 1 人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设完 一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。搭设到板底，安装并调整立杆上面的 U 托，使 U 托顶板处于 同一水平面内。再支 设纵横向龙骨，铺木模板。可调托撑可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过 650mm；可调托撑螺杆伸出长度不应超96、过 300mm，插入 立杆的长度不应小于 200mm；当立杆需要加密时，非加密区立杆、水平杆应与加密区间距互为倍数，加密区水平杆向非加密区延伸 不少于 2 跨。第七章 高大模板施工监测措施7.1 监测人员监测负责人：张法展监测人员：蔡鹏、逄少仲7.2 测点布置沉降监测点一般选定在截面较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大支撑顶部。沉降观测点设置在立杆 +1.5m 处，用红油漆做标记；水平监测点设在满堂架脚手架边侧。观测采用经纬仪及水准仪进行监测，及 时将各过程的测量数据进行对比分析。监测点布置详见后附图。7.3 监测频率监测频率：模板架设完成后，混凝土浇筑前观测 2 次作为初始数据。混凝土浇筑过程97、中每隔 30min 观 测一次，并与初始值对比，得出沉降量，浇筑完成后，每隔 1h 观测一次，在浇筑完成后连续观测 12h。如 果期间发生异常，需加密监测。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后至少达到设计强度的 100。7.4 监测报警指标表 7.4-1 高支模架体搭设允许偏差及预警值要求序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲 3mL4m 4mL6.5m12mm 20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度 H 内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测2、8758100梁875810098、悬臂构件-100梁板后浇带1004.板拆模前必须填写拆模申请，并附有同条件混凝土试块强度报告，在技术人员及监理同意后才可拆 除模板，严禁私自拆模。5.拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆 非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。2）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时， 应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。3）模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4）拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放99、，并做到及时清理、维修和涂 刷好隔离剂，以备待用。55 /183第十章 各项管理计划10.1 施工进度管理组织机构和职责分工参见 3.1 章节图、表。10.2 进度管理措施表表 10.2-1 进度管理措施表序号措施类别措施内容责任人1组织措施工期管理组织机构：为确保本工程进度，成立以总承包经理部 和各业主指定专业分包商及各劳务作业层组成的项目工期管 理组织机构于学斌2组织措施分包模式：1)在选择专业分包商及劳务作业层时，根据不同的专业特点和 施工要求，采取不同的合同模式，在合同中明确保障进度的具 体要求。2) 选用素质高，技术能力强的土建及安装劳务队进行施工。于学斌3组织措施合同管理：1)施工100、前就要和各分包单位签订施工合同，规定完工日期及不 能按期完成的惩罚措施等。2)在合同中添加专款专用制度以防止施工中因为资金问题而 影响工程的进 展，充分保障劳动力、机械的充足配备，材料 的及时进场。随着工程各阶段 控制日期的完成，及时支付各 作业队伍的劳务费用，为施工作业人员的充足准备提供保障。 按工期节点设立奖罚制度，提前或按期完成给予奖励，拖期给 予处罚。于学斌4组织措施专题例会制度：1）项目部定期召开施工生产协调会议，会议由项目经理主持， 业主指定专业分包和劳务作业队主管生产的负责人参加。主要 是检查计划的执行情况，提出存在的问题，分析原因，研究对 策，采取措施。2）项目部随时召集并提前101、下达会议通知单。业主指定专业分 包和各作业单位必须派符合资格的人参加，参加者将代表其决 策者。3）工程进度分析。计划管理人员定期进行进度分析，掌握指 标的完成情况是否影响总目标。劳动力和机械设备的投入是否 满足施工进度的要求，通过分析、总结经验、暴露问题、找出 原因、制定措施，确保进度计划的顺利进行。4）下达施工任务指令。施工任务指令原则上由项目经理签发， 主要是针对 出现新情况利用签发指令的形式，取得短平快的 效果，其次是针对在穿插施 工时，必须在规定的时间内完成 相应的施工任务。否则影响下道工序的施工计划。5）业主指定专业分包和各作业单位及时根据项目部的安排调 整进度计划， 在进度上有任何102、提前及延误应及时向项目部进 行说明。李军5组织措施开展工期竞赛活动：1) 拿出一定资金作为工期竞赛奖励基金， 引入经济奖励机制，结合质量管理情况，奖优罚劣，充分调动李军56 /183全体施工人员的积极性，力 保各项工期目标顺利实现。6管理措施计划编制：1) 依据施工承包合同，以整个工程为对象，综合 考虑各方面的情况，对施工过程作出战略性的部署，确定主要 施工阶段（结构、装修、机电 设备安装调试、验收等）的开 始时间及关键线路、工序，明确施工的主攻方向；进度控制：2) 分包商根据总进度计划要求，编制所施工专业 的分部、分项工程进度计划，在工序的安排上服从施工总进度 计划的要求和规定，时间上保障留103、有余地，确保施工总目标（合 同工期）的实现。3) 本工程所有进度计划全部采用梦龙和 Project 计划编制 软件进行编制。4) 编制进度计划时必须很严谨地分析和考虑工作之间的逻辑 关系，网络计划 的关键线路清晰、明了。5) 每周、每月编制横道图对比实际进度与计划进度的偏差， 并认真分析偏差 产生的原因，及时调整进度计划。李军7管理措施进度考核：严格按照合同条款中规定的工期对指定分包及专业 分包进行考核，合同中明确的工期责任，必须履行，实行奖罚 制度。张法展8管理措施流水施工管理：1) 根据工程特点，结合现场条件，科学划分 流水段，合理进行工序穿插，缩短工期。2) 将各施工阶段划分为若个施工段104、，组织段与段之间流水施 工。在满足进度要求的情况下，配备足够的人力、机械、物资 等资源，提高计划的可实施性 在保障上道工序质量的前提下， 下道工序提前插入施工。张法展10.3 质量管理计划10.3.1 质量管理组织机构见 3.1 节组织机构图10.3.2 质量管理职责分工序号岗位/部门职责内容1项目经理(1) 工程质量的第一责任人，对施工项目的质量管理工作及项目的工程实体质量负直接领导责任。负责保证国家、行业、地方标准规范，以及企业工程质量管理 规定在项目实施中得到贯彻落实。(2) 负责工程质量策划和施工组织设计大纲的编制，制定工程质量实施总目标， 并监督项目各职能部门执行。(3) 及时了解项105、目的工程质量状况，参加项目的工程质量专题会议，支持项目质 量总监及项目专职质检员的工作。(4) 按规定上报工程质量事故，并配合开展事故调查和处理。2项目技术负责 人(1) 对项目的工程质量负技术管理责任。(2) 严格执行国家、行业的工程质量技术标准、规范。(3) 保证施工方案、技术措施满足项目既定的质量目标和分部工程的质量标准， 并监督方案、技术措施的落实。(4) 保证试验、检测的数据反映施工质量的真实状态。(5) 参加项目质量验收工作。(6) 参加质量事故的调查。57 /183序号岗位/部门职责内容3质量总监(1) 参与工程质量策划和质量计划的编制，指导和监督项目质量工作的实施。(2) 严格106、执行有关工程质量的各项法律规程、技术标准、规范及制度。(3) 监督项目质量体系的运行，并向项目经理及时报告运行中的问题。(4) 研究解决项目质量缺陷和质量通病。(5) 组织工程各阶段的内部验收工作、外部验收。(6) 组织项目的质量例会，组织对项目人员质量教育，提高全员质量意识。(7) 及时向项目经理报告质量事故，并参与质量事故的调查。4项目副经理(1) 对项目施工过程质量负直接领导责任。(2) 严格执行项目各项施工过程质量制度。(3) 严格按照批准的施工方案、技术措施组织施工。(4) 参加项目质量例会，对涉及施工过程管理的质量问题监督整改。(5) 参与质量事故调查。5质量管理部(1) 编制工程107、的质量检验计划、过程控制计划、质量预控措施等并监督落实，对 工程质量进行全过程控制。(2) 组织检查各工序施工质量，组织重要部位的验收和隐蔽工程检查。(3) 组织分部工程的质量验收及单位工程的质量验收。6技术部(1) 对项目的图纸、施工方案、工艺标准及时下发，指导施工生产。(2) 负责结构预控验算、结构变形监测、施工测量和各项试验检测工作。(3) 对工程技术资料进行收集管理，确保施工资料与工程进度同步。(4) 开展以提高工程质量为目的的科学、技术研究，组织工程项目开展技术攻关 工作，结合工程项目施工特点，积极采用先进的施工技术、工艺和材料，并积极推广工程质量科研成果。7合约部(1) 贯彻执行项108、目规划，熟悉合同中发包人对工程的质量要求，并传达至项目相 关职能部门。(2) 负责项目各类经济合同的起草，将质量标准纳入合同中。8工程管理部(1) 严格执行项目质量计划，对施工进行具体的安排部署，保证各专业工程质量 目标的实现。(2) 负责按照规范、标准对施工过程进行严格检验与控制。(3) 负责本部门质量记录的整理工作，做到准确、及时、交圈和可追溯。9物资部(1) 严格按物资采购程序进行采购，对购入的各类生产材料、设备等产品质量负责，严把进场物资的质量关，使其性能必须符合国家有关标准、规范和工程设计 的质量要求。采购资料及时收集、整理。(2) 组织对工程物资的验证，办理书面手续，开展进场物资的109、报验工作，对检验 不合格的物资及时进行封存或退场处理，以防误用。(3) 负责进场物资库存管理，为保证物资存放质量，做好防潮、防水、防火等保 障措施。10专业工程师(1) 对项目工程施工操作质量的直接负责人。(2) 严格按施工图纸、设计文件及施工方案组织施工。(3) 编制对施工作业班组的技术交底并组织交底，使施工操作人员真正了解施工 方法和工序质量标准。(4) 依据技术交底文件，实时监控作业人员工序操作质量。(5) 施工作业前核实所用材料、设备的质量。(6) 组织或参与施工现场的试验、检测工作。(7) 监督工序、班组交接检验。组织对不合格品的返工。(8) 编制本专业施工资料，保证施工资料真实、追110、溯性，并随工程同步。11专业质检员(1) 对工程的质量负监督与确认的责任。(2) 熟悉施工图纸设计文件，接受施工方案，了解技术与管理要求。(3) 参加对施工作业班组的交底，督促工艺、工序质量要求交底到位。(4) 依据对班组技术交底对施工作业面进行质量巡查，必要时旁站监督。(5) 参加项目各阶段工作质量验收，编制质量验收资料。协助专业工程师实施对 工序质量进行过程控制。58 /183序号岗位/部门职责内容(6) 会同建设方、监理方对检验批质量进行验收。(7) 发现工程质量存在隐患或者发现质量不合格时，应立即要求停止施工，并立 即向项目分管领导报告。(8) 参与项目质量事故的调查和处理。编制质量监111、督工作日志。12项目材料员(1) 负责对进场材料、设备的质量把关，核对其规格、型号，保证其符合物资购 买合同的要求。(2) 核对进场材料、设备的质量证明文件的真实性、完整性。(3) 参与进场材料、设备的开箱验收，并填写相关记录。13项目测量员对施工现场的各项测量成果数据的真实、准确负责。使用合格的测量设备进行各 项测量作业。严格按批准的测量方案操作。14项目试验员(1) 对应送第三方的试验、检验工作的真实、有效负责。严格按照有关试验、检 验方案取样，保证试件的代表批量符合规范的规定。(2) 保证项目部设备的试验设备、设施符合有关规范的规定。(3) 保证各类试件送交具有相应资质的检测机构检验。(112、4) 完整、准确填写试件送检单，保证试验结果具有可追溯性。15各专业施工单 位(1) 严格执行项目质量计划，负责工程施工图纸深化，对施工进行具体的安排部 署，保证各专业工程质量目标的实现。(2) 各专业工程师是工程质量的直接责任人，负责按设计图纸、方案交底和质量 验收规范、标准图集为依据，管理辖区范围内的生产、质量工作。(3) 实施过程质量监控，严格执行项目质量计划，按照规范、标准对施工过程进 行严格检验与控制，确保工程实体质量优良。(4) 工程成品保护管理，做到责任到人，保护措施到位。对施工进行具体的安排 部署，保证各专业工程质量目标的实现。(5) 负责质量记录的收集、整理，确保资料准确、完113、成及时，有可追溯性。10.3.3 确定质量控制点控制阶段控制环节控制要点控制人参与控制人主要控制内容施工准备 阶段设计交底与 图纸会审图纸技术文 件自审各专业工程 师技术负责人图纸资料是否齐全设计交底技 术会谈技术负责人各专业工程 师了解设计意图，提出问题图纸会审技术负责人各专业工程 师对图纸的完整性，准确性， 合法行，可行性进行会审制定施工工 艺文件施工组织设 计技术负责人各专业工程 师按企业标准进行编制并会签专项施工方 案技术负责人各专业工程 师组织审批和进行交底技术交底技术总交底和分专业交底技术负责人各专业工程 师组织实施测量控制测量放线技术负责人测量员测量成果施工过程地基与基础满堂架搭114、设施工员质量员弹线找点，确保立杆间距规范，吊垂直度，步距按要求搭设，节点实测实量，使用力矩扳手检查，按规范要求检查模板安装施工员质量员几何尺寸位置正确、稳定性 等模板拆除施工员质量员检查混凝土拆模强度，成品 保护措施59 /183检查验收 阶段材料进场验 收钢管扣件模 板质量员施工员主要材料名称及规格、型号、 数量、位置工程质量评 定支撑脚手架 搭设技术负责人质量员、各专 业工程师施工监督评定、实测实量观感保证项目资料评定，问题整改模板安装、加 固技术负责人质量员、各专 业工程师实测实量，按照方案实施工程验收交 工交工验收报 告资料整理技术负责人各专业工程 师签发验收报告、整理交工验 收资料办115、理交接项目经理、 技术负责人各专业工程 师组织验收、提出交工文件， 资料归档10.3.4 质量保证措施本工程的模板体系采用木模板。在模板设计中我们将做到尺寸准确，板面平整；具有足够的承载力、 刚度和稳定性。针对模板施工中出现的常规问题，从模板支撑、安装、加固三个方面采取以下措施，模板 工程质量保证措施见表 10.3.4-1。表 10.3.4-1 模板工程质量保证措施序号控制项目模板工程质量控制措施1轴线位移模板轴线测放后，组织专人进行技术复合验收，确认无误后才能支模；墙、柱模板 根部和顶部必须设可靠的限位措施；支模时要拉水平、竖向通线，并设竖向垂直度 控制线，以保证模板水平、竖向位置准确；混凝116、土浇筑前，对模板轴线、支架、顶 撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时处理。2标高偏差每层设置 4 个的标高控制点，楼层模板标高由高程控制点直接控制，严禁逐层向上 引测，以防止累计误差。墙体模板支设前，测量底部标高，存在误差，及时调整。3结构变形模板及支撑系统设计，应充分考虑其本身自重、施工荷载及混凝土的自重及浇捣时 产生的侧向压力，以保证模板及支架有足够的承载能力、刚度和稳定性；梁、柱模 板若采用卡具时，其间距要按规定设置，并要卡紧模板，其宽度比截面尺寸略小； 浇捣混凝土时，要均匀对称下料，严格控制浇灌高度，特别是门窗洞口模板两侧， 既要保证混凝土振捣密实，要防止过分振捣引起模板变形。4拼117、缝木模板安装周期不宜过长，浇筑混凝土时，木模板要提前浇水湿润，使其胀开密缝； 梁、柱交接部位支撑要牢固，拼缝要严密、不错台。钢模板间嵌缝采用海绵条，不 能用油毡、塑料布、水泥袋等去嵌缝堵漏。5预留孔洞 预埋件预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上， 必要时用电焊或套框等方法将其固定，在浇筑混凝土时，应沿其周围分层均匀浇筑， 严禁碰击和振动预埋件与模板。6控制照片墙柱根部加设海绵条，防止漏浆、烂根60 /183序号控制项目模板工程质量控制措施剪力墙拼缝采取凿毛处理，确保新旧混凝土的结合度采用双拼定尺木枋做顶板背楞 ，采用厚度一致模板进行定模铺设，保证拼缝和平整 度118、。10.4 安全管理计划本工程的安全管理，将认真贯彻执行国家相关安全法律法规、北京市有关各项安全生产管理规定，坚 持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，建立、健全施工现场安全管理保证体系和落实各项安全管 理制度、措施。10.4.1 安全管理目标序号目标分解内容1安全管理目标杜绝人员死亡和重伤事故，杜绝火灾、机械设备及食物中毒事故，轻伤事故率控制在 1.5以下。2安全文明创优目标争创“xx省安全文明工地”10.4.2 安全管理组织机构见 3.1 节组织机构图10.4.3 安全防护措施1.模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 低压电源。满堂架子上必须挂设安全平网。 2.登高作业时，各种配件119、放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3.装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架板上或抛掷。 4.设置防雷击措施。5.安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。61 /1837.拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8.吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。9.拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。 操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的 模板集中吊运，并多120、点捆牢，不准乱扔。 拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。10.拆模起吊前，复查穿墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。 11.雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12.操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构件和材料，模板支在 护壁上时，必须在支点上加垫板。13.模板放置时不得压有电线、气焊管线等。14.模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。15.模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺 寸，偏差过大及时修理。16.工作前先检查所使用的工具是121、否牢固，工作时思想集中，防止扎脚或滑落。17.二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔， 高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。18.支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防止扶空、 踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技术负责人、质量安全员同意后方可拆除。19.各施工分段在模板支架搭设完成后，水平模板支设前，即在分段部位设置防护。防护高度不小于 1200mm。10.4.4 预防坍塌事故的安全措施1.模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，122、不得使用严重锈蚀、 变形、断裂、脱焊、 螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。 支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱牢固拉接，形成整体。2.模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案要求对架体进行监护，出现位移时，必须立即停止施工， 将作业人员撤离作业现场，待险情排除后方可作业。3.浇筑高大模板混凝土时，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。 梁板浇筑方法应 由跨中向两端对称进行分层浇筑，厚度不得超过板厚 30mm，严禁卸料时堆放过高及过分集中。4.浇筑混凝土时要派专人进行监测、监控。施工时不要超123、负荷施工，发现支架沉陷、松动、变形或变 形超过预敬值等情况，应当立即停止作业，组织作业人员撤离到安全区域，项目部技术人员应当立即研究 解决措施并进行处置，确认安全可靠后方可继续施工作业。5.模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面未达到拆模要求前，堆放施工用具、材料（严 禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。6.架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设，同时连墙件、剪刀撑、水平拉杆、斜 拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。62 /1837.拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。8.拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支124、撑，然后进行拆 卸。正在施工浇筑 的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。10.4.5 预防髙空坠落事故安全措施1.高支模安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。 支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全防护设施。2.所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前依据有关规定接受专门的安 全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗。3.高处作业人员经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工 现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员按规定正确佩戴和125、使 用。4.安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就高不就低，扣环悬挂在腰部的上方，并要注意 带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5.项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6.己支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏 上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高 度要高于施工作业面至少 1.5m。7.高处作业前，由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可 作业。安全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施126、的，经项目分管负责人审批签字， 并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8.模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架 体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。10.4.6 预防物体打击事故的安全措施1.支设楼面模板时，在下班之前需要对己铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等进行稳定。散放材料 要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2.拆模间歇时，将己活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3.施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物 件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板127、，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用 钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。4.当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业有防滑 措施。5.高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业区周围及出入口处，设 专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志，严禁无关人员入内。6.登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必 须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。63 /1837.拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。1128、0.4.7 其他安全注意事项1.模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行 技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2.拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉 ”伤人。3.拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，暂停拆除，经处理后，方可继续拆 模。4.浇筑混凝土时，设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，及时采取紧固措施，方可 继续施工。5.设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6.在进行安装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽，高空作业正确挂好安全带。7.模板支架搭设、拆除单位必须具有129、相应的资质和安全生产许可证，严禁无资质从事模板支架搭设、 拆除作业。8.模板支架搭设、拆除人员必须取得建筑施工特种作业人员操作资格证书。9.模板支架搭设、拆除前，应当向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。10.模板支架材料进场验收前，必须按规定进行验收，未经验收或验收不合格的严禁使用。11.模板支架搭设、拆除要严格按照专项施工方案组织实施，相关管理人员必须在现场进行监督，发 现不按照专项施工方案施工的，应当要求立即整改。12.模板支架搭设场地必须平整坚实。必须按专项施工方案设置纵横向水平杆、扫地杆和剪刀撑；立 杆顶部自由端高度、顶托螺杆伸出长度严禁超出专项施工方案要求。13.混凝土浇筑时，130、必须按照专项施工方案规定的顺序进行，应当指定专人对模板支架进行监测，发 现架体存在坍塌风险时应当立即组织作业人员撤离现场。14.混凝土强度必须达到规范要求，并经监理单位确认后方可拆除模板支架。模板支架拆除应从上而 下逐层进行。10.5 环境管理计划10.5.1 环境管理目标序号项目要求目标值1扬尘结构施工扬尘高度0.5m，基础施工扬尘高度1.5m，安装装饰装修阶段扬 尘高度0.5m；2建筑废弃物每万平方米建筑垃圾产生量不大于400吨；建筑废弃物再利用率和回收率达 到50%；建筑垃圾再利用率和回收率达到30%，碎石类和土石方类建筑垃圾再 利用率大于50%。3噪声与震动各施工阶段昼间噪声：70dB131、；各施工阶段夜间噪声： 55dB。4资源保护控制水电、纸张、材料等资源消耗，施工垃圾分类处理，尽量回收利用。64 /183序号项目要求目标值5水土污染施工现场污水排放满足国家标准率达100%；无化学品等有毒材料、油料的储 存地渗漏事故；雨水、污水分流排放率达100%。6光污染无较大光污染事故的发生。7有害气体排放车辆及机械设备气体排放满足国家年检要求率达100%；电焊烟气的排放应符 合现行国家标准大气污染物综合排放标准（GB16297)的规定率达100%； 无焚烧各类废弃物现象。10.5.2 环境管理组织机构及职责和权限成立以项目经理为首，由各专业工程师、施工作业层组成的纵向到底、横向到边的环132、境管理机构见 3.1。环境管理职责岗位姓名环境管理职责项目经理于学斌环境保护的第一责任人。技术负责刘春峰对工程项目的环保负技术责任，贯彻落实国家环境保护方针、政策， 严格执行安全环保技术规程、规范、标准及上级安全环保技 术文件。 组织人员进行环境因素辨识，编制重大环境因素清和环 境保护措 施，组织环保措施交底并督促措施的落实。生产经理李军负责监督各项目部的环保规章制度和操作规程的落实。安全环境部董海涛参加环保检查和监测，并根据监测结果，确定是否需要采取更为严 格的防控措施，确保现场污染排放始终控制在国家及泰安市有 关环 保法规的允许范围内。负责监督所管辖范围内的环境保护规 章制度 和操作规程的133、落实。商务部高蓉总分包合同上约定相关环境管理条框。物资部余正军必须购买满足国家、地方环境保护要求的材料。技术质量部 施工管理部张法展直接负责各专业环境保护工作。10.5.3 辨识重大环境因素施工环境因素辨识一览表序号工序/工作活动环境因素环境影响评价方法1模板加工噪音排放污染环境定量2生活区生活垃圾、污水污染环境定性3办公区办公垃圾污染环境定性4施工现场生产污水污染环境定性5施工现场雨水污染环境定性10.5.4 环境保护资源配置计划环境保护资源配置表序号环境保护用资源名称数量使用特征保管人1高压水枪台1洗车董海涛2覆盖绿网2000防尘董海涛65 /1833木工加工棚个2封闭防尘董海涛4碎屑垃圾134、桶个5垃圾集中蔡鹏5洒水车台1降尘董海涛10.5.6 环境管理规章制度环境管理制度序号制度名称主要内容1现场卫生管理制度总调度负责安排专人每天对道路卫生清扫。2现场扬尘管理制度总调度负责安排保洁队专人每天对道路洒水抑尘。3现场消防管理制度由安全员每周对消防设施进行检查，确保完好。4现场用水管理制度本项目现场用水由给排水主管专门负责，保障现场用水供应及环 境保护。5现场用电管理制度现场用电由电气工程师负责管理，保障临电供应以及现场临电安 全以及用电环境。10.5.7 施工环境保证措施施工环境保证措施序号措施名称主要内容1大气污染控制 措施施工现场现场加工场地进行硬化，新建临时施工便道设专人负责每135、日洒 水和清扫，保持道路清洁湿润。道路运输车辆外运弃土、弃渣采取覆盖措施，防止扬尘。2道路污染控制 措施市政道路安排专人负责清扫、车辆外运弃土、钻渣、泥浆拌合物采取控制装载 量、顶部覆盖措施，防止洒落污染道路。3固体废弃物控 制措施生活垃圾生活区的生活垃圾实行袋装，专人集中运送至垃圾房，每天及 时组织外运。办公垃圾办公垃圾按可回收、有毒有害等分类存放，严禁任意丢弃，并 由安全环境管理部负责同环卫部门、焚烧处置单 位等联系处 理。4水污染控制措 施冲洗污水施工产生的冲洗污水经过二级沉淀后集中排入市政污水管网， 所有冲洗车辆产生的污水经沉淀后排入污水管网， 定期对沉淀 池进行清理。5噪声污染控制 136、措施人为噪声施工现场提倡文明施工，建立控制人为噪声的管理制度，杜绝 人为的大声喧哗、吵闹，增强全体施工人员的防噪 声污染的自 觉意识。噪声的转移产生强噪声的半成品加工制作，应尽量放在工厂、车间及加工 厂完成，减少因施工现场的加工制作产生的噪音。10.6 资源节约管理计划10.6.1 资源节约管理目标66 /183序号资源节约指标实现方法责任人协管部 门监管部 门1能源消耗量（标准吨煤 /万元产值）小于0.19对各种长短木方进行再次利用， 如拼接、预留洞口封闭等。张法展合约部物资部10.6.2 资源节约管理组织和职责、权限序号名称节能降耗管理职责1项目经理对项目施工全过程的节能降耗工作负全面领导137、责任。2项目总工对工程项目的节能负技术责任，领导技术质量部开展节能降耗相关 工作。3生产经理对工程项目的节能负实施责任,领导安全环境部物资部开张节能降 耗相关工作。4技术质量部施工管理部各专业工程师贯彻落实国家节能降耗方针、政策，严格执行安全环 保技术规程、规范、标准文件。5安全环境部负责监督节能降耗规章制度和操作规程的落实。6物资部负责落实进场物资满足节能降耗的相关要求。7合约部负责落实总包、分包合同条款中对节能降耗的相关要求。8分包负责人负责安排工人对节能降耗措施的落实。9各专业施工人员遵守节能降耗各项制度，具体操作人。10.6.3 资源节约管理规章制度1) 管理培训制度 项目部负责绿色施138、工的管理人员积极参加公司组织的绿色施工 培训班，回到项目后 向项目其他管理人员进行宣贯。2) 检查评估制度 项目部按公司标准自纠自查；按照绿色施工计划逐层进行目标分解，细化到各部门 各专业工程师实施。3) 资源消耗统计制度 每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计工 作； 由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录； 对于即将超出规定消耗值时，需要 对劳务单位及现场管理人员进行预警； 对于已经超出规定损耗值时，需要制定相应措施。10.6.4 资源节约保证措施在项目施工的成本控制中，对于成本的主要构成进行合理的分解分析，采取有效措施来加强成本的控 制与管理，139、管好用好资金，实行“以收定支”来达到降低成本， 提高 效益，增收利润的目的。具体措施 如下：1) 人工费的控制根据工程特点和施工范围，通过招标确定劳务队伍。在施工过程中，严格按合同核 定的劳务分包费用， 严格控制支出。发现超支现象及时分析原因，同时在施工过程中， 加强预控管理，防止额外费用发生。2) 材料的控制要求做到合理使用和节约材料，尽可能降低材料成本。材料的采购由物资部门统一67 /183进行采购，对外面向社会建材市场，对内建立内部材料市场，对主要材料实行统一计划、 统一供应、 统一调配。严格执行限额领料制度，收发料具手续齐全。超出限额时，需办 理手续，说明超用原因，经 批准后方可领用。140、材料在使用过程中要进行跟踪监督，使用 要求工完场清，严禁乱丢乱放。3) 现场水电管理的控制所有进场的分包队伍，在进场后必须以书面的形式上报水电的接驳使用，由现场的 水电工程师督促 落实水表及电表的接驳工作，防止水电管理出现漏洞，导致水电流失。 加强对现场分包队伍的管理，对 现场的水电管线进行不定期检查，杜绝现场“跑、冒、 滴、漏”及“长流水”和长明灯“现象，节约水 电费用。10.7 成品保护计划成品保护管理制度序号名称措施内容1施工进度计 划统筹安排 与现场协调 制度1）本制度将从进度计划编审到计划调整，以及计划完成的考核，特别是交叉作 业时的协调等方面进行规范。2）深入了解工程施工工序并在需141、要时根据实际情况进行调整，事先制定好成品 保护措施，避免或减少后续工序造成前一工序成品的损伤和污染。一旦发生成 品的损伤或污染，要及时采取有效措施处理，保证施工进度和质量。2工序交接检 制度1）本制度将使各分包的交叉作业或流水施工做到先交接后施工，使前后工序的 质量和成品保护责任界定清楚，便于成品损害时的责任追究。2）分包在某区域完成任务后，须向总包书面提出作业面移交申请，批准后办理 作业面移交手续。3成品和设备 保护措施的 编制和审核 制度本制度规定总包和分包在不同施工阶段(包括施工技术准备期和工程完成到一 定程度时)成品和设备保护措施的编制内容和相关要求。4成品和设备 保护措施执 行状况的142、过 程记录制度坚持“谁施工、谁负责”的惯例，各分包或作业队应及时如实 记录在相应施工时 段的产品保护情况。5成品和设备 保护巡查制 度1）每天对各类成品进行检查,发现有异常情况立即进行处理, 不能及时处理的马 上上报, 研究制订切实可行的弥补措施。2）总包将按事先策划的时间间隔，组 织各分包在进行安全、文明施工等方面巡查的同时，也要把成品保护方面的情 况同时一并纳入。6损坏登记制 度成品造成损坏，成品保护责任单位应立即到总包进行登记。分包需提供责任人， 总包确认后，由分包自行协商解决或由总包取证裁决，责任方须无条件接受。 未提供责任人的，责任自负。7成品和设备 损 害 的 追 查、补偿、 处罚143、制度对任何成品或者设备损害事件，总包将预以调查处置，由失误造成的损害照价 补偿，对故意破坏将加重处罚，甚至移交地政府司法部门追究肇事者的责任。68 /183第十一章 季节性施工11.1 雨季施工措施1.混凝土浇筑前应及时了解天气预报，尽量在晴好天气下组织施工，梁板浇筑混凝土前应准备防雨塑 料布，在遇到下雨时，应立即采取措施用塑料布遮盖，以防止浇筑的混凝土被雨水冲刷。2.混凝土浇筑后，未达到初凝如遇下雨应及时用塑料布遮盖，防止雨淋。3.雨季施工前，脚手架搭设必须符合脚手架安装及安全技术标准，搭设后要由专业验收人员验收合格 后方可使用。4.如搭设架子在雨期进行，应组织有关部门进行检查，上人马道铺好144、木脚手板，钉好防滑条，防滑条 间距不大于 300mm，并定期派人清扫马道上的积泥。5.雨季施工期间对架子工程应安排专人巡查维修，特别下雨后地面容易下沉，应随时支垫好立杆下的 垫板，防止架子悬空及下沉，确保使用安全。6.雨后高空作业人员应穿防滑鞋，注意防滑。7.雨后，应对支撑架的整体稳定性进行检查，对立杆垂直度、连接件等应逐个检查，对有松扣、移位 等现象的立即纠正。8.在模板架体上设置沉降观测点，每场雨后测量人员须对架体进行沉降观测，如发现架体有沉降、变 形或位移及时通知有关人员对架体进行维修。第十二章 应急预案脚手架作业危险源较多,因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全 技术145、措施加 以控制，才能对安全施工起到保障作用。危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、触电、机械伤害，物体打击和 火灾。可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、火灾等安全事故，可造成肢体伤残、劳动 能力丧失、 死亡。69 /18312.1 安全组织机构12.2 理人员职能分工表职务姓名职责组长于学斌负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、 物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长刘春峰负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作， 了解事故现场需要抢救人 员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长李军负责车辆及相应146、工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向 现场总指挥组提供真实可靠的情况。组员董海涛主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组员何磊迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组员张法展提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组员余正军负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。12.3 救援器材设备表 12.3-1 救援器材设备计划表序号器材或设备主要用途数量1支架支撑加固若干70 /1832担架用于抢救伤员1 个3止血急救包用于抢救伤员2 个4对讲机联系指挥求援6 台12.4 应急常备药品表 12.3-2 救援器材设备计划表序号药品名称适应症数量1云南白药止血愈伤10 瓶2创可贴147、小创伤出血40 个3京万红软膏烧烫伤5 瓶42%碘酊局部消毒5 瓶570%酒精局部消毒5 瓶12.5 应急救援工作程序1. 当事故发生时小组成员立即向总指挥汇报，由总指挥王珂立即上报公司，必要时向当地 政府相 关部门，以取得政府部门的帮助。2. 由应急领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情 蔓延， 并配合、协助事故的处理调查工作。3. 事故发生时，总指挥或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负 责人负 责现场的救援指挥安排。4. 项目部指定何磊负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实 性和时 效性。12.6 应急救援办法1148、. 高处坠落和物体打击事故应急救援预案1) 一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公 司应急 反应组织机构，同时迅速报警。2) 迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、 血块 或其他异物，保持呼吸道通畅等。3) 检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地 立刻进 行心脏按摩和人工呼吸。4) 止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指 压止血 等。同时尽快送往医院。5) 观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，149、 使骨折错位而造成二次伤害。6) 车辆一到立即就近送往医院。7) 由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。8) 总结经验教训，教育职工。71 /1832. 架体坍塌应急救援预案1) 一旦发生架体坍塌事故，现场抢救组应首先报警，然后进行疏散，清点人员，确定有 无人员失 踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋， 立即组织有效的 挖掘移除工作。2) 项目部指定何磊负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实 性和时 效性。应急救援医院的选择位于xx京榆大街的人民医院（距离项目部 3.6 公里）作为应急救援医院，位置 关系150、如下图。72 /183第十三章 计算书13.1 超厚板（350mm 厚顶板）模板（轮扣式）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高 4.4m新浇混凝土楼板板厚(mm)350模板支架高度 H(m)4.75模板支架纵向长度 L(m)64模板支架横向长度 151、B(m)13.9支架外侧模板高度 Hm（mm）500二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q 1k(kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物 料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值2k(kN/m )基 本 风20(kN/m )压省份北京0.3地区北京风荷载高度变化系 数 z地面粗糙度B 类(城市郊区)1模板支架顶部离建 筑物地面高度(m)4.7风荷载体型系数 s单榀模板支架 st0.195整体模板支架 s152、tw1.542fk=0zstw=0.46373 /183支架外侧模板 s1.3mk=0zs=0.39三、模板体系设计结构重要性系数 01脚手架安全等级I 级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)600立杆横向间距 lb(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的自由端 h2(mm)500小梁间距 l(mm)250小梁最大悬挑长度 l 1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)100承载力设计值调整系数 R1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数 L10.9可变荷载的分项系数 Q11.5永久荷载153、的分项系数 G11.3结构重要性系数 01设计简图如下：模板设计平面图74 /183纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)1275 /183面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁 ，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=10001212/6 24000mm3 ，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4 承载能力极限状态q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.35154、)+1.50.941=16.951kN/m q2 11.3G1k b 11.30.11=0.13kN/m根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2 条， 在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：p 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN 正常使用极限状态q (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.35)+14)1 12.885kN/m计算简图如下：1、强度验算M1 q1l2/8 16.9510.252/8 0.132kNmM2 q2L2/155、8+pL/4 0.130.252/8+3.3750.25/4 0.212kNm Mmax maxM1 ，M2 max0.132 ，0.212 0.212kNm =Mmax/W 0.212106/24000 8.831N/mm2f/R=15/1 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max 5ql4/(384EI)=512.8852504/(38410000144000)=0.455mm =0.455mm L/400 250/400 0.625mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.156、78276 /183小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.146小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)179.12小梁计算方式二等跨连续梁q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.35)+1.50.940.25 4.303kN/m因此，q1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.35)0.25 2.953kN/mq1 活 = 0 1.5L Q1k b=11.50.940.25 1.35kN/m q2 11.3G1k b=11.30.30.25 0157、.098kN/mp 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN计算简图如下：1、强度验算M1 0.125q1 静L2+0.125q1 活L2 0.1252.9530.62+0.1251.350.62 0.194kNmM2 max0.07q2L2+0.203pL ，0.125q2L2+0.188pL max0.070.0980.62+0.2033.3750.6， 0.1250.0980.62+0.1883.3750.6 0.414kNmM3 maxq1L12/2 ，q2L12/2+pL1=max4.3030.152/2 ，0.0980.152/2+3.3750.15 = 0.50158、7kNmMmax maxM1 ，M2 ，M3 max0.194 ，0.414 ，0.507 0.507kNm=Mmax/W=0.507106/42146=12.038N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1 0.625q1 静L+0.625q1 活L 0.6252.9530.6+0.6251.350.6 1.613kN77 /183V2 0.625q2L+0.688p 0.6250.0980.6+0.6883.375 2.359kNV3 maxq1L1 ，q2L1+p max4.3030.15 ，0.0980.15+3.375 3.39kN Vma159、x maxV1 ，V2 ，V3 max1.613 ，2.359 ，3.39 3.39kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.391000/(23585) 1.709N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.35)+14)0.25 3.271kN/m挠度,跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5213.2716004/(1009350179.12104) = 0.132mm L/400 600/400 1.5mm；悬臂端 max ql14/(8EI)=160、3.2711504/(89350179.12104) 0.012mm 2l1/400 =2150/400 0.75mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.45+(24+1.161、1)0.35)+1.50.940.25 4.351kN/m q1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b 11.3(0.45+(24+1.1)0.35)0.25 3.001kN/m q1 活 = 0 1.5L Q1k b 11.50.940.25 1.35kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.35)+14)0.25 3.309kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q1L 1.254.3510.6 3.264kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1 (0.375q1 静+0.437q1 活)L +162、q1l1 =(0.3753.001+0.4371.35)0.6+4.3510.15 1.682kN 主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R maxRmax ，R10.6 1.958kN;78 /183正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q2L 1.253.3090.6 2.482kN按二等跨连续梁悬臂梁，R1 0.375q2L +q2l1 0.3753.3090.6+3.3090.15 1.241kN R maxRmax ，R10.6 1.489kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)79 /183主梁弯矩图二(kNm)=Mma163、x/W=0.664106/4490=147.82N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=24.4361000/424 20.925N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)80 /183跨中 max=1.189mm=900/400=2.25mm悬挑段 max 0.485mm=2100/400=0.5mm 满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为 R1=4.832kN ，R2=7.438kN ，R3=7.83kN ，164、R4=3.396kN 图二支座反力依次为 R1=4.084kN ，R2=7.664kN ，R3=7.664kN ，R4=4.084kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N 7.83/0.6=13.05kNN/R=30/1 30kN 满足要求！八、立杆验算水平杆钢管截面类型483水平杆钢管计算截面类型483单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）6竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)200高度修正系数1立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(m165、m)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424立杆截面回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)10.78水平钢管截面惯性矩 I 1(cm4)10.781、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mm=l0/i=1200/15.9=75.472=150 满足要求！81 /1832166、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=11.0322.3791200=2945mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.78104/(120015106)+600/(61200)=1.317a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1 与步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)= max(200/1200,500/1200)=0.417x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x= lx/h=90167、0/1200=0.75H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mm l0=max(l01,l02)=max(2945,1900)=2945mm=l0/i=2945/15.9=185.22 ，查表得， =0.209支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.60.463=0.278kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.60.50.39=0.117kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.54.752 0.278+4.750.117=3.69kN.168、m主梁支座反力：R1 4.832kN ，R2 7.664kN ，R3 7.83kN ，R4 4.084kN不考虑风荷载 N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH=Max4.832,7.664,7.83,4.084/0.6+11.30.154.75=13.976kNf N/(A) 13976.299/(0.209424)=157.718N/mm2f/R 205/1=205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条： 当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整169、体的抗倾 覆验算H/B=4.75/13.9=0.3423H=4.75m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算82 /183参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2Gjk B170、/2=13.92 0.60.154.75/(0.60.9)+0.45+2113.9/2=219.025kN.m30Mok =313.69=11.069kN.M 满足要求！13.2 超限梁（风雨操场 600x900mm 梁）（轮扣式，梁板立柱共用）模板计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇171、混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)600900模板支架高度 H(m)4.9模板支架横向长度 B(m)3083 /183模板支架纵向长度 L(m)40支架外侧模板高度 Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q 1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物 料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷172、载是风荷载参数：风 荷 载 标 准 值2k(kN/m )基 本 风20(kN/m )压省份浙江0.3地区杭州市风荷载高度变化系 数 z地面粗糙度D 类(有密集建筑群 且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建 筑物地面高度(m)6风荷载体型系数 s单榀模板支架 st0.138整体模板支架 stw2.034fk=0zstw=0.31 1支架外侧模板 s1.3mk=0zs=0.199三、模板体系设计结构重要性系数 01.1脚手架安全等级I 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la(mm)900梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200支173、撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)120084 /183支撑架顶层水平杆步距 h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的自由端 h2(mm)450 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm) 、lb(mm)1200 、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距120每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数 R1.1扣件传递的荷载偏心距 e(mm)50结构表面的要求结构表面174、外露模板及支架计算依据建筑施工 承插型轮 扣式 模板支架安 全技术规 程 T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数 L10.90.9可变荷载的分项系数 Q11.51.5永久荷载的分项系数 G11.30.9结构重要性系数 01.1设计简图如下：85 /183平面图立面图86 /183四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W bh2/6=10001212/175、6 24000mm3 ，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)0.9)+1.50.931 =37.417kN/mq1 静 = 0 1.3G1k+(G2k+G3k)hb 1.11.30.1+(24+1.5)0.91 32.962kN/m q1 活 = 0 1.5L Q1k b 1.11.50.931 4.455kN/mq2 1(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb 1(0.1+(24+1.5)0.9)+1131 26.05kN/m 计算简图如下：1、强176、度验算Mmax 0.107q1 静L2+0.121q1 活L2 0.10732.9620.122+0.1214.4550.122 0.059kNm =Mmax/W 0.059106/24000 2.44N/mm2f/R=15/1.1 13.636N/mm2 满足要求！2、挠度验算max 0.632q2L4/(100EI)=0.63226.051204/(10010000144000) 0.024mm L/400 = 120/400 0.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1 静L+0.446q1 活L=0.39332.9620.12+0.4464.177、4550.12 1.793kN R2=R4=1.143q1 静L+1.223q1 活L=1.14332.9620.12+1.2234.4550.12 5.175kN87 /183R3=0.928q1 静L+1.142q1 活L=0.92832.9620.12+1.1424.4550.12 4.281kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39326.050.12 1.229kN R2=R4=1.143q2L=1.14326.050.12 3.573kN R3=0.928q2L=0.92826.050.12 2.901kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)35178、85小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.146小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)179.12小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左 R1/b=1.793/1 1.793kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 =MaxR2,R3,R4/b=Max5.175,4.281,5.175/1=5.175kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右 R5/b=1.793/1 1.793kN/m 小梁自重：q2 1.11.3(0.3-179、0.1)0.6/5 =0.034kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 1.11.30.45(0.9-0.12)=0.502kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右 1.11.30.45(0.9-0.12)=0.502kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左 =1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(0.6-0.6/2)/21=1.411kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右 =1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.411kN/m左侧小梁荷载 q 左 q1 左+180、q2+q3 左+q4 左 =1.793+0.034+0.502+1.411=3.74kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=5.175+0.034=5.209kN/m右侧小梁荷载 q 右 q1 右+q2+q3 右+q4 右 =1.793+0.034+0.502+1.411=3.74kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max3.74,5.209,3.74=5.209kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左 R1/b=1.229/1 1.229kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 =MaxR2,R3,R4/b=Max3.573181、,2.901,3.573/1=3.573kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右 R5/b=1.229/1 1.229kN/m88 /183小梁自重：q2 1(0.3-0.1)0.6/5 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 10.45(0.9-0.12)=0.351kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右 10.45(0.9-0.12)=0.351kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左 =1(0.45+(24+1.1)0.12)+113(0.6-0.6/2)/21=0.969kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右 =1(0.45+(24+1182、.1)0.12)+113(1.2-0.6)-0.6/2)/21=0.969kN/m左侧小梁荷载 q 左 q1 左+q2+q3 左+q4 左=1.229+0.024+0.351+0.969=2.573kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=3.573+0.024=3.597kN/m右侧小梁荷载 q 右 q1 右+q2+q3 右+q4 右 =1.229+0.024+0.351+0.969=2.573kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max2.573,3.597,2.573=3.597kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax183、 max0.125ql12 ，0.5ql22 max0.1255.2090.92 ，0.55.2090.152 0.527kNm=Mmax/W=0.527106/42146=12.514N/mm2f/R=15.444/1.1=14.04N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax max0.625ql1 ，ql2 max0.6255.2090.9 ，5.2090.15 2.93kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.931000/(23585) 1.477N/mm2/R=1.782/1.1=1.62N/mm2 满足要求！3、挠度验算1 0.521ql14/(100EI) 0.5213.597184、9004/(1009350179.12104) 0.734mm l1/40089 /183=900/400 2.25mm2 ql24/(8EI) 3.5971504/(89350179.12104) 0.014mm 2l2/400 2150/400 = 0.75mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.2090.9,0.3755.2090.9+5.2090.15=5.86kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.208kN,R2=5.86kN,R3=4.854kN,R4=4.854kN,R5=5.185、86kN,R6=4.208kN 正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.5970.9,0.3753.5970.9+3.5970.15=4.047k N同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.895kN,R2=4.047kN,R3=3.291kN,R4=3.291kN,R5=4.047kN,R6=2.895kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)186、206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力 为 KsRn ，Rn 为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算90 /183主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.265106/4490=59.112N/mm2f/R=205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax 6.429kNmax=2Vmax/A=26.4291000/424 30.325N/mm2/R=125/1.1=113.636N/mm2 满足要求！3、挠度验算187、主梁变形图(mm)max 0.089mm L/400 400/400 1mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.032kN ，R2=8.986kN ，R3=8.986kN ，R4=0.032kN立 杆 所 受 主 梁 支 座 反 力 依 次 为 P1=0.032/0.6=0.054kN ， P2=8.986/0.6=14.977kN ， P3=8.986/0.6=14.977kN ，P4=0.032/0.6=0.054kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc0.8591 /1831、扣件抗滑移验算188、两侧立杆最大受力 N maxR1,R4 max0.032,0.032 0.032kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到 4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力 N maxP2 ，P3 14.977kNN/R=30/1.1=27.273kN 满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I（cm4）10.78抗压强度设计值f(N/mm2)189、205支架自重标准值 q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)483水平杆钢管计算截面类型(mm)483剪刀撑设置有扫地杆高度 h 1(mm)350节点转动刚度(kNm/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数 n 1（跨）6竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏心矩 e(mm)501、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条， 构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/15.9=75.472=150 长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆190、计算长度：l0=Hah=11.0232.3651200=2903mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.78104/(120015106)+400/(61200)=1.289a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1 与步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)= max(350/1200,450/1200)=0.37592 /183x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x= lx/h=900/1191、200=0.75H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7450=1830mm l0=max(l01,l02)=max(2903,1830)=2903mm=l0/i=2903/15.9=182.579 ，查表得， =0.216支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.90.311=0.28kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.910.199=0.179kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.54.92 0.28+4.90.179=4.238kN.mP1 0.192、054kN ，P2 14.977kN ，P3 14.977kN ，P4 0.054kN两侧立杆最大受力 N maxP1+N 边 1 ，P4+N 边 2+1.11.30.154.9 =max0.054+1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(1.2+0.6-0.6/2)/20.9，0.054+1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(1.2+1.2-0.6-0.6/2)/20.9+1.051 7.454kN中间立杆最大受力 N maxP2 ，P3+1.11.30.15(4.9-0.9) max14.977 ，14.977+0.858 = 15193、.835kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩 M1=Fe=(7.454-1.051)0.05=0.32kN.m 不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f N/(A) 15835.139/(0.216424)=172.903N/mm2f/R 205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+ M1/(W(1-1.1N/NE )=7453.677/(0.216424)+0.32106/(4.49103 (1-1.10.2167453.677/25860.267)=157.927N/mm2f/R =205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！NE -立杆的欧拉临界力194、(N) ，NE =2EA/2=3.142 206000424/182.5792=25860.267N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条： 当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾 覆验算H/B=4.9/30=0.163393 /183H=4.9m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN195、/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2Gjk B/2=302 1.20.154.9/(1.21.2)+0.45+2130/2=1067.25kN.m30Mok =31.14.238=13.985kN.M 满足要求！13.3 超限梁（600x1250mm）侧模板计算书一、计算依据（广联达施工安全计算软件）1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝196、土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度 h(mm)12094 /183梁计算跨度 L（m）6混凝土梁截面高度 H(mm)1250混凝土梁截面宽度 B(mm)600次楞布置方向次楞横向次楞布置根数 n7次楞悬挑长度 a1(mm)150对拉螺栓道数 m2对拉螺栓横向间距 X(mm)/主楞间距 b(mm)900主楞悬挑长度 b1(mm)/结构表面要求表面外露荷载参数混凝土初凝时间 t0(h)4混凝土浇筑速度 V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15197、外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24倾倒混凝土时模板的水平荷载 Q3k(kN/m2)2材料参数主楞类型圆钢管主楞规格483.0次楞类型矩形木楞次楞规格3585面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山 樟平行方向)面板 E(N/mm2)11500面板 fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M16（图 1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct0 12V0.5 0.222441.21.1520.5=41.218kN/m295 /183F2=cH 241250/1000=30kN/m2 标准值 G4k minF1,F2 30kN/m2 承载能力极限状态198、设计值S 0.9max1.2G4k+1.4Q3k ，1.35G4k+1.40.7Q3k则：S=0.9max(1.230+1.42,1.3530+1.40.72)=38.214kN/m2 正常使用极限状态设计值 Sk G4k 30kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取 b=1m 单位面板宽度为计算单元。W bh2/6=1000122/6=24000mm3 ，I bh3/12=1000123/12=144000mm4 其中的 h 为面板厚度。面板的计算跨度为 a=(H-h)/(n-1)=(1250-120)/(7-1)=188.3331、强度验算（图 2） 面板强度验算受力简199、图q bS 138.214=38.214kN/m（图 3） 面板弯矩图(kNm)Mmax 0.169kNm =Mmax/W 0.169106/24000=7.059N/mm2f 31N/mm2 满足要求2、挠度验算qk bSk=130=30kN/m（图 4） 面板挠度计算受力简图96 /183（图 5） 面板变形图(mm) max 0.297mm 188.333/400=0.471mm满足要求五、次楞验算次楞承受的荷载为：q aS 188.33338.214=7196.957N/m qk aSk 188.33330=5649.99N/m由于次楞为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓200、横向间距。1、抗弯强度验算（图 6） 次楞强度验算受力简图（图 7） 次楞弯矩图Mmax 0.567kNm =Mmax/W 0.567106/(42.1461000)=13.448N/mm2f 15N/mm2 满足要求2、抗剪强度验算（图 8） 次楞剪力图(kN)Vmax 3.778kN=VmaxS0/(Ib)= 3.778103 31.609103/(179.121043.510)=1.905N/mm2fv 2N/mm297 /183满足要求3、挠度验算（图 9） 次楞挠度计算受力简图（图 10） 次楞变形图(mm) = 1.275mm 900/400=2.25mm 满足要求4、支座反力计算201、Rmax=7.017KN Rmaxk=5.509KN六、主楞验算主楞按连续梁计算，又因为主楞端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图 11） 主楞强度验算受力简图1、抗弯强度验算（图 12） 主楞弯矩图Mmax 0.758kNm =Mmax/W 0.758106/(8.9861000)=84.379N/mm2 f 205N/mm2 满足要求2、抗剪强度验算98 /183（图 13） 主楞剪力图Vmax 7.037kNm=VmaxS0/(Ib)= 7.03710006.084103/(21.5661041.210)=16.542N/mm2 fv 120N/mm2 满足要求3、202、挠度验算（图 14） 主楞挠度计算受力简图（图 15） 主楞变形图(mm) = 1.202mm 600/400=1.5mm 满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=14.054kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值 N：N 14.054kNNtb=24.5kN 满足要求13.4 超限梁（地下车库 600x1550mm 梁）底模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20203、1299 /1835、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称墙连梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001550模板支架高度 H(m)4.75模板支架横向长度 B(m)30模板支架纵向长度 L(m)40支架外侧模板高度 Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)350二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载204、标准值 Q 1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物 料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风 荷 载 标 准 值2k(kN/m )基 本 风20(kN/m )压省份北京0.3地区北京风荷载高度变化系 数 z地面粗糙度B 类(城市郊区)1模板支架顶部离建 筑物地面高度(m)6风荷载体型系数 s单榀模板支架 st0.157整体模板支架 stw2.122fk=0zstw=0.63 7支架外侧模板 s1.3mk=0zs=0.39三、模板体系设计结构重要性系数 01.1脚手架安全等级I 级100 /183新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁205、跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la(mm)600梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距 h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的自由端 h2(mm)500 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm) 、lb(mm)900 、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距120每纵距内附加梁底支撑主梁根数0206、承载力设计值调整系数 R1.1扣件传递的荷载偏心距 e(mm)50结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工 承插型轮 扣式 模板支架安 全技术规 程 T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数 L10.90.9可变荷载的分项系数 Q11.51.5永久荷载的分项系数 G11.30.9结构重要性系数 01.1设计简图如下：101 /183平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4102 /183面板弹性模量 E(N/mm2)1207、0000取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W bh2/6=10001212/6 24000mm3 ，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)1.55)+1.50.931 =61.119kN/mq1 静 = 0 1.3G1k+(G2k+G3k)hb 1.11.30.1+(24+1.5)1.551 56.664kN/m q1 活 = 0 1.5L Q1kb 1.11.50.931 4.455kN/mq2 1(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1208、kb 1(0.1+(24+1.5)1.55)+1131 42.625kN/m 计算简图如下：1、强度验算Mmax 0.107q1 静L2+0.121q1 活L2 0.10756.6640.122+0.1214.4550.122 0.095kNm =Mmax/W 0.095106/24000 3.961N/mm2f/R=15/1.1 13.636N/mm2 满足要求！2、挠度验算max 0.632q2L4/(100EI)=0.63242.6251204/(10010000144000) 0.039mm L/400= 120/400 0.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R209、1=R5=0.393q1 静L+0.446q1 活L=0.39356.6640.12+0.4464.4550.12 2.911kN R2=R4=1.143q1 静L+1.223q1 活L=1.14356.6640.12+1.2234.4550.12 8.426kN R3=0.928q1 静L+1.142q1 活L=0.92856.6640.12+1.1424.4550.12 6.921kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39342.6250.12 2.01kN103 /183R2=R4=1.143q2L=1.14342.6250.12 5.846kN R3=0.92210、8q2L=0.92842.6250.12 4.747kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3585小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.146小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)179.12小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左 R1/b=2.911/1 2.911kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 =MaxR2,R3,R4/b=Max8.426,6.921,8.426/1=8.426kN/m梁底面板传递给右边小梁211、线荷载：q1 右 R5/b=2.911/1 2.911kN/m 小梁自重：q2 1.11.3(0.3-0.1)0.6/5 =0.034kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 1.11.30.45(1.55-0.35)=0.772kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右 1.11.30.45(1.55-0.35)=0.772kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左 =1.11.3(0.45+(24+1.1)0.35)+1.50.93(0.6-0.6/2)/21=2.649kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右 =1.11.3(0.45+(24+1.1)0.35)+1212、.50.93(1.2-0.6)-0.6/2)/21=2.649kN/m左侧小梁荷载 q 左 q1 左+q2+q3 左+q4 左 =2.911+0.034+0.772+2.649=6.366kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=8.426+0.034=8.46kN/m右侧小梁荷载 q 右 q1 右+q2+q3 右+q4 右 =2.911+0.034+0.772+2.649=6.366kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max6.366,8.46,6.366=8.46kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左 R1/b=2.01/1 2.0213、1kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 =MaxR2,R3,R4/b=Max5.846,4.747,5.846/1=5.846kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右 R5/b=2.01/1 2.01kN/m 小梁自重：q2 1(0.3-0.1)0.6/5 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 10.45(1.55-0.35)=0.54kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右 10.45(1.55-0.35)=0.54kN/m104 /183梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左 =1(0.45+(24+1.1)0.35)+113(0.6-0214、.6/2)/21=1.835kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右 =1(0.45+(24+1.1)0.35)+113(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.835kN/m左侧小梁荷载 q 左 q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.01+0.024+0.54+1.835=4.409kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=5.846+0.024=5.87kN/m右侧小梁荷载 q 右 q1 右+q2+q3 右+q4 右 =2.01+0.024+0.54+1.835=4.409kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max4.409,5.87,4.409=5215、.87kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax max0.125ql12 ，0.5ql22 max0.1258.460.62 ，0.58.460.152 0.381kNm=Mmax/W=0.381106/42146=9.033N/mm2f/R=15.444/1.1=14.04N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax max0.625ql1 ，ql2 max0.6258.460.6 ，8.460.15 3.173kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.1731000/(23585) 1.6N/mm2/R=1.782/1.1=1.62N/mm2 满足216、要求！3、挠度验算1 0.521ql14/(100EI) 0.5215.876004/(1009350179.12104) 0.237mm l1/400 = 600/400 1.5mm2 ql24/(8EI) 5.871504/(89350179.12104) 0.022mm 2l2/400 2150/400 = 0.75mm满足要求！105 /1834、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.258.460.6,0.3758.460.6+8.460.15=6.345kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.774kN,217、R2=6.345kN,R3=5.216kN,R4=5.216kN,R5=6.345kN,R6=4.774kN 正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.870.6,0.3755.870.6+5.870.15=4.402kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.307kN,R2=4.402kN,R3=3.578kN,R4=3.578kN,R5=4.402kN,R6=3.307kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)218、125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力 为 KsRn ，Rn 为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)106 /183=Mmax/W=0.29106/4490=64.478N/mm2f/R=205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax 6.937kNmax=2Vmax/A=26.9371000/424 32.722N/mm219、2/R=125/1.1=113.636N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max 0.094mm L/400 400/400 1mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.008kN ，R2=9.81kN ，R3=9.81kN ，R4=0.008kN立 杆 所 受 主 梁 支 座 反 力 依 次 为 P1=0.008/0.6=0.013kN ， P2=9.81/0.6=16.349kN ， P3=9.81/0.6=16.349kN ，P4=0.008/0.6=0.013kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30220、扣件抗滑移折减系数 kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 N maxR1,R4 max0.008,0.008 0.008kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到 4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算107 /183可调托座最大受力 N maxP2 ，P3 16.349kNN/R=30/1.1=27.273kN 满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立221、杆截面惯性矩 I（cm4）10.78抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)483水平杆钢管计算截面类型(mm)483剪刀撑设置有扫地杆高度 h 1(mm)350节点转动刚度(kNm/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数 n 1（跨）6竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏心矩 e(mm)501、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条， 构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/15222、.9=75.472=150 长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=11.0322.2971200=2844mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.78104/(120015106)+400/(61200)=1.289a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1 与步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)= max(350/1200,500/1200)=0.417x-单元框架 x223、 向跨距与步距 h 之比，x= lx/h=600/1200=0.5H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mm l0=max(l01,l02)=max(2844,1900)=2844mm108 /183=l0/i=2844/15.9=178.868 ，查表得， =0.225支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.60.637=0.382kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.610.39=0.234kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5224、4.752 0.382+4.750.234=5.423kN.m P1 0.013kN ，P2 16.349kN ，P3 16.349kN ，P4 0.013kN两侧立杆最大受力 N maxP1+N 边 1 ，P4+N 边 2+1.11.30.154.75 =max0.013+1.11.3(0.45+(24+1.1)0.35)+1.50.93(0.9+0.6-0.6/2)/20.6，0.013+1.11.3(0.45+(24+1.1)0.35)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.6+1.019 7.389kN中间立杆最大受力 N maxP2，P3+1.11.30.15(225、4.75-1.55) max16.349，16.349+0.686 = 17.036kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩 M1=Fe=(7.389-1.019)0.05=0.319kN.m 不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f N/(A) 17035.584/(0.225424)=178.57N/mm2f/R 205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+ M1/(W(1-1.1N/NE )=7389.37/(0.225424)+0.319106/(4.49103 (1-1.10.2257389.37/26944.361)=153.563N/mm2f/R =2226、05/1.1=186.364N/mm2 满足要求！NE -立杆的欧拉临界力(N) ，NE =2EA/2=3.142 206000424/178.8682=26944.361N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条： 当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾 覆验算H/B=4.75/30=0.1583H=4.75m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算109 /183参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条： B2la(gk1227、+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2Gjk B/2=302 0.90.154.75/(0.90.9)+0.45+2130/2=1107kN.m30Mok =31.15.423=17.897kN.M 满足要求！13.5 超限梁（地下车库 600x1550mm 梁）侧模板计算书一、计228、算依据（广联达施工安全计算软件）1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003 二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度 h(mm)350梁计算跨度 L（m）6混凝土梁截面高度 H(mm)1550混凝土梁截面宽度 B(mm)600次楞布置方向次楞横向次楞布置根数 n9次楞悬挑长度 a1(mm)150110 /183对拉螺栓道数 m3对拉螺栓横向间距 X(mm)/主楞间距 b(mm)900主楞悬挑长度 b1(mm)/结构表面要求表面外露荷载229、参数混凝土初凝时间 t0(h)4混凝土浇筑速度 V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24倾倒混凝土时模板的水平荷载 Q3k(kN/m2)2材料参数主楞类型圆钢管主楞规格483.0次楞类型矩形木楞次楞规格3585面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山 樟平行方向)面板 E(N/mm2)11500面板 fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M16（图 1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct0 12V0.5 0.222441.21.1520.5=41.218kN/m2 F2=cH 241550/1000=230、37.2kN/m2标准值 G4k minF1,F2 37.2kN/m2111 /183承载能力极限状态设计值S 0.9max1.2G4k+1.4Q3k ，1.35G4k+1.40.7Q3k则：S=0.9max(1.237.2+1.42,1.3537.2+1.40.72)=46.962kN/m2 正常使用极限状态设计值 Sk G4k 37.2kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取 b=1m 单位面板宽度为计算单元。W bh2/6=1000122/6=24000mm3 ，I bh3/12=1000123/12=144000mm4 其中的 h 为面板厚度。面板的计算跨度为 a=231、(H-h)/(n-1)=(1550-350)/(9-1)=1501、强度验算（图 2） 面板强度验算受力简图q bS 146.962=46.962kN/m（图 3） 面板弯矩图(kNm)Mmax 0.132kNm =Mmax/W 0.132106/24000=5.503N/mm2f 31N/mm2 满足要求2、挠度验算qk bSk=137.2=37.2kN/m（图 4） 面板挠度计算受力简图112 /183（图 5） 面板变形图(mm) max 0.148mm 150/400=0.375mm满足要求五、次楞验算次楞承受的荷载为：q aS 15046.962=7044.3N/m qk aSk 1232、5037.2=5580N/m由于次楞为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图 6） 次楞强度验算受力简图（图 7） 次楞弯矩图Mmax 0.555kNm =Mmax/W 0.555106/(42.1461000)=13.162N/mm2f 15N/mm2 满足要求2、抗剪强度验算（图 8） 次楞剪力图(kN)Vmax 3.698kN=VmaxS0/(Ib)= 3.698103 31.609103/(179.121043.510)=1.865N/mm2fv 2N/mm2113 /183满足要求3、挠度验算（图 9） 次楞挠度计算受力简图（图 10） 次楞变233、形图(mm) = 1.259mm 900/400=2.25mm 满足要求4、支座反力计算Rmax=6.868KN Rmaxk=5.441KN六、主楞验算主楞按连续梁计算，又因为主楞端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图 11） 主楞强度验算受力简图1、抗弯强度验算（图 12） 主楞弯矩图Mmax 0.687kNm =Mmax/W 0.687106/(8.9861000)=76.432N/mm2 f 205N/mm2 满足要求2、抗剪强度验算114 /183（图 13） 主楞剪力图Vmax 10.244kNm=VmaxS0/(Ib)= 10.24410006.084103/234、(21.566104 1.210)=24.082N/mm2 fv 120N/mm2 满足要求3、挠度验算（图 14） 主楞挠度计算受力简图（图 15） 主楞变形图(mm) =0.147mm 600/400=1.5mm 满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=17.112kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值 N：N 17.112kNNtb=24.5kN 满足要求13.6 超限梁（地下车库 7002450mm 梁）底模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书一、计算依据（广联达施工安全计算软件）1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112、建筑施工脚手架安全技术统一标准235、GB51210-20163、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20135、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002115 /1836、建筑结构荷载规范GB50009-20127、钢结构设计规范GB50017-20038、广联达施工安全设施计算软件 V3.0.0.4091、计算参数基本参数计算依据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016混凝土梁高 h(mm)2450混凝土梁宽 b(mm)700混凝土梁计算跨度 L(m)4模板支架高度 H(m)4.75模板荷载传递方式可调托座次楞悬挑长度 a1(mm)250梁两侧楼板情236、况梁两侧有板梁侧楼板厚度 hb(mm)350剪刀撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立杆间距 la(m)0.6垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间 距 lb(m)1.4水平杆步距 h1(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距 la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距 lb1(m)0.9立杆自由端高度 h0(mm)350梁底立杆根数 n3次楞根数 m7架体底部布置类型底座结构表面要求表面外露材料参数主楞类型圆钢管主楞规格483.0主楞合并根数2次楞类型矩形木楞次楞规格3585次楞合并根数/面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山 樟平行方向)钢管规格483荷载参数可调托座承载力容许值(kN)30地基承载力特征值237、 fak(kPa)/架体底部垫板面积 A(m2)0.2模板（不含支架）自 重标准值 G1k(kN/m2)0.2新 浇 筑 混 凝 土 自 重 标 准 值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5施工荷载标准值 Qk(kN/m2)2脚手架上震动、 冲击物体 自重 QDK(kN/m2)0.5116 /183计算震动、冲击荷载时的动力系 数1.35脚手架安全等级1 级脚手架结构重要性系数01.1是否考虑风荷载否省份、城市北京(省)北京(市)地面粗糙度类型/基本风压值 Wo(kN/m2)/模板支撑架顶部模板高度 Hb(mm)/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的 高度 Hm(mm)/238、2、施工简图（图 1） 剖面图 1（图 2） 剖面图 2117 /183二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故 可按简支跨一种情况进行计算，取 b=1m 单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合：q1= 1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4(Qk+ QDK)b=1.2(0.2+(24+1.5)2450/1000)1+1.4(2+1.350.5)1=78.955kN/m由永久荷载控制的组合：q2= 1.35G1k239、+(G2k+G3k)hb+1.40.7(Qk+ QDK)b=1.35(0.2+(24+1.5)2450/1000)1+1.40.7(2+1.350.5)1=87.233kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(78.955,87.233)=87.233kN/m（图 3） 面板强度简图1、强度验算（图 4） 面板弯矩图Mmax=0.148kNm=r0 Mmax/W=1.10.148106/24000=6.802N/mm2 f=31N/mm2 满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.2+(24+1.5)2450/1000)1=62.675kN/m（图 5） 240、面板挠度计算简图118 /183（图 6） 面板挠度图(mm) =0.091mm=700/(7-1)400)=0.292mm满足要求三、次楞验算由可变荷载控制的组合：q1= 1.2(G1k+(G3k+G2k)h) a+1.4(Qk+ QDK)a=1.2(0.2+(24+1.5)2450/1000)700/1000/(7-1)+1.4(2+1.350.5)700/1000/(7-1)=9.211kN/m由永久荷载控制的组合：q2= 1.35(G1k+(G3k+G2k)h) a+1.40.7(Qk+ QDK)a=1.35(0.2+(24+1.5)2450/1000)700/1000/(7-1)+1241、.40.7(2+1.350.5)700/1000/(7-1)=10.177kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(9.211,10.177)=10.177kN/m（图 7） 面板强度计算简图1、强度验算（图 8） 次楞弯矩图(kNm)Mmax=0.318kNm=r0 Mmax/W=1.10.318106/(42.1461000)=8.301N/mm2 f=15N/mm2 满足要求2、抗剪验算119 /183（图 9） 次楞剪力图(kN)Vmax=3.079kNmax=r0 VmaxS/(Ib)=1.13.079103 31.609103/(179.121043.510)=1.7242、07N/mm2 =2N/mm2 满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b/(m-1)=(0.2+(24+1.5)2450/1000)700/1000/(7-1)=7.312kN/m（图 10） 挠度计算简图（图 11） 次楞挠度图(mm)max=0.222mm=0.61000/400=1.5mm 满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=6.081kNRkmax= 4.369kN 四、主楞验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点 考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为 3，故可将主楞的243、验算力学模型简化为 3+2-1=4 跨 梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:4 跨距为：(等跨)0.35主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为 gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=1.2gk=1.265.3/1000=0.078kN/m 则主楞强度计算时的受力简图如下：120 /183（图 12） 主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图 13） 主楞挠度计算简图1、抗弯验算（图 14） 主楞弯矩图(kNm)Mmax=0.609kNm=r0 Mmax/W=1.10.609106/(8.244、9861000)=74.521N/mm2 f=205N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图 15） 主楞剪力图(kN)Vmax= 7.252kNmax=r0 QmaxS/(Ib)=1.17.25210006.084103/(21.5661041.210)=18.753N/mm2 =120N/mm2 满足要求3、挠度验算121 /183（图 16） 主楞挠度图(mm) max=0.05mm=1.41000/(3+1)/400=0.875mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最 大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为245、：R1=0.568kN 非端支座最大支座反力为：R2=20.584kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力 R1=0.568kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力 R2=20.584kNN=30kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取 k=1,1、2 按 JGJ130-2011 附录 C 取用 l01=k1(h+2a)=11.463(1.2+2350/1000)=2.78ml02=k2h=12.2251.2=2.67m 取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.78,2.67)=2.7246、8m=l0/i=2.781000/(1.5910)=174.824=210 满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段) 1=l01/i=2.781000/(1.5910)=174.824根据 1 查 JGJ130-2011 附录 A.0.6 得到 =0.233根据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）中 6.2.11 条规定应分别对由可变荷载控制的 组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4(Qk+ QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.5)24500.001)0247、.60.35+1.4(2+1.350.5)0.60.35=16.581kN 由永久荷载控制的组合：N2=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.40.7(Qk+ QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.5)24500.001)0.60.35+1.40.7(2+1.350.5)0.60.35=18.319kN122 /183N=max（N1 ，N2 ）=max(16.581,18.319)=18.319kNr0 N/(A)=1.118.3191000/(0.2334.24100)=204.385N/mm2 f=205N/mm2 满足要求3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)2=l0248、2/i=2.671000/(1.5910)=167.925根据 1 查 JGJ130-2011 附录 A.0.6 得到 =0.251此处还应考虑架体的自重产生的荷载 由可变控制的组合：N3=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.2Hgk +1.4(Qk+ QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.5)24500.001)0.60.35+1.24.750.127+1.4(2+1.350.5)0.60.35=17.304kN 由永久荷载控制的组合：N4=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.35Hgk +1.40.7(Qk+ QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1249、.5)24500.001)0.60.35+1.354.750.127+1.40.7(2+1.350.5)0.60.35=19.133k NN=max（N3 ，N4 ）=max(17.304,19.133)=19.133kNr0 N/(A)=1.119.1331000/(0.251(4.24100)=197.643N/mm2 f=205N/mm2 满足要求13.7 超限梁（地下车库 7002450mm 梁）侧模板计算书一、计算依据（广联达施工安全计算软件）1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124250、钢结构设计规范GB50017-2003 二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度 h(mm)350梁计算跨度 L（m）6混凝土梁截面高度 H(mm)2450混凝土梁截面宽度 B(mm)700次楞布置方向次楞横向次楞布置根数 n16次楞悬挑长度 a1(mm)150对拉螺栓道数 m4对拉螺栓横向间距 X(mm)/主楞间距 b(mm)900主楞悬挑长度 b1(mm)/结构表面要求表面外露荷载参数123 /183混凝土初凝时间 t0(h)4混凝土浇筑速度 V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24倾倒混凝土时模板的水251、平荷载 Q3k(kN/m2)2材料参数主楞类型圆钢管主楞规格483.0次楞类型矩形木楞次楞规格3585面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山 樟平行方向)面板 E(N/mm2)11500面板 fm(N/mm2)31对拉螺栓规格M16（图 1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct0 12V0.5 0.222441.21.1520.5=41.218kN/m2 F2=cH 242450/1000=58.8kN/m2标准值 G4k minF1,F2 41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值S 0.9max1.2G4k+1.4Q3k ，1.35G4k+1.40.7252、Q3k124 /183则：S=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2 正常使用极限状态设计值 Sk G4k 41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取 b=1m 单位面板宽度为计算单元。W bh2/6=1000122/6=24000mm3 ，I bh3/12=1000123/12=144000mm4 其中的 h 为面板厚度。面板的计算跨度为 a=(H-h)/(n-1)=(2450-350)/(16-1)=1401、强度验算（图 2） 面板强度验算受力简图q bS 151.844=51.844kN/253、m（图 3） 面板弯矩图(kNm)Mmax 0.127kNm =Mmax/W 0.127106/24000=5.292N/mm2f 31N/mm2 满足要求2、挠度验算qk bSk=141.218=41.218kN/m（图 4） 面板挠度计算受力简图（图 5） 面板变形图(mm) max 0.125mm 140/400=0.35mm125 /183满足要求五、次楞验算次楞承受的荷载为：q aS 14051.844=7258.159N/m qk aSk 14041.218=5770.534N/m由于次楞为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图 6） 次楞强254、度验算受力简图（图 7） 次楞弯矩图Mmax 0.572kNm =Mmax/W 0.572106/(42.1461000)=13.562N/mm2f 15N/mm2 满足要求2、抗剪强度验算（图 8） 次楞剪力图(kN)Vmax 3.811kN=VmaxS0/(Ib)= 3.811103 31.609103/(179.121043.510)=1.921N/mm2fv 2N/mm2 满足要求3、挠度验算126 /183（图 9） 次楞挠度计算受力简图（图 10） 次楞变形图(mm) = 1.302mm 900/400=2.25mm 满足要求4、支座反力计算Rmax=7.077KN Rmaxk=5255、.626KN六、主楞验算主楞按连续梁计算，又因为主楞端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图 11） 主楞强度验算受力简图1、抗弯强度验算（图 12） 主楞弯矩图Mmax 0.864kNm =Mmax/W 0.864106/(8.9861000)=96.095N/mm2 f 205N/mm2 满足要求2、抗剪强度验算（图 13） 主楞剪力图Vmax 12.143kNm=VmaxS0/(Ib)= 12.14310006.084103/(21.566104 1.210)=28.548N/mm2 fv 120N/mm2127 /183满足要求3、挠度验算（图 14） 主楞挠度计算256、受力简图（图 15） 主楞变形图(mm) =0.628mm 600/400=1.5mm 满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=19.241kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值 N：N 19.241kNNtb=24.5kN 满足要求13.8 大跨度梁（报告厅 18.13m）模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2