1、博物馆改扩建项目土建工程超限构件模板支撑架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录xx工程1施工方案11.编制依据131.1国家、行业、地方规范规程141.2安全管理法律法规141.3其他142.工程概况152.1工程基本情况和各参建方基本情况152.2各专业设计简介152.3.2结构设计概况152.3高大模架工程概况162.3.1 高大模架工程设计依据162.3.2 高大模架工程支撑架设计概况162.3.2.1 高度大于8m混凝土模板支撑架设计概况162.3.2.2 大跨度模板支撑设计概况182.32、.2.3 线荷载大于20KN/m 梁模板支撑设计概况192.3.3高大支撑模板施工重点难点及应对措施203.施工安排213.1施工流水段划分21超限模板流水段施工示意图223.2 施工部位及工期要求223.3 劳动组织及职责分工233.3.1 项目管理层职责分工23项目管理层职责分工表233.3.2 劳务层职责分工24劳务层职责分工表243.3.3 工人数量及分工244.施工准备244.1 技术准备24（3）脚手架搭设要严格按照方案实施。254.2 现场准备254.3 材料准备254.3.1 主要材料254.3.2材料进场检查与验收264.3.3 材料要求274.4机具准备284.5 试验准备3、28（6）钢管、扣件的力学性能按按下表进行检测295.高大模板支撑架体系设计295.1 模板及支撑体系的选择295.1.1模架选型原则295.1.2确定模架选型295.1.3回填土作架体基础的做法及要求295.2 模板及支撑体系方案设计305.2.1顶板模板支撑体系305.2.2梁模板及支撑体系325.3 构造设计385.3.1模板支撑架体搭设条件385.3.2立杆基础385.3.3立杆距墙距离385.3.4扫地杆385.3.5梁板下立杆连接385.3.6立杆自由端悬臂长度控制385.3.7剪刀撑393、主梁两侧从底至顶连续设置竖向剪刀撑。395.3.8可调拖撑395.3.9与结构的连接39水4、平抱柱连墙件做法平面示意图395.3.10安全网设置395.3.11后浇带支模节点图395.3.12超限模板支撑架架体与非超限模板支撑架架体连接措施405.3.13支撑搭设要求4010、不允许立杆存在松动现象。406.模板支撑架施工工艺416.1 支撑架的搭设及模板安装416.1.1 模架搭设416.1.2 搭设施工工艺411、梁模板41（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，安装柱头模板；412、板模板41（5）将模板内杂物清扫干净，办理预检。426.2模架的使用及拆除426.2.1 模架的搭设作业规定421、搭设场地应平整，清除搭设场地杂物。426.2.2 模架使用规定426.2.3 模架5、的拆除规定421、拆除模架前的准备工作427.高大模板支撑架检查与验收437.1构配件进场验收437.2支撑架验收447.2.1分阶段验收447.2.2验收程序及参加人员457.2.3验收标准45模板架体检查与验收内容（扣件式）466、扣件的检查477、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准47扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准477.3重新检查验收488.混凝土浇筑过程中注意事项487、梁、板混凝土的浇筑时注意事项499.监测监控措施499.1监控措施492、超限模板支撑架日常检查，巡查重点部位：493、支撑架变形观测509.2监测方法502、测点布置503、观测阶段509.3监测内容501、监6、测内容包括模板支架的位移监测。509.4监测频率519.5监测资料反馈519.6监测预警值5110.季节性施工措施5210.1雨季施工措施527、雨后浇筑混凝土要将模板及钢筋上的淤泥清理干净。5210.2冬季施工措施5211.施工安全保证措施5311.1安全施工保证措施5310、作业层上的施工荷载符合方案要求，不得超载。5411.2安全文明施工措施544、梁、板模板支撑架搭设，自由端高度不得大于400mm。546、不得在脚手架上堆放木料、模板及其它材料。5410、施工现场严禁私拉、乱接线，夜间场地光线明亮。5512、进入现场必须佩戴安全帽，高空作业必须系安全带。5511.3重要环境因数管理措施7、55（2）对人为的施工噪声严格控制，最大限度的减少噪声扰民。55（4）执行公司噪声管理办法严格控制噪声值。5511.4预防坍塌事故安全技术措施5611.5预防高空坠落事故安全技术措施569、混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。5711.6其他安全措施571、扣件、架管等刷油保养时，地面应有接油盒，防止污染地面。5712.模板施工应急预案5812.1应急预案目的5812.2适用范围5812.3应急与响应机构、职责与分工5812.3.1现场指挥组5812.3.2抢救疏散组5812.3.3医疗救护组5812.3.4安全警戒组5812.3.5后勤供应组5912.4报告5912.4.1报8、告流程5911.4.2报告内容5912.4.3联系方式5912.4.4善后处理5912.4.5舆情处理5912.5施工现场应急处理设备和设施5912.5.1急救箱591、急救箱的配备592、急救箱使用注意事项60(1)有专人保管，但不要上锁。60(3)放置在合适的位置，使现场人员都知道。6012.5.2其他应急设备和设施6012.6应急救援程序60（1）电话报警60（2）现场疏散、自救60（3）保护现场60（4）事故总结6012.7突发事件应急响应611、初起火灾各小组队员要迅速采取措施自防自救。615、组织人员对火场警戒，维护火场秩序。6112.7.2工伤事故6112.7.3救援方法61129、.7.3.1高空坠落应急救援方法：6112.6.3.2模板、坍塌应急救援方法：6212.7.3.3物体打击应急救援方法：6212.7.3.4预备应急救援工具如下表：6312.8项目部应急救援路线图6412.9项目部应急救援路线图6413. 计算书651.编制依据1.1国家、行业、地方规范规程 序号类别名称编号1国家建筑结构荷载规范GB50009-20122混凝土结构设计规范（2015年版）GB50010-20103混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20154混凝土结构工程施工规范GB50666-20115建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20136建筑施工脚手架安全技术统10、一标准GB51210-20167钢管脚手架扣件GB15831-20068安全网GB5725-20099建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-201110直缝电焊钢管GB/T13793-201611钢管脚手架扣件GB15831-200612混凝土模板用胶合板GB/T17656-xx13行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201114建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200815建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-201616建筑施工安全检查标准JGJ59-201117建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201318建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2011、1219施工现场临时用电安全技术规范（附条文说明）JGJ46-20051.2安全管理法律法规序号名 称编 号1建筑法中华人民共和国主席令第91号（1997.11.1）2建设工程安全生产管理条例国务院 393 号令3特种作业人员安全技术培训考核管理规定国家安全生产监督管理总局令 第 30 号4生产安全事故应急预案管理办法国家安全生产监督管理总局令 第 17 号5危险性较大的分部分项工程安全管理规定住房城乡建设部令第37号6建设工程高大模架支撑系统施工安全监督管理导则建质【2009】254号7关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质【xx】31号1.3其他 序号名 称编 号12、1XX集团施工现场标准化图册xx.122.工程概况 2.1工程基本情况和各参建方基本情况 序 号项 目内 容1工程名称XX博物馆改扩建工程2工程地址3建设单位5勘察单位6设计单位7监理公司8质量监督9施工总包10施工主要分包无甲指分包11合同范围本项目所有工程的施工，包括但不限于为完成本项目建设的所有工程内容；为满足工程施工所需完成的场地准备及相关临时设施工程，包括但不限于房屋建筑、装饰、安装、总平、附属配套设施及景观绿化工程、临时施工道路、场地平整、临时用水、临时用电、通讯、临时排水排污、标化施工围墙、边坡治理等，以及为确保安全文明施工的各项保障措施、工作等，以及本项目范围内的室外总平、管网13、绿化、景观及红线范围内的水、电、气、光纤、电话、网络等外配套工程。12投资性质国家投资13合同工期807日历天14合同质量目标合格（公司要求：单位工程一次交验合格率100%，质量事故为零。）2.2各专业设计简介2.2.1建筑设计概况 序号项 目内 容1建筑功能展览、文物保护、商业、多层公共建筑2建筑特点博物馆新馆建筑外观为东西对称，建筑主要为文物展览，建筑层高较高，主体占地面积大，且整体修建。3建筑面积用地面积58309占地面积21795.82地下建筑面积6539.67地上建筑面积48527.52老馆建筑面积3580.14总建筑面积58647.334建筑层数地 下一层地 上三层5建筑层高地下14、部分层高B1层5.9米地上部分层高1层8米2层8米3层5.95米6建筑高度0.00绝对标高3644.0室内外高差0.95米基底标高-2米最大基坑深度-8.9米檐口高度23.95米建筑总高36.325米7建筑平面横轴编号A-AQ轴纵轴编号1-49横轴轴线距离8米纵轴轴线距离8米2.3.2结构设计概况 序号项 目内 容1结构形式基础形式独立基础、独立基础+筏板基础、小筏板基础主体结构形式框架结构，剪力墙结构，框架、剪力墙结构屋盖结构形式框架结构、剪力墙结构、钢结构2混凝土强度等级垫层C15底板C40（抗渗等级P6）独立基础、基础拉梁C40地下室外墙、水池侧壁C40、C45（抗渗等级P6）后浇带高一15、级无收缩混凝土构造柱、圈梁、过梁C25地上其他部位C30、C35、C40、C45、C503抗震设计设防烈度8度抗震等级框架二级、剪力墙一级4钢筋类别非预应力钢筋等级HPB300、HRB400、HRB5005结构断面尺寸基础底板厚度（mm）400、外墙厚度（mm）200、300内墙厚度（mm）200、300、柱主要截面尺寸（mm）600600、500500、400400、900900、10001000、800800梁主要断面尺寸（mm）300700、300800、300900、3001000、450800、450900、4501000、4601200、5001000、5001200楼板厚度（mm16、）180、2006后浇带沉降后浇带、温度后浇带2.3高大模架工程概况2.3.1 高大模架工程设计依据根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法(住房城乡建设部令第37号)规定，本安全专项施工方案只针对本工程地下/地上搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15KN/及以上；集中线荷载20KN/m及以上的混凝土模板支撑工程进行设计。2.3.2 高大模架工程支撑架设计概况2.3.2.1 高度大于8m混凝土模板支撑架设计概况本工程超过8m的层高在地上一层楼板至三层楼板，包括6米夹层和13.950两个夹层。区域一：具体的轴线部位为AJP/2134，层高为16m，板厚为150mm，该部位净高为17、15.85m。区域二：具体的轴线部位为AKW/3944，层高为12m，板厚为150mm，该部位净高为11.85m。区域三：具体的轴线部位为ABAK/4042，层高为16m，板厚为150mm，该部位净高为15.85m。支撑地基为180mm厚C30楼板。详见附图一。具体相关参数详见下表：高度大于8m混凝土模板支撑架数据表序号楼层及标高轴线位置跨度搭设面积(m)梁（板）截面尺寸(mm)梁（板）底支撑高度 （m）支撑架落地位置1一层楼板（楼面标高为1.950m）至三层楼板（楼面标高为17.950m）AJP/2134121548400mm1200mm14.8支撑地基为180mm厚C30楼板400mm1518、00mm14.5460mm1000mm15460mm1200mm14.8460mm1500mm14.5500mm1000mm15500mm1200mm14.8500mm1500mm14.5600mm1500mm14.5200mm800mm15.2300mm600mm15.4300mm700mm15.3300mm750mm15.25300mm800mm15.2400mm800mm15.22一层楼板（楼面标高为1.950m）至夹层楼板（楼面标高为13.950m）AKW/394416744400mm800mm11.2460mm1000mm11500mm800mm11.2500mm1200mm10.819、500mm1500mm10.5500mm2200mm9.8700mm1000mm11300mm600mm11.4400mm900mm11.1400mm1200mm10.83一层楼板（楼面标高为1.950m）至三层楼板（楼面标高为17.950m）ABAK/40428485400mm1200mm14.8500mm1500mm14.5500mm2200mm13.82.3.2.2 大跨度模板支撑设计概况本工程超过18m的大跨度梁主要集中在地上二层楼板，层高为8m，具体的轴线部位为MH/1342，其余各层局部轴线存在，板厚多为150mm、180mm。详见附图一。具体相关参数详见下表大跨度模板支撑架数据表20、序号楼层及标高轴线位置跨度梁（板）截面尺寸(mm)梁（板）底支撑高度 （m）支撑架落地位置1区域四：1.95m一层楼板AEW/1324460mm800mm0.8m压实回填土AEW/1524460mm800mm0.8m压实回填土AEW/4724400mm800mm0.8m压实回填土2区域五：5.95米夹层AEW/1524200mm800mm3.2m1.95m一层楼板（180mm厚）ACW/1718460mm800mm3.2m1.95m一层楼板（180mm厚）AEW/4724400mm800mm3.2m1.95m一层楼板（180mm厚）3区域六：9.95m二层楼板MH/134224460mm15021、0mm，400mm1500mm，400mm1000mm，400mm800mm，300mm600mm6.5m，6.5m，7m,7.2m,7.4m1.95m一层楼板（180mm厚）AEW/4724400mm800mm3.2m5.95米夹层楼板（150mm厚）AEW/131524460mm1500mm，400mm1000mm6.5m，7m1.95m一层楼板（180mm厚）ACW/3818460mm1500mm6.5m5.95米夹层楼板（150mm厚）4区域七：13.95米夹层ACW/1718500mm900mm3.1m9.95m二层楼板（180mm厚）ACW/3818750mm900mm3.1m9.22、95m二层楼板（180mm厚）5区域八：17.95m三层楼板W/192622500mm1500mm6.5m9.95m二层楼板（180mm厚）Y/182519.6500mm1500mm6.5m9.95m二层楼板（180mm厚）W/293622500mm1500mm6.5m9.95m二层楼板（180mm厚）ACR/2128.15460mm1500mm6.5m9.95m二层楼板（180mm厚）ACR/3428.15460mm1500mm6.5m9.95m二层楼板（180mm厚）2.3.2.3 线荷载大于20KN/m 梁模板支撑设计概况本工程线荷载大于20KN/m 的梁主要集中在一层、二层、三层楼板及23、屋面层，5.95m、13.95m各有一道梁线荷载大于20KN/m ，板厚多为150mm、180mm。详见附图一。具体相关参数详见下表：线荷载大于20KN/m 的梁模板支撑架数据表序号楼层及标高轴线位置跨度梁（板）截面尺寸(mm)梁底支撑高度（m）支撑架落地位置1区域九：1.95m一层楼板WAE/4424460mm2800mm0.8m压实回填土AE/444512460mm1800mm0.8m压实回填土JH/4280.8m压实回填土AE/151780.8m压实回填土W/444512460mm2000mm0.8m压实回填土W/17184.4400mm2200mm0.8m压实回填土WAC/18184024、0mm2600mm0.8m压实回填土CJ/1340400mm3200mm0.8m压实回填土2区域十：5.95米夹层C/404216700mm1500mm2.5m1.95m一层楼板（180mm厚）3区域十一：9.95m二层楼板AQ/131516400mm2200mm1.8m5.95米夹层楼板（150mm厚）AC/48492.451.8m5.95米夹层楼板（150mm厚）AEAF/15178700mm1500mm2.5m5.95米夹层楼板（150mm厚）AC/36373.62.5m5.95米夹层楼板（150mm厚）H/36388730mm1650mm2.35m5.95米夹层楼板（150mm厚）P/25、36388750mm1200mm2.8m5.95米夹层楼板（150mm厚）4区域十二：13.95米夹层AE/42448500mm2200mm1.8m9.95m二层楼板（180mm厚）5区域十三：17.95m三层楼板AE/131516500mm2200mm1.8m13.95米夹层楼板（150mm厚）HK/1311.11.8m13.95米夹层楼板（150mm厚）AE/4042161.8m13.95米夹层楼板（150mm厚）AFAK/181913700mm1200mm2.8m13.95米夹层楼板（150mm厚）AFAK/3637132.8m13.95米夹层楼板（150mm厚）ANK/138600mm26、2600mm1.4m13.95米夹层楼板（150mm厚）M/17184.4700mm1500mm2.5m13.95米夹层楼板（150mm厚）M/37384.42.5m13.95米夹层楼板（150mm厚）MN/173750mm1500mm2.5m13.95米夹层楼板（150mm厚）MN/3832.5m13.95米夹层楼板（150mm厚）H/17198800mm1500mm2.5m13.95米夹层楼板（150mm厚）H/363882.5m13.95米夹层楼板（150mm厚）H/223648600mm1500mm2.513.95米夹层楼板（150mm厚）H/19228600mm2200mm1.8m127、3.95米夹层楼板（150mm厚）H/4042161.8m13.95米夹层楼板（150mm厚）6区域十四：23.950m屋面层ACAJ/2416.35500mm1700mm4.3m17.95米夹层楼板（150mm厚）ACAJ/3116.354.3m17.95米夹层楼板（150mm厚）ACY/1912600mm1500mm4.5m17.95米夹层楼板（150mm厚）ACY/36124.5m17.95米夹层楼板（150mm厚）RT/19215.7460mm2100mm3.9m17.95米夹层楼板（150mm厚）RT/34365.73.9m17.95米夹层楼板（150mm厚）PT/188400mm228、100mm3.9m17.95米夹层楼板（150mm厚）2.3.3高大支撑模板施工重点难点及应对措施序号重难点分析应对措施1本工程质量目标要求高，为确保质量目标实现，高大支撑模板工程的施工质量至关重要。根据工程特点选用合适的模板及架体选型，细化每个节点，制定详细可行的质量控制措施，强化质量节点预控和过程控制、消除质量通病，保证模板的施工质量。2本工程处于高海拔地区，施工体量大，物资匮乏，施工组织困难根据工程实际情况做好物资提前采购计划，合理组织施工，优化施工总平面布置，合理规划场地。3本工程梁柱墙布置不规则、支撑架搭设底标高和顶标高变化多，配杆类型多，架体的搭设难度大根据工程结构构件具体情况，合29、理进行架体设计及配型，从多方面进行方案对选，择优选择最佳设计，同时根据实际施工情况进行可行性调整，保证架体搭设满足要求。4本工程季节性施工难度较大，工期处于冬季施工阶段。制定相应的季节性施工方案，严格按照方案采取相应的季节性施工措施。确保模板工程的施工进度与质量。5因本工程位于海拔3640米的XX市，为确保劳动力稳定性，操作劳动力基本来源于外省地区，在高海拔地区工作，大部分都会出现不同程度的高原反应，必将大大降低人工工效。合理安排工序，部分施工工序之间交叉作业，为避免疲劳作业，实行轮班制。2.3.3.1施工重难点1、模架搭设高度高、跨度大：本工程超限模板支撑架部位层高多数为15.85m，局部130、1.85m，跨度多为16m，对柱、梁、板混凝土、模板及支撑体系施工的要求都比较高。2、模架搭设跨度大、高度高：本工程大跨度部位多为24m，高度多为6.5m，对柱、梁、板混凝土、模板及支撑体系施工的要求都比较高。3、搭设量大，材料组织要求高：梁底、板底模板支架采用扣件式钢管脚手架，一次投入周转材料大，展开面积大，对材料组织要求高。4、高支撑、大跨度的构件截面尺寸较大，施工过程中质量控制要求高。2.3.3.2应对措施1、根据工程特点选用合适的模板及架体选型，细化每个节点，制定详细可行的质量控制措施，强化质量节点预控和过程控制、消除质量通病，保证模板的施工质量。2、合理对模板、木方、架设体系等非实体31、材料的调配和使用是工程进度目标和工程效益目标是否得以实现的重要因素。施工中要做到以质量目标为核心并兼顾成本投入，因此必须加强非实体材料的控制。3.施工安排3.1施工流水段划分为了充分利用工作面，合理安排进度，根据施工现场总体平面流水段划分，组织高大模板施工区域流水施工。具体施工流水段的划分见下图。超限模板流水段施工示意图超限模板各流水段施工面积如下：A区A-1A-2A-3A-4A-5A-6A-7m2133096611897928676041270A区A-8A-9A-10A-11A-12A-13A-14m213421342111311841059105912033.2 施工部位及工期要求 按照施32、工组织设计总控进度计划安排并结合现场实际进度，（施工面积较大时应施工面积较大时应明确施工区域和施工流水段划分、现场平面布置情况）按施工部位所在分区或流水段施工顺序等进行工期安排。各部位施工工期安排序号楼层轴线位置架体搭设时间混凝土浇筑时间模板拆除时间1一层楼板至三层楼板AJP/2235xx.08.15xx.09.20xx.11.15ABAK/4042xx.08.30xx.09.30xx.11.252一层楼板至13.95夹层楼板AKW/3944xx.08.30xx.09.30xx.11.253一层楼板AEW/13xx.05.21xx.06.19xx.10.25AEW/15xx.05.21xx.033、6.19xx.10.25AEW/47xx.05.21xx.06.19xx.10.2545.95米夹层AEW/15xx.07.11xx.08.22xx.11.15ACW/17xx.07.11xx.08.22xx.11.15AEW/47xx.07.11xx.08.22xx.11.155二层楼板MH/1342xx.08.25xx.09.30xx.11.30AEW/47xx.08.25xx.09.30xx.11.30AEW/1315xx.08.25xx.09.30xx.11.30ACW/38xx.08.25xx.09.30xx.11.30613.95米夹层ACW/17xx.10.10xx.11.10x34、x.12.15ACW/38xx.10.10xx.11.10xx.12.15AEW/44xx.10.10xx.11.10xx.12.15W/1926xx.10.10xx.11.10xx.12.15W/2936xx.10.10xx.11.10xx.12.15Y/1825xx.10.10xx.11.10xx.12.153.3 劳动组织及职责分工 3.3.1 项目管理层职责分工项目管理层职责分工表序号姓 名项目职务岗位职责1项目经理对工程的质量、进度、安全、文明施工负全面领导责任，负责组织危大工程验收。建立健全本项目的各项管理制度。完善内部基础管理，指导下级工作，奖优罚劣。2项目总工组织模架方案的编制35、，负责模板方案的审核，组织危大方案内部论证，对现场管理人员和劳务单位项目经理、技术负责人及班组骨干人员进行方案交底，对不合格项，制定纠正预防措施。3项目副经理负责高大模板工程总体施工安排，进度控制，现场总体施工组织协调。45安全总监对模板及支撑工程施工全过程的安全、文明施工进行监督检查、核对各项安全管理制度及施工方案的执行情况，对作业人员进行安全教育，模架搭设过程中进行旁站或过程巡检，模架搭设完毕后组织现场各方进行验收，验收合格后报请公司相关部门验收，对存在重大安全隐患的情况，有权下令停工整改。6质量总监认真贯彻执行国家工程质量验收规范、政策、法令、法规、行业（地方）标准等文件精神，对模板工程36、质量负监督检查责任；组织隐、预检和分项工程验收，对工程的每一分项分部工程进行质量检查和评定；负责对进场材料设备的检查、检验工作。作好特殊过程、关键过程以及分部分项工程的状态标识；负责不合格品的控制。7技术员编制工程施工方案，进行方案交底，对施工现场所出现的问题提出技术处理措施。88工长负责模板施工方案的具体实施，对人员、材料、机械设备进行统筹安排，实施前对工人进行安全和技术交底，实施过程中加强过程监督，安装完毕要按照施工规范和方案要求进行验收，同时做好预检记录。910资料员负责收集整理施工资料。11试验员负责项目试验相关工作。12材料员负责本项目物资部管理工作，制定本项目物资管理办法，建立健全37、物资采购供应管理体系和质量控制管理体系，保证供应商具备必要资质，所供材料的规格尺寸符合方案要求，对经检验证明不合格材料，应及时组织退场。负责组织监控模架工程中涉及到的物资质量，指导、检查、监督、评价现场物资管理，定期评估生产、供应厂商供应工作。负责审核和汇总模架工程主要物资需用量，制定物资采购供应方案和计划，审定合格厂商，统筹协调全线物资的采购供应。13安全员监督实施安全技术措施和安全技术交底情况。认真做好内部专业队和劳务队人员上岗教育,以提高安全技术素质,增强自身保护能力。对所有进场人员进行安全意识教育，建立健全安全管理制度。督促与检查危险物品的安全管理和使用。认真做好安全台账资料记录和归档38、。对特种作业人员持证上岗情况进行检查，定期对防护、外架、临电、机械进行安全检查，对发现的问题下发整改通知单并限期整改。141516质检员认真贯彻执行国家工程质量验收规范、政策、法令、法规、行业（地方）标准等文件精神，对模板工程质量负监督检查责任；组织隐、预检和分项工程验收，对工程的每一分项分部工程进行质量检查和评定；负责对进场材料设备的检查、检验工作。作好特殊过程、关键过程以及分部分项工程的状态标识；负责不合格品的控制。17电气工程师负责保证现场机电及设备的正常运行3.3.2 劳务层职责分工劳务层职责分工表序号职务岗位职责1项目负责人负责现场劳动力和各工种的协调，模板加工、制作及安装质量、进度39、的直接负责人2木工工长负责高大模板加工、安装的施工管理，负责高大模板加工及安装过程中的质量检查。3技术员负责高大模板施工中的技术协调4质检员负责高大模板安装过程质量控制5安全员负责模架体系搭设、使用及拆除过程中的安全管理6测量员负责模架体系搭设、使用过程中的放线、监测等3.3.3 工人数量及分工搭设高大模板的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。工人及数量分工表序号名称工种数量备注1超限模板支撑架木工202架子工303普工154大跨度木工405架子工606普工304.施工准备 4.1 技术准备（4）施工前认真查阅图纸40、(包括与建筑图对应情况)、做好图纸审查记录、设计变更洽商记录、设计交底记录及相关安全质量规范，找出模板及模板支撑架工程中施工难点、安全质量施工注意点等，做到施工中重点突出。（1）项目技术部编制模板高大支撑施工方案，报公司审核，公司总工程师签字，并由总监理工程师审查签字，后组织超限模板支撑架专项施工方案专家论证会。专家论证会后，形成论证报告，遵照专家意见进行修改完善，各单位重新进行审查，通过后方可进行实施。（2）超限模板支撑架专项施工方案实施前，编制人员或者项目技术负责人向现场管理人员进行方案交底。施工现场管理人员对劳务及作业人员进行安全技术交底，并由双方和项目专职安全生产管理人员共同签字确认。41、（3）脚手架搭设要严格按照方案实施。（5）做好模板及脚手架施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。4.2 现场准备 （1）本工程现场临时用电采用TN-S系统，施工现场临时用电采用三级配电、逐级漏电保护供电方式供电，以保证用电安全。（2）对施工场地临时施工道路、材料堆场等区域进行硬化。现场施工道路设置在场地四周红线外范围内，设置6m-8m宽环形施工道路。需满足运输需要及消防要求。（3）根据各专业承包商的作业内容主次不同，合理分配现场各项资源(包括场地道路)和机械设备的安排利用顺序，确保关键施工线路得以保障。并处理协调好各分包商的利益，保证42、总体施工正常进行。包括：提供施工图纸，转达各方意图；提供现场已有的脚手架、操作平台；提供现场的垂直运输机械设备，统筹安排和分配好各分包使用的时间,确保分包商正常使用；根据工程施工计划，提出各分包商设备、材料进场计划，并进行现场调度；分配和协调现场材料堆放场地；在现场或楼层内为各分包商提供临时办公场地及小型库房；提供水源、电源及公共部位的照明；提供垃圾堆放场地，并负责将现场的垃圾清除出场外；提供工程外脚手架安全防护和公共走道安全防护；提供现场警卫、消防设施。4.3 材料准备 4.3.1 主要材料 16对拉螺栓、15mm厚多层板板、4090mm木方 、9090mm木方、48.33.6钢管、扣件、U43、托、脱模剂。 序号材料名称数量备注1扣件（采用钢管支撑）3600个钢管连接2U托1200个顶板支撑315mm厚多层板1309m2柱、梁、板模板支设4木方4090mm100 m3柱、梁、板模板次龙骨52000mm钢管48.33.6mm1200根柱、梁、板主龙骨及墙体支撑、地上墙体模板背楞63000mm钢管48.33.6mm1200根柱、梁、板主龙骨及墙体支撑、地上墙体模板背楞74000mm钢管48.33.6mm1500根柱、梁、板主龙骨及墙体支撑、地上墙体模板背楞86000mm钢管48.33.6mm700根柱、梁、板主龙骨及墙体支撑、地上墙体模板背楞9502004000脚手板1000块柱、梁、板44、模板支设4.3.2材料进场检查与验收材料进场检查项目列表项 目要 求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件-检查资料钢 管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；不得采用横断面接长的钢管。钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目 测钢管外径及壁 厚扣件式外径48.3mm，允许偏差0.5mm，最小48.0mm；壁厚3.6mm，允许偏差0.36mm；3%游标卡尺测量扣 件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋45、转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理。扣件在螺栓拧紧力矩达到65Nm时，不得发生破坏。全数目 测可调托撑可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN3%检查资料可调托撑螺杆外径不得小于36，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150。悬挑长度300mm，托撑外径与螺杆之间间隙3mm，支托板厚度不小于5mm，变形不大于1mm。螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小于6mm。3%游标卡尺钢板尺测量支托板、螺母有裂缝的严禁使用。全数目 测脚手板木脚手板的宽度不宜小于200，厚度不应小于50，板厚允许偏差-2.木脚手板不得有通透疖疤、扭曲46、变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的腐朽的木脚手板。全数目 测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm以内。全数目 测木方剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2，尺寸偏差不小于5mmm，截面尺寸不得小于4080mm（宽高）3%资料及游标卡尺4.3.3 材料要求本工程钢筋砼结构工程施工采用木模。要求木材材质等级不低于级，并符合砼模板用胶合板中有关规定，所有模板及其支撑架设计应符合木结构设计规范要求。采用的模板厚度面层无破损和断裂现象，本工程采用木模，每层模板47、使用前均应刷脱模剂，以延长模板使用周期，确保混凝土表面光洁。采用的木方必须无朽烂和霉变，棱角方正，截面尺寸满足设计要求，无严重翘曲现象。本工程次楞骨木方截面尺寸4090mm，作为模板的背楞，要求刨面，刨直，保证木方高度一致，受力均匀。木方的含水率必须小于15%，模板、木方的存放保管时必须间隔通风，上面做到防雨覆盖。进场的模板、木方必须经过验收，质量符合要求的才可使用。支撑钢管要求按国家标准直缝电焊钢管或低压流体输送用焊接钢管中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳素结构钢中Q235-A 级钢的规定。采用的钢管不得有严重锈蚀和损伤以及孔洞，并严禁使用有弯折痕和翘曲严重的钢管；钢管必须有良好的48、防腐处理。支撑架采用的必须是可锻铸铁制作的扣件，其材质必须符合国家标准规定支撑架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm 时，不得发生破坏，受钢管下要多加一个扣件，即双扣件进行受力，防止滑脱。使用的48.33.6mm 支撑钢管架的钢管和扣件进场时必须进行逐根逐个验收，符合要求后才可使用。对进场的钢管和扣件必须进行抽样检测，如达不到要求时，必须对原设计进行复核调整。安全网需采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网力学性能应符合安全网力学性能试验方法（GB5725）的规定，平网采用P36m的锦纶编织安全网，网眼直径不大于10cm。可调U型托49、撑支托班（板）厚度不应小于5mm，可调托撑螺杆外径不得小于36mm。可调U型托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于45扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。4.4机具准备在现场设置木工房及模板加工区以供施工人员进行模板的切割及组拼，另现场各施工队设有圆盘锯供木板、木方切割使用，架子工使用力矩扳手进行架体搭接。主要加工机具列表序号名称规格型号数量备注1单面压刨床120mm2台2单面木工平刨床MB5042台3手动进料圆锯MJ105-12台4砂轮机/2台锉锯片5手提电钻/6个6空气压缩机1.2/83台7气泵/2台8手板锯/10个9电动扳手/10个10扭力扳手/10个11锤子/8个4.5 试验准备 （1）项50、目部依据图纸设计及施工试验规范规程要求，本着对用户负责的精神，严格把好原材料及其制品的质量关，防止不合格材料制品用于工程，切实保证工程质量。（2）施工现场试验工作由技术负责人领导，原材料和施工试验由工地试验员取样送检，工地委托承担整个工程的见证实验室和非见证试验。（3）项目配备一名专职试验工程师，持证上岗，负责XX博物馆改扩建项目工程的取样试验工作及试验资料的回收整理。（4）物资管理员负责索取原材料出厂合格证、产品合格证并交项目技术部。及时通知试验员按规定取样。（5）有见证取样必须在监理人员见证下，由施工人员在现场取样，送至试验室进行试验。见证人员应由具备建设工程施工试验知识的专业技术人员担任51、。（6）钢管、扣件的力学性能按按下表进行检测钢管、扣件的力学性能检测构配件名称项目抽检数量检测标准钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750根为一批，每批抽取1根低压流体输送用焊接钢管扣件直角：抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。281500件 8件5011200 8件120110000 件20件钢管脚手架扣件（7）构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部构配件进行实测，不满足要求的严禁使用。5.高大模板支撑架体系设计 5.1 模板及支撑体系的选择5.1.1模架选型原则模架的选型应以施工便捷、节约工期为原则，保证模板具有足够的强度、刚度和稳定性；能可靠承受52、新浇砼的质量，侧压力以及施工荷载；增加模板施工工作效率保证本工程高大支模架施工的顺利进行。支撑脚手架安全等级为级5.1.2确定模架选型模板材料：模板采用915mm1830mm15mm（厚）多层板；板底次龙骨采用9090mm木方；梁底(侧)次龙骨选用40mm90mm木方；支撑系统：选用48.3mm3.6mm普通扣件式钢管及扣件、16对拉螺栓等；垫板：宽度150mm，厚度50mm的木垫板。支撑落地结构：150mm、180mm钢筋混凝土结构楼板。模板及支撑体系选型序号部位模板及支撑体系选型支撑类型1楼板模板、主次龙骨类型扣件式钢管支撑2梁底模板、主次龙骨类型扣件式钢管支撑3梁侧模板、主次龙骨类型、对53、拉螺栓扣件式钢管支撑5.1.3回填土作架体基础的做法及要求回填土必须分层回填夯实，填土内不得含有有机杂质和较大粒径的土块，回填土厚度采用机械夯压时，每层填土不大于300mm，人工夯实时，每层填土不大于200mm,其压实系数0.96（回填深度2米时，其压实系数0.9）。-2.0m以下采用人工配以蛙式打夯机进行施工，-2.0m以上采用小型压路机，每层压实不少于4遍。压实遍数以现场压实度检测合格为准。回填完成后要保证表面平整，无松散、裂缝现象，确保架体支设时，满足架体稳定性、承载力要求。5.2 模板及支撑体系方案设计5.2.1顶板模板支撑体系对于超限模板支撑架部位的楼板模板支撑架均选用扣件式钢管脚手54、架支撑，层高为16m和12m的楼板支撑架，立杆间距为900mm，立杆排距为900mm，距地面200mm设置纵横向扫地杆，每步步距为1200mm，自由端高度不大于300mm，分别沿着板底、中间和底部设置四道水平剪刀撑，竖向剪刀撑每三跨由底至顶连续设置。位置顶板厚度(mm)支架形式搭设高度(m)步距(mm)立杆间距(mm)主龙骨次龙骨剪刀撑自由端扫地杆立杆基础区域一：一层楼板（楼面标高为1.950m）至三层楼板（楼面标高为17.950m），具体的轴线部位为AJP/2134。150普通扣件式钢管脚手架15.851200900900主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为900mm次龙骨为4090mm的55、木方间距150mm沿着板底、中间和底部设置四道水平剪刀撑，竖向剪刀撑每三跨由底至顶连续设置250mm距地面200mm设置纵横向扫地杆，连续设置180mm厚C30楼板+502004000mm脚手板。区域二：一层楼板（楼面标高为1.950m）至夹层楼板（楼面标高为13.950m），具体的轴线部位为AKW/3944。15011.851200900900250mm180mm厚C30楼板+502004000mm脚手板。区域三：一层楼板（楼面标高为1.950m）至三层楼板（楼面标高为17.950m），具体的轴线部位为ABAK/4042。15015.851200900900250mm180mm厚C30楼板+56、502004000mm脚手板。5.2.2梁模板及支撑体系5.2.2.1 8m及以上高支模区域梁底、梁侧模板支撑架体设计位置梁断面尺寸(mm)支架形式梁下立杆数支撑高度(m)主龙骨次龙骨步距立杆间距梁对拉螺栓对拉螺栓道数和梁跨方向间距(mm)48.3mm3.6mm梁侧双钢管主龙骨间距(mm)剪刀撑设置自由端高度扫地杆立杆基础一层楼板（楼面标高为1.950m）至三层楼板（楼面标高为17.950m），具体的轴线部位为AJP/2235。200800扣件式钢管模板支架115.2主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为900mm次龙骨为4090mm的木方，间距250mm1200梁下单立杆，沿梁长度方向间距957、00mm对拉杆采用16mm高强通丝螺栓，穿梁螺栓应套PVC套管2道，900900竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置，沿支撑高度方向设置三道水平剪刀撑；200mm距地面200mm设置纵横向扫地杆，连续设置180mm厚C30楼板+502004000mm脚手板。300600115.4梁下单立杆，沿梁长度方向间距900mm1道，900900300mm300700115.3梁下单立杆，沿梁长度方向间距900mm2道，900450300mm300750115.25梁下单立杆，沿梁长度方向间900mm2道，900900250mm300800115.2梁下单立杆，沿梁长度方向间900mm2道，900900200m58、m400800115.2梁下单立杆，沿梁长度方向间距900mm2道，900900200mm4001200214.8主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为450mm梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm3道，600450200mm4001500214.5梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm4道，600450200mm4601000215梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm3道，600450400mm4601200214.8梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm3道，600450200mm4601500214.5梁下双立杆，间距250,沿梁长度方59、向间距450mm4道，600450200mm5001000215梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm3道，600450400mm5001200214.8梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm4道，600450200mm5001500214.5梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm4道，600450200mm6001500214.5梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm4道，600450200mm一层楼板（楼面标高为1.950m）至夹层楼板（楼面标高为13.950m），具体的轴线部位为AKW/3944。300600111.4主龙骨为48.3mm360、.6mm，间距为900mm梁下单立杆，沿梁跨度方向间900m1道，900450400mm400800111.2梁下单立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm2道，900450200mm400900111.1梁下单立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm2道，900450100mm4001200210.8主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为450mm梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm3道，600450200mm4601000211梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm3道，600450300mm500800211.2梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距461、50mm2道，900450200mm5001200214.8梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm4道，600450200mm5001500210.5梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm4道，600450200mm500220029.8梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距600mm6道，600450300mm7001000211梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm4道，600450300mm一层楼板（楼面标高为1.950m）至三层楼板（楼面标高为17.950m），具体的轴线部位为ABAK/4042。4001200214.8梁下双立杆，间距250,沿梁62、长度方向间距450mm3道，600450200mm5001500214.5梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm4道，600450200mm5002200213.8梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm6道，600450400mm5.2.2.2 18m及以上大跨度区域梁底、梁侧模板支撑架体设计位置轴线梁断面尺寸(mm)支架形式梁下立杆数支撑跨度(m)支撑高度(m)主龙骨次龙骨步距立杆间距梁对拉螺栓对拉螺栓道数和梁跨方向间距(mm)48.3mm3.6mm梁侧双钢管主龙骨间距(mm)剪刀撑设置自由端高度扫地杆立杆基础1.95m一层楼板AEW/13460800扣件式钢管模板支63、架2240.8m主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为900mm次龙骨为4090mm的木方间距250mm450梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm对拉杆采用16mm高强通丝螺栓，穿梁螺栓应套PVC套管2道，900900竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置150距地面200mm设置纵横向扫地杆，连续设置压实回填土AEW/154608002240.8m450梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm2道，900900150压实回填土AEW/474008002240.8m450梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm2道，900900150压实回填土5.95米夹层AEW/164、52008002243.2m主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为900mm1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm2道，900900竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置，沿支撑高度方向设置一道水平剪刀撑；200mm1.95m一层楼板（180mm厚）ACW/174608002183.2m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm2道，900900200mm1.95m一层楼板（180mm厚）AEW/474008002243.2m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm2道，900900200mm1.95m一层楼板（180mm厚）9.95m二层楼板MH65、/134246015002246.5m主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为900mm1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm4道，900900竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置，沿支撑高度方向设置两道水平剪刀撑；300mm1.95m一层楼板（180mm厚）400150026.5m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm4道，900900300mm400100027m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm3道，900900200mm40080027.2m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm2道，900900200mm3066、060027.4m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm1道，900900200mmAEW/474008002243.2m主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为900mm1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm2道，900900竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置，沿支撑高度方向设置一道水平剪刀撑；200mm5.95米夹层楼板（150mm厚）AEW/131546015002246.5m主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为900mm1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm4道，900900竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置，沿支撑高度方向设置两道水67、平剪刀撑；300mm1.95m一层楼板（180mm厚）400100027m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm3道，900900200mmACW/3846015002186.5m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm4道，900900300mm5.95米夹层楼板（150mm厚）13.95米夹层ACW/175009002183.1m主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为900mm1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm3道，900900竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置，沿支撑高度方向设置一道水平剪刀撑；200mm9.95m二层楼板（18068、mm厚）ACW/387509002183.1m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm3道，900900200mm9.95m二层楼板（180mm厚）17.95m三层楼板W/192650015002226.5m主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为900mm1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm4道，900900竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置，沿支撑高度方向设置两道水平剪刀撑；300mm9.95m二层楼板（180mm厚）Y/18255001500219.66.5m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm4道，900900300mm9.95m69、二层楼板（180mm厚）W/293650015002226.5m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm4道，900900300mm9.95m二层楼板（180mm厚）ACR/214601500228.156.5m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm4道，900900300mm9.95m二层楼板（180mm厚）ACR/344601500228.156.5m1200梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距900mm4道，900900300mm9.95m二层楼板（180mm厚）5.2.2.3 20KN/m以上线荷载的梁梁底、梁侧模板支撑架体设计位置轴线梁断面尺70、寸(mm)支架形式梁下立杆数支撑高度(m)主龙骨次龙骨步距立杆间距梁对拉螺栓对拉螺栓道数和梁跨方向间距(mm)48.3mm3.6mm梁侧双钢管主龙骨间距(mm)剪刀撑设置自由端高度扫地杆立杆基础1.95m一层楼板WAE/444602800扣件式钢管模板支架20.8m主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为450mm次龙骨为4090mm的木方间距250mm450梁下双立杆，间距250,沿梁长度方向间距450mm对拉杆采用16mm高强通丝螺栓，穿梁螺栓应套PVC套管13道，450450竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置150距地面200mm设置纵横向扫地杆，连续设置压实回填土AE/4445460180071、20.8m4505道，450450150压实回填土JH/42AE/1517W/4445460200020.8m4506道，450450150压实回填土W/1718400220020.8m4506道，450450150压实回填土WAC/18400260020.8m4508道，450450150压实回填土CJ/13400320020.8m45015道，450450150压实回填土5.95米夹层C/4042700150022.5m12005道，450450竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置，沿支撑高度方向设置一道水平剪刀撑；200mm1.95m一层楼板（180mm厚）9.95m二层楼板AQ/13154072、0220021.8m120010道，450450400mm1.95m一层楼板（180mm厚）AC/4849AEAF/1517700150022.5m12005道，450450200mm5.95米夹层楼板（150mm厚）AC/3637H/3638730165022.35m12007道，450450150mm5.95米夹层楼板（150mm厚）P/3638750120022.8m12005道，450450200mm5.95米夹层楼板（150mm厚）13.95米夹层AE/4244500220021.8m12006道，450450400mm9.95m二层楼板（180mm厚）17.95m三层楼板AE/1373、15500220021.8m12006道，450450400mm13.95米夹层楼板（150mm厚）HC/13AE/4042AFAK/1819700120022.8m12005道，450450200mm13.95米夹层楼板（150mm厚）AFAK/3637ANC/13600260031.4m100012道，450450200mm13.95米夹层楼板（150mm厚）M/1718700150022.5m12005道，450450200mm13.95米夹层楼板（150mm厚）M/3738MN/17750150022.5m12005道，450450200mm13.95米夹层楼板（150mm厚）MN/374、8H/1719800150022.5m12006道，450450200mm13.95米夹层楼板（150mm厚）H/3638H/1922600220021.8m120010道，450450400mm13.95米夹层楼板（150mm厚）H/404223.950m屋面层ACAJ/24500170024.3m12006道，450450竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置，沿支撑高度方向设置两道水平剪刀撑；200mm17.95米夹层楼板（150mm厚）ACAJ/31ACY/19600150024.5m12006道，450450200mm17.95米夹层楼板（150mm厚）ACY/36RT/192146021075、023.9m12006道，450450100mm17.95米夹层楼板（150mm厚）RT/3436PT/18400210023.9m12006道，450450100mm17.95米夹层楼板（150mm厚）5.3 构造设计 5.3.1模板支撑架体搭设条件1、 拆完墙柱侧模。2、 立杆下基础强度达到7.5Mpa。3、 已放出顶板标高控制线，在楼板上弹好立杆位置线。4、 已进行详细的搭设安全技术交底。5.3.2立杆基础8m及以上高支模区域立杆全部坐落在楼板上，楼板混凝土强度为C30。立杆下面垫502004000mm脚手板。支撑架体基础为18mm厚C30混凝土底板，保证混凝土强度能够达到设计要求强度后76、，进行支撑架体搭设。确保架体结构的稳定性。18m及以上大跨度区域1.95m一层楼板立杆位于回填土上，回填土压实系数0.94。其余区域立杆全部坐落在楼板上，楼板混凝土强度为C30。立杆下面垫502004000mm脚手板。支撑架体基础为18mm厚C30混凝土底板，保证混凝土强度能够达到设计要求强度后，进行支撑架体搭设。确保架体结构的稳定性。20KN/m以上线荷载区域1.95m一层楼板立杆位于回填土上，回填土压实系数0.94。其余区域立杆全部坐落在楼板上，楼板混凝土强度为C30。立杆下面垫502004000mm脚手板。支撑架体基础为18mm厚C30混凝土底板，保证混凝土强度能够达到设计要求强度后，进77、行支撑架体搭设。确保架体结构的稳定性。5.3.3立杆距墙距离不宜大于300mm。5.3.4扫地杆扫地杆钢管中心距地应为200mm。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。5.3.5梁板下立杆连接钢管竖向、水平纵横向采用对接扣件，错开1m连接。当梁板下立杆采用的支撑类型不一致时，梁下水平横杆应伸直板下支撑架体至少两跨，并与立杆扣接。5.3.6立杆自由端悬臂长度控制扣件式钢管支撑架当顶部横杆以上立杆及可调U托的总悬臂长度大于500mm时，增加一道限高通长约束钢管立杆扣接，使悬臂长度不超过500mm。5.3.7剪刀撑1、水平剪刀撑设置：模板支撑架体系中，分别沿着板底78、中间和底部设置四道水平剪刀撑，水平剪刀撑应连续设置，水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置，底部水平剪刀撑设置在扫地杆。2、竖向剪刀撑设置：模板支撑架架体外侧四周及内部纵、横向每68m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。3、主梁两侧从底至顶连续设置竖向剪刀撑。4、剪刀撑与模板支撑架纵（或横）向水平杆夹角应在4560度左右，斜杆应每步与立杆扣接。5、为增加梁支撑架的整体稳定性，梁外围剪刀撑与独立柱进行连接。5.3.8可调拖撑设置在立杆顶端，自由端高度不得大于500，丝杠伸出长度不得大于200mm。5.3.9与结构的连接高大模板支架应采用刚性连墙件在水平加强层位置与柱子可靠连接。在靠近柱子设置水平抱柱79、，每一步横杆（即1200mm）设一道，确保架体与柱子连接牢固，必须垫上木方，防止损坏结构观感质量。钢管脚手架与结构柱的有效连接和顶撑可以增强钢管脚手架的整体稳定性，消除超高失稳的情况出现。本工程高大模板支撑架处为框架结构，层高12m，柱子分三次浇筑，按高度4m浇筑一次，6m夹层与二层相交部位有结构柱，此相交部位的柱子都必须水平抱住连接，详见附图：高大模架施工区域抱柱平面图。水平抱柱连墙件做法详图见下图。水平抱柱连墙件做法平面示意图5.3.10安全网设置立杆顶端横杆设置水平大眼网兜网一道，下部水平兜网距离不大于10m，距离地面最近一道兜网设置在距地3m处，采用双层大眼网。5.3.11后浇带支模节80、点图后浇带处采用15厚多层板,次龙骨用4090mm木方间距250mm，主龙骨采用扣件式钢管48.33.6mm间距900mm,用钢管脚手架做支撑。楼层梁板后浇带模板为独立模板体系，整体楼层模板拆除时不拆除。待浇筑完后浇带混凝土并达到设计强度后进行拆除。后浇带区域支撑架搭设布置图5.3.12超限模板支撑架架体与非超限模板支撑架架体连接措施超限模板支撑架架体与非超限模板支撑架架体连接平面示意图超限模板支撑架架体与非超限模板支撑架架体连接立面示意图5.3.13支撑搭设要求1、立杆底部设置502004000mm脚手板。立杆支撑上下顶实，不得有松动，立杆顶部全部采用U托支撑调节高度。模板支撑架搭设应与模板81、施工相配合，利用可调托撑调整底模标高。2、支撑架搭设应按立杆、横杆、斜杆的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应L/200；横杆间水平度应L/400。3、支撑的搭设应分阶段进行，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。4、支撑架全高的垂直度应小于L/500，最大允许偏差应小于100mm。5、模板支撑架四周应与主体结构拉结，拉结点应随架子高度上升及时设置，严禁任意拆除。模板支撑体系的连墙件设计采用遇柱必抱的形式，将模板支撑体系与已浇筑的框架柱固定在一起，形成一个整体。6、扣件螺栓拧紧力矩值不能小于40Nm，且不应大于65Nm。搭设时确保拧紧力矩。7、架子立杆封顶处应设双82、扣件并采用短管搭接找齐，不宜露出杆头。8、架体立杆接头位置应错开，同一断面上有接头的立杆数不应超过立杆总数的50%。9、第一步立杆与四周墙体每两步三跨顶撑，使满堂脚手架形成稳定支撑系统。10、不允许立杆存在松动现象。11、墙与板交接缝处的木方应挑选方正、顺直的好木方，以保证阴角顺直、方正，固定15厚九层板时与墙面接缝处要粘贴海绵条，以防漏浆。模板调整好标高并清理，用空气压缩机把模内杂物吹净。6.模板支撑架施工工艺 6.1 支撑架的搭设及模板安装 6.1.1 模架搭设脚手架的搭设作业，必须在工长统一指挥下，安全员监督下严格按照以下规定程序进行：按施工设计架子搭设图放线、铺垫板、标定立杆位置。对于83、跨度4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板施工起拱高度宜为梁、板跨度的1/10003/1000。起拱不得减少构件的截面高度。6.1.2 搭设施工工艺铺垫板竖起立杆扫地杆横杆U 型托主龙骨次龙骨多层板。脚手架必须配合施工进度搭设。每搭设完一步后校正步距、纵距、横距、立杆垂直度。6.1.3 模架在距底层200mm 处设纵横向扫地杆。6.1.4搭设方法1、梁模板（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，安装柱头模板；（2）安装粱底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平；（3）梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、斜撑等。侧模与底模之间采用侧模夹底模，楼板与梁侧模之间采用板模压梁模。顶板模板84、与梁侧模、梁侧模与梁底模之间接缝要严密，防止漏浆。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板确定；（4）安装后校正梁中线、标高、断面尺寸。将梁模板内杂物清理干净，检查合格后办理预验收。2、板模板（1）在梁模板的外侧弹水平线，其标高为楼板板底标高减去模板厚度和龙骨高度，然后按水平线安装托木。（2）根据模板的平面图架设支撑立杆、水平杆和龙骨。立杆与龙骨的间距，应根据楼板混凝土自重与施工荷载的大小，通过计算求确定。按通线调节支柱的高度，将主龙骨找平，架设次龙骨。（3）铺模板时可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线固定；（4）楼板铺完后，用水平仪测量模板标高或对角拉通线进行校正，找平85、。（5）将模板内杂物清扫干净，办理预检。6.2模架的使用及拆除6.2.1 模架的搭设作业规定1、搭设场地应平整，清除搭设场地杂物。2、杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。在搭设之前，必须对进场的脚手杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。3、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。在搭设中不得随意改变构架设计。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。6.2.2 模架使用规定作业层86、每1m架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过规定值或施工设计值。严禁将施工设备放置在模架上；模架在使用中定期检查下列项目杆件的设置和连接是否符合要求：底座是否松动，立杆是否悬空，扣件是否松动。6.2.3 模架的拆除规定 模板拆除前，特别是梁底模板拆除时必须有拆模审批手续。1、拆除模架前的准备工作全面检查模架的扣件连接、支撑体系是否符合构造要求。根据检查结果进行补充完善拆除顺序和措施，经总工批准后方可实施。由主管工长进行拆除架子的安全技术交底。清除模架上杂物及地面障碍物。拆除模架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、模架的拆除作业必须由上而下逐层进行，严87、禁上下同时作业。分段拆除高差不大于2 步。3、在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。4、拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作。5、先拆掉模架横杆，然后拆除立杆，每根龙骨留2根立杆暂不拆；6、操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的立杆；7、拆除时执行“先搭的后拆，后搭的先拆”规定；8、当混凝土强度达到设计强度100%时，方可拆去顶板模板和支撑，(混凝土的强度以同条件养护的混凝土试块抗压强度为依据)。现浇结构拆模时所需混凝土强度 构件类型结构跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率%板2588、02，8758100梁8758100悬臂构件1007.高大模板支撑架检查与验收 7.1构配件进场验收1、本项目使用旧钢管进行支撑架的搭设，主要检查钢管有无严重鳞皮锈。检查锈蚀深度时，需除去锈皮再量深度，其深度不得大于该钢材厚度允许偏差值的1/2。各种钢管的端部弯曲在1.5m长范围内限制允许偏差5mm；立杆钢管弯曲的允许偏差3/3000mm，防止钢管弯曲过大；水平杆、斜杆为非受压杆件，允许偏差4.5/3000mm。钢管采用48.33.6mm，壁厚3.6mm，允许偏差0.36，最小壁厚3.24mm。2、对进场的扣件，进行复试，以保证使用处扣件为合格产品。扣件有裂缝、变形的，螺栓存在滑丝的，禁止使用89、，确保脚手架的整体整体稳定性。3、可调拖撑出现损伤的禁止使用，支托板、螺母不允许出现裂缝，支托板厚度5mm。构配件质量检查表项 目要 求抽检数量检查方法应有产品质量合格证、质量检验报告750根为一批，每批抽取一根检查资料钢 管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；不得采用横断面接长的钢管。钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目 测钢管外径及壁 厚（扣件式）外径48.3mm，允许偏差0.5mm，最小48.0mm；壁厚3.6mm，允许偏差0.36mm，最小壁厚3.24mm。3%游标卡尺测量扣 件应有生产许可证、质90、量检验报告、产品质量合格证、复试报告钢管脚手架扣件GB15831的规定检查资料不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理。扣件在螺栓拧紧力矩达到65Nm时，不得发生破坏。全数目 测扣件螺栓拧紧扭力矩扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm5%扭力扳手可调托撑可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN，应有产品质量合格证、质量检验报告3%检查资料可调托撑螺杆外径不得小于36，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150。悬挑长度391、00mm，托撑外径与螺杆之间间隙3mm，支托板厚度不小于5mm，变形不大于1mm。螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小于6mm。3%游标卡尺钢板尺测量支托板、螺母有裂缝的严禁使用。全数目 测脚手板木脚手板的宽度不宜小于200，厚度不应小于50，板厚允许偏差-2.3%钢卷尺木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的腐朽的木脚手板。全数目 测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm以内。全数目 测木方剪切强度1.7N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm292、，尺寸偏差不小于5mmm，截面尺寸不得小于4080mm（宽高）3%资料及游标卡尺7.2支撑架验收7.2.1分阶段验收7.2.1.1模板支撑架在下列阶段应进行阶段检查和验收1、 地基完工后及支撑结构搭设前。2、 作业层上施加荷载前。3、 每搭设完68m后。4、 达到设计高度后，进行下一道工序前5、 遇到六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻前。6、 混凝土浇注前。7、 停用超过一个月。7.2.1.2施工过程中应重点检查验收以下内容：1、基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况。2、扫地杆、水平杆、剪刀撑、连墙件等设置应符合规定，牢固可靠。3、可调拖撑受力情况，自由端长度、顶93、托螺杆伸出长度是否符合设计要求。4、立杆的规格尺寸和垂直度应符合设计要求，不得出现偏心荷载。5、安全网、防雷接地和各种防护措施符合要求。7.2.2验收程序及参加人员高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收应根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定（住房城乡建设部令第37号）验收要求进行，验收人员应当包括总承包单位和分包单位技术负责人或授权委派的专业技术人员、项目负责人、项目技术负责人、专项施工方案编制人员、项目专职安全生产管理人员及相关人员、监理单位项目总监理工程师及专业监理工程师、有关勘察、设计和检测单位项目技术负责人等进行验收，验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监94、理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。7.2.3验收标准1、本工程采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统，模板支架搭设完成后对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2015）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。2、脚手架在搭设过程中和阶段使用前，当支撑脚手架每搭设2步4步或不大于6m高度时，应进行阶段施工质量检查，确认合格后方可进行下道工序施工或阶段使用。 3、模架必须经检查验收合格后方可使用，并填写模板支架验收记录表（见附表：模板支架验收记录表），模架在下列阶段进行检查与验收：模架搭设前进行顶板检查与验收；作业层上施加荷载前进行检查与验收95、； 达到设计高度后进行检查与验收； 遇有六级大风与大雨或雪后进行检查与验收。4、模板安装允许偏差及检查方法项 目国家规范标准 检查方法轴线位移柱墙梁5钢尺底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺截面内部尺寸基础10钢尺柱、墙、梁+4，-5钢尺层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺大于5m8经纬仪或吊线、钢尺相邻两板表面高低差2钢尺表面平整度52m靠尺和塞尺阴阳角方正方尺、塞尺顺直线尺预埋铁件中心线位移3拉尺、尺量预埋管、螺栓中心线位移3拉尺、尺量螺栓外露长度+10，-0预留孔洞中心线位移+10拉尺、尺量尺寸+10、0门窗洞口中心线位移拉线、尺量宽、高对角线插筋中心线位移5尺量外露长度+10、05、96、模板架体检查与验收内容模板架体检查与验收内容（扣件式）序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法备注1专项施工方案按权限进行审批检查资料2基础及楼面承载力满足设计要求应有设计计算书要有验收记录排水不积水观察底座或垫块不晃动、滑动观察不沉降-10观察3立杆垂直度最后验收垂直度30m90用经纬仪或吊线和卷尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度30mH=2H=10H=20H=307306090中间档次用插入法4杆间间距步距20钢板尺纵距30钢板尺横距30钢板尺5水平加强层、水平剪刀撑、竖向剪刀撑按方案要求设置钢板尺6、扣件的检查扣件的抽查安装扣件数量(个)抽检数量（个）扭97、力矩值范围检验方法允许的不合格数量（个）519054065N.m随机抽取，力矩扳手测扭力矩。091150811512801312815002025011200323120132005057、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准序号检查项目安装扣件数量(个)抽检数量允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51-9091-150151-280281-500501-12001201-320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51-9091-150151-280281-5098、0501-12001201-3200581320325012357108、检查数量：在同一检验批内，对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不小于3件，对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不小于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。7.3重新检查验收 遇以下情况，均要对模板支架重新进行检查验收：（1）遇五级以上大风之后。（2）停工超过一个月恢复使用前。（3）遇较大雨、大雪之后。8.混凝土浇筑过程中注意事项 1、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可99、浇筑混凝土。2、浇筑板的虚铺厚度应略大于板厚，用表面振动器又称平板振动器。厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向拖拉振捣。并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后首先用刮杠刮平，再用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平，浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。3、浇筑混凝土的过程中架体下方严禁进人进行监测。施工过程中严格遵照本方案和规范条文组织模板支撑架和搭设施工，支撑架搭设完成必须经验收合格后方可进行下道工序施工。施工中严格控制梁板混凝土浇筑厚度和速度，避免荷载过于集中。并加强对模板支架的监测。4、由于高大模架跨度较大，且截面积及自重荷载大，混凝土浇筑时，应采用从中部向两边扩展的浇筑方式100、，确保模板支架施工过程中均衡受载，减小浇筑过程中对模板架体的横向作用力或局部集中荷载过大。必要时，可结合汽车泵联合作业。5、采用地泵进行混凝土浇筑施工时，用输送泵输送混凝土，管道接头、安全阀必须完好，固定输送管的支撑架采用48.3mm3.6mm钢管，钢管不能直接放在钢筋上，需放在铺设的垫木上，管道的架子必须牢固，用钢管进行支撑加固，做45-60斜撑，并沿管道顺长方向进行布设，间隔1200mm,输送管通过楼板面处，下部支撑模架进行加固，并与楼板支撑架体进行连接，形成整体模架，保证架体稳定性。泵管转弯处做加强处理，且应用密目网和防漏彩条布进行围挡，防止泵管爆裂伤人，输送前必须试送。6、高大模板支撑101、体系区域内的混凝土浇筑采用竖向结构与水平结构分开浇筑的方式，即先对柱、墙等竖向结构进行浇注，柱混凝土完成后在进行梁、板钢筋的绑扎，最后进行梁板的浇注，不允许竖向与水平结构同时浇筑混凝土。7、梁、板混凝土的浇筑时注意事项（1）混凝土施工时支撑架下方严禁有人，要设专人防护，严禁有人误入架体内。由专职安全员现场负责监督，并在施工区域外围设置一道警戒带。（2）混凝土浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及几字梁挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。（3）混凝土浇筑102、是按照流水段施工，每个流水段沿长边方向浇筑。浇捣混凝土时，安排最多12人在超限模板支撑架区域内作业，以免增加不必要施工荷载。（4）超限模板支撑架板的混凝土浇筑采用梁、板与柱分浇的方式，即先对柱进行浇注，柱混凝土完成后在进行梁、板钢筋的绑扎，最后进行梁板的浇注； 对于梁的浇筑方向是从中间往两头、分层均匀浇筑。（5）振捣时要注意不得碰撞钢筋，防止钢筋周围积水而影响其与混凝土的粘接力。砼浇筑过程中要派专人检查模板和支撑是否有松动和脱落，如有异常情况，必须停止浇筑砼，抓紧处理。由于超载梁钢筋配置较多，应适当放慢浇筑速度，并用振捣棒仔细振捣，以确保砼达到设计厚度。（6）梁板混凝土浇筑时，砼不得堆放过高及103、过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣超限模板支撑架楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣技术交底和安全交底。混凝土浇筑方向详见附图（方案附图）。9.监测监控措施 9.1监控措施1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每季度进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、超限模板支撑架日常检查，巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；（2）底座是否松动，立杆是否悬空；（3）连接扣件是否松动；3、支撑架变形观测混凝土浇筑完成时;在浇筑混凝土过程中应派专人进行实施实时观104、测，若发现突变或位移量增大时应及时将观测数据上报有关部门和领导。并及时采取相应加固措施。9.2监测方法1、水准仪+钢尺一套：标称精度2mm；线锤2个；测量人员：2人。2、测点布置监测点在每次所浇模架周边布点，不得在模架内观测和布点，监测板的每跨支架要设三个断面，即两端及跨中。在监测梁的每跨支架要设三个断面，即两端及跨中。每个断面设1个测点，即支撑架1个点，支架立杆上端的点位采用挂钢丝垂球作检测点的办法。其高大支撑的观察点设置见附图：高大架体沉降观测点平面布置图（附图）。3、观测阶段采用水准仪在模板面测设水平标准（基准）点，在砼浇筑到一定区域时，立即对已施工完成的区域水平标准点比对原始基准点，一105、旦发现水平标准点有下沉现象，应立即停止浇筑砼。查明原因后，方可继续进行浇筑砼。另在沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。9.3监测内容1、监测内容包括模板支架的位移监测。2、位移监测点应根据周边结构状况（封闭或开敞），设置在模板支架或模板支架模板上。在模板支架的顶层、底层及每5步宜设置位移监测点；监测点宜设置在角部和四边的中部位置；模板支架顶部可采用在立杆上端挂钢丝垂球作为监测点；模板支架模板可采用水平结构钢筋上焊接竖向钢筋作为监测点。3、当有下列条件之一时，宜对模板支架进行预压或监测监测基准点应设置在附近已施工完毕的竖向结构或模板支架上。承受重载106、或设计有特殊要求；特殊模板支架或需了解其内力和变形时；地基为不良的地质条件时；跨空或悬挑模板支架；其他认为危险性大的重要临时模板支架。9.4监测频率1、监测项目的监测频率应根据模板支架规模、周边环境、自然条件、施工阶段等因素确定，并应符合下列要求：混凝土浇筑期，监测按间隔不超过30min进行，混凝土浇筑完毕可停止监测；当监测数值比前次数值增长时，应进行连续监测，直到数值稳定；混凝土浇筑临近结束阶段，应进行连续监测。2、混凝土浇筑过程中，专人对模板支架体系进行监测。模板支架监测数据应及时整理和反馈。当出现下列征兆时应立即报警，安全员立即组织施工人员通过安全通道有序撤离。9.5监测资料反馈检测资料107、包括监测方案、内力及变形记录、监测分析及结论。监测资料采用动态反馈。在混凝土浇筑阶段，现场观测若发现位移、沉降等出现异常，或达到( 超过) 报警值时，立即通知施工单位，必须马上停止施工，迅速疏散人员，查明原因，对支撑方案进行修改，待加固处理排除险情后方可复工。9.6监测预警值根据本工程的实际情况，立杆坐落在地下二层顶板上，且地下二层模板支架不拆除，地基不考虑变形。从搭设方案得知，采用48.33.6脚手架搭设，上可调U托支顶和垫脚多层板等叠加，每个节点受力后会压缩，超限模板支撑架监测方案需设定支模变形允许值和预警值，对本工程监测项目提出以下报警值：控制值取18mm，报警值 15mm。 检测报警值108、检测指标限制位移水平位移量：H/300（H为支撑结构高度）近3次读数平均值的1.5倍10.季节性施工措施 10.1雨季施工措施1、下雨天气和五级以上大风应停止架上作业；2、大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。3、模板存放地面要平整,并且要有一定的坡度，要做好排水措施。对各类模板加强防风紧固措施，在临时停放时考虑防止大风失稳。4、支好的顶板模或墙模，如遇大雨未浇筑混凝土，应进行遮盖，防止因雨淋而造成脱模剂的失效。雨后要认真检查其平整度、垂直度和脱模剂附着情况，合格后方可浇筑砼。5、在砼浇筑前应及时准确地掌握天气情况。小雨天气可浇筑墙柱混凝土，梁板只能在晴天和阴天进行浇筑，尽量避开雨天109、施工。6、梁、板浇筑时准备足够的塑料布、木板等，施工时突遇降雨，立即将浇筑完的砼覆盖起来，防止雨水直接冲刷，并停止施工。7、雨后浇筑混凝土要将模板及钢筋上的淤泥清理干净。8、严格执行各项规章制度、操作规程和质量标准，认真落实施工组织设计和雨期施工技术措施。9、雨天不得露天电焊。在潮湿地带作业时，操作人员应站在铺有绝缘物品的地方并穿好绝缘鞋。闸箱防雨漏电接地保护装置应灵敏有效，每星期检查一次线路绝缘情况。对于变压器等在雨期前进行电阻复测，排除隐患。10.2冬季施工措施1、入冬前根据冬季施工方案，向项目管理人员及施工班组做好技术交底，提前做好高大模板支撑搭设准备工作。2、及时掌握XXXX市当地气象110、变化，以便了解当地近期天气情况，防止寒流突然袭击。3、各租赁站、施工队要提前做好防冻、防寒、防火、防风等技术和物资准备工作。4、冬季施工时，要采取防滑措施，大雪、霜冻过后，脚手架及脚手架材料上要清理干净；并注意防护各种火源及危险品的存放和保管。5、不得在未经处理的冻结土上搭设脚手架，必要时冻结土要经过处理，脚手架基础周围必须设置排水沟。6、上下脚手架应走斜道或梯子，不得沿绳、脚手架立杆或栏杆等攀爬。上下行走人员应在安全带并与可靠物挂牢后才能前进。7、遇到六级及以上大风、大雪、强霜冻等，应立即停止露天搭设作业，大雪、强霜冻后作业采取防滑措施。8、大雪后及时清理脚手板上的积雪和冻块，施工区的人行通111、道应加设防滑条，各部位应加设牢固，防止化冻而增加事故。11.施工安全保证措施 11.1安全施工保证措施1、建立安全施工保证体系，落实安全施工岗位责任制。派安全员专职看守。2、建立建全安全生产责任制，签定安全生产责任书，将目标层层分解落实到人。3、模架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工。4、强化安全法制观念，各项工序施工前必须进行书面安全交底，交底双方签字齐全后，交项目安全部检查、存档。5、现场临电设施定期检查，保证临电接地、漏电保护器、开关齐备有效。夜间施工，施工现场及道路上必须有足够的照明，现场必须配置专职电工24小时值班。6112、落实“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，现场内各种安全标牌齐全、醒目，严禁违章作业及指挥。现场危险地区悬挂“危险”或“禁止通行”的明显标志，夜间设红灯警示。对现场安全事故进行综合排查，综合治理，并派专人进行落实及监管，及时做好预防措施，防止安全事故发生。7、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。8、在架面上严禁码放材料。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。9、作业层上的构配件质量与搭设质量，应符合要求，并按方案进行检查验收，合格后方准使用。10、作业层上的施工荷载符合方案要求，不得超载。11、脚手架上挂设水平兜网，竖向水平面上每隔5米铺设一道，保证人员发生意外时，做到拦截、缓冲作用，防止113、人员出现重大伤亡。12、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。13、在作业中，禁止拆除脚手架的主节点处的纵、横水平杆、纵、横扫地杆。其它杆件确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。14、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。15、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；114、发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。16、在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余物品移至室内；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。11.2安全文明施工措施1、要严格按照有关施工安全操作程序和模板施工说明中的规定执行，电梯井门在每层施工完后，要安装封堵防护门，不得在井筒内操作。2、楼板混凝土浇筑时，针对高大模板支撑架，要设专人看护。随时监测监控模板的挠度、稳定性、倾斜度发生，存在危险性情况下立即通知上面操作人员停止浇筑混凝土并从支撑架上下来到安全地方。检查问题发生处的漏洞及时进行整115、改。整改后经检查达到安全要求再继续进行本部位施工作业。3、施工现场不准吸烟。模板堆放区、木工房、木料堆放区应有完善的防火、灭火措施。4、梁、板模板支撑架搭设，自由端高度不得大于400mm。5、高大模板支撑系统应针对施工现场情况设置水平安全网进行安全防护。6、不得在脚手架上堆放木料、模板及其它材料。7、对工人进行现场教育，要求工人举止文明，各施工队伍之间团结合作，施工管理人员对工人应平等尊重，整个施工场区营造出一个紧张向上的气象。8、施工现场各种材料、机具等按施工现场总平面规划图放置整齐,设标志牌，材料库房的管理也须分类清楚，整洁有序。9、施工场地道路畅通，场地四周有排雨水措施。施工道路及施工现116、场全部硬化及绿化，并经常洒水，保持清洁不起灰尘。10、施工现场严禁私拉、乱接线，夜间场地光线明亮。11、在电梯间进行模板施工时，必须逐层搭设安全防护平台，层层挂设安全网。电梯门、外墙落地门等处应做好封闭防护。12、进入现场必须佩戴安全帽，高空作业必须系安全带。11.3重要环境因数管理措施1、噪声的排放符合GB12523-2011建筑施工场界噪声限值达标排放，设专职环保员进行管理。实行在封闭场所作业，如木工棚等；对敏感部位施工前用密目网等进行围挡降噪；用声级计检测。（1）严格控制施工时间,充分利用市规定的早上至晚上的正常施工时间,合理安排好施工程序，并采取有效措施进行消声。（2）对人为的施工噪声117、严格控制，最大限度的减少噪声扰民。（3）强噪声半成品、成品加工制造尽量安排在车间内完成，并尽量使用低噪声或有消声降噪设备的施工机械。（4）执行公司噪声管理办法严格控制噪声值。2、扬尘及固体废弃物，现场目测无尘；重要运输道路硬化率100%，设专职环保员进行管理。水泥库封闭；施工现场设洗车池；主要运输道路面硬化；定时定员洒水降尘。3、有毒有害废弃物排放，最大限度控制用量，使排放量最小。设专职环保员进行管理。严格控制用量；分类堆放、专人负责；委托有资质的单位处理。4、杜绝重大火灾发生，施工前必须做书面防火交底，负责人须签字；在施工场界内严禁吸烟、严禁乱接电源；合理控制施工现场及库房存量，做到随用随进118、场；加强施工残液回收，不得随意倾倒残液；加强现场的通风，控制现场挥发浓度。11.4预防坍塌事故安全技术措施1、模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。2、模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。4、堆放119、模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应对架体进行加固。5、楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6、安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。7、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。11.5预防高空坠落事故安全技术措施1、架子搭设组装完成后，必须经公司相关部门人员及项目安全员、技术负责人、工长对其进行验收，经检查验收合格后填写验收单，经技术负责人、安全员签字后方可投入使用。架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局120、部拆改时，须经施工技术负责人同意，由架子工进行整改。2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。3、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。4、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。5、安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或121、毛刺的地方接触，以防摩擦割断。6、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀，并不得超过设计允许荷载。7、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。8、浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。9、混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。11.6其他安全措施1、扣件、架管等刷油保养时，地面应有接油盒，防止污染地面。2、所有架子在装、拆过程中，下方必须设安全禁区，围挡范围距操作122、点中心半径20m，并设专人看管，严禁其他人员穿行。3、所有操作人员必须戴好安全带，安全带应挂在牢固的物件上。加强操作人员安全教育和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好自身的安全防护工作，严禁违章操作，做好“四口五临边”和作业面安全防护工作。4、遇5级以上大风及雨、雪天气要停止操作，大风及雨后要及时检查和加固各连接部位，搞好防风、防滑工作，保证施工安全。5、架子在使用过程中应保持整洁，不许随意堆放工具、材料等物品。6、在进行模板安装时，模板的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真检查并清除零散物品。拆除顺序先上后下，先外后内，逐段进行。7、搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子123、过程中材料不得集中堆放，对混凝土柱面及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码放整齐扣件等零散物品要装袋存放。12.模板施工应急预案12.1应急预案目的为了预防或减少潜在的施工生产安全事故或紧急情况对施工生产安全造成的影响和对环境的影响，对可能出现的模板支撑体系坍塌、倾覆、高空坠落、火灾、进行预防和控制，保证人员和物品的安全，特制定此应急预案。12.2适用范围适用于在模板施工过程中，可能出现的生产安全事故或紧急情况的预防和处理。12.3应急与响应机构、职责与分工12.3.1现场指挥组组 长：XX副组长：成 员：等职 责：负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急小组调配应急所需的资源（人124、力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。12.3.2抢救疏散组组 长：成 员：。职 责：负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场指挥组提供真实可靠的情况。12.3.3医疗救护组组 长：成 员：。职 责：主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。12.3.4安全警戒组组 长：组 员：。职 责：负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。12.3.5后勤供应组组 长：成 员：职责：迅速调配抢救运输车辆至事故发生点；提供和检查抢125、险人员的装备和安全防护材料。12.4报告12.4.1报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发现人现场值班人员项目安全部现场指挥组长公司总经理。11.4.2报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。12.4.3联系方式利用电话联系安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。派出所：110医疗救护单位：12012.4.4善后处理现场伤害事故发生后，及时根据现场实际情况对伤员或财物进行救护，对现场事态进行控制，有次序地组织人员安全撤离，疏散群众，清理救护通道，做好安抚工作，避免次生事故发生。12.4.5舆126、情处理现场伤害事故发生后，在确保人员及财务救护完成后，做好事故现场保护，及时做好现场其余人员思想引导工作，防止事态扩大化，避免因事故后期的舆情造成更大的损失。12.5施工现场应急处理设备和设施12.5.1急救箱1、急救箱的配备急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。2、急救箱使用注意事项(1)有专人保管，但不要上锁。(2)定期更换超过消毒期的敷料和过期药品，每次急救后要及时补充。(3)放置在合适的位置，使现场人员都知道。12.5.2其他应急设备和设施由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情127、况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。12.6应急救援程序（1）电话报警事故发生第一时间，要立即向公司报告，救护小组迅速采取有效急救措施，同时报警求救，拨打电话报告时，不要惊慌，必须讲清事故情况和已采取的措施，让救护人员做好急救准备，讲清事故发生地点、附近特征，单位名称。报警电话：110匪警、119火警、120医疗求救。（2）现场疏散、自救在电话报救的同时，由各小组紧急就位，根据现场实际情况对伤员或财物进行救护，有次序地组织人员安全撤离，疏散群众，清理救护通道。（3128、）保护现场自救的同时要注意保护现场，等待事故调查取证。（4）事故总结事故调查清楚后由项目经理分析原因总结防范措施避免事故再次发生。12.7突发事件应急响应12.7.1火灾事故1、初起火灾各小组队员要迅速采取措施自防自救。2、自救能力有限的，根据火势及时报火警电话“119”，说清起火详细地址、单位电话、着火材料、报警人姓名，并派人到事故路口引导消防车及时到达火灾地点。3、在消防车未到达前，应急小组指挥应急小队使用常备消防器材、设施进行扑救。4、应急小组要有通讯设施保障，首先组织抢救人员，再抢救贵重物资和可能发生爆炸及有毒有害物品。5、组织人员对火场警戒，维护火场秩序。6、了解有无触电、房屋倒塌危129、险，先断电、疏散人员，如有火势蔓延危险的要拆破相连建筑，避免火灾扩大。7、在消防车到达后，积极配合灭火。对抢救出的物资放置在安全地点，组织好灭火用水供应，保证灭火物资器材供应和人员支援。8、火灾抢救完成后，组织人员全面细致地检查火场，防止余火复燃，必要时安排应急小队人员监视火场，保护现场，配合消防部门调查处理。9、恢复消防设施，使其处于备用状态，对已使用的消防器材进行检修或更换、充药。12.7.2工伤事故1、当发生高空坠落、物体打击、或由于模板支撑架体倾覆或坍塌造成的工伤事故，以及职业病时，应立即向公司安全设备管理部或公司应急领导小组报告。2、立即将受伤人员送往就近医院抢救。3、保护好现场，以130、备调查。4、安全设备管理部与相关部门具体负责处理事项。12.7.3救援方法12.7.3.1高空坠落应急救援方法：（1）现场应只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折131、，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。12.6.3.2模板、坍塌应急救援方法：（1）当发生超限模板支撑架坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；（2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；（3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；（4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；（5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。12.132、7.3.3物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。（1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。（2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重133、伤，应迅速送医院抢救。12.7.3.4预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支 架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担 架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬 梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援12.8项目部应急救援路线图火警119急救120/999XX市人民医院XX市公安局城关分局2公司保卫部51公司项目管理部7212.9项目部应急救援路线图医院项目所在地医院13. 计算书【范本说明：新浇筑混凝土和钢筋的自重标准值应根据混凝土和钢筋实际重力密度确定，对普通梁的钢筋混凝土自重标准值可采用25.5k134、N/m3，对普通板的钢筋混凝土自重可采用25.1kN/m3，对特殊钢筋混凝土结构应根据实际情况确定。】13.1板支撑计算书扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准（附条文说明另册）GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢135、管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为15.9m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.90.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.10。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.1136、1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.404.00=10.358kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.404.00=9.003kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.20137、01.000=3.965kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)1.000=4.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W138、 = 1.000.09310001000/37500=2.486N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.965+1.404.000)0.300=1.864kN 截面抗剪强度计算值 T=31.001864.0/(21000.00015.000)=0.186N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9653004/(100900028125139、0)=0.086mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.300=1.200kN/m静荷载 q1 = 1.201.130+1.200.060=1.427kN/m活荷载 q2 = 1.401.200=1.680140、kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.680+1.427)0.900=2.796kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.797/0.900=3.107kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.107=1.678kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.107=3.076kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.2521141、06/54000.0=4.66N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001678.00/(240.0090.00)=0.699N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.190kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.190900.142、04/(1009000.002430000.0)=0.242mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.628mm最大支座力 Qmax=10.049kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.738106/5262143、.3=140.30N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.0010.05=10.05kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(k144、N)： NG1 = 0.17215.850=2.720kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3.050kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.932kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000)0.9000.900=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件145、脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 8.699kN，非顶部立杆 N = 11.654kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非146、顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.347m； =3347/15.9=211.115 允许长细比(k取1) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.008699/(0.163505.5)=105.780N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.483m； =348147、3/15.9=219.697 允许长细比(k取1) 0=219.697/1.217=180.523 210 长细比验算满足要求! =0.152 =1.008699/(0.152505.5)=113.203N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=108.254N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.347m； =3347/15.9=211.115 允许长细比(k取1) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.0011654/(0.163505.5)=141.713N/mm2,立148、杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.2001.200/10=0.024kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)149、(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(27.362/7.20)=2.027kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2003.469+1.4003.240+ 1.40.61.4000.024=10.401kN 非顶部立杆Nw=1.2005.932+1.4003.240+150、 1.40.61.4000.024=13.356kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.347m； =3347/15.9=211.115 允许长细比(k取1) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.0010401/(0.163505.5)+1.0024000/5262=131.138N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.483m； =3483/15.9=219.697 允许长细比(k取1) 0=219.697/1.217=180.523 210 长细比验算满足要求! =0.152 =1.001040151、1/(0.152505.5)+1.0024000/5262=140.014N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=134.097N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.347m； =3347/15.9=211.115 允许长细比(k取1) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.0013356/(0.163505.5)+1.0024000/5262=167.071N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 152、其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.65kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 长细比，为1800/15.9=114 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497；经计算得到=1.0011654/(0.497505.5153、)=46.413N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.2001.200/10=0.024kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)154、(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(27.362/7.20)=2.027kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2005.932+1.4003.240+1.40.62.027=13.356kN经计算得到=1.0013356/(0.497505.5)+1.0024000/155、5262=57.849N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.2002倾覆力矩:MT 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=43156、20.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=8000mm180mm，截面有效高度 h0=160mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放99排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.15)+ 11.20(2.7299/8.00/8.00)+ 1.40(0.00+4.00)=14.49kN/m2计算单元板带所承受均布荷157、载q=8.0014.49=115.91kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513115.918.002 按照混凝土的强度换算得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4320.00360.00/(8000.00160.008.41)=0.14查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.139此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1398000.158、000160.00028.410-6结论：由于Mi = 239.39=239.39 Mmax=380.56所以第7天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放99排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.15)+ 11.20(0.20+25.100.18)+ 21.20(2.7299/8.00/8.00)+ 1.40(0.00+4.00)=24.28kN/m2计159、算单元板带所承受均布荷载q=8.0024.28=194.25kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513194.258.002 按照混凝土的强度换算得到14天后混凝土强度达到79.20%，C30.0混凝土强度近似等效为C23.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.33N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4320.00360.00/(8000.00160.0011.33)=0.11查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fc160、m = 0.1048000.000160.000211.310-6结论：由于Mi = 239.39+241.31=480.69 Mmax=637.76所以第14天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土21天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放99排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.15)+ 21.20(0.20+25.100.18)+ 31.20(2.7299/8.00/8.00)+ 1.40161、(0.00+4.00)=34.07kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.0034.07=272.59kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513272.598.002 按照混凝土的强度换算得到21天后混凝土强度达到91.37%，C30.0混凝土强度近似等效为C27.4。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.06N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4320.00360.00/(8000.00160.0013.06)=0.09查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.095此层楼162、板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fcm = 0.0958000.000160.000213.110-6结论：由于Mi = 239.39+241.31+254.03=734.73 Mmax=894.96所以第21天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放99排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.15)+ 31.20(0.20+25.100.18)+163、 41.20(2.7299/8.00/8.00)+ 1.40(0.00+4.00)=43.87kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.0043.87=350.93kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513350.938.002 按照混凝土的强度换算得到28天后混凝土强度达到100.00%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.30N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4320.00360.00/(8000.00160.0014.30)=0.09查表得到钢164、筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fcm = 0.0858000.000160.000214.310-6结论：由于Mi = 239.39+241.31+254.03+248.93=983.66 Mmax=1152.17所以第28天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6.计算楼板混凝土35天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放99排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(165、0.20+25.100.15)+ 41.20(0.20+25.100.18)+ 51.20(2.7299/8.00/8.00)+ 1.40(0.00+4.00)=53.66kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.0053.66=429.26kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513429.278.002 按照混凝土的强度换算得到35天后混凝土强度达到106.70%，C30.0混凝土强度近似等效为C32.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.26N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4320.166、00360.00/(8000.00160.0015.26)=0.08查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fcm = 0.0778000.000160.000215.310-6结论：由于Mi = 239.39+241.31+254.03+248.93+240.71=1224.37 Mmax=1409.37所以第35天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保存。7.计算楼板混凝土42天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆167、放99排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第7层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.15)+ 51.20(0.20+25.100.18)+ 61.20(2.7299/8.00/8.00)+ 1.40(0.00+4.00)=63.45kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.0063.45=507.61kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513507.618.002 按照混凝土的强度换算得到42天后混凝土强度达到112.17%，C30.0混凝土强度近似等效为C33.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16168、.05N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4320.00360.00/(8000.00160.0016.05)=0.08查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fcm = 0.0778000.000160.000216.110-6结论：由于Mi = 239.39+241.31+254.03+248.93+240.71+253.14=1477.51 Mmax=1666.57所以第42天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑必须保存。8.计算楼板混169、凝土49天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放99排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第8层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.15)+ 61.20(0.20+25.100.18)+ 71.20(2.7299/8.00/8.00)+ 1.40(0.00+4.00)=73.24kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.0073.24=585.94kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513585.958.002 按照混凝土的强度换算得到49天后混170、凝土强度达到116.79%，C30.0混凝土强度近似等效为C35.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.72N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4320.00360.00/(8000.00160.0016.72)=0.07查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M7=sbh02fcm = 0.0778000.000160.000216.710-6结论：由于Mi = 239.39+241.31+254.03+248.93+240.71+253.14+263.64=1741.15 Mmax=1171、923.77所以第49天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第8层以下的模板支撑必须保存。钢管楼板模板支架计算满足要求！13.2梁支撑计算书典型梁计算书列表梁断面尺寸(mm)支架形式梁下立杆数支撑高度(m)主龙骨次龙骨步距立杆间距梁底小横杆间距剪刀撑设置自由端高度扫地杆200800扣件式钢管模板支架115.2主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为900mm次龙骨为4090mm的木方间距250mm1200900900竖向剪刀撑沿梁长度方向连续设置，沿支撑高度方向设置三道水平剪刀撑；200mm距地面200mm设置纵横向扫地杆，连续设置400800115.2主龙骨为48.3mm3.172、6mm，间距为900mm1200900900200mm距地面200mm设置纵横向扫地杆，连续设置5001500214.5主龙骨为48.3mm3.6mm，间距为450mm1200450450200mm6001500214.51200450450200mm5002200213.81200450450400mm70010002151200450450400mm梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构173、设计标准（附条文说明另册）GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为15.2m，梁截面 BD=200mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度150mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.90.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0174、N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.10。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.50=28.220kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.50=29.990kN/m2由于永久荷载效应控制的175、组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.900=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(20.800+0.200)/0.200=1.620kN/m(3)活荷载为施工荷载176、标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2000.900=0.810kN均布荷载 q = 1.3518.360+1.351.620=26.973kN/m集中荷载 P = 0.980.810=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 3375.00cm3；截面惯性矩 I = 25312.50cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右177、各支座力分别为 N1=3.094kN N2=3.094kN最大变形 V = 0.000mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.17410001000/3375000=0.052N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.003094.0/(2900.000150.000)=0.034N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.000mm面板178、的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.094/0.900=3.438kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.438=1.857kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.438=3.404kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.278106/83333.179、3=3.34N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001856.52/(250.00100.00)=0.557N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.220kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.220900.04/(1009180、000.004166667.0)=0.263mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.023mm最大支座力 Qmax=5.764kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.214106/5262.3=181、40.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.005.76=5.76kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆182、的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.76kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.352.608=3.521kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.257=0.347kN 非顶部立杆段 N = 5.764+3.521=9.285kN 顶部立杆段 N = 5.764+0.347=6.111kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W 183、= 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.347m； =3347/15.9=211.115 允许长细比(k取1184、) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.006111/(0.163505.5)=74.317N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.483m； =3483/15.9=219.697 允许长细比(k取1) 0=219.697/1.217=180.523 210 长细比验算满足要求! =0.152 =1.006111/(0.152505.5)=79.532N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=76.055N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.347m； =3185、347/15.9=211.115 允许长细比(k取1) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.009285/(0.163505.5)=112.910N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m186、； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.2001.200/10=0.024kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(25.240/8.00)=1.683187、kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.764+1.3500.257+ 1.40.61.683=7.525kN 非顶部立杆Nw=5.764+1.3502.608+ 1.40.61.683=10.699kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.347m； =3347/15.9=211.115 允许长细比(k取1) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.007525/(0.163505.5)+1.0024000/5262=96.159N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.483188、m； =3483/15.9=219.697 允许长细比(k取1) 0=219.697/1.217=180.523 210 长细比验算满足要求! =0.152 =1.007525/(0.152505.5)+1.0024000/5262=102.580N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=98.299N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.347m； =3347/15.9=211.115 允许长细比(k取1) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.0010699/(0.163189、505.5)+1.0024000/5262=134.752N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.764kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.17215.200=3.521kN N = 5.764+3.521=9.285kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.190、00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 长细比，为1800/15.9=114 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497；经计算得到=1.009285/(0.497505.5)=36.980N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzu191、sw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.2001.200/10=0.024kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支192、撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(25.240/8.00)=1.683kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 5.764+1.3502.608+1.40.61.683=10.699kN经计算得到=1.0010699/(0.497505.5)+1.0024000/5262=47.264N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要193、求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.0002倾覆力矩:MT 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准（附条文说明另册）GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全194、技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为15.2m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度150mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.90.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50195、kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.10。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.50=28.220kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.50=29.990kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，196、抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.900=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(20.800+0.400)/0.400=0.900kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.900=1.620kN均布荷载 q = 197、1.3518.360+1.350.900=26.001kN/m集中荷载 P = 0.981.620=1.588kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 3375.00cm3；截面惯性矩 I = 25312.50cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=5.994kN N2=5.994kN最大变形 V = 0.003mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W =198、 1.000.67810001000/3375000=0.201N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.005994.0/(2900.000150.000)=0.067N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.003mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.994/199、0.900=6.660kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9006.660=3.596kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9006.660=6.593kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.539106/83333.3=6.47N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足200、: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.003596.40/(250.00100.00)=1.079N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.280kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.280900.04/(1009000.004166667.0)=0.507mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢201、管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.114mm最大支座力 Qmax=8.962kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.518106/5262.3=98.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算202、梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.008.96=8.96kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.96kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.0203、01.352.608=3.521kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.257=0.347kN 非顶部立杆段 N = 8.962+3.521=12.483kN 顶部立杆段 N = 8.962+0.347=9.310kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规204、范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.347m； =3347/15.9=211.115 允许长细比(k取1) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.009310/(0.163505.5)=113.20205、8N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.483m； =3483/15.9=219.697 允许长细比(k取1) 0=219.697/1.217=180.523 210 长细比验算满足要求! =0.152 =1.009310/(0.152505.5)=121.153N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=115.856N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.347m； =3347/15.9=211.115 允许长细比(k取1) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 206、=1.0012483/(0.163505.5)=151.802N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.2001.200/10=0.024kN.207、m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(25.240/8.00)=1.683kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.962+1.3500.257+ 1.40.61.683=10.723kN 非顶208、部立杆Nw=8.962+1.3502.608+ 1.40.61.683=13.897kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.347m； =3347/15.9=211.115 允许长细比(k取1) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.0010723/(0.163505.5)+1.0024000/5262=135.050N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.483m； =3483/15.9=219.697 允许长细比(k取1) 0=219.697/1.217=180.523 210 长细比验算满足要求209、! =0.152 =1.0010723/(0.152505.5)+1.0024000/5262=144.201N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=138.101N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.347m； =3347/15.9=211.115 允许长细比(k取1) 0=211.115/1.217=173.472 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.0013897/(0.163505.5)+1.0024000/5262=173.644N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑210、风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.962kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.17215.200=3.521kN N = 8.962+3.521=12.483kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，211、取1.200+20.300=1.800m； 长细比，为1800/15.9=114 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497；经计算得到=1.0012483/(0.497505.5)=49.718N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0212、.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.2001.200/10=0.024kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(25.240/8.00)=1.683k213、N Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 8.962+1.3502.608+1.40.61.683=13.897kN经计算得到=1.0013897/(0.497505.5)+1.0024000/5262=60.001N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.0002倾覆力矩:MT 模板支214、架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准（附条文说明另册）GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为14.5m215、，梁截面 BD=500mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.90.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.10。 图1 梁模板216、支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.50+0.20)+1.402.50=49.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.50+0.71.402.50=54.088kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。217、作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1. 荷载的计算2. (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.450=17.213kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(21.500+0.500)/0.500=0.630kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.450=1.012kN均布荷载 q = 1.3517.213+1.350.630=24.087kN/m集中荷载 P = 0.981.013=0.992kN面板的截面惯218、性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.531kN N2=4.987kN N3=4.987kN N4=1.531kN最大变形 V = 0.082mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.07910001000/16875=4.681N/mm2面板的抗弯强度设计值 219、f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002503.0/(2450.00015.000)=0.556N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.082mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.987/0.450=11.081kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.6220、0.45011.081=2.992kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.45011.081=5.485kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.224106/54000.0=4.16N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002991.94/(240.221、0090.00)=1.247N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.269kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.269450.04/(1009000.002430000.0)=0.092mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算222、简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.060mm最大支座力 Qmax=6.213kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.107106/5262.3=20.28N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于516.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣223、件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.006.21=6.21kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.21kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.352.317=3.128kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.35224、0.240=0.324kN 非顶部立杆段 N = 6.213+3.128=9.341kN 顶部立杆段 N = 6.213+0.324=6.537kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 =225、 ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.639m； =3639/15.9=229.537 允许长细比(k取1) 0=229.537/1.217=188.609 210 长细比验算满足要求! =0.139 =1.006537/(0.139505.5)=93.022N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.756m； =3756/15.9=236.226、922 允许长细比(k取1) 0=236.922/1.217=194.677 210 长细比验算满足要求! =0.131 =1.006537/(0.131505.5)=98.452N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=94.832N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.249m； =3249/15.9=204.944 允许长细比(k取1) 0=204.944/1.217=168.401 210 长细比验算满足要求! =0.174 =1.009341/(0.174505.5)=106.328N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求227、!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 228、MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(11.525/8.00)=0.768kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.213+1.3500.240+ 1.40.60.768=7.182kN 非顶部立杆Nw=6.213+1.3502.317+ 1.40.60.768=9.987kN顶部立杆段：a=0.229、2m时，u1=1.869,l0=3.639m； =3639/15.9=229.537 允许长细比(k取1) 0=229.537/1.217=188.609 210 长细比验算满足要求! =0.139 =1.007182/(0.139505.5)+1.0033000/5262=108.412N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.756m； =3756/15.9=236.922 允许长细比(k取1) 0=236.922/1.217=194.677 210 长细比验算满足要求! =0.131 =1.007182/(0.131505.5)+1.0033000/5262=114.379N230、/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=110.401N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.249m； =3249/15.9=204.944 允许长细比(k取1) 0=204.944/1.217=168.401 210 长细比验算满足要求! =0.174 =1.009987/(0.174505.5)+1.0033000/5262=119.881N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.213231、kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.16014.500=3.128kN N = 6.213+3.128=9.341kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 长细比，为1800/15.9=114 150 满足要求! 轴心受压立杆的232、稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497；经计算得到=1.009341/(0.497505.5)=37.203N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.2001.20233、0/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(11.525/8.00)=0.768kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 6.213+1.3502.317+1.40.60.768=9234、.987kN经计算得到=1.009987/(0.497505.5)+1.0033000/5262=45.980N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.0002倾覆力矩:MT 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全235、技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准（附条文说明另册）GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为14.5m，梁截面 BD=600mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承236、重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.90.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.10。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.237、501.50+0.20)+1.402.50=49.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.50+0.71.402.50=54.088kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001238、.5000.450=17.213kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(21.500+0.600)/0.600=0.540kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.450=1.215kN均布荷载 q = 1.3517.213+1.350.540=23.966kN/m集中荷载 P = 0.981.215=1.191kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I =239、 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.159kN N2=3.113kN N3=3.513kN N4=3.513kN N5=3.113kN N6=1.159kN最大变形 V = 0.021mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.04010001000/16875=2.370N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面240、抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002033.0/(2450.00015.000)=0.452N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.021mm面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.513/0.450=7.807kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4507.807=2.108kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4507241、.807=3.864kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.158106/54000.0=2.93N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002107.85/(240.0090.00)=0.878N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪242、强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.357kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.357450.04/(1009000.002430000.0)=0.068mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标243、准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.090mm最大支座力 Qmax=7.287kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.232106/5262.3=44.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00244、kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.007.29=7.29kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.29kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.352.317=3.128kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.240=0.324kN 非顶部立杆段 N = 7.287+3.128=10.416kN245、 顶部立杆段 N = 7.287+0.324=7.611kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比246、验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.639m； =3639/15.9=229.537 允许长细比(k取1) 0=229.537/1.217=188.609 210 长细比验算满足要求! =0.139 =1.007611/(0.139505.5)=108.310N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.756m； =3756/15.9=236.922 允许长细比(k取1) 0=236.922/1.217=194.677 210 247、长细比验算满足要求! =0.131 =1.007611/(0.131505.5)=114.633N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=110.418N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.249m； =3249/15.9=204.944 允许长细比(k取1) 0=204.944/1.217=168.401 210 长细比验算满足要求! =0.174 =1.0010416/(0.174505.5)=118.557N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算248、公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算249、：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(11.525/8.00)=0.768kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.287+1.3500.240+ 1.40.60.768=8.256kN 非顶部立杆Nw=7.287+1.3502.317+ 1.40.60.768=11.061kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.639m； =3639/15.9=229.250、537 允许长细比(k取1) 0=229.537/1.217=188.609 210 长细比验算满足要求! =0.139 =1.008256/(0.139505.5)+1.0033000/5262=123.701N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.756m； =3756/15.9=236.922 允许长细比(k取1) 0=236.922/1.217=194.677 210 长细比验算满足要求! =0.131 =1.008256/(0.131505.5)+1.0033000/5262=130.560N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=125.987N/mm2251、,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.249m； =3249/15.9=204.944 允许长细比(k取1) 0=204.944/1.217=168.401 210 长细比验算满足要求! =0.174 =1.0011061/(0.174505.5)+1.0033000/5262=132.110N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.287kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.252、16014.500=3.128kN N = 7.287+3.128=10.416kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 长细比，为1800/15.9=114 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497；经计算得到=1.0010253、416/(0.497505.5)=41.482N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公254、式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(11.525/8.00)=0.768kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.287+1.3502.317+1.40.60.768=11.061kN经计算得到=1.0011061/(0.497505.5)+255、1.0033000/5262=50.258N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.0002倾覆力矩:MT 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术256、规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准（附条文说明另册）GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为13.8m，梁截面 BD=500mm2200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0257、N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.90.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.10。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.20+0.20)+1.402.50=71.060kN/m2由258、永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.20+0.71.402.50=78.185kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.2000.450=25.245kN/m(2)模板的自重线荷载(kN259、/m)： q2 = 0.2000.450(22.200+0.500)/0.500=0.882kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.450=1.012kN均布荷载 q = 1.3525.245+1.350.882=35.272kN/m集中荷载 P = 0.981.013=0.992kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变260、形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.412kN N2=3.874kN N3=4.028kN N4=4.028kN N5=3.874kN N6=1.412kN最大变形 V = 0.015mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.03510001000/16875=2.074N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002259.0261、/(2450.00015.000)=0.502N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.015mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.028/0.450=8.952kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4508.952=2.417kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4508.952=4.431kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和262、截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.181106/54000.0=3.36N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002417.02/(240.0090.00)=1.007N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标263、准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.570kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.570450.04/(1009000.002430000.0)=0.083mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图264、(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.093mm最大支座力 Qmax=8.875kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.267106/5262.3=50.73N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于516.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作265、用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.008.88=8.88kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.88kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.352.205=2.977kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.240=0.324kN 非顶部立杆段 N = 8.875+2.977=11.852kN 顶部立杆段 N = 8.875+0.324=9.199kN 轴心受266、压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； 267、a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.639m； =3639/15.9=229.537 允许长细比(k取1) 0=229.537/1.217=188.609 210 长细比验算满足要求! =0.139 =1.009199/(0.139505.5)=130.907N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.756m； =3756/15.9=236.922 允许长细比(k取1) 0=236.922/1.217=194.677 210 长细比验算满足要求! =0.131 =1.009199/(0.131268、505.5)=138.549N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=133.454N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.249m； =3249/15.9=204.944 允许长细比(k取1) 0=204.944/1.217=168.401 210 长细比验算满足要求! =0.174 =1.0011852/(0.174505.5)=134.913N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(269、kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/