1、 港中旅港中旅.海泉湾学校项目海泉湾学校项目 超限构件超限构件、高大、高大模板模板施工方案施工方案 编制单位：编制单位：XX有限公司XX有限公司 编编 制制 人：人：审审 核核 人：人：审审 批批 人：人：日日 期：期：20202020 年年 6 6 月月 2020 日日 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 目目 录录 第一章 编制依据.1 第二章 工程概况.2 2.1 工程建设概况.2 2.2 设计概况.2 2.3 高大模板概况.2 2.3.1 高大模板定义.2 2.3.2 高大模板荷载计算方式.2 2.3.3 本项目梁板荷载计算.3 2.3.4 超限梁具体参数.6 2.3.5 大跨度2、梁.10 2.3.6 高支模.11 第三章 施工安排.15 3.1 项目管理组织机构.15 3.2 项目管理目标.15 3.3 各项资源供应方式.16 3.4 施工流水段的划分及施工工艺流程.17 3.4.1 流水段划分.17 3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施.18 第四章 施工进度计划.18 4.1 施工进度计划.18 第五章 施工准备与资源配置计划.18 5.1 施工准备计划.18 5.2 资源配置计划.20 5.3 材料要求.21 第六章 施工方法及工艺要求.24 6.1 方案及技术参数.24 6.1.1 模板选型.24 6.1.2 楼板模板支撑体系主要技术参数.24 6.1.33、 梁模板支撑体系主要技术参数.27 6.1.4 模板支撑体系构造要求.35 6.2 施工方案.45 6.2.1 施工工艺流程.45 6.2.2 施工要点.45 6.2.3 高大模板混凝土浇筑.50 6.2.4 轮扣式脚手架支撑的施工要点.51 第七章 高大模板施工监测措施.52 7.1 监测人员.52 7.2 测点布置.52 7.3 监测频率.52 7.4 监测报警指标.52 第八章 混凝土浇筑及布料机布置管理.52 8.1 混凝土浇筑.52 8.2 布料机加固措施.53 8.3 混凝土施工注意事项.54 8.3.1 梁高大于 1300mm 混凝土浇筑方法.54 8.3.2 其他注意事项.544、 第九章 高支模体系控制措施.54 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 9.1 防失稳措施.54 9.2 高支模搭设和拆除技术措施.55 第十章 各项管理计划.56 10.1 施工进度管理组织机构和职责分工.56 10.2 进度管理措施表.56 10.3 质量管理计划.57 10.3.1 质量管理组织机构.57 10.3.2 质量管理职责分工.57 10.3.3 确定质量控制点.59 10.3.4 质量保证措施.60 10.4 安全管理计划.61 10.4.1 安全管理目标.61 10.4.2 安全管理组织机构.61 10.4.3 安全防护措施.61 10.4.4 预防坍塌事故的安全措施5、.62 10.4.5 预防髙空坠落事故安全措施.63 10.4.6 预防物体打击事故的安全措施.63 10.4.7 其他安全注意事项.64 10.5 环境管理计划.64 10.5.1 环境管理目标.64 10.5.2 环境管理组织机构及职责和权限.65 10.5.3 辨识重大环境因素.65 10.5.4 环境保护资源配置计划.65 10.5.6 环境管理规章制度.66 10.5.7 施工环境保证措施.66 10.6 资源节约管理计划.66 10.6.1 资源节约管理目标.66 10.6.2 资源节约管理组织和职责、权限.67 10.6.3 资源节约管理规章制度.67 10.6.4 资源节约保证6、措施.67 10.7 成品保护计划.68 第十一章 季节性施工.69 11.1 雨季施工措施.69 第十二章 应急预案.69 12.1 安全组织机构.70 12.2 理人员职能分工表.70 12.3 救援器材设备.70 12.4 应急常备药品.71 12.5 应急救援工作程序.71 12.6 应急救援办法.71 第十三章 计算书.73 13.1 超厚板（350MM厚顶板）模板（轮扣式）计算书.73 13.2 超限梁（风雨操场 600X900MM梁）（轮扣式，梁板立柱共用）模板计算书.83 13.3 超限梁（600X1250MM）侧模板计算书.94 13.4 超限梁（地下车库 600X1550M7、M梁）底模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书.99 13.5 超限梁（地下车库 600X1550MM梁）侧模板计算书.110 13.6 超限梁（地下车库 7002450MM梁）底模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书.115 13.7 超限梁（地下车库 7002450MM梁）侧模板计算书.123 13.8 大跨度梁（报告厅 18.13M）模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书.128 13.9 高支模（报告厅 8.85M、中学楼 7.75M、风雨操场 8.4M）顶板模板计算书.140 13.10 高支模（报告厅 8.85M、中学楼 7.75M、风雨操场 8.4M）梁模板计算书.151 13.11 高支模8、（风雨操场 10.5M高，两侧无楼板）梁计算书.162 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 1/166 第一章 编制依据 序号 类 别 文件名称 编 号 1 国家行政文件 建设工程安全生产条例 国务院令第 393 号令 2 中华人民共和国安全生产法 中华人民共和国主席令第 13 号 3 建设工程安全生产管理条例 国务院第 393 号令 4 工程建筑标准强制性条文 建设部2002219 号文 5 建设工程质量管理条例 国务院令第 279 号 6 危险性较大的分部分项工程安全管理规定 住建部 37 号令 7 国家行业规范 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013 8 建筑结构荷9、载规范 GB50009-2012 9 建筑工程施工质量评价标准 GB/T 50375-2006 10 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2015 11 建筑工程绿色施工评价标准 GB/T50640-2010 12 钢管脚手架扣件 GB15831-2006 13 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 14 施工现场机械设备检查技术规程 JGJ160-2008 15 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 16 建筑机械使用安全技术规程 JGJ 33-2012 17 竹胶合板模板 JG/T 156-2004 18 建筑施工临时用电规范 JGJ14610、-2005 19 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ 80-2016 20 建筑施工安全检查标准 JGJ 59-2011 21 设计文件 港中旅 海泉湾项目工程设计图纸/22 企业管理文件 XX标准化管理手册/23 企业技术标准 混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB 204-2017 24 施工组织设计编制标准 ZJQ08-SGJB001-2017 25 施工技术交底编制标准 ZJQ08-SGJB002-2017 26 绿色施工评价标准 ZJQ08-SGJB005-2017 27 其他 品茗安全 V13.5.2 /28 其他 广联达施工安全设施计算软件 V3.0.0.409/港中11、旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 2/166 第二章 工程概况 2.1 工程建设概况 表 2.1-1 项目概况表 工程名称 燕郊港中旅.海泉湾学校施工总承包工程 工程性质 公建/学校 工程地址 河北省三河市燕郊开发区康城大街北侧、思菩兰东侧、燕灵路西侧 建设规模 4.38 万 m2 总占地面积 4.66 万 m2 总建筑面积 43803.45m2 建设单位 项目承包范围 土建及水、电、暖等安装工程施工 设计单位 用途 学校 勘察单位 合同要求 质量 合格，争创安济杯或长城杯 监理单位 工期 365 日历天 2019-12-20 至2020-12-19 总承包单位 XX有限公司 安全 廊坊市12、安全文明工地 2.2 设计概况 本工程涉及小学楼、中学楼、食堂、教室宿舍、风雨操场单体结构及地下车库，地下车库分为人防区域与非人防区域，其中人防区域顶板厚度部分达 350mm 厚，非人防区域板厚达 300mm 厚，其他单体板厚小于 300mm。高度超过 800mm 的梁，较为集中在地下车库顶板部分，风雨操场二层框架梁高超 800mm。2.2.3 3 高大模板概况高大模板概况 2.3.1 高大模板定义 根据住房和城乡建设部文件关于印发实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定(住建部令201837 号)文件要求，对于混凝土模板支撑工程，搭设高度 8m 及以上；搭设跨度 18m 及以上，施工总荷载 13、15KN/及以上；集中线荷载 20KN/及以上，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要专家对专项方案进行论证。2.3.2 高大模板荷载计算方式 2.3.2.1 施工总荷载 活载控制时 荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k 恒载控制时 荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k 两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2 2.3.2.2 集中线荷载 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 3/166 活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k 恒载控制时荷载组合 S2=0.9b14、1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k 两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2 以上计算式中：模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)，梁取 1.5kN/m3，板取 1.1kN/m3 施工人员及设备荷载标准值 Q1k(kN/m2)振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k(kN/m2)2.3.2.3 荷载参数 表 2.3.2-1 荷载参数取值 荷载项 取值 荷载项 取值 模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值G1k(kN/m2)0.5 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)梁 1.5 新 浇15、 筑 混 凝 土 自 重 标 准 值G2k(kN/m3)24 板 1.1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)，对水平面 2 施工人员及设备荷载标准值 Q1k(kN/m2)4 2.3.3 本项目梁板荷载计算 2.3.3.1 施工总荷载计算（楼板）本工程小学楼、中学楼、食堂、风雨操场、教室宿舍单体结构及地下车库楼板厚度为 100mm、120mm、150mm、180mm、200mm、250mm、300mm（车库顶板）、350mm（车库顶板）。(1)选取 300 厚度楼板荷载计算：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k =0.91.2(0.5+2416、0.3+1.10.3)+1.44 =13.7kN/m2 恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k =0.91.35(0.5+240.3+1.10.3)+1.40.74 =13.2kN/m2 两者取大值，即施工总荷载 S=max（S1、S2）=13.7 kN/m215KN/m2，属危险性较大的分部分项工程，需编制专项施工方案，无需专家论证。(2)选取 350 厚楼板荷载计算 活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k =0.91.2(0.5+240.35+1.10.35)+1.44 =15.06 kN/m2 恒载控17、制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k =0.91.35(0.5+240.35+1.10.35)+1.40.74 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 4/166 =14.8 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=15.06 kN/m2 15 kN/m2，属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需专家论证。本工程板厚350mm，模板支撑体系需要专家论证，即车库厚度为 350mm 的顶板支撑体系需要专家论证。2.3.3-1 人防车库 350mm 厚顶板参数表 序号 部位 板厚(mm)筏板标高(m)顶板标高（m）架体搭设高度(m18、)1 地下车库人防顶板（图中阴影部分）350mm-5.2-0.45 4.4 2 地下车库人防顶板（图中阴影部分）350mm-5.2-1.35 3.5 2.3.3.2 集中线荷载计算（梁）小学楼、中学楼、食堂、风雨操场、教室宿舍单体结构及地下车库，框架梁截面尺寸见下表。表 2.3.2-1 框架梁尺寸表 序号 部位 梁截面尺寸 备注 1 小学楼 200400、200500、250800、250900、300800、300900、350800、350900、400500、400700、400800、港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 5/166 2 中学楼 200500、250600、300819、00、300900、3001000、400600、400700、400750、400800、400900、4001000、4001300、3 报告厅 200400、200800、250600、300600、400600、400750、400900、500900、5001100、550700、4 食堂、风雨操场 200600、200600、250600、300700、400700、400800、500800、500900、600700、600800、600900、6001000、6001200、5 教室宿舍 300750、350700、400750、400800、6 地下车库顶板（非人防区）2520、0700、350700、400500、400600、400700、400900、4001000、4001300、500900、5001100、600700、600950、7 地下车库顶板（人防区）300600、3001650、400800、5001000、5001550、6001200、6001250、6001550、7002450（人防门顶框架梁）(1)选取 3001650mm 梁荷载计算：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k =0.91.2(0.5（0.3+1.65+1.65）+240.31.65+1.50.31.65)+1.44 =20.6kN/21、m 恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k =0.91.35(0.5（0.3+1.65+1.65）+240.31.65+1.50.31.65)+1.40.74 =21kN/m 两者取大值，即施工总荷载 S=max（S1、S2）=21 kN/m20KN/m，属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需专家论证。(2)5001000mm 梁荷载计算：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k =0.91.2(0.5（0.5+1+1）+240.51+1.50.51)+1.44 =20.16kN/m 恒载控制时荷载组合22、 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k =0.91.35(0.5（0.5+1+1）+240.51+1.50.51)+1.40.74 =20.5kN/m 两者取大值，即施工总荷载 S=max（S1、S2）=20.5 kN/m20KN/m，属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需专家论证。经计算，经计算，本工程本工程集中线荷载集中线荷载2020KNKN/m/m 的梁，的梁，支撑体系需要专家论证的支撑体系需要专家论证的如下表：如下表：表 2.3.2-2 超过一定规模的危险性较大框架梁表 序号 部位 超限梁截面尺寸 备注 1 小学楼 无 港中旅海泉湾学校项目超限构件模23、板施工方案 6/166 2 中学楼 4001300、3 报告厅 5001100、4 食堂、风雨操场 600900、6001000、6001200、5 教室宿舍 无 6 地下车库顶板（非人防区）4001300、5001100、600950、7 地下车库顶板（人防区）3001650、5001000、5001550、6001200、6001250、6001550、7002450（人防门顶框架梁）2.3.4 超限梁具体参数 2.3.4.1 地下车库顶板（人防区）超限梁具体参数 地下车库顶板（人防区）超限结构平面图（修订云线标记处）港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 7/166 （2/0C-1）（24、1/0C-1）交（C-M）轴 （C-16）（C-18）交（C-L）轴 （C-5）（C-6）交（C-F）轴 （C-16）（C-18）交（B-B）轴 （B-8）交（B-A）（B-B）轴 （C-7）交（C-K）（C-L）轴 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 8/166 （B-5）交（B-A）（B-B）轴 （C-12）（C-13）交（C-F）（C-H）轴 表 2.3.4-1 地下车库顶板（人防区）超限梁概况表 序号 型号 截面尺寸(mm)部位 梁顶标高(m)车库地面标高(m)集中线荷载(KN/m)3 KL-1（1）5001550（C-5）（C-6）交（C-F）轴-1.35-5.2 19.76 25、4 KL-1（1）5001550(C-16）（C-18）交（B-B）轴-1.35-5.2 19.76 5 KL-R1a(1)5001550(C-7）交（C-K）（C-L）轴-1.35-5.2 19.76 6 KL(3)6001250(C-2）交（C-K）（C-L）轴-1.35-5.2 19.12 7 KL-R1d(1)6001550（2/0C-1）（1/0C-1）交（C-M）轴-0.45-5.2 23.71 8 KL-R1e(1)6001550（C-12）（C-13）交（C-F）（C-H）轴-1.35-5.2 23.71 9 KL-R1f(1)6001550（C-16）（C-18）交（C-L）26、轴-1.35-5.2 23.71 10 KL-R1b(1)7002450（B-8）交（B-A）（B-B）轴-0.45-5.2 43.73 11 KL-R1c(1)7002450（B-5）交（B-A）（B-B）轴-0.45-5.2 43.73 2.3.4.2 风雨操场超限梁及 15.4m 标高处（净高 10.5m）高支模具体参数 风雨操场首层为学生食堂，二层为室内篮球馆，二层楼面结构标高 4.864m，至行架屋顶标高 15.4m，其中边侧柱在标高 10.5 处有一道 6001200 框架梁，外挑 200mm 挑檐造型板，屋顶一道 400800mm 框架梁。平面图、立面图见下图：表 2.3.4-227、 风雨操场超限、超高设计概况表 序号 型号 截面尺寸(mm)部位 楼面标高（m）梁顶标高(m)架体搭设高度(m)1 KL-1/2/3/4（11）6001200 1/9/（D-Q）轴（1-9）/D/Q 轴 4.864 10.500 5.6 2 WKL-2/7（11）400800 1/9/（D-Q）轴 4.864 15.400 10.5 3 WKL-1/3（6）6001200（1-9）/D/Q 轴 4.864 15.400 10.5 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 9/183 10.5m 标高平面图 15.4m 标高平面图 高支模剖面图 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 10/128、83 2.3.5 大跨度梁 本项目跨度最大的梁位于报告厅 A-4A-5/C-JB-A 轴顶板梁，两道梁，截面尺寸为 5001100，跨度大于 18m，需要专家论证，具体参数如下表：2.3.4-1 报告厅大跨度梁设计概况表（m）序号 部位 轴 线 梁编号 梁截面尺寸 跨度 梁底标高 地面标高 架体搭设高度 1 报告厅 A-4A-5/C-JB-A 轴 3-WKL2(3)5001100 18.13-0.9-5.2 4.3 2 报告厅 A-4A-5/C-JB-A 轴 WKL(3)5001100 18.13-0.476-5.2 4.724 报告厅 A-4A-5/C-JB-A 轴顶板梁 报告厅 A-4A-29、5/C-JB-A 轴顶板梁 1-1 截面图 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 11/183 2.3.6 高支模 2.3.6.1 报告厅 8.73m 高支模 本项目架体搭设超高位于报告厅 A-5A-7/A-JA-L 轴台阶上部顶板部位，架体搭设最高达 8.73m，超过支撑高度 8m,需要专家论证，具体参数如下表：2.3.5-1 报告厅架体搭设参数表 楼层 板底标高（m）板顶标高（m）顶板厚度(mm)顶板梁截截面尺寸(长 mm宽 mm)搭设起止标高(m)架体搭设高度（m）备注 首层-5.2-0.45 0.2 5.9 120 200800、400600、400900、400750、5001130、00、550700、-5.20.2-2.945.9-0.455.9 最低 5.28 最高 8.73 台阶上架体搭设最高 报告厅剖面图 报告厅屋面梁平面图 2.3.6.2 中学楼 7.75m 高支模 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 12/183 中学楼 B-1B-2/B-BB-D 轴四层房间为舞蹈厅，层高从自四层至屋顶（六层），架体搭设高度近 8m,边侧框架梁架体支撑需要加固，需要专家论证，具体参数如下表：2.3.5-2 中学楼高支模区域设计概况表 楼层 楼面标高（m）板顶标高（m）顶板厚度(mm)顶板梁截截面尺寸(长 mm宽 mm)搭设起止标高(m)架体搭设高度（m）备注 六层 1531、.450 23.200 120 250600、300900、400700、400800、15.4523.2 7.75 15.450m 标高楼板 19.300m 标高楼板 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 13/183 23.200m 标高楼板 2.3.6.3 风雨操场 8.4m 高支模 风雨操场 910/DQ 轴 10.5m 标高至屋顶层 18.9m，架体搭设高 8.4m,属于高支模，需要专家论证，具体参数如下表：2.3.5-3 风雨操场高支模设计概况表 楼层 楼面标高（m）板顶标高（m）顶板厚度(mm)顶板梁截截面尺寸(长 mm宽 mm)搭设起止标高(m)架体搭设高度（m）备注 六层32、 10.500 18.900 120 250600 10.518.9 8.4 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 14/183 风雨操场顶板高支模梁、板平面图 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 15/183 第三章 施工安排 3.1 项目管理组织机构 项目经理于学斌机电部高鑫安全总监董海涛技术负责人刘春峰生产经理李军工程部张法展合约部高蓉物资部余正军安装队伍土建队伍 表 3.1-1 项目管理人员及职责分工表 序号序号 管理职务管理职务 姓名姓名 职责和权限职责和权限 1 1 项目经理 于学斌 领导监督、职责分工，项目第一负责人 2 2 技术负责人 刘春峰 组织方案编制、审批与上报33、，进行方案 交底，架体细部构造讲解 3 3 生产经理 李军 负责现场施工进度，组织协调施工相关 的工人、机械、材料与环境 4 4 土建工程师 张法展 现场施工直接责任人，组织现场施工，确保按方案实施；负责现场施工质量，并对施工质量进行 抽查；对施工进场扣件等材料复检，确保材料符合设计及规范要求。5 5 安装经理 高鑫 水电专业的技术、工期、质量、安全、物资、商务、资料的管理 6 6 安全总监 董海涛 工人进场教育，动火审批办理及现场施、架体搭设规范核查，是否符合规范、方案要求，过程施工安全管理 7 7 物资部 余正军 对分包进场扣件等材料复检，确保材料符合设计及规范要求。8 8 合约部 高蓉 34、负责对施工进行成本控制，特别是损耗率、现场超支、工程量核算等方面进行监控 3.2 项目管理目标 表 3.2-1 项目管理目标表 序号序号 管理内容管理内容 管理目标管理目标 1 工期管理计划开工时间 2019年12月20日 计划竣工时间 2020年12月19日 总工期 365日历天，以招标人签发开工指令日期为准。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 16/183 目标 关键里程碑 模板支架完成 车库 2020年7月20日 风雨操场 2020年8月5日 小学楼 2020年7月15日 中学楼 2020年8月10日 模板支架拆除完成 车库 2020年9月5日 风雨操场 2020年8月20日 小学35、楼 2020年7月25日 中学楼 2020年8月25日 2 质量管理目标 1)合格，根据国家现行工程质量验评标准进行检查，竣工验收必须达到合格工程标准。达到当地质量监督部门验收合格标准。2)争创河北省建筑工程安济杯。3 安全管理目标 零事故、零火情，轻伤事故控制在1.5以内 4 科技创新目标 QC成果1项、论文3篇、专利2项 5 环境管理目标、CI目标 按照绿色建筑评价标准GB/T50378-2014进行管理。3.3 各项资源供应方式 3 3.3.1.3.1 劳务资源安排一览表劳务资源安排一览表 施工项目名称 专业施工队名称 资质要求 开始施工时间 建设时间 分包方式 分包商选择方式 责任人 36、模板架体 南京广润劳务 2020.06.15 60 天 包工包料 公司选定 李军 3 3.3.2.3.2 大型机械设备采购供应安排一览表大型机械设备采购供应安排一览表 表 3.2.2-1 主要设备配置计划 序号 施工机具名称 规格型号 功率（KW）需求数量 进场日期 责任人 1 塔式起重机 R7015-70 45 2 台 已进场 余正军 3 3.3.3.3 3 施工周转工具采购供应安排一览表施工周转工具采购供应安排一览表 表 3.3.3-1 主要周转材料配置计划表 序号 工具名称 规格型号 单位 数量 进场日期 责任人 1 脚手板 400020050 块 400 2020.07.02 蔡鹏 237、 对拉螺杆 M16 m 10000 2020.07.02 蔡鹏 3 螺母 螺杆对应 个 8000 2020.07.02 蔡鹏 4 钢管 4835800 m 50000 2020.07.02 蔡鹏 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 17/183 5 钢管 4832000 m 50000 2020.07.02 蔡鹏 6 轮扣钢管 4833500 m 80000 2020.07.02 蔡鹏 7 轮扣钢管 4831200 m 20000 2020.07.02 蔡鹏 8 轮扣钢管 483900 m 20000 2020.07.02 蔡鹏 9 扣件 十字扣件 个 20000 2020.07.02 38、蔡鹏 对接扣件 个 5000 2020.07.02 蔡鹏 转角扣件 个 5000 2020.07.02 蔡鹏 3.4 施工流水段的划分及施工工艺流程 3.4.1 流水段划分 3.4.1.1 超厚板（顶板 350mm 厚）地下车库人防顶板 350mm 厚（阴影部分为 350mm 厚顶板），模板支架分 4 个流水段施工，见下图。3.4.1.2 大跨度梁流水段划分 报告厅大跨度梁，架体一次性搭设。3.4.1.3 高支模流水段划分(1)报告厅架体划分 2 个流水段，大跨度梁支架先搭设，自台阶向上开始搭设至报告厅平台层。(2)中学楼架体在垂直方向分两次搭设，搭设五层顶板架体为一个流水段，搭设六层架体为第39、二个流水段。(3)风雨操场水平方向自DEA轴AQEA轴一次性搭设，竖向架体自四层搭设至五层划分为第一流水段，港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 18/183 架体自五层搭设至六层划分为第二个流水段。3 3.4.2.4.2 施工工艺流程施工工艺流程 架体搭设流程：抄平、放线（弹线）模板加工模板安装校正加固 架体拆除流程：顶部水平杆顶模立杆 3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 序号 重点和难点 具体分析 应对措施 责任人 1 跨度大、梁超限、支架高 报告厅两道超限梁净跨 18.13m，线荷载达21.645 kN/m，架体高度近 5m 专项方案，技术交底详细，搭设支架严格执行方案要求，混40、凝土分层浇筑 刘春峰 2 梁截面尺寸超常规 地下车库顶板梁高达2.45m 专项方案，技术交底，立杆纵距加密，混凝土分层浇筑 张法展 3 柱超高，支架超高 风雨操场围墙边柱高达 10.536m，中间虽有拉梁，模板支架超高增加难度 梁底双排模板支撑，梁外侧增加一排脚手架，内侧增加两排脚手架，连接梁支模架，增加稳固，15.4m标高处梁底设双排支架，底落在10.5m处梁上面。控制砼浇筑顺序，先浇筑柱砼，达到强度，支梁底模，浇筑梁砼。张法展 第四章 施工进度计划 4.1 施工进度计划 序号序号 单位工程单位工程 分部分项分部分项 开始时间开始时间 完成时间完成时间 1 地下车库 人防区域超限梁 202041、.07.10 2020.07.27 2 地下车库 非人防区域超限梁、板 2020.07.10 2020.07.20 3 食堂风雨操场 超限梁、高支模 2020.07.13 2020.07.28 4 中学楼 超限梁、高支模 2020.07.20 2020.08.25 5 报告厅 大跨度、超限梁 2020.07.15 2020.07.25 第五章 施工准备与资源配置计划 5.1 施工准备计划 5.1.1 技术文件准备 技术文件准备一览表 序号序号 文件名称文件名称 文件编号文件编号 配备数量配备数量 持有人持有人 1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 2 刘春峰 张法展42、 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 19/183 2 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 1 刘春峰 张法展 3 建筑施工脚手架安全技术统一标准 GB51210-2016 1 刘春峰 4 建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300-2013 刘春峰 5 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 1 刘春峰 6 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 1 刘春峰 7 混凝土结构工程施工规范 GB50666-2011 1 刘春峰 5.1.2 施工方案编制计划表 序号 施工方案名称 编制单位 负责人 审批 完成时间 1 超限、大跨度、高支模施工方案 项目部 刘春峰 二级单43、位总工 2020.07.12 5.1.3 施工试验检验计划表 序号 工程部位 检验项目 单位 检验频率 检验时间 责任人 1 模板支架 钢管 项目部 每批次进场 进场检验 余正军 2 模板支架 十字扣件 项目部 每批次进场 进场检验 余正军 3 模板支架 旋转扣件 项目部 每批次进场 进场检验 余正军 4 模板支架 对接扣件 项目部 每批次进场 进场检验 余正军 5.1.4 技术复核和隐蔽验收计划表 序号 技术复核部位 复核内容 责任人 1 资料 对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更落实情况 刘春峰 2 放线技术复核 轴线定位偏差复核，构件尺寸复核及构件轴线偏差复核 张法展 3 满堂支撑架 44、立杆间距、步距、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、自由端高度、监控点 张法展 4 模板安装施工 木方尺寸、间距，主龙骨间距，可调拖撑伸出长度等 张法展 5.1.5 现场准备 序号 设施名称 种类 数量（或面积）完成时间 责任人 1 塔式起重机 生产设备 3 台 2020.03.10 余正军 2 场地平整 生产设施/2020.03.10 李军 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 20/183 5.2 资源配置计划 5.2.1 劳动力配置计划 序号 专业工种 需要量计划（人数）责任人 2020 年 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1 木工 200 300 150 李军 5.2.245、 工程用原材料需要量计划 序号 材料名称 规格 需要量 需要时间 责任人 单位 数量 6 月 7 月 1 2 3 1 2 3 1 轮扣钢管 483.0 m 20000 5000 5000 5000 3000 2000 蔡鹏 2 圆钢管 483.0 m 5000 2000 1000 1000 1000 3 对接扣件 个 10000 5000 3000 2000 蔡鹏 4 十字扣件 个 10000 5000 3000 2000 蔡鹏 5 转角扣件 个 6000 3000 2000 1000 蔡鹏 6 对拉螺栓 M16 钢质对拉螺栓 m 5000 3000 2000 蔡鹏 7 可调托撑 个 800046、 5000 3000 蔡鹏 8 方木 501004000 m 200000 50000 50000 50000 50000 蔡鹏 9 模板 1.2 厚 m2 90000 60000 30000 蔡鹏 5.2.3 施工机具配置计划 序号 施工机具名称 型号规格（mm）电功率（kW）需要量 进场时间 责任人 1 平刨 MB-503 45 2 台 2019.12.10 蔡鹏 2 压刨 MB1065/20 把 2020.05.25 蔡鹏 3 圆盘锯 MJ-106 2 台 2020.06.05 蔡鹏 4 电钻 VV5086/15 把 2020.06.28 蔡鹏 5 手提电刨 /3 把 2020.06.247、8 蔡鹏 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 21/183 6 手提电锯 W-651A/6 把 2020.06.28 余正军 5.2.4 测量设备配置计划 序号 测量设备名称 型号 数量 使用特征 检定周期 保管人 1 卷尺 5m 15 距离测量 1 年 张法展 2 水准仪 DZS3-1 1 水平标高测量 1 年 张法展 3 经纬仪 SJDJ-02L 1 垂直度平整 1 年 张法展 4 线锤 50g 10 垂直度测量/蔡鹏 5 扭力扳手 GOOT RX-802AS 3/1 年 张法展 6 游标（楔形）塞尺 4 尺寸计量 1 年 张法展 7 塌落度筒（仪）4 辅助计量 1 年 张法展 8 48、内外直角检测尺 6 实体检测 1 年 张法展 9 垂直度检测尺（靠尺）4 实体检测 1 年 张法展 10 水平尺（调平尺）4 实体检测 1 年 张法展 11 回弹仪 3 实体检测 1 年 张法展 12 温度计 5 温度测量 1 年 张法展 5.3 材料要求 本工程模板支撑体系采用轮扣式钢管满堂脚手架搭设，局部变标高处不符合模数以及剪刀撑、梁底增加立杆可采用扣件式钢管脚手架搭设。为确保设计可靠和搭设的安全，在钢管、扣件、顶丝进场时，项目部技术质量部与物资设备部联合对进场钢管、扣件进行检查验收，杜绝不合符要求的钢管进入现场。支撑系统构配件进场后，严格按照要求进行进场验收和复验。1.钢管 （1）钢管49、采用外径 48mm，壁厚 3.0mm 的高频焊接钢管，严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。（2）新钢管的检查应符合下列规定：钢管应有产品质量合格证。应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228.1-2010）的有关规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管必须涂防锈漆。（3）旧钢管的检查应符合下列要求：港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 22/183 用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检50、查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用。对旧钢管的检查项目与允许偏差值：使用旧钢管时应检查有无严重鳞皮锈；检查锈蚀深度时，应先除去锈皮再量深度，锈蚀深度不应大于壁厚允许偏差值；各种钢管的端部弯曲在 1.5m 长范围内限制允许偏差5mm；立杆钢管弯曲（初始弯曲）的允许偏差值是管长度的 3/1000；水平杆、斜杆弯曲（初始弯曲）的允许偏差值是管长度的 4.5/1000。（4）钢管弯曲变形应符合表 5.3-1 的规定。表 5.3-1 钢管变形要求 序号 项目 允许偏差（mm）检查工具 1 焊接钢管尺寸 外径 0.5 游标卡尺 2 壁厚 0.36 3 钢管两端面切斜偏差 1.70 塞尺、拐角尺 4 钢管外51、表面锈蚀深度 0.18 游标尺 5 钢管弯曲 各种杆件钢管端部弯曲 L1.5m 5/立杆钢管弯曲 3mL4m 12/4mL6.5m 20 6 水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m 30 钢板尺 2.轮扣式（直插盘销式）钢管脚手架支撑体系 （1）主要构配件材质要求：1）直插盘销式模板支架的立杆、水平杆应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793、低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中的 Q235 级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 的规定。2）立杆钢管规格宜为 48.3mm3.6mm，水平杆钢管规格不应小于 48.3mm3.0mm，钢管壁厚（t）允许偏差52、为10%。由于钢管的锈蚀、损耗等原因，为确保安全系数，后续计算按照 483.0mm 计算。3）立杆连接盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的要求，并经 600-650的时效处理；连接盘也可采用钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-500 的规定；连接盘高度、厚度均不得小于 10mm。4）水平杆直插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准 一般工程用铸造碳钢件 GB11352 中 ZG270-500 的规定，板材厚度不得小于 10mm。5）水平杆直插头长度不应小于 100mm，下伸53、的长度不应小于 50mm，侧面应与立钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于 1000mm2 的接触面积。6）立杆连接套管规格应不小于 57mm3.2mm，宜采用 20 号无缝钢管，其材质能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T8162 的规定。采用无缝钢管套管形式的立杆连接套管长度不应小于 160mm，港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 23/183 可插入长度不应小于 110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于 2mm。7）可调托座的丝杆宜采用梯形螺纹，螺距 6mm，丝杆外径不应小于 36mm，可调托座长度不小于 500mm。8）可调托座的托板宜采用 Q235 钢板制作，厚度54、不应小于 5mm，承力面钢板应与丝杆环焊，托板下应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于 40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于 40kN。9）连接盘与立杆焊接固定时，连接盘中心与立杆轴心的同轴度偏差不应大 0.3mm；以单侧边连接外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于 0.3mm。连接盘的抗剪承载力不应小于 60kN。（2）构配件外观质量应符合下列要求：1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，不得采用横断接长的钢管。2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的 1/500，两端应平整，不得有斜口、毛刺。3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩55、孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。5）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。6）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。7）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。3.扣件 （1）扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。（2）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。（3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（4）新旧扣件均应56、进行防锈处理。（5）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件,脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏。4.安全网 使用直径 9mm 以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料制安全平网。外观应平整，宽度不得小于 3m，网眼尺寸不大于 50mm，每张安全网重量一般不宜超过 15kg，水平设置时能承受不小于 1.6KN 的冲击荷载。5.模板材料 采用 12mm 厚覆膜多层板。（1）板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应具有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点。（2）各层板的原材含水率不应大于 15%，且砼一模板各层原材间的含水率差不应大于 57、5%。（3）覆膜多层模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护要求。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 24/183 （4）木多层板厚度 12mm，技术性能应符合：不浸泡、不蒸煮：剪切强度 1.4N/mm2；室温水浸泡：剪切强度 1.4N/mm2；沸水煮 24h：剪切强度 1.4N/mm2；含水率：5%；密度：450880Kg/m3；弹性模量：9000N/mm2。6.木方 （1）楼板底模下的次龙骨木楞采用 3585mm 木方。（2）木方采用松木，木跳板采用杉木，并且材质标准均应符合现行国家标准 木结构设计规范 GB50005 的规定。其含水率不58、应大于 25%，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。（3）木方参数应符合以下要求：木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。（4）木方和木垫板在使用前需由专人选用，符合设计要求后方可用于施工。第六章 施工方法及工艺要求 6.1 方案及技术参数 6.1.1 模板选型 根据本工程特点及施工质量要求，本工程模板设计首先要确保模板结构构造合理，刚度好，不变形，牢固稳定，拼缝严密，不漏浆、无错台、棱角线条顺直平整。具体选用模板如下表：表 6.1-1 模板选型一览表 序号 使用部位 材质 1 模板 梁板模 选用 12mm 厚 AAA 级覆膜多59、层板 2 支撑体系 次龙骨 3585mm 木方 3 主龙骨 483.0 钢管 4 立杆 483.0 轮扣钢管 5 水平杆 483.0 轮扣钢管/483.0 普通圆钢管 6 剪刀撑 483.0 普通钢管 6.1.2 楼板模板支撑体系主要技术参数 6.1.2.1 超厚板（350mm 厚）模板支撑体系设计 表 6.1.2-1 顶板 350mm 厚模板支架参数设计表 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 25/183 序号 板厚(mm)板顶标高（m）架体搭设高度（净高 m）品茗计算高度（层高 m）面板 次龙骨 主龙骨 架体支撑间距 备注 1 350 -0.45-1.35 4.4 3.5 4.75 60、3.85 12mm厚覆膜多层板 3585mm木方，间距 250 483.0双钢管，间距600 立杆间距 600900立杆步距 1200mm 纵向剖面图 横向剖面图 9006002506001200600600600250 250 25090012004750900900900 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 26/183 6.1.2.2 高支模顶板（报告厅 8.73m、中学楼 7.75m、风雨操场 8.4m）模板支撑体系设计 报告厅顶板支模高度 8.73m，中学楼舞蹈厅顶板支模高度 7.75m，风雨操场设备房顶板支模高度 8.4m，三个单体结构支模高度相近，统一共用一种支模体系，以 61、8.73m 支模高度计算为例。表 6.1.2-2 6.1.2.2 报告厅 8.73m、中学楼 7.75m、风雨操场 8.4m 高顶板支架参数设计表 序号 板厚(mm)板顶标高（m）架体搭设高度（净高m）品茗计算高度（m）面板 次龙骨 主龙骨 架体支撑间距 备注 1 120 5.9 5.288.73 8.85 12mm厚覆膜多层板 木方：3585mm 间距：200 483.0 双钢管，间距900 立杆间距：900900 立杆步距：1200mm 顶层水平杆步距：1200mm 立杆自由端：500mm 扫地杆：350mm 竖向剪刀撑：6 跨，纵、横向连续设置 水平剪刀撑：两道，4 步一设 平面图90062、200900120900120088502009009009001200450剖面图 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 27/183 6.1.3 梁模板支撑体系主要技术参数 6.1.3.1 超限梁底模板支撑体系设计 表 6.1.3 1 超限梁支撑体系参数设计表 序号 截面尺寸(mm)面板 次龙骨 主龙骨 架体支撑间距 属性 备注 1 600900（风雨操场）12mm厚覆膜多层板 梁底模：木方 3585 间距：120 梁底模：双钢管 483.0 间距：600 立杆：2 根 纵距：900 横距：400 步距：1200 顶层水平杆步距：1200 自由端：450 扫地杆：350 次龙骨悬挑长度63、：150 竖向剪刀撑 6 跨一设置 梁板共用立杆 支架4.9m高，立杆横向水平杆扣件连接 6001209006006004006006001200120012004900 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 28/183 序号 截面尺寸(mm)面板 次龙骨 主龙骨 架体支撑间距 属性 备注 2 3001650（人防）、4001300（人防）、5001000（车库）、5001100（车库）、6001000（风雨操场）、600950（车库）、6001200（风雨操场、人防）、6001250（人防）、6001550（人防）、12mm厚覆膜多层板 梁底模：木方 3585 间距：120 梁底模：双64、钢管 483.0 间距：600 立杆：2 根 纵距：600 横距：400 步距：1200 顶层水平杆步距：1200 自由端：500 扫地杆：350 次龙骨悬挑长度：150 竖向剪刀撑纵距：6 跨 梁板共用立杆 立杆横向水平杆扣件连接 600350155060060040060060090090012004750 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 29/183 序号 截面尺寸(mm)面板 次龙骨 主龙骨 架体支撑间距 属性 备注 3 7002450 12mm厚覆膜多层板 梁底模：木方 3585 间距：100 梁底模：双钢管 483.0 间距：600 立杆：3 根 纵距：600 步距：1265、00 顶层水平杆步距：600 自由端：350 扫地杆：350 次龙骨悬挑长度：50 竖向剪刀撑纵距：4 跨 竖向剪刀撑横距：4 跨 梁板共用立杆 水平杆扣件连接 7007009009001200390070035024507007003507001050 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 30/183 6.1.3.2 大跨度梁（报告厅梁净跨 18.13m）模板支撑体系设计 截面尺寸(mm)面板 次龙骨 主龙骨 架体支撑间距 属性 备注 5001100 12mm 厚覆膜多层板 梁底模：木方 3585 间距：100 梁底模：双钢管 483.0 间距：600 立杆：2 根 纵距：900 横距66、：400 步距：1200 顶层水平杆步距：1200 自由端：500 扫地杆：350 次龙骨悬挑长度：200 竖向剪刀撑纵距：5 跨 竖向剪刀撑横距：5 跨 梁板共用立杆 报告厅18.13m大跨度梁，水平横杆扣件连接 500120600600110060060040090060012005820 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 31/183 6.1.3.3 高支模梁（中学楼高 7.75m、风雨操场高 8.4m）模板支撑体系设计 截面尺寸(mm)面板 次龙骨 主龙骨 架体支撑间距 属性 备注 250600、300900、400700、400800、12mm厚覆膜多层板 梁底模：木方 3567、85 间距：100 梁底模：双钢管 483.0 间距：600 立杆：2 根 纵距：900 横距：400 步距：1200 顶层水平杆步距：1200 自由端：500 扫地杆：350 次龙骨悬挑长度：200 竖向剪刀撑纵距：5 跨 竖向剪刀撑横距：5 跨 梁板共用立杆 水平横杆扣件连接 90012008850400120800600600400600600900 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 32/183 6.1.3.4 高支模梁（风雨操场梁架体净高 10.5m、两侧无楼板）模板支撑体系设计 截面尺寸(mm)面板 次龙骨 主龙骨 架体支撑间距 属性 备注 400800、12mm 厚覆膜多68、层板 梁底模：木方 3585 间距：130 梁底模；双钢管 483.0 间距：900 立杆：3 根 纵距：900 横距：400 步距：1200 顶层水平杆步距：1200 自由端：500 扫地杆：350 次龙骨悬挑长度：200 竖向剪刀撑纵距：5 跨 竖向剪刀撑横距：5 跨 水平剪刀撑横距：2 道 独立支撑 架体与梁柱拉结，水平横杆扣件连接 8003501200105004009001200钢管扣件连接轮扣 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 33/183 截面尺寸(mm)面板 次龙骨 主龙骨 架体支撑间距 属性 备注 6001200 12mm 厚覆膜多层板 梁底模：木方 3585 间距：69、120 梁底模：双钢管 483.0 间距：350/400 立杆：3 根 纵距：900 横距：350/400 步距：1200 顶层水平杆步距：600 自由端：400 扫地杆：200 次龙骨悬挑长度：150 竖向剪刀撑纵距：6 跨 无板，梁独立支撑 内侧增加一排立杆，辅助支撑,见详图 6.1.3.5 梁侧模板支撑体系设计 200600600120020035012009300 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 34/183 序号 截面尺寸(mm)面板 次龙骨 主龙骨 备注 1 250600、300900、400700、400800、400800、600900、12mm 厚覆膜多层板 木方：70、3585 间距：156 双钢管：483.0 水平间距：1200 对拉螺栓：M16、竖向 2道（200+500）序号 截面尺寸(mm)面板 次龙骨 主龙骨 备注 2 5001100、600950、6001000、5001100、6001200、5001000、6001250、12mm 厚覆膜多层板 木方：3585 间距：188 双钢管：483.0 水平间距：900 对拉螺栓：M16、竖向 2道（100+500）序号 截面尺寸(mm)面板 次龙骨 主龙骨 备注 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 35/183 3 4001300、6001550、12mm 厚覆膜多层板 木方：3585 间距：71、150 双钢管：483.0 水平间距：900 对拉螺栓：M16、竖向 3道（100+500+400）序号 截面尺寸(mm)面板 次龙骨 主龙骨 备注 4 7002450、12mm 厚覆膜多层板 木方：3585 间距：140 双钢管：483.0 水平间距：900 对拉螺栓：M16、竖向 4道（100+500+500+500）设置斜撑 6.1.4 模板支撑体系构造要求 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 36/183 6.1.4.1 超厚板（350mm 厚）顶板、梁支撑构造 350 厚楼板最大跨度为 9m，支撑体系采用轮扣式脚手架，模板支撑立杆间距为 600900mm，步距为1200mm。次72、龙骨 3585mm 木方，间距 250。主龙骨483.0 双钢管，间距 600。水平剪刀撑设置：架体顶层每 6 跨连续设置一道；竖向剪刀撑设置：架体周边、内部纵向和横向每 6 跨连续设置。图 6.1.3-1 350mm 厚顶板支撑立面图 6.1.4.2 超限梁（选取梁截面 6001550mm）模板构造示例 梁板共用立杆支撑，梁底设置双排立杆，立杆采用轮扣杆，水平杆采用钢管扣件连接，立杆纵距 600mm，横距 400mm，步距 1200mm，顶层水平杆步距 1200mm，自由端 500mm，主龙骨483.0 双钢管，间距 600，次龙骨 3585，间距 120。梁侧模次龙骨 3585，间距 1573、0，主龙骨483.0 双钢管，水平间距 900，对拉螺栓 M16，竖向 3 道（100+500+400）。竖向每 6 跨设置连续剪刀撑。图 6.1.4-2 6001550 梁支撑构造图 350155060060040090090012004750900250 250 2509009009009006001200600梁高1200500600600600600600600600 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 37/183 6.1.4.3 超限梁（选取梁截面 7002450mm）模板构造示例 梁板共用立杆支撑，梁底设置3排立杆，立杆采用轮扣钢管，水平杆采用钢管扣件连接，立杆纵距600m74、m，步距 1200mm，顶层水平杆步距 600mm，自由端 350mm，主龙骨483.0 双钢管，间距 600，次龙骨 3585，间距 100。梁侧模次龙骨 3585，间距 150，主龙骨483.0 双钢管，水平间距 900，对拉螺栓 M16，竖向 4 道（100+500+500+500）。竖向每 4 跨设置连续剪刀撑，两侧设置抛撑，间距 2m。图 6.1.4-3 7002450 梁支撑构造图 6.1.4.4 高支模（中学楼高 7.75m、风雨操场高 8.4m）顶板、梁模板支撑体系设计造 梁板共用立杆支撑，梁模板梁底设置 2 排立杆，立杆采用轮扣钢管，水平杆采用钢管扣件连接，立杆纵距 900m75、m，步距 1200mm，顶层水平杆步距 1200mm，自由端 500mm，主龙骨483.0 双钢管，间距 600，次龙骨 3585，间距 100。梁侧模次龙骨 3585，间距 156，主龙骨483.0 双钢管，水平间距 1200，对拉螺栓 M16，竖向 2道（200+500）。楼板采用轮扣支撑体系，立杆间距：900900，步距：1200mm，顶层水平杆步距：1200mm，自由端：500mm，主龙骨采用483.0 双钢管，间距 900，次龙骨采用 3585mm 方木，间距 200。竖向剪刀撑：每 6 跨纵、横向连续设置 水平剪刀撑：设置 2 道，每 4 步一设置。600梁高6003506006076、06006006006006006001200 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 38/183 图 6.1.4-4 中学楼 7.75m、风雨操场 8.4m 高顶板、梁模板支撑构造图 6.1.4.5 大跨度梁（报告厅梁净跨 18.13m）、高支模（报告厅 8.73m）顶板、梁模板支撑构造 梁板共用立杆支撑，梁模板梁底设置 2 排立杆，立杆采用轮扣钢管，水平纵杆轮扣连接，水平横杆采用钢管扣件连接，立杆纵距 900mm，立杆横距 400，步距 1200mm，顶层水平杆步距 1200mm，自由端 500mm，梁底主龙骨483.0 双钢管，间距 600，次龙骨 3585，间距 100。梁侧模次龙77、骨 3585，间距 188，主龙骨483.0 双钢管，水平间距 900，对拉螺栓 M16，竖向 2 道（100+500）。楼板架体采用轮扣与钢管扣件相结合支撑体系，立杆、横向水平杆采用轮扣管，纵向水平杆采用钢管扣件连接，立杆间距：900900，步距：1200mm，顶层水平杆步距：1200mm，自由端：500mm，主龙骨采用483.0 双钢管，间距 900，次龙骨采用 3585mm 方木，间距 200。受台阶高低差及屋面钢梁位置影响，局部立杆纵距为 600/400，横距 900，纵向水平杆均为钢管扣件连接，竖向剪刀撑：每 6 跨纵、横向连续设置 水平剪刀撑：设置 2 道，最顶步设置一道，另一道布78、置见 6.1.4-6 详图。水平剪刀撑5跨 X 5跨水平剪刀撑5跨 X 5跨 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 39/183 6.1.4-5 报告厅 18.13m 大跨度梁、报告厅 8.73m 高顶板模板支撑构造总图 水平剪刀撑 5跨5跨水平剪刀撑 5跨5跨水平剪刀撑5跨5跨水平剪刀撑 5跨5跨水平剪刀撑 5跨5跨水平剪刀撑 5跨5跨钢箱梁 不用支撑工字钢梁不用支撑架钢箱梁 不用支撑钢箱梁 不用支撑工字钢梁不用支撑架立杆，轮扣式钢管,横距900，纵距随现场台阶模数，横向水平杆轮扣杆，纵向水平杆钢管扣件连接纵向水平杆，钢管扣件连接 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 40/183 79、6.1.4-6 报告厅 8.73m 高 顶板 模板支撑构造节点详图 水平剪刀撑 5跨5跨水平剪刀撑5跨5跨水平剪刀撑 5跨5跨水平剪刀撑 5跨5跨水平剪刀撑 5跨5跨钢箱梁 不用支撑工字钢梁不用支撑架钢箱梁 不用支撑钢箱梁 不用支撑工字钢梁不用支撑架立杆，轮扣式钢管,横距900，纵距随现场台阶模数，横向水平杆轮扣杆，纵向水平杆钢管扣件连接纵向水平杆，钢管扣件连接 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 41/183 6.1.4-7 报告厅 18.13m 大跨度梁 模板支撑构造节点详图 6.1.4.6 高支模（风雨操场梁架体净高 10.5m、一侧无楼板、一侧楼板无立杆支架）模板、梁支撑构造 风80、雨操场高支模梁为屋面边框梁，外侧无楼板，内侧混凝土屋面板支撑为钢桁架、无架体支撑，在标高 10.5m 处有一道腰梁，屋面标高 15.4m 处有一道屋面边框梁。10.5m 标高处 KL1/2/3(6001200)梁底模，设置 3 根立杆，立杆采用轮扣钢管，水平杆采用钢管扣件连接，立杆纵距 600mm,横距 350/400mm，步距 1200mm，自由端 500mm，主龙骨483.0 双钢管，间距 600，次龙骨 3585，间距 120。梁侧模主龙骨采用483.0 双钢管，水平间距 900，次龙骨 3585，间距 188，对拉螺栓 M16 竖向 2 道（100+500）。15.4m 标高处 WKL81、2（11）400800 梁底模，立杆纵距 900mm,横距 350mm，步距 1200mm，顶层水平杆步距 1200，自由端 500mm，主龙骨483.0 双钢管，间距 900，次龙骨 3585，间距 130。梁侧模主龙骨采用483.0 双钢管，水平间距 1200，次龙骨 3585，间距 156，对拉螺栓 M16 竖向 2 道（200+500）。15.4m 标高处 WKL1/3（6）6001200 梁底模，立杆纵距 900mm,横距 350mm/400mm，步距 1200mm，顶层水平杆步距 600，自由端 400mm，主龙骨483.0 双钢管，间距 900，次龙骨 3585，间距 120。梁82、侧模主龙骨采用483.0双钢管，水平间距900，次龙骨3585，间距188，对拉螺栓M16竖向2道（100+500）。水平杆：圆钢管扣件连接 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 42/183 框架梁右侧增设 2 排轮扣立杆架体+1 排钢管扣件架体，搭设至 15.4m 标高，架体整体与 10.5m 标高处腰梁形成连墙件，达到整体稳固。竖向剪刀撑自底至顶纵横向每 5 跨通长设置，水平剪刀撑设置 3 道。6.1.4-8 风雨操场 10.5m 标高处 6001200 梁模板支撑构造立面详图 6.1.4-9 风雨操场 10.5m 标高处 6001200 梁模板支撑平面图 港中旅海泉湾学校项目超限构83、件模板施工方案 43/183 6.1.4-10 风雨操场 15.4m 标高处 400800 梁模板支撑构造详图 6.1.4-11 风雨操场 15.4m 标高处 400800 梁模板支撑平面图 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 44/183 6.1.4-12 风雨操场 15.4m 标高处 6001200 梁模板支撑构造详图 6.1.4-13 风雨操场 15.4m 标高处 6001200 梁模板支撑平面图 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 45/183 6.2 施工方案 6.2.1 施工工艺流程 模板翻样模板加工架体选型架体支设模板安装调整标高清理模板验收 总体施工流程如下：内部自84、检模板采购模板制作模板支设不合格合格方案、交底整改合格不合格各专业自检进入下道工序拆模模板清理拆模申请验收同条件试块报告 图 6.2.1-1 总体施工流程 6.2.2 施工要点 6.2.2.1 模板的加工制作 1.顶板模板制作 顶板模板在现场使用部位直接加工，手动工具必须配备齐全，多层板接缝施工在木带上，搭接不少于2cm，由工长、质检员直接在现场监督、检查，质量标准如下：表 6.2.2-1 顶板模板加工质量标准 项目 允许偏差（mm）检查方法 长度、宽度+1 钢尺检查 平整度+0.5 2m 靠尺寸 对角线差 2 钢尺检查 6.2.2.2 模板及支撑体系安装 1.模板支架的地基应符合下列规定：(85、1)搭设场地应坚实、平整；应有排水措施，防止产生不均匀 沉降；地基承载力应满足受力要求；(2)立杆支架在地基土上时，立杆底部应设置木垫板，木垫板 厚度应一致且不得小于 50mm、宽度不小于 200mm、长度不小于 2 跨。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 46/183 (3)立杆支架在混凝土结构上时，立杆底部宜设置槽钢垫板或木垫板，垫板长度不小于 2 跨。2.立杆布置应符合下列规定：(1)立杆间距不应大于 1.2m；(2)立杆接头应采用带专用外套管的立杆对接，外套管开口朝下；(3)立杆的连接接头宜交错布置，两根相邻立杆的接头不宜设 置在同步内。3.水平杆布置应符合下列规定：(1)模板支86、架水平杆必须按步纵横向通长满布设置，不得缺失；(2)模板支架应设置纵向和横向水平杆，底步水平杆距地高度（h1）不应超过 550mm；(3)水平杆的步距不得大于 1.8m。4.可调托撑的设置应符合下列规定：(1)可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度（h2）严禁超过 650mm；(2)可调托撑螺杆伸出立杆顶端长度不应超过 300mm，插入立杆的长度不应小于 200mm；(3)可调托撑上的主楞梁应居中，其间隙每边不大于 2mm。可调托撑悬臂构造 1顶层水平杆；2立杆；3调节螺母；4螺杆；5可调托撑钢板 5.模板支架搭设要求（1）模板支架水平杆步距应满足设计要求，顶部步距宜比标准步距缩小一个轮扣节点间距。87、（2）竖向剪刀撑的布置应符合下列规定：A.模板支架外侧周圈应连续布置竖向剪刀撑；B.模板支架中间应在纵向、横向分别连续布置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑间隔不应大于 6 跨，且不大于 6m；每个剪刀撑的跨 数不应超过 6 跨，且宽度不大于 6m。C.竖向剪刀撑杆件底端应与垫板或地面顶紧，倾斜角度应在 4560之间，应采用旋转扣件每步与立杆固定，旋转扣件宜靠 近主节点，中心线与主节点的距离不宜大于 150mm。（3）高度超过 5 米应设水平剪刀撑，并应符合下列规定：A.顶步必须连续设置水平剪刀撑，底步应连续设置水平剪刀撑；港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 47/183 B.水平剪刀撑的间隔层数不88、应大于 6 步且不大于 6m，每个 剪刀撑的跨数不应超过 6 跨且宽度不大于 6m。C.水平剪刀撑宜布置在竖向剪刀撑交叉的水平杆层；D.水平剪刀撑应采用旋转扣件每跨与立杆固定，旋转扣件宜 靠近主节点。（4）剪刀撑的斜杆接长应采用搭接，搭接长度不应小于 1m，并应采用不少于 2 个旋转扣件等距离固定，且端部扣件盖板边缘离杆端距离不应小于 100mm；扣件螺栓的拧紧力矩不应小于 40 Nm，且不应大于 65Nm。（5）每对剪刀撑斜杆宜分开设置在立杆的两侧。6.高宽比大于 2 的支撑架，为保证架体稳定性，满堂支撑架在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为 6m9m，竖向间距应为 289、m3m。在无结构柱的部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性拉结，有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置 23 跨。支撑架高宽比不应大于 3。分别详见下图。梁模板支架应当与周边墙和柱子混凝土结构或模板支架进行可靠刚性连接。图 6.2.2-2 满堂支撑架与结构梁的拉结点大样 图 6.2.2-3 满堂支撑架与周围柱拉结措施 4.布料机应定点、定位，布料机投影以外各 2 跨均应立杆加密，位置见下图。5.高大模板区域内，当大梁相交无柱支撑时，交叉梁下应增加立杆。6.高大模板支撑体系立杆严禁搭接，必须对接，立杆上对接接头应交错布置，相邻立杆接头不应设置在同步内。同步内隔一杆立杆的相90、邻接头在高度方向应错开距离不小于 500mm。如立杆排布时，需对立杆间距进行局部调整，立杆实际布置间距要小 于方案设计间距。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 48/183 7.严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上。8.满堂支撑架的可调托撑螺杆外径不得小于 38mm。9.高支模架体与角柱两方连接、与边柱三方连接、与中柱四方连接，连接至少跨过 2 根立杆。连接点靠近立杆节点不大于 300mm。10.剪刀撑应沿立面或水平面通长布置，搭接长度不小于 1000mm，采用不少于 3 个旋转扣件固定。11.梁下扣件扭力应 100%全数检查。12.模板安装（1）放线：首先放好+50cm 标高控制91、线，然后以此标高为准作为模板标高控制线，校核后报验。（2）铺设龙骨：龙骨排放要整齐，不得歪斜，表面并且要刨光。（3）铺底模板：A.对每跨进行模板设计，争取最少的面板裁锯。B.面板铺在龙骨上，调整相邻两块木胶板之间的缝隙，然后用钉子钉在木龙骨上。注意严禁用铁锤直接敲击面板边缘，必要时应垫以木块敲击。C.跨度大于等于 4m 时，模板须起拱，起拱要求为 13。D.多层板铺设完毕后先进行自检后报验。（4）梁底模铺设：按设计标高拉线调整支架立柱标高，然后安装梁底模板。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。13.模板的验收（1）搭设前应由对进场的构配件材料组织验收。进场材料主要检查钢管壁厚、焊接质量、外观92、质量，可调底座及可调托撑的材质及丝杆直径、与螺母配合间隙。（2）搭设过程中由项目技术负责人组织质量员、安全员、监理人员进行过程验收，发现问题及时进行整改。（3）搭设完成后，由监理公司总监组织项目技术负责人、质量员、施工员、安全员、监理工程师共同进行验收，检查模板支撑架是否按照方案要求进行搭设施工，验收合格后才能进行下道工序施工。（4）搭设完成后重点验收以下内容：A.杆件的设置和连接，支撑构造是否符合设计方案要求；B.底座是否松动，立杆是否悬空；C.钢管扣件是否松动；安全防护措施是否符合要求；14.模板安装质量应符合下列要求：表 6.2.2-2 模板支架搭设前检查验收 序号 项目 技术要求 允许93、偏差（mm）检验方法 1 地基承载力 满足承载能力要求 检查计算书、地 质勘察报告 2 平整度 场地应平整 10 水准仪测量 3 排水 有排水措施、不积水 观察 4 垫板 应平整、无翘曲，不得 采用已开裂垫板 观察 厚度符合要求 5 钢卷尺量 宽度-20 钢卷尺量 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 49/183 表 6.2.2-3 模板支架搭设完成后检查验收 序号 项目 技术要求 允许偏差 检查方法 1 立杆垂直度 1.5 经纬仪或吊线 2 水平杆水平度 3 水平尺 3 杆件间距 步距 10 钢卷尺 4 纵、横距 5 钢卷尺 5 水平杆抗拔力 不小于 1.2kN 测力计 6 构造要求（94、剪 刀撑）按规程要求 表 6.2.2-4 模板安装质量要求 序号 项目 规范标准 检验方法 1 梁轴线位移 3mm 尺量 2 底模上表面标高 5mm 水准仪或拉线尺量 3 梁截面模内尺寸 3mm 尺量 4 相邻两板表面高低差 2mm 尺量 5 表面平整度 5mm 靠尺、塞尺 6 阴阳角方正 2mm 方尺、塞尺 7 阴阳角顺直 2mm 线尺 8 预留洞中心线位置 5mm 拉线、尺量 9 预留洞尺寸+5mm，0 拉线、尺量 6.2.2.3 模板拆除 1.轮扣式(直插盘销式)模板支架拆除时应符合下列规定：1）模板支架拆除前应经项目技术负责人同意方可拆除，立杆拆除前混凝土强度应达到设计要求，当设计无要95、求时，同条件养护的混凝土立方体试件抗压强度应符合下表的规定。表 6.2.2-3 梁板模板拆除强度要求 结构类型 结构跨度（m）按混凝土强度设计值的百分率计（%）板 2 50 2、8 75 8 100 梁 8 75 8 100 悬臂构件-100 梁板后浇带 100 2）模板支架水平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业层混凝土浇筑完成前，严禁拆除下层模板支架水平杆；3）拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则顺序自上而下逐层拆除，严禁上下两层同时拆除；设有 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 50/183 附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部拆除后再拆除支架；4）分96、段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的稳定；5）拆除的构件应及时分类、指定位置堆放，以便周转使用。2.属高支模范围的大梁待混凝土强度达到 100%才能拆除支撑架。3.模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。必须由施工员开具拆模通知单后，方可进行拆模。4.拆除每层楼板模板前，将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。5.模板拆除顺序如下：1）先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除先拆支柱水平拉杆或剪刀撑，然后拆楼板模板支柱，每片模板留 12 根支柱暂不拆。297、）操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使内外楞自由落下。3）用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱模后，运出集中堆放。4）梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。5）连墙件不得提前拆除，必须随着架体同步拆除。6）拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。7）梁模板应从两侧向中间拆除，严禁先拆跨中模板。6.2.3 高大模板混凝土浇筑 1.混凝土浇筑采用地泵，顶板上采用布料机，混凝土浇筑前，浇筑混凝土用的架子及98、应急通道应搭设完毕，顶板布料机就位并验收通过，布料机布置应合理；浇筑梁板混凝土前，项目经理及相关人员对架体进行验收，验收合格后方可进行混凝土浇筑。2.浇筑超荷载的区域时，为保证结构受力的合理性，避免施工荷载过于集中，梁浇筑混凝土时要分层对称浇筑，每层浇筑厚度不大于 300mm，浇筑速度控制在 3040m/h，浇筑需从中间向两侧对称浇筑，顶板混凝土浇筑时采取对称浇筑，从中间向四周对称浇筑。3.进行混凝土振捣时，不能集中于一点，防止局部荷载过大。振捣棒插点采用行列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的 1.25 倍，一般振动棒的作用半径 300400mm。振捣操作要“快插慢拔99、”，防止混凝土内部振捣不实；要“先振低处，后振高处”，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。4.凝土浇筑确保模板支架施工过程中均衡受载，同楼层混凝土浇筑原则：先非高支模区域，后高支模区域；先浇筑竖向构件后浇筑水平构件；平面浇筑顺序按平衡对称，先浇筑非悬挑构件后浇筑悬挑构件，以增加高支模系统的稳定性 5.混凝土浇筑前，与施工无关的人员一律退到安全范围以外，施工现场仅保留混凝土施工人员及看筋 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 51/183 看模工人 6.混凝土施工前，应对泵管架体进行单独搭设，严禁泵管架体与高支模架体相连。7.混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现100、异常立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。混凝土浇筑时，严禁架体底部存在施工人员。8.在混凝土浇筑后，按混凝土施工方案开始进行混凝土养护工作，在浇筑完毕后的 12h 以内对混凝土加薄膜覆盖并保湿养护，以确保混凝土强度。6.2.4 轮扣式脚手架支撑的施工要点 本工程高支模采用轮扣式(直插盘销式)和扣件式满堂脚手架。在搭设过程中应注意以下内容。1.搭设顺序 安放垫板安立杆安扫地杆安横杆铺临时脚手板安上层立杆安上层横杆逐层支设到楼板底安立杆顶 U 形托安纵横木龙骨铺多层板 2.搭设要求 立杆搭设要求：（1）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差101、布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开 500mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。（2）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1/400。（3）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（4）立杆接长各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。横杆设置要求 横杆在脚102、手架高度方向的间距为 1.2m，纵横双向布置。横杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3；剪刀撑的设置（1）剪刀撑与水平面的夹角为 4560，剪刀撑的底部要插到架子底部，与立杆相交处要加回转扣件，在外侧立面整个长度和高度上连续设置。（2）剪刀撑采用搭接方式，搭接长度不小于 1000mm，且至少加三个扣件。（3）架体高宽比大于 2 时应设置连墙件，不少于三步三跨且每层均要设置。拉结点应保证牢固，防止其移动变形。因施工需要拆除原拉结点时，必须重新补设103、可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。防护栏杆 每个操作层，在脚手架外侧设置两道护腰杆，第一道距操作层 600mm，第二道距操作层 1200mm。其他要求 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 52/183 脚手架搭设以 3 人为一小组为宜，其中 1 人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。搭设到板底，安装并调整立杆上面的 U 托，使 U 托顶板处于同一水平面内。再支 设纵横向龙骨，铺木模板。可调托撑 可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过 650mm；可调托撑螺杆伸出长度不应超过 300mm，插入立杆的长度不应小于 200mm；当立杆104、需要加密时，非加密区立杆、水平杆应与加密区间距互为倍数，加密区水平杆向非加密区延伸不少于 2 跨。第七章 高大模板施工监测措施 7.1 监测人员 监测负责人：张法展 监测人员：蔡鹏、逄少仲 7.2 测点布置 沉降监测点一般选定在截面较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大支撑顶部。沉降观测点设置在立杆1.5m 处，用红油漆做标记；水平监测点设在满堂架脚手架边侧。观测采用经纬仪及水准仪进行监测，及时将各过程的测量数据进行对比分析。监测点布置详见后附图。7.3 监测频率 监测频率：模板架设完成后，混凝土浇筑前观测 2 次作为初始数据。混凝土浇筑过程中每隔 30min 观测一次，并与初始值对比，得出沉降量105、，浇筑完成后，每隔 1h 观测一次，在浇筑完成后连续观测 12h。如果期间发生异常，需加密监测。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后至少达到设计强度的 100。7.4 监测报警指标 表 7.4-1 高支模架体搭设允许偏差及预警值要求 序号 项目 搭设允许偏差 变形预警值 检查工具 1 立杆钢管弯曲 3mL4m 4mL6.5m 12mm 20mm/2 水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m 30mm/3 立杆垂直度全高 绝对偏差50mm 10mm 经纬仪及钢板尺 4 立杆脚手架高度 H 内 相对值H/600 10mm 吊线和卷尺 5 支架沉降观测 10mm 8mm 水准仪 6 支架水平位移/10106、mm 经纬仪及钢板尺 第八章 混凝土浇筑及布料机布置管理 8.1 混凝土浇筑 根据本工程特点，本工程竖向结构与水平结构分开浇筑，水平结构浇筑时采用车载泵（地下车库顶板）以及布料机相结合的方式进行混凝土浇筑，使用半径 12m（18m）布料机进行混凝土浇筑作业；布料机安置 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 53/183 的牢固与否将直接对其它工序施工造成严重影响，布料机布设位置下方顶板立杆采取加密（加密一倍），具体见布料机加固图 8.2-1。图 8.2-1 350mm 厚顶板混凝土浇筑布料机位置摆放平面图 图 8.2-2 布料机加固图 8.2 布料机加固措施 1.施工时，布料机支撑脚必须放107、置于工字钢梁或是支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋布料机位置布料机位置车载泵浇筑车载泵浇筑 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 54/183 上，每个支撑脚下需加铺木垫块。2.半径 12m 布料机四个支撑脚所围成矩形尺寸为 2.52.5m，对支撑布料机整个区域（5.45.4m）的架体采取立杆加密的（加密一倍）措施，所增加立杆必须与原模板支撑体系有效连接成为一个整体。3.半径 18m 布料机四个支撑脚所围矩形尺寸为 4m4m，对支撑布料机整个区域（9m9m）的架体采取立杆加密的（加密一倍）措施，所增加立杆必须与原模板支撑体系有效连接成为一个整体。3.布料机放置区域的周围四面架设竖108、向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。8.3 混凝土施工注意事项 8.3.1 8.3.1 梁高大于梁高大于 1300mm1300mm 混凝土浇筑方法混凝土浇筑方法 1.浇筑采用布料机+车载泵的形式进行浇筑。为保证模板的安全性，避免局部集中荷载过大，采用“分层浇筑”的原则进行浇筑；布料机底部立杆加强，原顶板模板支撑体系为 900900mm，布料机区域采用300300mm 立杆支撑加强，并搭设封闭剪刀撑。2.混凝土浇筑水平分层实施，每层浇筑厚度为 400mm，混凝土浇筑速度为 30-35m/h，下层混凝土初凝前进行上层混凝土的浇筑。8 8.3.2.3.2 其他注意事项其他注意事项 1.混凝土浇筑前，必109、须经项目经理、项目技术负责人、总监、专业监理工程师验收合格后方可浇筑。支撑体系需按照方案要求进行搭设。2.浇筑时，无关人员严禁在模板下，设置专职安全员进行看护，配置专业工种进行监测，在有可能发生事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态。3.浇筑过程中，应做到均匀振捣，并采取有效措施防止超高堆置。4.浇筑过程中派人检查满堂支撑体系及模板情况，发现下沉、松动、变形情况及时解决。5.浇筑过程中，应派专人观测模板支撑体系的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取措施迅速撤离人员。6.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对可能出现110、的超过最大荷载要有控制措施，钢筋等材料严禁在支架上方集中堆放。7.不得将泵管固定在支架上，严禁悬挂起重设备。8.梁板构件浇筑过程中留置好同条件试块，每次留置三组，以待检测构件的混凝土强度，为构件拆模提供依据。9.浇筑完毕的混凝土应进行养护，湿润养护不小于 14 天。第九章 高支模体系控制措施 9.1 防失稳措施 1.浇筑梁板混凝土前，项目技术负责人及相关人员对架体进行验收，验收合格后方可进行混凝土浇筑。2.浇筑梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应报告项目部施工员并进行检查。如发生严重变形及位移的应立即停止作业并疏散人员，并立即报告项目部。由项目部技术负责人及安全管理人员111、组成专项检查组。待变形稳定后进行察看，确定架体稳定后安排人员进行加固处理，防止质 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 55/183 量事故和连续下沉造成意外坍塌。3.泵管不能直接放置在模板上，必须在模板放置铁架作为管道支撑并加固，才能作业，另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。4.楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度，并且每层用铁架固定在柱侧，楼面用软弹性的材料如轮胎等做管的支垫，同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边加水平杆顶在周边梁侧。9.2 高支模搭设和拆除技术措施 高大模板的搭设应严格按照模板设计方案执行，注重细节控制。1.高大模板拆112、除，按照以下拆除顺序进行 松开满堂架顶托拆下顶板主龙骨拆下顶板次龙骨拆除面板松开梁支撑拆下梁主龙骨拆下梁次龙骨抽出穿梁螺栓拆除梁侧模板拆除梁底模板拆除下部水平支撑清理拆除支撑件模板面清理并整平。2.现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求和混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）的规定。3.板等水平部位底模拆除必须满足下表规定，方可拆除。表 9.2-1 梁板模板拆除强度要求 结构类型 结构跨度（m）按混凝土强度设计值的百分率计（%）板 2 50 2、8 75 8 100 梁 8 75 8 100 悬臂构件-100 梁板后浇带 100 4.板拆模前必须填113、写拆模申请，并附有同条件混凝土试块强度报告，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。5.拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。2）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。3）模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4）拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。港中旅海114、泉湾学校项目超限构件模板施工方案 56/183 第十章 各项管理计划 10.1 施工进度管理组织机构和职责分工 参见 3.1 章节图、表。10.2 进度管理措施表 表 10.2-1 进度管理措施表 序号 措施类别 措施内容 责任人 1 组织措施 工期管理组织机构：为确保本工程进度，成立以总承包经理部和各业主指定专业分包商及各劳务作业层组成的项目工期管理组织机构 于学斌 2 组织措施 分包模式：1)在选择专业分包商及劳务作业层时，根据不同的专业特点和施工要求，采取不同的合同模式，在合同中明确保障进度的具体要求。2)选用素质高，技术能力强的土建及安装劳务队进行施工。于学斌 3 组织措施 合同管理：115、1)施工前就要和各分包单位签订施工合同，规定完工日期及不能按期完成的惩罚措施等。2)在合同中添加专款专用制度以防止施工中因为资金问题而影响工程的进 展，充分保障劳动力、机械的充足配备，材料的及时进场。随着工程各阶段 控制日期的完成，及时支付各作业队伍的劳务费用，为施工作业人员的充足准备提供保障。按工期节点设立奖罚制度，提前或按期完成给予奖励，拖期给予处罚。于学斌 4 组织措施 专题例会制度：1）项目部定期召开施工生产协调会议，会议由项目经理主持，业主指定专业分包和劳务作业队主管生产的负责人参加。主要是检查计划的执行情况，提出存在的问题，分析原因，研究对策，采取措施。2）项目部随时召集并提前下达116、会议通知单。业主指定专业分包和各作业单位必须派符合资格的人参加，参加者将代表其决策者。3）工程进度分析。计划管理人员定期进行进度分析，掌握指标的完成情况是否影响总目标。劳动力和机械设备的投入是否满足施工进度的要求，通过分析、总结经验、暴露问题、找出原因、制定措施，确保进度计划的顺利进行。4）下达施工任务指令。施工任务指令原则上由项目经理签发，主要是针对 出现新情况利用签发指令的形式，取得短平快的效果，其次是针对在穿插施 工时，必须在规定的时间内完成相应的施工任务。否则影响下道工序的施工计划。5）业主指定专业分包和各作业单位及时根据项目部的安排调整进度计划，在进度上有任何提前及延误应及时向项目部117、进行说明。李军 5 组织措施 开展工期竞赛活动：1)拿出一定资金作为工期竞赛奖励基金，引入经济奖励机制，结合质量管理情况，奖优罚劣，充分调动李军 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 57/183 全体施工人员的积极性，力 保各项工期目标顺利实现。6 管理措施 计划编制：1)依据施工承包合同，以整个工程为对象，综合考虑各方面的情况，对施工过程作出战略性的部署，确定主要施工阶段（结构、装修、机电 设备安装调试、验收等）的开始时间及关键线路、工序，明确施工的主攻方向；进度控制：2)分包商根据总进度计划要求，编制所施工专业的分部、分项工程进度计划，在工序的安排上服从施工总进度计划的要求和规定，时118、间上保障留有余地，确保施工总目标（合同工期）的实现。3)本工程所有进度计划全部采用梦龙和 Project 计划编制软件进行编制。4)编制进度计划时必须很严谨地分析和考虑工作之间的逻辑关系，网络计划 的关键线路清晰、明了。5)每周、每月编制横道图对比实际进度与计划进度的偏差，并认真分析偏差 产生的原因，及时调整进度计划。李军 7 管理措施 进度考核：严格按照合同条款中规定的工期对指定分包及专业分包进行考核，合同中明确的工期责任，必须履行，实行奖罚制度。张法展 8 管理措施 流水施工管理：1)根据工程特点，结合现场条件，科学划分流水段，合理进行工序穿插，缩短工期。2)将各施工阶段划分为若个施工段，119、组织段与段之间流水施工。在满足进度要求的情况下，配备足够的人力、机械、物资等资源，提高计划的可实施性 在保障上道工序质量的前提下，下道工序提前插入施工。张法展 10.3 质量管理计划 1 10.3.1 0.3.1 质量管理组织机构质量管理组织机构 见 3.1 节组织机构图 1 10.3.2 0.3.2 质量管理职责分工质量管理职责分工 序号 岗位/部门 职责内容 1 项目经理(1)工程质量的第一责任人，对施工项目的质量管理工作及项目的工程实体质量负直接领导责任。负责保证国家、行业、地方标准规范，以及企业工程质量管理规定在项目实施中得到贯彻落实。(2)负责工程质量策划和施工组织设计大纲的编制，制120、定工程质量实施总目标，并监督项目各职能部门执行。(3)及时了解项目的工程质量状况，参加项目的工程质量专题会议，支持项目质量总监及项目专职质检员的工作。(4)按规定上报工程质量事故，并配合开展事故调查和处理。2 项目技术负责人(1)对项目的工程质量负技术管理责任。(2)严格执行国家、行业的工程质量技术标准、规范。(3)保证施工方案、技术措施满足项目既定的质量目标和分部工程的质量标准，并监督方案、技术措施的落实。(4)保证试验、检测的数据反映施工质量的真实状态。(5)参加项目质量验收工作。(6)参加质量事故的调查。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 58/183 序号 岗位/部门 职责内容 121、3 质量总监(1)参与工程质量策划和质量计划的编制，指导和监督项目质量工作的实施。(2)严格执行有关工程质量的各项法律规程、技术标准、规范及制度。(3)监督项目质量体系的运行，并向项目经理及时报告运行中的问题。(4)研究解决项目质量缺陷和质量通病。(5)组织工程各阶段的内部验收工作、外部验收。(6)组织项目的质量例会，组织对项目人员质量教育，提高全员质量意识。(7)及时向项目经理报告质量事故，并参与质量事故的调查。4 项目副经理(1)对项目施工过程质量负直接领导责任。(2)严格执行项目各项施工过程质量制度。(3)严格按照批准的施工方案、技术措施组织施工。(4)参加项目质量例会，对涉及施工过程管122、理的质量问题监督整改。(5)参与质量事故调查。5 质量管理部(1)编制工程的质量检验计划、过程控制计划、质量预控措施等并监督落实，对工程质量进行全过程控制。(2)组织检查各工序施工质量，组织重要部位的验收和隐蔽工程检查。(3)组织分部工程的质量验收及单位工程的质量验收。6 技术部(1)对项目的图纸、施工方案、工艺标准及时下发，指导施工生产。(2)负责结构预控验算、结构变形监测、施工测量和各项试验检测工作。(3)对工程技术资料进行收集管理，确保施工资料与工程进度同步。(4)开展以提高工程质量为目的的科学、技术研究，组织工程项目开展技术攻关工作，结合工程项目施工特点，积极采用先进的施工技术、工艺和123、材料，并积极推广工程质量科研成果。7 合约部(1)贯彻执行项目规划，熟悉合同中发包人对工程的质量要求，并传达至项目相关职能部门。(2)负责项目各类经济合同的起草，将质量标准纳入合同中。8 工程管理部(1)严格执行项目质量计划，对施工进行具体的安排部署，保证各专业工程质量目标的实现。(2)负责按照规范、标准对施工过程进行严格检验与控制。(3)负责本部门质量记录的整理工作，做到准确、及时、交圈和可追溯。9 物资部(1)严格按物资采购程序进行采购，对购入的各类生产材料、设备等产品质量负责，严把进场物资的质量关，使其性能必须符合国家有关标准、规范和工程设计的质量要求。采购资料及时收集、整理。(2)组织124、对工程物资的验证，办理书面手续，开展进场物资的报验工作，对检验不合格的物资及时进行封存或退场处理，以防误用。(3)负责进场物资库存管理，为保证物资存放质量，做好防潮、防水、防火等保障措施。10 专业工程师(1)对项目工程施工操作质量的直接负责人。(2)严格按施工图纸、设计文件及施工方案组织施工。(3)编制对施工作业班组的技术交底并组织交底，使施工操作人员真正了解施工方法和工序质量标准。(4)依据技术交底文件，实时监控作业人员工序操作质量。(5)施工作业前核实所用材料、设备的质量。(6)组织或参与施工现场的试验、检测工作。(7)监督工序、班组交接检验。组织对不合格品的返工。(8)编制本专业施工资125、料，保证施工资料真实、追溯性，并随工程同步。11 专业质检员(1)对工程的质量负监督与确认的责任。(2)熟悉施工图纸设计文件，接受施工方案，了解技术与管理要求。(3)参加对施工作业班组的交底，督促工艺、工序质量要求交底到位。(4)依据对班组技术交底对施工作业面进行质量巡查，必要时旁站监督。(5)参加项目各阶段工作质量验收，编制质量验收资料。协助专业工程师实施对工序质量进行过程控制。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 59/183 序号 岗位/部门 职责内容(6)会同建设方、监理方对检验批质量进行验收。(7)发现工程质量存在隐患或者发现质量不合格时，应立即要求停止施工，并立即向项目分管领导126、报告。(8)参与项目质量事故的调查和处理。编制质量监督工作日志。12 项目材料员(1)负责对进场材料、设备的质量把关，核对其规格、型号，保证其符合物资购买合同的要求。(2)核对进场材料、设备的质量证明文件的真实性、完整性。(3)参与进场材料、设备的开箱验收，并填写相关记录。13 项目测量员 对施工现场的各项测量成果数据的真实、准确负责。使用合格的测量设备进行各项测量作业。严格按批准的测量方案操作。14 项目试验员(1)对应送第三方的试验、检验工作的真实、有效负责。严格按照有关试验、检验方案取样，保证试件的代表批量符合规范的规定。(2)保证项目部设备的试验设备、设施符合有关规范的规定。(3)保证127、各类试件送交具有相应资质的检测机构检验。(4)完整、准确填写试件送检单，保证试验结果具有可追溯性。15 各专业施工单位(1)严格执行项目质量计划，负责工程施工图纸深化，对施工进行具体的安排部署，保证各专业工程质量目标的实现。(2)各专业工程师是工程质量的直接责任人，负责按设计图纸、方案交底和质量验收规范、标准图集为依据，管理辖区范围内的生产、质量工作。(3)实施过程质量监控，严格执行项目质量计划，按照规范、标准对施工过程进行严格检验与控制，确保工程实体质量优良。(4)工程成品保护管理，做到责任到人，保护措施到位。对施工进行具体的安排部署，保证各专业工程质量目标的实现。(5)负责质量记录的收集、128、整理，确保资料准确、完成及时，有可追溯性。1 10.3.30.3.3 确定质量控制点确定质量控制点 控制阶段 控制环节 控制要点 控制人 参与控制人 主要控制内容 施工准备 阶段 设计交底与图纸会审 图纸技术文件自审 各专业工程师 技术负责人 图纸资料是否齐全 设计交底技术会谈 技术负责人 各专业工程师 了解设计意图，提出问题 图纸会审 技术负责人 各专业工程师 对图纸的完整性，准确性，合法行，可行性进行会审 制定施工工艺文件 施工组织设计 技术负责人 各专业工程师 按企业标准进行编制并会签 专项施工方案 技术负责人 各专业工程师 组织审批和进行交底 技术交底 技术总交底和分专业交底 技术负责129、人 各专业工程师 组织实施 测量控制 测量放线 技术负责人 测量员 测量成果 施工过程 地基与基础 满堂架搭设 施工员 质量员 弹线找点，确保立杆间距规范，吊垂直度，步距按要求搭设，节点实测实量，使用力矩扳手检查，按规范要求检查 模板安装 施工员 质量员 几何尺寸位置正确、稳定性等 模板拆除 施工员 质量员 检查混凝土拆模强度，成品保护措施 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 60/183 检查验收 阶段 材料进场验收 钢管扣件模板 质量员 施工员 主要材料名称及规格、型号、数量、位置 工程质量评定 支撑脚手架搭设 技术负责人 质量员、各专业工程师 施工监督评定、实测实量观感保证项目资料130、评定，问题整改 模板安装、加固 技术负责人 质量员、各专业工程师 实测实量，按照方案实施 工程验收交工 交工验收报告资料整理 技术负责人 各专业工程师 签发验收报告、整理交工验收资料 办理交接 项目经理、技术负责人 各专业工程师 组织验收、提出交工文件，资料归档 10.3.410.3.4 质量保证措施质量保证措施 本工程的模板体系采用木模板。在模板设计中我们将做到尺寸准确，板面平整；具有足够的承载力、刚度和稳定性。针对模板施工中出现的常规问题，从模板支撑、安装、加固三个方面采取以下措施，模板工程质量保证措施见表 10.3.4-1。表 10.3.4-1 模板工程质量保证措施 序号 控制项目 模板131、工程质量控制措施 1 轴线位移 模板轴线测放后，组织专人进行技术复合验收，确认无误后才能支模；墙、柱模板根部和顶部必须设可靠的限位措施；支模时要拉水平、竖向通线，并设竖向垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确；混凝土浇筑前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时处理。2 标高偏差 每层设置 4 个的标高控制点，楼层模板标高由高程控制点直接控制，严禁逐层向上引测，以防止累计误差。墙体模板支设前，测量底部标高，存在误差，及时调整。3 结构变形 模板及支撑系统设计，应充分考虑其本身自重、施工荷载及混凝土的自重及浇捣时产生的侧向压力，以保证模板及支架有足够的承载能力、刚度和稳132、定性；梁、柱模板若采用卡具时，其间距要按规定设置，并要卡紧模板，其宽度比截面尺寸略小；浇捣混凝土时，要均匀对称下料，严格控制浇灌高度，特别是门窗洞口模板两侧，既要保证混凝土振捣密实，要防止过分振捣引起模板变形。4 拼缝 木模板安装周期不宜过长，浇筑混凝土时，木模板要提前浇水湿润，使其胀开密缝；梁、柱交接部位支撑要牢固，拼缝要严密、不错台。钢模板间嵌缝采用海绵条，不能用油毡、塑料布、水泥袋等去嵌缝堵漏。5 预留孔洞 预埋件 预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时用电焊或套框等方法将其固定，在浇筑混凝土时，应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件与模板。133、6 控制照片 墙柱根部加设海绵条，防止漏浆、烂根 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 61/183 序号 控制项目 模板工程质量控制措施 剪力墙拼缝采取凿毛处理，确保新旧混凝土的结合度 采用双拼定尺木枋做顶板背楞，采用厚度一致模板进行定模铺设，保证拼缝和平整度。10.4 安全管理计划 本工程的安全管理，将认真贯彻执行国家相关安全法律法规、北京市有关各项安全生产管理规定，坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，建立、健全施工现场安全管理保证体系和落实各项安全管理制度、措施。1 10.4.10.4.1 安全管理目标安全管理目标 序号 目标分解 内容 1 安全管理目标 杜绝人员死亡和重伤事134、故，杜绝火灾、机械设备及食物中毒事故，轻伤事故率控制在 1.5以下。2 安全文明创优目标 争创“河北省安全文明工地”10.4.210.4.2 安全管理组织机构安全管理组织机构 见 3.1 节组织机构图 10.4.310.4.3 安全防护措施安全防护措施 1.模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 低压电源。满堂架子上必须挂设安全平网。2.登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3.装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架板上或抛掷。4.设置防雷击措施。5.安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、预拼装模板的安装，边就位、边校135、正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 62/183 7.拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8.吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。9.拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的 模板集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。10.拆模起吊前，复查穿墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。11.雨、雪及五级大风等天气136、情况下禁止施工。12.操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。13.模板放置时不得压有电线、气焊管线等。14.模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。15.模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。16.工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中，防止扎脚或滑落。17.二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手架上堆放大批模137、板等材料。18.支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技术负责人、质量安全员同意后方可拆除。19.各施工分段在模板支架搭设完成后，水平模板支设前，即在分段部位设置防护。防护高度不小于1200mm。10.4.410.4.4 预防坍塌事故的安全措施预防坍塌事故的安全措施 1.模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用138、以支撑立柱。斜支撑和立柱牢固拉接，形成整体。2.模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案要求对架体进行监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后方可作业。3.浇筑高大模板混凝土时，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。梁板浇筑方法应由跨中向两端对称进行分层浇筑，厚度不得超过板厚 30mm，严禁卸料时堆放过高及过分集中。4.浇筑混凝土时要派专人进行监测、监控。施工时不要超负荷施工，发现支架沉陷、松动、变形或变形超过预敬值等情况，应当立即停止作业，组织作业人员撤离到安全区域，项目部技术人员应当立即研究解决措施并进行处置，确认安全可靠后方可继续施工作业。5.模板139、支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面未达到拆模要求前，堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。6.架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设，同时连墙件、剪刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 63/183 7.拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。8.拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支撑，然后进行拆 卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。10.4.510.4.5 预防髙空坠落事故安全措施预防髙空坠落事故安全措施 1.高支模安140、装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全防护设施。2.所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗。3.高处作业人员经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。4.安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就高不就低，扣环悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触141、，以防摩擦割断。5.项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6.己支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.5m。7.高处作业前，由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8.模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台142、以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。10.4.610.4.6 预防物体打击事故的安全措施预防物体打击事故的安全措施 1.支设楼面模板时，在下班之前需要对己铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2.拆模间歇时，将己活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3.施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用人工托扶放于地143、上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。4.当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业有防滑措施。5.高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业区周围及出入口处，设专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志，严禁无关人员入内。6.登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 64/183 7.拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。10.4.710.4.7 其他安全注意事项其他安全注意事项 1.模板支撑144、架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2.拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。3.拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。4.浇筑混凝土时，设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，及时采取紧固措施，方可继续施工。5.设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6.在进行安装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽，高空作业正确挂好安全带。7.模板支架搭设、拆除单位必须具有相应的资质和安全生产许可证，严禁无资质从事模板支145、架搭设、拆除作业。8.模板支架搭设、拆除人员必须取得建筑施工特种作业人员操作资格证书。9.模板支架搭设、拆除前，应当向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。10.模板支架材料进场验收前，必须按规定进行验收，未经验收或验收不合格的严禁使用。11.模板支架搭设、拆除要严格按照专项施工方案组织实施，相关管理人员必须在现场进行监督，发现不按照专项施工方案施工的，应当要求立即整改。12.模板支架搭设场地必须平整坚实。必须按专项施工方案设置纵横向水平杆、扫地杆和剪刀撑；立杆顶部自由端高度、顶托螺杆伸出长度严禁超出专项施工方案要求。13.混凝土浇筑时，必须按照专项施工方案规定的顺序进行，应当指定专人对模板146、支架进行监测，发现架体存在坍塌风险时应当立即组织作业人员撤离现场。14.混凝土强度必须达到规范要求，并经监理单位确认后方可拆除模板支架。模板支架拆除应从上而下逐层进行。10.5 环境管理计划 1 10.5.10.5.1 环境管理目标环境管理目标 序号 项目 要求目标值 1 扬尘 结构施工扬尘高度0.5m，基础施工扬尘高度1.5m，安装装饰装修阶段扬尘高度0.5m；2 建筑废弃物 每万平方米建筑垃圾产生量不大于400吨；建筑废弃物再利用率和回收率达到50%；建筑垃圾再利用率和回收率达到30%，碎石类和土石方类建筑垃圾再利用率大于50%。3 噪声与震动 各施工阶段昼间噪声：70dB；各施工阶段夜间147、噪声：55dB。4 资源保护 控制水电、纸张、材料等资源消耗，施工垃圾分类处理，尽量回收利用。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 65/183 序号 项目 要求目标值 5 水土污染 施工现场污水排放满足国家标准率达100%；无化学品等有毒材料、油料的储存地渗漏事故；雨水、污水分流排放率达100%。6 光污染 无较大光污染事故的发生。7 有害气体排放 车辆及机械设备气体排放满足国家年检要求率达100%；电焊烟气的排放应符合现行国家标准大气污染物综合排放标准（GB16297)的规定率达100%；无焚烧各类废弃物现象。10.5.2 10.5.2 环境管理组织机构及职责和权限环境管理组织机构及职148、责和权限 成立以项目经理为首，由各专业工程师、施工作业层组成的纵向到底、横向到边的环境管理机构见 3.1。环境管理职责 岗位 姓名 环境管理职责 项目经理 于学斌 环境保护的第一责任人。技术负责 刘春峰 对工程项目的环保负技术责任，贯彻落实国家环境保护方针、政策，严格执行安全环保技术规程、规范、标准及上级安全环保技 术文件。组织人员进行环境因素辨识，编制重大环境因素清和环 境保护措施，组织环保措施交底并督促措施的落实。生产经理 李军 负责监督各项目部的环保规章制度和操作规程的落实。安全环境部 董海涛 参加环保检查和监测，并根据监测结果，确定是否需要采取更为严格的防控措施，确保现场污染排放始终控149、制在国家及泰安市有 关环保法规的允许范围内。负责监督所管辖范围内的环境保护规 章制度和操作规程的落实。商务部 高蓉 总分包合同上约定相关环境管理条框。物资部 余正军 必须购买满足国家、地方环境保护要求的材料。技术质量部 施工管理部 张法展 直接负责各专业环境保护工作。10.5.310.5.3 辨识重大环境因素辨识重大环境因素 施工环境因素辨识一览表 序号 工序/工作活动 环境因素 环境影响 评价方法 1 模板加工 噪音排放 污染环境 定量 2 生活区 生活垃圾、污水 污染环境 定性 3 办公区 办公垃圾 污染环境 定性 4 施工现场 生产污水 污染环境 定性 5 施工现场 雨水 污染环境 定性150、 10.5.410.5.4 环境保护资源配置计划环境保护资源配置计划 环境保护资源配置表 序号 环境保护用资源名称 数量 使用特征 保管人 1 高压水枪 台 1 洗车 董海涛 2 覆盖绿网 2000 防尘 董海涛 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 66/183 3 木工加工棚 个 2 封闭防尘 董海涛 4 碎屑垃圾桶 个 5 垃圾集中 蔡鹏 5 洒水车 台 1 降尘 董海涛 10.5.610.5.6 环境管理规章制度环境管理规章制度 环境管理制度 序号 制度名称 主要内容 1 现场卫生管理制度 总调度负责安排专人每天对道路卫生清扫。2 现场扬尘管理制度 总调度负责安排保洁队专人每天对道151、路洒水抑尘。3 现场消防管理制度 由安全员每周对消防设施进行检查，确保完好。4 现场用水管理制度 本项目现场用水由给排水主管专门负责，保障现场用水供应及环境保护。5 现场用电管理制度 现场用电由电气工程师负责管理，保障临电供应以及现场临电安全以及用电环境。10.5.710.5.7 施工环境保证措施施工环境保证措施 施工环境保证措施 序号 措施名称 主要内容 1 大气污染控制措施 施工现场 现场加工场地进行硬化，新建临时施工便道设专人负责每日洒水和清扫，保持道路清洁湿润。道路运输 车辆外运弃土、弃渣采取覆盖措施，防止扬尘。2 道路污染控制措施 市政道路安排专人负责清扫、车辆外运弃土、钻渣、泥浆拌152、合物采取控制装载量、顶部覆盖措施，防止洒落污染道路。3 固体废弃物控制措施 生活垃圾 生活区的生活垃圾实行袋装，专人集中运送至垃圾房，每天及时组织外运。办公垃圾 办公垃圾按可回收、有毒有害等分类存放，严禁任意丢弃，并由安全环境管理部负责同环卫部门、焚烧处置单 位等联系处理。4 水污染控制措施 冲洗污水 施工产生的冲洗污水经过二级沉淀后集中排入市政污水管网，所有冲洗车辆产生的污水经沉淀后排入污水管网，定期对沉淀池进行清理。5 噪声污染控制措施 人为噪声 施工现场提倡文明施工，建立控制人为噪声的管理制度，杜绝人为的大声喧哗、吵闹，增强全体施工人员的防噪 声污染的自觉意识。噪声的转移 产生强噪声的半153、成品加工制作，应尽量放在工厂、车间及加工厂完成，减少因施工现场的加工制作产生的噪音。10.6 资源节约管理计划 10.6.110.6.1 资源节约管理目标资源节约管理目标 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 67/183 序号 资源节约指标 实现方法 责任人 协管部门 监管部门 1 能源消耗量（标准吨煤/万元产值）小于0.19 对各种长短木方进行再次利用，如拼接、预留洞口封闭等。张法展 合约部 物资部 10.6.210.6.2 资源节约管理组织和职责、权限资源节约管理组织和职责、权限 序号序号 名称名称 节能降耗管理职责节能降耗管理职责 1 项目经理 对项目施工全过程的节能降耗工作负全面154、领导责任。2 项目总工 对工程项目的节能负技术责任，领导技术质量部开展节能降耗相关工作。3 生产经理 对工程项目的节能负实施责任,领导安全环境部物资部开张节能降耗相关工作。4 技术质量部施工管理部 各专业工程师贯彻落实国家节能降耗方针、政策，严格执行安全环保技术规程、规范、标准文件。5 安全环境部 负责监督节能降耗规章制度和操作规程的落实。6 物资部 负责落实进场物资满足节能降耗的相关要求。7 合约部 负责落实总包、分包合同条款中对节能降耗的相关要求。8 分包负责人 负责安排工人对节能降耗措施的落实。9 各专业施工人员 遵守节能降耗各项制度，具体操作人。10.6.310.6.3 资源节约管理规155、章制度资源节约管理规章制度 1)管理培训制度 项目部负责绿色施工的管理人员积极参加公司组织的绿色施工 培训班，回到项目后向项目其他管理人员进行宣贯。2)检查评估制度 项目部按公司标准自纠自查；按照绿色施工计划逐层进行目标分解，细化到各部门各专业工程师实施。3)资源消耗统计制度 每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计工作；由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录；对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预警；对于已经超出规定损耗值时，需要制定相应措施。10.6.410.6.4 资源节约保证措施资源节约保证措施 在项目施工的成本控制中，对156、于成本的主要构成进行合理的分解分析，采取有效措施来加强成本的控制与管理，管好用好资金，实行“以收定支”来达到降低成本，提高 效益，增收利润的目的。具体措施如下：1)人工费的控制 根据工程特点和施工范围，通过招标确定劳务队伍。在施工过程中，严格按合同核 定的劳务分包费用，严格控制支出。发现超支现象及时分析原因，同时在施工过程中，加强预控管理，防止额外费用发生。2)材料的控制 要求做到合理使用和节约材料，尽可能降低材料成本。材料的采购由物资部门统一 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 68/183 进行采购，对外面向社会建材市场，对内建立内部材料市场，对主要材料实行统一计划、统一供应、统一调157、配。严格执行限额领料制度，收发料具手续齐全。超出限额时，需办 理手续，说明超用原因，经批准后方可领用。材料在使用过程中要进行跟踪监督，使用 要求工完场清，严禁乱丢乱放。3)现场水电管理的控制 所有进场的分包队伍，在进场后必须以书面的形式上报水电的接驳使用，由现场的 水电工程师督促落实水表及电表的接驳工作，防止水电管理出现漏洞，导致水电流失。加强对现场分包队伍的管理，对现场的水电管线进行不定期检查，杜绝现场“跑、冒、滴、漏”及“长流水”和长明灯“现象，节约水电费用。10.7 成品保护计划 成品保护管理制度 序号 名称 措施内容 1 施工进度计划统筹安排与现场协调制度 1）本制度将从进度计划编审到158、计划调整，以及计划完成的考核，特别是交叉作业时的协调等方面进行规范。2）深入了解工程施工工序并在需要时根据实际情况进行调整，事先制定好成品保护措施，避免或减少后续工序造成前一工序成品的损伤和污染。一旦发生成品的损伤或污染，要及时采取有效措施处理，保证施工进度和质量。2 工序交接检制度 1）本制度将使各分包的交叉作业或流水施工做到先交接后施工，使前后工序的质量和成品保护责任界定清楚，便于成品损害时的责任追究。2）分包在某区域完成任务后，须向总包书面提出作业面移交申请，批准后办理作业面移交手续。3 成品和设备保护措施的编制和审核制度 本制度规定总包和分包在不同施工阶段(包括施工技术准备期和工程完成159、到一定程度时)成品和设备保护措施的编制内容和相关要求。4 成品和设备保护措施执行状况的过程记录制度 坚持“谁施工、谁负责”的惯例，各分包或作业队应及时如实 记录在相应施工时段的产品保护情况。5 成品和设备保护巡查制度 1）每天对各类成品进行检查,发现有异常情况立即进行处理,不能及时处理的马上上报,研究制订切实可行的弥补措施。2）总包将按事先策划的时间间隔，组织各分包在进行安全、文明施工等方面巡查的同时，也要把成品保护方面的情况同时一并纳入。6 损坏登记制度 成品造成损坏，成品保护责任单位应立即到总包进行登记。分包需提供责任人，总包确认后，由分包自行协商解决或由总包取证裁决，责任方须无条件接受。160、未提供责任人的，责任自负。7 成品和设备损 害 的 追查、补偿、处罚制度 对任何成品或者设备损害事件，总包将预以调查处置，由失误造成的损害照价补偿，对故意破坏将加重处罚，甚至移交地政府司法部门追究肇事者的责任。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 69/183 第十一章 季节性施工 11.1 雨季施工措施 1.混凝土浇筑前应及时了解天气预报，尽量在晴好天气下组织施工，梁板浇筑混凝土前应准备防雨塑料布，在遇到下雨时，应立即采取措施用塑料布遮盖，以防止浇筑的混凝土被雨水冲刷。2.混凝土浇筑后，未达到初凝如遇下雨应及时用塑料布遮盖，防止雨淋。3.雨季施工前，脚手架搭设必须符合脚手架安装及安全技术161、标准，搭设后要由专业验收人员验收合格后方可使用。4.如搭设架子在雨期进行，应组织有关部门进行检查，上人马道铺好木脚手板，钉好防滑条，防滑条间距不大于 300mm，并定期派人清扫马道上的积泥。5.雨季施工期间对架子工程应安排专人巡查维修，特别下雨后地面容易下沉，应随时支垫好立杆下的垫板，防止架子悬空及下沉，确保使用安全。6.雨后高空作业人员应穿防滑鞋，注意防滑。7.雨后，应对支撑架的整体稳定性进行检查，对立杆垂直度、连接件等应逐个检查，对有松扣、移位等现象的立即纠正。8.在模板架体上设置沉降观测点，每场雨后测量人员须对架体进行沉降观测，如发现架体有沉降、变形或位移及时通知有关人员对架体进行维修。162、第十二章 应急预案 脚手架作业危险源较多,因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全 技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、机械伤害，物体打击和 火灾。可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、火灾等安全事故，可造成肢体伤残、劳动 能力丧失、死亡。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 70/183 12.1 安全组织机构 12.2 理人员职能分工表 职务 姓名 职责 组长 于学斌 负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长 刘163、春峰 负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长 李军 负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组员 董海涛 主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组员 何磊 迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组员 张法展 提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组员 余正军 负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。12.3 救援器材设备 表 12.3-1 救援器材设备计划表 序号 器材或设备 主要用途 数量 1 支架 支撑加固 若干 港中旅海泉湾学校项164、目超限构件模板施工方案 71/183 2 担架 用于抢救伤员 1 个 3 止血急救包 用于抢救伤员 2 个 4 对讲机 联系指挥求援 6 台 12.4 应急常备药品 表 12.3-2 救援器材设备计划表 序号 药品名称 适应症 数量 1 云南白药 止血愈伤 10 瓶 2 创可贴 小创伤出血 40 个 3 京万红软膏 烧烫伤 5 瓶 4 2%碘酊 局部消毒 5 瓶 5 70%酒精 局部消毒 5 瓶 12.5 应急救援工作程序 1.当事故发生时小组成员立即向总指挥汇报，由总指挥王珂立即上报公司，必要时向当地 政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2.由应急领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援165、抢险工作中去，尽快控制险情 蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3.事故发生时，总指挥或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负 责人负责现场的救援指挥安排。4.项目部指定何磊负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实 性和时效性。12.6 应急救援办法 1.高处坠落和物体打击事故应急救援预案 1)一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公 司应急反应组织机构，同时迅速报警。2)迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。3)检查伤员的生命体征：检查伤病员166、呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地 立刻进行心脏按摩和人工呼吸。4)止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指 压止血等。同时尽快送往医院。5)观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。6)车辆一到立即就近送往医院。7)由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。8)总结经验教训，教育职工。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 72/183 2.架体坍塌应急救援预案 1)一旦发生架体坍塌事故，现场抢救组应首先报警，然后进行疏散，清点人员，确定有 无人员失167、踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘移除工作。2)项目部指定何磊负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实 性和时效性。应急救援医院的选择位于燕郊京榆大街的人民医院（距离项目部 3.6 公里）作为应急救援医院，位置关系如下图。港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 73/183 第十三章 计算书 13.1 超厚板（350mm 厚顶板）模板（轮扣式）计算书 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010 3、建168、筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 B2，标高 4.4m 新浇混凝土楼板板厚(mm)350 模板支架高度 H(m)4.75 模板支架纵向长度 L(m)64 模板支架横向长度 B(m)13.9 支架外侧模板高度 Hm（mm）500 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.45 混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24169、 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)4 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1 风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 北京 0.3 地区 北京 风荷载高度变化系数 z 地面粗糙度 B 类(城市郊区)1 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)4.7 风荷载体型系数 s 单榀模板支架 st 0.195 整体模板支架 stw 1.542 fk=0zstw=0.463 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 74/183 支架外侧模板 s 1.3 mk=0zs=0.39 三、模板体系设计三、模170、板体系设计 结构重要性系数 0 1 脚手架安全等级 I 级 主梁布置方向 垂直立杆纵向方向 立杆纵向间距 la(mm)600 立杆横向间距 lb(mm)900 水平拉杆步距 h(mm)1200 顶层水平杆步距 h(mm)1200 立杆伸出顶层水平杆的自由端 h2(mm)500 小梁间距 l(mm)250 小梁最大悬挑长度 l1(mm)150 主梁最大悬挑长度 l2(mm)100 承载力设计值调整系数 R 1 荷载系数参数表：正常使用极限状态 承载能力极限状态 可变荷载调整系数 L 1 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 永久荷载的分项系数 G 1 1.3 结构重要性系数 0 1 设计简171、图如下：模板设计平面图 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 75/183 纵向剖面图 横向剖面图 四、面板验算四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm)12 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 76/183 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 面板计算方式 简支梁 按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承载能力极限状态 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L172、Q1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.35)+1.50.941=16.951kN/m q211.3G1kb11.30.11=0.13kN/m 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2 条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN 正常使用极限状态 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.35)+14)112.885kN/m 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 M1q1l2/816.9510.2173、52/80.132kNm M2q2L2/8+pL/40.130.252/8+3.3750.25/40.212kNm MmaxmaxM1，M2max0.132，0.2120.212kNm Mmax/W0.212106/240008.831N/mm2f/R=15/115N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 max5ql4/(384EI)=512.8852504/(38410000144000)=0.455mm 0.455mmL/400250/4000.625mm 满足要求！五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm)3585 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.4174、44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 77/183 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.146 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)179.12 小梁计算方式 二等跨连续梁 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.35)+1.50.940.254.303kN/m 因此，q1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.35)0.252.953kN/m q1活01.5LQ1kb=11.50.940.251.35kN175、/m q211.3G1kb=11.30.30.250.098kN/m p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.9530.62+0.1251.350.620.194kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0980.62+0.2033.3750.6，0.1250.0980.62+0.1883.3750.60.414kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max4.3030.152/2，0.0980.15176、2/2+3.3750.150.507kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.194，0.414，0.5070.507kNm =Mmax/W=0.507106/42146=12.038N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.9530.6+0.6251.350.61.613kN 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 78/183 V20.625q2L+0.688p0.6250.0980.6+0.6883.3752.359kN V3maxq1L1，q2L1+pmax4.3030.177、15，0.0980.15+3.3753.39kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.613，2.359，3.393.39kN max=3Vmax/(2bh0)=33.391000/(23585)1.709N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算、挠度验算 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.35)+14)0.253.271kN/m 挠度,跨中 max0.521qL4/(100EI)=0.5213.2716004/(1009350179.12104)0.132mmL/400600/4001.5mm；悬臂178、端 maxql14/(8EI)=3.2711504/(89350179.12104)0.012mm2l1/4002150/4000.75mm 满足要求！六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483 主梁计算截面类型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 1、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算 q101.3(179、G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.35)+1.50.940.254.351kN/m q1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b11.3(0.45+(24+1.1)0.35)0.253.001kN/m q1活01.5LQ1kb 11.50.940.251.35kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.35)+14)0.253.309kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.254.3510.63.264kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375180、q1静+0.437q1活)L+q1l1(0.3753.001+0.4371.35)0.6+4.3510.151.682kN 主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.958kN;港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 79/183 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.253.3090.62.482kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L+q2l10.3753.3090.6+3.3090.151.241kN RmaxRmax，R10.61.489kN;计算简图如下：主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算、抗弯验算 主梁181、弯矩图一(kNm)港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 80/183 主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.664106/4490=147.82N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=24.4361000/42420.925N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算、挠度验算 主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 81/183 跨中 max=1.189mm=900/400=2.25mm 悬挑段 max0.485m182、m=2100/400=0.5mm 满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为 R1=4.832kN，R2=7.438kN，R3=7.83kN，R4=3.396kN 图二 支座反力依次为 R1=4.084kN，R2=7.664kN，R3=7.664kN，R4=4.084kN 七、可调托座验算七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N7.83/0.6=13.05kNN/R=30/130kN 满足要求！八、立杆验算八、立杆验算 水平杆钢管截面类型 483 水平杆钢管计算截面类型 483 单183、元桁架组合方式 矩阵型组合 竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）6 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6 节点转动刚度(kNm/rad)15 扫地杆高度 h1(mm)200 高度修正系数 1 立杆钢管截面类型(mm)483 立杆钢管计算截面类型(mm)483 钢材等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2)424 立杆截面回转半径 i(mm)15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 立杆弹性模量 E(N/mm2)206000 立杆截面惯性矩 I(cm4)10.78 水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)10.78 1、长细比验184、算、长细比验算 根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度 l0=h=1200mm =l0/i=1200/15.9=75.472=150 满足要求！港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 82/183 2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=11.0322.3791200=2945mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.78104/(1200151185、06)+600/(61200)=1.317 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1200,500/1200)=0.417 x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=900/1200=0.75 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mm l0=max(l01,l02)=max(2945,1900)=2945mm =l0/i=2945/15.9=185.22，查表得，0.209 支撑脚手架风线186、荷载标准值:qwk=lafk=0.60.463=0.278kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.60.50.39=0.117kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.54.7520.278+4.750.117=3.69kN.m 主梁支座反力：R14.832kN，R27.664kN，R37.83kN，R44.084kN 不考虑风荷载 N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max4.832,7.664,7.83,4.084/0.6+11.30.154.75=13.976kN f 187、N/(A)13976.299/(0.209424)=157.718N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=4.75/13.9=0.3423 H=4.75m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 83/183 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4188、.2 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=13.920.60.154.75/(0.60.9)+0.45+2113.9/2=219.025kN.m30Mok=313.69=11.069kN.M 满足要求！13.2 超限梁（风雨操场 600 x90189、0mm 梁）（轮扣式，梁板立柱共用）模板计算书 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土梁名称 KL14 混凝土梁截面尺寸(mmmm)600900 模板支架高度 H(m)4.9 模板支架横向长度 B(m)30 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 84/183190、 模板支架纵向长度 L(m)40 支架外侧模板高度 Hm（mm）1000 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.45 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1 模板支拆环境是否考虑风荷载 是 风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 浙江191、 0.3 地区 杭州市 风荷载高度变化系数 z 地面粗糙度 D 类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6 风荷载体型系数 s 单榀模板支架 st 0.138 整体模板支架 stw 2.034 fk=0zstw=0.311 支架外侧模板 s 1.3 mk=0zs=0.199 三、模板体系设计三、模板体系设计 结构重要性系数 0 1.1 脚手架安全等级 I 级 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立杆纵距是否相等 是 梁跨度方向立杆间距 la(mm)900 梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距 192、h(mm)1200 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 85/183 支撑架顶层水平杆步距 h(mm)1200 立杆伸出顶层水平杆的自由端 h2(mm)450 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 居中 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600 梁底增加立杆根数 2 梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150 梁底支撑小梁根数 6 梁底支撑小梁间距 120 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 承载力设计值调整系数 R 1.1 扣件传递的193、荷载偏心距 e(mm)50 结构表面的要求 结构表面外露 模板及支架计算依据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 荷载系数参数表：正常使用极限状态 承载能力极限状态 抗倾覆 可变荷载调整系数 L 1 0.9 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 1.5 永久荷载的分项系数 G 1 1.3 0.9 结构重要性系数 0 1.1 设计简图如下：港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 86/183 平面图 立面图 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 87/183 四、面板验算四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm)12 面板抗弯强度194、设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)0.9)+1.50.93137.417kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)0.9132.962kN/m q1活01.5LQ1kb1.11.50.9314.455kN/m 195、q21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.9)+113126.05kN/m 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10732.9620.122+0.1214.4550.1220.059kNm Mmax/W0.059106/240002.44N/mm2f/R=15/1.113.636N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63226.051204/(10010000144000)0.024mmL/400120/4000.3mm 满足要求！3、支座反力196、计算、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39332.9620.12+0.4464.4550.121.793kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14332.9620.12+1.2234.4550.125.175kN 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 88/183 R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92832.9620.12+1.1424.4550.124.281kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39326.050.121.229kN R2=R4=1.14197、3q2L=1.14326.050.123.573kN R3=0.928q2L=0.92826.050.122.901kN 五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)3585 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.146 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)179.12 小梁计算方式 二等跨连续梁 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.793/11.793kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/198、b=Max5.175,4.281,5.175/1=5.175kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.793/11.793kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.6/5=0.034kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左1.11.30.45(0.9-0.12)=0.502kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右1.11.30.45(0.9-0.12)=0.502kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(0.6-0.6/2)/21=1.411kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷199、载 q4右1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.411kN/m 左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=1.793+0.034+0.502+1.411=3.74kN/m 中间小梁荷载 q中=q1中+q2=5.175+0.034=5.209kN/m 右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=1.793+0.034+0.502+1.411=3.74kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max3.74,5.209,3.74=5.209kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1200、/b=1.229/11.229kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max3.573,2.901,3.573/1=3.573kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.229/11.229kN/m 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 89/183 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/5=0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左10.45(0.9-0.12)=0.351kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右10.45(0.9-0.12)=0.351kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左1(0.45201、+(24+1.1)0.12)+113(0.6-0.6/2)/21=0.969kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右1(0.45+(24+1.1)0.12)+113(1.2-0.6)-0.6/2)/21=0.969kN/m 左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=1.229+0.024+0.351+0.969=2.573kN/m 中间小梁荷载 q中=q1中+q2=3.573+0.024=3.597kN/m 右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=1.229+0.024+0.351+0.969=2.573kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max2.573,202、3.597,2.573=3.597kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.2090.92，0.55.2090.1520.527kNm =Mmax/W=0.527106/42146=12.514N/mm2f/R=15.444/1.1=14.04N/mm2 满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.2090.9，5.2090.152.93kN max=3Vmax/(2bh0)=32.931000/(23585)1.477N/mm2/R=203、1.782/1.1=1.62N/mm2 满足要求！3、挠度验算、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5213.5979004/(1009350179.12104)0.734mml1/400 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 90/183 900/4002.25mm 2ql24/(8EI)3.5971504/(89350179.12104)0.014mm2l2/4002150/4000.75mm 满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.2090.9,0.3755.2090.9+5204、.2090.15=5.86kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.208kN,R2=5.86kN,R3=4.854kN,R4=4.854kN,R5=5.86kN,R6=4.208kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.5970.9,0.3753.5970.9+3.5970.15=4.047kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.895kN,R2=4.047kN,R3=3.291kN,R4=3.291kN,R5=4.047kN,R6=2.895kN 六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截205、面类型(mm)483 主梁计算截面类型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算、抗弯验算 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 91/183 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.265106/4490=59.112N206、/mm2f/R=205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax6.429kN max=2Vmax/A=26.4291000/42430.325N/mm2/R=125/1.1=113.636N/mm2 满足要求！3、挠度验算、挠度验算 主梁变形图(mm)max0.089mmL/400400/4001mm 满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.032kN，R2=8.986kN，R3=8.986kN，R4=0.032kN 立 杆 所 受 主 梁 支 座 反 力 依 次 为 P1=0.032/0.6207、=0.054kN，P2=8.986/0.6=14.977kN，P3=8.986/0.6=14.977kN，P4=0.032/0.6=0.054kN 七、可调托座验算七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 扣件抗滑移折减系数 kc 0.85 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 92/183 1、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力 NmaxR1,R4max0.032,0.0320.032kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算 可调托座最大受力 208、NmaxP2，P314.977kNN/R=30/1.1=27.273kN 满足要求！八、立杆验算八、立杆验算 立杆钢管截面类型(mm)483 立杆钢管计算截面类型(mm)483 钢材等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49 立杆弹性模量 E(N/mm2)206000 立杆截面惯性矩 I（cm4）10.78 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 水平杆钢管截面类型(mm)483 水平杆钢管计算截面类型(mm)483 剪刀撑设置 有 扫地杆高度 h1(mm)350 节点转动刚度(kN209、m/rad)15 竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）6 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6 高度修正系数 1 扣件传递的竖向荷载偏心矩 e(mm)50 1、长细比验算、长细比验算 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1200mm =hmax/i=1200/15.9=75.472=150 长细比满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=11.0232.3651200=2903mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有剪刀撑210、框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.78104/(120015106)+400/(61200)=1.289 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(350/1200,450/1200)=0.375 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 93/183 x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=900/1200=0.75 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=1200+20.7450=1830211、mm l0=max(l01,l02)=max(2903,1830)=2903mm =l0/i=2903/15.9=182.579，查表得，0.216 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.311=0.28kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.910.199=0.179kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.54.920.28+4.90.179=4.238kN.m P10.054kN，P214.977kN，P314.977kN，P40.054kN 两侧立杆最大受力 Nmax212、P1+N边1，P4+N边2+1.11.30.154.9max0.054+1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(1.2+0.6-0.6/2)/20.9，0.054+1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(1.2+1.2-0.6-0.6/2)/20.9+1.0517.454kN 中间立杆最大受力 NmaxP2，P3+1.11.30.15(4.9-0.9)max14.977，14.977+0.85815.835kN 梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩 M1=Fe=(7.454-1.051)0.05=0.32kN.m 不考虑风荷载 中间立杆稳定性验算213、:f N/(A)15835.139/(0.216424)=172.903N/mm2f/R205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=7453.677/(0.216424)+0.32106/(4.49103(1-1.10.2167453.677/25860.267)=157.927N/mm2f/R205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000424/182.5792=25860.267N 九、高宽比验算九、高宽比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板214、支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=4.9/30=0.1633 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 94/183 H=4.9m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支215、撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3021.20.154.9/(1.21.2)+0.45+2130/2=1067.25kN.m30Mok=31.14.238=13.985kN.M 满足要求！13.3 超限梁（600 x1250mm）侧模板计算书 一、计算依据（广联达施工安全计算软件）1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-20216、12 4、钢结构设计规范GB50017-2003 二、计算参数二、计算参数 基本参数 混凝土梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度 h(mm)120 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 95/183 梁计算跨度 L（m）6 混凝土梁截面高度 H(mm)1250 混凝土梁截面宽度 B(mm)600 次楞布置方向 次楞横向 次楞布置根数 n 7 次楞悬挑长度 a1(mm)150 对拉螺栓道数 m 2 对拉螺栓横向间距 X(mm)/主楞间距 b(mm)900 主楞悬挑长度 b1(mm)/结构表面要求 表面外露 荷载参数 混凝土初凝时间 t0(h)4 混凝土浇筑速度 V（m/h)2 混凝土塌落217、度影响修正系数 1.15 外加剂影响修正系数 1.2 混凝土重力密度c(kN/m3)24 倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2 材料参数 主楞类型 圆钢管 主楞规格 483.0 次楞类型 矩形木楞 次楞规格 3585 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 12mm(克隆、山樟平行方向)面板 E(N/mm2)11500 面板 fm(N/mm2)31 对拉螺栓规格 M16 （图 1）剖面图 三、荷载统计三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 96/183 218、F2=cH241250/1000=30kN/m2 标准值 G4kminF1,F230kN/m2 承载能力极限状态设计值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 则：S=0.9max(1.230+1.42,1.3530+1.40.72)=38.214kN/m2 正常使用极限状态设计值 SkG4k30kN/m2 四、面板验算四、面板验算 根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取 b=1m 单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4 其中的 h 为面板厚度。面板的计算跨度为 219、a=(H-h)/(n-1)=(1250-120)/(7-1)=188.333 1、强度验算、强度验算 （图 2）面板强度验算受力简图 qbS138.214=38.214kN/m （图 3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.169kNm Mmax/W0.169106/24000=7.059N/mm2f31N/mm2 满足要求 2、挠度验算、挠度验算 qkbSk=130=30kN/m （图 4）面板挠度计算受力简图 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 97/183 （图 5）面板变形图(mm)max0.297mm188.333/400=0.471mm 满足要求 五、次楞验算五、次楞验算 次楞承220、受的荷载为：qaS188.33338.214=7196.957N/m qkaSk188.33330=5649.99N/m 由于次楞为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算、抗弯强度验算 （图 6）次楞强度验算受力简图 （图 7）次楞弯矩图 Mmax0.567kNm Mmax/W0.567106/(42.1461000)=13.448N/mm2f15N/mm2 满足要求 2、抗剪强度验算、抗剪强度验算 （图 8）次楞剪力图(kN)Vmax3.778kN=VmaxS0/(Ib)=3.77810331.609103/(179.121043.510)=1.905N/221、mm2fv2N/mm2 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 98/183 满足要求 3、挠度验算、挠度验算 （图 9）次楞挠度计算受力简图 （图 10）次楞变形图(mm)1.275mm900/400=2.25mm 满足要求 4、支座反力计算、支座反力计算 Rmax=7.017KN Rmaxk=5.509KN 六、主楞验算六、主楞验算 主楞按连续梁计算，又因为主楞端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图 11）主楞强度验算受力简图 1、抗弯强度验算、抗弯强度验算 （图 12）主楞弯矩图 Mmax0.758kNm Mmax/W0.758106/(8.9861000)=84222、.379N/mm2f205N/mm2 满足要求 2、抗剪强度验算、抗剪强度验算 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 99/183 （图 13）主楞剪力图 Vmax7.037kNm=VmaxS0/(Ib)=7.03710006.084103/(21.5661041.210)=16.542N/mm2fv120N/mm2 满足要求 3、挠度验算、挠度验算 （图 14）主楞挠度计算受力简图 （图 15）主楞变形图(mm)1.202mm600/400=1.5mm 满足要求 4、支座反力计算、支座反力计算 对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=14.054kN 七、对拉螺栓验算七、对拉螺栓验算 对拉螺栓223、拉力值 N：N14.054kNNtb=24.5kN 满足要求 13.4 超限梁（地下车库 600 x1550mm 梁）底模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 100/183 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属一、工程属性性 新浇混凝土梁名称 墙224、连梁 混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001550 模板支架高度 H(m)4.75 模板支架横向长度 B(m)30 模板支架纵向长度 L(m)40 支架外侧模板高度 Hm（mm）1000 梁侧楼板厚度(mm)350 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.45 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1 模板225、支拆环境是否考虑风荷载 是 风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 北京 0.3 地区 北京 风荷载高度变化系数 z 地面粗糙度 B 类(城市郊区)1 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6 风荷载体型系数 s 单榀模板支架 st 0.157 整体模板支架 stw 2.122 fk=0zstw=0.637 支架外侧模板 s 1.3 mk=0zs=0.39 三、模板体系设计三、模板体系设计 结构重要性系数 0 1.1 脚手架安全等级 I 级 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 101/183 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨226、度方向立杆纵距是否相等 是 梁跨度方向立杆间距 la(mm)600 梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1200 支撑架顶层水平杆步距 h(mm)1200 立杆伸出顶层水平杆的自由端 h2(mm)500 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 居中 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600 梁底增加立杆根数 2 梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150 梁底支撑小梁根数 6 梁底支撑小梁间距 12227、0 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 承载力设计值调整系数 R 1.1 扣件传递的荷载偏心距 e(mm)50 结构表面的要求 结构表面外露 模板及支架计算依据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 荷载系数参数表：正常使用极限状态 承载能力极限状态 抗倾覆 可变荷载调整系数 L 1 0.9 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 1.5 永久荷载的分项系数 G 1 1.3 0.9 结构重要性系数 0 1.1 设计简图如下：港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 102/183 平面图 立面图 四、面板验算四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 228、t(mm)12 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 103/183 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)1.55)+1.50.93161.119kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)1.55229、156.664kN/m q1活01.5LQ1kb1.11.50.9314.455kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)1.55)+113142.625kN/m 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10756.6640.122+0.1214.4550.1220.095kNm Mmax/W0.095106/240003.961N/mm2f/R=15/1.113.636N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63242.6251204/(10230、010000144000)0.039mmL/400120/4000.3mm 满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39356.6640.12+0.4464.4550.122.911kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14356.6640.12+1.2234.4550.128.426kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92856.6640.12+1.1424.4550.126.921kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39342.625231、0.122.01kN 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 104/183 R2=R4=1.143q2L=1.14342.6250.125.846kN R3=0.928q2L=0.92842.6250.124.747kN 五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)3585 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.146 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)179.12 小梁计算方式 二等跨连续梁 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1232、/b=2.911/12.911kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max8.426,6.921,8.426/1=8.426kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.911/12.911kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.6/5=0.034kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左1.11.30.45(1.55-0.35)=0.772kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右1.11.30.45(1.55-0.35)=0.772kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左1.11.3(0.45+(24+1233、.1)0.35)+1.50.93(0.6-0.6/2)/21=2.649kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右1.11.3(0.45+(24+1.1)0.35)+1.50.93(1.2-0.6)-0.6/2)/21=2.649kN/m 左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=2.911+0.034+0.772+2.649=6.366kN/m 中间小梁荷载 q中=q1中+q2=8.426+0.034=8.46kN/m 右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=2.911+0.034+0.772+2.649=6.366kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max234、6.366,8.46,6.366=8.46kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.01/12.01kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.846,4.747,5.846/1=5.846kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.01/12.01kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/5=0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左10.45(1.55-0.35)=0.54kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右10.45(1.55-0.35)=0.54kN/m 港235、中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 105/183 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左1(0.45+(24+1.1)0.35)+113(0.6-0.6/2)/21=1.835kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右1(0.45+(24+1.1)0.35)+113(1.2-0.6)-0.6/2)/21=1.835kN/m 左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=2.01+0.024+0.54+1.835=4.409kN/m 中间小梁荷载 q中=q1中+q2=5.846+0.024=5.87kN/m 右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=2.01+0.024+0.54236、+1.835=4.409kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max4.409,5.87,4.409=5.87kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1258.460.62，0.58.460.1520.381kNm =Mmax/W=0.381106/42146=9.033N/mm2f/R=15.444/1.1=14.04N/mm2 满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6258.460.6，8.460.153.173kN max=3V237、max/(2bh0)=33.1731000/(23585)1.6N/mm2/R=1.782/1.1=1.62N/mm2 满足要求！3、挠度验算、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5215.876004/(1009350179.12104)0.237mml1/400600/4001.5mm 2ql24/(8EI)5.871504/(89350179.12104)0.022mm2l2/4002150/4000.75mm 满足要求！港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 106/183 4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL238、1+qL2=max1.258.460.6,0.3758.460.6+8.460.15=6.345kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.774kN,R2=6.345kN,R3=5.216kN,R4=5.216kN,R5=6.345kN,R6=4.774kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.870.6,0.3755.870.6+5.870.15=4.402kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.307kN,R2=4.402kN,R3=3.578kN,R4=3.578kN,R5=4.402kN,R239、6=3.307kN 六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483 主梁计算截面类型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 10240、7/183 =Mmax/W=0.29106/4490=64.478N/mm2f/R=205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax6.937kN max=2Vmax/A=26.9371000/42432.722N/mm2/R=125/1.1=113.636N/mm2 满足要求！3、挠度验算、挠度验算 主梁变形图(mm)max0.094mmL/400400/4001mm 满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.008kN，R2=9.81kN，R3=9.81kN，R4=0.008kN 立 杆 所 241、受 主 梁 支 座 反 力 依 次 为 P1=0.008/0.6=0.013kN，P2=9.81/0.6=16.349kN，P3=9.81/0.6=16.349kN，P4=0.008/0.6=0.013kN 七、可调托座验算七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 扣件抗滑移折减系数 kc 0.85 1、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力 NmaxR1,R4max0.008,0.0080.008kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算 港中旅海泉湾学242、校项目超限构件模板施工方案 108/183 可调托座最大受力 NmaxP2，P316.349kNN/R=30/1.1=27.273kN 满足要求！八、立杆验算八、立杆验算 立杆钢管截面类型(mm)483 立杆钢管计算截面类型(mm)483 钢材等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49 立杆弹性模量 E(N/mm2)206000 立杆截面惯性矩 I（cm4）10.78 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 水平杆钢管截面类型(mm)483 水平杆钢管计算截面类型(mm)483 剪刀243、撑设置 有 扫地杆高度 h1(mm)350 节点转动刚度(kNm/rad)15 竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）6 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6 高度修正系数 1 扣件传递的竖向荷载偏心矩 e(mm)50 1、长细比验算、长细比验算 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1200mm =hmax/i=1200/15.9=75.472=150 长细比满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=11.0322.2971200=2844mm -立244、杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.78104/(120015106)+400/(61200)=1.289 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(350/1200,500/1200)=0.417 x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=600/1200=0.5 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=1200+20.7500=19245、00mm l0=max(l01,l02)=max(2844,1900)=2844mm 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 109/183 =l0/i=2844/15.9=178.868，查表得，0.225 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.637=0.382kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.610.39=0.234kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.54.7520.382+4.750.234=5.423kN.m P10.013kN，P216.349kN，246、P316.349kN，P40.013kN 两侧立杆最大受力 NmaxP1+N边1，P4+N边2+1.11.30.154.75max0.013+1.11.3(0.45+(24+1.1)0.35)+1.50.93(0.9+0.6-0.6/2)/20.6，0.013+1.11.3(0.45+(24+1.1)0.35)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.6+1.0197.389kN 中间立杆最大受力 NmaxP2，P3+1.11.30.15(4.75-1.55)max16.349，16.349+0.68617.036kN 梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩 M1=Fe=(7.389247、-1.019)0.05=0.319kN.m 不考虑风荷载 中间立杆稳定性验算:f N/(A)17035.584/(0.225424)=178.57N/mm2f/R205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=7389.37/(0.225424)+0.319106/(4.49103(1-1.10.2257389.37/26944.361)=153.563N/mm2f/R205/1.1=186.364N/mm2 满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000424/178.8682=2694248、4.361N 九、高宽比验算九、高宽比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=4.75/30=0.1583 H=4.75m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 110/183 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m249、2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=3020.90.154.75/(0.90.9)+0.45+2130/2=1107kN.m30Mok=31.15.423=17.897kN.M 满足要求！13.5 超限梁（地下车库 600 x1550mm 梁）侧模板计算书 一、计算依据（广联达施工安全计算软件）1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 250、2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 二、计算参数 基本参数 混凝土梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度 h(mm)350 梁计算跨度 L（m）6 混凝土梁截面高度 H(mm)1550 混凝土梁截面宽度 B(mm)600 次楞布置方向 次楞横向 次楞布置根数 n 9 次楞悬挑长度 a1(mm)150 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 111/183 对拉螺栓道数 m 3 对拉螺栓横向间距 X(mm)/主楞间距 b(mm)900 主楞悬挑长度 b1(mm)/结构表面要求 表面外露 荷载251、参数 混凝土初凝时间 t0(h)4 混凝土浇筑速度 V（m/h)2 混凝土塌落度影响修正系数 1.15 外加剂影响修正系数 1.2 混凝土重力密度c(kN/m3)24 倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2 材料参数 主楞类型 圆钢管 主楞规格 483.0 次楞类型 矩形木楞 次楞规格 3585 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 12mm(克隆、山樟平行方向)面板 E(N/mm2)11500 面板 fm(N/mm2)31 对拉螺栓规格 M16 （图 1）剖面图 三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218k252、N/m2 F2=cH241550/1000=37.2kN/m2 标准值 G4kminF1,F237.2kN/m2 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 112/183 承载能力极限状态设计值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 则：S=0.9max(1.237.2+1.42,1.3537.2+1.40.72)=46.962kN/m2 正常使用极限状态设计值 SkG4k37.2kN/m2 四、面板验算 根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取 b=1m 单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000253、123/12=144000mm4 其中的 h 为面板厚度。面板的计算跨度为 a=(H-h)/(n-1)=(1550-350)/(9-1)=150 1、强度验算 （图 2）面板强度验算受力简图 qbS146.962=46.962kN/m （图 3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.132kNm Mmax/W0.132106/24000=5.503N/mm2f31N/mm2 满足要求 2、挠度验算、挠度验算 qkbSk=137.2=37.2kN/m （图 4）面板挠度计算受力简图 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 113/183 （图 5）面板变形图(mm)max0.148mm150/400254、=0.375mm 满足要求 五、次楞验算 次楞承受的荷载为：qaS15046.962=7044.3N/m qkaSk15037.2=5580N/m 由于次楞为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算 （图 6）次楞强度验算受力简图 （图 7）次楞弯矩图 Mmax0.555kNm Mmax/W0.555106/(42.1461000)=13.162N/mm2f15N/mm2 满足要求 2、抗剪强度验算、抗剪强度验算 （图 8）次楞剪力图(kN)Vmax3.698kN=VmaxS0/(Ib)=3.69810331.609103/(179.121043.510)=1255、.865N/mm2fv2N/mm2 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 114/183 满足要求 3、挠度验算、挠度验算 （图 9）次楞挠度计算受力简图 （图 10）次楞变形图(mm)1.259mm900/400=2.25mm 满足要求 4、支座反力计算、支座反力计算 Rmax=6.868KN Rmaxk=5.441KN 六、主楞验算六、主楞验算 主楞按连续梁计算，又因为主楞端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图 11）主楞强度验算受力简图 1、抗弯强度验算、抗弯强度验算 （图 12）主楞弯矩图 Mmax0.687kNm Mmax/W0.687106/(8.9861256、000)=76.432N/mm2f205N/mm2 满足要求 2、抗剪强度验算、抗剪强度验算 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 115/183 （图 13）主楞剪力图 Vmax10.244kNm=VmaxS0/(Ib)=10.24410006.084103/(21.5661041.210)=24.082N/mm2fv120N/mm2 满足要求 3、挠度验算、挠度验算 （图 14）主楞挠度计算受力简图 （图 15）主楞变形图(mm)0.147mm600/400=1.5mm 满足要求 4、支座反力计算、支座反力计算 对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=17.112kN 七、对拉螺栓验算七、对257、拉螺栓验算 对拉螺栓拉力值 N：N17.112kNNtb=24.5kN 满足要求 13.6 超限梁（地下车库 7002450mm 梁）底模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 一、计算依据（广联达施工安全计算软件）1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013 5、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 116/183 6、建筑结构荷载规范GB50009-2012 258、7、钢结构设计规范GB50017-2003 8、广联达施工安全设施计算软件 V3.0.0.409 1、计算参数、计算参数 基本参数 计算依据 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 混凝土梁高 h(mm)2450 混凝土梁宽 b(mm)700 混凝土梁计算跨度 L(m)4 模板支架高度 H(m)4.75 模板荷载传递方式 可调托座 次楞悬挑长度 a1(mm)250 梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度 hb(mm)350 剪刀撑(含水平)布置方式 普通型 梁跨度方向立杆间距 la(m)0.6 垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距 lb(m)1.4 水平杆步距 h1(m)1.2 梁259、侧楼板立杆的纵距 la1(m)0.9 梁侧楼板立杆的横距 lb1(m)0.9 立杆自由端高度 h0(mm)350 梁底立杆根数 n 3 次楞根数 m 7 架体底部布置类型 底座 结构表面要求 表面外露 材料参数 主楞类型 圆钢管 主楞规格 483.0 主楞合并根数 2 次楞类型 矩形木楞 次楞规格 3585 次楞合并根数/面板类型 覆面木胶合板 面板规格 12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格 483 荷载参数 可调托座承载力容许值(kN)30 地基承载力特征值 fak(kPa)/架体底部垫板面积 A(m2)0.2 模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m2)0.2 新 浇 筑 混 凝 土 260、自 重 标 准 值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5 施工荷载标准值 Qk(kN/m2)2 脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2)0.5 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 117/183 计算震动、冲击荷载时的动力系数 1.35 脚手架安全等级 1 级 脚手架结构重要性系数0 1.1 是否考虑风荷载 否 省份、城市 北京(省)北京(市)地面粗糙度类型/基本风压值 Wo(kN/m2)/模板支撑架顶部模板高度 Hb(mm)/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度 Hm(mm)/2、施工简图、施工简图 （图 1）剖面图 1 （图（图 2）剖面图剖面图 2 261、港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 118/183 二、面板验算二、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取 b=1m 单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4(Qk+QDK)b=1.2(0.2+(24+1.5)2450/1000)1+1.4(2+1.350.5)1=78.955kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(262、G2k+G3k)hb+1.40.7(Qk+QDK)b=1.35(0.2+(24+1.5)2450/1000)1+1.40.7(2+1.350.5)1=87.233kN/m 取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(78.955,87.233)=87.233kN/m （图 3）面板强度简图 1、强度验算、强度验算 （图 4）面板弯矩图 Mmax=0.148kNm=0Mmax/W=1.10.148106/24000=6.802N/mm2f=31N/mm2 满足要求 2、挠度验算 qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.2+(24+1.5)2450/1000)1=62.675kN/m （263、图 5）面板挠度计算简图 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 119/183 （图 6）面板挠度图(mm)=0.091mm=700/(7-1)400)=0.292mm 满足要求 三、次楞验算三、次楞验算 由可变荷载控制的组合：q1=1.2(G1k+(G3k+G2k)h)a+1.4(Qk+QDK)a=1.2(0.2+(24+1.5)2450/1000)700/1000/(7-1)+1.4(2+1.350.5)700/1000/(7-1)=9.211kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35(G1k+(G3k+G2k)h)a+1.40.7(Qk+QDK)a=1.35(0.2+(24+1.264、5)2450/1000)700/1000/(7-1)+1.40.7(2+1.350.5)700/1000/(7-1)=10.177kN/m 取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(9.211,10.177)=10.177kN/m （图 7）面板强度计算简图 1、强度验算 （图 8）次楞弯矩图(kNm)Mmax=0.318kNm=0Mmax/W=1.10.318106/(42.1461000)=8.301N/mm2f=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 120/183 （图 9）次楞剪力图(kN)Vmax=3.079kN max=0VmaxS/265、(Ib)=1.13.07910331.609103/(179.121043.510)=1.707N/mm2=2N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b/(m-1)=(0.2+(24+1.5)2450/1000)700/1000/(7-1)=7.312kN/m （图 10）挠度计算简图 （图 11）次楞挠度图(mm)max=0.222mm=0.61000/400=1.5mm 满足要求 4、支座反力 根据力学求解计算可得：Rmax=6.081kN Rkmax=4.369kN 四、主楞验算 梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚266、性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为 3，故可将主楞的验算力学模型简化为 3+2-1=4 跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:4 跨距为：(等跨)0.35 主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m 自重设计值为：g=1.2gk=1.265.3/1000=0.078kN/m 则主楞强度计算时的受力简图如下：港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 121/183 （图 12）主楞强度计算简图 则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图 13）主267、楞挠度计算简图 1、抗弯验算 （图 14）主楞弯矩图(kNm)Mmax=0.609kNm=0Mmax/W=1.10.609106/(8.9861000)=74.521N/mm2f=205N/mm2 满足要求 2、抗剪验算 （图 15）主楞剪力图(kN)Vmax=7.252kN max=0QmaxS/(Ib)=1.17.25210006.084103/(21.5661041.210)=18.753N/mm2=120N/mm2 满足要求 3、挠度验算 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 122/183 （图 16）主楞挠度图(mm)max=0.05mm=1.41000/(3+1)/400=0268、.875mm 满足要求 4、支座反力计算 因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.568kN 非端支座最大支座反力为：R2=20.584kN 五、端支座扣件抗滑移验算五、端支座扣件抗滑移验算 按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力 R1=0.568kNN=8kN 满足要求 六、可调托座验算六、可调托座验算 非端支座最大支座反力为即为可调托座受力 R2=20.584kNN=30kN 满足要求 七、立杆验算七、立杆验算 1、长细比验算 验算立杆长细比时取 k=1,1、2按 JGJ269、130-2011 附录 C 取用 l01=k1(h+2a)=11.463(1.2+2350/1000)=2.78m l02=k2h=12.2251.2=2.67m 取两值中的大值 l0=max(l01,l02)=max(2.78,2.67)=2.78m=l0/i=2.781000/(1.5910)=174.824=210 满足要求 2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=2.781000/(1.5910)=174.824 根据 1查 JGJ130-2011 附录 A.0.6 得到=0.233 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）中 6.2.11 条规定应分别对由可变荷载270、控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.5)24500.001)0.60.35+1.4(2+1.350.5)0.60.35=16.581kN 由永久荷载控制的组合：N2=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.5)24500.001)0.60.35+1.40.7(2+1.350.5)0.60.35=18.319kN 港中旅海泉湾学校项目超限构件模271、板施工方案 123/183 N=max（N1，N2）=max(16.581,18.319)=18.319kN 0N/(A)=1.118.3191000/(0.2334.24100)=204.385N/mm2f=205N/mm2 满足要求 3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.671000/(1.5910)=167.925 根据 1查 JGJ130-2011 附录 A.0.6 得到=0.251 此处还应考虑架体的自重产生的荷载 由可变控制的组合：N3=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.2Hgk+1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.5)2450272、0.001)0.60.35+1.24.750.127+1.4(2+1.350.5)0.60.35=17.304kN 由永久荷载控制的组合：N4=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.35Hgk+1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.5)24500.001)0.60.35+1.354.750.127+1.40.7(2+1.350.5)0.60.35=19.133kN N=max（N3，N4）=max(17.304,19.133)=19.133kN 0N/(A)=1.119.1331000/(0.251(4.24100)=197.643N/mm2f=205273、N/mm2 满足要求 13.7 超限梁（地下车库 7002450mm 梁）侧模板计算书 一、计算依据（广联达施工安全计算软件）1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 二、计算参数 基本参数 混凝土梁两侧楼板情况 梁两侧有板 梁侧楼板厚度 h(mm)350 梁计算跨度 L（m）6 混凝土梁截面高度 H(mm)2450 混凝土梁截面宽度 B(mm)700 次楞布置方向 次楞横向 次楞布置根数 n 16 次楞悬挑长度 a1(mm)150 对拉螺栓道数 274、m 4 对拉螺栓横向间距 X(mm)/主楞间距 b(mm)900 主楞悬挑长度 b1(mm)/结构表面要求 表面外露 荷载参数 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 124/183 混凝土初凝时间 t0(h)4 混凝土浇筑速度 V（m/h)2 混凝土塌落度影响修正系数 1.15 外加剂影响修正系数 1.2 混凝土重力密度c(kN/m3)24 倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)2 材料参数 主楞类型 圆钢管 主楞规格 483.0 次楞类型 矩形木楞 次楞规格 3585 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 12mm(克隆、山樟平行方向)面板 E(N/mm2)11500 面板 fm(N275、/mm2)31 对拉螺栓规格 M16 （图 1）剖面图 三、荷载统计三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2 F2=cH242450/1000=58.8kN/m2 标准值 G4kminF1,F241.218kN/m2 承载能力极限状态设计值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 125/183 则：S=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2 正常使用极限状276、态设计值 SkG4k41.218kN/m2 四、面板验算四、面板验算 根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取 b=1m 单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=144000mm4 其中的 h 为面板厚度。面板的计算跨度为 a=(H-h)/(n-1)=(2450-350)/(16-1)=140 1、强度验算、强度验算 （图 2）面板强度验算受力简图 qbS151.844=51.844kN/m （图 3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.127kNm Mmax/W0.127106/24000=5.292N/mm2f31N/mm277、2 满足要求 2、挠度验算、挠度验算 qkbSk=141.218=41.218kN/m （图 4）面板挠度计算受力简图 （图 5）面板变形图(mm)max0.125mm140/400=0.35mm 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 126/183 满足要求 五、次楞验算五、次楞验算 次楞承受的荷载为：qaS14051.844=7258.159N/m qkaSk14041.218=5770.534N/m 由于次楞为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算、抗弯强度验算 （图 6）次楞强度验算受力简图 （图 7）次楞弯矩图 Mmax0.572kNm Mma278、x/W0.572106/(42.1461000)=13.562N/mm2f15N/mm2 满足要求 2、抗剪强度验算、抗剪强度验算 （图 8）次楞剪力图(kN)Vmax3.811kN=VmaxS0/(Ib)=3.81110331.609103/(179.121043.510)=1.921N/mm2fv2N/mm2 满足要求 3、挠度验算、挠度验算 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 127/183 （图 9）次楞挠度计算受力简图 （图 10）次楞变形图(mm)1.302mm900/400=2.25mm 满足要求 4、支座反力计算、支座反力计算 Rmax=7.077KN Rmaxk=5.6279、26KN 六、主楞验算六、主楞验算 主楞按连续梁计算，又因为主楞端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图 11）主楞强度验算受力简图 1、抗弯强度验算、抗弯强度验算 （图 12）主楞弯矩图 Mmax0.864kNm Mmax/W0.864106/(8.9861000)=96.095N/mm2f205N/mm2 满足要求 2、抗剪强度验算、抗剪强度验算 （图 13）主楞剪力图 Vmax12.143kNm=VmaxS0/(Ib)=12.14310006.084103/(21.5661041.210)=28.548N/mm2fv120N/mm2 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施280、工方案 128/183 满足要求 3、挠度验算、挠度验算 （图 14）主楞挠度计算受力简图 （图 15）主楞变形图(mm)0.628mm600/400=1.5mm 满足要求 4、支座反力计算、支座反力计算 对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=19.241kN 七、对拉螺栓验算七、对拉螺栓验算 对拉螺栓拉力值 N：N19.241kNNtb=24.5kN 满足要求 13.8 大跨度梁（报告厅 18.13m）模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规281、范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土梁名称 大跨度梁 混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001100 模板支架高度 H(m)5.82 模板支架横向长度 B(m)8 模板支架纵向长度 L(m)22 支架外侧模板高度 Hm（mm）1000 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 129/183 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3282、 楼板模板 0.45 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1 模板支拆环境是否考虑风荷载 是 风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 北京 0.3 k=0zst=0.041 地区 北京 风荷载高度变化系数 z 地面粗糙度 B 类(城市郊区)1 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)2 风荷载体型系数 s 单榀模板支架 st 0.138 整体模板283、支架 stw 0.838 fk=0zstw=0.251 支架外侧模板 s 1.3 mk=0zs=0.39 三、模板体系设计三、模板体系设计 结构重要性系数 0 1.1 脚手架安全等级 I 级 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立杆纵距是否相等 是 梁跨度方向立杆间距 la(mm)900 梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1200 支撑架顶层水平杆步距 h(mm)1200 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 130/183 立杆伸出顶层水平杆的自由端 h2(mm)500 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、284、lb(mm)1200、1200 混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 居中 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600 梁底增加立杆根数 2 梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 梁底支撑小梁根数 6 梁底支撑小梁间距 100 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 承载力设计值调整系数 R 1 扣件传递的荷载偏心距 e(mm)50 结构表面的要求 结构表面外露 模板及支架计算依据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 荷载系数参数表：正常使用极限状态 承载能力极限状态 抗倾285、覆 可变荷载调整系数 L 1 0.9 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 1.5 永久荷载的分项系数 G 1 1.3 0.9 结构重要性系数 0 1.1 设计简图如下：港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 131/183 平面图 立面图 四、面板验算四、面板验算 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 132/183 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm)12 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000286、mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)1.1)+1.50.93144.71kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)1.1140.255kN/m q1活01.5LQ1kb1.11.50.9314.455kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)1.1)+113131.15kN/m 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2287、0.10740.2550.12+0.1214.4550.120.048kNm Mmax/W0.048106/240002.019N/mm2f/R=15/115N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63231.151004/(10010000144000)0.014mmL/400100/4000.25mm 满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39340.2550.1+0.4464.4550.11.781kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活288、L=1.14340.2550.1+1.2234.4550.15.146kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92840.2550.1+1.1424.4550.14.244kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39331.150.11.224kN 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 133/183 R2=R4=1.143q2L=1.14331.150.13.56kN R3=0.928q2L=0.92831.150.12.891kN 五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)3585 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.4289、44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.146 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)179.12 小梁计算方式 二等跨连续梁 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.781/11.781kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.146,4.244,5.146/1=5.146kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.781/11.781kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.5/5=0.029kN/m 梁左侧模板290、传递给左边小梁荷载 q3左1.11.30.45(1.1-0.12)=0.631kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右1.11.30.45(1.1-0.12)=0.631kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(0.6-0.5/2)/21=1.646kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(1.2-0.6)-0.5/2)/21=1.646kN/m 左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=1.781+0.029+0.631+1.646=4.291、086kN/m 中间小梁荷载 q中=q1中+q2=5.146+0.029=5.175kN/m 右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=1.781+0.029+0.631+1.646=4.086kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max4.086,5.175,4.086=5.175kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.224/11.224kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max3.56,2.891,3.56/1=3.56kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.224/1292、1.224kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/5=0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左10.45(1.1-0.12)=0.441kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右10.45(1.1-0.12)=0.441kN/m 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 134/183 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左1(0.45+(24+1.1)0.12)+113(0.6-0.5/2)/21=1.131kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右1(0.45+(24+1.1)0.12)+113(1.2-0.6)-0.5/2)/21=1.131kN/m 左侧293、小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=1.224+0.02+0.441+1.131=2.816kN/m 中间小梁荷载 q中=q1中+q2=3.56+0.02=3.58kN/m 右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=1.224+0.02+0.441+1.131=2.816kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max2.816,3.58,2.816=3.58kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.1750.92，0.55.1750.220.524kNm =294、Mmax/W=0.524106/42146=12.432N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.1750.9，5.1750.22.911kN max=3Vmax/(2bh0)=32.9111000/(23585)1.468N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5213.589004/(1009350179.12104)0.731mml1/400900/4002.25mm 2ql24/(8EI)3295、.582004/(89350179.12104)0.043mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 135/183 4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.1750.9,0.3755.1750.9+5.1750.2=5.822kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.597kN,R2=5.822kN,R3=4.807kN,R4=4.807kN,R5=5.822kN,R6=4.597kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.296、375qL1+qL2=max1.253.580.9,0.3753.580.9+3.580.2=4.027kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.168kN,R2=4.027kN,R3=3.275kN,R4=3.275kN,R5=4.027kN,R6=3.168kN 六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483 主梁计算截面类型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 可调托座297、内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 136/183 =Mmax/W=0.308106/4490=68.616N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax6.377kN max=2Vmax/A=26.3771000/42430.08N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算、挠度验算 298、主梁变形图(mm)max0.137mmL/400400/4001mm 满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.403kN，R2=9.538kN，R3=9.538kN，R4=0.403kN 立杆所受主梁支座反力依次为 P1=0.403/0.6=0.672kN，P2=9.538/0.6=15.897kN，P3=9.538/0.6=15.897kN，P4=0.403/0.6=0.672kN 七、可调托座验算七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 扣件抗滑移折减系数 kc 0.85 1、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移299、验算 两侧立杆最大受力 NmaxR1,R4max0.403,0.4030.403kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算 可调托座最大受力 NmaxP2，P315.897kNN/R=30/1=30kN 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 137/183 满足要求！八、立杆验算八、立杆验算 立杆钢管截面类型(mm)483 立杆钢管计算截面类型(mm)483 钢材等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49 立杆弹性模量 E(N/m300、m2)206000 立杆截面惯性矩 I（cm4）10.78 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 水平杆钢管截面类型(mm)483 水平杆钢管计算截面类型(mm)483 剪刀撑设置 有 扫地杆高度 h1(mm)350 节点转动刚度(kNm/rad)15 竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）5 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）5 高度修正系数 1.018 扣件传递的竖向荷载偏心矩 e(mm)50 1、长细比验算、长细比验算 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的301、长度：hmax=h=1200mm =hmax/i=1200/15.9=75.472=150 长细比满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=1.0181.0342.3061200=2912mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.78104/(120015106)+400/(61200)=1.289 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1302、/h,h2/h)=max(350/1200,500/1200)=0.417 x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=900/1200=0.75 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mm l0=max(l01,l02)=max(2912,1900)=2912mm =l0/i=2912/15.9=183.145，查表得，0.214 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 138/183 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.251=0.226kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.9303、10.39=0.351kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.8220.226+5.820.351=5.869kN.m 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力 Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=675.869/(7+1)(7+2)8=0.428kN P10.672kN，P215.897kN，P315.897kN，P40.672kN 两侧立杆最大受力 NwmaxP1+N边1，P4+N边2+1.11.30.155.82max0.672+1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(304、1.2+0.6-0.5/2)/20.9，0.672+1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.93(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/20.9+1.2488.481kN 中间立杆最大受力 NwmaxP2，P3+1.11.30.15(5.82-1.1)max15.897，15.897+1.01216.909kN 梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩 M1=Fe=(8.481-1.248)0.05=0.362kN.m 不考虑风荷载 中间立杆稳定性验算:f N/(A)16909.376/(0.214424)=186.358N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！两侧立305、杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=8480.774/(0.214424)+0.362106/(4.49103(1-1.10.2148480.774/25700.663)=180.788N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000424/183.1452=25700.663N 考虑风荷载 Mw=Qklah2/10=1.50.0410.91.22/10=0.008kNm 中间立杆稳定性验算:f(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(169306、09.376+0.90.61.5427.927)/(0.214424)+0.008106/(4.49103(1-1.10.214(16909.376+0.90.61.5427.927)/25700.663)=192.286N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 139/183 两侧立杆稳定性验算：f(Nw+LwQNwtK)/(A)+(Mw+M1)/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(8480.774+0.90.61.5427.927)/(0.214424)+(0.008+0.362)106/(4.49103(1-1.10307、.214(8480.774+0.90.61.5427.927)/25700.663)=186.841N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000424/183.1452=25700.663N 九、高宽比验算九、高宽比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=5.82/8=0.7283 H=5.82m5m 需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验308、算十、架体抗倾覆验算 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=821.20.155.82/(1.21.2)+0.45+218/2=89.12kN.m30M309、ok=31.15.869=19.367kN.M 满足要求！港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 140/183 13.9 高支模（报告厅 8.85m、中学楼 7.75m、风雨操场 8.4m）顶板模板计算书 以报告厅顶板架体搭设最高处 8.85m 计算为例 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010 3、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 港中旅海泉湾学校项目超限构件模310、板施工方案 141/183 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 8.85m 高顶板 新浇混凝土楼板板厚(mm)120 模板支架高度 H(m)8.85 模板支架纵向长度 L(m)42.3 模板支架横向长度 B(m)25.1 支架外侧竖向封闭栏杆高度 Hm(mm)1000 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.45 混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)4 支撑脚手架计算单元上集311、中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1 风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 北京 0.3 k=0zst=0.047 地区 北京 风荷载高度变化系数 z 地面粗糙度 B 类(城市郊区)1.005 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)10.2 风荷载体型系数 s 单榀模板支架 st 0.157 整体模板支架 stw 2.007 fk=0zstw=0.605 竖向封闭栏杆 s 1.3 mk=0zs=0.392 三、模板体系设计三、模板体系设计 结构重要性系数 0 1.1 脚手架安全等级 I 级 主梁布置方向 平行立杆纵向方向 立杆纵向间距 la(mm)90312、0 立杆横向间距 lb(mm)900 水平拉杆步距 h(mm)1200 顶层水平杆步距 h(mm)1200 立 杆 伸出 顶层 水平 杆 的悬臂 高 度h2(mm)500 小梁间距 l(mm)200 小梁最大悬挑长度 l1(mm)150 主梁最大悬挑长度 l2(mm)150 承载力设计值调整系数 R 1 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 142/183 荷载系数参数表：正常使用极限状态 承载能力极限状态 可变荷载调整系数 L 1 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 永久荷载的分项系数 G 1 1.3 结构重要性系数 0 1.1 设计简图如下：模板设计平面图 港中旅海泉湾学校项目313、超限构件模板施工方案 143/183 纵向剖面图 横向剖面图 四、面板验算四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm)12 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 144/183 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 面板计算方式 简支梁 按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承载能力极限状态 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.1+(24+314、1.1)0.12)+1.50.941=10.39kN/m q21.11.3G1kb1.11.30.11=0.143kN/m 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2 条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：p1.11.50.9Q1k1.11.50.92.53.713kN 正常使用极限状态 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.12)+14)17.112kN/m 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 M1q1l2/810.390.22/80.052kNm 315、M2q2L2/8+pL/40.1430.22/8+3.7130.2/40.186kNm MmaxmaxM1，M2max0.052，0.1860.186kNm Mmax/W0.186106/240007.764N/mm2f/R=15/115N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 max5ql4/(384EI)=57.1122004/(38410000144000)=0.103mm 0.103mmL/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm)3585 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)17.82 小梁抗剪强度设计值(N/mm2316、)2.376 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 145/183 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.146 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)179.12 小梁计算方式 二等跨连续梁 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.12)+1.50.940.22.135kN/m 因此，q1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.947kN/m q1活01.5LQ1kb=1.11.50.940.21.188kN/m q21.11.3G1317、kb=1.11.30.30.20.086kN/m p1.11.50.9Q1k1.11.50.92.53.713kN 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.9470.92+0.1251.1880.920.216kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0860.92+0.2033.7130.9，0.1250.0860.92+0.1883.7130.90.683kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.1350.152/2，0.0860.152/2+3318、.7130.150.558kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.216，0.683，0.5580.683kNm =Mmax/W=0.683106/42146=16.209N/mm2f/R=17.82/1=17.82N/mm2 满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.9470.9+0.6251.1880.91.201kN 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 146/183 V20.625q2L+0.688p0.6250.0860.9+0.6883.7132.602kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.1350.15，0.319、0860.15+3.7133.725kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.201，2.602，3.7253.725kN max=3Vmax/(2bh0)=33.7251000/(23585)1.878N/mm2/R=2.376/1=2.376N/mm2 满足要求！3、挠度验算、挠度验算 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)+14)0.21.462kN/m 挠度,跨中 max0.521qL4/(100EI)=0.5211.4629004/(1009350179.12104)0.298mmL/400900/4002.25mm；悬臂端320、 maxql14/(8EI)=1.4621504/(89350179.12104)0.006mm2l1/4002150/4000.75mm 满足要求！六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483 主梁计算截面类型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 1、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算 q101.3(G321、1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)+1.50.940.22.178kN/m q1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b1.11.3(0.45+(24+1.1)0.12)0.20.99kN/m q1活01.5LQ1kb 1.11.50.940.21.188kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.12)+14)0.21.492kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.1780.92.45kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375322、q1静+0.437q1活)L+q1l1(0.3750.99+0.4371.188)0.9+2.1780.151.128kN 主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.47kN;港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 147/183 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.4920.91.679kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L+q2l10.3751.4920.9+1.4920.150.728kN RmaxRmax，R10.61.007kN;计算简图如下：主梁计算简图一 2、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm323、)=Mmax/W=0.556106/4490=123.722N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图一(kN)港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 148/183 max=2Vmax/A=24.0471000/42419.091N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算、挠度验算 主梁变形图一(mm)跨中 max=0.744mm=900/400=2.25mm 悬挑段 max0.300mm=2150/400=0.75mm 满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为 R1=4.7324、73kN，R2=6.987kN，R3=6.987kN，R4=4.773kN 七、可调托座验算七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N6.987/0.6=11.645kNN/R=30/130kN 满足要求！八、立杆验算八、立杆验算 水平杆钢管截面类型 483 水平杆钢管计算截面类型 483 单元桁架组合方式 矩阵型组合 竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）6 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6 节点转动刚度(kNm/rad)15 扫地杆高度 h1(mm)350 高度修正系数 1.085 立杆钢管截面类型(mm)483 立杆钢管计325、算截面类型(mm)483 钢材等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2)424 立杆截面回转半径 i(mm)15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 149/183 立杆弹性模量 E(N/mm2)206000 立杆截面惯性矩 I(cm4)10.78 水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)10.78 1、长细比验算、长细比验算 根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管326、的长度 l0=h=1200mm =l0/i=1200/15.9=75.472=150 满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=1.0851.0322.3991200=3223mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.78104/(120015106)+900/(61200)=1.359 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/327、h)=max(350/1200,500/1200)=0.417 x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=900/1200=0.75 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mm l0=max(l01,l02)=max(3223,1900)=3223mm =l0/i=3223/15.9=202.704，查表得，0.177 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.605=0.544kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.910.392=0.353kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下328、的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.58.8520.544+8.850.353=24.446kN.m 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力 Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=62824.446/(28+1)(28+2)25.1=0.188kN 主梁支座反力：R14.773kN，R26.987kN，R36.987kN，R44.773kN 不考虑风荷载 N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1.1GqH=Max4.773,6.987,6.987,4.773/0.6+1.11.30.158.85=13.5 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板329、施工方案 150/183 44kN f N/(A)13543.719/(0.177424)=180.467N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！考虑风荷载 Mw=Qklah2/10=1.50.0470.91.22/10=0.009kNm N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1.1GqH=Max4.773,6.987,6.987,4.773/0.6+1.11.30.158.85=13.544kN f(Nw+LwQNwtK)/(A)+Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(13543.719+0.90.61.5188.069)/(0.177424)+0.0330、09106/(4.49103(1-1.10.177(13543.719+0.90.61.5188.069)/20980.047)=184.828N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000424/202.7042=20980.047N 九、高宽比验算九、高宽比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=8.85/25.1=0.3533 H=8.85m5331、m 需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 151/183 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+332、2GjkB/2=25.120.90.158.85/(0.90.9)+0.45+2125.1/2=1209.519kN.m30Mok=31.124.446=80.67kN.M 满足要求！13.10 高支模（报告厅 8.85m、中学楼 7.75m、风雨操场 8.4m）梁模板计算书 以梁架体搭设最高处 8.85m 计算为例 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-201333、7 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土梁名称 8.85m 高支模梁计算 混凝土梁截面尺寸(mmmm)400800 模板支架高度 H(m)8.85 模板支架横向长度 B(m)30 模板支架纵向长度 L(m)40 支架外侧模板高度 Hm（mm）1000 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.45 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)4 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1 港中旅海泉湾学校项目超限构件模板施工方案 152/183 模板支拆环境是否考虑风荷