1、文件编号：FA-SH-JAL-20201006-027xxxx公寓吉安里9-19-7号楼及地下室（xx11号地块）高大模板施工方案编制单位： xxxx吉安里项目部 编 制 人： 日 期： 2020.10.06 xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 模板施工方案目录1 编制依据 12 工程概况 22.1 工程建设概况一览表 22.2 设计概况 23 施工部署 43.1 项目管理组织 43.2 项目管理目标 63.3 各项资源供应方式 63.4 施工流水段的划分及施工工艺流程 74 施工进度计划 85 施工准备与资源配置计划 85.1 施工准备计划 85.2 资源配2、置计划 96 施工方法及工艺要求 106.1 模板支撑选型 106.2 施工要点 146.3 质量标准 186.4 支撑体系监测措施 227 各项管理计划 237.1 进度管理计划 237.2 质量管理计划 257.3 安全管理计划 287.4 环境管理计划 317.5 资源节约管理计划 327.6 成品保护计划 338 安全应急预案 348.1 基本原则与方针 348.2 基本配置 348.3 应急机构的组成、责任和分工 348.4 急救医院行车路线 368.5 事故应急与救援 379 计算书 399.1 板模板计算 399.2 梁支架计算 619.3 梁侧模板计算 89xxxx公寓吉安里 3、9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案1 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件建筑工程安全生产管理条例2003 年国务院 393 号 令2危险性较大的分部分项工程安全管理规定建办质(2018)31 号3建设工程程高大模板支撑系统施工安全监督管理导 则建质【2009】254 号4危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部【2018】37 号 文5国家行业规范钢管脚手架扣件规范GB15831-20066建筑结构荷载规范GB50009-20127建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20168混凝土结构设计规范GB50010-20109混凝土结构工程施工4、质量验收规范GB50204-2010(2015版)建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-2005建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201710xx市建设工程质量安全监督工作规定沪建交(2012)896 号11建筑施工现场钢管扣件安全管理规定沪建质安(2016)256 号12危险性较大的分部分项工5、程安全管理规范DG/TJ08-2077-201013钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-16-201114设计文件施工蓝图15图纸会审16其他PKPM 安全设施计算软件（云授权版）1xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案2 工程概况2.1 工程建设概况一览表工程名称xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及 地下室（xx 11 号地块）工程性质商业配套建设规模A 区地下一层、B 区地下二层，地上分为9-1、2、3、4、5、6、7、L、S 九个单元，、其中 9-L、9-S 为三层古建筑，其他均为两层结构工程地址总占地面积7900 总6、建筑面积11484.4 建设单位项目承包范围施工总承包设计单位主要分包工程勘察单位合同 要求质量一次性验收合格监理单位工期731 日历天总承包单位安全杜绝一切人身伤亡和重大质量安全事故；无违反政府安 全管理条例情况。工程主要功能 或用途住宅及商业配套2.2 设计概况2.2.1 模板危险性分析根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定31 号文、建设工程高大模板支撑系统施工安 全监督管理导则建质 2009 年 254 号文及 JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 的有关条文规定：混凝土模板支撑工程：搭设高度 8m 及以上；搭设跨度 18m 及以上；施工总荷载 15KN/及以 7、上；集中线荷载 20KN/m 及以上的混凝土模板支撑工程。属于超过一定规模的危险性较大的分部分项 工程，应编制专项施工方案并组织专家论证。（1）均布荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数 钢筋砼自重=板厚（m）25KN/m模板木方自重=0.3KN/施工均布活荷载=2.5KN/分项系数：永久荷载分项系数取 1.2；施工均布活荷载分项系数取值 1.4通过计算，楼板厚度达到或超过 370mm 时，施工总荷载大于等于 15KN/，应进行专家论证。（2）集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数 钢筋砼自重=梁截面面积（） 26K8、N/m模板木方自重=梁截面模板周长（m）0.5KN/ 施工均布活荷载=梁宽（m）3.0KN/分项系数：永久荷载分项系数取 1.2；施工均布活荷载分项系数取值 1.4通过计算，梁截面面积大于等于 0.52 时，集中线荷载大于等于 20KN/m，应进行专家论证。2xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案2.2.2 设计概况本工程高支模部分构件情况如表 2.2-1 所示：表 2.2-1 各构件截面尺寸（mm）位置构件截面尺寸/厚度（mm）截面积（m2）支撑高度（m）地下室A 区梁400x13500.544.2400x14300.5724.12400x159、000.603.95400x16800.6723.77400x17000.684.4500x11300.5654.32500x12000.603.95500x13000.653.65500x14300.7154.9500x15000.754.05500x15800.794.75500x16000.804.65500x16500.824.6500x16800.844.65500x17000.853.75550x14000.774.65600x10000.605.33600x13000.783.65600x17001.023.65600x24001.443.65700x10000.74.55顶板无10、超限板B 区-1 层梁500x18000.903.7500x19000.953.6600x9000.543.1600x10000.602.6600x11000.662.7-1 层板无超限板顶板梁400x13000.524.75400x15000.60暗梁500x12000.603.8500x15000.753.8500x18000.904.4600x9000.54BO 板已施工600x12000.727.05600x13000.785.2600x20001.23.6700x10000.709.223700x14000.988.95/4.65700x15001.053.8700x17001.1911、8.65800x8000.647.2800x11000.88BO 板已施工800x12000.96BO 板已施工800x15001.2BO 板已施工900x10000.90BO 板已施工1000x10001.0BO 板已施工1000x12001.2BO 板已施工1000x15001.5BO 板已施工1200x12001.44BO 板已施工顶板3509.0518010.172509.153009.13008.53 施工部署3.1 项目管理组织3.1.1 项目组织结构图项目经理 张同隆项目总工 周文浩安全管理部项目副经理 张克辉施工管理部商务部物资部试验工程师 马宇晗安装工程师 朱金辉物资经理 郝12、连波安全员 许强土建工程师 唐钰焘质量工程师 张智博商务经理 侯昌志土建工程师 张清博各专业分包各劳务分包4xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案3.1.2 管理人员责任分工项目管理人员及职责权限序号职务姓名职称职责和权限1项目经理张同隆工程师1）对项目的质量、安全、成本、进度等全面负责。2）明确项目的各项管理目标并分解落实。3）明确项目管理机构组织形式，明确相关人员的职责和权限。建立 健全项目管理各种制度，检查项目管理人员的工作落实情况，参与 对项目管理人员的考核考评工作。4）组织项目管理和产品实现过程的策划。如：项目管理策划与实施 计划、施工13、组织设计、关键施工方案、总平面组织、总计划等。5）全面负责项目过程管理，保证完成项目各项管理目标。6）协调好与工程有关的各方关系，并有效沟通。2项目副经 理张克辉工程师1)直接领导工程部、机电部、安全环境管理部三个部门。2)对工程的施工生产、进度计划、现场总平面协调及管理全面负责， 确保工程施工顺利进行。3)对土建施工与其他各专业分包之间的施工生产进行协调。4)负责各专业管理人员、施工日常工作的落实及时解决施工中出现 的各种问题。并负责各个施工段的所有协调工作。3技术负责 人周文浩工程师1)协助项目经理工作，分管技术质量部，负责施工总包项目部的深 化设计和技术质量工作。2)审核各专业分包的施工14、组织设计与施工方案，并协调解决各分包 之间的技术问题。3)组织对本项目的关键技术难题进行科技攻关，负责新技术、新材 料、新设备、新工艺的推广应用工作，确保工程施工顺利进行。4)及时组织技术人员解决工程施工中的技术问题并负责各专业之 间的技术质量管理与协调。4安全工程 师许强助工1)直接由公司总部委派，对本工程施工安全具有“一票否决权”。2)贯彻国家及地方的有关工程安全与文明施工规范，确保本工程总 体安全与文明施工目标和阶段安全与文明施工目标的顺利实现。3)督促分包单位建立健全安全生产管理制度，并定期或不定期的进 行检查。5质量工程 师张智博助工1)负责项目的质量管理工作，贯彻国家及地区有关工程15、施工规范、 质量标准。2)负责组织编制项目质量计划并监督实施，将项目质量目标的进行 分解落实，加强过程控制和日常管理，保证项目质量保证体系有效 运行。3)负责监督项目施工过程中工程质量的质检工作，对达不到质量要 求的部位行使“一票否决权”。4)加强对专业分包单位的质量检查和监督，确保各专业分包单位的 质量符合规范要求。5)负责保证工程质量的策划、组织、资料准备和日常管理工作。6)负责工程竣工后的竣工验收备案工作，在自检合格的基础上向业 主提交工程质量合格证明书。5序号职务姓名职称职责和权限6施 工 部安装 工程 师、 土建 工程师朱金辉 张清博助工1）对现场的计划执行与落实、资格的落实进行管理16、。2）协助项目经理、生产经理对施工现场管理。3）负责现场安全质量问题的整改落实并及时向生产经理或项目经 理反馈。4）参与产品实现策划，现场进行专业技术交底。按分工做好相关文 件和记录的控制5）按照分工负责项目危险源与环境因素的管理、分管专业（区域） 的施工生产调度与协调；分管专业（区域）的安全与环境管理工作。6）现场绿色施工实施7）编制材料计划，审核分包单位材料计划。7物 资 设 备 部物资 经理郝连波助工1）负责编制项目物资领用管理制度和日常管理工作；2）负责物资进出库管理和仓储管理；3）负责对材料的标识作统一策划；4）负责监督检查所有进场物资，协助资料员做好资料的收集整理工 作；5）具体负17、责竣工时库存物资的善后处理；6）负责编制项目大型机械施工管理计划，在主管项目副经理的领导 下统一调配塔吊、施工升降机等机械的调配使用；7）负责大型施工机械的维修保养，确保施工机械使用正常；8）参与编制项目质量计划、项目职业健康安全管理计划、环境管理 计划。8合 约 商 务 部商务 经理侯昌志助工1)协助项目经理进行工作，并根据项目部的工作分工，具体负责物 资设备采购和合同商务管理工作。2)在项目经理的领导下，对项目预算、合约、物资设备采购及成本 管理进行策划指导。3)负责施工现场的各种物资资源管理。4)负责监督物资材料设备的报验、检验管理工作。5)监督各分包商的履约情况，控制工程造价和工程进度18、款的支付情 况，确保投资控制目标的实现。6)对分管的工作负责，及时向项目经理汇报工作进展情况，对存在 的问题及时解决，必要时，应先向项目经理汇报。3.2 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值项目管理目标名称目标值项目施工成本执行合同约定条例工期731 日历天质量目标一次验收合格率 100%3.3 各项资源供应方式6xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案1）劳务资源安排一览表施工项目 名称专业施工队 名称资质 要求开始施工时间建设工期分包 方式分包商 选择方式责任人高大模板作 业南京瀚瑞劳务2020 年 10 月 30 日90 天劳务分包公开招标19、 选定张克辉2）工程用大宗物资供应安排一览表物资名称采购单位拟选供应商采购地点要求进场时间责任人模板南京瀚瑞/xx市2020.10.12郝连波钢管及扣件南京瀚瑞/xx市2020.10.12郝连波木方南京瀚瑞/xx市2020.10.12郝连波对拉螺栓南京瀚瑞/xx市2020.10.12郝连波3）大型机械设备采购供应安排一览表机械设备名称供应商提供方式要求进场时间计划出场时间责任人1#QTZ80（30m）xx庞源租赁2020.6.302021.05.30郝连波2#QTZ80（30m）xx庞源租赁2020.6.302021.05.30郝连波4）施工周转工具采购供应安排一览表周转工具名称估计数量提供方20、式要求进场时间计划出场时间责任人平刨2分包自有2020.10.122021.3.20郝连波压刨2分包自有2020.10.122021.3.20郝连波圆盘锯3分包自有2020.10.122021.3.20郝连波电钻3分包自有2020.10.122021.3.20郝连波手提电刨2分包自有2020.10.122021.3.20郝连波手提电锯3分包自有2020.10.122021.3.20郝连波3.4 施工流水段的划分及施工工艺流程3.4.1 施工流水段的划分1） 施工流水段的划分依照施工组织整体思路、平面位置关系、分隔缝位置，整体划分为两个施工段。总计投入 1 个结 构施工队伍，2 个施工班组展开流21、水施工。A 区、B 区各一个施工段，流水施工。3.4.2 施工工艺流程7xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案方案、交底模板采购模板进场及验收模板制作模板支设整 改内部自检 不合格合格 各专业验收 不合格 合格 进入下道工序同条件试块报告拆模申请模板清理拆 模验 收4 施工进度计划模板工程计划 2020 年 10 月 30 日开工，2021 年 01 月 15 日模板工程结束，总工期 75 日历日。5 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划1）技术准备（1）技术文件准备计划技术人员仔细审阅图纸，清楚各构件、部位的尺寸关系，了解模板的流水组织程22、序。对施工人员进行 详细的交底，做到人人心中有数。认真熟悉工程特点，通过对施工进度、质量、经济效益等综合考虑，选择模板体系。根据施工进度需 要提出材料的用量计划及质量要求，并签订有关协议。8xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案（2）技术复核和隐蔽验收计划表序号验收项目验收方法责任人复测频率1模板、支架、立柱及垫板实测加目测张清博每个施工段 2 次2涂刷隔离剂目测张清博每个施工段 2 次3模板起拱拉线检测张清博每个施工段 2 次4表面平整度拉线检测张清博每个施工段 2 次5竖向垂直度吊锤检测张清博每个施工段 2 次6标高、轴线水准仪检测张清博每个23、施工段 2 次（3）检验批划分计划每个施工段报验一次模板检验批，一个楼层一个检验批。2）现场准备施工设施准备计划序号设施名称种类数量（或面积）规模（或可存储量）设施构造类型完成时间责任人1钢筋加工场生产性13012=360 钢结构棚已完成张智博2安装加工场生产性121.6 钢结构棚已完成朱金辉3现场临时道路生产性1506=900 临时结构已完成张智博4木工加工场生产性1201=20 钢结构棚已完成张智博5土建仓库生产性121.61=21.6 彩钢板房已完成张智博6卫生间生活性221.62=43.2 彩钢板房已完成张智博7标准养护室生产性121.6 标准化集装箱已完成张智博5.2 资源配置计划124、）劳动力配置计划序号专业工种劳动量(工日)需要量计划（工日）责任人2020 年2021 年111211木工180407070肖志广2架子工90303030肖志广2）工程施工主要周转材料配置计划序号施工工具名称需用量进场日期出场日期责任人1模板12000 2020 年 10 月 12 日开始分批进场2021 年 1 月 15 日郝连波2木方150m2020 年 10 月 12 日开始分批进场2021 年 1 月 15 日郝连波9xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案3钢管150000m2020 年 10 月 12 日开始分批进场2021 年 1 月25、 15 日郝连波4扣件60000 个2020 年 10 月 12 日开始分批进场2021 年 1 月 15 日郝连波3）测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1钢卷尺C15尺寸计量12 个月专业工程师2经纬仪B1测量定向12 个月测量员3全站仪B1测量定位12 个月测量员4垂直度检测尺（靠尺）C2实体检测12 个月工程部5水准仪B1测量标高12 个月劳务分包6扭矩扳手C1扣件检测12 个月质量员6 施工方法及工艺要求6.1 模板支撑选型6.1.1 楼板模板及支撑体系选型1、板模板设计：楼板模板及支撑体系构件规格板厚250mm板厚300mm楼板模板14mm 厚木胶合板次龙26、骨4090 木方，间距 300mm主龙骨483.25 钢管间距 900mm483.25 钢管间距 800mm支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，钢管立杆 纵横向间距 900mm，横杆步距 1900mm。支撑采用钢管满堂支撑架，钢管立杆 纵横向间距 800mm，横杆步距 1900mm。构造要求扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫垫板，立杆伸出顶层水平杆不大于 500mm， 立杆上端采用双扣件与水平杆连接；水平杆与两侧立杆扣接不少于 2 根；局 部采用顶托的，丝扣外露不大于 200mm；剪刀撑在架体外侧周边及内部纵、横向每 5m6m 由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪 刀撑宽度为 5m6m。在竖向每 327、 步设置一道水平剪刀撑，并在扫地杆的设置 层设置水平剪刀撑，且水平剪刀撑延伸至排架最外侧立杆。垂直剪刀撑底部延 伸至支撑基础面，顶部延伸至支架最顶层水平杆，且支架周边设置垂直剪刀撑 并形成封闭。计算尺寸取典型截面 250 厚度板计算取典型截面 350 厚度板计算10xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案6.1.2 梁模板支撑体系详细设计表1、梁底模板支架详细设计表梁模板支撑体系内容截面尺寸单位：m2梁底增设支撑立杆根数 单位：根计算尺寸构件规格0.52s1.052700x15001.05s1.443600x2400模板14mm 厚木胶合板龙骨4028、90 木方，间距不大于 200mm构造要求梁两侧立杆距离梁边 300mm；立杆接长采用对接扣件连接；局部采用可调托座的，丝 扣伸出长度不得大于200mm；立杆自由端长度不大于 500mm；2、梁侧模板详细设计表11梁侧模板体系内容截面高度 单位：m截面内穿梁对拉螺栓道数 单位：道计算尺寸梁截面高 度1.32600x13001.3s1.73700x17002.04600x2400模板14mm 厚木胶合板次龙骨4090 木方，间距不大于 200mm主龙骨间距 800间距 500对拉螺杆间距 800间距 500备注：1.本工程梁模板采用 14 厚木模板，梁侧面与底部次龙骨采用4090mm 木方，木方29、表 面刨平以保证与模板接合面平整，主龙骨采用48*3.25 双钢管。2.对拉螺栓直径为 14mm。12700x1500 梁模板详图13xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案600x2400 梁模板详图6.1.3 高支模搭设参数一览表计算尺寸构件模架参数一览表：1、板底模架参数截面厚 度(mm)每根立杆承 载砼量(m)次龙骨 间距板底立杆（mm）板底扣件基础形式剪刀撑横距纵距步距2500.20253009009001900双扣件基础底板各方向连续设置3500.2248008002、梁底模架参数截面尺寸(mm)截面面积 （）每根立杆承 载砼量(m)次30、龙 骨梁底立杆（mm）步 距梁底 扣件相邻 板厚板底 支架基础 形式根数横距纵距70015001.050.245 根2500/300/ 5004501.9双扣 件/ 顶托180900/ 900下层 梁板 或底 板60024001.440.2166 根3400/200/ 200/4006.2 施工要点6.2.1 测量放线、立杆定位14xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案安装模板前先复查基础标高及中心线位置，保证基础底部平整，按照排布图对立杆进行定位放 样，在模板支撑基础上弹线后再立立杆进行定位，严格按照方案规定的间距排布搭设。6.2.2 架体搭设31、施工根据梁板与柱的平面布置，进行测量放线，确定立杆位置。在立杆位置地面铺 5mm 厚垫片，安 装立杆，然后搭设扫地杆，脚手架扫地杆距底板面 200mm，再搭设中间纵横向水平拉杆，使立柱纵横 方向左右对直，按照设计步距搭设横杆、斜杆，构成塔架，依次搭设到设计高度。1 、模板支架搭设应符合下列规定：（1）应根据模板支架图纸进行定位放线；（2）模板支架在搭设时要求地面必须平整，当地面平整度较差时，应采取找平措施，确保水平 杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上；（3）垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板；（4）模板支架搭设应先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设整体 支架体32、系；（5）每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆 的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的 2 且不得大于 30mm ；（6）混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项施工方案要 求后浇筑混凝土。（7）搭接接头必须错开（架中间隔交错搭接），高支模的架子搭设应用专人负责检查，确保搭接 质量。（8）高支模架体应与相邻常规模架连成一体，平台模架应与先行浇筑的柱模采用钢管扣件抱紧。（9）竖向高度超过 4m 应设置水平安全网。2、纵横向剪刀撑的搭设垂直及水平剪刀撑应连续满堂、拉通设置；每道剪刀撑的宽度 46m，与模架基础面、水平33、杆夹 角 45 60。所有剪刀撑应连续搭设。（1）垂直向剪刀撑的搭设模架周边设置封闭式垂直剪刀撑，其宽度为 46m，沿每一浇筑区段模架外侧连续封闭设置，中 间每隔不大于 6m 双向连续设置一道，。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧。（2）水平向剪刀撑的搭设模板支撑架沿高度方向每 2 步设置一道连续水平剪刀撑，水平剪刀撑延伸至周边，水平剪刀撑 在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置。剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上。15xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案梁下模架增设一道水平剪刀撑，往下每 2 步设置一道。3、架体的其他构造要求（1）梁模板高支撑架34、所用杆件必须为合格的国标产品；每个扣件的拧紧力矩都要进行控制，直 接承受荷载较大的扣件（如剪刀撑、斜撑与立杆等之间）要专人负责检查严格控制拧紧力矩在 40 65N.m。（2）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，可调托撑受压承载力设计值不应小于 40KN,支托板厚度不应小于 5mm。其丝杆外径不得小于 36mm，伸出长度不得超过 200mm，顶托抗压 承载力应同于底座。（3）钢管立杆的接长必须采用对接连接，严禁搭接。（4）水平杆应按步距沿双向连续设置，梁支撑架和满堂架立杆之间必须按步距满设双向水平杆， 确保两方向足够的设计刚度。（5）所有方木的位置和放置方向必须严格按照设计执行，如有调整35、应经过设计计算并报批。（6）纵横梁交接处，不得因梁底支撑架相会减少立杆，根据具体情况，适当增加构造立杆。（7）架体遇到立面结构标高变化处，应注意协调步高与结构标高的关系，以保证不超步高为原 则，可采用一至两步小步高的变步距设置进行调整。（8）架体搭设完后，根据水平杆设置水平安全网，在框架梁两侧采用 200mm（宽）50mm（厚） 脚手板铺设宽度不小于 600mm 操作平台。（9）支撑脚手架应逐排逐层搭设；（10）剪刀撑、斜撑杆等加固杆件应随架体同步搭设，不得滞后；（11）每搭设完一步架体后，应按规定校正立杆间距、步距，垂直度及水平杆的水平度。（12）排架搭设严格按照方案执行，确保所有扫地杆、水36、平杆双向设置。6.2.3 模板安装工艺流程：搭设支撑架 引测标高铺设方木安装底模绑扎梁钢筋梁侧模安装模板加 固检查验收。（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托 的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托上安放木方、固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨 安装完成后，用胶合板安装梁底模板。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后， 再安装侧模、压脚板及斜撑。（2）模板起拱要求为：梁跨度等于或大于 4m 且小于 9m 时，模板按跨度的 0.2%起拱，当梁跨度等于或大于 9m 时,模16xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 37、号地块） 高大模板施工方案板按跨度的 0.2%起拱，当悬臂梁时，按悬臂长度的 0.2%起拱，起拱高度不小于 20mm。（3）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的 现象，可采用如下措施：1）支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。2）梁侧模必须有压脚板、斜撑， 拉线通直将梁侧模钉固。6.2.4 模板质量验收高大模板支撑系统应在搭设完成后, 明确验收程序:由项目技术负责人组织验收，验收人员应包括 项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负 责人及项目总监理工程师签字后，挂验收合牌，38、方可进入后续工序的施工。6.2.5 混凝土的浇筑1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，先浇筑竖向构件，后浇筑水 平构件，采用由中部向两边扩展的对称浇筑方式。2、大截面梁混凝土浇筑分层，严格控制出料口堆载，层与层之间的混凝土在初凝前闭合连接。3、浇筑混凝土时派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲， 模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插 筋等有无位移变形情况，发现问题立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。4、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作；现场施工员在高支模搭设、拆除和混凝土 浇筑前向作业人员进行安全技术交底；现场安全员需做好高支模施工的安全监督工作。539、支模完毕，经施工人员组织验收合格后，立即通知会同建设、监理单位共同到现场检查、验 收，合格后方能进行钢筋安装。6、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。7、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即暂停施工，迅 速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8、本工程高大模板区域混凝土浇筑时采用汽车泵布料。施工时严格按照混凝土施工方案及 设计要求控制混凝土塌落度、初凝时间、振捣及浇筑速度。9、浇筑时，先浇筑柱墙，然后浇筑梁板。浇筑应由中间开始向四周用“赶浆法”浇筑，即先浇 筑梁，根据梁高分层40、浇筑成阶梯形，当达到板底位置时，再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断 延伸，梁板混凝土的浇筑连续向前进行。柱墙与梁板分两次分开浇筑。具体施工次序为：浇筑混凝土 时，将柱墙浇筑完毕，然后浇筑梁板。柱墙作为体系的拉结点，增加整个架体的稳定性。10、和板连成整体高度大于 1m 的梁，不得一次浇筑完成，应单独进行浇筑，其施工缝留在板底17xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案以下 23cm 处。浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料， 用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料。11、混凝土应对41、称、均衡浇筑；柱、墙、大梁混凝土浇筑速度应控制在 1m/h 以内；混凝土浇筑 应均匀摊铺，不得集中堆置出料口混凝土堆高不得高于 100mm ，严禁堆料超载。6.2.6 模板拆除1、属高大模板支撑范围的大梁待混凝土强度达到 100%才能拆除支撑架。2、模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。必须由施工 员开具拆模通知单后，方可进行拆模。3、由于本工程模架均位于沉井内部，上层模架施工时，下层已施工模架不便拆除及外运，故本 工程下部模架待沉井最上部模架施工完成、混凝土强度达到拆模要求后统一由上往下拆除。4、模板拆除顺序如下：（1）先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底42、模板拆除先拆支柱水平拉杆或剪刀撑，再拆 U 形卡，然后拆楼板模板支柱，每片模板留 12 根支柱暂不拆。（2）操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱。（3）用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱模后，运出 集中堆放。（4）梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆除跨度较大 的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。（5）拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件 及配件及时收集，集中统一管理。5、每根立杆每步均应设置双向水平杆；立杆基础位于楼层上的，该层板下立杆应保留，待上一 层结构达到一定强43、度后方可拆除；6.3 质量标准6.3.1 材料性能所有钢管、扣件等材料进场后需经过复试检验，结果合格后方可投入使用。1、钢管（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告,钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T228) 有关规定,质量应符合碳素结构钢(GB/T700)中 Q235A 钢材的规定,钢管应检测合格，且壁厚不得18xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案小于设计计算值（3.0mm）；（3）钢管表面应平直光滑、壁厚均匀,有防锈处理,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、电焊 结疤、毛刺、压痕和深的划道,严禁使用有打孔、44、洞的钢管;（4）钢管外径偏差不得大于 0.5 mm；壁厚不得小于公称尺寸的 90%;端面等斜切偏差不得大于1.5 mm;表面锈蚀深度不得大于 0.5 mm；（5）钢管弯曲形变不得大于 3mm,且全长不得大于20mm；（6）钢管使用前应对其壁厚进行抽检,抽检比例不低于 30%,对于壁厚减小量超过 10%的应予以 报废,不合格比例大于 30%的,应扩大抽检比例；不合格比例大于 50%的,应 100%检验。2、扣件（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件 GB 15831 的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定,经检测合格后后 方可45、使用。（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65N m 时，不得发生破坏。（3）有生产许可证、产品质量合格证;（4）不得有裂纹、变形,螺纹不得滑丝;（5）应有防锈处理。3、可调托撑（1）可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，走丝与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹第 3 部分： 基本尺寸GB/T5796.3 的规定。（2）可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm；可调托撑螺杆与螺母旋 合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。（3）可调托撑受压承载力设计值不应小于 40kN，支托板厚不应小于 5mm。4、模板（1）采用 40mm90mm 松木木方，不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭46、。（2）模板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，有保温性能好、易脱模和可两面 使用；（3）模板厚度 15mm，其技术性能符合下列规定：含水率 5%13%，密度 450kg/m3880kg/m3，弹 性模量：4500N/m211500N/m2，（计算书取值 6000 N/m2 进行计算）。6.3.2 模板质量工程验收标准19xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案项次项目验收标准检查方法1轴线位移柱、梁、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或尺量3截面模内 尺寸基础 10尺量柱、梁、墙54层高垂直不大于 6m8经纬仪或吊线、尺量大于 6m10547、相邻两板表面高低差2尺量6阴阳角方正方尺、塞尺顺直线尺7表面平整度5靠尺、塞尺8预埋件中心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10、-010预留孔洞中心线位移尺寸+10、0拉线、尺量11门窗洞口中心线位移拉线尺量宽、高对角线12插筋中心线位移5尺量外露长度+10、06.3.3 满堂架搭设质量要求1、搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道的不得使 用；扣件有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。2、搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、对拉螺栓、 柱箍等的间距。3、严格按照设计尺寸搭设，立杆48、和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；钢管的剪刀 撑及扫地杆的搭设要严格执行建筑施工模板安全技术规范的要求；4、满堂脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭设时按控制线进行施工，做到纵横成行， 上下楼层立杆对中。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求。20xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案5 、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载。6、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋 等材料不能在支架上方堆放；7、浇筑过程中，派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形49、情况及时解决。8、严格落实班组自检、互检、交接检 “三检”制度，确保模板安装质量。9、混凝土浇筑过程中派专人 23 名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位及时调 整，加固支撑。10 、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。11、梁、板按照规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱符合下列规定：当梁板跨度 4 米时，模板按照设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的 1/1000 至 3/1000。本 工程取 2/1000。12、架体搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、对拉螺 栓、柱箍等的间距。满堂50、脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭设时按控制线进行施工，做 到纵横成行，上下楼层立杆保证在同一轴线上。13、拆模板及吊运时轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。 拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土。14、双扣件需全数检查紧固力 。6.3.4 高支模应执行的强制性条文本高支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下：1、钢管上严禁打孔。2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆 上。横向扫地杆亦固定在紧靠纵向扫51、地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处 的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。4 、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。5 、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。6 、各构配件严禁从高处抛掷至地面。7、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。8、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂 浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。21xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案6.4 支撑体系监测措施652、.4.1 安全监测制度在搭设满堂架、钢筋安装及砼浇筑施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：1 、对满堂架搭设及混凝土浇筑工作进行班前安全教育，由安全部负责；2、对高大支模部位模架搭设和混凝土浇注过程实行全程旁站，安排质量员、安全员等人紧盯现 场，进行旁站监督；3、布置变形观测点，使用仪器进行过程变形观测，由技术员负责监测及数据收集分析。4 、所有安全检查记录必须形成书面材料。5 、监测数值报警后的处置流程：6.4.2 监测点的布置1、支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆及周边稳定性薄弱的立杆设监测点。2 、选择完成观测点位置后，采用记号笔在对应部位立杆支撑上标定观测点标志。353、每个监测面应在梁板跨中部位分别布置支架水平位移观测点及支架沉降观测点。监测仪器精 度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。4、采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，在混凝土浇筑过程中严禁任何人进入模板底部， 监测人员在模板安全区（距模板 15m 以外）进行监测。6.4.3 监测点监测变形预警值及监测频率表 6.5-1 监测点监测变形预警值序号项目变形预警值变形允许值检查工具1立杆全高垂直度8mm10mm经纬仪2支架沉降观测5mm8mm水准仪3支架水平位移8mm10mm经纬仪表 6.5-2 监测点监测频率序号监测项目频次备注1初始数据采集2 次-2沉降、水平位移30min/1 次自混凝土开盘54、起3沉降、水平位移2 小时/1 次混凝土浇筑完成22xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案4沉降、水平位移3 天/1 次累计六天结束6.4.4 监测仪器表 6.5-3 观测仪器设备配置序号名称规格数量精度1经纬仪DJD2-CL1三等2水准仪AL322-A1一等3对讲机/2/6.4.5 高支模区域监测措施1、水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观测、不易破环、 土质坚实的地方；为了便于校核、验证基准点的稳定性，每隔 1015m 布置一个水平位移基准点，可 设在结构柱子上。2、监测值达到预警值应55、对措施当监测沉降值达到预警值时，对监测位置加强观测，如变化累计超过允许值，须立即停止浇筑， 检查模架连接杆件是否有变形和明显位移。局部出现模板支撑变形时停止浇筑后在该区域搭设剪刀撑 进行加强处理。加固完成后对监测点进行复核，继续浇筑观测，确保模架支撑变形在可控范围内。7 各项管理计划7.1 进度管理计划7.1.1 确定施工进度控制点序号控制点项目名称开始日期竣工日期10.002020-10-302020-12-307.1.2 施工进度管理组织机构和职责分工1、施工进度管理组织机构和职责分工 参照 3.1.1 项目组织机构图2、各岗位、各部门进度管理职责分工23xxxx公寓吉安里 9-19-7 56、号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案序 号岗位、部门职责分工1项目经理全面负责项目施工进度管理。2项目副经理编制、收集各专业和各阶段施工进度计划，分析进度滞后原因，制定赶 工计划。3项目技术负责人编制总、年、月进度计划，从技术方面制定可行施工措施，提高施工速 度。4工程部、机电部执行生产职能，施工员提供进度计划执行情况。5技术部在技术负责人领导下实施技术质量管理工作。6物资部保障物资供应的连续性，避免物资短缺引起窝工。7成本部施工前和各分包单位签订施工合同，规定完工日期及不能按期完成的惩 罚措施等。在合同中添加专款专用制度以防止施工中因为资金问题而影响工程的进 展，充分保障劳动57、力、机械的充足配备，材料的及时进场。随着工程各 阶段控制日期的完成，及时支付各作业队伍的劳务费用，为施工作业人 员的充足准备提供保障。7.1.3 进度管理措施序号措施类别措施内容责任人1工期协调例会项目部定期召开施工生产协调会议，形成例会制度。会议由项目经 理主持，业主指定专业分包和劳务作业班组主管生产的负责人参加。主要是检查计划的执行情况，提出存在的问题，分析原因，研 究对策，采取措施，协调制约因素，保证工程的顺利进行。肖志广2工期月报周报形成工期周报月报制度，以总进度计划节点工期为目标，编制月进 度计划和周进度计划，并在每次监理例会前一天把上周完成的形象 进度和下周的进度计划上报给业主。每58、月25日把当月完成的进度统 计报表和下月的施工进度计划报表上报。通过进度计划的细化，和 对比分析，使控制更有效，偏差发现更及时，纠偏更及时。所有参 建专业分包及劳务班组以月进度计划和周进度计划为工期指令，报 周报和月报。保持实际施工进度满足肖志广3进度计划的 动态调整通过进度计划的管控，发现偏差，及时调整进度计划。实现进度计 划的动态管理，对每一级进度计划出现在关键线路上的工序，如出 现工期延后，则通过平衡资源、加班施工等方式及时赶工。肖志广4工期劳动竞赛在劳务班组间，开展工期劳动竞赛，对于能够保质保量完成工期的 班组给予奖励。通过竞赛，激发工人的劳动热情，创造赶工的劳动 热潮，为工期提供保障59、。肖志广5优化施工方案充分熟悉本工程的设计图纸，对拟定的施工组织、施工方案及方法 进行认真分析比较，做到统筹组织、全面安排，确定总体目标计划，将合同中的里程碑节点再进行细化，分解出更细的工期控制 点，制定分阶段措施保证工期。周文浩24xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案序号措施类别措施内容责任人6细化流水段划分，精心组织穿插根据目前流水段划分进行组织施工，视现场实际完成情况，根据实 际情况来细化流水段，精心组织工序穿插，增加施工班组，以加快 施工进度。周文浩7资金管理建立专门的工程资金帐户，随着工程各阶段控制日期的完成，及时 支付专业队伍的劳务60、费用，防止施工中因为资金问题而影响工程的 进展，充分保证劳动力、机械、材料的及时进场。施工准备期间，编制项目全过程现金流量表，预测项目的现金流， 对资金做到平衡使用，以丰补缺，避免资金的无计划管理。侯昌志8资金奖励拿出一定资金作为工期竞赛奖励基金，引入经济奖励机制，结合质 量管理情况，奖优罚劣，充分调动施工人员的积极性，力保各项工 期目标顺利实现。侯昌志7.2 质量管理计划7.2.1 工程施工质量分解目标一次性验收合格7.2.2 项目质量管理的组织机构并明确职责参照 3.1.1 项目组织机构图序号岗位/部门职责内容1项目经理项目质量的第一责任人，负责组织工程质量策划和施工组织设计大纲的编制， 61、制定工程质量实施总目标。执行公司质量方针，组织贯彻实施公司质量体系文 件；执行项目主要质量管理活动；领导项目全面质量管理工作，主持制定和实 施项目各项管理制度。2技术 负责人根据工程质量策划和质量计划，组织专项施工方案、工艺标准、操作规程编 制，提出质量保证措施。负责工程施工规范、规程和标准管理。3技术质量部负责项目质量管理工作，及时处理施工过程中出现的质量问题；负责工程、技 术资料的质量报验工作；负责质量管理控制措施的贯彻实施，协调项目内部各 部门的质量管理工作；负责编制项目检验计划和确立各项质量标准;负责组织 项目质量活动的开展，组织各种形式的质量分析和讨论会；组织参与项目各阶 段质量验收62、和竣工验收；负责ISO9000体系运行监督管理工作；负责项目特殊 工序和关键工序的施工管理活动；负责对现场进场材料质量的监督检查；负责 制定项目质量成本数据库。4工程部对图纸、施工方案、工艺标准确定并及时下发，指导工程的施工生产；负责结 构预控验算、结构变形监测、工程施工测量和各项试验检测工作；对工程技术 资料进行收集管理，确保施工资料与工程进度同步。5物资部严格按物资采购程序进行采购，确保物资采购质量；组织对工程物资的验证， 确保使用合格产品；采购资料及验证记录的收集、整理。6各专业施 工管理部对施工进行安排部署，保证按工程总控计划实现工期目标；实施工程过程质量 监控，严格执行项目质量计划，63、按照规范、标准对施工过程进行严格检验与控 制，确保工程实体质量优良；工程成品保护管理，做到职责到人，保护措施到 位；对施工进行具体的安排部署，保证各专业工程质量目标的实现。25xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案7.2.3 确定质量控制点控制阶段控制环节控制要点控制人参与控制人主要控制内容施工准备 阶段设计交底与 图纸会审图纸技术文件自审 设计交底技术会谈周文浩各专业 工程师图纸资料是否齐全了解设计意图，提出问题对图纸的完整性，准确性，合法行，可行性进行会审制定施工 工艺文件施工组织设计 专项施工方案周文浩专业工程师按企业标准进行编制并 会签组64、织审批和交底技术交底技术总交底和 专业交底周文浩专业工程师技术交底内容具有施工指 导意义并符合现场情况施工阶段测量控制测量放线周文浩张清博测量成果垫层质量垫层厚度及平整度周文浩张清博垫层施工记录材料控制钢管扣件检测周文浩张智博钢管扣件送检合格后方能 使用检查验收 阶段设备进场 检查测量设备精度 灌砼设备质量周文浩张智博检测记录工程验收验收报告及资料周文浩专业工程师签发验收报告，资料整理7.2.4 现场质量管理制度序号制度名称制 度 内 容1工程质量责 任承包制度依据项目质量管理职责与所有管理人员及部门签订工程质量责任状，充分调动项 目经理部全体管理人员及班组成员的工作积极性，努力提高其整体战斗65、技能。2方案先行、 技术交底先行制度工程施工前，技术负责人会同技术部根据施工图纸结合工程实际特点，有针对性 地编制施工组织设计及各项施工方案，尤其是重点难点工序的专项施工方案，并 进行综合论证。技术部根据施工组织设计及各项方案积极采用新工艺、新技术， 针对特殊工序要编制有针对性的作业指导书并组织进行各级技术交底。3材料进场检 验制度工程所用的钢筋、水泥及各类材料进场，需具有出厂合格证，并根据国家规范要 求分批量进行抽检，抽验不合格的材料一律不准使用，因使用不合格材料而造成 的质量事故要追究验收人员的责任。4样板引路制 度分项工程开工前，由项目经理部的责任工程师，根据专项方案、技术交底及现行 的66、国家规范、标准，组织专业承包商进行样板施工，样板工程验收合格后才能进 行专项工程的施工。同时专业承包商在样板施工中也接受了技术标准、质量标准 的培训，做到统一操作程序，统一施工做法，统一质量验收标准；施工操作注重 工序优化、工艺改进和工序标准化操作，通过不断探索，积累必要的管理和操作 经验，提高工序的操作水平，确保操作质量。5施工挂牌制 度结合技术交底内容，各道工序施工过程中在现场实行挂牌制，注明其操作要领， 同时注明管理者、操作者、施工日期，并做相应的图文记录，作为重要的施工档 案保存，因现场不按规范、规程施工而造成质量事故的要追究有关人员的责任。6三检制度实行自检、互检、交接检制度。隐蔽工67、程要由项目技术负责人组织专业工程师、 质量员、班组长检查，并做出较详细的文字记录。7质量否决制 度项目部建立完善的质量负责制，使每位参与本项目施工的人员都明确自己的质量 目标和责任，牢固树立“百年大计，质量第一”的思想；坚持质量一票否决权；26xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案序号制度名称制 度 内 容定期召开质量分析会；不合格分项工程流入下道工序，要追究项目经理、班组长 等有关人员的责任；有关责任人针对出现不合格的原因采取必要的纠正和预防措 施；不合格分部、分项和单位工程必须进行返工。8质量例会讲评及会诊制度由质量总监组织每周质量例会和每月68、质量讲评。对质量好的要予以表扬，对需整 改的内容需要规定整改期限。同时由责任工程师根据现场实际情况，对突出的质 量问题采用质量会诊制。9奖罚制度依据国家质量验收规范，定期进行周、月、季度现场质量大检查，奖优罚劣。10质量保证金 制度项目部配备一定数量的资金作为项目质量保证金，以保证科技进步、技术攻关和 施工质量奖励的实现。11培训上岗制 度工程项目管理人员及操作人员应按照主管部门规定经过业务知识技能培训，并持 证上岗。因无证指挥、无证操作造成工程质量不合格或出现质量事故的，要追究 当事人直接责任外，还要追究项目部管理者的责任。12成品保护制 度项目管理人员应合理安排施工工序，减少工序的交叉作业69、。上下工序之间应做好 交接工作，并做好记录。如下道工序的施工可能对上道工序的成品造成影响时， 应征得上道工序操作人员及管理人员的同意，并避免破坏和污染，否则，造成的 损失由下道工序操作者及管理人员负责。项目施工员在进行技术交底时，应把成 品保护措施作为重要内容之一。成品保护措施应能保证成品和半成品不受损害， 并责任明确到人。成品保护交接应执行严格手续。7.2.5 质量保证措施1）组织保证措施（1）现场成立由项目技术负责人垂直领导的技术质量部，对现场经常出现的质量问题运用 QC 管理 方法（如排列图、因果图、调查表等方法）分析质量产生原因，制定对策，及时整改。（2）在影响工程质量的关键部位和重要70、工序设置控制点，如在测量放线、模板、钢筋定位和全部隐 蔽工程设立以责任工程师牵头的检查小组实施控制。（3）建立高效灵敏的质量信息反馈系统，各分项目部设专职质检员和责任工程师作为信息的收集和 反馈传递的主要人员，针对存在的问题，项目经理部生产组织管理系统及时调整施工部署，纠正偏差。2）技术保证措施（1）图纸准备：由项目技术负责人负责组织项目内部人员进行图纸自审，将查找出的疑问整理汇总， 之后在设计单位、建设单位、监理单位和我方四方正式会审时进行答疑，会审后将会审发放至各图纸 持有人。让每一名施工技术人员领会设计者的意图。（2）施工组织设计准备：施工组织设计的编制由项目总工领导编制，质量部参与编制71、，项目施工前 由技术负责人组织进行施工组织设计交底，使项目管理人员领会施工组织设计内容。（3）规范及法规准备：项目上根据施工进展情况，定期做有针对性的规范及法规培训，培训对象为 项目及劳务公司的管理人员，使这些人熟悉相应的规范和法规，加强质量控制。（4）技术交底准备：每一分项工作或难点工作开展前，现场责任师应做有针对性的技术交底，由项 目技术负责人审批。参加交底人员为施工班组技术工人或全体工人，使得工人的工作做到工序清晰， 标准明确。（5）试样的取样和试验准备：本工程开工时由项目技术负责人编制试验计划。复验材料检验按本计 划执行，需进行试验的物资和工序产品由项目试验员负责取样送验。取样按现行标72、准规定的取样规则 和数量进行。施工现场的养护室由试验员负责控制，每天进行两次养护室温湿度测量，作好记录。（6）技术管理措施依据项目技术管理的组织体系，施工过程将采用项目技术负责人、技术质量等相关部门、技术质量专27xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案业组三级交底模式进行技术交底。（7）计量管理措施依据 GB/T19001 质量管理体系标准对计量器具进行管理，保证计量工作符合国家计量规定的要求， 确保整个计量工作完全受控，从而确保工程的施工质量。（8）检测、试验管理措施通过建立检测试验组织机构，坚持各负其责、委托试验的原则，严格执行见证取样、检测73、试验的程 序，制定详细的试验检测方案等方面以确保工程施工质量。（9）隐蔽工程施工措施重点加强对协调准备、检查验收两个环节的组织控制，即通过与各专业分包单位或工种协商，确定各 专业穿插顺序，限定相应施工时间；实行自检、交接检、专检三管齐下的质量“三检”制度，实现“监 督上工序、保证本工序、服务下工序”的控制目标。同时结合工程质量奖罚制度，根据检查验收的 相关记录兑现奖惩。（10）施工资料管理措施在收集各种施工资料的时候注重从检查各种资料是否齐全、是否交圈、是否一致、是否有漏项等方面 加强控制，从而保证项目资料的完整性、真实性和可追溯性。（11）技术措施实施每一分项工程有了充分的技术准备工作后，74、各监管单位和个人以技术准备的要求进行监管。对管理人 员采用答问、考试等方式考核；现场操作工人采取检查交底，验看实体工程，抽样复检等方式进行检 查。保证技术措施得到落实。3）经济保证措施（1）物资的采购采购的物资必须符合规范、标准、合同规定的质量要求。物资部采购前应上报分供应方的资质，经项 目经理认可后方可采购。（2）项目物资部统一组织与管理对物资分供方的评定，评定必须根据工程特点及业主的质量要求进 行。（3）评定应根据分供的生产供给能力、质量管理与保证水平、厂史业绩和社会信誉进行。（4）应对分供方的样品、说明书、试验报告、等全面评定；必要时进行现场观察并记录。（5）对分供方必须签订货合同，明确75、规定质量、品种、数量、进货时间以及进行处理条款。（6）机械设备、计量器具和委托试验的分供方的评审按公司管理细则规定执行。（7）奖罚措施：为鼓励各管理实体对质量计划的落实，项目部采取奖优罚劣的措施，根据对质量计 划落实情况的检查和评比，区分优劣，按奖罚标准给与奖罚。7.3 安全管理计划7.3.1 职业健康安全管理分解目标序号管理内容管理目标1责任事故工亡人数02较大影响的火灾、机械设备等事故03群体性（3 人以上含 3 人）轻伤、食物中毒、职业病事件04有毒有害物质泄漏等影响较大的环境污染事故05其他影响较大事故及影响安全许可证运行的事故、事件06场内交通行车责任事故07员工职业病发病率028x76、xxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案序号管理内容管理目标8分包队伍安全员配置率、持证率100%9创建安全文明标准化工地/局安全达标示范工程/10争创所在地区先进单位/7.3.2 建立安全组织机构，明确安全职责和权限（参见 3.1.1 施工部署中的组织机构和职责分工）7.3.3 职业健康安全重大危险源序号工序/工作活动危险源可能导致的事故受伤害人员1模板、钢筋加工电锯伤害、机械伤害机械伤害作业工人2模板、钢筋安装满堂架坠落高处坠落作业工人3架体搭设、钢筋安装钢管、钢筋吊运物体打击作业工人4混凝土浇筑模板坍塌高处坠落、物体打击作业工人7.3.4 职业77、健康安全资源配置计划序号职业健康安全资源名称数量使用特征保管人1安全帽40正常郝连波2安全带10正常郝连波3反光背心40正常郝连波7.3.5 施工现场安全生产管理制度序号制度名称主要内容简述1安全技术交底制度根据安全措施和现场实际情况，各级管理人员需亲自逐级进行书面交 底。2班前安全活动制度专业安全工程必须督促与检查施工方、专业分包对安全防护措施是否 进行了检查。3脚手架、塔吊及大中型设备安全验收制度大中型设备安全实行验收制，凡不经验收的，一律不得投入使用。需 政府部门验收的，在自检合格后，由总包报验。4安全教育培训制度经理部每周一要组织全体工人进行安全教育，对上一周安全方面存在的问题进行总结78、，对本周的安全重点和注意事项做必要的交底，使广 大工人能心中有数，从意识上时刻绷紧安全这根弦。5安全检查制度经理部每周要组织一次安全生产检查，对查处的安全隐患必须定措 施、定时间、定人员整改，并做好安全隐患、整改消项记录。6安全生产责任制度本项目实行安全到人，每个分部分项管理人员直接对本项安全负责。29xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案序号制度名称主要内容简述7安全生产责任考核 制度每年由企业统一组织进行，加强施工管理人员的安全考核，增强安全 意识，避免违章指挥。8危急情况停工制度一旦出现难以控制的安全隐患或险情，立即停止有关作业，立即报告 79、有关部门，及时采取措施排除险情。9事故报告制度发生安全事故必须立即报告，及时抢救伤员并采取措施保护现场，按“四不放过”原则对事故进行处理。10特种作业人员管理 制度特殊工种必须持有上岗操作证，严禁无证操作。11安全值班制度对于施工危险性大、工序特殊的施工生产过程，必须有管理人员现场 旁站指挥，必要时安排人员轮流值班，出现问题及时处理。12紧急预案制度若发生紧急情况，立即启动应急预案，项目经理是第一责任人，立即 启动应急预案。7.3.6 安全保证措施1、安全检查日常检查由安全员每日进行专项巡检，项目部其他管理人员负责分管项目的检查。每天对现场情 况进行全面检查，存在严重隐患的必须立即整改，并按照80、要求下达整改通知单。项目部每周对现场安全管理情况进行定期检查，参加人员包括：项目经理、项目技术负责人、施 工员、安全员、施工队负责人、兼职安全员、工长、班组长，并形成检查记录，将检查出的隐患开具 隐患整改通知单。项目认为有必要时随时不定期进行全面检查或专项检查。在特殊情况下进行检查， 如恶劣天气、自然灾害、紧急情况发生后等。2、主要危险源控制措施序号危险源可能导致的事故保证措施1电锯伤害、机械伤 害机械伤害机械运动范围内闲人不得靠近，机械防护装置齐全。2满堂架坠落高处坠落高处作业人员按规定使用安全带。3钢管、钢筋吊运物体打击吊运由持证专业司索指挥，起吊前检查牢固后再起吊。4模板坍塌高处坠落、物81、体 打击模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字后，项目经理 组织有关部门进行验收，经验收合格签字后，方可作业；模板作业时对支撑体系进行验收，验收合格后方可进行下一 步作业；混凝土作业按照施工方案施工，排人进行看模，发现险情立 即上报，按照应急预案进行险情排除后再进行作业；305未按相关规定接电 使用触电漏电保护器每周测试一次，每天由电工试验一次，保持灵敏可靠。电工每日巡检发现闸具损坏、电缆破损、配电系统遭 到破坏立即修复。6作业人员吸烟引发 火灾火灾施工现场内严禁吸烟，各区域保持足够的消防器材。7.4 环境管理计划7.4.1 环境管理目标序82、号环境目标和指标实现方法责任人协管部门监管部门实施时间1噪声排放达标，昼间 70dB，夜间55dB木工房采用封闭加工 房张智博科技部工程管理部工程开工至 竣工2用水指标控制在 4 立方米/ 万元产值在满足施工要求的前提下，最大限度地节约水电能源张智博科技部工程管理部工程开工至 竣工3用电指标控制在 60 度电/ 万元产值在满足施工要求的前提下，最大限度地节约水电能源张智博科技部工程管理部工程开工至 竣工4万元综合能源消耗指标小 于 0.018 吨标煤在满足施工要求的前提下，最大限度地节约水电能源张智博科技部工程管理部工程开工至 竣工7.4.2 环境管理组织机构序号岗位职责内容1项目经理项目经理83、是施工现场环境管理的第一责任人，负责建立健全项目环境管理体系，组织体系运行管理。执行公司环境方针，执行项目主要环境管理活动；领 导项目全面环境管理工作，主持制定和实施项目各项环境管理制度。2技术负责人1）主持编制项目环境管理方案、管理规划，落实责任并组织实施；组织项目经 理部的环境意识教育和环保措施培训。2）贯彻国家及地方环境保护法律、法规、标准及文件规定。3）协助项目经理制定环境保护管理办法和各项规章制度，并监督实施。3安全负责人1）组织人员进行环境因素辨识，编制重大环境因素清和环境保护措施，组织环 保措施交底并督促措施的落实。2）参加环保检查和监测并根据监测结果，确定是否需要采取更为严格的84、防控措 施，确保现场污染排放始终控制在国家及省市有关环保法规允许范围内。4各专业工程师负责监督所管辖范围内的环境保护规章制度和操作规程的落实。7.4.3 环境保护资源配置计划序号环境保护用资源名称数量使用特征保管人1噪声测定仪1 套良好郝连波7.4.4 环境管理规章制度31xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案序号名称措施内容1现场卫生管理制度施工管理部门负责安排专人每天对现场卫生清扫2现场消防管理制度消防设施严谨挪作他用，并进行定期检查。3现场用水管理制度本项目现场用水由水暖人员专门负责，保障现场用水供应及环境保护4现场用电管理制度现场用电由机85、电部负责管理，保障临电供应及现场临电安全以及用电环 境7.4.5 施工环境保证措施1）固体废弃物控制措施本工程施工中产生的固体废弃物主要有建筑垃圾、生活垃圾和办公垃圾。（1）建筑垃圾的控制建筑垃圾可分为可利用建筑垃圾和不可利用建筑垃圾，按现场平面布置图确定的建筑垃圾存放点分类 集中封闭堆放。2）噪声污染控制措施（1）木工房采用封闭加工房，圆盘锯、平刨、压刨等随用随开，严禁空转。（2）修理钢模板和脚手架钢管时，禁止用大锤敲打，在封闭的工棚内进行修理工作。（3）模板、脚手架支拆时，做到轻拿轻放，严禁抛掷。（4）严禁用铁锤敲打管道及金属工件。3）光污染控制措施选择即能满足照明要求又不刺眼的新型灯具使86、夜间照明只照射施工区而不影响周围环境，夜间焊接作 业设挡板遮挡弧光。7.5 资源节约管理计划7.5.1 资源节约管理组织和职责、权限参见 3.1.1 施工部署组织机构及岗位职责。7.5.2 资源节约管理规章制度序号名称制度内容1管理培训 制度（1）项目部负责绿色施工的管理人员积极参加公司组织的关于绿色施工内容的培训班，培训期间要认真做好学习笔记，回到项目后将整理后的笔记向项目 其他管理人员进行宣传。（2）密切关注公司平台、政府部门等网站更新关于绿色施工新要求的各项通 知，并告知资料员及时下载、打印相关信息资料。2检查评估 制度（1）项目部按公司标准自查（2）自查结果上报公司生产部门（3）定期接87、收公司领导检查（4）按照绿色施工计划逐层进行目标分解，细化到各部门实施。32序号名称制度内容3资源消耗 统计制度（1）每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的 统计工作。（2）由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录。（3）对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预 警。（4）对于已经超出规定损耗值时，需要制定措施7.5.3 资源节约保证措施（1）通过比较形成合理的施工方案；方案优化的重点是施工平面布置、设备选用、材料管理等。（2）围绕符合建筑节能、节地、节水、节材和科技进步、技术创新，在施工方案优化，过程管理，施 工新技术、新工艺、新材料88、的开发应用等方面，实施能源资源节约和循环利用。（3）加强对大型施工机械设备运行管理，禁止空载运行、提高使用率；对机械进行定期维护，确保机 械正常运行7.6 成品保护计划序号名称措施内容1施工进度计划统筹安 排与现场协调制度1）本制度将从进度计划编审到计划调整，以及计划完成的考核， 特别是交叉作业时的协调等方面进行规范。2）深入了解工程施工工序并在需要时根据实际情况进行调整，事 先制定好成品保护措施，避免或减少后续工序造成前一工序成品 的损伤和污染。一旦发生成品的损伤或污染，要及时采取有效措施处理，保证施工进度和质量。2工序交接检制度1）本制度将使各分包的交叉作业或流水施工做到先交接后施工，使前89、后工序的质量和成品保护责任界定清楚，便于成品损害时的 责任追究。2）分包在某区域完成任务后，须向总包书面提出作业面移交申 请，批准后办理作业面移交手续。3成品和设备保护措施 的编制和审核制度本制度规定总包和分包在不同施工阶段(包括施工技术准备期和工程完成到一定程度时)成品和设备保护措施的编制内容和相关要 求。4成品和设备保护措施执行状况的过程记录制度坚持“谁施工、谁负责 ”的惯例，各分包或作业队应及时如实记 录在相应施工时段的产品保护情况。5成品和设备保护巡查 制度1） 每天对各类成品进行检查，发现有异常情况立即进行处理， 不能及时处理的马上上报， 研究制订切实可行的弥补措施。2）总包将按事先90、策划的时间间隔，组织各分包在进行安全、文明 施工等方面巡查的同时，也要把成品保护方面的情况同时一并纳入。6损坏登记制度成品造成损坏，成品保护责任单位应立即到总包进行登记。分包需提供责任人，总包确认后，由分包自行协商解决或由总包取证 裁决，责任方须无条件接受。未提供责任人的，责任自负。33序号名称措施内容7成品和设备损害的追 查、补偿、处罚制度对任何成品或者设备损害事件，总包将预以调查处置，由失误造成的损害照价补偿，对故意破坏将加重处罚，甚至移交当地政府 司法部门追究肇事者的责任。8成品和设备保护举报 与奖罚制度项目现场将设置举报电话和举报箱。对于署名举报者能够及时真 实举报的一经查实将给予一定91、的经济奖励。9垃圾清运与工完场清 制度项目施工人员每日进行检查，对施工部位垃圾清运及工完场清的 完成度进行考核，并对队伍分别进行表彰和处罚。10主要设备物资进场的 验收或代管交接制度总包将对业主或其他指定分包，以及自身采购的设备、物资实行 进场验收和代管手续办理制度。11成品保护的培训教育 制度总包将对全部进场的施工人员或视察人员进行相关培训教育工作。定期对管理和操作人员进行成品半成品保护教育。增强员工 成品保护意识，自觉保护成品。12其他制度此外，总包会在工程进行到后期时及时地委托有资质和能力的保安公司和物业管理公司协助总包进行产品保护、物资看护和设备 试运行方面的管理工作。8 安全应急预案92、8.1 基本原则与方针严格执行中华人民共和国安全生产法、建设工程安全生产管理条例等法令法规；坚持安全第一， 预防为主、分工负责的原则；事故发生后，应防止事故扩大，减少人员伤亡和财产的损失，优先保护 人和优先保护大多数人，优先保护贵重财产，事故发生后，应遵循科学救援、反应迅速、措施得当等 原则和方针。8.2 基本配置1、施工现场内外的消防施工现场严格按有关要求设置消防设施，灭火器配备，办公、生活区和电器设备附近全部采用手提式 干粉类灭火器，并配备消防栓。2、交通配置施工现场配备一辆事故专用小车，听候调遣。8.3 应急机构的组成、责任和分工工程项目部成立重大事故应急救援“指挥领导小组”，由项目主要93、管理人员组成，下设应急救援专业 小组。应急救援指挥领导小组设在安全部，日常工作由安全部兼管负责。发生重大事故时，领导小组 成员迅速到达指定岗位，因特殊情况不能到位的，由所在单位指挥机构组成名单排序替补。34表 8.3-1 应急领导小组人员分工名称主要责任部门主要责任人联系方式组长项目经理张同隆副组长项目副经理张克辉技术支持组技术部周文浩通讯联络组技术部张清博 马宇晗交通保卫组工程部张智博抢险抢修组工程部肖志广 唐钰焘医疗救治组安全部许强后勤保障组物资部郝连波表 3.2-2 应急领导小组人员职责职务职责组长1、决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施 场外应急计划，在不94、受事故影响的地方进行直接控制；2、复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3、指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离， 并确保任何伤害者都能得到足够的重视；4、与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作出安排；35职务职责5、在场（设施）内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；6、在紧急状态结束后，控制受影响地点的慨复，并组织人员参加事故的分析和 处理副组长1、评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和 财产损失；2、如有必要，在救援机构来之前直接参与救护活动；3、安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；4、设95、立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。通讯联络 组1、确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；2、保持通讯设施和设备处于良好状态；3、负责应急过程的记录与整理及对外联络。技术支持 组1、提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施；2、指导抢险抢修组实施应急方案和措施；3、修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷；4、绘制事故的现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救 援信息资料。保卫组1、设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。2、保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。3、抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。96、抢险抢修 组1、实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进；2、在事故有可能扩大进行抢修抢险或救援时，高度注意避免意外伤害；3、抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。医疗救治 组1、在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止 血、防止受伤部位受污染等）。2、使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。3、协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并制定人员护理受害者。后勤保障 组1、保障系统内各组人员必须的防护、救援用品及生活物质的供给；2、提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。8.4 急救医院行车路线医院地址：xx交通大学医学院附属第九人民医院，x97、x市黄浦区制造局路 639 号，路线图如下，距 离约 3.4km。368.5 事故应急与救援8.5.1 应急程序1、重大事故1) 首先发现者紧急大声呼叫、同时可用手机或对讲机立即报告工地当班负责人；2) 条件许可紧急施救；3) 报告联络应急救援指挥部；4) 必要时向社会发出救援请求；5) 实施应急救援、上报有关部门、保护事故现场等；6) 善后处理。2 、一般伤害事故1) 首先发现者紧急大声呼叫；2) 条件许可紧急施救；3) 报告联络应急救援指挥部；4) 实施应急救援、保护事故现场等；5) 事故调查处理。8.5.2 事故的应急救援措施基本要求1、各有关人员接到报警救援命令后，应迅速到达事故现场。98、尤其是现场救急人员在第一时间内到达 事故地点，以便能给伤者得到及时、正确的施救。2、当事故发生后，要立即与应急医院联系要求派救护车来工地，协助救护，当人员伤害较多或较严37重时，亦同时要立即与 120 急救中心联系。或立即拨打 110 等求助有关部门或机构。3、在医生未到达事故现场时，急救人员要按照有关救护知识，立即救护伤员，在等待医生救治或送 望医院抢救过程中，不要停止和放弃施救。4、当事故发生后，或发现事故预兆时，应紧急组织疏散无关人员撤离事故现场，积极采取有关措施 并组合治安人员建立警戒，不让无关人员进入事故现场，并保证事故现场的救援道路畅通，以便救援 的实施。发现事故预兆时，应立即停止99、作业，采取必要的应急措施后迅速组织人员撤离施工现场，并 迅速研究、分析事故预兆的发展，尽可能采取科学有效的措施，避免事故的发生。5、当发生重特大事故，如上一级部门在事故现场建立应急指挥部，专业救援对到达事故现场后，本 应急救援人员应协助他们进行施救，并服从他们的统一指挥。389 计算书9.1 板模板计算9.1.1 180250mm 厚板模板计算取 250 厚板，搭设高度 9.15m 作为计算依据。39扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计100、标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为9.2m，40立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.90m。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用40.90.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。101、 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.25+0.30)+1.402.50=11.390kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.25+0.71.402.50=10.921kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48102、3.0。41钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2501.000+0.3001.000=6.575kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500) 1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.67cm3； 截面惯性矩 I = 22.87cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗103、弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.206.575+1.402.500) 0.3000.300=0.103kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.10310001000/32667=3.138N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.575+1.402.500) 0.104、300=2.050kN截面抗剪强度计算值 T=31.002050.0/(21000.00014.000)=0.220N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!42(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.5753004/(1009000228667)=0.175mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.2500.300=1.883kN/m(2105、)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000) 0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.201.883+1.200.090=2.367kN/m 活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.050+2.367) 0.900=3.075kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.075/0.900=3.417kN/m最大弯矩 M = 0.1106、ql2=0.1 3.420.900.90=0.277kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.417=1.845kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9003.417=3.383kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算43抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.277106/54000.0=5.13N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度107、必须满足:T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001845.18/(240.0090.00)=0.769N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.973kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.973900.04/(1009000.002430000.0)=0.401mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横108、向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。A B 900 900 900 .38kN3.38kN3.38kN3.38kN3.38kN3.38kN3.38kN3.38kN3.38kN3.38kN支撑钢管计算简图 0.8120.74444支撑钢管弯矩图(kN.m)4.28 4.283.38 3.382.48 2.480.90 0.900.000.000.90 0.902.48 2.483.38 3.384.28 4.28支撑钢管剪力图(kN)AB变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： .95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN109、1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN 900900900支撑钢管变形计算受力图0.0751.227支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.812kN.m 最大变形 vmax=1.227mm最大支座力 Qmax=11.051kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.812106/4493.0=198.77N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力110、设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.0011.05=11.05kN45选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1179.150=1.070kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN经计算得111、到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 6.396kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000) 0.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式46其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 9.521kN，非顶部立杆 N = 10.510kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面112、面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.113、783m； =3783/16.0=237.249允许长细比(k取1) 0=237.249/1.185=200.210 210 长细比验算满足要求!=0.130=9521/(0.130424.1)=172.383N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.887m； =3887/16.0=243.752允许长细比(k取1) 0=243.752/1.185=205.698 210 长细比验算满足要求!=0.124=9521/(0.124424.1)=181.033N/mm247依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=172.383N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性 计算 114、f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.821m； =3821/16.0=239.620允许长细比(k取1) 0=239.620/1.185=202.211 210 长细比验算满足要求!=0.128=10510/(0.128424.1)=193.599N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.91.4Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.4000.5100.115=0.023kN/m2 h 立杆的步距，1.90m；la 立杆迎风面的115、间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0230.9001.9001.900/10=0.010kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2005.571+1.4002.025+0.91.4000.010/0.900=9.534kN非顶部立杆Nw=1.2006.396+1.4002.025+0.91.4000.010/0.900=10.523kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.783m； =3783/16.0=237.24948xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx116、 11 号地块） 高大模板施工方案允许长细比(k取1) 0=237.249/1.185=200.210 210 长细比验算满足要求!=0.130=9534/(0.130424.1)+10000/4493=174.764N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.887m； =3887/16.0=243.752允许长细比(k取1) 0=243.752/1.185=205.698 210 长细比验算满足要求!=0.124=9534/(0.124424.1)+10000/4493=183.426N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=174.764N/mm2,考虑风荷载时,117、顶部立杆的稳定性计 算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.821m； =3821/16.0=239.620允许长细比(k取1) 0=239.620/1.185=202.211 210 长细比验算满足要求!=0.128=10523/(0.128 424.1)+10000/4493=195.984N/mm2,考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定 性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。钢管楼板模板支架计算满足要求！49xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案9.1.2118、 300350mm 厚板模板计算取 350 厚板，搭设高度 9.05m 作为计算依据。50扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为9.1m，51立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l119、=0.80m，立杆的步距 h=1.90m。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用40.90.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.120、2(25.100.35+0.30)+1.402.50=14.402kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.35+0.71.402.50=14.310kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。52钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.3501.000+0.3001.000=9.085kN/m活荷载标准值 q2 121、= (0.000+2.500) 1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.67cm3； 截面惯性矩 I = 22.87cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.209.085+1.402.500) 0.3000.300=0.122、130kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.13010001000/32667=3.968N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.209.085+1.402.500) 0.300=2.592kN截面抗剪强度计算值 T=31.002592.0/(21000.00014.000)=0.278N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!53(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 123、0.6779.0853004/(1009000228667)=0.242mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.3500.300=2.636kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000) 0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.202.636+1.200.090=3.271k124、N/m 活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.050+3.271) 0.800=3.457kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.456/0.800=4.321kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 4.320.800.80=0.277kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8004.321=2.074kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.8004.321=3.802kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3；125、截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算54抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.277106/54000.0=5.12N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002073.89/(240.0090.00)=0.864N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(126、即龙骨下小横杆间距) 得到q=2.726kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.726800.04/(1009000.002430000.0)=0.346mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。AB.80kN 3.80kN 3.80kN 3.80kN 3.80kN 3.80kN 3.80kN 3.80kN 3.80kN 800800800支撑钢管计算简图 0.8230.68955支撑钢管弯矩图(kN.m)5.75.70 5.31 127、5.312.30 2.30 1.90 1.90 1.50 1.501.50 1.50 1.90 1.90 2.30 2.305.31 5.31 5.75.70 支撑钢管剪力图(kN)AB变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： .40kN 2.40kN 2.40kN 2.40kN 2.40kN 2.40kN 2.40kN 2.40kN 2.40kN 800800800支撑钢管变形计算受力图0.0500.926支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.823kN.m 最大变形 vmax=0.926mm最大支座力 Qmax=11.010kN抗弯计算强度128、 f = 0M/W = 1.000.823106/4493.0=201.59N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.0011.01=11.01kN56选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载129、和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1069.050=0.963kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.3500.8000.800=5.622kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 6.777kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000) 0.8000.800=1.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2130、0NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式57其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 9.485kN，非顶部立杆 N = 10.373kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2131、a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.783m； =3783/16.0=237.249允许长细比(k取1) 0=237.249/1.185=200.210 210 长细比验算满足要求!=0.130=9485/(0.130424.1)=171.747N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.887m； =3887/132、16.0=243.752允许长细比(k取1) 0=243.752/1.185=205.698 210 长细比验算满足要求!=0.124=9485/(0.124424.1)=180.365N/mm258依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=171.747N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性 计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.821m； =3821/16.0=239.620允许长细比(k取1) 0=239.620/1.185=202.211 210 长细比验算满足要求!=0.128=10373/(0.128424.1)=191.078N/mm2,不考虑风133、荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.91.4Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.4000.5100.115=0.023kN/m2 h 立杆的步距，1.90m；la 立杆迎风面的间距，0.80m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0230.8001.9001.900/10=0.009kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2006.038+1.4001.600+0.91.4000134、.009/0.800=9.499kN非顶部立杆Nw=1.2006.777+1.4001.600+0.91.4000.009/0.800=10.386kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.783m； =3783/16.0=237.24959xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案允许长细比(k取1) 0=237.249/1.185=200.210 210 长细比验算满足要求!=0.130=9499/(0.130424.1)+9000/4493=173.891N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.887m； =38135、87/16.0=243.752允许长细比(k取1) 0=243.752/1.185=205.698 210 长细比验算满足要求!=0.124=9499/(0.124424.1)+9000/4493=182.521N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=173.891N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计 算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.821m； =3821/16.0=239.620允许长细比(k取1) 0=239.620/1.185=202.211 210 长细比验算满足要求!=0.128=10386/(0.128424.1)+9000/44136、93=193.225N/mm2,考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性 计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。钢管楼板模板支架计算满足要求！60xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案9.2 梁支架计算9.2.1 截面积 0.521.05m2 梁支架计算取 700x1500 截面梁作为典型截面计算。61梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1137、30-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:62钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为3.8m，梁截面 BD=700mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.90m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000138、.0N/mm2。 内龙骨采用40.90.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.30m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。633800图1 梁模板支撑架立面简图7001900 1500533 233 533按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项139、系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3025.5000.1800.5000.450=1.343kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.5000.450=17.213kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.450 (140、21.500+0.700)/0.700=1.189kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000) 0.7000.450=1.260kN均布荷载设计值 q = 1.3017.213+1.301.189=23.922kN/m 集中荷载设计值 P = 1.501.260=1.890kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 14.70cm3；截面惯性矩 I = 10.29cm4；1.89kN23.92kN/mBA175175175175计算简图640141、.078弯矩图(kN.m)2.542.241.641.941.642.242.54 1.94剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB17517517517518.40kN/m变形计算受力图0.0060.118变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.645kN N2=4.784kN N3=5.777kN N4=4.784kNN5=1.645kN最大弯矩 M = 0.078kN.m 最大变形 V = 0.118mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.07810001000/14700=5.837142、N/mm265面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.102541.0/(2450.00014.000)=0.666N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.118mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.777/0.450=12.839kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0143、.1 12.840.450.45=0.260kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.45012.839=3.466kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.45012.839=6.355kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.260106/54000.0=5.30N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足144、:66T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.103466.43/(240.0090.00)=1.589N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=8.179kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.179450.04/(1009000.002430000.0)=0.104mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢145、管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。A 、 、 、 、 、 、 、 B 533 233 533 1.34kkN 4.78kN 5.78kN 4.78kN 1. 1.34kN支撑钢管计算简图 0.3890.304支撑钢管弯矩图(kN.m) 6.56.532.89 2.891.751.241.240.10.101.750.101.750.101.24 1.242.89 2.891.756.56.53支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：671.03kkN 3.68kN 2.99kN 3.68kN 1. 1.146、03kNA i !, 、 c v B 533 233 533 支撑钢管变形计算受力图0.0510.262支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.389kN.m 最大变形 vmax=0.262mm 最大支座力 Qmax=9.421kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.389106/4493.0=86.54N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按147、照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.109.42=10.36kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式68其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.42kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.300.436=0.567kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.300.241=0.148、313kN非顶部立杆段 N = 9.421+0.567=9.987kN 顶部立杆段 N = 9.421+0.313=9.734kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 149、计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.687m； =3687/16.0=231.243允许长细比(k取1) 0=231.243/1.155=200.210 210 长细比验算满足要求!=0.137=1.109734/(0.137424.1)=184.428N/mm269a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.788m； =3788/16.0=237.581允许长细比(k取1)150、 0=237.581/1.155=205.698 210 长细比验算满足要求!=0.130=1.109734/(0.130424.1)=193.869N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=184.428N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性 计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.724m； =3724/16.0=233.554允许长细比(k取1) 0=233.554/1.155=202.211 210 长细比验算满足要求!=0.135=1.10 9987/(0.135 424.1)=192.353N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计 151、算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.500.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.4000.5100.115=0.023kN/m2 h 立杆的步距，1.90m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.30m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.0230.4501.9001.900/10=0.010kN.m；70风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n152、+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaHmw mkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0233.80.45 (0.53.8+0.00)=0.076kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.076/8.00)=0.005kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=9.421+1.3000.241+ 1.500.60.005=9.738kN 非顶部立杆N153、w=9.421+1.3000.436+ 1.500.60.005=9.992kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.687m； =3687/16.0=231.243允许长细比(k取1) 0=231.243/1.155=200.210 210 长细比验算满足要求!=0.137=1.109738/(0.137424.1)+1.1010000/4493=186.940N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.788m； =3788/16.0=237.581允许长细比(k取1) 0=237.581/1.155=205.698 210 长细比验算满足要求!=0.130=1154、.109738/(0.130424.1)+1.1010000/4493=196.386N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=186.940N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计 算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.724m； =3724/16.0=233.55471允许长细比(k取1) 0=233.554/1.155=202.211 210 长细比验算满足要求!=0.135=1.109992/(0.135424.1)+1.1010000/4493=194.867N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳155、定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.421kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.300.1153.800=0.567kNN = 9.421+0.567=9.987kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.90m；l0 计算长度，取1.9156、00+20.200=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=1.10 9987/(0.333 424.1)=77.892N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wk lah2/1072xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.4000.5100.115157、=0.023kN/m2 h 立杆的步距，1.90m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.30m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.0230.4501.9001.900/10=0.010kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaHmw mkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 158、MTk = 0.0233.80.45 (0.53.8+0.00)=0.076kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.076/8.00)=0.005kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 9.421+1.3000.436+1.500.60.005=9.992kN经计算得到=1.109992/(0.333424.1)+1.1010000/4493=80.354N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应159、进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；73xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.450 (0.745+0.500)+2 (0.0008.0000.450) 8.000/2=35.858kN.m 倾覆力矩:MT=31.1000.076 = 0.252kN.m架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 架体计算满足要求！749.2.2 截面积 1.051.44m2 梁支架计算取 600x2400 截面梁作为典型截面计算。160、75梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。76架体搭设高度为3.7m，梁截面 BD=600mm24161、00mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加3道承重立杆。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用40.90.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底承重杆按照布置间距100,200,200mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长162、度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。7736506001800 2400400 200200 400图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3025.5000.1800.5000.450=1.343kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括163、梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5002.4000.450=27.540kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.450 (22.400+0.600)/0.600=2.025kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000) 0.6000.450=1.080kN均布荷载设计值 q = 1.3027.540+1.302.025=38.435kN/m 集中荷载设计值 P = 1.501.080=1.620kN面板的截面惯性矩164、I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 14.70cm3；截面惯性矩 I = 10.29cm4；1.62kN38.43kN/mBA120120120120120计算简图780.0590.059弯矩图(kN.m)2.763.122.271.852.340.810.811.852.762.34 2.273.12剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB12012012012012029.57kN/m变形计算受力图0.0020.043变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.853kN N2=5165、.027kN N3=5.461kN N4=5.461kN N5=5.027kNN6=1.853kN最大弯矩 M = 0.059kN.m 最大变形 V = 0.043mm(1)抗弯强度计算79经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.05910001000/14700=4.415N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.103116.0/(2450.00014.000)=0.816N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T 166、T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.043mm面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.461/0.450=12.135kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 12.140.450.45=0.246kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.45012.135=3.276kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.45012.135=6.007kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm167、3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.246106/54000.0=5.01N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql80截面抗剪强度必须满足:T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.103276.38/(240.0090.00)=1.502N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨168、度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=8.921kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.921450.04/(1009000.002430000.0)=0.113mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。1.34kN5kN5.03kN5.46kN5.46kN5.03kN1. 1.34kNA i 、 、 、 、 、 、 、 、 B 400 200 200 400 支撑钢管计算简图 0.2040.116支撑钢管弯矩图(kN.m)169、66.47 4.04.022.72 2.720.80.870.47 0.471.44 1.44 1.442.72 2.72 0.80.87 1.44 - 0.47 0.474.0.02 66.47 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：811.03kN0kN4.01kN3.45kN3.45kN4.01kN1. 1.03kNA i c 、 , , , J V ! B 400 200 200 400 支撑钢管变形计算受力图0.0010.045支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.204kN.m 最大变形 vmax=0.046170、mm 最大支座力 Qmax=9.192kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.204106/4493.0=45.43N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.109.19=10.11k171、N选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式82其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.19kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.300.400=0.520kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.300.219=0.285kN非顶部立杆段 N = 9.192+0.520=9.712kN 顶部立杆段 N = 9.192+0.285=9.477kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 172、(cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=173、0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=221.189允许长细比(k取1) 0=221.189/1.155=191.506 210 长细比验算满足要求!=0.149=1.109477/(0.149424.1)=165.212N/mm283a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=229.389允许长细比(k取1) 0=229.389/1.155=198.605 210 长细比验算满足要求!=0.139=1.109477/(0.139424.1)=176.834N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=165.2174、12N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性 计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.261允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求!=0.149=1.10 9712/(0.149 424.1)=169.309N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计 算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.500.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.4175、000.5100.115=0.023kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.0230.4501.8001.800/10=0.008kN.m；84风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaHmw mkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元176、立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0233.70.45 (0.53.7+0.00)=0.070kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.070/8.00)=0.005kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=9.192+1.3000.219+ 1.500.60.005=9.481kN 非顶部立杆Nw=9.192+1.3000.400+ 1.500.60.005=9.716kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=221.189允许长细比(k取1) 0=221177、.189/1.155=191.506 210 长细比验算满足要求!=0.149=1.109481/(0.149424.1)+1.108000/4493=167.295N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=229.389允许长细比(k取1) 0=229.389/1.155=198.605 210 长细比验算满足要求!=0.139=1.109481/(0.139424.1)+1.108000/4493=178.922N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=167.295N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计 算 f,满足要求!178、非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.26185允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求!=0.149=1.109716/(0.149424.1)+1.108000/4493=171.392N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.192kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.300.1103.650=0.52179、0kNN = 9.192+0.520=9.712kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m；l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=138 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.10 9712/(0.363 424.1)=69180、.477N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wk lah2/1086xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uz us w0 = 0.4000.5100.115=0.023kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.0230.4501.8001.800/10=0.181、008kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaHmw mkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0233.70.45 (0.53.7+0.00)=0.070kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.070/8.00)=0.005kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 9182、.192+1.3000.400+1.500.60.005=9.716kN经计算得到=1.109716/(0.363424.1)+1.108000/4493=71.517N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；87xxxx公寓吉安里 9-19-7 号楼及地下室（xx 11 号地块） 高大模板施工方案MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩183、:MR=8.0002 0.450 (0.741+0.500)+2 (0.0008.0000.450) 8.000/2=35.729kN.m 倾覆力矩:MT=31.1000.070 = 0.232kN.m架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 架体计算满足要求！889.3 梁侧模板计算9.3.1 截面高度 1.3m 及以下梁侧模板计算取 600x1300 截面梁作为典型截面计算。梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1300mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置7道，内龙骨采用40.90.mm木方。外龙骨间距800mm，外龙骨采用184、双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+500mm，断面跨度方向间距800mm，直径14mm。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。89600mm500 1300mm180180180180180180/300模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇185、混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个 公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.1027.000=29.700kN/m2考虑结构的重要性系数1186、.10，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.104.000=4.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.80m。荷载计算值 q = 1.229.7000.800+1.404.4000.800=33.440kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:90截面抵抗矩 W = 26.13cm3； 截面惯性矩 I = 18.29cm4；33.44kN/mBA187187187187187187计算简图0.123弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范187、要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：23.76kN/mBA187187187187187187变形计算受力图0.0060.113变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.461kN N2=7.082kN91N3=6.002kN N4=6.362kN N5=6.002kN N6=7.082kNN7=2.461kN最大弯矩 M = 0.123kN.m 最大变形 V = 0.113mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.12310001000/26133=4.707N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验188、算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 33781.0/(2800.00014.000)=0.506N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.113mm面板的最大挠度小于186.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1929.70+1.40.194.40=7.803kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1929.70=5.554kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式189、如下:均布荷载 q =P/l= 6.242/0.800=7.803kN/m92最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 7.8030.800.80=0.499kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8007.803=3.745kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.8007.803=6.866kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.499106/54000.0=9.25N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!190、(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33745/(24090)=1.561N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.544800.04/(1009000.002430000.0)=0.703mm最大挠度小于800.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。6.87kN 6.8191、7kN 6.87kN 6.87kN 6.87kN 6.87kNA X 、r v ! Vr 、 B 10 290 500 310 10支撑钢管计算简图930.6930.579支撑钢管弯矩图(kN.m)9.12 9.126.45 5.62 5.622.25 2.25 0.000.42 4.61 4.617.28 7.28 0.42 - 1.251111.48支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 4.88kN 4.88kN 4.88kN 4.88kN 4.88kN 4.88kNA X 、r v ! Vr 、 B 10 290 500 310 10支撑钢192、管变形计算受力图0.0120.147支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.692kN.m 最大变形 vmax=0.147mm最大支座力 Qmax=17.096kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.692106/8985.9=77.01N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:94N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm)193、: 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.096对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！9.3.2 截面高度 1.31.7m 梁侧模板计算取 700x1700 截面梁作为典型截面计算。95梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度700mm，高度1700mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用40.90.mm木方。外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+400+194、500mm，断面跨度方向间距800mm，直径14mm。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。700mm400 5001700mm185185185185185185185185/300模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个 公式计算，取195、较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。96根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.1027.000=29.700kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.1196、04.000=4.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.80m。荷载计算值 q = 1.229.7000.800+1.404.4000.800=33.440kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 26.13cm3；截面惯性矩 I = 18.29cm4；33.44kN/m计算简图0.128弯矩图(kN.m)3.853.233.193.163.133.003.362.513.002.513.133.163.193.233.363.8197、5剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：9723.76kN/mBA190190190190190190190190变形计算受力图0 006变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.505kN N2=7.205kN N3=6.124kN N4=6.419kN N5=6.321kN N6=6.419kN N7=6.124kN N8=7.205kNN9=2.505kN最大弯矩 M = 0.127kN.m 最大变形 V = 0.121mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.12710001000/26133=4.198、860N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 33848.0/(2800.00014.000)=0.515N/mm298截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.121mm面板的最大挠度小于190.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1929.70+1.40.194.40=7.942kN/m 挠199、度计算荷载标准值q=0.1929.70=5.643kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 6.354/0.800=7.942kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 7.9420.800.80=0.508kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8007.942=3.812kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.8007.942=6.989kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.508106200、/54000.0=9.41N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T99截面抗剪强度计算值 T=33812/(24090)=1.588N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.643800.04/(1009000.002430000.0)=0.716mm最大挠度小于800.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨201、按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。6.99kN 6.99kN 6.99kN 6.99kN 6.99kN 6.99kN 6.99kN 6.99kNAB10 290 400 500 310 10支撑钢管计算简图 0.7520.575 支撑钢管弯矩图(kN.m)9.839.837.462.84 2.840.476.346.34 5.73 5.730.47 0.650.000.650.006.526.524.15 4.157.64 7.641.26111.13支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 4.97kN 4.97kN202、 4.97kN 4.97kN 4.97kN 4.97kN 4.97kN 4.97kNAB10 290 400 500 310 10支撑钢管变形计算受力图1000.0100.137 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.751kN.m 最大变形 vmax=0.137mm最大支座力 Qmax=17.469kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.751 106/8985.9=83.58N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉203、力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.469对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！1019.3.3 截面高度 2.0m 以上梁侧模板计算取 600x2400 截面梁作为典型截面计算。梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度2400mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置11204、道，内龙骨采用40.90.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距300+400+400+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。102600mm1032400mm2 182 182 182 182 182 182 182 182 18218400 400 500 o 300模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考205、虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个 公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000206、kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.1027.000=29.700kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.104.000=4.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.229.7000.500+1.404.4000.500=20.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.33cm3； 截面惯性矩 I 207、= 11.43cm4；20.90kN/mAB222 222 222 222 222 222 222 222 222 222计算简图0.1090.080弯矩图(kN.m)2.812.362.312.332.322.322.282.192.451.832.191.832.282.322.322.312.332.362.452.81剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：14.85kN/mAB222 222 222 222 222 222 222 222 222 222变形计算受力图1040.0120.225变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=208、1.830kN N2=5.261kN N3=4.473kN N4=4.685kN N5=4.627kN N6=4.646kN N7=4.627kN N8=4.685kN N9=4.473kN N10=5.261kNN11=1.830kN最大弯矩 M = 0.108kN.m 最大变形 V = 0.225mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.10810001000/16333=6.612N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32810.0/(2209、500.00014.000)=0.602N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!105(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.225mm面板的最大挠度小于222.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2229.70+1.40.224.40=9.280kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2229.70=6.593kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.640/0.500=9.280kN/m最大弯矩 M = 0.210、1ql2=0.1 9.2800.500.50=0.232kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.280=2.784kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.5009.280=5.104kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.232106/54000.0=4.30N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh 211、T截面抗剪强度计算值 T=32784/(24090)=1.160N/mm2106截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.593500.04/(1009000.002430000.0)=0.128mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。AB5.10kN5.10kN5.10kN5.10kN5.10kN5.10kN5.10kN5.10kN5.10kN5212、.10kN10 290400400500610 10支撑钢管计算简图0.8000.734支撑钢管弯矩图(kN.m)6.54 6.38 6.385.01 3.22 3.22 2.42 2.42 0.00 1.43 1.43 1.28 1.280.000.100.101.88 1.883.83 3.835.5.206.992.68 2.68 3.67 3.678.77支撑钢管剪力图(kN)AB变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 3.63kN3.63kN3.63kN3.63kN3.63kN3.63kN3.63kN3.63kN3.63kN3.63kN10 290400400213、500610 10支撑钢管变形计算受力图1070.0260.345支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.800kN.m 最大变形 vmax=0.345mm最大支座力 Qmax=15.157kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.800106/8985.9=89.03N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.157对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！108