1、理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案理想之城南区 15#29#及地下车库项目高大模板工程施工方案编制人： 审核人： 审批人： xx有限公司2020 年 7 月 编制 2020 年 7 月 实施理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案目 录1 编制依据 1二、工程概况 12.1 工程建设概况 12.2 设计概况 22.2.1 结构设计概况 22.2.2 模板方案选型 22.2.3 高大模板概况 32.2.4 高大模板荷载分析与计算 32.3 工程施工条件 83 施工安排 83.1 项目管理组织 83.2 项目管理目标 93.3 各项资源供应方式 92、3.4 施工流水段的划分与工艺流程 103.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 113.6 新技术应用要求 114 施工进度计划 125 施工准备与资源配置计划 125.1 施工准备 125.2 资源配置计划 146 施工方法及工艺要求 156.1 高大模板施工方案 156.1.1 梁模板 156.1.2 楼板模板 226.2 安装支撑系统工艺要求 256.3 梁、板模板的安装 256.4 梁、板模板的拆除 266.5 施工工艺要求 267、质量管理计划 278、进度管理计划 299、安全管理计划 309.1 技术安全措施 309.2 施工监测措施 319.2.1 安全检查制度 319.2.3、2 日常检查、巡查重点部位 319.2.3 监测实施要点 319.3 预防坍塌事故的安全措施 329.4 预防高空坠落事故安全措施 329.5 预防物体打击事故的安全措施 339.6 其他安全注意事项 3410、环境管理计划 3411、成品保护管理计划 3412、节能降耗管理计划 35理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案13、绿色施工管理计划 3514、应急预案 3514.1 概况 3514.2 应急工作流程 3514.3 机构的职责 3714.4 应急救援工作程序 3714.5 救援方法 3914.5.1 高空坠落应急救援方法 3914.5.2 模板、坍塌应急救援方4、法 3914.5.3 物体打击应急救援方法 3915、计算书 4015.1 高大梁模板支撑系统计算 4015.1.1 500h1500 4015.1.2 1500梁高 h2000 5415.1.3 2000梁高 h2500 6815.2 高大楼板模板支撑系统计算 7915.2.1 板厚 300 计算 7915.2.2 板厚 350 计算 9215.2.3 板厚 400 计算 10415.2.4 板厚 450 计算 1161 编制依据编制依据详见表 1-1。表 1-1 方案编制依据序号名称编 号1xx理想之城南区工程图纸/2建筑地基基础设计规范GB-50007-20113建筑施工扣件式钢管脚手架5、技术规范JGJ130-20164建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ230-20105建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020136建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-917混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201510混凝土结构工程施工规范GB50666-201111建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200812建筑结构荷载规范GB5009-201213建筑施工临时支撑结构技术规程JGJ300-201314建筑施工安全技术统一规范GB/T 50870-201315施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-200516建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T6、/CCIAT0003-201917其它相关规范及技术规程/二、工程概况2.1 工程建设概况2.1-1 工程建设概况一览表工程名称理想之城南区 15#-29#楼及地下 车库工程工程性质住宅、商业工程地址总建筑面积23.7 万 m2建设单位项目承包 范围设计图纸内的全部施工内容设计单位主要分包 工程防水、消防、精装修等勘察单位合同 要求质量一次性验收合格监理单位工期900 天总承包单位安全确保xx市建筑施工安全文 明示范工地，力争山东省安全 文明施工标准化工地。工程用途地下室为地下车库、设备用房，地上为住宅及局部商业。12.2 设计概况2.2.1 结构设计概况序号项目内容1结构形式基础结构形式筏板7、基础+柱下独立基础、条形基础主体结构形式车库框架剪力墙结构、主楼剪力墙结构2建筑面积总建筑面积237577.25m23建筑层数及层高主楼12 层-27 层车库结构层高 4.06m4主要结构构件尺寸车库梁主要 截面尺寸200*500，250*1210，250*2450，250*800，250*500，250*600，250*400，250*800，250*1000，,300*700，300*800，300*1000,350*800,350*1000,400*700,400*1000，400*600,400*750,400*1700，400*1100，400*1150，400*1650，400*18、900，500*800，500*1000车库梁截面尺寸（大于等于 0.45m2）250*2450 ， 400*1150 ， 400*1650 ， 400*1700 ，400*1900，500*1000板（厚度大于 等于 300）mm250，300, 350，400，450高度3.1,4.06,6.32.2.2 模板方案选型序号项目内容1模板支架形式架体采用 483.0 轮扣 式钢管扣件系统，梁底设 置可调钢支座；部分梁截 面高宽比过大，且梁底支 撑立杆沿梁宽方向间距与 轮扣式模板支撑系统的杆满堂架均落于钢筋混凝土楼板上2件不成模数，部分梁底支 撑系统采用483.0( 0.3）扣件式钢管脚手架支9、 撑系统剪刀撑采用 48 3.0 (0.30）扣件式钢管2模板选型柱、墙12mm 厚镜面覆膜木胶板；背楞4080mm 木方，主龙骨楞均采用 2 根48 3.0mm (0.30）钢管。梁、板12mm 厚镜面覆膜木胶板，底边次龙骨 均采用 4080mm 木方，主龙骨楞均采 用 2 根483.0mm (0.30）钢管。 梁侧模背楞 4080mm 木方，主龙骨楞 均采用 2 根483.0mm (0.30）钢管。2.2.3 高大模板概况根据住房城乡建设部办公厅关于实施 危险性较大的分部分项工程安全管理规 定有关问题的通知（建办质201831 号文）和危险性较大的分部分项工程安全 管理规定（中华人民共和国10、住房和城乡建设部令第 37 号）的要求，混凝土模板支撑 工程：搭设高度 8m 及以上，或搭设跨度 18m 及以上，或施工总荷载（设计值）15kN/m2 及以上，或集中线荷载（设计值）20kN/m 及以上，是为为超过一定规模的危险性较大 的分部分项工程，需要专家对专项方案进行论证。本工程为安全起见施工总荷载大于 12kN/、线荷载大于 15kN/m 进行专家论证。2.2.4 高大模板荷载分析与计算(1)楼板施工总荷载计算分析1)板厚 300mm 时： 施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k=0.91.2 (0.9+240.3+1.1 0.311、)+1.42.5 =12.254 kN/m2恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k=0.91.35 (0.9+240.3+1.1 0.3)+1.40.72.5 =12.447 kN/m2两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=12.447 kN/m2 12kN/m23需要进行专家论证。 2)板厚 250mm 时：施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k=0.91.2 (0.9+240.25+1.1 0.25)+1.42.5 =10.899 kN/m2恒载控制时荷载组合 S2=0.912、1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k=0.9 1.35 (0.9+24 0.25+1.1 0.25)+1.4 0.72.5=10.923 kN/m2两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=10.923 kN/m212 kN/m2综上计算：当板厚300mm 时，需进行高大模板分析论证。(2)梁集中线荷载计算分析1)4001000mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.90.41.2 (0.9+241+1.51)+1.42=12.413 kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k13、+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.41.35 (0.9+241+1.51)+1.40.72=13.536 kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=13.536 kN/m15kN/m2)4001100mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k=0.90.41.2 (0.9+241.1+1.51.1)+1.42=13.514 kN/m 恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k=0.90.41.35 (0.9+241.1+1.51.1)+1.40.14、72=14.753kN/m 两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=13.822 kN/m15kN/m3)4001150mm 梁 集中线荷载活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k4理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案=0.90.41.2 (0.9+241.15+1.51.15)+1.42=14.065 kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k=0.90.41.35 (0.9+241.15+1.51.15)+1.40.72=15.395 kN/m两者取大值，15、即集中线荷载 S=maxS1，S2=15.395 kN/m15 kN/m4)5001000mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k=0.90.51.2 (0.9+241+1.51)+1.42=15.516 kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k=0.90.51.35 (0.9+241+1.51)+1.40.72=16.920 kN/m 两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=16.920 kN/m15 kN/m综上计算：当梁截面尺寸0.45 时，需进行高大模板16、分析论证。根据高大模板专项规定及上述分析，本工程需专家论证的高大模板概况如下：1、16#主楼南侧 250*2450，梁底支撑高度为 4.06m；见下图；搭设高度 4.06 米，板厚250mm5理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案2、N2-L2/26 轴梁截面尺寸 400*1150，梁底支撑高度为 4.06m，见下图；搭设高度,4.06 米，板 厚 300mm梁高 400*16503、K2-M2/14 轴梁截面尺寸 400*1650，梁底支撑高度为 4.06m，见下图；板厚 350mm4、梁截面尺寸 400*1700，梁底支撑高度为 4.06m，见下图。梁截面 400*17、1700 ， 板厚,250mm，搭设 高度 4.066理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案5、梁截面尺寸 400*1900，梁底支撑高度为 4.06m，见下图。梁高 400*19006、梁截面尺寸 500*1000，主要分布在人防区域 2-27 轴纵向梁，梁底支撑高度为 4.06m，具体位置见下图；梁截面 500*1000， 搭设高度 4.067、板厚 300 区域主要集中在人防部位，具体位置见下图板厚 300 区域7理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案8、板厚 350-450 区域，具体位置见下图；板厚 350-450 人防区域2.3 工程18、施工条件本工程建筑功能完善，结构设计复杂，为满足建筑和结构施工要求，多个区域需 要根据实际情况进行高支模作业，高支模支设需参照本方案施工，其它危险性较大模 板方案均参照本方案实施。3 施工安排3.1 项目管理组织为保证本工程模板工程施工能优质、高速、安全、文明地进行，为本工程后续施 工创造良好的条件，我项目将本着结构合理、精干高效的原则，选择具有从事类似工 程施工经验的管理人员，负责模板工程的计划、组织、指挥、协调和控制，以保证工 程的进度、质量、安全等。表 3.1-1 理想之城南区 15#29#及地下车库项目管理人员及职责分工表序号管理职务姓名职称（资质）职责和权限1项目经理刘煜东工程师总负19、责人2执行经理仲维生高工现场实施负责人3项目总工高志顺工程师项目技术负责人4安装经理陈晓龙工程师项目安装负责人5物资经理任立鑫助理工程师项目物资负责人6安全总监王洪宝工程师项目安全负责人7商务经理王俊瑞助理经济师项目商务负责人8施工员刘国东助理工程师现场实施管理9施工员王东助理工程师现场实施管理8理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案序号管理职务姓名职称（资质）职责和权限10施工员韩毅见习生现场实施管理11施工员田保芹助理工程师现场电气管理12施工员王向阳见习生现场电气管理13安全员崔现东工程师现场安全管理14预算员周建宇助理经济师项目商务管理15文员曹培巧助理工程师项20、目资料管理3.2 项目管理目标表 3.2-1 项目管理目标项目管理目标名称目标值工期900 天质量目标一次性验收合格，确保达到理想之城北区品质安全目标确保xx市建筑施工安全文明示范工地，力争山东省安全文明 施工标准化工地。节能目标增加轮扣式脚手架，架体承载力强，减少钢管用量3.3 各项资源供应方式1）劳务资源安排一览表施工项目 名称专业施工队 名称资质 要求分包 方式负责人模板工程xx龙盛建筑劳务 有限公司一级劳务薛大群模板工程成都中科润祥建筑 劳务有限公司一级劳务刘余2）大型机械设备采购供应安排一览表机械设备名称拟选供应商提供方式备注1#塔吊中建物资租赁2#塔吊中建物资租赁3#塔吊中建物资租21、赁4#塔吊中建物资租赁5#塔吊中建物资租赁6#塔吊中建物资租赁7#塔吊中建物资租赁8#塔吊中建物资租赁99#塔吊中建物资租赁10#塔吊中建物资租赁11#塔吊中建物资租赁3.4 施工流水段的划分与工艺流程3.4.1 施工流水段划分基础底板和地下墙柱及顶板采用分段跳仓施工，因 15#楼为部分装配式结构、精 装修交付且楼层最高，施工周期较长，故该楼座部位应优先施工；现场场区狭小，土 方开挖后现场基坑之外无法规划临时材料堆场和加工厂，为确保周转材料倒运和钢筋 模板等的加工和运输，必须合理的划分施工段和充分利用现场基坑部位场区，本工程 拟预留部分车库暂不施工，作为临时材料堆场和加工厂，待其他部位车库封顶22、后将材 料堆场和加工厂移至车库顶，再进行施工；即根据设计特点和现场实际情况，基础部 分施工分为段、段共两个区段。分段图见图。图 3.4-1 结构施工阶段施工段划分10理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案3.4.2 模板工程工艺流程方案、交底模板采购模板制作模板支设不合格合格内部自检整 改合格 不合格各专业自检进入下道工序同条件试块报告 拆模申请拆 模模板清理验 收图 3.4-2 木模板施工工艺流程3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1构件尺寸大梁最大截面尺寸为 400*1900。模板选择、支设，支撑体系的强 度、稳定性等，是保证23、结构施工质 量及安全的关键。高志顺2施工要求高混凝土框架柱要求标准 高。模板选择、排版及养护方面加强 管理。选用方圆卡具进行模板加固。高志顺3局部板厚 450局部板较厚 450模板选型、支撑体系、模板的定位、 标高的控制难度均较大高志顺3.6 新技术应用要求本工程高支模使用 BIM 技术模拟搭建，对所有立杆、水平杆和剪刀撑等进行预排11理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案布。图 3.6-1 BIM 模拟搭设4 施工进度计划本工程计划开工日期 2019 年 12 月 21 日 ，计划竣工日期 2022 年 6 月 8 日 。总 工期 900 日历天。主要节点计划如下：土24、方开挖完成日期：2020 年 5 月 22 日。地下室结顶完成日期：2020 年 8 月 20 日。 结构全部封顶日期：2021 年 4 月 23 日。屋面施工完成时间：2021 年 7 月 24 日。 室内装修完成日期：2021 年 10 月 17 日。 室外装修完成日期：2022 年 4 月 24 日。安装综合调试完成日期：2022 年 4 月 13 日。 竣工移交完成日期：2022 年 6 月 8 日。5 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备1、技术准备表 5.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑地基基础设计规范GB-50007-20111高志顺12理25、想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案2建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规 范DB37/5008-20141高志顺3建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020131高志顺4建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-911高志顺5混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151高志顺6混凝土结构工程施工规范GB50666-20111高志顺7建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081高志顺8建筑结构荷载规范GB5009-20121高志顺9建筑施工临时支撑结构技术规程JGJ300-20131高志顺10建筑施工安全技术统一规范GB/T 50870-20131高志26、顺11施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20051高志顺表 5.1-2 施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成时间1高大模板专项施工方案项目部高志顺叶现楼表 5.1-3 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1柱、墙、梁、板标高、垂直度、平整度、尺寸各栋号长2满堂架支撑体系立杆间距、水平杆步距、自由端长度、剪刀撑的 设置等是否按方案搭设高志顺2、材料准备1）各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。2）根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责， 确保材料按时进场，并妥善保管。3）原材料进场后，堆放整齐，上部27、覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。4）模板：本工程模板要求采用 12mm 厚木模板，要求边角整齐、表面光滑、防水、 耐磨、耐酸碱，不得有脱胶空鼓、翘曲、破损现象。对于发生变形、翘角、起皮及表 面不平整的模板，及时组织退场。5）方木：4080mm 方木，要求规格统一，尺寸规矩。施工时必须让 40mm 宽的一 面顶紧模板使用。6）模板支撑体系：根据本工程特点及实际情况，采用拼拆迅速、稳定可靠的轮扣 式脚手架。其构配件外观质量应符合下列要求：(1)钢管应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结巴、无毛刺等， 不得采用横 断面接长的钢管。13理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工28、方案(2)铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷， 表面粘砂 应清除干净。(3)各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、裂纹等缺陷。构配件防锈漆涂层应均匀， 附着应牢固。(4) 可调顶托，可调底座，14 对拉螺栓（双边套丝扣，并且两边带好两个螺母， 沾油备用）。（5）模板的隔离剂采用专用多层板隔离剂，由专业厂家提供。5.2 资源配置计划1、主要劳动力计划表 5.2-1 主要劳动力计划表序号工种人数1木工402架子工152、管理人员设置根据工程施工需要，项目经理部对管理人员进行了合理的设置，负责本工程施工、 质量的控制。管理人员设置如下：表 5.2-2 组织管理机构序号姓名岗位职责29、1刘煜东项目经理工程现场总负责2仲维生项目执行经理段全面负责3高志顺项目总工段全面负责4王洪宝安全总监现场安全管理5刘国东、王东施工员负责施工交底、过程控制3、周转料具需要量计划周转料具需要量计划详见下表 5.2-3。表 5.2-3 周转材料投入计划表序 号周转材料名称需用量进场时间责任人单位数 量1模板300002020 年 6 月任立鑫2木方m35002020 年 6 月任立鑫3轮扣架T802020 年 6 月任立鑫14理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案序 号周转材料名称需用量进场时间责任人单位数 量4安全平网100002020 年 6 月任立鑫4、施工机具计划30、表 5.2-4 施工机械需要量计划序号机械设备名称规格型号数量额定功率（KW）进场时间责任人1单面压刨机MB105A442020 年 6 月任立鑫2圆锯机MJ134432020 年 6 月任立鑫3木工压刨MB10647.52020 年 6 月任立鑫4台钻EQ302580.52020 年 6 月任立鑫5空气压缩机VF.06/72302020 年 6 月任立鑫5、监视和测量装置管理除施工用各种机具外，工程日常进行检查检测等工作需要大量的检测工具，具体 统计如下表 5.2-5。表 5.2-5 监视和测量装置需要量计划表仪器名称型 号数量使用特征检定周期保管人1全站仪Leica2 台楼层轴线测量12 31、个月任立鑫2激光经纬仪JBJ22 台轴线投测12 个月任立鑫3水准仪S22 台标高测量控制12 个月任立鑫4激光垂准仪DZJ-32 台楼层轴线传递12 个月任立鑫5水平尺500MM8质量检查12 个月任立鑫6垂直度检查/4质量检查24 个月任立鑫7游标卡尺L=125MM2质量检查24 个月任立鑫8直角尺25050020质量检查12 个月任立鑫9钢卷尺50m/30m/5m各 3 把质量检查12 个月任立鑫6 施工方法及工艺要求6.1 高大模板施工方案6.1.1 梁模板本工程梁截面面积 S 超过 0.45 的有：250*2450，400*1150，400*1650，400*1700， 400*1932、00，500*1000。需要专家论证的梁截面中最小梁截面 400*1150，最大梁截面 4001900。15理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案表 6.1-1 梁高支模方案汇总表序号梁截面(mm)模板体系支撑体系备注1梁截面S 0.45 梁高 h50012mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 2 根 4080mm 木方；侧模次楞 采用 4080mm300 的木方； 梁侧的外楞采用 2 根48 3.0mm 钢管；梁底外楞采用 1 根483.0mm 钢管。483.0 轮扣式钢管扣件系统，梁底设置可调钢支 座。立杆纵向间距 0.9m（梁长方向）；横向间距：梁 两侧各布一道立杆（立杆间33、距 1200mm），梁底不增加 承重立杆。当梁底立杆与板底立杆间距不和模数时， 可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。500梁高 h1500（400*1150，500*1000）12mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 4 根 4080mm 木方；侧模次楞 采用 4080mm300 的木方； 梁侧的外楞采用 2 根48 3.0mm 钢管；梁底外楞采用 2 根483.0mm 钢管。483.0 轮扣式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢 支座。立杆纵向间距 0.6m（梁长方向）；横向间距： 梁两侧各布一道立杆（立杆间距 1200mm），梁底增加 2 根承重立杆，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时， 可采用旋34、转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。梁中设 2 道 对拉螺栓。理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案序号梁截面(mm)模板体系支撑体系备注20.45 梁截面S 1 1500梁高 h2000 （400*1650,400*1700,400*1900）12mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 4 根 4080mm 木方；侧模次楞 采用 4080mm300 的木方； 梁侧的外楞采用 2 根48 3.0mm 钢管；梁底外楞采用 2 根483.0mm 钢管。483.0 轮扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调 钢支座。梁底扣件式支架横杆与板底轮扣式支架跨接 连接，左右各两个扣件。立杆纵向间距 35、0.6m（梁长方 向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆（1200mm）， 梁底增加 2 道立杆，当立杆间距（梁宽方向）不和模 数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为 整体。共 4 道承重立杆。梁中设 3 道 对拉螺栓。42000梁高 h2500（250*2450）12mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 4 根 4080mm 木方；侧模次楞 采用 4080mm300 的木方； 梁侧的外楞采用 2 根48 3.0mm 钢管；梁底外楞采用 2 根483.0mm 钢管。483.0 轮扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调 钢支座。梁底扣件式支架横杆与板底轮扣式支架跨接 连接，左右各两个扣件。立杆纵向间距 036、.6m（梁长方 向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆（1200mm）， 梁底增加 2 道立杆，当立杆间距（梁宽方向）不和模 数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为 整体。共 4 道承重立杆。梁中设 4 道 对拉螺栓。5说明对拉螺栓采用 M14，对拉螺栓长度不小于梁宽加 400mm。竖向上第一道对拉螺栓距梁底不大于 250mm，靠近楼板底的对拉螺栓距板底不大于 250mm，水平 间距 450mm，竖向间距 550mm，后浇带模板体系单独设置，间距 0.9m,用短钢管跟轮扣架连接。17理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案1、梁截面 S0.45 (1)梁高 h500序37、 号梁截面(mm)模板体系支撑体系备注1梁高 h50012mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 2 根 4080mm 木方；侧模次楞采用 40 80mm300 的木方；梁侧的外楞采 用 2 根483.0mm 钢管；梁底外 楞采用 1 根483.0mm 钢管。 48 3.0 轮扣式钢管扣件系 统，梁底设置可调钢支座。立杆 纵向间距 0.9m（梁长方向）；横 向间距：梁两侧各布一道立杆 （立杆间距 1200mm），梁底不增 加承重立杆。当梁底立杆与板底 立杆间距不和模数时，可采用旋 转扣件将梁底立杆与两侧立杆 连接为整体。梁底不单独设置立杆，立杆沿梁跨度方向的间距为 900mm，立杆位于梁两侧不大 于 6038、0mm，立杆高度根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支 模的高度要求,立杆自由端不大于 650mm,可调顶托不超过 200mm。图 6.1.1-1 梁 h500 模板支设示意图2、0.45 梁截面(1)梁高 500h1500序号梁截面(mm)模板体系支撑体系备注1梁高 500h100012mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 4 根 40 48 3.0 轮扣式钢管脚手架系设两道对拉理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案序号梁截面(mm)模板体系支撑体系备注80mm 木方；侧模次楞采用 40 80mm300 的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底39、外楞采 用 2 根483.0mm 钢管。统，梁底设置可调钢支座。立杆纵 向间距 0.6m（梁长方向）；横向间 距：梁两侧各布一道立杆（立杆间 距 1200mm），梁底增加 2 根承重立 杆，当立杆间距（梁宽方向）不和 模数时，可采用旋转扣件将梁底立 杆与两侧立杆连接为整体。螺栓梁底加设2排立杆。梁支撑系统立杆沿梁跨度方向的间距为600mm，立杆高度根据 层高及梁高来考虑,并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求,立杆自由端 不大于650mm,可调顶托不超过200mm图 6.1.1-2 梁高 500h1500 模板支设示意图(梁中设两道对拉螺栓)（2）1500梁高 h2000序号梁截面(m40、m)模板体系支撑体系备注114mm 厚度覆膜竹胶板，483.0 轮扣件式钢管脚手架系统，梁底500梁高 h1500，即内楞 40 80mm 木方设置可调钢支座。梁底扣件式两根支架横截 面 （ 400*1200 、 500*900 、 500*1000 、 500*1300、500*1500、 550*900 、 550*1200 、200mm；侧模次楞采用 4080mm300 的木方； 梁侧的外楞采用 2 根 483.0mm 钢管；梁底外杆与板底轮扣式支架跨接连接，左右各两 个扣件。立杆纵向间距 0.6m（梁长方向）； 横向间距：梁两侧各布一道立杆（1200mm）， 梁底增加 2 道立杆，当立41、杆间距（梁宽方梁中设 3 道 M14 对 拉螺栓600*800、600*900、）楞采用 1根483.0mm 钢管。向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底 立杆与两侧立杆连接为整体。共 4 道承重19理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案序号梁截面(mm)模板体系支撑体系备注立杆。梁底加设 2 排立杆。梁支撑系统立杆沿梁跨度方向的间距为 600mm，立杆高度根 据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求，立杆自 由端不大于 650mm，可调顶托不超过 200mm。对拉螺栓长度不小于梁宽加 400mm。竖向 上第一道对拉螺栓距梁底不大于 250mm，42、靠近楼板底的对拉螺栓距板底不大于 250mm， 水平间距 450mm，竖向间距 400mm。图 6.1.1-3 1500梁高 h2000 模板支设示意图（3）2000梁高 h2500序号梁截面(mm)模板体系支撑体系备注11500梁高 h2000， 即截面（ 400*1600、 400*1700）12mm 厚度覆膜竹胶板， 内楞 4 根 4080mm 木 方；侧模次楞采用 40 80mm300 的木方；梁侧 的外楞采用 2 根48 3.0mm 钢管；梁底外楞 采用 2 根483.0mm 钢管。483.0 轮扣件式钢管脚手架系统， 梁底设置可调钢支座。梁底两根扣件 式支架横杆与板底轮扣式支架跨接43、连 接，左右各两个扣件。立杆纵向间距 0.6m （梁长方向）；横向间距：梁两 侧各布一道立杆（1200mm），梁底增 加 2 道立杆，当立杆间距（梁宽方向） 不和模数时，可采用旋转扣件将梁底 立杆与两侧立杆连接为整体。共 4 道梁中设 4 道 M14 对拉螺栓20理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案序号梁截面(mm)模板体系支撑体系备注承重立杆。梁底加设 2 排立杆。梁支撑系统立杆沿梁跨度方向的间距为 600mm，并通过调整 底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求，立杆自由端不大于 650mm,可调顶托不超过 200mm。对拉螺栓长度不小于梁宽加 400mm。竖向上第一44、道对拉螺栓距梁底不大于 250mm，靠近楼板底的对拉螺栓距板底不大于 250mm，其余均分。水平间距 450mm，竖 向间距 550mm。图 6.1.1-4 2000梁高 h2500 模板支设示意图21理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案6.1.2 楼板模板根据 2.2.3，本工程高支模施工方案按照下表进行施工。表 6.1.2-1 楼板高支模施工方案汇总表序号部位板厚(mm)最大梁截面 (mm)模板体系架体高度支撑体系备 注1车库顶梁板1-8/F-H 轴300400*100012mm 厚度覆 膜竹胶板，板 底 次 龙 骨 40mm 80mm 木方200mm， 主 龙 45、骨 48 3.0( 0.30) 双 钢 管。4.06m483.0 轮扣式钢管脚手架系统。立杆根 部垫可调钢支座，立杆纵横间距 900mm 900mm（350板厚时，立杆间距 600mm 600mm），步距 1.3m。离地 350mm 设置纵横 向扫地杆。剪刀撑为加强型，架体竖向剪 刀撑四周设置， 中部竖向剪刀撑间距不大 于 4.8m。架体竖向剪刀撑顶部、底部连接 点各设置一层连续水平剪刀撑，中部水平 剪刀撑间距不大于 4.8m。2车库顶梁板1-8/F1-H1 轴350400*12004.06m3夹层与车库交界处1/R 轴140250*13604.064无夹层1-36/A-F 轴140250*146、3606.3m5夹层1-5/R 轴140250*13603.1m说明1、最上一道水平杆距模板底不得大于 650mm。U 型托其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm。剪刀撑设置详见构造详图。2、按照方案详图需设置水平、竖向剪刀撑。跨度大于 4m 的楼板，模板需起拱，起拱高度为全跨长度的 13。模板拼缝采 用硬拼缝，模板与模板之间拼接缝小于 1mm，否则接缝处用油性腻子找补平整或者使用胶带粘补。板模板铺完后，用水准仪校正 标高，并用靠尺找平。3、未在表中提现的高支模，楼板支撑体系均本表的支撑体系施工。理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案1、车库顶板 1-8/F-H、1-847、/F1-H1 轴搭设图 6.1.2-1 车库顶板 1-8/F-H、1-8/F1-H1 模板支设示意图2、夹层楼栋搭设示意图图 6.1.2-2 夹层楼栋搭设示意图理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案3 、无夹层楼栋搭设示意图图 6.1.2-3 无夹层楼栋搭设示意图图 6.1.2-4 无夹层楼栋搭设示意图24理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案4、夹层楼栋搭设示意图图 6.1.2-5 夹层楼栋搭设示意图6.2 安装支撑系统工艺要求梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于 板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合搭设。48、支撑系统布设时严格按照 6.1 节 进行施工，不得擅自进行更改。后浇带区域设置独立支撑体系。6.3 梁、板模板的安装1、梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线， 按设计标高调整梁底横杆标高， 将其调至预定的高度，然后安装梁底横楞，横楞采用 40mm80mm 木方，间距按设计要 求。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于 4m 时，梁底模按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的 1/1000-3/1000。主、次梁交接 时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高 超过 600mm 时，在梁中纵向设 14450 对拉穿梁螺栓49、。2、楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托 托板上架设双钢管作托梁，托梁固定后架设横楞（40mm80mm 木方），横楞间距为 300mm，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时， 可从四周铺起，在中间收口，若25理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案为压旁时，角位模板通线钉固。6.4 梁、板模板的拆除属高支模范围的大梁待混凝土强度达到 100%才能拆除支撑架。模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。 必须由施工员开具拆模通知单后，方可进行拆模。拆除每层楼板模板前，将该层混凝土同条件养护试件送试50、验室检测，当试块达到 规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。模板拆除顺序如下：（1）、先拆梁侧帮模， 再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除先拆支柱水平拉杆 或剪刀撑，再拆 U 形卡，然后拆楼板模板支柱，每片模板留 12 根支柱暂不拆。（2）、操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使内外楞自由落下。（3）、用钩子将模板钩下， 或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全 部脱模后，运出集中堆放。（4）、梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。 拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。（5）、连墙件不得提前拆除，必须随着51、架体同步拆除。（6）、拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用； 拆下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。6.5 施工工艺要求1、混凝土浇筑时采用由中部向两边扩展的浇筑方式。2、梁混凝土浇筑时严格按照分层进行，每层不超过 500mm。3、浇筑混凝土时派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲， 模板、钢筋、预留孔洞、 预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混 凝土初凝之前修整完毕。4、泵管用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。5、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作；现场施工员在高支模搭设、 拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交52、底；现场安全员需做好高支模施工的 安全监督工作。26理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案6、支模完毕， 经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，经建设、监理单 位、施工单位共同到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。7、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下， 从施工安全通道中进 入工作面。8、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间， 无关人员不得进入支模底下，并由安全 员在现场监护。9、混凝土浇筑时， 安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即 暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查 同意后方可复工。10、架53、体拆除时需在地下室顶板上设置警戒线，禁止任何人通行，且在下部设置 专人看护手持对讲机，与上部拆除人员保持通讯，以便紧急状态下人员通行。7、质量管理计划1、模板工程质量控制点表 7.1 质量控制点序号控制要点控制人参与控制人主要控制内容1几何尺寸、标高高志顺刘国东、王东、 韩毅模板轴线、尺寸、标高、牢固性、清扫口留置、 脱模剂涂刷，施工缝留置、止水要求等。2、质量检查控制(1) 模板工程质量检查表 7.2 允许偏差和检查方法项次项目检查方法国家标准1轴线位移柱、梁、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或尺量3截面模内 尺寸基础 10尺量柱、梁、墙4、-54层高垂直不大于 5m6经纬仪或吊线、尺量大于54、 5m85相邻两板表面高低差2尺量6阴阳角方正方尺、塞尺顺直线尺7表面平整度5靠尺、塞尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量27理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10、-010预留孔洞中心线位移尺寸+10、0拉线、尺量11门窗洞口中心线位移拉线尺量宽、高对角线12插筋中心线位移5尺量外露长度+10、0(2) 模板质量通病的防治及质量保证措施表 7.3 模板通病防治措施序号项目防治措施1混凝土墙底烂根模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土墙体 位置内。2砼面不平、粘连混凝土强度达到 1.2MPa55、 方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专 人检查验收,不合格的要重新刷涂。3墙柱垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,重新较正,变形 严重的模板不得继续使用。4砼面凸凹不平加强模板的维修,每次浇筑混凝土前将模板检修一次.板面有缺陷时,随时进行 修理.不得用大锤或振捣器猛振模板,撬棍击打模板。5钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块,内部使用 PVC 塑料套管固定钢筋位置。6墙体外角不垂直保证入模准确，角部夹具夹紧边框，在必要的位置做加强处理，使角部线条顺 直,棱角分明7墙体厚度不一致使用坚固的塑料撑具或钢筋顶模棍直接顶在两侧大模板上，保证模板间距；穿 墙螺栓需按要56、求上紧，不得过紧。8梁柱接头处漏浆在第一次浇筑成形的砼柱上端预留的凹槽内，粘贴海绵条加厚，来保证不漏浆；3、满堂架搭设质量要求1）、搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深 的划道的不得使用。2）、搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木 方、对拉螺栓、等的间距。3）、严格按照设计尺寸搭设，满堂脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线， 搭设时按控制线进行施工，做到纵横成行，上下楼层立杆对中。确保立杆的垂直偏差 和横杆的水平偏差小于规范要求。4）、精心设计混凝土浇筑方案， 确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由28理想之城南区 15#29#57、及地下车库 高大模板工程专项施工方案中部向两边扩展的浇筑方式。5）、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的 控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；6）、浇筑过程中， 派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情 况及时解决。7)、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安 装质量。8)、混凝土浇筑过程中派专人 23 名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦 产生移位及时调整，加固支撑。9)、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混 凝土接槎处。10)、梁、板按照规范适当考虑起拱， 以防“塌腰”等现象发生。58、起拱符合下列规 定：当梁板跨度4 米时，模板按照设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为 全长跨度的 1/1000 至 3/1000。11)、拆模板及吊运时轻起轻放， 不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板 变形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬， 防止破坏模板和混凝土。8、进度管理计划序号措施类别措施内容责任人1组织措施1、实施项目经理负责制，对工程行使计划、组织、指挥、协调、实 施、监督六项基本职能，确保指令畅通、令行禁止、重信誉、守合同。2、项目部的工程部为施工进度计划协调调度中心，实施进度计划的 编制、下达、调整、更新、控制、反馈、对外协调等职能。59、以施工总 进度控制为基础，确定各分部分项工程关键点和关键线路，并以此为 控制重点，逐月检查落实，实施奖惩，以保证工期目标的按时实现。 施工中将建立一系列现场制度，诸如工期奖罚制度、工序交接检制度、 施工样板制、大型施工机械设备使用申请和调度制度、材料堆放申请 制度、总平面管理制度等。3、加强同各指定分包商的施工协调、合作与进度控制，根据工程进 展及时通知指定分包商进场，并为指定分包商的施工创造良好条件。刘煜东292管理措施根据业总进度计划，进一步细化，将总计划目标分解成分阶段目标， 分层次。与指定分包商签定责任目标，指定分包商针对责任目标编制 实施计划，进一步分解到月、周、日， 并分解到队、班60、组和作业面。 形成以日保周、以周保月、以月保年的计划目标管理体系，保证工程 施工进度满足总进度要求。刘煜东3材料保证措施物资管理部根据施工进度计划，每月编制物资需用量计划和采购计 划，按施工进度要求进场。提前协调施工队，保证模板、木方、钢管、 扣件等料具提前进场。任立鑫4机械保证措施协调使用大型机械设备，保证垂直运输高效利用。任立鑫9、安全管理计划9.1 技术安全措施1 、脚手架搭设前 ，按 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 JGJ230-2010、建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范JGJ130-2011、建筑施工模 板安全技术规范JGJ162-2008 和施工组织设计、方案等要求向搭61、设和使用人员做好 安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设时在立杆底座下铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向， 不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆设在脚手架立杆内侧，剪刀撑设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣砼前， 由项目部联合62、业主、监理对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由 安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采 取措施保证安全后再施工。泵送混凝土时，随浇、随捣、随平整， 混凝土不得堆积在 泵送管路出口处。10、避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸， 因施工需要临时局部拆卸时，30理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案必须报项目部业主、监理联合查验，同意后方可拆除，施工完毕后立即恢复。12、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。13、拆除模板脚手架时采用可靠安全63、措施，严禁高空抛掷。14、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的 控制措施。为确保施工安全，悬挑区域禁止任何物料堆放，确保施工安全。15、剪刀撑布置原则：水平剪刀撑上层沿梁底、下层沿扫地杆，竖向剪刀撑架体 外连续满布设置，架体内沿纵横向梁的跨度设置。9.2 施工监测措施9.2.1 安全检查制度在搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制 度：1、班组日常进行安全检查；2、项目每周进行安全检查；3、公司每季度进行安全检查；4、所有安全检查记录必须形成书面材料。9.2.2 日常检查、巡查重点部位1、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是64、否符合要求。2、楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3、连接件是否松动。4、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5、施工过程中是否有超载的现象。6、安全防护措施是否符合规范要求。7、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。9.2.3 监测实施要点1、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形、位移和变形。2、观测点的布设： 根据图纸情况，各个高支模区域选取大截面梁或最长跨板布设 观测点。观测点需尽量选择在受力最大位置，即最大梁的跨中、最长跨跨中，每个监 测面布设不少于 3 个支架沉降观测点。监测仪器精度满足现场监测要求并按上表设变31理想65、之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案形监测报警值。模板监测点布置详见支撑系统平面布置图。3、监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时观测，一般监测频率不超过 20-30 分钟一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。4、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测 结评述。5、监测数据接近或达到报警值时， 组织有关各方采取应急或抢险措施，同时必须 立即想公司总部汇报。9.3 预防坍塌事故的安全措施1、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、 变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并按 设计计算严格控66、制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫 板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱牢固拉接，形成整体。2、模板作业时， 指定专人指挥，严格按照方案 9.2 要求对架体进行监护，出现位 移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。3、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面未达到拆模要求前， 堆放 施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。考虑本工 程悬挑结构本身重要性，禁止再悬挑部位堆载任何材料、料具等一切堆载（悬挑层 1-4 层强度未达到 100%时，禁止在悬挑结构部位从上至下堆载任何物体，包括混凝土浇筑 前、浇筑后）67、。4、架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设， 同时连墙件、剪 刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。5、拆模间歇时， 将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固， 严防突然掉落、倒塌 伤人。6、拆除承重模板时， 为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支撑，然后进行拆 卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。9.4 预防高空坠落事故安全措施1、高支模安装完毕后， 需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等 下道工序施工作业。支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安32理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案全防护设施。68、2、所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程， 工人上岗前依据有 关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗。3、高处作业人员经过体检， 合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人 不准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全 防护用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就高不就低， 扣环悬挂在腰 部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，69、 护栏要牢固可靠，护栏高度不低 于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板， 先搭 设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.5m。7、高处作业前， 由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验 收合格签字后，方可作业。安全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动 安全设施的，经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后， 方可实施。8、模板支设、拆除前， 需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。 模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。9.5 预防物体打击事故的安全措70、施1、支设楼面模板时， 在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等 进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2、拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、施工过程中允许堆放地材料需注意高度， 特别是临边作业。架体搭设、拆除及 模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板，或用木锤轻击， 拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用 人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。4、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑架支设、拆除等作业， 雨后上架作业有防滑措施。5、高空拆除71、模板时， 除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业区33理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案周围及出入口处，设专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志， 严禁无关人员入内。6、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上， 扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。7、拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。9.6 其他安全注意事项1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业， 在进行拆卸作业前，建立统一指 挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料， 要随即拔掉上面72、的钉子，并堆放整齐，防止“朝天 钉”伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时， 暂停拆除，经 处理后，方可继续拆模。4、浇筑混凝土时， 设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时， 及时 采取紧固措施，方可继续施工。5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进行安装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽，高空作业正确挂好 安全带。7、塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。8、木料堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周设置灭火器材。10、环境管理计划1、模板安装、拆除时应注意控制噪音污染。木模板加工过程中使用电锯、电刨73、， 应在室内作业，注意控制噪音。本工程为居民区+商务区，夜间施工时遵守当地规定， 防止噪音扰民。2、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染 环境。3、涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运4、现场材料分类码放整齐。5、多余扣件和钉子要装入专用背包中， 按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的 扣件不得乱丢，边拆边进袋。11、成品保护管理计划34理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和 损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬74、，防止破坏模板 和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。12、节能降耗管理计划1）依据公司下达的节能降耗指标，制定相应制度。2）每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计工 作。3）由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录.4）对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预警。5）对于已经超出规定损耗值时，需要对相关单位进行处罚。13、绿色施工管理计划1）依据进度计划以及工程量合理安排进场材料。2）材料进场后对方至平面布置图中规划的材料对方场地。3）周转料具应提前进场后直接调运至使用区域，减75、少吊运次数。14、应急预案14.1 概况本方案涉及到的高支模区域，最大板厚 350mm，最大梁截面为 2502450mm，架体 高度最高 6.3m。根据区域所在部位及邻近区段施工先后顺序等原因， 以上所有高支模 区域内施工都极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案是针对上述 可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。14.2 应急工作流程35理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案事故目击人通知现场任何一位办公室职员，通报 预警信息（此信息要第一时间通知到 项目应急小组所有人及企业高管层）交通：122急救中心：120项目应急小组组 长：刘76、煜东 副组长：仲维生组 员：高志顺、王洪宝、崔现东 、刘国东、王东、韩毅事故信息 反馈 建设单 位和市 区政府上报事件处理决策! 第一时间报告 事故发生后 1 小时内完成离事故突发地最近的项目领导（含专 业工长及级别以上的项目任何领导）迅速前往出事地点开展救治工作，并 电话直接联系项目经理手机同时拨打外部报警电话 启动应急机制分公司高层和工程指挥 部组长：张永祯副组长：邓阳、王峰 组员：安全部成员应急预案实施、过程修改、事后经验总结、报企业总部和政府部门图 14.2-1 应急工作流程图为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组，由项目经 理刘煜东任组长，执行经理仲维生任副组长77、，负责事故现场指挥，统筹安排等。36理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案具体架构见下图 14.2-1。组长 刘煜东副组长 仲维生!组 员高 志 顺王 洪 宝崔 现 东刘 国 东王 东韩 毅田 保 芹王 向 阳 ! ! ! ! ! ! ! !陈 晓 龙图 14.2-2 理想之城南区 15#29#及地下车库高支模应急救援领导小组14.3 机构的职责1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作， 统一对人员，材料物 资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况78、时， 立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽 快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。14.4 应急救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报， 由组长刘煜东立即上报公司，必要时 向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去， 尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时， 组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场 救援负责人负责现场的救援指挥安排。4、项目部指定刘煜东负责故事的收集、统计、审核和上报工作， 并严格遵守事故37报告的真实性和时效性。79、5、制定组织机构应急通讯录，发生紧急情况时，第一时间联系通讯录中的成员， 选定xx市人民医院（距项目 5.4 公里，车程 12 分钟）为定点医院，具体通讯录、应 急救援路线如表、图所示表 14.4-1 理想之城南区 15#29#及地下车库项目组织机构通讯录职务姓名联系方式组长刘煜东15153681986副组长仲维生18605327380组 员王洪宝13616362607高志顺18561629626陈晓龙15610051025刘国东18353620381王东18724728787田保芹15863601803王向阳13210140735崔现东15314336782图 14.4-1 应急救援路线图380、8理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案14.5 救援方法14.5.1 高空坠落应急救援方法1、现场只有 1 人时大声呼救；2 人以上时，有 1 人或多人去打“120”急救电话 及马上报告应急救救援领导小组抢救。2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象， 并尽可能了解伤员落 地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状， 很可能是颅脑损伤，迅速送医 院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以 免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果伤员腰、背、肩部先着地， 有可能造81、成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随 意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送 时要平稳，否则会加重伤情。14.5.2 模板、坍塌应急救援方法1、地当发生高支模坍塌事故时， 立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤 亡的情况下控制好事故现场；2、报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联 系电话等，并派人到路口等待）；3、发现人员急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位， 采取有效的应 急救援措施；4、清理事故现场， 检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失 控制到最小；5、预备应急救援工具：切割机、起重机、药82、箱、担架等。14.5.3 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢， 应急以后及时送医院治疗。1、止血： 根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带 止血法等。2、对伤口进行包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢， 减少伤痛。39理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案3、对于头部受伤的伤员， 首先仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等， 如果有呕吐、昏迷等症状，迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出， 千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌83、感染，会 危及伤员的生命安全。4、如果是轻伤， 在工地简单处理后，再到医院检查；如是重伤，迅速送医院拯救。5、预备应急救援工具见表 14-2。表 14.5-1 应急救援工具序 号器材或设备数量主要用途备 注1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2 个用于抢救伤员4止血急救包4 个用于抢救伤员5手电筒6 个用于停电时照明求援6应急灯6 个用于停电时照明求援7爬梯3 樘用于人员疏散8对讲机20 台联系指挥求援15、计算书15.1 高大梁模板支撑系统计算15.1.1 500h1500在 500h1500，选取最大截面梁 500mm1000mm 进行计算 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模84、板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称500*1000混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001000模板支架高度 H(m)3.6模板支架横向长度 B(m)8.340理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案模板支架纵向长度 L(m)8.3支架外侧模板高度 Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)45085、二、荷载设计模板及其支架自重 标准值 G1k (kN/m2)面板0.1面板及小梁0.35楼板模板0.45新浇筑混凝土自重 标准值 G2k (kN/m3)24混凝土梁钢筋自重 标准值 G3k (kN/m3)1.5混凝土板钢 筋 自重 标准值 G3k (kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k (kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中 堆放的物料自重标准值 Gjk (kN)2模板支拆环境是否考虑风荷 载是风荷载参数：风荷载标准值 k (kN/m2)基 本 风 压 0 (kN/m2)省份山东0.3地区xx市风荷载高度变 化系数 z地面粗糙度B 类（城市郊 区）0.51模板支架顶部 离建筑物地面 高度86、(m)3.81风荷载体型系单榀模板支架 st0.15341数 s整体模板支架 stw1.162fk=0 z stw =0.178支架外侧模板 s1.3mk=0 z s= 0.199三、模板体系设计结构重要性系数 01脚手架安全等级I 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la (mm)600梁两侧立杆横向间距 lb (mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1300支撑架顶层水平杆步距 h(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)200新浇混凝土楼板立杆间距 la (mm)、lb (mm)900、9087、0混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑主梁根数042理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案承载力设计值调整系数 R1扣件传递的荷载偏心距 e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术 规程T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限 状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷88、载调整系数 L10.90.9可变荷载的分项系数 Q11.51.5永久荷载的分项系数 G11.30.9结构重要性系数 01设计简图如下：图 15.1.1-1平面图43图 15.1.1-2立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面 板 抗 弯 强 度 设 计 值 f(N/mm2)30面 板 抗 剪 强 度 设 计 值 (N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)11500取单位宽度 b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W bh2/6=10001212/6 24000mm3 ， I bh3/12=1000121212/12 =144000mm4q1= 0 1.3(G1k89、+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=1 1.3(0.1+(24+1.5)1) +1.50.94138.68kN/mq1 静 = 0 1.3G1k+(G2k+G3k)hb 11.30.1+(24+1.5)11 = 33.28kN/m44理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案q1 活 = 0 1.5L Q1k b11.50.9415.4kN/mq2 1 (G1k+(G2k+G3k) h)+1 1Q1k b 1 (0.1+(24+1.5) 1)+1 1 4 129.6kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax 0.1q1 静 L2+0.117q1 活 L2 0.1390、3.280.1672+0.1175.40.1672 = 0.11kN m =Mmax/W0.11106/240004.583N/mm2 f/R=30/130N/mm2 满足要求！2、挠度验算max 0.677q2L4/(100EI)=0.67729.6166.6674/(10011500144000) = 0.093mmL/250166.667/2500.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1 静 L+0.45q1 活 L=0.433.280.167+0.455.40.1672.624kN R2=R3=1.1q1 静 L+1.2q1 活 L=1.191、33.280.167+1.25.40.1677.181kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.429.60.1671.973kNR2=R3=1.1q2L=1.129.60.1675.427kN45理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小 梁 抗 弯 强 度 设 计 值 f(N/mm2)15.444小 梁 抗 剪 强 度 设 计 值 (N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁承92、载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左 R1/b=2.624/12.624kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 MaxR2,R3/b = Max7.181,7.181/1= 7.181kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右 R4/b=2.624/12.624kN/m 小梁自重：q2 11.3(0.35-0.1)0.5/3 =0.054kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 11.30.45(1-0.45)=0.322kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右 11.30.45(1-0.45)=0.322kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q93、4 左1 1.3 (0.45+(24+1.1) 0.45)+1.5 0.94 (0.6-0.5/2)/21=3.617kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右1 1.3(0.45+(24+1.1) 0.45)+1.5 0.94 (1.2-0.6)-0.5/2)/21=3.617kN/m左侧小梁荷载 q 左 q1 左+q2+q3 左+q4 左 =2.624+0.054+0.322+3.617=6.617kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=7.181+0.054=7.235kN/m右侧小梁荷载 q 右 q1 右+q2+q3 右+q4 右 =2.624+0.054+0.322+94、3.617=6.617kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max6.617,7.235,6.617=7.235kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=1.973/11.973kN/m梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载 ： q1 中 MaxR2,R3/b = Max5.427,5.427/1= 5.427kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R4/b=1.973/11.973kN/m 小梁自重：q21(0.35-0.1)0.5/3 =0.042kN/m46理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程95、专项施工方案47q3 左q3 右梁左侧模板传递给左边小梁荷载 梁右侧模板传递给右边小梁荷载= 10.45(1-0.45)=0.247kN/m= 10.45(1-0.45)=0.247kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左1 (0.45+(24+1.1) 0.45)+114 (0.6-0.5/2)/21=2.755kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右1 (0.45+(24+1.1) 0.45)+114 (1.2-0.6)-0.5/2)/21=2.755kN/m左侧小梁荷载 q 左q1 左+q2+q3 左+q4 左=1.973+0.042+0.247+2.755=5.018kN/96、m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=5.427+0.042=5.468kN/m右侧小梁荷载 q 右q1 右+q2+q3 右+q4 右 =1.973+0.042+0.247+2.755=5.018kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max5.018,5.468,5.018=5.468kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax max0.125ql12 ，0.5ql22max0.1257.2350.62 ，0.57.2350.22=0.326kN m=Mmax/W=0.326106/42667=7.631N/mm2 f/R=1597、.444/1=15.444N/mm2理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案满足要求！2、抗剪验算Vmax max0.625ql1 ，ql2max0.6257.2350.6，7.2350.22.713kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.7131000/(24080) =1.272N/mm2 /R=1.782/1=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算1 0.521ql14/(100EI) 0.5215.4686004/(1009350170.667104) = 0.231mml1/250600/2502.4mm2 ql24/(8EI) 5.4682004/(98、89350170.667104) 0.069mm = 2l2/2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.2350.6,0.3757.2350.6+7.2350.2=5.426kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.963kN,R2=5.426kN,R3=5.426kN,R4=4.963kN 正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.4680.6,0.3755.4680.6+5.4680.2=4.101kN同理可得：梁底99、支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.763kN,R2=4.101kN,R3=4.101kN,R4=3.763kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主 梁 抗 弯 强 度 设 计 值20548f(N/mm2)主 梁 抗 剪 强 度 设 计 值 (N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受 集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座100、反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)=Mmax/W=0.21106/4490=46.862N/mm2 f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算49主梁剪力图(kN) Vmax 3.256kNmax=2Vmax/A=23.2561000/42415.358N/mm2 /R=125/1=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max 0.086mmL/250400/2501.6mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.154kN，R2=6.388kN，R3=6.388kN，R4=0.154kN立杆所受主梁支座反力依次为 P1=101、0.154/0.6=0.256kN，P2=6.388/0.6=10.646kN， P3=6.388/0.6=10.646kN，P4=0.154/0.6=0.256kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值3050N(kN)扣件抗滑移折减系数 kc0.851、扣件抗滑移验算两 侧 立 杆 最 大 受 力 N maxR1,R4 max0.154,0.154 =0.154kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065N m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力 NmaxP2 ，P310.646kNN/R=30/1=30kN 满足要求！102、八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I（ cm4）10.78抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)483水平杆钢管计算截面类型 (mm)483剪刀撑设置有扫地杆高度 h1 (mm)200节点转动刚度(kN m/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）3高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏心矩 e103、(mm)501、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度： hmax=h=1300mm51理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案=hmax/i=1300/15.9=81.761=150 长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=H a h=111.8271300=2375mm 立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K- 有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比 ， K=EI/(hk)+ ly/(6h)=20600104、010.78104/(130015106)+400/(61300)=1.19a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1 与步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值， =max(h1/h,h2/h)= max(200/1300,200/1300)=0.154x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比， x= lx/h=600/1300=0.462 H-高度修正系数l02=h+2k0h2=600+20.7200=880mml0=max(l01,l02)=max(2375,880)=2375mm=l0/i=2375/15.9=149.371，查105、表得， =0.312支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.60.178=0.107kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.610.199=0.119kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.62 0.107+3.60.119=1.122kN.m P1 0.256kN，P2 10.646kN，P3 10.646kN，P4 0.256kN两 侧 立 杆 最 大 受 力 N maxP1+N 边 1 ， P4+N 边 2+11.30.153.6 = max0.256+11.3106、(0.45+(24+1.1)0.45)+1.50.94(0.9+0.6-0.5/2)/2 0.6 ， 0.256+11.3(0.45+(24+1.1)0.45)+1.50.94(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2 0.6+0.7028.709kN中间立杆最大受力 N maxP2 ，P3+11.30.15(3.6-1) max10.646， 10.646+0.50711.153kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩 M1=Fe=(8.709-0.702)0.05=0.4kN.m52不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f N/(A)11153.29/(0.312424)=84.311N/mm2 f/R107、 205/1=205N/mm2 满足要求！两侧立杆稳定性验算：F=N/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE )=8708.977/(0.312424)+0.4106/(4.49103 (1-1.10.3128708.977/38636.684)=162.474N/mm2 f/R 205/1=205N/mm2 满足要求！NE -立杆的欧拉临界力(N)，NE =2EA/2=3.142 206000424/149.3712=38636.684N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或108、者高宽比大于 3 时，需要进行支架整 体的抗倾覆验算H/B=3.6/8.3=0.4343H=3.6m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第53理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案5.4.2 条：B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la (gk1+109、 gk2)+2Gjkbj =B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=8.32 0.90.153.6/(0.90.9)+0.45+2 28.3/2=85.834kN.m30Mok =311.122=3.366kN.M满足要求！15.1.2 1500梁高 h2000在 1500梁高 h2000，选取最大截面梁 400mm1900mm，支撑架高度 3.6m 进行 计算。计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 500110、09-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称400*1900混 凝 土 梁 截 面 尺 寸 (mmmm)4001900模板支架高度 H(m)3.6模板支架横向长度 B(m)8.3模板支架纵向长度 L(m)8.3支架外侧模板高度 Hm （mm）1000梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计54理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案模板及其支架自重标准 值 G1k (kN/m2)面板0.1面板及小梁0.35楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准 值 G2k (kN/m3)24混凝土111、梁钢筋自重标准 值 G3k (kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准 值 G3k (kN/m3)1.1施 工 荷 载 标 准 值 Q1k (kN/m2)4支撑脚手架计算单元上 集中堆放的物料自重标准值 Gjk (kN)2模板支拆环境是否考虑 风荷载是风荷载参数：风荷载标 准 值 k (kN/m2)基本风压 0 (kN/m2)省份山东0.3地区xx市风荷载高 度变化系数 z地面粗糙 度B 类（城市 郊区）0.51模板支架 顶部离建筑物 地面高度(m)6风荷载体 型系数 s单榀模板支架 st0.153整体模板支架 stw1.162fk=0 z stw=0.178支架外侧模板 s1.3mk=0 55112、z s=0.199三、模板体系设计结构重要性系数 01脚手架安全等级I 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la (mm)600梁两侧立杆横向间距 lb (mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1300支撑架顶层水平杆步距 h(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)250新浇混凝土楼板立杆间距 la (mm)、 lb (mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距113、离 (mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数056理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案承载力设计值调整系数 R1扣件传递的荷载偏心距 e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全 技术规程T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用 极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数 L10.90.9可变荷载的分项系数 Q11.51.5永久荷载的分项系数 G11.30.9结构重要性系数 01设计简图如下：图 15.1.2-1平面114、图57图 15.1.2-2立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)31面板抗剪强度设计值 (N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)11500取单位宽度 b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W bh2/6=10001212/6 24000mm3 ，I bh3/12=1000121212/12 =144000mm4q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1+(24+1.5)1.9)+1.5 0.94168.515kN/mq1 静 = 0 1.3G1k+(G2k+G3k)hb11.3115、0.1+(24+1.5)1.91= 63.115kN/m58q1 活 = 0 1.5L Q1k b11.50.9415.4kN/mq2 1 (G1k+(G2k+G3k) h)+1 1 Q1k b 1 (0.1+(24+1.5) 1.9)+114 152.55kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax 0.1q1 静 L2+0.117q1 活 L2 0.163.1150.1332+0.1175.40.1332 = 0.123kN m =Mmax/W0.123106/240005.143N/mm2 f/R=31/131N/mm2 满足要求！2、挠度验算max 0.677q2L4/(100EI)=0116、.67752.55133.3334/(10011500144000) =0.068mmL/250133.333/2500.533mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1 静 L+0.45q1 活 L=0.463.1150.133+0.455.40.1333.69kN R2=R3=1.1q1 静 L+1.2q1 活 L=1.163.1150.133+1.25.40.13310.121kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.452.550.1332.803kNR2=R3=1.1q2L=1.152.550.1337.707kN五、小梁验算小117、梁类型方木小梁截面类型(mm)408059小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667小梁计算方式四等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左 R1/b=3.69/13.69kN/m梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载 ： q1 中 MaxR2,R3/b = Max10.121,10.121/1= 10.121kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右 R4/b=3.69/1118、3.69kN/m小梁自重：q2 11.3(0.35-0.1)0.4/3 =0.043kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3 左 11.30.45(1.9-0.25)=0.965kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3 右 11.30.45(1.9-0.25)=0.965kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左 1 1.3 (0.45+(24+1.1) 0.25)+1.50.94 (0.6-0.4/2)/21=2.829kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右1 1.3(0.45+(24+1.1) 0.25)+1.5 0.94 (1.2-0.6)-0.4/2)/21=2.829119、kN/m左侧小梁荷载 q 左 q1 左+q2+q3 左+q4 左 =3.69+0.043+0.965+2.829=7.527kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=10.121+0.043=10.164kN/m右侧小梁荷载 q 右 q1 右+q2+q3 右+q4 右 =3.69+0.043+0.965+2.829=7.527kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max7.527,10.164,7.527=10.164kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=2.803/12.803kN/m梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 120、梁 最 大 线 荷 载 ： q1 中 MaxR2,R3/b = Max7.707,7.707/1= 7.707kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R4/b=2.803/12.803kN/m 小梁自重：q21(0.35-0.1)0.4/3 =0.033kN/m60理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左10.45(1.9-0.25)=0.743kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右10.45(1.9-0.25)=0.743kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左1 (0.45+(24+1.1) 0.25)+1 1121、4 (0.6-0.4/2)/21=2.145kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右1 (0.45+(24+1.1) 0.25)+1 14 (1.2-0.6)-0.4/2)/21=2.145kN/m左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.803+0.033+0.743+2.145=5.724kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=7.707+0.033=7.741kN/m右 侧 小 梁 荷 载 q 右 q1 右 +q2+q3 右 +q4 右 =2.803+0.033+0.743+2.145=5.724kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=M122、ax5.724,7.741,5.724=7.741kN/m 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax max0.107ql12 ， 0.5ql22 max0.10710.1640.62 ，0.510.1640.220.392kN m=Mmax/W=0.392106/42667=9.176N/mm2 f/R=15.444/1=15.444N/mm261理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案满足要求！2、抗剪验算Vmax max0.607ql1 ， ql2 max0.60710.1640.6 ， 10.1640.2 =3.702kNmax=3123、Vmax/(2bh0)=33.7021000/(24080) =1.735N/mm2 /R=1.782/1=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算1 0.632ql14/(100EI) 0.6327.7416004/(1009350170.667104) =0.397mml1/250600/2502.4mm2 ql24/(8EI)7.7412004/(89350170.667104)0.097mm =2l2/2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.143qL1,0.393qL1+qL2=max1.14310.1640.6,0.3931124、0.1640.6+10.1640.2=6.97kN 同理可得：梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为 R1=5.162kN,R2=6.97kN,R3=6.97kN,R4=5.162kN正常使用极限状态Rmax=max1.143qL1,0.393qL1+qL2=max1.1437.7410.6,0.3937.7410.6+7.7410.2=5.309kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.926kN,R2=5.309kN,R3=5.309kN,R4=3.926kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.3 3.062理想之城南区 15#29125、#及地下车库 高大模板工程专项施工方案主梁计算截面类型(mm)48.3 3.0主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.55主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)11可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁 所受集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)=Mmax/W=0.334106/4550=73.433N/mm2 f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！2、126、抗剪验算63主梁剪力图(kN) Vmax 4.182kNmax=2Vmax/A=24.1821000/42719.588N/mm2 /R=125/1=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max 0.169mmL/250400/2501.6mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.557kN，R2=7.836kN，R3=7.836kN，R4=0.557kN立 杆 所 受 主 梁 支 座 反 力 依 次 为 P1=0.557/0.6=0.929kN ， P2=7.836/0.6=13.06kN，P3=7.836/0.6=13.061kN，P4=127、0.557/0.6=0.929kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值3064理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案N(kN)扣件抗滑移折减系数 kc0.851、扣件抗滑移验算两 侧 立 杆 最 大 受 力 N maxR1,R4 max0.557,0.557 =0.557kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065N m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力 NmaxP2 ，P313.061kNN/R=30/1=30kN 满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)48.3 3.0立杆钢管计算截面类128、型 (mm)48.3 3.0钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)427回转半径 i(mm)16.1立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.55立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I（cm4）11抗 压 强 度 设 计 值 f(N/mm2)205支 架 自 重 标 准 值 q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型48.3水平杆钢管计算截面类48.3(mm)3.0型(mm)3.0剪刀撑设置有扫地杆高度 h1 (mm)350节 点 转 动 刚 度 (kN m/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数 n1 （跨）3竖向剪刀撑横距跨数 n2 （跨）3高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏 心矩 129、e(mm)5065理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案1、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说 明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1300mm=hmax/i=1300/16.1=80.745=150 长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=H a h=11.0121.8331300=2412mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K- 有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比 ， K=EI/(hk)+ ly/(6h130、)=20600011104/(130015106)+400/(61300)=1.213a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 扫地杆高度 h1 与步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)= max(350/1300,250/1300)=0.269x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比， x= lx/h=600/1300=0.462 H-高度修正系数l02=h+2k0h2=600+20.7250=950mml0=max(l01,l02)=max(2412,950)=2412mm=l0/i=2412/16.1=149.8131、14，查表得， =0.312支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.60.178=0.107kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.610.199=0.119kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.62 0.107+3.60.119=1.122kN.m P1 0.929kN，P2 13.06kN，P3 13.061kN，P4 0.929kN两 侧 立 杆 最 大 受 力 N maxP1+N 边 1 ，P4+N 边 2+11.30.153.6 = max0.929+11132、.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.94(0.9+0.6-0.4/2)/2 0.6 ， 0.929+11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.94(0.9+1.2-0.6-0.4/2)/2660.6+0.7027.146kN中间立杆最大受力 NmaxP2 ，P3+11.30.15(3.6-1.9)max13.06， 13.061+0.33213.392kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩 M1=Fe=(7.146-0.702)0.05=0.322kN.m 不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f N/(A) 13392.164/(0.312427)=100.524N/m133、m2 f/R =205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：f N/(A)+ M1/(W(1-1.1N/NE )=7146.486/(0.312427) +0.322106/(4.55103 (1-1.10.3127146.486/38680.492)=129.256N/mm2 f/R 205/1=205N/mm2 满足要求！NE -立杆的欧拉临界力(N)，NE =2EA/2=3.142 206000427/149.8142=38680.492N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接134、且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行 支架整体的抗倾覆验算H/B=3.6/8.3=0.4343H=3.6m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算67参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条：B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2la q135、H/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=8.32 0.90.153.6/(0.90.9)+0.45+2 28.3/2=85.834kN.m30Mok =311.122=3.366kN.M满足要求！15.1.3 2000梁高 h2500在 2000梁高 h2500，选取最大截面梁 250mm2450mm 进行计算计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑136、结构可靠性设计统一标准GB50068-201868理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案一、工程属性新浇混凝土梁名称250*2450混凝土梁截面尺寸 (mmmm)2502450模板支架高度 H(m)3.6模板支架横向长度 B(m)8.3模板支架纵向长度 L(m)8.3支架外侧模板高度 Hm （mm）1000梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准 值 G1k (kN/m2)面板0.1面板及小梁0.35楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准 值 G2k (kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准 值 G3k (kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准 值 G3k137、 (kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k (kN/m2)3支撑脚手架计算单元上 集中堆放的物料自重标准值 Gjk (kN)2模板支拆环境是否考虑 风荷载是风荷载参数：风荷载标 准值k (kN/m2)基本风压 0 (kN/m2)省份山东0.3地区xx市风荷载高 度变化系数 z地面粗糙 度B 类（城市 郊区）0.51模板支架 顶部离建筑物 地面高度(m)6风荷载体 型系数 s单榀模板支架 st0.153整体模板支架 stw1.162fk=0 z stw=0.178支架外侧模板 s1.3mk=0 z s=0.199三、模板体系设计结构重要性系数 0169理想之城南区 15#29#及地下车库 高大138、模板工程专项施工方案脚手架安全等级I 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la (mm)600梁两侧立杆横向间距 lb (mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1300支撑架顶层水平杆步距 h(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)200新浇混凝土楼板立杆间距 la (mm)、 lb (mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离 (mm)400,800梁底支撑139、小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距83每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数 R1扣件传递的荷载偏心距 e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全 技术规程T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用 极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数 L10.90.9可变荷载的分项系数 Q11.51.5永久荷载的分项系数 G11.30.9结构重要性系数 01设计简图如下：70理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案图 15.1.3-1平面图图 15.1.3-2 立面图71理140、想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案四、面板验算面板类型覆面木胶 合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)31面板抗剪强度设计值 (N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)11500取单位宽度 b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3 ，Ibh3/12=1000121212/12=144000mm4q1 =0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1+(24+1.5)2.45)+1.5 0.93185.398kN/mq1 静 = 0 1.3G1k+(G2k141、+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)2.451 =81.348kN/mq1 活 = 0 1.5L Q1k b11.50.9314.05kN/m q2 1(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb=1(0.1+(24+1.5)2.45)+113165.575kN/m 计算简图如下：1、强度验算Mmax 0.1q1 静 L2+0.117q1 活 L2 0.181.3480.0832+0.1174.050.0832 = 0.06kN m =Mmax/W0.06106/240002.491N/mm2 f/R=31/131N/mm2 满足要求！2、挠度验算max 0.677q2L4/(10142、0EI)=0.67765.57583.3334/(10011500144000) =0.013mm L/25083.333/2500.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1 静L+0.45q1 活L=0.481.3480.083+0.454.050.0832.863kN R2=R3=1.1q1 静 L+1.2q1 活 L=1.181.3480.083+1.24.050.0837.862kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.465.5750.0832.186kN72理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案R143、2=R3=1.1q2L=1.165.5750.0836.011kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连 续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左 R1/b=2.863/12.863kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 MaxR2,R3/b =Max7.862,7.862/1= 7.862kN/m梁底面板传递给右边小144、梁线荷载：q1 右 R4/b=2.863/12.863kN/m 小梁自重：q2 11.3(0.35-0.1)0.25/3 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 = 11.30.45(2.45-0.25)=1.287kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右 = 11.30.45(2.45-0.25)=1.287kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左 =11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.6-0.25/2)/21=3.038kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右 =11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.145、93(1.2-0.6)-0.25/2)/21=3.038 kN/m左侧小梁荷载 q 左 q1 左+q2+q3 左+q4 左 =2.863+0.027+1.287+3.038=7.216kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=7.862+0.027=7.889kN/m右侧小梁荷载 q 右 q1 右+q2+q3 右+q4 右 =2.863+0.027+1.287+3.038=7.216kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max7.216,7.889,7.216=7.889kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=2.186/12.1146、86kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2,R3/b =Max6.011,6.011/1= 6.011kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R4/b=2.186/12.186kN/m 小梁自重：q21(0.35-0.1)0.25/3 =0.021kN/m73q3 左q3 右q4 左梁左侧模板传递给左边小梁荷载 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载= 10.45(2.45-0.25)=0.99kN/m= 10.45(2.45-0.25)=0.99kN/m=1(0.45+(24+1.1)0.25)+113(0.6-0.25/2)/21=2.31147、kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右=1(0.45+(24+1.1)0.25)+113(1.2-0.6)-0.25/2)/21=2.31kN/m左侧小梁荷载 q 左q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.186+0.021+0.99+2.31=5.506kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=6.011+0.021=6.032kN/m右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右 =2.186+0.021+0.99+2.31=5.506kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max5.506,6.032,5.506=6.032kN/m理想之城南区148、 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax max0.125ql12 ，0.5ql22max0.1257.8890.62 ，0.57.8890.22=0.355kN m=Mmax/W=0.355106/42667=8.32N/mm2 f/R=15.444/1=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax max0.625ql1 ，ql2max0.6257.8890.6，7.8890.22.958kN max=3Vmax/(2bh0)=32.9581000/(24080)=1.387N/mm2 /R=1.7149、82/1=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算1 0.521ql14/(100EI)0.5216.0326004/(1009350170.667104) =0.255mml1/250600/2502.4mm2 ql24/(8EI)6.0322004/(89350170.667104)0.076mm =2l2/2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.8890.6,0.3757.8890.6+7.8890.2=5.917kN同理可得：74理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模150、板工程专项施工方案梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=5.412kN,R2=5.917kN,R3=5.917kN,R4=5.412kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.0320.6,0.3756.0320.6+6.0320.2=4.524kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=4.13kN,R2=4.524kN,R3=4.524kN,R4=4.13kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)125主151、梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁 所受集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)=Mmax/W=0.484106/4490=107.739N/mm2 f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算75主梁剪力图(kN) Vmax 6.797kNmax=2Vmax/A=26.7971000/42432.061N/mm2 /R=125/1=12152、5N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max 0.244mm L/250400/2501.6mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.807kN，R2=7.604kN，R3=7.604kN，R4=0.807kN立杆所受主梁支座反力依次为 P1=0.807/0.6=1.345kN，P2=7.604/0.6=12.673kN，P3=7.604/0.6=12.673kN，P4=0.807/0.6=1.345kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值 N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力153、 NmaxR1,R4max0.807,0.807= 0.807kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065N m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力 NmaxP2 ，P312.673kNN/R=30/1=30kN 满足要求！八、立杆验算76理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型 (mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I（ cm4）1154、0.78抗压强度设计值 f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型 (mm)483.0水平杆钢管计算截面类 型(mm)483.0剪刀撑设置有扫地杆高度 h1 (mm)200节点转动刚度 (kN m/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数 n1 （跨）6竖向剪刀撑横距跨数 n2 （跨）6高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏 心矩 e(mm)501、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说 明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1300mm=hmax/i=1300/15.9=155、81.761=150 长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=H a h=112.2361300=2907mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)I/I1=20600010.78104/(130015106)+400/(61300)10.78/11=1.189 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1 与步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)= max(200/1300,200/1300)=0.154156、x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比， x=( lx/h)I/I1=(600/1300)10.78/11=0.452H-高度修正系数l02=h+2k0h2=600+20.7200=880mm l0=max(l01,l02)=max(2907,880)=2907mm=l0/i=2907/15.9=182.83，查表得， =0.216支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.60.178=0.107kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.610.199=0.119kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.157、5H2qwk+HFwk=0.53.62 0.107+3.60.119=1.122kN.m77理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案P1 1.345kN，P2 12.673kN，P3 12.673kN，P4 1.345kN两侧立杆最大受力 NmaxP1+N 边 1 ，P4+N 边 2+11.30.153.6=max1.345+11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9+0.6-0.25/2)/20.6，1.345+11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.25/2)/20.6+0.7027.32158、4kN中间立杆最大受力 NmaxP2 ，P3+11.30.15(3.6-2.45)= max12.673，12.673+0.22412.897kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩 M1=Fe=(7.324-0.702)0.05=0.331kN.m 不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f N/(A)12897.361/(0.216424)=140.825N/mm2 f/R =205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+ M1/(W(1-1.1N/NE )=7323.683/(0.216424)+0.331106/(4.49103 (1-1.10.2167323.683/257159、89.149)=159.04N/mm2 f/R 205/1=205N/mm2 满足要求！NE -立杆的欧拉临界力(N)，NE = 2EA/2=3.142 206000424/182.832=25789.149N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行 支架整体的抗倾覆验算H/B=3.6/8.3=0.4343H=3.6m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算78理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安160、全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条：B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj=B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=8.32 0.90.153.6/(0.90.9)+0.45+228.3/2=85.834kN.m30Mok =311.122=3.366kN.M 满161、足要求！15.2 高大楼板模板支撑系统计算15.2.1 板厚 300 计算搭设高度为 3.6m，楼板立杆设计间距为 900900；楼板立杆设计间距为 900900 设计并进行验算计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称300mm新浇混凝土楼板板厚 (mm)300模板162、支架高度 H(m)3.6模板支架纵向长度 L(m)8.3模板支架横向长度 B(m)8.3支架外侧模板高度 Hm （mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准 值 G1k (kN/m2)面板0.1面板及小梁0.379理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案楼板模板0.45混 凝 土 G2k (kN/m3)自 重 标 准 值24钢 筋 G3k (kN/m3)自 重 标 准 值1.1施 工 荷 载 标 准 值 Q1k (kN/m2)3支撑脚手架计算单元上 集中堆放的物料自重标准值 Gjk (kN)1风荷载参数：风荷载标 准 值 k (kN/m2)基本风压 0 (kN/m2)163、省份山东0. 3地区xx市风荷载高 度变化系数 z地面粗糙 度B 类(城市 郊区)0. 51模板支架 顶部离建筑物 地面高度(m)3.81风荷载体 型系数 s单榀模板支架 st0. 152整体模板支架 stw1. 159fk=0 z stw=0 .177支架外侧模板 s1. 3199mk=0 z s=0.三、模板体系设计结构重要性系数 01脚手架安全等级II 级主梁布置方向平行立杆 纵向方向立杆纵向间距 la (mm)90080理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案立杆横向间距 lb (mm)900水平拉杆步距 h(mm)1300顶 层 水 平 杆 步 距 h(mm)6164、00立杆伸出顶层水平杆的 悬臂高度 h2(mm)200小梁间距 l(mm)100小 梁 最 大 悬 挑 长 度 l1 (mm)150主 梁 最 大 悬 挑 长 度 l2 (mm)100承载力设计值调整系数 R1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数 L10.9可变荷载的分项系数 Q11.5永久荷载的分项系数 G11.3结构重要性系数 01设计简图如下：图 15.2.1-1模板设计平面图81理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案图 15.2.1-2纵向剖面图图 15.2.1-3横向剖面图82理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施165、工方案四、面板验算面板类型覆面木胶 合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值 f(N/mm2)31面板抗剪强度设计值 (N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)11500面板计算方式简支梁按简支梁 ，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=10001212/6 24000mm3 ，I bh3/12=1000121212/12 = 144000mm4承载能力极限状态q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.3)+1.50.931 =13.969kN/mq2 11.3G1k b11.30.11=0.13kN/m根166、据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2 条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计 算：p11.50.9Q1k 11.50.92.51.688kN正常使用极限状态q (G (G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.3)+13)110.63kN/m计算简图如下：1、强度验算M1 q1l2/813.9690.12/80.017kN m83M2 q2L2/8+pL/40.130.12/8+1.6880.1/40.042kN mMmax maxM1 ，M2max0.017167、，0.0420.042kN m =Mmax/W0.042106/240001.765N/mm2 f/R=31/131N/mm2 满足要求！2、挠度验算max 5ql4/(384EI)=510.631004/(38411500144000)=0.008mm =0.008mmL/250100/2500.4mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667小梁计算方式二168、等跨连续梁q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.3)+1.50.930 .11.423kN/m因 此 ， q1 静 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.3)0.11.018kN/mq1 活 = 0 1.5L Q1k b=11.50.930.10.405kN/mq2 11.3G1k b=11.30.30.10.039kN/m p11.50.9Q1k 11.50.92.53.375kN 计算简图如下：84理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案1、强169、度验算M1 0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2 0.1251.0180.92+0.1250.4050.92 =0.144kN mM2 max0.07q2L2+0.203pL ， 0.125q2L2+0.188pL =max0.070.0390.92+0.2033.3750.9 ，0.1250.0390.92+0.1883.3750.90.619kN mM3 maxq1L12/2 ， q2L12/2+pL1=max1.4230.152/2 ，0.0390.152/2+3.3750.150.507kN mMmax maxM1 ，M2 ，M3max0.144，0.619，0.5070170、.619kN m=Mmax/W=0.619106/42667=14.504N/mm2 f/R=15.444/1=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1 0.625q1静L+0.625q1活L0.6251.0180.9+0.6250.4050.90.8kNV2 0.625q2L+0.688p0.6250.0390.9+0.6883.3752.344kNV3 maxq1L1 ，q2L1+pmax1.4230.15，0.0390.15+3.3753.381kNVmax maxV1 ，V2 ，V3max0.8，2.344，3.3813.381kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.38171、11000/(24080) =1.585N/mm2 /R=1.782/1=1.782N/mm285理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案满足要求！3、挠度验算q ( G(G1k +(G2k+G3k) h)+QQ1k) b=(1 (0.3+(24+1.1) 0.3)+1 3)0.11.083kN/m挠度,跨中max 0.521qL4/(100EI)=0.5211.0839004/(1009350170.667104) = 0.232mmL/250900/2503.6mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=1.0831504/(89350170.667104) = 172、0.004mm2l1/2502150/2501.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值 f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连 续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1 = 0 1.3 (G1k +(G2k+G3k) h)+1.5 L Q1k b=1 1.3 (0.45+(24+1.1) 0.3)+1.50.930.11.44173、2kN/mq1 静=0 1.3 (G1k +(G2k+G3k) h)b1 1.3 (0.45+(24+1.1) 0.3) 0.11.037kN/mq1 活=01.5LQ1kb 1 1.50.930.10.405kN/mq2 ( G(G1k +(G2k+G3k) h)+ Q Q1k) b=(1 (0.45+(24+1.1) 0.3)+13)0.11.098kN/m86理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q1L1.251.4420.91.623kN按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 (0.375q1 静 174、+0.437q1 活 )L +q1l1 = (0.3751.037+0.4370.405)0.9+1.4420.150.726kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax ，R10.60.974kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q2L1.251.0980.91.235kN按 二 等 跨 连 续 梁 悬 臂 梁 ， R1 0.375q2L +q2l1 = 0.3751.0980.9+1.0980.150.535kNRmaxRmax ，R10.60.741kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN m)=Mmax/W=0.75910175、6/4490=169.117N/mm2 f/R=205/1=205N/mm287满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=24.6311000/42421.847N/mm2 /R=125/1=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中 max=1.353mm=900/250=3.6mm悬挑段 max 0.499mm=2100/250=0.8mm 满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为 R1=5.109kN，R2=9.501kN，R3=9.501kN，R4=5.109kN七、可调托座验算88理想之城南区 15#29#及地下车库176、 高大模板工程专项施工方案荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值 N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N9.501/0.6=15.836kNN/R=30/1=30kN满足要求！八、立杆验算水平杆钢管截面类型48.33.0水平杆钢管计算截面类 型48.33.0单元桁架组合方式矩阵型组 合竖向剪刀撑纵距跨数 n1 （跨）6竖向剪刀撑横距跨数 n2 （跨）6节 点 转 动 刚 度 (kN m/rad)15扫地杆高度 h1(mm)200高度修正系数1立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型 (mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424立 杆 截 面 回 转 177、半 径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49抗 压 强 度 设 计 值 f(N/mm2)205支 架 自 重 标 准 值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)10.78水平钢管截面惯性矩 I1 (cm4)111、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条 文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1300mm89理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案=l0/i=1300/15.9=81.761=150 满足要178、求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=H a h=112.3331300=3033mm 立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K- 有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比 ， K=EI/(hk)+ ly/(6h)I/I1=20600010.78104/(130015106)+900/(61300)10.78/11=1.252a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1 与步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值， =max(h1/h,h2/h)= max(200/1300,200/1300)=0.154179、x- 单 元 框 架 x 向 跨 距 与 步 距 h 之 比 ， x=( lx/h) I/I1=(900/1300)10.78/11=0.678H 高度修正系数l02=h+2k0h2=600+20.7200=880mm l0=max(l01,l02)=max(3033,880)=3033mm=l0/i=3033/15.9=190.755，查表得， =0.199支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.90.177=0.159kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.910.199=0.179kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准180、值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.62 0.159+3.60.179=1.677kN.m主梁支座反力：R1 5.109kN，R2 9.501kN，R3 9.501kN，R4 5.109kN 不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH=Max5.109,9.501,9.501,5.109/0.6+11.3 0.153.6=16.538kNf N/(A) 16537.815/(0.199424)=196.001N/mm2 f/R = 205/1=205N/mm2满足要求！90九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT00181、03-2019 第 5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行 支架整体的抗倾覆验算H/B=3.6/8.3=0.4343H=3.6m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条：B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB182、2la (gk1+gk2)+2Gjkbj=B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=8.32 0.90.153.6/(0.90.9)+0.45+218.3/2=77.534kN.m30Mok =311.677=5.031kN.M 满足要求！十一、立杆地基基础验算91理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案地基土类型粘性土地 基 承 载 力 特 征 值 fak (kPa)500立杆垫木地基土承载力 折减系数 mf0.4垫板底面面积 A(m2)0.25立 杆 底 垫 板 的 底 面 平 均 压 力 p N/(mfA) 16.538/(0.40.25) = 16183、5.378kPafak 500kPa满足要求！15.2.2 板厚 350 计算搭设高度为 3.6m，楼板立杆设计间距为 600600 设计并进行验算。 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称350mm新浇混凝土楼板板厚(mm)350模板支架高度 H(m)3.6模板184、支架纵向长度 L(m)8.3模板支架横向长度 B(m)8.3支架外侧模板高度 Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q 1k(kN/m2)392理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案支撑脚手架计算单元上集中堆放的物 料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值2 k(kN/m )基 本 风2 0(kN/m )压省份浙江0.3地区杭州市风荷载高度变化系 数 z地面粗糙度B 类185、(城市郊区)0.51模板支架顶部离建 筑物地面高度(m)3.81风荷载体型系数 s单榀模板支架 st0.191整体模板支架 stw1.465fk=0zstw=0.224支架外侧模板 s1.3mk=0zs=0.199三、模板体系设计结构重要性系数 01脚手架安全等级I 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)600立杆横向间距 lb(mm)600水平拉杆步距 h(mm)1300顶层水平杆步距 h(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)200小梁间距 l(mm)100小梁最大悬挑长度 l 1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)100承载力设计值调整系数 R1186、荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数 L10.9可变荷载的分项系数 Q11.5永久荷载的分项系数 G11.393理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案结构重要性系数 01设计简图如下：图 15.2.2-1模板设计平面图94理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案图 15.2.2-2纵向剖面图图 15.2.2-3横向剖面图95理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)31面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹187、性模量 E(N/mm2)11500面板计算方式简支梁按简支梁 ，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=10001212/6 24000mm3，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4 承载能力极限状态q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.35)+1.50.931=15.601kN/mq2 11.3G1k b 11.30.11=0.13kN/m根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2 条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2188、.5kN 进行计算：p 11.50.9Q1k 11.50.92.5 1.688kN正常使用极限状态q (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.35)+13)1 = 11.885kN/m计算简图如下：1、强度验算M1 q1l2/8 15.6010.12/8 0.02kNmM2 q2L2/8+pL/4 0.130.12/8+1.6880.1/4 0.042kNm Mmax maxM1 ，M2 max0.02 ，0.042 0.042kNm =Mmax/W 0.042106/24000 1.765N/mm2f/R=31/1 31N/mm2满足要求！189、2、挠度验算96max 5ql4/(384EI)=511.8851004/(38411500144000)=0.009mm =0.009mm L/250 100/250 0.4mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.35)+1190、.50.930.1 1.586kN/m因 此 ， q1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.35)0.1 = 1.181kN/mq1 活 = 0 1.5L Q1k b=11.50.930.1 0.405kN/m q2 11.3G1k b=11.30.30.1 0.039kN/mp 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN计算简图如下：1、强度验算97M1 0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2 0.1251.1810.62+0.1250.4050.62 0.071kNmM2 max0.07q2L2+0.20191、3pL ， 0.125q2L2+0.188pL = max0.070.0390.62+0.2033.3750.6 ， 0.1250.0390.62+0.1883.3750.6 = 0.412kNmM3 maxq1L12/2 ，q2L12/2+pL1=max1.5860.152/2 ，0.0390.152/2+3.3750.15 = 0.507kNmMmax maxM1 ，M2 ，M3 max0.071 ，0.412 ，0.507 0.507kNm=Mmax/W=0.507106/42667=11.875N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1 0.6192、25q1 静 L+0.625q1 活 L 0.6251.1810.6+0.6250.4050.6 0.595kN V2 0.625q2L+0.688p 0.6250.0390.6+0.6883.375 2.337kNV3 maxq1L1 ，q2L1+p max1.5860.15 ，0.0390. 15+3.375 3.381kN Vmax maxV1 ，V2 ，V3 max0.595 ，2.337 ，3.381 3.381kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3811000/(24080) =1.585N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q (G(G193、1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.35)+13)0.1 =1.209kN/m挠度, 跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5211.2096004/(1009350170.667104) = 0.051mm L/250 600/250 2.4mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=1.2091504/(89350170.667104) 0.005mm = 2l1/250 2150/250 1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)20194、598主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.35)+1.50.930.1 = 1.606kN/mq1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b 11.3(0.45+(24+1.1)0.35)0.1 1.201kN/mq1 活 = 0 1.5L Q1k b 11.195、50.930.1 0.405kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.35)+13)0.1 = 1.224kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q1L 1.251.6060.6 1.204kN按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 (0.375q1 静 +0.437q1 活 )L +q1l1 = (0.3751.201+0.4370.405)0.6+1.6060.15 0.617kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R maxRmax ，R10.6 0.722kN;正常使用极限状态按二196、等跨连续梁，Rmax 1.25q2L 1.251.2240.6 0.918kN按二等跨连续梁悬臂梁 ，R1 0.375q2L +q2l1 0.3751.2240.6+1.2240.15 = 0.459kNR maxRmax ，R10.6 0.551kN; 计算简图如下：99理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.238106/4490=53.078N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=22.0821000/424 9.82N/mm2197、/R=125/1=125N/mm2满足要求！100理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案4、挠度验算主梁变形图一(mm) 跨中 max=0.171mm=600/250=2.4mm悬挑段 max 0.077mm=2100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为 R1=2.972kN ，R2=4.609kN ，R3=4.609kN ，R4=2.972kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N 4.609/0.6=7.681kNN/R=30/1 30kN满足要求！八198、立杆验算水平杆钢管截面类型48.33.0水平杆钢管计算截面类型48.33.0单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）6竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)200高度修正系数1立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424101立杆截面回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)10.78水平钢管截199、面惯性矩 I 1(cm4)111、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说 明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1300mm=l0/i=1300/15.9=81.761=150满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=112.2471300=2921mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K- 有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比 ， K=EI/(hk)+ ly/(6h)I/I1=20600010.78104/(130015106)+600/(200、61300)10.78/11=1.214a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1 与步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值， =max(h1/h,h2/h)= max(200/1300,200/1300)=0.154x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=( lx/h) I/I1=(600/1300)10.78/11=0.452 H-高度修正系数l02=h+2k0h2=600+20.7200=880mml0=max(l01,l02)=max(2921,880)=2921mm=l0/i=2921/15.9=183.711，查表得201、， =0.214支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.60.224=0.134kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.610.199=0.119kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.62 0.134+3.60.119=1.301kN.m102理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案主梁支座反力：R1 2.972kN ，R2 4.609kN ，R3 4.609kN ，R4 2.972kN 不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1202、G qH=Max2.972,4.609,4.609,2.972/0.6+11.30.153.6=8. 383kNf N/(A) 8383.458/(0.214424)=92.394N/mm2f/R 205/1=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架 整体的抗倾覆验算H/B=3.6/8.3=0.4343 H=3.6m5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-201203、9 第 5.4.2 条：B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2103理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=8.32 0.60.153.6/(0.60.6)+0.45+218.3/2=88.901 kN.m30Mok =311204、.301=3.902kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值 fak(kPa)500立杆垫木地基土承载力折减系数 mf0.4垫板底面面积 A(m2)0.25立杆底垫板 的底面平均压力 p N/(mfA) 8.383/(0.40.25) 83.835kPafak = 500kPa满足要求！15.2.3 板厚 400 计算搭设高度为 3.6m，楼板立杆设计间距为 600600 设计并进行验算。 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计205、统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称400mm新浇混凝土楼板板厚(mm)400模板支架高度 H(m)3.6模板支架纵向长度 L(m)8.3模板支架横向长度 B(m)8.3支架外侧模板高度 Hm（mm）1000二、荷载设计104理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3206、k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q 1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物 料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值2 k(kN/m )基 本 风2 0(kN/m )压省份浙江0.3地区杭州市风荷载高度变化系 数 z地面粗糙度B 类(城市郊区)0.51模板支架顶部离建 筑物地面高度(m)3.81风荷载体型系数 s单榀模板支架 st0.191整体模板支架 stw1.465fk=0zstw=0.224支架外侧模板 s1.3mk=0zs=0.199三、模板体系设计结构重要性系数 01脚手架安全等级I 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)207、600立杆横向间距 lb(mm)600水平拉杆步距 h(mm)1300顶层水平杆步距 h(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)200小梁间距 l(mm)100小梁最大悬挑长度 l 1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)100承载力设计值调整系数 R1荷载系数参数表：105理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数 L10.9可变荷载的分项系数 Q11.5永久荷载的分项系数 G11.3结构重要性系数 01设计简图如下：图 15.2.3-1模板设计平面图106理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板208、工程专项施工方案图 15.2.3-2纵向剖面图图 15.2.3-3横向剖面图107理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)31面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)11500面板计算方式简支梁按简支梁 ，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=10001212/6 24000mm3，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4 承载能力极限状态q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1209、+(24+1.1)0.4)+1.50.931=17.232kN/mq2 11.3G1k b 11.30.11=0.13kN/m根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2 条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：p 11.50.9Q1k 11.50.92.5 1.688kN正常使用极限状态q (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.4)+13)1 13.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M1 q1l2/8 17.2320.12/8 0.022kNmM2210、 q2L2/8+pL/4 0.130.12/8+1.6880.1/4 0.042kNm Mmax maxM1 ，M2 max0.022 ，0.042 0.042kNm =Mmax/W 0.042106/24000 1.765N/mm2f/R=31/1 31N/mm2满足要求！2、挠度验算max 5ql4/(384EI)=513.141004/(38411500144000)=0.01mm108 =0.01mm L/250 100/250 0.4mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.211、782小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.4)+1.50.930.1 1.749kN/m因 此 ， q1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.4)0.1 = 1.344kN/mq1 活 = 0 1.5L Q1k b=11.50.930.1 0.405kN/m q2 11.3G1k b=11.30.30.1 0.039k212、N/mp 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN计算简图如下：1、强度验算M1 0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2 0.1251.3440.62+0.1250.4050.62 0.079kNm109M2 max0.07q2L2+0.203pL ， 0.125q2L2+0.188pL =max0.070.0390.62+0.2033.3750.6 ， 0.1250.0390.62+0.1883.3750.6 =0.412kNmM3 maxq1L12/2 ，q2L12/2+pL1=max1.7490.152/2 ，0.0390.152/2+3.3750.15 =213、 0.507kNmMmax maxM1 ，M2 ，M3 max0.079 ，0.412 ，0.507 0.507kNm=Mmax/W=0.507106/42667=11.875N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1 0.625q1 静 L+0.625q1 活 L 0.6251.3440.6+0.6250.4050.6 0.656kN V2 0.625q2L+0.688p 0.6250.0390.6+0.6883.375 2.337kNV3 maxq1L1 ，q2L1+p max1.7490.15 ，0.0390.15+3.375 3.381kN V214、max maxV1 ，V2 ，V3 max0.656 ，2.337 ，3.381 3.381kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3811000/(24080) =1.585N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.4)+13)0.1 1.334kN/m挠度, 跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5211.3346004/(1009350170.667104) = 0.056mm L/250 600/250 2.4mm；悬 臂 端 max ql14215、/(8EI)=1.3341504/(89350170.667104) 0.005mm = 2l1/250 2150/250 1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78110主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3216、(0.45+(24+1.1)0.4)+1.50.930.1 1.769kN/mq1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b 11.3(0.45+(24+1.1)0.4)0.1 1.364kN/mq1 活 = 0 1.5L Q1k b 11.50.930.1 0.405kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.4)+13)0.1 = 1.349kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q1L 1.251.7690.6 1.327kN按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 (0.375q1217、 静 +0.437q1 活 )L +q1l1 = (0.3751.364+0.4370.405)0.6+1.7690.15 0.678kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R maxRmax ，R10.6 0.796kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q2L 1.251.3490.6 1.012kN按二等跨连续梁悬臂梁 ，R1 0.375q2L +q2l1 0.3751.3490.6+1.3490.15 = 0.506kNR maxRmax ，R10.6 0.607kN; 计算简图如下：主梁计算简图一111理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施218、工方案2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.263106/4490=58.519N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=22.2951000/424 10.827N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算112理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案主梁变形图一(mm) 跨中 max=0.188mm=600/250=2.4mm悬挑段 max 0.085mm=2100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为 R1=3.27219、7kN ，R2=5.081kN ，R3=5.081kN ，R4=3.277kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N 5.081/0.6=8.469kNN/R=30/1 30kN满足要求！八、立杆验算水平杆钢管截面类型483.0水平杆钢管计算截面类型483.0单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）6竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)200高度修正系数1立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm220、2)424立杆截面回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)10.78水平钢管截面惯性矩 I 1(cm4)111、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说 明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度113理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案l0=h=1300mm=l0/i=1300/15.9=81.761=150满足要求！2221、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=112.2471300=2921mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K- 有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比 ， K=EI/(hk)+ ly/(6h)I/I1=20600010.78104/(130015106)+600/(61300)10.78/11=1.214a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1 与步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值， =max(h1/h,h2/h)= max(200/1300,200/1300)=0.154x-单元222、框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=( lx/h) I/I1=(600/1300)10.78/11=0.452 H-高度修正系数l02=h+2k0h2=600+20.7200=880mml0=max(l01,l02)=max(2921,880)=2921mm=l0/i=2921/15.9=183.711，查表得， =0.214支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.60.224=0.134kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.610.199=0.119kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2223、qwk+HFwk=0.53.62 0.134+3.60.119=1.301kN.m主梁支座反力：R1 3.277kN ，R2 5.081kN ，R3 5.081kN ，R4 3.277kN 不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH=Max3.277,5.081,5.081,3.277/0.6+11.30.153.6=9. 171kNf N/(A) 9170.754/(0.214424)=101.071N/mm2f/R 205/1=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算114根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条224、：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架 整体的抗倾覆验算H/B=3.6/8.3=0.4343 H=3.6m5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条：B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+ gk2)+2Gjk225、bj =B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=8.32 0.60.153.6/(0.60.6)+0.45+218.3/2=88.901 kN.m30Mok =311.301=3.902kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算115理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案地基土类型粘性土地基承载力特征值 fak(kPa)500立杆垫木地基土承载力折减系数 mf0.4垫板底面面积 A(m2)0.25立杆底垫板 的底面平均压力 p N/(mfA) 9.171/(0.40.25) 91.708kPafak = 500kPa满足要求！15.2.4 板厚 450 226、计算搭设高度为 3.6m，楼板立杆设计间距为 600600 设计并进行验算。 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称450mm新浇混凝土楼板板厚(mm)450模板支架高度 H(m)3.6模板支架纵向长度 L(m)8.3模板支架横向长度 B(m)8.3支架外侧模板高227、度 Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q 1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物 料自重标准值 Gjk(kN)1116理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案风荷载参数：风 荷 载 标 准 值2 k(kN/m )基 本 风2 0(kN/m )压省份山东0.3地区xx市风荷载高度变化系 数 z地面粗糙度B 类(城市郊区)0.51模板支架顶部离建 筑物地面高度(m)3.81风荷载体228、型系数 s单榀模板支架 st0.191整体模板支架 stw1.465fk=0zstw=0.224支架外侧模板 s1.3mk=0zs=0.199三、模板体系设计结构重要性系数 01脚手架安全等级I 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)600立杆横向间距 lb(mm)600水平拉杆步距 h(mm)1300顶层水平杆步距 h(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)200小梁间距 l(mm)100小梁最大悬挑长度 l 1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)100承载力设计值调整系数 R1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数 L10229、.9可变荷载的分项系数 Q11.5永久荷载的分项系数 G11.3结构重要性系数 01设计简图如下：117理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案图 15.2.4-1模板设计平面图118图 15.2.4-2纵向剖面图图 15.2.4-3横向剖面图119理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)31面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)11500面板计算方式简支梁按简支梁 ，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=10001212/6 2230、4000mm3，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4 承载能力极限状态q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.45)+1.50.931=18.864kN/mq2 11.3G1k b 11.30.11=0.13kN/m根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2 条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：p 11.50.9Q1k 11.50.92.5 1.688kN正常使用极限状态q (G(G1k +(G2k+231、G3k)h)+Q Q1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.45)+13)1 = 14.395kN/m计算简图如下：1、强度验算M1 q1l2/8 18.8640.12/8 0.024kNmM2 q2L2/8+pL/4 0.130.12/8+1.6880.1/4 0.042kNm Mmax maxM1 ，M2 max0.024 ，0.042 0.042kNm =Mmax/W 0.042106/24000 1.765N/mm2f/R=31/1 31N/mm2满足要求！2、挠度验算120max 5ql4/(384EI)=514.3951004/(38411500144000)=0.011mm232、 =0.011mm L/250 100/250 0.4mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.45)+1.50.930.1 1.912kN/m因 此 ， q1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.3233、(0.3+(24+1.1)0.45)0.1 = 1.507kN/mq1 活 = 0 1.5L Q1k b=11.50.930.1 0.405kN/m q2 11.3G1k b=11.30.30.1 0.039kN/mp 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN计算简图如下：1、强度验算121M1 0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2 0.1251.5070.62+0.1250.4050.62 0.086kNmM2 max0.07q2L2+0.203pL ， 0.125q2L2+0.188pL = max0.070.0390.62+0.2033.3750.6 ， 234、0.1250.0390.62+0.1883.3750.6 = 0.412kNmM3 maxq1L12/2 ，q2L12/2+pL1=max1.9120.152/2 ，0.0390.152/2+3.3750.15 = 0.507kNmMmax maxM1 ，M2 ，M3 max0.086 ，0.412 ，0.507 0.507kNm=Mmax/W=0.507106/42667=11.875N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1 0.625q1 静 L+0.625q1 活 L 0.6251.5070.6+0.6250.4050.6 0.717kN V2235、 0.625q2L+0.688p 0.6250.0390.6+0.6883.375 2.337kNV3 maxq1L1 ，q2L1+p max1.9120.15 ，0.0390.15+3.375 3.381kN Vmax maxV1 ，V2 ，V3 max0.717 ，2.337 ，3.381 3.381kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3811000/(24080) =1.585N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.45)+13)0.1 1.46kN/m236、挠度 , 跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5211.466004/(1009350170.667104) = 0.062mm L/250 600/250 2.4mm；悬臂端 max ql14/(8EI)=1.461504/(89350170.667104) 0.006mm 2l1/250 =2150/250 1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49122主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面237、惯性矩 I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.45)+1.50.930.1 = 1.932kN/mq1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b 11.3(0.45+(24+1.1)0.45)0.1 1.527kN/mq1 活 = 0 1.5L Q1k b 11.50.930.1 0.405kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.45+(24+1.1)238、0.45)+13)0.1 = 1.475kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q1L 1.251.9320.6 1.449kN按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 (0.375q1 静 +0.437q1 活 )L +q1l1 = (0.3751.527+0.4370.405)0.6+1.9320.15 0.74kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R maxRmax ，R10.6 0.869kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q2L 1.251.4750.6 1.106kN按二等跨连续梁悬臂梁 ，R1 0.375q2L +q2239、l1 0.3751.4750.6+1.4750.15 = 0.553kNR maxRmax ，R10.6 0.664kN; 计算简图如下：123理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.287106/4490=63.885N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=22.5061000/424 11.82N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！124理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案4、挠度验算主梁240、变形图一(mm) 跨中 max=0.206mm=600/250=2.4mm悬挑段 max 0.093mm=2100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为 R1=3.577kN ，R2=5.547kN ，R3=5.547kN ，R4=3.577kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N 5.547/0.6=9.245kNN/R=30/1 30kN满足要求！八、立杆验算水平杆钢管截面类型48.33.0水平杆钢管计算截面类型48.33.0单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数 n1241、（跨）6竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)200高度修正系数1立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)424125立杆截面回转半径 i(mm)15.9立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)10.78水平钢管截面惯性矩 I 1(cm4)111、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说242、 明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1300mm=l0/i=1300/15.9=81.761=150满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=112.2471300=2921mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K- 有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比 ， K=EI/(hk)+ ly/(6h)I/I1=20600010.78104/(130015106)+600/(61300)10.78/11=1.214a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1 与243、步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值， =max(h1/h,h2/h)= max(200/1300,200/1300)=0.154x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=( lx/h) I/I1=(600/1300)10.78/11=0.452 H-高度修正系数l02=h+2k0h2=600+20.7200=880mml0=max(l01,l02)=max(2921,880)=2921mm=l0/i=2921/15.9=183.711，查表得， =0.214支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.60.224=0.134kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上244、产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.610.199=0.119kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.62 0.134+3.60.119=1.301kN.m126理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案主梁支座反力：R1 3.577kN ，R2 5.547kN ，R3 5.547kN ，R4 3.577kN 不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH=Max3.577,5.547,5.547,3.577/0.6+11.30.153.6=9. 947kNf N/(A) 245、9947.411/(0.214424)=109.63N/mm2f/R 205/1=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架 整体的抗倾覆验算H/B=3.6/8.3=0.4343 H=3.6m5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条：B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2127理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+