1、理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 理想之城南区理想之城南区 15#29#及地下车库及地下车库项目项目 高大模板工程施工方案高大模板工程施工方案 编制人：编制人：审核人：审核人：审批人：审批人：20202020 年年 7 7 月月 编制编制 20202020 年年 7 7 月月 实施实施 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 目 录 1 编制依据.1 二、工程概况.1 2.1 工程建设概况.1 2.2 设计概况.2 2.2.1 结构设计概况.2 2.2.2 模板方案选型.2 2.2.3 高大模板概况.3 2.2.4 高大模板荷载分析与计算.2、3 2.3 工程施工条件.8 3 施工安排.8 3.1 项目管理组织.8 3.2 项目管理目标.9 3.3 各项资源供应方式.9 3.4 施工流水段的划分与工艺流程.10 3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施.11 3.6 新技术应用要求.11 4 施工进度计划.12 5 施工准备与资源配置计划.12 5.1 施工准备.12 5.2 资源配置计划.14 6 施工方法及工艺要求.15 6.1 高大模板施工方案.15 6.1.1 梁模板.15 6.1.2 楼板模板.22 6.2 安装支撑系统工艺要求.25 6.3 梁、板模板的安装.25 6.4 梁、板模板的拆除.26 6.5 施工工艺要求.23、6 7、质量管理计划.27 8、进度管理计划.29 9、安全管理计划.30 9.1 技术安全措施.30 9.2 施工监测措施.31 9.2.1 安全检查制度.31 9.2.2 日常检查、巡查重点部位.31 9.2.3 监测实施要点.31 9.3 预防坍塌事故的安全措施.32 9.4 预防高空坠落事故安全措施.32 9.5 预防物体打击事故的安全措施.33 9.6 其他安全注意事项.34 10、环境管理计划.34 11、成品保护管理计划.34 12、节能降耗管理计划.35 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 13、绿色施工管理计划.35 14、应急预案.35 14.14、 概况.35 14.2 应急工作流程.35 14.3 机构的职责.37 14.4 应急救援工作程序.37 14.5 救援方法.39 14.5.1 高空坠落应急救援方法.39 14.5.2 模板、坍塌应急救援方法.39 14.5.3 物体打击应急救援方法.39 15、计算书.40 15.1 高大梁模板支撑系统计算.40 15.1.1 500h1500.40 15.1.2 1500梁高 h2000.54 15.1.3 2000梁高 h2500.68 15.2 高大楼板模板支撑系统计算.79 15.2.1 板厚 300 计算.79 15.2.2 板厚 350 计算.92 15.2.3 板厚 400 5、计算.104 15.2.4 板厚 450 计算.116 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 1 1 编制依据 编制依据详见表 1-1。表 1-1 方案编制依据 二、工程概况 2.1 2.1 工程建设概况工程建设概况 2.1-1 工程建设概况一览表 工程名称 理想之城南区 15#-29#楼及地下车库工程 工程性质 住宅、商业 工程地址 日照市北京路以东，学苑路以南，滨州路以北。总建筑面积 23.7 万 m2 建设单位 项目承包 范围 设计图纸内的全部施工内容 设计单位 主要分包 工程 防水、消防、精装修等 勘察单位 合同要求 质量 一次性验收合格 监理单位 工期 906、0 天 总承包单位 安全 确保日照市建筑施工安全文明示范工地，力争山东省安全文明施工标准化工地。工程用途 地下室为地下车库、设备用房，地上为住宅及局部商业。序号 名称 编 号 1 日照理想之城南区工程图纸/2 建筑地基基础设计规范 GB-50007-2011 3 建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范 JGJ130-2016 4 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 JGJ230-2010 5 建筑工程施工质量验收统一标准 GB503002013 6 建筑施工高空作业安全技术规程 JGJ80-91 7 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 10 混凝土结构工程施工规范 GB57、0666-2011 11 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 12 建筑结构荷载规范 GB5009-2012 13 建筑施工临时支撑结构技术规程 JGJ300-2013 14 建筑施工安全技术统一规范 GB/T 50870-2013 15 施工现场临时用电安全技术规程 JGJ46-2005 16 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 17 其它相关规范及技术规程/理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 2 2.2 设计概况 2.2.1 结构设计概况 序号 项目 内容 1 结构形式 基础结构形式 筏板基础+柱下独立基础、8、条形基础 主体结构形式 车库框架剪力墙结构、主楼剪力墙结构 2 建筑面积 总建筑面积 237577.25m2 3 建筑层数及层高 主楼 12 层-27 层 车库 结构层高 4.06m 4 主要结构构件尺寸 车库梁主要截面尺寸 200*500，250*1210，250*2450，250*800，250*500，250*600，250*400，250*800，250*1000，,300*700，300*800，300*1000,350*800,350*1000,400*700,400*1000，400*600,400*750,400*1700，400*1100，400*1150，400*1650，9、400*1900，500*800，500*1000 车库梁截面尺寸（大于等于0.45m2）250*2450，400*1150，400*1650，400*1700，400*1900，500*1000 板（厚度大于等于 300）mm 250，300,350，400，450 高度 3.1,4.06,6.3 2.2.2 模板方案选型 序号 项目 内容 1 模板支架形式 架体采用483.0 轮扣式钢管扣件系统，梁底设置可调钢支座；部分梁截面高宽比过大，且梁底支撑立杆沿梁宽方向间距与轮扣式模板支撑系统的杆满堂架均落于钢筋混凝土楼板上 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 3 件不10、成模数，部分梁底支撑系统采用483.0（0.3）扣件式钢管脚手架支撑系统剪刀撑采用483.0（0.30）扣件式钢管 2 模板选型 柱、墙 12mm 厚镜面覆膜木胶板；背楞 4080mm 木方，主龙骨楞均采用 2 根483.0mm（0.30）钢管。梁、板 12mm 厚镜面覆膜木胶板，底边次龙骨均采用 4080mm 木方，主龙骨楞均采用 2 根483.0mm（0.30）钢管。梁侧模背楞 4080mm 木方，主龙骨楞均采用 2 根483.0mm（0.30）钢管。2.2.3 高大模板概况 根据住房城乡建设部办公厅关于实施 危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知（建办质201831 号文）和11、危险性较大的分部分项工程安全管理规定（中华人民共和国住房和城乡建设部令第 37 号）的要求，混凝土模板支撑工程：搭设高度 8m 及以上，或搭设跨度 18m 及以上，或施工总荷载（设计值）15kN/m2及以上，或集中线荷载（设计值）20kN/m 及以上，是为为超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要专家对专项方案进行论证。本工程为安全起见施工总荷载大于12kN/、线荷载大于 15kN/m 进行专家论证。2.2.4 高大模板荷载分析与计算(1)楼板施工总荷载计算分析 1)板厚 300mm 时：施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k =0.9112、.2(0.9+240.3+1.10.3)+1.42.5 =12.254 kN/m2 恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k =0.91.35(0.9+240.3+1.10.3)+1.40.72.5 =12.447 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=12.447 kN/m2 12kN/m2 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 4 需要进行专家论证。2)板厚 250mm 时：施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k =0.91.2(0.9+240.13、25+1.10.25)+1.42.5 =10.899 kN/m2 恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k =0.91.35(0.9+240.25+1.10.25)+1.40.72.5 =10.923 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=10.923 kN/m212 kN/m2 综上计算：当板厚综上计算：当板厚300mm300mm 时，需进行高大模板分析论证。时，需进行高大模板分析论证。(2)梁集中线荷载计算分析 1)4001000mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.14、4Q2k=0.90.41.2(0.9+241+1.51)+1.42=12.413 kN/m 恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k=0.90.41.35(0.9+241+1.51)+1.40.72=13.536 kN/m 两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=13.536 kN/m15kN/m 2)4001100mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k=0.90.41.2(0.9+241.1+1.51.1)+1.42=13.514 kN/m 恒载控制时荷载组合 S2=0.915、b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k=0.90.41.35(0.9+241.1+1.51.1)+1.40.72=14.753kN/m 两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=13.822 kN/m15kN/m 3)4001150mm 梁 集中线荷载 活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 5 =0.90.41.2(0.9+241.15+1.51.15)+1.42=14.065 kN/m 恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.416、0.7Q2k=0.90.41.35(0.9+241.15+1.51.15)+1.40.72=15.395 kN/m 两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=15.395 kN/m15 kN/m 4)5001000mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k=0.90.51.2(0.9+241+1.51)+1.42=15.516 kN/m 恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k=0.90.51.35(0.9+241+1.51)+1.40.72=16.920 kN/m 两者取大值，即17、集中线荷载 S=maxS1，S2=16.920 kN/m15 kN/m 综上计算：当梁截面尺寸综上计算：当梁截面尺寸0.450.45 时，需进行高大模板分析论证。时，需进行高大模板分析论证。根据高大模板专项规定及上述分析，本工程需专家论证的高大模板概况如下：1、16#主楼南侧 250*2450，梁底支撑高度为 4.06m；见下图；搭设高度 4.06米，板厚250mm 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 6 2、N2-L2/26 轴梁截面尺寸 400*1150，梁底支撑高度为 4.06m，见下图；3、K2-M2/14 轴梁截面尺寸 400*1650，梁底支撑高度为 418、.06m，见下图；4、梁截面尺寸 400*1700，梁底支撑高度为 4.06m，见下图。搭设高度,4.06 米，板厚 300mm 板厚 350mm 梁高 400*1650 梁截面 400*1700，板厚,250mm，搭设高度 4.06 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 7 5、梁截面尺寸 400*1900，梁底支撑高度为 4.06m，见下图。6、梁截面尺寸 500*1000，主要分布在人防区域 2-27 轴纵向梁，梁底支撑高度为4.06m，具体位置见下图；7、板厚 300 区域主要集中在人防部位，具体位置见下图 梁截面 500*1000，搭设高度 4.06 板厚 19、300 区域 梁高 400*1900 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 8 8、板厚 350-450 区域，具体位置见下图；2.3 工程施工条件 本工程建筑功能完善，结构设计复杂，为满足建筑和结构施工要求，多个区域需要根据实际情况进行高支模作业，高支模支设需参照本方案施工，其它危险性较大模板方案均参照本方案实施。3 施工安排 3.1 项目管理组织 为保证本工程模板工程施工能优质、高速、安全、文明地进行，为本工程后续施工创造良好的条件，我项目将本着结构合理、精干高效的原则，选择具有从事类似工程施工经验的管理人员，负责模板工程的计划、组织、指挥、协调和控制，以保证工程20、的进度、质量、安全等。表 3.1-1 理想之城南区 15#29#及地下车库项目管理人员及职责分工表 序号 管理职务 姓名 职称（资质）职责和权限 1 项目经理 刘煜东 工程师 总负责人 2 执行经理 仲维生 高工 现场实施负责人 3 项目总工 高志顺 工程师 项目技术负责人 4 安装经理 陈晓龙 工程师 项目安装负责人 5 物资经理 任立鑫 助理工程师 项目物资负责人 6 安全总监 王洪宝 工程师 项目安全负责人 7 商务经理 王俊瑞 助理经济师 项目商务负责人 8 施工员 刘国东 助理工程师 现场实施管理 9 施工员 王东 助理工程师 现场实施管理 板厚 350-450人防区域 理想之城南区21、 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 9 序号 管理职务 姓名 职称（资质）职责和权限 10 施工员 韩毅 见习生 现场实施管理 11 施工员 田保芹 助理工程师 现场电气管理 12 施工员 王向阳 见习生 现场电气管理 13 安全员 崔现东 工程师 现场安全管理 14 预算员 周建宇 助理经济师 项目商务管理 15 文员 曹培巧 助理工程师 项目资料管理 3.2 项目管理目标 表 3.2-1 项目管理目标 项目管理目标名称 目标值 工期 900 天 质量目标 一次性验收合格，确保达到理想之城北区品质 安全目标 确保日照市建筑施工安全文明示范工地，力争山东省安全文明施工标准化工地22、。节能目标 增加轮扣式脚手架，架体承载力强，减少钢管用量 3.3 各项资源供应方式 1）劳务资源安排一览表 施工项目 名称 专业施工队 名称 资质 要求 分包 方式 负责人 模板工程 日照龙盛建筑劳务有限公司 一级 劳务 薛大群 模板工程 成都中科润祥建筑劳务有限公司 一级 劳务 刘余 2）大型机械设备采购供应安排一览表 机械设备名称 拟选供应商 提供方式 备注 1#塔吊 中建物资 租赁 2#塔吊 中建物资 租赁 3#塔吊 中建物资 租赁 4#塔吊 中建物资 租赁 5#塔吊 中建物资 租赁 6#塔吊 中建物资 租赁 7#塔吊 中建物资 租赁 8#塔吊 中建物资 租赁 理想之城南区 15#29#23、及地下车库 高大模板工程专项施工方案 10 9#塔吊 中建物资 租赁 10#塔吊 中建物资 租赁 11#塔吊 中建物资 租赁 3.4 施工流水段的划分与工艺流程 3.4.1 施工流水段划分 基础底板和地下墙柱及顶板采用分段跳仓施工，因 15#楼为部分装配式结构、精装修交付且楼层最高，施工周期较长，故该楼座部位应优先施工；现场场区狭小，土方开挖后现场基坑之外无法规划临时材料堆场和加工厂，为确保周转材料倒运和钢筋模板等的加工和运输，必须合理的划分施工段和充分利用现场基坑部位场区，本工程拟预留部分车库暂不施工，作为临时材料堆场和加工厂，待其他部位车库封顶后将材料堆场和加工厂移至车库顶，再进行施工；即24、根据设计特点和现场实际情况，基础部分施工分为段、段共两个区段。分段图见图。图 3.4-1 结构施工阶段施工段划分 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 11 3.4.2 模板工程工艺流程 3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 序号 重点和难点 具体分析 应对措施 责任人 1 构件尺寸大 梁最大截面尺寸为400*1900。模板选择、支设，支撑体系的强度、稳定性等，是保证结构施工质量及安全的关键。高志顺 2 施工要求高 混凝土框架柱要求标准高。模板选择、排版及养护方面加强管理。选用方圆卡具进行模板加固。高志顺 3 局部板厚 450 局部板较厚 450 模板选型、支撑体25、系、模板的定位、标高的控制难度均较大 高志顺 3.6 新技术应用要求 本工程高支模使用 BIM 技术模拟搭建，对所有立杆、水平杆和剪刀撑等进行预排图 3.4-2 木模板施工工艺流程 方案、交底 模板采购 模板制作 模板支设 整 改 验 收 模板清理 拆 模 拆模申请 进入下道工序 同条件试块报告 不合格 不合格 内部自检 合格 合格 各专业自检 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 12 布。图 3.6-1 BIM 模拟搭设 4 施工进度计划 本工程计划开工日期 2019 年 12 月 21 日，计划竣工日期 2022 年 6 月 8 日。总工期 900 日历天。主要26、节点计划如下：土方开挖完成日期：2020 年 5 月 22 日。地下室结顶完成日期：2020 年 8 月 20 日。结构全部封顶日期：2021 年 4 月 23 日。屋面施工完成时间：2021 年 7 月 24 日。室内装修完成日期：2021 年 10 月 17 日。室外装修完成日期：2022 年 4 月 24 日。安装综合调试完成日期：2022 年 4 月 13 日。竣工移交完成日期：2022 年 6 月 8 日。5 施工准备与资源配置计划 5.1 施工准备 1、技术准备 表 5.1-1 技术文件准备计划一览表 序号 文件名称 文件编号 配备数量 持有人 1 建筑地基基础设计规范 GB-5027、007-2011 1 高志顺 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 13 2 建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范 DB37/5008-2014 1 高志顺 3 建筑工程施工质量验收统一标准 GB503002013 1 高志顺 4 建筑施工高空作业安全技术规程 JGJ80-91 1 高志顺 5 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 1 高志顺 6 混凝土结构工程施工规范 GB50666-2011 1 高志顺 7 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 1 高志顺 8 建筑结构荷载规范 GB5009-2012 1 高志顺 9 建筑施工临时28、支撑结构技术规程 JGJ300-2013 1 高志顺 10 建筑施工安全技术统一规范 GB/T 50870-2013 1 高志顺 11 施工现场临时用电安全技术规程 JGJ46-2005 1 高志顺 表 5.1-2 施工方案编制计划表 序号 施工方案名称 编制单位 负责人 审批 完成时间 1 高大模板专项施工方案 项目部 高志顺 叶现楼 表 5.1-3 技术复核和隐蔽验收计划表 序号 技术复核、隐蔽验收部位 复核和隐蔽内容 责任人 1 柱、墙、梁、板 标高、垂直度、平整度、尺寸 各栋号长 2 满堂架支撑体系 立杆间距、水平杆步距、自由端长度、剪刀撑的设置等是否按方案搭设 高志顺 2、材料准备 29、1）各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。2）根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。3）原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。4）模板：本工程模板要求采用 12mm 厚木模板，要求边角整齐、表面光滑、防水、耐磨、耐酸碱，不得有脱胶空鼓、翘曲、破损现象。对于发生变形、翘角、起皮及表面不平整的模板，及时组织退场。5）方木：4080mm 方木，要求规格统一，尺寸规矩。施工时必须让 40mm 宽的一面顶紧模板使用。6）模板支撑体系：根据本工程特点及实际情况，采用拼拆迅速、稳定可靠的轮扣式脚手架。其构配件外30、观质量应符合下列要求：(1)钢管应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结巴、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 14 (2)铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。(3)各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、裂纹等缺陷。构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。(4)可调顶托，可调底座，14 对拉螺栓（双边套丝扣，并且两边带好两个螺母，沾油备用）。（5）模板的隔离剂采用专用多层板隔离剂，由专业厂家提供。5.2 资源配置计划 1、主要劳动力计划 表 5.2-1 主要劳动力计划表 序号 工种 人数 1 木31、工 40 2 架子工 15 2、管理人员设置 根据工程施工需要，项目经理部对管理人员进行了合理的设置，负责本工程施工、质量的控制。管理人员设置如下：表 5.2-2 组织管理机构 序号 姓名 岗位 职责 1 刘煜东 项目经理 工程现场总负责 2 仲维生 项目执行经理 段全面负责 3 高志顺 项目总工 段全面负责 4 王洪宝 安全总监 现场安全管理 5 刘国东、王东 施工员 负责施工交底、过程控制 3、周转料具需要量计划 周转料具需要量计划详见下表 5.2-3。表 5.2-3 周转材料投入计划表 序号 周转材料名称 需用量 进场时间 责任人 单位 数 量 1 模板 30000 2020年6月 任立32、鑫 2 木方 m3 500 2020年6月 任立鑫 3 轮扣架 T 80 2020年6月 任立鑫 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 15 序号 周转材料名称 需用量 进场时间 责任人 单位 数 量 4 安全平网 10000 2020年6月 任立鑫 4、施工机具计划 表 5.2-4 施工机械需要量计划 序号 机械设备名称 规格型号 数量 额定功率（KW）进场时间 责任人 1 单面压刨机 MB105A 4 4 2020 年 6 月 任立鑫 2 圆锯机 MJ134 4 3 2020 年 6 月 任立鑫 3 木工压刨 MB106 4 7.5 2020 年 6 月 任立鑫 33、4 台钻 EQ3025 8 0.5 2020 年 6 月 任立鑫 5 空气压缩机 VF.06/7 2 30 2020 年 6 月 任立鑫 5、监视和测量装置管理 除施工用各种机具外，工程日常进行检查检测等工作需要大量的检测工具，具体统计如下表 5.2-5。表 5.2-5 监视和测量装置需要量计划表 仪器名称 型 号 数量 使用特征 检定周期 保管人 1 全站仪 Leica 2 台 楼层轴线测量 12 个月 任立鑫 2 激光经纬仪 JBJ2 2 台 轴线投测 12 个月 任立鑫 3 水准仪 S2 2 台 标高测量控制 12 个月 任立鑫 4 激光垂准仪 DZJ-3 2 台 楼层轴线传递 12 个34、月 任立鑫 5 水平尺 500MM 8 质量检查 12 个月 任立鑫 6 垂直度检查尺/4 质量检查 24 个月 任立鑫 7 游标卡尺 L=125MM 2 质量检查 24 个月 任立鑫 8 直角尺 250500 20 质量检查 12 个月 任立鑫 9 钢卷尺 50m/30m/5m 各 3 把 质量检查 12 个月 任立鑫 6 施工方法及工艺要求 6.1 高大模板施工方案 6.1.1 梁模板 本工程梁截面面积 S 超过 0.45 的有：250*2450，400*1150，400*1650，400*1700，400*1900，500*1000。需要专家论证的梁截面中最小梁截面 400*1150，最35、大梁截面 4001900。理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 表 6.1-1 梁高支模方案汇总表 序号 梁截面(mm)模板体系 支撑体系 备注 1 梁截面S0.45 梁高 h500 12mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 2根 4080mm 木方；侧模次楞采用 4080mm300 的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底外楞采用 1根483.0mm 钢管。483.0 轮扣式钢管扣件系统，梁底设置可调钢支座。立杆纵向间距 0.9m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆（立杆间距 1200mm），梁底不增加承重立杆。当梁底立杆与板底立杆间距不和模数时，可采用36、旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。500梁高 h1500（400*1150，500*1000）12mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 4根 4080mm 木方；侧模次楞采用 4080mm300 的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底外楞采用 2根483.0mm 钢管。483.0 轮扣式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座。立杆纵向间距 0.6m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆（立杆间距 1200mm），梁底增加2 根承重立杆，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。梁中设 2 道对拉螺栓。理想之城南区 15#29#及地下车库 高大37、模板工程专项施工方案 17 序号 梁截面(mm)模板体系 支撑体系 备注 2 0.45 梁截面S1 1500梁高 h2000（400*1650,400*1700,400*1900）12mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 4根 4080mm 木方；侧模次楞采用 4080mm300 的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底外楞采用 2根483.0mm 钢管。483.0 轮扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座。梁底扣件式支架横杆与板底轮扣式支架跨接连接，左右各两个扣件。立杆纵向间距 0.6m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆（1200mm），梁底增加 2 道立杆，当立杆间距（梁宽38、方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。共 4 道承重立杆。梁中设 3 道对拉螺栓。4 2000梁高 h2500（250*2450）12mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 4根 4080mm 木方；侧模次楞采用 4080mm300 的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底外楞采用 2根483.0mm 钢管。483.0 轮扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座。梁底扣件式支架横杆与板底轮扣式支架跨接连接，左右各两个扣件。立杆纵向间距 0.6m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆（1200mm），梁底增加 2 道立杆，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用39、旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。共 4 道承重立杆。梁中设 4 道对拉螺栓。5 说明 对拉螺栓采用 M14，对拉螺栓长度不小于梁宽加 400mm。竖向上第一道对拉螺栓距梁底不大于 250mm，靠近楼板底的对拉螺栓距板底不大于 250mm，水平间距 450mm，竖向间距 550mm，后浇带模板体系单独设置，间距 0.9m,用短钢管跟轮扣架连接。理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 1、梁截面 S0.45 (1)梁高 h500 序号 梁截面(mm)模板体系 支撑体系 备注 1 梁高 h500 12mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 2 根4080mm 木方；侧模次楞采用 40、4080mm300 的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底外楞采用 1 根483.0mm 钢管。483.0 轮扣式钢管扣件系统，梁底设置可调钢支座。立杆纵向间距 0.9m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆（立杆间距 1200mm），梁底不增加承重立杆。当梁底立杆与板底立杆间距不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。梁底不单独设置立杆，立杆沿梁跨度方向的间距为 900mm，立杆位于梁两侧不大于 600mm，立杆高度根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求,立杆自由端不大于 650mm,可调顶托不超过 200mm。图 6.1.41、1-1 梁 h500 模板支设示意图 2、0.45 梁截面(1)梁高 500h1500 序号 梁截面(mm)模板体系 支撑体系 备注 1 梁高 500h1000 12mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 4 根 40483.0 轮扣式钢管脚手架系设两道对拉理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 19 序号 梁截面(mm)模板体系 支撑体系 备注 80mm 木方；侧模次楞采用 4080mm300 的木方；梁侧的外楞采用2 根483.0mm 钢管；梁底外楞采用 2 根483.0mm 钢管。统，梁底设置可调钢支座。立杆纵向间距 0.6m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆（立杆间42、距 1200mm），梁底增加 2 根承重立杆，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。螺栓 梁底加设2排立杆。梁支撑系统立杆沿梁跨度方向的间距为600mm，立杆高度根据层高及梁高来考虑,并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求,立杆自由端不大于650mm,可调顶托不超过200mm 图 6.1.1-2 梁高 500h1500 模板支设示意图(梁中设两道对拉螺栓)（2）1500梁高 h2000 序号 梁截面(mm)模板体系 支撑体系 备注 1 500梁高 h1500，即截 面（400*1200、500*900、500*1000、500*1300、50043、*1500、550*900、550*1200、600*800、600*900、）14mm 厚度覆膜竹胶板，内 楞 40 80mm 木 方200mm；侧模次楞采用4080mm300 的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底外楞采用1根483.0mm钢管。483.0 轮扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座。梁底扣件式两根支架横杆与板底轮扣式支架跨接连接，左右各两个扣件。立杆纵向间距 0.6m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆（1200mm），梁底增加 2 道立杆，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体。共 4 道承重梁中设 3道 44、M14 对拉螺栓 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 20 序号 梁截面(mm)模板体系 支撑体系 备注 立杆。梁底加设 2 排立杆。梁支撑系统立杆沿梁跨度方向的间距为 600mm，立杆高度根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求，立杆自由端不大于 650mm，可调顶托不超过 200mm。对拉螺栓长度不小于梁宽加 400mm。竖向上第一道对拉螺栓距梁底不大于 250mm，靠近楼板底的对拉螺栓距板底不大于 250mm，水平间距 450mm，竖向间距 400mm。图 6.1.1-3 1500梁高 h2000 模板支设示意图（3）2000梁高 45、h2500 序号 梁截面(mm)模板体系 支撑体系 备注 1 1500梁高 h2000，即截面（400*1600、400*1700）12mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 4 根 4080mm 木方；侧模次楞采用 4080mm300 的木方；梁侧的外楞采用 2 根483.0mm 钢管；梁底外楞采用 2 根483.0mm钢管。483.0 轮扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座。梁底两根扣件式支架横杆与板底轮扣式支架跨接连接，左右各两个扣件。立杆纵向间距0.6m（梁长方向）；横向间距：梁两侧各布一道立杆（1200mm），梁底增加 2 道立杆，当立杆间距（梁宽方向）不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与46、两侧立杆连接为整体。共 4 道梁中设 4 道M14 对拉螺栓 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 21 序号 梁截面(mm)模板体系 支撑体系 备注 承重立杆。梁底加设 2 排立杆。梁支撑系统立杆沿梁跨度方向的间距为 600mm，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求，立杆自由端不大于 650mm,可调顶托不超过200mm。对拉螺栓长度不小于梁宽加 400mm。竖向上第一道对拉螺栓距梁底不大于250mm，靠近楼板底的对拉螺栓距板底不大于 250mm，其余均分。水平间距 450mm，竖向间距 550mm。图 6.1.1-4 2000梁高 h2500 模板支设示47、意图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 6.1.2 楼板模板 根据 2.2.3，本工程高支模施工方案按照下表进行施工。表 6.1.2-1 楼板高支模施工方案汇总表 序号 部位 板厚(mm)最大梁截面(mm)模板体系 架体高度 支撑体系 备注 1 车库顶梁板 1-8/F-H 轴 300 400*1000 12mm 厚度覆膜竹胶板，板底 次 龙 骨40mm 80mm木方200mm，主龙骨483.0(0.30)双 钢管。4.06m 483.0 轮扣式钢管脚手架系统。立杆根部垫可调钢支座，立杆纵横间距 900mm900mm（350板厚时，立杆间距 600mm600mm），48、步距 1.3m。离地 350mm 设置纵横向扫地杆。剪刀撑为加强型，架体竖向剪刀撑四周设置，中部竖向剪刀撑间距不大于 4.8m。架体竖向剪刀撑顶部、底部连接点各设置一层连续水平剪刀撑，中部水平剪刀撑间距不大于 4.8m。2 车库顶梁板 1-8/F1-H1 轴 350 400*1200 4.06m 3 夹层与车库交界处 1/R 轴 140 250*1360 4.06 4 无夹层 1-36/A-F 轴 140 250*1360 6.3m 5 夹层 1-5/R 轴 140 250*1360 3.1m 说明 1、最上一道水平杆距模板底不得大于 650mm。U 型托其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm49、。剪刀撑设置详见构造详图。2、按照方案详图需设置水平、竖向剪刀撑。跨度大于 4m 的楼板，模板需起拱，起拱高度为全跨长度的 13。模板拼缝采用硬拼缝，模板与模板之间拼接缝小于 1mm，否则接缝处用油性腻子找补平整或者使用胶带粘补。板模板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。3、未在表中提现的高支模，楼板支撑体系均本表的支撑体系施工。理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 1、车库顶板 1-8/F-H、1-8/F1-H1 轴搭设 图 6.1.2-1 车库顶板 1-8/F-H、1-8/F1-H1 模板支设示意图 2、夹层楼栋搭设示意图 图 6.1.2-2 夹层楼栋搭设示意50、图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 24 3、无夹层楼栋搭设示意图 图 6.1.2-3 无夹层楼栋搭设示意图 图 6.1.2-4 无夹层楼栋搭设示意图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 25 4、夹层楼栋搭设示意图 图 6.1.2-5 夹层楼栋搭设示意图 6.2 安装支撑系统工艺要求 梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合搭设。支撑系统布设时严格按照 6.1 节进行施工，不得擅自进行更改。后浇带区域设置独立支撑体系。6.3 梁、板模板的安装 1、梁模板的安装 先51、在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整梁底横杆标高，将其调至预定的高度，然后安装梁底横楞，横楞采用 40mm80mm 木方，间距按设计要求。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m 时，梁底模按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的 1/1000-3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过 600mm 时，在梁中纵向设 14450 对拉穿梁螺栓。2、楼面模板的安装 首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设双钢管作托梁，托梁固定后架设横楞（40mm852、0mm 木方），横楞间距为300mm，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 26 为压旁时，角位模板通线钉固。6.4 梁、板模板的拆除 属高支模范围的大梁待混凝土强度达到 100%才能拆除支撑架。模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。必须由施工员开具拆模通知单后，方可进行拆模。拆除每层楼板模板前，将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。模板拆除顺序如下：（1）、先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼53、板底模板拆除先拆支柱水平拉杆或剪刀撑，再拆 U 形卡，然后拆楼板模板支柱，每片模板留 12 根支柱暂不拆。（2）、操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使内外楞自由落下。（3）、用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱模后，运出集中堆放。（4）、梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。（5）、连墙件不得提前拆除，必须随着架体同步拆除。（6）、拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。6.5 施工工艺要求 1、混54、凝土浇筑时采用由中部向两边扩展的浇筑方式。2、梁混凝土浇筑时严格按照分层进行，每层不超过 500mm。3、浇筑混凝土时派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。4、泵管用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。5、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作；现场施工员在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底；现场安全员需做好高支模施工的安全监督工作。理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 27 6、支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收55、合格后，经建设、监理单位、施工单位共同到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。7、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，从施工安全通道中进入工作面。8、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。9、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。10、架体拆除时需在地下室顶板上设置警戒线，禁止任何人通行，且在下部设置专人看护手持对讲机，与上部拆除人员保持通讯，以便紧急状态下人员通行。7、质量管理计划 1、模板工程质量控制点 表 7.56、1 质量控制点 序号 控制要点 控制人 参与控制人 主要控制内容 1 几何尺寸、标高 高志顺 刘国东、王东、韩毅 模板轴线、尺寸、标高、牢固性、清扫口留置、脱模剂涂刷，施工缝留置、止水要求等。2、质量检查控制(1)模板工程质量检查 表 7.2 允许偏差和检查方法 项次 项目 检查方法 国家标准 1 轴线位移 柱、梁、墙 5 尺量 2 底模上表面标高 5 水准仪或尺量 3 截面模内 尺寸 基础 10 尺量 柱、梁、墙 4、-5 4 层高垂直 不大于 5m 6 经纬仪或吊线、尺量 大于 5m 8 5 相邻两板表面高低差 2 尺量 6 阴阳角 方正 方尺、塞尺 顺直 线尺 7 表面平整度 5 靠尺、57、塞尺 8 预埋铁件中心线位移 3 拉线、尺量 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 28 9 预埋管、螺栓 中心线位移 3 拉线、尺量 螺栓外露长度+10、-0 10 预留孔洞 中心线位移尺寸+10、0 拉线、尺量 11 门窗洞口 中心线位移 拉线尺量 宽、高 对角线 12 插筋 中心线位移 5 尺量 外露长度+10、0(2)模板质量通病的防治及质量保证措施 表 7.3 模板通病防治措施 序号 项目 防治措施 1 混凝土墙底烂根 模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土墙体位置内。2 砼面不平、粘连 混凝土强度达到 1.2MPa 方可拆模板,58、清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。3 墙柱垂直偏差 支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,重新较正,变形严重的模板不得继续使用。4 砼面凸凹不平 加强模板的维修,每次浇筑混凝土前将模板检修一次.板面有缺陷时,随时进行修理.不得用大锤或振捣器猛振模板,撬棍击打模板。5 钢筋移位 采用塑料卡环做保护层垫块,内部使用 PVC 塑料套管固定钢筋位置。6 墙体外角不垂直 保证入模准确，角部夹具夹紧边框，在必要的位置做加强处理，使角部线条顺直,棱角分明 7 墙体厚度不一致 使用坚固的塑料撑具或钢筋顶模棍直接顶在两侧大模板上，保证模板间距；穿墙螺栓需按要求59、上紧，不得过紧。8 梁柱接头处漏浆 在第一次浇筑成形的砼柱上端预留的凹槽内，粘贴海绵条加厚，来保证不漏浆；3、满堂架搭设质量要求 1）、搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道的不得使用。2）、搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、对拉螺栓、等的间距。3）、严格按照设计尺寸搭设，满堂脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭设时按控制线进行施工，做到纵横成行，上下楼层立杆对中。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求。4）、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由理想之城南区 15#29#及地下车库60、 高大模板工程专项施工方案 29 中部向两边扩展的浇筑方式。5）、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；6）、浇筑过程中，派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7)、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。8)、混凝土浇筑过程中派专人 23 名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位及时调整，加固支撑。9)、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。10)、梁、板按照规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱符合下列规定61、：当梁板跨度4 米时，模板按照设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的 1/1000 至 3/1000。11)、拆模板及吊运时轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土。8、进度管理计划 序号 措施类别 措施内容 责任人 1 组织措施 1、实施项目经理负责制，对工程行使计划、组织、指挥、协调、实施、监督六项基本职能，确保指令畅通、令行禁止、重信誉、守合同。2、项目部的工程部为施工进度计划协调调度中心，实施进度计划的编制、下达、调整、更新、控制、反馈、对外协调等职能。以施工总进度控制62、为基础，确定各分部分项工程关键点和关键线路，并以此为控制重点，逐月检查落实，实施奖惩，以保证工期目标的按时实现。施工中将建立一系列现场制度，诸如工期奖罚制度、工序交接检制度、施工样板制、大型施工机械设备使用申请和调度制度、材料堆放申请制度、总平面管理制度等。3、加强同各指定分包商的施工协调、合作与进度控制，根据工程进展及时通知指定分包商进场，并为指定分包商的施工创造良好条件。刘煜东 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 30 2 管理措施 根据业总进度计划，进一步细化，将总计划目标分解成分阶段目标，分层次。与指定分包商签定责任目标，指定分包商针对责任目标编制实施计划，63、进一步分解到月、周、日，并分解到队、班、组和作业面。形成以日保周、以周保月、以月保年的计划目标管理体系，保证工程施工进度满足总进度要求。刘煜东 3 材料保证措施 物资管理部根据施工进度计划，每月编制物资需用量计划和采购计划，按施工进度要求进场。提前协调施工队，保证模板、木方、钢管、扣件等料具提前进场。任立鑫 4 机械保证措施 协调使用大型机械设备，保证垂直运输高效利用。任立鑫 9、安全管理计划 9.1 技术安全措施 1、脚手架搭设前，按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ230-2010、建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-264、008 和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设时在立杆底座下铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆设在脚手架立杆内侧，剪刀撑设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后进行检查验收，合格后方65、准使用。在浇捣砼前，由项目部联合业主、监理对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。泵送混凝土时，随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10、避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 31 必须报项目部业主、监理联合查验，同意后方可拆除，施工完毕后立即恢复。12、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。13、拆66、除模板脚手架时采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施。为确保施工安全，悬挑区域禁止任何物料堆放，确保施工安全。15、剪刀撑布置原则：水平剪刀撑上层沿梁底、下层沿扫地杆，竖向剪刀撑架体外连续满布设置，架体内沿纵横向梁的跨度设置。9.2 施工监测措施 9.2.1 安全检查制度 在搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：1、班组日常进行安全检查；2、项目每周进行安全检查；3、公司每季度进行安全检查；4、所有安全检查记录必须形成书面材料。9.2.2 日常检查、巡查重点部位 1、杆件的设置和连接、扫67、地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2、楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3、连接件是否松动。4、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5、施工过程中是否有超载的现象。6、安全防护措施是否符合规范要求。7、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。9.2.3 监测实施要点 1、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形、位移和变形。2、观测点的布设：根据图纸情况，各个高支模区域选取大截面梁或最长跨板布设观测点。观测点需尽量选择在受力最大位置，即最大梁的跨中、最长跨跨中，每个监测面布设不少于 3 个支架沉降观测点。监测仪器精度满足现场监测要68、求并按上表设变理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 32 形监测报警值。模板监测点布置详见支撑系统平面布置图。3、监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时观测，一般监测频率不超过 20-30分钟一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。4、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。5、监测数据接近或达到报警值时，组织有关各方采取应急或抢险措施，同时必须立即想公司总部汇报。9.3 预防坍塌事故的安全措施 1、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并69、按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱牢固拉接，形成整体。2、模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案 9.2 要求对架体进行监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。3、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面未达到拆模要求前，堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。考虑本工程悬挑结构本身重要性，禁止再悬挑部位堆载任何材料、料具等一切堆载（悬挑层 1-4层强度未达到 100%时，禁止在悬挑结构部位从上至下堆载任何物体，包括混凝土浇筑前、浇筑后）70、。4、架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设，同时连墙件、剪刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。5、拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。6、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。9.4 预防高空坠落事故安全措施 1、高支模安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 33 全防护设施。2、所有高处71、作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗。3、高处作业人员经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就高不就低，扣环悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不72、低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.5m。7、高处作业前，由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8、模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。9.5 预防物体打击事故的安全措施 1、支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好73、而来不及钉牢的定型模板或散板等进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2、拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。4、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业有防滑措施。5、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业74、区理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 34 周围及出入口处，设专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志，严禁无关人员入内。6、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。7、拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。9.6 其他安全注意事项 1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。3、拆除时如发现受力构件75、的混凝土有影响结构质量、安全问题时，暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。4、浇筑混凝土时，设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，及时采取紧固措施，方可继续施工。5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进行安装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽，高空作业正确挂好安全带。7、塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。8、木料堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周设置灭火器材。10、环境管理计划 1、模板安装、拆除时应注意控制噪音污染。木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。本工程为居民区+商务区，夜间施工时遵守当地规定76、，防止噪音扰民。2、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。3、涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运 4、现场材料分类码放整齐。5、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得乱丢，边拆边进袋。11、成品保护管理计划 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 35 拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。拆除下的模板应及时清理干净，暂时不77、用时应遮荫覆盖，防止暴晒。12、节能降耗管理计划 1）依据公司下达的节能降耗指标，制定相应制度。2）每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计工作。3）由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录.4）对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预警。5）对于已经超出规定损耗值时，需要对相关单位进行处罚。13、绿色施工管理计划 1）依据进度计划以及工程量合理安排进场材料。2）材料进场后对方至平面布置图中规划的材料对方场地。3）周转料具应提前进场后直接调运至使用区域，减少吊运次数。14、应急预案 14.1 概况 本方案涉及到的高支模区域，最大板厚 78、350mm，最大梁截面为 2502450mm，架体高度最高 6.3m。根据区域所在部位及邻近区段施工先后顺序等原因，以上所有高支模区域内施工都极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案是针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。14.2 应急工作流程 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 36 为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组，由项目经理刘煜东任组长，执行经理仲维生任副组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。图 14.2-1应急工作流程图 迅速前往出事地点开展救治工作，并电话直接联系项目经理手机 启动应急79、机制 事故发生后 1 小时内完成 上报 事故信息 反馈 事故目击人 第一时间报告 离事故突发地最近的项目领导（含专业工长及级别以上的项目任何领导）通知现场任何一位办公室职员，通报预警信息（此信息要第一时间通知到项目应急小组所有人及企业高管层）项目应急小组 组 长：刘煜东 副组长：仲维生 组 员：高志顺、王洪宝、崔现东、刘国东、王东、韩毅 同时拨打外部报警电话 交通：122 急救中心：120 分公司高层和工程指挥部 组长：张永祯 副组长：邓阳、王峰 组员：安全部成员 事件处理 决策 应急预案实施、过程修改、事后经验总结、报企业总部和政府部门 建设单位和市区政府 理想之城南区 15#29#及地下车80、库 高大模板工程专项施工方案 37 具体架构见下图 14.2-1。图 14.2-2 理想之城南区 15#29#及地下车库高支模应急救援领导小组 14.3 机构的职责 1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。14.4 应急救援工作程序 1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长刘煜东立即上报公司81、，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4、项目部指定刘煜东负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故组长 刘煜东 副组长 仲维生 组 员 高志顺 王 洪宝 崔现东 刘国东 王东 韩毅 陈晓龙 田保芹 王向阳 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 38 报告的真实性和时效性。5、制定组织机构应急通讯录，发生紧急情况时，第一时82、间联系通讯录中的成员，选定日照市人民医院（距项目 5.4 公里，车程 12 分钟）为定点医院，具体通讯录、应急救援路线如表、图所示 表 14.4-1 理想之城南区 15#29#及地下车库项目组织机构通讯录 职务 姓名 联系方式 组长 刘煜东 15153681986 副组长 仲维生 18605327380 组 员 王洪宝 13616362607 高志顺 18561629626 陈晓龙 15610051025 刘国东 18353620381 王东 18724728787 田保芹 15863601803 王向阳 13210140735 崔现东 15314336782 图 14.4-1 应急救援路线图83、 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 39 14.5 救援方法 14.5.1 高空坠落应急救援方法 1、现场只有 1 人时大声呼救；2 人以上时，有 1 人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成84、脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。14.5.2 模板、坍塌应急救援方法 1、地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2、报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3、发现人员急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。14.85、5.3 物体打击应急救援方法 当物体打击伤害发生时，尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2、对伤口进行包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 40 3、对于头部受伤的伤员，首先仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全86、。4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如是重伤，迅速送医院拯救。5、预备应急救援工具见表 14-2。表 14.5-1 应急救援工具 序 号 器材或设备 数量 主要用途 备 注 1 支架 若干 支撑加固 2 模板、木方 若干 支撑加固 3 担架 2 个 用于抢救伤员 4 止血急救包 4 个 用于抢救伤员 5 手电筒 6 个 用于停电时照明求援 6 应急灯 6 个 用于停电时照明求援 7 爬梯 3 樘 用于人员疏散 8 对讲机 20 台 联系指挥求援 15、计算书 15.1 高大梁模板支撑系统计算 15.1.1 500h1500 在 500h1500，选取最大截面梁 500mm100087、mm 进行计算 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土梁名称 500*1000 混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001000 模板支架高度 H(m)3.6 模板支架横向长度 B(m)8.3 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 41 模板88、支架纵向长度 L(m)8.3 支架外侧模板高度 Hm（mm）1000 梁侧楼板厚度(mm)450 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.35 楼板模板 0.45 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)4 支撑脚手架计算单元上集中堆 放 的 物 料 自 重 标 准 值Gjk(kN)2 模板支拆环境是否考虑风荷载 是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 山东 089、.3 地区 日照市 风荷载高度变化系数 z 地面粗糙度 B 类（城市郊区）0.51 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.81 风荷载体型系 单榀模板支架 st 0.153 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 42 数 s 整体模板支架 stw 1.162 fk=0zstw=0.178 支架外侧模板 s 1.3 mk=0zs=0.199 三、模板体系设计三、模板体系设计 结构重要性系数 0 1 脚手架安全等级 I 级 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立杆纵距是否相等 是 梁跨度方向立杆间距 la(mm)600 梁两侧立杆横向间距 l90、b(mm)1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1300 支撑架顶层水平杆步距 h(mm)600 立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)200 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 居中 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600 梁底增加立杆根数 2 梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 梁底支撑小梁根数 4 梁底支撑小梁间距 167 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专91、项施工方案 43 承载力设计值调整系数 R 1 扣件传递的荷载偏心距 e(mm)50 结构表面的要求 结构表面隐蔽 模板及支架计算依据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 荷载系数参数表：正常使用极限状态 承载能力极限状态 抗倾覆 可变荷载调整系数 L 1 0.9 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 1.5 永久荷载的分项系数 G 1 1.3 0.9 结构重要性系数 0 1 设计简图如下：图 15.1.1-1 平面图平面图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 44 图 15.1.1-2 立面图立面图 四、面板验算四、面板92、验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm)12 面 板 抗 弯 强 度 设 计 值f(N/mm2)30 面 板 抗 剪 强 度 设 计 值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)11500 取单位宽度 b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W bh2/6=10001212/6 24000mm3，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4 q1=01.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)1)+1.50.94138.68kN/m q1静 01.3G1k+(G2k+G3k)hb 11.30.1+(24+1.93、5)11 33.28kN/m 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 45 q1 活01.5LQ1kb11.50.9415.4kN/m q2 1(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)1)+114129.6kN/m 计算简图如下：1 1、强度、强度验算验算 Mmax 0.1q1静L2+0.117q1活L2 0.133.280.1672+0.1175.40.16720.11kNm Mmax/W0.11106/240004.583N/mm2f/R=30/130N/mm2 满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算 max 0.677q2L4/(194、00EI)=0.67729.6166.6674/(10011500144000)0.093mmL/250166.667/2500.667mm 满足要求！3 3、支座反力计算、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1 静L+0.45q1 活L=0.433.280.167+0.455.40.1672.624kN R2=R3=1.1q1 静L+1.2q1 活L=1.133.280.167+1.25.40.1677.181kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.429.60.1671.973kN R2=R3=1.1q2L=1.129.60.1675.427k95、N 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 46 五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4080 小 梁 抗 弯 强 度 设 计 值f(N/mm2)15.444 小 梁 抗 剪 强 度 设 计 值(N/mm2)1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667 小梁计算方式 二等跨连续梁 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=2.624/12.624kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2,R3/b=Max7.196、81,7.181/1=7.181kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R4/b=2.624/12.624kN/m 小梁自重：q211.3(0.35-0.1)0.5/3=0.054kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左11.30.45(1-0.45)=0.322kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右11.30.45(1-0.45)=0.322kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左11.3(0.45+(24+1.1)0.45)+1.50.94(0.6-0.5/2)/21=3.617kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右11.3(0.45+(24+197、.1)0.45)+1.50.94(1.2-0.6)-0.5/2)/21=3.617kN/m 左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.624+0.054+0.322+3.617=6.617kN/m 中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=7.181+0.054=7.235kN/m 右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=2.624+0.054+0.322+3.617=6.617kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max6.617,7.235,6.617=7.235kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=1.973/198、1.973kN/m 梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载：q1中 MaxR2,R3/b=Max5.427,5.427/1=5.427kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R4/b=1.973/11.973kN/m 小梁自重：q21(0.35-0.1)0.5/3=0.042kN/m 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 47 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左10.45(1-0.45)=0.247kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右10.45(1-0.45)=0.247kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左199、(0.45+(24+1.1)0.45)+114(0.6-0.5/2)/21=2.755kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右1(0.45+(24+1.1)0.45)+114(1.2-0.6)-0.5/2)/21=2.755kN/m 左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=1.973+0.042+0.247+2.755=5.018kN/m 中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=5.427+0.042=5.468kN/m 右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=1.973+0.042+0.247+2.755=5.018kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中100、,q右=Max5.018,5.468,5.018=5.468kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1 1、抗弯验算、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.2350.62，0.57.2350.220.326kNm =Mmax/W=0.326106/42667=7.631N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 48 满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6257.2350.6，7.2350.22.713k101、N max=3Vmax/(2bh0)=32.7131000/(24080)1.272N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2 满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5215.4686004/(1009350170.667104)0.231mml1/250600/2502.4mm 2ql24/(8EI)5.4682004/(89350170.667104)0.069mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.25102、7.2350.6,0.3757.2350.6+7.2350.2=5.426kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=4.963kN,R2=5.426kN,R3=5.426kN,R4=4.963kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.4680.6,0.3755.4680.6+5.4680.2=4.101kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=3.763kN,R2=4.101kN,R3=4.101kN,R4=3.763kN 六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483 主梁计算截面103、类型(mm)483 主 梁 抗 弯 强 度 设 计 值 205 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 49 f(N/mm2)主 梁 抗 剪 强 度 设 计 值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座反力 1 1、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.21106/4490104、=46.862N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 50 主梁剪力图(kN)Vmax3.256kN max=2Vmax/A=23.2561000/42415.358N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算 主梁变形图(mm)max0.086mmL/250400/2501.6mm 满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.154kN，R2=6.388kN，R3=6.388kN，R4=0.154kN105、 立杆所受主梁支座反力依次为 P1=0.154/0.6=0.256kN，P2=6.388/0.6=10.646kN，P3=6.388/0.6=10.646kN，P4=0.154/0.6=0.256kN 七、可调七、可调托座验算托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可 调 托 座 承 载 力 容 许 值 30 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 51 N(kN)扣件抗滑移折减系数 kc 0.85 1 1、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.154,0.1540.154kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到 4065Nm 106、且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2 2、可调托座验算、可调托座验算 可调托座最大受力 NmaxP2，P310.646kNN/R=30/1=30kN 满足要求！八、立杆验八、立杆验算算 立杆钢管截面类型(mm)483 立杆钢管计算截面类型(mm)483 钢材等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49 立杆弹性模量 E(N/mm2)206000 立杆截面惯性矩 I（cm4）10.78 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 水平杆钢管截面类型(mm)483 水平杆钢管计算截面类型107、(mm)483 剪刀撑设置 有 扫地杆高度 h1(mm)200 节点转动刚度(kNm/rad)15 竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）3 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）3 高度修正系数 1 扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)50 1 1、长细比验算、长细比验算 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1300mm 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 52 =hmax/i=1300/15.9=81.761=150 长细比满足要求！2 2、立杆稳定性验108、算立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=111.8271300=2375mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600010.78104/(130015106)+400/(61300)=1.19 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1300,200/1300)=0.154 x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比109、，x=lx/h=600/1300=0.462 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=600+20.7200=880mm l0=max(l01,l02)=max(2375,880)=2375mm =l0/i=2375/15.9=149.371，查表得，0.312 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.178=0.107kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.610.199=0.119kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.620.107+3.60.119=1.122110、kN.m P10.256kN，P210.646kN，P310.646kN，P40.256kN 两 侧 立 杆 最 大 受 力N maxP1+N边1，P4+N边2+11.30.153.6 max0.256+11.3(0.45+(24+1.1)0.45)+1.50.94(0.9+0.6-0.5/2)/20.6，0.256+11.3(0.45+(24+1.1)0.45)+1.50.94(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/20.6+0.7028.709kN 中间立杆最大受力 NmaxP2，P3+11.30.15(3.6-1)max10.646，10.646+0.50711.153kN 梁两侧立柱扣111、件传递的偏心弯矩 M1=Fe=(8.709-0.702)0.05=0.4kN.m 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 53 不考虑风荷载 中间立杆稳定性验算:f N/(A)11153.29/(0.312424)=84.311N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！两侧立杆稳定性验算：F=N/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=8708.977/(0.312424)+0.4106/(4.49103(1-1.10.3128708.977/38636.684)=162.474N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！NE-立杆的欧拉临界112、力(N)，NE=2EA/2=3.142206000424/149.3712=38636.684N 九、高宽比验算九、高宽比验算 根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=3.6/8.3=0.4343 H=3.6m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 54 5.4.2 条：B2l113、a(gk1+gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=8.320.90.153.6/(0.90.9)+0.45+228.3/2=85.834kN.m30Mok=311.122=3.366kN.M 满足要求！15.1.2 1500梁高 h2000 在 1500梁高 h200114、0，选取最大截面梁 400mm1900mm，支撑架高度 3.6m 进行计算。计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土梁名称 400*1900 混 凝 土 梁 截 面 尺 寸(mmmm)4001900 模板支架高度 H(m)3.6 模板支架横向长度 B(m)8.3 115、模板支架纵向长度 L(m)8.3 支架外侧模板高度 Hm（mm）1000 梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计二、荷载设计 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 55 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.35 楼板模板 0.45 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1 施 工 荷 载 标 准 值Q1k(kN/m2)4 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)2 模板支拆环境是否考虑风荷载 是 风荷116、载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 山东 0.3 地区 日照市 风荷载高度变化系数z 地面粗糙度 B 类（城市郊区）0.51 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6 风荷载体型系数 s 单榀模板支架 st 0.153 整体模板支架 stw 1.162 fk=0zstw=0.178 支架外侧模板 s 1.3 mk=0理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 56 zs=0.199 三、模板体系设计三、模板体系设计 结构重要性系数 0 1 脚手架安全等级 I 级 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立杆纵距是否相等 是117、 梁跨度方向立杆间距 la(mm)600 梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1300 支撑架顶层水平杆步距 h(mm)600 立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)250 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 居中 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600 梁底增加立杆根数 2 梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 梁底支撑小梁根数 4 梁底支撑小梁间距 133 每纵距内附加梁底支撑主梁118、根数 0 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 57 承载力设计值调整系数 R 1 扣件传递的荷载偏心距 e(mm)50 结构表面的要求 结构表面隐蔽 模板及支架计算依据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 荷载系数参数表：正常使用极限状态 承载能力极限状态 抗倾覆 可变荷载调整系数 L 1 0.9 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 1.5 永久荷载的分项系数 G 1 1.3 0.9 结构重要性系数 0 1 设计简图如下：图 15.1.2-1 平面图平面图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 119、58 图 15.1.2-2 立面图立面图 四、面板验算四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm)12 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)31 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)11500 取单位宽度 b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)1.9)+1.50.94168.515kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.120、30.1+(24+1.5)1.9163.115kN/m 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 59 q1 活01.5LQ1kb11.50.9415.4kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)1.9)+114152.55kN/m 计算简图如下：1 1、强度验算、强度验算 Mmax0.1q1 静L2+0.117q1 活L20.163.1150.1332+0.1175.40.13320.123kNm Mmax/W0.123106/240005.143N/mm2f/R=31/131N/mm2 满足要求！2 2、挠度验算、挠度验121、算 max 0.677q2L4/(100EI)=0.67752.55133.3334/(10011500144000)0.068mmL/250133.333/2500.533mm 满足要求！3 3、支座反力计算、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1 静L+0.45q1 活L=0.463.1150.133+0.455.40.1333.69kN R2=R3=1.1q1 静L+1.2q1 活L=1.163.1150.133+1.25.40.13310.121kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.452.550.1332.803kN R2=R3=1.1122、q2L=1.152.550.1337.707kN 五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4080 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 60 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667 小梁计算方式 四等跨连续梁 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=3.69/13.69kN/m 梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载：q123、1中 MaxR2,R3/b=Max10.121,10.121/1=10.121kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R4/b=3.69/13.69kN/m 小梁自重：q211.3(0.35-0.1)0.4/3=0.043kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左11.30.45(1.9-0.25)=0.965kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右11.30.45(1.9-0.25)=0.965kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.94(0.6-0.4/2)/21=2.829kN/m 梁右侧楼板传递给右124、边小梁荷载 q4 右11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.94(1.2-0.6)-0.4/2)/21=2.829kN/m 左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=3.69+0.043+0.965+2.829=7.527kN/m 中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=10.121+0.043=10.164kN/m 右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=3.69+0.043+0.965+2.829=7.527kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max7.527,10.164,7.527=10.164kN/m 正常使用极限状态：梁底面板125、传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=2.803/12.803kN/m 梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载：q1中 MaxR2,R3/b=Max7.707,7.707/1=7.707kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R4/b=2.803/12.803kN/m 小梁自重：q21(0.35-0.1)0.4/3=0.033kN/m 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 61 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左10.45(1.9-0.25)=0.743kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右10.45(1.9-0.25)126、=0.743kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左1(0.45+(24+1.1)0.25)+114(0.6-0.4/2)/21=2.145kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右1(0.45+(24+1.1)0.25)+114(1.2-0.6)-0.4/2)/21=2.145kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.803+0.033+0.743+2.145=5.724kN/m 中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=7.707+0.033=7.741kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=2.803+0.033+0.743+2.145=5.72127、4kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max5.724,7.741,5.724=7.741kN/m 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1 1、抗弯验算、抗弯验算 Mmaxmax0.107ql12，0.5ql22max0.10710.1640.62，0.510.1640.220.392kNm =Mmax/W=0.392106/42667=9.176N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 62 满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算 Vmax max0.607ql1，ql2 max0128、.60710.1640.6，10.1640.2 3.702kN max=3Vmax/(2bh0)=33.7021000/(24080)1.735N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2 满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算 10.632ql14/(100EI)0.6327.7416004/(1009350170.667104)0.397mml1/250600/2502.4mm 2ql24/(8EI)7.7412004/(89350170.667104)0.097mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=m129、ax1.143qL1,0.393qL1+qL2=max1.14310.1640.6,0.39310.1640.6+10.1640.2=6.97kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.162kN,R2=6.97kN,R3=6.97kN,R4=5.162kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.143qL1,0.393qL1+qL2=max1.1437.7410.6,0.3937.7410.6+7.7410.2=5.309kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=3.926kN,R2=5.309kN,R3=5.309kN,R4=3.926kN 六、主梁验算六、130、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)48.33.0 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 63 主梁计算截面类型(mm)48.33.0 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.55 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)11 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座反力 1 1、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm131、)=Mmax/W=0.334106/4550=73.433N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 64 主梁剪力图(kN)Vmax4.182kN max=2Vmax/A=24.1821000/42719.588N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算 主梁变形图(mm)max0.169mmL/250400/2501.6mm 满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.557kN，R2=7.836kN132、，R3=7.836kN，R4=0.557kN 立 杆 所 受 主 梁 支 座 反 力 依 次 为P1=0.557/0.6=0.929kN，P2=7.836/0.6=13.06kN，P3=7.836/0.6=13.061kN，P4=0.557/0.6=0.929kN 七、可调托座验算七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值30 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 65 N(kN)扣件抗滑移折减系数 kc 0.85 1 1、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算 两 侧 立 杆 最 大 受 力N maxR1,R4 max0.557,0.557 0.5133、57kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2 2、可调托座验算、可调托座验算 可调托座最大受力 NmaxP2，P313.061kNN/R=30/1=30kN 满足要求！八、立杆验算八、立杆验算 立杆钢管截面类型(mm)48.33.0 立杆钢管计算截面类型(mm)48.33.0 钢材等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2)427 回转半径 i(mm)16.1 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.55 立杆弹性模量 E(N/mm2)206000 立杆截面惯性矩 I（cm4）11 抗 压 强 度 设 计 值f(N/mm2)205 支 架 自134、 重 标 准 值q(kN/m)0.15 水平杆钢管截面类型(mm)48.33.0 水平杆钢管计算截面类型(mm)48.33.0 剪刀撑设置 有 扫地杆高度 h1(mm)350 节点转动刚度(kNm/rad)15 竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）3 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）3 高度修正系数 1 扣件传递的竖向荷载偏心矩 e(mm)50 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 66 1 1、长细比验算、长细比验算 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hma135、x=h=1300mm =hmax/i=1300/16.1=80.745=150 长细比满足要求！2 2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=11.0121.8331300=2412mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=20600011104/(130015106)+400/(61300)=1.213 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max136、(h1/h,h2/h)=max(350/1300,250/1300)=0.269 x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=lx/h=600/1300=0.462 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=600+20.7250=950mm l0=max(l01,l02)=max(2412,950)=2412mm =l0/i=2412/16.1=149.814，查表得，0.312 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.178=0.107kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.610.199=0.119kN 支撑脚手架计算单元在风荷载137、作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.620.107+3.60.119=1.122kN.m P10.929kN，P213.06kN，P313.061kN，P40.929kN 两侧立杆最大受力 NmaxP1+N边1，P4+N边2+11.30.153.6max0.929+11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.94(0.9+0.6-0.4/2)/20.6，0.929+11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.94(0.9+1.2-0.6-0.4/2)/2理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 67 0138、.6+0.7027.146kN 中间立杆最大受力 NmaxP2，P3+11.30.15(3.6-1.9)max13.06，13.061+0.33213.392kN 梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩 M1=Fe=(7.146-0.702)0.05=0.322kN.m 不考虑风荷载 中间立杆稳定性验算:f N/(A)13392.164/(0.312427)=100.524N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=7146.486/(0.312427)+0.322106/(4.55103(1-1.10.3127146.48139、6/38680.492)=129.256N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000427/149.8142=38680.492N 九、高宽比验算九、高宽比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=3.6/8.3=0.4343 H=3.6m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方140、案 68 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=8.320.90.153.6/(0.90.9)+0.45+228.3/2=85.834kN.m30Mok=141、311.122=3.366kN.M 满足要求！15.1.3 2000梁高 h2500 在 2000梁高 h2500，选取最大截面梁 250mm2450mm 进行计算 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 69 一、工程属性一、工程属性142、 新浇混凝土梁名称 250*2450 混凝土梁截面尺寸(mmmm)2502450 模板支架高度 H(m)3.6 模板支架横向长度 B(m)8.3 模板支架纵向长度 L(m)8.3 支架外侧模板高度 Hm（mm）1000 梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.35 楼板模板 0.45 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料143、自重标准值Gjk(kN)2 模板支拆环境是否考虑风荷载 是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 山东 0.3 地区 日照市 风荷载高度变化系数z 地面粗糙度 B 类（城市郊区）0.51 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6 风荷载体型系数 s 单榀模板支架 st 0.153 整体模板支架 stw 1.162 fk=0zstw=0.178 支架外侧模板 s 1.3 mk=0zs=0.199 三、模板体系设计三、模板体系设计 结构重要性系数 0 1 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 70 脚手架安全等级 I 级 新浇混凝土梁支撑方式 144、梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立杆纵距是否相等 是 梁跨度方向立杆间距 la(mm)600 梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1300 支撑架顶层水平杆步距 h(mm)600 立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)200 新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 居中 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600 梁底增加立杆根数 2 梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 梁底支撑145、小梁根数 4 梁底支撑小梁间距 83 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 承载力设计值调整系数 R 1 扣件传递的荷载偏心距 e(mm)50 结构表面的要求 结构表面隐蔽 模板及支架计算依据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 荷载系数参数表：正常使用极限状态 承载能力极限状态 抗倾覆 可变荷载调整系数 L 1 0.9 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 1.5 永久荷载的分项系数 G 1 1.3 0.9 结构重要性系数 0 1 设计简图如下：理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 71 图 15.1.3-1 平面图平面图 图146、 15.1.3-2 立面图立面图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 72 四、面板验算四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm)12 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)31 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)11500 取单位宽度 b=1000mm，按三等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.5)2.45)+1.50.93185.3147、98kN/m q1 静01.3G1k+(G2k+G3k)hb11.30.1+(24+1.5)2.45181.348kN/m q1 活01.5LQ1kb11.50.9314.05kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+11Q1kb1(0.1+(24+1.5)2.45)+113165.575kN/m 计算简图如下：1 1、强度验算、强度验算 Mmax0.1q1 静L2+0.117q1 活L20.181.3480.0832+0.1174.050.08320.06kNm Mmax/W0.06106/240002.491N/mm2f/R=31/131N/mm2 满足要求！2 2、挠度验算、挠度148、验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67765.57583.3334/(10011500144000)0.013mmL/25083.333/2500.333mm 满足要求！3 3、支座反力计算、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1 静L+0.45q1 活L=0.481.3480.083+0.454.050.0832.863kN R2=R3=1.1q1 静L+1.2q1 活L=1.181.3480.083+1.24.050.0837.862kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.465.5750.0832.186kN 理想之城南区 149、15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 73 R2=R3=1.1q2L=1.165.5750.0836.011kN 五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4080 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667 小梁计算方式 二等跨连续梁 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=2.863/12.863kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2,R150、3/b=Max7.862,7.862/1=7.862kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R4/b=2.863/12.863kN/m 小梁自重：q211.3(0.35-0.1)0.25/3=0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左11.30.45(2.45-0.25)=1.287kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右11.30.45(2.45-0.25)=1.287kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.6-0.25/2)/21=3.038kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q151、4 右11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.93(1.2-0.6)-0.25/2)/21=3.038kN/m 左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.863+0.027+1.287+3.038=7.216kN/m 中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=7.862+0.027=7.889kN/m 右侧小梁荷载 q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=2.863+0.027+1.287+3.038=7.216kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max7.216,7.889,7.216=7.889kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线152、荷载：q1 左R1/b=2.186/12.186kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2,R3/b=Max6.011,6.011/1=6.011kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R4/b=2.186/12.186kN/m 小梁自重：q21(0.35-0.1)0.25/3=0.021kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左10.45(2.45-0.25)=0.99kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右10.45(2.45-0.25)=0.99kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左1(0.45+(24+1.1)0.25)+113(0.153、6-0.25/2)/21=2.31kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右1(0.45+(24+1.1)0.25)+113(1.2-0.6)-0.25/2)/21=2.31kN/m 左侧小梁荷载 q左q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.186+0.021+0.99+2.31=5.506kN/m 中间小梁荷载 q中=q1 中+q2=6.011+0.021=6.032kN/m 右侧小梁荷载q右q1 右+q2+q3 右+q4 右=2.186+0.021+0.99+2.31=5.506kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max5.506,6.032,5.506=6.032k154、N/m 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 74 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1 1、抗弯验算、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.8890.62，0.57.8890.220.355kNm =Mmax/W=0.355106/42667=8.32N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2 满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6257.8890.6，7.8890.22.958kN max=3Vmax/(2bh0)=32.9581000/(2155、4080)1.387N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2 满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5216.0326004/(1009350170.667104)0.255mml1/250600/2502.4mm 2ql24/(8EI)6.0322004/(89350170.667104)0.076mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.8890.6,0.3757.8890.6+7.8890.2=156、5.917kN 同理可得：理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 75 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.412kN,R2=5.917kN,R3=5.917kN,R4=5.412kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.0320.6,0.3756.0320.6+6.0320.2=4.524kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.13kN,R2=4.524kN,R3=4.524kN,R4=4.13kN 六、主六、主梁验算梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483 主梁计算截面类157、型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座反力 1 1、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.484106/4490=107.739N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算 理158、想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 76 主梁剪力图(kN)Vmax6.797kN max=2Vmax/A=26.7971000/42432.061N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算 主梁变形图(mm)max0.244mmL/250400/2501.6mm 满足要求！4 4、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.807kN，R2=7.604kN，R3=7.604kN，R4=0.807kN 立杆所受主梁支座反力依次为 P1=0.807/0.6=1.345kN，P2=7.604/0.6=12159、.673kN，P3=7.604/0.6=12.673kN，P4=0.807/0.6=1.345kN 七、可调托座验算七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 扣件抗滑移折减系数 kc 0.85 1 1、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力 NmaxR1,R4max0.807,0.8070.807kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2 2、可调托座验算、可调托座验算 可调托座最大受力 NmaxP2，P312.673kNN/R=30/1=30kN 满足要求！八、立杆验算八、立杆验算160、 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 77 立杆钢管截面类型(mm)483 立杆钢管计算截面类型(mm)483 钢材等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49 立杆弹性模量 E(N/mm2)206000 立杆截面惯性矩 I（cm4）10.78 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 水平杆钢管截面类型(mm)483.0 水平杆钢管计算截面类型(mm)483.0 剪刀撑设置 有 扫地杆高度 h1(mm)200 节点转动刚度(kNm/rad)15 竖向剪刀撑纵161、距跨数 n1（跨）6 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6 高度修正系数 1 扣件传递的竖向荷载偏心矩 e(mm)50 1 1、长细比验算、长细比验算 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=1300mm =hmax/i=1300/15.9=81.761=150 长细比满足要求！2 2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=112.2361300=2907mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K162、=EI/(hk)+ly/(6h)I/I1=20600010.78104/(130015106)+400/(61300)10.78/11=1.189 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1300,200/1300)=0.154 x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=(lx/h)I/I1=(600/1300)10.78/11=0.452 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=600+20.7200=880mm l0=max(l01,163、l02)=max(2907,880)=2907mm =l0/i=2907/15.9=182.83，查表得，0.216 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.178=0.107kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.610.199=0.119kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.620.107+3.60.119=1.122kN.m 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 78 P11.345kN，P212.673kN，P312.673kN，P4164、1.345kN 两侧立杆最大受力 NmaxP1+N边 1，P4+N边 2+11.30.153.6max1.345+11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9+0.6-0.25/2)/20.6，1.345+11.3(0.45+(24+1.1)0.25)+1.50.93(0.9+1.2-0.6-0.25/2)/20.6+0.7027.324kN 中间立杆最大受力 NmaxP2，P3+11.30.15(3.6-2.45)max12.673，12.673+0.22412.897kN 梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩 M1=Fe=(7.324-0.702)0.05=0.331kN165、.m 不考虑风荷载 中间立杆稳定性验算:f N/(A)12897.361/(0.216424)=140.825N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+M1/(W(1-1.1N/NE)=7323.683/(0.216424)+0.331106/(4.49103(1-1.10.2167323.683/25789.149)=159.04N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000424/182.832=25789.149N 九、高宽比验算九、高宽比验算 根据建筑施工承插166、型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=3.6/8.3=0.4343 H=3.6m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 79 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准167、值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=8.320.90.153.6/(0.90.9)+0.45+228.3/2=85.834kN.m30Mok=311.122=3.366kN.M 满足要求！15.2 高大楼板模板支撑系统计算 15.2.1 板厚 300 计算 搭设高度为 3.6m，楼板立杆设计间距为 900900；楼板立杆设计间距为 900900设计并进行验算 计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支168、架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010 3、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 300mm 新浇混凝土楼板板厚(mm)300 模板支架高度 H(m)3.6 模板支架纵向长度 L(m)8.3 模板支架横向长度 B(m)8.3 支架外侧模板高度 Hm（mm）1000 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1169、k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 80 楼板模板 0.45 混 凝 土 自 重 标 准 值G2k(kN/m3)24 钢 筋 自 重 标 准 值G3k(kN/m3)1.1 施 工 荷 载 标 准 值Q1k(kN/m2)3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 山东 0.3 地区 日照市 风荷载高度变化系数z 地面粗糙度 B 类(城市郊区)0.51 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.81 风荷载体型系数 s 单榀模板支架 170、st 0.152 整体模板支架 stw 1.159 fk=0zstw=0.177 支架外侧模板 s 1.3 mk=0zs=0.199 三、模板体系设计三、模板体系设计 结构重要性系数 0 1 脚手架安全等级 II 级 主梁布置方向 平行立杆纵向方向 立杆纵向间距 la(mm)900 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 81 立杆横向间距 lb(mm)900 水平拉杆步距 h(mm)1300 顶 层 水 平 杆 步 距h(mm)600 立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)200 小梁间距 l(mm)100 小 梁 最 大 悬 挑 长 度l1(mm)150 主 梁171、 最 大 悬 挑 长 度l2(mm)100 承载力设计值调整系数R 1 荷载系数参数表：正常使用极限状态 承载能力极限状态 可变荷载调整系数 L 1 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 永久荷载的分项系数 G 1 1.3 结构重要性系数 0 1 设计简图如下：图 15.2.1-1 模板设计平面图模板设计平面图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 82 图 15.2.1-2 纵向剖面图纵向剖面图 图 15.2.1-3 横向剖面图横向剖面图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 83 四、面板验算四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面172、板厚度 t(mm)12 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)31 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)11500 面板计算方式 简支梁 按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承载能力极限状态 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.3)+1.50.931=13.969kN/m q211.3G1kb11.30.11=0.13kN/m 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT00173、03-2019 第4.2.2 条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：p11.50.9Q1k11.50.92.51.688kN 正常使用极限状态 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.3)+13)110.63kN/m 计算简图如下：1 1、强度验算、强度验算 M1q1l2/813.9690.12/80.017kNm 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 84 M2q2L2/8+pL/40.130.12/8+1.6880.1/40.042kNm MmaxmaxM1，M2max0.0174、17，0.0420.042kNm Mmax/W0.042106/240001.765N/mm2f/R=31/131N/mm2 满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算 max5ql4/(384EI)=510.631004/(38411500144000)=0.008mm 0.008mmL/250100/2500.4mm 满足要求！五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm)4080 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(c175、m4)170.667 小梁计算方式 二等跨连续梁 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.3)+1.50.930.11.423kN/m 因此，q1静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.3)0.11.018kN/m q1 活01.5LQ1kb=11.50.930.10.405kN/m q211.3G1kb=11.30.30.10.039kN/m p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN 计算简图如下：理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 85 1 176、1、强度验算、强度验算 M10.125q1 静L2+0.125q1 活L20.1251.0180.92+0.1250.4050.920.144kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0390.92+0.2033.3750.9，0.1250.0390.92+0.1883.3750.90.619kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.4230.152/2，0.0390.152/2+3.3750.150.507kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.144，0.619，0.5070.619kNm =M177、max/W=0.619106/42667=14.504N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2 满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.0180.9+0.6250.4050.90.8kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0390.9+0.6883.3752.344kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.4230.15，0.0390.15+3.3753.381kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.8，2.344，3.3813.381kN max=3Vmax/(2bh0)=33.3811000/178、(24080)1.585N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 86 满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)+13)0.11.083kN/m 挠度,跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5211.0839004/(1009350170.667104)0.232mmL/250900/2503.6mm；悬 臂 端max ql14/(8EI)=1.0831504/(89350170.667104)0.004mm2l1/179、2502150/2501.2mm 满足要求！六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483 主梁计算截面类型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 1 1、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.45+(24+1.1)0.3)+1.50180、.930.11.442kN/m q1 静01.3(G1k+(G2k+G3k)h)b11.3(0.45+(24+1.1)0.3)0.11.037kN/m q1 活01.5LQ1kb 11.50.930.10.405kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.3)+13)0.11.098kN/m 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 87 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.4420.91.623kN 按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁，R1(0.375q1静+0.437q1181、活)L+q1l1(0.3751.037+0.4370.405)0.9+1.4420.150.726kN 主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.60.974kN;正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.0980.91.235kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L+q2l10.3751.0980.9+1.0980.150.535kN RmaxRmax，R10.60.741kN;计算简图如下：主梁计算简图一 2 2、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.759106/4490=169.117N/mm2f182、/R=205/1=205N/mm2 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 88 满足要求！3 3、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=24.6311000/42421.847N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！4 4、挠度验算、挠度验算 主梁变形图一(mm)跨中 max=1.353mm=900/250=3.6mm 悬挑段 max0.499mm=2100/250=0.8mm 满足要求！5 5、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为 R1=5.109kN，R2=9.501kN，R3=9.501kN183、，R4=5.109kN 七、可调托座验算七、可调托座验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 89 荷载传递至立杆方式 可调托座 可 调 托 座 承 载 力 容 许 值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N9.501/0.6=15.836kNN/R=30/130kN 满足要求！八、立杆验算八、立杆验算 水平杆钢管截面类型 48.33.0 水平杆钢管计算截面类型 48.33.0 单元桁架组合方式 矩阵型组合 竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）6 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6 节点转动刚度(kNm/rad)15 扫地杆高度 h1(mm)200 高度修正系数 1184、 立杆钢管截面类型(mm)483 立杆钢管计算截面类型(mm)483 钢材等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2)424 立 杆 截 面 回 转 半 径i(mm)15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49 抗 压 强 度 设 计 值f(N/mm2)205 支 架 自 重 标 准 值q(kN/m)0.15 立杆弹性模量 E(N/mm2)206000 立杆截面惯性矩 I(cm4)10.78 水平钢管截面惯性矩I1(cm4)11 1 1、长细比验算、长细比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长185、度取节点间钢管的长度 l0=h=1300mm 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 90 =l0/i=1300/15.9=81.761=150 满足要求！2 2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=112.3331300=3033mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)I/I1=20600010.78104/(130015106)+900/(61300)10.78/11=1.252 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 186、G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1300,200/1300)=0.154 x-单 元 框 架x向 跨 距 与 步 距h之 比，x=(lx/h)I/I1=(900/1300)10.78/11=0.678 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=600+20.7200=880mm l0=max(l01,l02)=max(3033,880)=3033mm =l0/i=3033/15.9=190.755，查表得，0.199 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.177=0187、.159kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.910.199=0.179kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.53.620.159+3.60.179=1.677kN.m 主梁支座反力：R15.109kN，R29.501kN，R39.501kN，R45.109kN 不考虑风荷载 N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max5.109,9.501,9.501,5.109/0.6+11.30.153.6=16.538kN f N/(A)16537.815/(0.199424)=188、196.001N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 91 九、高宽比验算九、高宽比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=3.6/8.3=0.4343 H=3.6m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算 参考 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第5.4.2 条：B2la(gk1+gk2)+2Gj189、kbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=8.320.90.153.6/(0.90.9)+0.45+218.3/2=77.534kN.m30Mok=311.677=5.031kN.M 满足要求！十一、立杆地基基础验算十一、立杆地基基础验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工190、程专项施工方案 92 地基土类型 粘性土 地 基 承 载 力 特 征 值fak(kPa)500 立杆垫木地基土承载力折减系数 mf 0.4 垫板底面面积 A(m2)0.25 立 杆 底 垫 板 的 底 面 平 均 压 力 p N/(mfA)16.538/(0.40.25)165.378kPafak500kPa 满足要求！15.2.2 板厚 350 计算 搭设高度为 3.6m，楼板立杆设计间距为 600600设计并进行验算。计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010 3、建筑结构可靠性191、设计统一标准GB50068-2018 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 350mm 新浇混凝土楼板板厚(mm)350 模板支架高度 H(m)3.6 模板支架纵向长度 L(m)8.3 模板支架横向长度 B(m)8.3 支架外侧模板高度 Hm（mm）1000 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.45 混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值 G3192、k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 93 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1 风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 浙江 0.3 地区 杭州市 风荷载高度变化系数 z 地面粗糙度 B 类(城市郊区)0.51 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.81 风荷载体型系数 s 单榀模板支架 st 0.191 整体模板支架 stw 1.465 fk=0zstw=0.224 支架外侧模板 s 1.3 mk=0zs=0.199 三、模板体系设计三193、模板体系设计 结构重要性系数 0 1 脚手架安全等级 I 级 主梁布置方向 平行立杆纵向方向 立杆纵向间距 la(mm)600 立杆横向间距 lb(mm)600 水平拉杆步距 h(mm)1300 顶层水平杆步距 h(mm)600 立 杆 伸出 顶层 水平 杆 的悬臂 高 度h2(mm)200 小梁间距 l(mm)100 小梁最大悬挑长度 l1(mm)150 主梁最大悬挑长度 l2(mm)100 承载力设计值调整系数 R 1 荷载系数参数表：正常使用极限状态 承载能力极限状态 可变荷载调整系数 L 1 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 永久荷载的分项系数 G 1 1.3 理想之城南区194、 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 94 结构重要性系数 0 1 设计简图如下：图 15.2.2-1 模板设计平面图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 95 图 15.2.2-2 纵向剖面图 图 15.2.2-3 横向剖面图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 96 四、面四、面板验算板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm)12 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)31 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)11500 面板计算方式 简支梁 按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wb195、h2/6=1000 12 12/624000mm3，Ibh3/12=1000 12 12 12/12144000mm4 承载能力极限状态 q10 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1k b=1 1.3(0.1+(24+1.1)0.35)+1.5 0.9 3 1=15.601kN/m q21 1.3 G1k b1 1.3 0.1 1=0.13kN/m 根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：p1 1.5 0.9 Q1k1 1.5 0.9 2.5196、1.688kN 正常使用极限状态 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.35)+1 3)111.885kN/m 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 M1q1l2/815.601 0.12/80.02kN m M2q2L2/8+pL/40.13 0.12/8+1.688 0.1/40.042kN m MmaxmaxM1，M2max0.02，0.0420.042kN m Mmax/W0.042 106/240001.765N/mm2f/R=31/131N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工197、程专项施工方案 97 max5ql4/(384EI)=5 11.885 1004/(384 11500 144000)=0.009mm 0.009mmL/250100/2500.4mm 满足要求！五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm)40 80 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667 小梁计算方式 二等跨连续梁 q10 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1k b=1 1.3198、(0.3+(24+1.1)0.35)+1.5 0.9 3 0.11.586kN/m 因 此，q1静 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=1 1.3(0.3+(24+1.1)0.35)0.1 1.181kN/m q1活01.5L Q1k b=1 1.5 0.9 3 0.10.405kN/m q21 1.3 G1k b=1 1.3 0.3 0.10.039kN/m p1 1.5 0.9 Q1k1 1.5 0.9 2.53.375kN 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 98 M10.125q1静L2+0.125q1活L20199、.125 1.181 0.62+0.125 0.405 0.620.071kN m M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07 0.039 0.62+0.203 3.375 0.6，0.125 0.039 0.62+0.188 3.375 0.60.412kN m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.586 0.152/2，0.039 0.152/2+3.375 0.150.507kN m MmaxmaxM1，M2，M3max0.071，0.412，0.5070.507kN m =Mmax/W=0.507 106/426200、67=11.875N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.625 1.181 0.6+0.625 0.405 0.60.595kN V20.625q2L+0.688p0.625 0.039 0.6+0.688 3.3752.337kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.586 0.15，0.039 0.15+3.3753.381kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.595，2.337，3.3813.381kN max=3Vmax/(2bh0)=3 3.381 1000/(2 40201、 80)1.585N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算、挠度验算 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.35)+1 3)0.11.209kN/m 挠度,跨中 max0.521qL4/(100EI)=0.521 1.209 6004/(100 9350 170.667 104)0.051mmL/250600/2502.4mm；悬 臂 端max ql14/(8EI)=1.209 1504/(8 9350 170.667 104)0.005mm 2 l1/2502 150/2501.2mm 满足要求！六、主梁202、验算六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483 主梁计算截面类型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 99 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 1、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算 q10 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1k b=1 1.3(0.45+(24+1.203、1)0.35)+1.5 0.9 3 0.11.606kN/m q1静0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)b1 1.3(0.45+(24+1.1)0.35)0.11.201kN/m q1活01.5L Q1k b 1 1.5 0.9 3 0.10.405kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.35)+1 3)0.1 1.224kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.25 1.606 0.61.204kN 按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l204、1(0.375 1.201+0.437 0.405)0.6+1.606 0.150.617kN 主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R1 0.60.722kN;正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.25 1.224 0.60.918kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L+q2l10.375 1.224 0.6+1.224 0.150.459kN RmaxRmax，R1 0.60.551kN;计算简图如下：理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 100 主梁计算简图一 2、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN205、 m)=Mmax/W=0.238 106/4490=53.078N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=2 2.082 1000/4249.82N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 101 4、挠度验算、挠度验算 主梁变形图一(mm)跨中 max=0.171mm=600/250=2.4mm 悬挑段 max0.077mm=2100/250=0.8mm 满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为206、 R1=2.972kN，R2=4.609kN，R3=4.609kN，R4=2.972kN 七、可调托座验算七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N4.609/0.6=7.681kNN/R=30/130kN 满足要求！八、立杆验算八、立杆验算 水平杆钢管截面类型 48.33.0 水平杆钢管计算截面类型 48.33.0 单元桁架组合方式 矩阵型组合 竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）6 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6 节点转动刚度(kN m/rad)15 扫地杆高度 h1(mm)200 高度修正系数 1 立杆钢管截面类型(m207、m)483 立杆钢管计算截面类型(mm)483 钢材等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2)424 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 102 立杆截面回转半径 i(mm)15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 立杆弹性模量 E(N/mm2)206000 立杆截面惯性矩 I(cm4)10.78 水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)11 1、长细比验算、长细比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比208、计算时构件的长度取节点间钢管的长度 l0=h=1300mm =l0/i=1300/15.9=81.761=150 满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=112.2471300=2921mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)I/I1=206000 10.78 104/(1300 15 106)+600/(6 1300)10.78/11=1.214 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h209、 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=max(200/1300,200/1300)=0.154 x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=(lx/h)I/I1=(600/1300)10.78/11=0.452 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=600+2 0.7 200=880mm l0=max(l01,l02)=max(2921,880)=2921mm =l0/i=2921/15.9=183.711，查表得，0.214 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.6 0.224=0.134kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平210、力标准值：Fwk=la Hm mk=0.6 1 0.199=0.119kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5 3.62 0.134+3.6 0.119=1.301kN.m 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 103 主梁支座反力：R12.972kN，R24.609kN，R34.609kN，R42.972kN 不考虑风荷载 N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1 G q H=Max2.972,4.609,4.609,2.972/0.6+1 1.3 0.15 3.6=8.383kN f N/(A)211、8383.458/(0.214 424)=92.394N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算 根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=3.6/8.3=0.4343 H=3.6m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算 参考 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1212、均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 104 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(la lb)+G1k+2 Gjk B/2=8.32 0.6 0.15 3.6/(0.6 0.6)+0.45+2 1 8.3/2=88.901kN.m30Mok=3 1 1.301=3.902kN.M 满足要求！十一、立杆地基基础验算十一213、立杆地基基础验算 地基土类型 粘性土 地基承载力特征值 fak(kPa)500 立杆垫木地基土承载力折减系数 mf 0.4 垫板底面面积 A(m2)0.25 立杆底垫板的底面平均压力 pN/(mfA)8.383/(0.4 0.25)83.835kPafak500kPa 满足要求！15.2.3 板厚 400 计算 搭设高度为 3.6m，楼板立杆设计间距为 600600设计并进行验算。计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010 3、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 4214、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 400mm 新浇混凝土楼板板厚(mm)400 模板支架高度 H(m)3.6 模板支架纵向长度 L(m)8.3 模板支架横向长度 B(m)8.3 支架外侧模板高度 Hm（mm）1000 二、荷载设计二、荷载设计 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 105 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.45 混凝土自重标准值 G2k(kN/215、m3)24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1 风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 浙江 0.3 地区 杭州市 风荷载高度变化系数 z 地面粗糙度 B 类(城市郊区)0.51 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.81 风荷载体型系数 s 单榀模板支架 st 0.191 整体模板支架 stw 1.465 fk=0zstw=0.224 支架外侧模板 s 1.3 mk=0zs=0.199 三、模板体系设计三、模板体系设计 结构重要性系数 0 1216、 脚手架安全等级 I 级 主梁布置方向 平行立杆纵向方向 立杆纵向间距 la(mm)600 立杆横向间距 lb(mm)600 水平拉杆步距 h(mm)1300 顶层水平杆步距 h(mm)600 立 杆 伸出 顶层 水平 杆 的悬臂 高 度h2(mm)200 小梁间距 l(mm)100 小梁最大悬挑长度 l1(mm)150 主梁最大悬挑长度 l2(mm)100 承载力设计值调整系数 R 1 荷载系数参数表：理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 106 正常使用极限状态 承载能力极限状态 可变荷载调整系数 L 1 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 永久荷载的分项217、系数 G 1 1.3 结构重要性系数 0 1 设计简图如下：图 15.2.3-1 模板设计平面图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 107 图 15.2.3-2 纵向剖面图 图 15.2.3-3 横向剖面图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 108 四、面板验算四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm)12 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)31 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)11500 面板计算方式 简支梁 按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=1000 12 12/218、624000mm3，Ibh3/12=1000 12 12 12/12144000mm4 承载能力极限状态 q10 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1k b=1 1.3(0.1+(24+1.1)0.4)+1.5 0.9 3 1=17.232kN/m q21 1.3 G1k b1 1.3 0.1 1=0.13kN/m 根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：p1 1.5 0.9 Q1k1 1.5 0.9 2.51.688kN 正常使用极限状态 219、q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.4)+1 3)113.14kN/m 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 M1q1l2/817.232 0.12/80.022kN m M2q2L2/8+pL/40.13 0.12/8+1.688 0.1/40.042kN m MmaxmaxM1，M2max0.022，0.0420.042kN m Mmax/W0.042 106/240001.765N/mm2f/R=31/131N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 max5ql4/(384EI)=5 13.14 1004/(384 11500 1220、44000)=0.01mm 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 109 0.01mmL/250100/2500.4mm 满足要求！五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm)40 80 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667 小梁计算方式 二等跨连续梁 q10 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1k b=1 1.3(0.3+(24+1.1)0.4)+1221、.5 0.9 3 0.11.749kN/m 因 此，q1静 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=1 1.3(0.3+(24+1.1)0.4)0.1 1.344kN/m q1活01.5L Q1k b=1 1.5 0.9 3 0.10.405kN/m q21 1.3 G1k b=1 1.3 0.3 0.10.039kN/m p1 1.5 0.9 Q1k1 1.5 0.9 2.53.375kN 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.125 1.344 0.62+0.125 0.405 0.620.079kN m 理想之城南区 15#29#及222、地下车库 高大模板工程专项施工方案 110 M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07 0.039 0.62+0.203 3.375 0.6，0.125 0.039 0.62+0.188 3.375 0.60.412kN m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.749 0.152/2，0.039 0.152/2+3.375 0.150.507kN m MmaxmaxM1，M2，M3max0.079，0.412，0.5070.507kN m =Mmax/W=0.507 106/42667=11.875N/mm2f/R=15223、.444/1=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.625 1.344 0.6+0.625 0.405 0.60.656kN V20.625q2L+0.688p0.625 0.039 0.6+0.688 3.3752.337kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.749 0.15，0.039 0.15+3.3753.381kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.656，2.337，3.3813.381kN max=3Vmax/(2bh0)=3 3.381 1000/(2 40 80)1.585N/mm2/R=1.7224、82/1=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算、挠度验算 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.4)+1 3)0.11.334kN/m 挠度,跨中 max0.521qL4/(100EI)=0.521 1.334 6004/(100 9350 170.667 104)0.056mmL/250600/2502.4mm；悬 臂 端max ql14/(8EI)=1.334 1504/(8 9350 170.667 104)0.005mm 2 l1/2502 150/2501.2mm 满足要求！六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面225、类型(mm)483 主梁计算截面类型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 111 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 1、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算 q10 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1k b=1 1.3(0.45+(24+1.1)0.4)+1.5 0.9 3 0.1226、1.769kN/m q1静0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)b1 1.3(0.45+(24+1.1)0.4)0.11.364kN/m q1活01.5L Q1k b 1 1.5 0.9 3 0.10.405kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.4)+1 3)0.11.349kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.25 1.769 0.61.327kN 按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1(0.375 1.364+0.437 0.40227、5)0.6+1.769 0.150.678kN 主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R1 0.60.796kN;正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.25 1.349 0.61.012kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L+q2l10.375 1.349 0.6+1.349 0.150.506kN RmaxRmax，R1 0.60.607kN;计算简图如下：主梁计算简图一 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 112 2、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN m)=Mmax/W=0.263 106/449228、0=58.519N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=2 2.295 1000/42410.827N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算、挠度验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 113 主梁变形图一(mm)跨中 max=0.188mm=600/250=2.4mm 悬挑段 max0.085mm=2100/250=0.8mm 满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为 R1=3.277kN，R2=5.081kN229、，R3=5.081kN，R4=3.277kN 七、可调托座验算七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N5.081/0.6=8.469kNN/R=30/130kN 满足要求！八、立杆验算八、立杆验算 水平杆钢管截面类型 483.0 水平杆钢管计算截面类型 483.0 单元桁架组合方式 矩阵型组合 竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）6 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6 节点转动刚度(kN m/rad)15 扫地杆高度 h1(mm)200 高度修正系数 1 立杆钢管截面类型(mm)483 立杆钢管计算截面类型(mm)483 钢材230、等级 Q235 立杆截面面积 A(mm2)424 立杆截面回转半径 i(mm)15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 立杆弹性模量 E(N/mm2)206000 立杆截面惯性矩 I(cm4)10.78 水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)11 1、长细比验算、长细比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 114 l0=h=130231、0mm =l0/i=1300/15.9=81.761=150 满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=112.2471300=2921mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)I/I1=206000 10.78 104/(1300 15 106)+600/(6 1300)10.78/11=1.214 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=m232、ax(h1/h,h2/h)=max(200/1300,200/1300)=0.154 x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=(lx/h)I/I1=(600/1300)10.78/11=0.452 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=600+2 0.7 200=880mm l0=max(l01,l02)=max(2921,880)=2921mm =l0/i=2921/15.9=183.711，查表得，0.214 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.6 0.224=0.134kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.6 1 0.233、199=0.119kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5 3.62 0.134+3.6 0.119=1.301kN.m 主梁支座反力：R13.277kN，R25.081kN，R35.081kN，R43.277kN 不考虑风荷载 N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1 G q H=Max3.277,5.081,5.081,3.277/0.6+1 1.3 0.15 3.6=9.171kN f N/(A)9170.754/(0.214 424)=101.071N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！九、高宽比验234、算九、高宽比验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 115 根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=3.6/8.3=0.4343 H=3.6m5m 满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算 参考 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2 gk2235、均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(la lb)+G1k+2 Gjk B/2=8.32 0.6 0.15 3.6/(0.6 0.6)+0.45+2 1 8.3/2=88.901kN.m30Mok=3 1 1.301=3.902kN.M 满足要求！十一、立杆地基基础验算十一、立杆地基基础验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 116 地基土类型 粘性土 地基承载力236、特征值 fak(kPa)500 立杆垫木地基土承载力折减系数 mf 0.4 垫板底面面积 A(m2)0.25 立杆底垫板的底面平均压力 pN/(mfA)9.171/(0.4 0.25)91.708kPafak500kPa 满足要求！15.2.4 板厚 450 计算 搭设高度为 3.6m，楼板立杆设计间距为 600600设计并进行验算。计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010 3、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5237、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 450mm 新浇混凝土楼板板厚(mm)450 模板支架高度 H(m)3.6 模板支架纵向长度 L(m)8.3 模板支架横向长度 B(m)8.3 支架外侧模板高度 Hm（mm）1000 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.45 混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3 支撑脚手架计算单元上集中堆238、放的物料自重标准值 Gjk(kN)1 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 117 风荷载参数：风 荷 载 标 准 值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份 山东 0.3 地区 日照市 风荷载高度变化系数 z 地面粗糙度 B 类(城市郊区)0.51 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.81 风荷载体型系数 s 单榀模板支架 st 0.191 整体模板支架 stw 1.465 fk=0zstw=0.224 支架外侧模板 s 1.3 mk=0zs=0.199 三、模板体系设计三、模板体系设计 结构重要性系数 0 1 脚手架安全等级 I 级 主梁布置方向 平行立杆纵239、向方向 立杆纵向间距 la(mm)600 立杆横向间距 lb(mm)600 水平拉杆步距 h(mm)1300 顶层水平杆步距 h(mm)600 立 杆 伸出 顶层 水平 杆 的悬臂 高 度h2(mm)200 小梁间距 l(mm)100 小梁最大悬挑长度 l1(mm)150 主梁最大悬挑长度 l2(mm)100 承载力设计值调整系数 R 1 荷载系数参数表：正常使用极限状态 承载能力极限状态 可变荷载调整系数 L 1 0.9 可变荷载的分项系数 Q 1 1.5 永久荷载的分项系数 G 1 1.3 结构重要性系数 0 1 设计简图如下：理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案240、 118 图 15.2.4-1 模板设计平面图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 119 图 15.2.4-2 纵向剖面图 图 15.2.4-3 横向剖面图 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 120 四、面板验算四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm)12 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)31 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)11500 面板计算方式 简支梁 按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=1000 12 12/624000mm3，Ibh3/12=1000 12241、 12 12/12144000mm4 承载能力极限状态 q10 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1k b=1 1.3(0.1+(24+1.1)0.45)+1.5 0.9 3 1=18.864kN/m q21 1.3 G1k b1 1.3 0.1 1=0.13kN/m 根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：p1 1.5 0.9 Q1k1 1.5 0.9 2.51.688kN 正常使用极限状态 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+Q Q1242、k)b=(1(0.1+(24+1.1)0.45)+1 3)114.395kN/m 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 M1q1l2/818.864 0.12/80.024kN m M2q2L2/8+pL/40.13 0.12/8+1.688 0.1/40.042kN m MmaxmaxM1，M2max0.024，0.0420.042kN m Mmax/W0.042 106/240001.765N/mm2f/R=31/131N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 121 max5ql4/(384EI)=5 14.395 10243、04/(384 11500 144000)=0.011mm 0.011mmL/250100/2500.4mm 满足要求！五、小梁验算五、小梁验算 小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm)40 80 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782 小梁截面抵抗矩 W(cm3)42.667 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)170.667 小梁计算方式 二等跨连续梁 q10 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1k b=1 1.3(0.3+(24+1.1)0.45)+1.5 0.9 3 0.11.912k244、N/m 因 此，q1静 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)b=1 1.3(0.3+(24+1.1)0.45)0.1 1.507kN/m q1活01.5L Q1k b=1 1.5 0.9 3 0.10.405kN/m q21 1.3 G1k b=1 1.3 0.3 0.10.039kN/m p1 1.5 0.9 Q1k1 1.5 0.9 2.53.375kN 计算简图如下：1、强度验算、强度验算 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 122 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.125 1.507 0.62+0.125 0.405 0.620.086245、kN m M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07 0.039 0.62+0.203 3.375 0.6，0.125 0.039 0.62+0.188 3.375 0.60.412kN m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.912 0.152/2，0.039 0.152/2+3.375 0.150.507kN m MmaxmaxM1，M2，M3max0.086，0.412，0.5070.507kN m =Mmax/W=0.507 106/42667=11.875N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm246、2 满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.625 1.507 0.6+0.625 0.405 0.60.717kN V20.625q2L+0.688p0.625 0.039 0.6+0.688 3.3752.337kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.912 0.15，0.039 0.15+3.3753.381kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.717，2.337，3.3813.381kN max=3Vmax/(2bh0)=3 3.381 1000/(2 40 80)1.585N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2 满247、足要求！3、挠度验算、挠度验算 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.45)+1 3)0.11.46kN/m 挠度,跨中 max0.521qL4/(100EI)=0.521 1.46 6004/(100 9350 170.667 104)0.062mmL/250600/2502.4mm；悬臂端 maxql14/(8EI)=1.46 1504/(8 9350 170.667 104)0.006mm2 l1/2502 150/2501.2mm 满足要求！六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483 主梁计算截面类型(mm)248、483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.49 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 123 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 1、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算 q10 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1k b=1 1.3(0.45+(24+1.1)0.45)+1.5 0.9 3 0.11.932kN/m q1静0 1.3(G1249、k+(G2k+G3k)h)b1 1.3(0.45+(24+1.1)0.45)0.11.527kN/m q1活01.5L Q1k b 1 1.5 0.9 3 0.10.405kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.45)+1 3)0.1 1.475kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.25 1.932 0.61.449kN 按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1(0.375 1.527+0.437 0.405)0.6+1.932 0.150.250、74kN 主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R1 0.60.869kN;正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.25 1.475 0.61.106kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L+q2l10.375 1.475 0.6+1.475 0.150.553kN RmaxRmax，R1 0.60.664kN;计算简图如下：理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 124 主梁计算简图一 2、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN m)=Mmax/W=0.287 106/4490=63.885N/mm2f/R=20251、5/1=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验、抗剪验算算 主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=2 2.506 1000/42411.82N/mm2/R=125/1=125N/mm2 满足要求！理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 125 4、挠度验算、挠度验算 主梁变形图一(mm)跨中 max=0.206mm=600/250=2.4mm 悬挑段 max0.093mm=2100/250=0.8mm 满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为 R1=3.577kN，R2=5.547kN，R3=5.547kN，R4=3.577252、kN 七、可调托座验算七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N5.547/0.6=9.245kNN/R=30/130kN 满足要求！八、立杆验算八、立杆验算 水平杆钢管截面类型 48.33.0 水平杆钢管计算截面类型 48.33.0 单元桁架组合方式 矩阵型组合 竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）6 竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）6 节点转动刚度(kN m/rad)15 扫地杆高度 h1(mm)200 高度修正系数 1 立杆钢管截面类型(mm)483 立杆钢管计算截面类型(mm)483 钢材等级 Q235 立杆截面面积 A253、(mm2)424 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 126 立杆截面回转半径 i(mm)15.9 立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 立杆弹性模量 E(N/mm2)206000 立杆截面惯性矩 I(cm4)10.78 水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)11 1、长细比验算、长细比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明 5.1.5 条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度 l0=h=1300mm =l0/i=1300/1254、5.9=81.761=150 满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 立杆计算长度：l0=Hah=112.2471300=2921mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值 K-有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比，K=EI/(hk)+ly/(6h)I/I1=206000 10.78 104/(1300 15 106)+600/(6 1300)10.78/11=1.214 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值 -扫地杆高度 h1与步距 h 之比与悬臂长度 h2与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)=ma255、x(200/1300,200/1300)=0.154 x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x=(lx/h)I/I1=(600/1300)10.78/11=0.452 H-高度修正系数 l02=h+2k0h2=600+2 0.7 200=880mm l0=max(l01,l02)=max(2921,880)=2921mm =l0/i=2921/15.9=183.711，查表得，0.214 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.6 0.224=0.134kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.6 1 0.199=0.119kN 支撑脚手256、架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5 3.62 0.134+3.6 0.119=1.301kN.m 理想之城南区 15#29#及地下车库 高大模板工程专项施工方案 127 主梁支座反力：R13.577kN，R25.547kN，R35.547kN，R43.577kN 不考虑风荷载 N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1 G q H=Max3.577,5.547,5.547,3.577/0.6+1 1.3 0.15 3.6=9.947kN f N/(A)9947.411/(0.214 424)=109.63N/mm2f/R205/1=2257、05N/mm2 满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算 根据 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=3.6/8.3=0.4343 H=3.6m5m 满足要求！十、十、架体抗倾覆验算架体抗倾覆验算 参考 建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2 理想之城南区 15#29#及地下车库 高258、大模板工程专项施工方案 128 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 m B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(la lb)+G1k+2 Gjk B/2=8.32 0.6 0.15 3.6/(0.6 0.6)+0.45+2 1 8.3/2=88.901kN.m30Mok=3 1 1.301=3.902kN.M 满足要求！十一、立杆地基基础验算十一、立杆地基基础验算 地基土类型 粘性土 地基承载力特征值 fak(kPa)500 立杆垫木地基土承载力折减系数 mf 0.4 垫板底面面积 A(m2)0.25 立杆底垫板的底面平均压力 pN/(mfA)9.947/(0.4 0.25)99.474kPafak500kPa 满足要求！