1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、现浇梁支架设计21、支架地基处理22、做好原地面排水，防止地基被水浸泡33、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求34、施工工艺流程4四、现浇箱梁支架验算41、荷载分析52、荷载组合53、荷载计算53.1 箱梁自重q1计算53.2 结构验算81、底模板计算82、箱梁侧模板验算93、箱梁内模支架计算104、箱梁底模下横向方木验算124.1现浇箱梁翼板范围横向方木计算124.2现浇箱梁A-A断面横向方木计算135、支架立杆顶托上顺桥向方木验算176、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算226.1现浇箱梁A-A断面226.2现浇箱梁C-C断面277、碗扣节点、立杆顶托、立2、杆底座承载力验算288、地基承载力验算299、满堂支架整体抗倾覆分析计算30五、支架的预压31六、 支架搭设施工要求及技术措施331、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求332、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定33七、安全保证措施及事故应急救援预案36、安全保证措施36、事故应急救援预案40一、编制依据1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。2、中华人民共和国交通部部颁标准JTJ0412000公路桥涵施工技术规范、JTG F80/1-2004公路工程质量检验评定标准、JTJ07695公路工程施工安全技术规程等现行有关施工技术规范、标准。3、xx高速公路xx段A3、4合同段施工图设计以及相关文件资料。4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。5、参考建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土工程模板与支架技术、公路施工手册（桥涵下册）、路桥施工计算手册、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）。二、工程概况xx大桥现浇箱梁左为单箱两室结构，右幅为单箱三室结构，分别为四跨等截面单向预应力连续梁，布置形式为424，顶板宽左幅16.5m，底板宽12.5m，每侧翼板悬臂长2.0m，箱梁顶板设置成2%双向横坡，梁高2.5m，腹板厚50cm，顶板4、厚25cm，底板厚25cm。至梁端顶板加厚到45cm，底板加厚到45cm。各分隔墩顶处设2.6m厚端横隔板，现浇梁端各连续墩顶处设一道2.2m厚横隔板。平纵面信息：本桥平面位于R=1800m的右偏圆曲线上；纵面位于0.85%上坡上；本桥在GGK38+533.672上跨A匝道，交角89；在GGK38+699.238上跨省道207，交角62。箱梁为单向预应力结构。纵向预应力采用大吨位群锚体系，预应力钢束采用19S15.2钢绞线束，其标准强度为1860MPa，位于底板、腹板及顶板之中。三、现浇梁支架设计1、支架地基处理首先对支架布设范围内的杂物及虚土进行清除，将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶），然5、后采用重型压路机碾压密实，根据经验及试验，要求地基承载力达到fk=220KPa。达到要求后再铺筑15cm的C15混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，并按碗口支架横向布局设置5.0cm20.0cm的木板，再在其上搭设满堂支架。 2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡桥下地面整平并设2%的人字型横披排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，为便于高度调节，每根立杆底部和顶部分别设置KTZ50型可调底座和KTC50型可调托撑，可调范围050cm。按照施工区处理后的地面高程与梁底高程之差，采用LG-300、LG6、-240、LG-180、LG-120、HG-60、HG-90等规格的杆件进行组合安装。通过计算，确定支架模板布置形式如下：1、箱梁外模板采用1222441.5cm规格的竹胶板。2、侧模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用1010cm方木作为横向分配梁（净距25cm），用483.5mm钢管斜撑与竖向立杆连接分配梁体及工况荷载，每根斜杆与立杆的连接不少于两个扣件。3、内模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用1010cm方木作为横向框架（净距25cm），1010cm方木后采用1010cm方木作为纵向分配梁（净距40cm）将框架连成一体。 4、左幅支架采用（902+604+904+603+904+607、4+902）cm60（90）cm120cm（横纵高）的步距；右幅支架采用（902+604+903+603+904+603+903+604+902）cm60（90）cm120cm（横纵高）的步距（端横梁及前后2.5m处梁底90cm处需加密立杆，上采用1010cm方木作为横向分配梁，为安全考虑净距10cm）。 5、原路面承载力可满足要求，经实测地基承载力需达到220Kpa以上，然后浇筑15cm后C15混凝土垫层。6、纵向在腹板及中隔板位置下满布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）6.3.2规定脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采8、用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，现场可根据实际情况酌情调整。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于50cm。7、安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不允许则要搭过桥。8、翼板外边缘设置不低于1.3m的钢管架临边防护设置。附件： 本方案支架平、纵、横布置图。4、施工工艺流程四、现浇箱梁支架验算本计算以右幅第一联24m+24m+24m+24m标准跨径等截面单箱三室预应力砼斜腹板连续箱梁为例，对荷载进行计算及对支架体9、系进行验算。碗扣式满堂支架体系采用483.5钢管，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B钢管截面特性表，钢管截面积A=4.891022，截面模量W=5.08 1033，自重38.4N/m, 回转半径i=15.78mm,查表5.1.6得钢材的抗压强度设计值 =205MPa1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取26kn/m3。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当10、计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立杆荷载为30KN，并不计支架自重。2、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算3、荷载计算3.1 箱梁自重q1计算根据xx大桥现浇箱梁结构特点，选取具有代表性及最不利荷载的不同11、断面、不同部位进行箱梁自重计算，即现浇箱梁F-F断面（跨中）、D-D断面（变截面最不利）、H-H断面（墩顶中、端横梁）四个断面分别按翼板、腹板、底板等不同部位进行自重计算。 计算简图 通过深入分析，在支架形式不发生变化的情况下，C-C截面为B-B截面的最不利形式，又考虑到翼缘板位置下全桥受力情况一致，故受力以A-A断面及C-C断面分别进行计算。1、翼板范围箱梁自重：q1= 26（0.15+0. 45）=15.6 kN/m2；2、现浇梁A-A截面q1计算腹板范围箱梁自重：单边腹板截面积（截面阴影部分）计算得1.550 m2，此范围支架宽1.8m。q1= 26（1.5501.0）/（1.81.0）12、=22.39 kN/m2；中隔板范围箱梁自重：中隔板截面积（截面阴影部分）计算得1.676 m2，此范围支架宽1.8m，该范围自重最大。q1= 26（1.6761.0）/（1.81.0）=24.21 kN/m2；箱室下底板范围箱梁自重：顶板厚25 cm，底板厚25 cm，q1= 26（0.25+0.25）=13.00 kN/m2；3、现浇梁C-C截面q1计算箱室范围箱梁自重：单个截面阴影部分面积计算得5.21.5=7.8m2，此范围支架最不利段为宽0.9m4=3.6m，该范围自重最大。q1= 267.8/（3.61.0）=56.34kN/m2；4、箱梁自重分析根据以上箱梁自重荷载计算得：翼板范13、围箱梁自重q1=15.6 kN/m2；顺桥向跨距0.9m的A-A截面：腹板范围箱梁自重q1=22.39 kN/m2；中隔板范围箱梁自重q1=24.21 kN/m2；箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kN/m2；顺桥向跨距0.6m的C-C最不利截面：支架横向布局最不利范围箱梁自重q1=56.34 kN/m2。满堂支架纵、横向及步距的布置情况，即在墩柱前后各6.0 m范围，立杆纵向间距60cm，其余立杆纵向间距90cm；箱梁底板下横向间距90cm，腹板下横向间距60cm，中隔板下横向间距60cm，翼板下横向间距90cm；横杆步距120 cm 。 3.2 结构验算 1、底模板计算本方案箱梁底模14、采用规格为2440mm1220mm15mm竹胶板，竹胶板下横向方木间距均为30cm。查公路施工手册（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度W=90.0Mpa，弹性模量E=6103Mpa。1.1现浇箱梁H-H断面箱室范围底模板计算由于模板的连续性，在均匀荷载的作用下，计算时按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室范围底模板计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2f=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范围模板跨度L=0.3m。模板弯曲强度计算q=1.0（q1+q2+q3+q4) 0.3=1.0（56.34+115、.0+2.5+2.0) 0.3=61.840.3=18.55 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10718.550.32=-0.1786 kN. m模板计算宽度取b=1.0m，W= bh2/6=（1.01.52）/6=0.37510-4cm3W= Mmax/W=0.1786/（0.37510-4）=4.762 MpaW =90.0Mpa经计算，箱室范围底模板弯曲强度满足要求。模板挠度计算I=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63218.551030.34/(10061031060.2810-6)=94.9616、/168000=0.5710-3m=0.57mmL/400=300/400=0.75 mm经计算，箱室范围底模板挠度满足要求。通过以上对本桥现浇箱梁最不利部位的底模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架底模板设置满足要求。2、箱梁侧模板验算本方案箱梁侧模采用一类一等品规格为2440mm1220mm15mm竹胶板，竹胶板下设置10cm10cm间距30cm的方木。查公路施工手册（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度W=90.0Mpa，弹性模量E=6103Mpa。新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=2.5m/h浇筑速度控17、制，砼入模温度T=20控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=F=63.79混凝土的重力密度() 新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可按计算；（T混凝土初凝时间，取20度）外加剂影响系数，不产外加剂时取1.0；掺有缓凝作用的外加剂时取1.2.混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm时，取1.0，110-150mm时，取1.15；混凝土浇筑速度，取2.5（m/h）;取以上两值的最小值，故最大侧压力为有效压头高度计算时按4跨等跨连续梁计算，查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2； f=0.632 qL4/(10018、EI)； I=bh3/12，W= bh2/6箱梁侧模板跨度L=0.3m。模板弯曲强度计算q=1.0（q4+q5)0.3=1.0（4.0+41.6) 0.3=45.60.3=13.68 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10713.680.32=-0.132 kN.m模板计算宽度取b=1.0m，W= bh2/6=（1.00.0152）/6=0.37510-4m3W= Mmax/W=132/0.37510-4=3.52 MpaW =90.0Mpa经计算，侧模板弯曲强度满足要求。模板挠度计算I=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632qL4/(1019、0EI)=0.63213.681030.34/(10061031060.2810-6)=70.03/168000=0.41710-3m=0.417mmL/400=300/400=0.75 mm经计算，侧模板挠度满足要求。通过以上对本桥侧模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架侧模板设置满足要求。3、箱梁内模支架计算本方案箱梁内模采用一类一等品规格为2440mm1220mm12mm竹胶板，竹胶板下设置10cm10cm间距30cm的方木。查公路施工手册（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度W=90.0Mpa，弹性模量E=6103Mpa。1.荷载取值荷载有顶板荷载及侧模荷载20、，取两者大值侧模荷载计算。由于侧压力有效压头为1.6m，而侧模高度1.05m则，侧压力F=261.05=27.30KN/m22.竹胶板（取1mm板条为计算单元） 惯性矩I=bh3=1123=144 mm4 截面抵抗矩W=bh2=1122=24 mm3 1mm宽板条所受荷载q=F0.001=27.300.001=27.3010-3 KN/m 竹胶板下1010cm方木净距为30cm时：M=ql2=27.310-30.32=0.30710-3 KN.m =竹=90Mpa= 满足(3) 横向分配梁1010cm杉木，木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查21、路桥施工计算手册表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力W=11.0Mpa，弯曲剪应力=1.7Mpa，弹性模量E=9103Mpa。 其中心间距为300mm，侧面跨度按L=0.4m计算 q=27.300.3=8.19KN/m M=0.164KN.m I= W= 满足4、箱梁底模下横向方木验算本施工方案横向均设置为10cm10cm方木，间距30cm。箱梁翼板下横向方木跨度为90cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm；在墩顶范围方木横向跨度为30cm。通过上面计算得：现浇箱翼板范围箱梁自重q1=15.6kN/m2；现浇箱梁断面中隔板范22、围箱梁自重q1=24.21kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.0kN/m2，现浇箱梁C-C断面箱室范围为最不利情况下箱梁自重q1=56.34 kN/m2。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查路桥施工计算手册表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力W=11.0Mpa，弯曲剪应力=1.7Mpa，弹性模量E=9103Mpa。4.1现浇箱梁翼板范围横向方木计算横向方木计算时，按2跨等跨连续梁计算，受力分析见翼板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-8第1项，得：Mmax=-0.125 q L2 ； Qm23、ax=0.625q L ；f=0.521 qL4/(100EI) ； I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下横向方木跨度L=0.9m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（15.6+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=26.920.3=8.076 kN/mMmax=-0.125 q L2=-0.1258.0760.92=-0.818kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=818/1.6710-4=4.90 MpaW 0.9=11.00.924、=9.9Mpa经计算，翼板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.521qL4/(100EI)=0.5218.0761031.24/(10091031068.3310-6)=8.725/7497=11.6410-4m=1.16mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，翼板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.625q L=0.6258.0760.9=4.54 kNmax= Qmax /（0.9A）=（4.54103）/（0.90.10.1）=0.504 Mpa=1.7Mpa经计算，翼板横向方木抗剪满25、足要求。4.2现浇箱梁A-A断面横向方木计算现浇箱梁A-A断面中隔板范围横向方木计算横向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下横向方木跨度L=0.6m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（24.21+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（30.252+6.3）0.3=10.966k26、N/mMmax=-0.107 q L2=-0.10710.9660.62=-0.422 kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=422/1.6710-4=2.53 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，中隔板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63210.9661030.64/(10091031068.3310-6)=0.898/7497=1.19810-4m=0.12mmL/400=600/400=1.50 mm经计算27、，中隔板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.607q L=0.60710.9660.6=3.99 kNmax= Qmax /（0.9A）=（3.99103）/（0.90.10.1）=0.44Mpa=1.7Mpa经计算，中隔板横向方木抗剪满足要求。现浇箱梁A-A断面箱室下底板范围横向方木计算横向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室下底板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：箱室下底板横向方木计算简图Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室下底板下横向28、方木跨度L=0.9m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（13.0+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（17.4+6.3）0.3=7.11 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.1077.110.92=-0.62 kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=620/1.6710-4=3.71 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱室下底板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.13）/1229、=8.3310-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.6327.111030.94/(10091031068.3310-6)=2.948/7497=3.9310-4m=0.39mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱室下底板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.607q L=0.6077.110.9=3.88 kNmax= Qmax /（0.9A）=（3.88103）/（0.90.10.1）=0.43Mpa=1.7Mpa经计算，箱室下底板横向方木抗剪满足要求。4.3现浇箱梁C-C断面箱室范围横向方木计算箱室底板横向方木计算简图横向方木计算时，按4跨等跨30、连续梁计算，受力分析见箱室底板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范围横向方木跨度L=0.45m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（56.34+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（68.808+6.3）0.3=22.53 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10722.530.452=-0.488 kN.mW= bh31、2/6=（0.20.22）/6=0.810-4m3W= Mmax/W=488/0.810-4=6.11 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱室范围横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63222.531030.454/(10091031068.3310-6)=0.5839/7500=0.77910-4m=0.078mmL/400=450/400=1.125 mm经计算，箱室范围横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.607q L=0.60722.530.432、=5.47 kNmax= Qmax /（0.9A）=（5.47103）/（0.90.10.1）=0.61Mpa=1.7Mpa经计算，箱室范围横向方木抗剪满足要求。通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的模板下方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架模板下方木设置满足要求。5、支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中立杆顶托上顺桥向采用10cm10cm方木，在墩柱前后各3.0 m范围，顺桥向方木跨度为60cm，其余顺桥向方木跨度为90cm。箱梁翼板下横向方木跨度为90cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm。通过上面计算得：现浇箱翼板范围箱梁自重q33、1=15.6kN/m2；现浇箱梁断面中隔板范围箱梁自重q1=24.21kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.0kN/m2，现浇箱梁C-C断面箱室范围为最不利情况下箱梁自重q1=56.34 kN/m2。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查路桥施工计算手册表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力W=11.0Mpa，弯曲剪应力=1.7Mpa，弹性模量E=9103Mpa。5.1现浇箱梁A-A断面支架立杆顶托上顺桥向方木验算现浇箱梁翼板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算翼板顺桥向方木计算简图单位：顺桥向方木计算时，34、按3跨等跨连续梁计算，受力分析见翼板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-9第11项，得：Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.9m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（15.6+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=19.92+4.90.90.9/3=6.70 kNMmax=-0.267PL=-0.2676.700.9=-35、1.61 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1610/1.6710-4=9.64 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁翼板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8836.701030.94/(10091031068.3310-6)=8.277/7497=0.11110-4m=0.011mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁翼板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=1.36、267P =1.2676.70=8.49 kNmax= Qmax /（0.9A）=（8.49103）/（0.90.10.10）=0.94 Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁翼板下顺桥向方木抗剪满足要求。现浇箱梁A-A断面中隔板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算单位：腹板顺桥向方木计算简图顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-9第11项，得：Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.6m，共由3根横向37、方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.9/3=1.2（24.21+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.60.9/3=30.252+4.90.60.9/3=6.33 kNMmax=-0.267PL=-0.2676.330.9=-1.52 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1520/1.6710-4=9.10 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.103）/138、2=8.3310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8836.331030.94/(10091031068.3310-6)=7.82/7497=10.410-4m=1.04mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=1.267P =1.2676.33=8.02 kNmax= Qmax /（0.9A）=（8.02103）/（0.90.10.10）=0.89Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木抗剪满足要求。现浇箱梁A-A断面箱室下底板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算箱室下底板板顺桥向方木计算简图单39、位： 顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室下底板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-9第11项，得：Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁底板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.9m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（13.00+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=16.8+4.90.90.9/3=5.859 kNMmax=-0.267PL40、=-0.2675.8590.9=-1.41 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1410/1.6710-4=8.44MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8835.861030.94/(10091031068.3310-6)=7.24/7497=2.9410-4m=0.29mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木刚度满足要41、求。每根方木抗剪计算Qmax=1.267P =1.2675.859=7.42kNmax= Qmax /（0.9A）=（7.42103）/（0.90.10.10）=0.82Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁箱室底板下顺向方木抗剪满足要求。5.2现浇箱梁C-C断面最不利处支架立杆顶托上顺桥向方木验算腹板顺桥向方木计算简图单位：顺桥向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见腹板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=0.169PL；Qmax=-0.661P ；f=1.079PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下顺桥向方木跨度L=0.6m，42、间距B=0.6m，共由2根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.6/2=1.2（56.34+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.60.6/2=68.808+4.90.60.6/2=13.27 kNMmax=0.169PL=0.16913.270.6=1.35 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1350/1.6710-4=8.08 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁端横梁下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/143、2=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.079PL3/(100EI) =1.07913.271030.64/(10091031068.3310-6)=1.856/7497=2.4810-4m=0.248mmL/400=600/400=1.5 mm经计算，箱梁端横梁下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=-0.661P =-0.66113.27=-8.77 kNmax= Qmax /（0.9A）=（8.77103）/（0.90.10.10）=0.975 Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁端横梁下顺桥向方木抗剪满足要求。通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的支44、架顶托上面的方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架顶托上方顺桥向方木设置满足要求。6、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑与扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管支架稳定承载能力显著高于扣件式钢管支架，一般都高出20%以上，甚至超过35%。本工程现浇箱梁支架按483.5钢管扣件式支架进行内力计算，计算结果同样适用与WDJ碗扣式支架，相对于扣件式支架安全系数相当与1.2以上。6.1现浇箱梁A-A断面45、现浇箱梁翼板部位,在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm90cm120cm。1.立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.91.2q1=0.90.915.6=12.636kN；NG2k =0.91.2q2=0.91.21.0=1.62kN46、；NQK =0.91.2（q3+ q4 ）=0.91.2（1.0+2.0）=1.083.0=3.24kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（12.636+1.62）+0.851.43.24=20.96kNN=30kN，强度满足要求。2.立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =20.96kN；A为钢管的截面积，A=4.891022；W为截面模量47、，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表7.2.148、风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=20.96103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103）=85.18 MPa =2049、5Mpa计算结果说明箱梁翼板部位支架是安全稳定的。现浇箱梁A-A断面中隔板部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm60cm120cm。1.立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.90.6q1=0.90.624.21=13.07kN；50、NG2k =0.90.6q2=0.90.61.0=0.54kN；NQK =0.90.6（q3+ q4）=0.90.6（1.0+2.0）=0.543.0=1.62kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（13.07+0.54）+0.851.41.62 =18.26kNN=30kN，强度满足要求。2.立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =18.251、6kN；A为钢管的截面积，A=4.891022；W为截面模量，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m52、，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表7.2.1风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=18.26103/（0.744489）+0.14153、03103/（5.08 103） =77.75MPa =205Mpa计算结果说明箱梁A-A断面中隔板部位支架是安全稳定的。现浇箱梁A-A断面箱室下底板部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm90cm120cm。1.立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是54、，有：NG1k =0.90.9q1=0.90.913.00=10.53kN；NG2k =0.90.9q2=0.90.91.0=0.81kN；NQK =0.90.9（q3+ q4）=0.90.9（1.0+2.0）=0.813.0=2.43kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（10.53+0.81）+0.851.42.43 =13.61+2.89=16.5kNN=30kN，强度满足要求。2.立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受55、的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =16.5kN；A为钢管的截面积，A=4.891022；W为截面模量，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；56、k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表7.2.1风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=057、.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=16.5103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =72.91 MPa =205Mpa计算结果说明箱梁A-A断面箱室下底板部位支架是安全稳定的。综上所述，现浇箱梁A-A断面翼板、中隔板、箱室下底板不同部位支架是安全稳定的。6.2现浇箱梁C-C断面现浇箱梁C-C断面端横梁部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为60 cm45cm120cm。1.立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG58、1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.60.45q1=0.60.4556.34=15.21kN；NG2k =0.60.6q2=0.60.61.0=0.36kN；NQK =0.60.6（q3+ q4）=0.60.6（1.0+2.0）=0.363.0=1.08kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（15.21+0.36）+0.851.41.08 =19.97kNN=30kN，强度59、满足要求。2.立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =19.97kN；A为钢管的截面积，A=4.891022；W为截面模量，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段60、由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表7.2.1风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.861、=0.93 kN/m2la =60cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.61.22)/10=0.10 kN.m故，N/（A ）+MW/W=19.97103/（0.744489）+0.10103103/（5.08 103） =74.57 MPa =205Mpa计算结果说明箱梁C-C断面端横梁部位支架是安全稳定的。 通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的支架立杆进行强度和稳定性分析计算，得出该满堂支架是安全稳定的。7、碗扣节点、立杆顶托、立杆底座承载力验算通过上面计算得：现浇箱翼板范围箱梁自重q1=1562、.6kN/m2；现浇箱梁断面中隔板范围箱梁自重q1=24.21kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.0kN/m2，现浇箱梁C-C断面箱室范围为最不利情况下箱梁自重q1=56.34 kN/m2。7.1碗扣节点承载力验算碗扣节点承载力按下式验算：Nmax QbQb下碗扣抗剪强度设计值不小于60 kN，取60 kN。Nmax=（q1+ q2+ q3+q4）A=(56.34 +1.0+1.0+2.0) kN/m20.6 m0.6m=21.72kN，安全系数取0.8，Nmax=21.72 kN 0.8Qb = 0.860 kN=48 kN，满足碗扣抗剪强度要求。7.2立杆顶托承载力验算立杆顶托承63、载力按下式验算：NmaxQtQt顶托设计值不小于40 kN，取40 kN。Nmax=（q1+ q2+ q3+q4）A=(56.34 +1.0+1.0+2.0) kN/m20.6 m0.6m=21.72 kN，安全系数取0.8，Nmax=21.72 kN 0.8Qt = 0.840 kN=32 kN，满足顶托强度要求。6.3立杆底座承载力验算立杆底座承载力按下式验算：NmaxQzQz底座设计值不小于40 kN，取40 kN。Nmax=（q1+ q2+ q3+q4）A=(43.77 +1.5+1.0+2.0) kN/m20.6 m0.6m=21.72 kN，安全系数取0.8，Nmax=21.72 64、kN 0.8Qz = 0.840 kN=32 kN，满足顶托强度要求。8、地基承载力验算8.1支架地基处理支架范围的地基大部分地质情况良好。在支架施工前，首先用挖掘机将地基整平，然后用14T压路机碾压，碾压至。局部地段采取换填处理，具体为挖出腐质土等软弱土层，换填碎石土，进行分层碾压。泥浆池及基坑采取先清除淤泥及杂物，抽水排干后，同样用碎石土进行分层回填碾压密实。以上压实度达到95%以上，根据经验压实度达到95%以上，地基承载力达到fk=200kPa250kPa（参考建筑施工计算手册），根据动力触探地基承载力试验，地基承载力实测值达250KPa以上（详见动力触探地基承载力试验报告）。支架地基碾65、压处理完毕后，在碾压密实的地基上浇筑厚15的C15砼进行硬化，硬化区周边设置排水沟； 8.2地基承载力验算由以上立杆底座承载力计算得，按照最不利荷载， Nmax=21.72 kN,立杆可调底座面积AB=0.150.15=0.0225m2，立杆底座下混凝土基础承载力：= Nmax /AB=217200.0225=0.97Mpa=1.08Mpa= 15.0Mpa所以，立杆底座下混凝土基础强度满足要求。底座放置在5.0cm20cm400cm模板上，再按照力传递发散到砼基础上，面积计算：A=（20.15tg450+0.15）2=0.2025 m2按照最不利荷载考虑：fmax= Nmax /AB=21.66、720.2025=107.26kpafmax =108kpafk=250kPa通过计算该方案地基承载力满足施工要求。9、满堂支架整体抗倾覆分析计算根据JTJ0412000公路桥涵施工技术规范9.2.3条稳定性要求，支架在自重和风荷载等作用下的抗倾覆稳定时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=MW（稳定力矩）/MQ（倾覆力矩）采用一孔24m支架验算支架抗倾覆能力：桥梁宽20.5m，长24m，支架最高不大于8m，支架宽21m，支架横向32排，纵向29排，高度取8m。KTC50型可调托撑共需要3229=928个；立杆需要32298=7424 m；纵向横杆需要297（层数）24=4872 m；横向横杆需67、要327（层数）21=4704 m；故，钢管总重=（7424+4872+4704）3.84/1000=65.28t；KTC50型可调托撑总重=9286.45/1000=6.0t；所以，G=（65.28+6.0）9.8=698.4kN；稳定力矩，MW =698.421/2=7333.23 kN.m；依据以上对风荷载计算k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2梁底部支架高与梁高取9.5m，24m跨迎风面积=9.524=228 m2，24 m跨共受力P=0.93228=212.04 kN；倾覆力矩MQ =212.049.5/2=1007.19 kN.m；所以，K0=MW/M68、Q=7333.23/1007.19=7.281.3计算结果说明本方案满堂支架整体满足抗倾覆要求。五、支架的预压1 预压的目的为检查地基承载力及支架承受梁体荷载的能力，减少和消除支架产生的非弹性变形、碗扣件接头、碗扣件与方木、方木间的间隙、地基瞬时沉降等并获取支架预压沉降观测值用来做设置预拱值的参考数据。2 加载方法支架搭设完毕、底板模板铺设完毕之后进行加载预压。在此我们采用大型砂袋，用16t汽车吊吊装砂袋，按要求的位置和高度堆码，预压重量为设计重量的1.2倍。预压分两级进行，第一级荷载控制在总荷载的2/3左右。第一次加载后，荷载维持一天进行观测，第二天，进行最后一级荷载加载。最后一级维持时间根69、据预压沉降观测值确定，连续3天，每天沉降观测平均值小于3mm后，即可卸载。预压过程中对支架沉降进行连续观测。箱梁底部4.10m范围内共加载约 T，在翼缘板范围内每侧加载约 T。3 观测点设置及观测频率31观测点纵向按照箱梁跨度的0.25L、0.5L、0.75L及距墩柱中心前后1.5m设置5个断面，每个观测截面沿横桥向在中腹板和两侧边腹板下对称设置4个观测点，从而形成一个沉降观测网。32沉降观测频率每级荷载添加前观测一次；每级荷载添加完毕观测一次；每天至少观测一次；卸载前观测一次；卸载后观测一次。33观测注意事项 a.观测频率和时间按上述规定外，可根据实际情况适当增加或延长。b.箱梁浇注前在腹板70、位置与预压对应位置设置观测点，观测混凝土施工过程中的支架沉降。c.每次观测得到的数据认真记录在沉降量观测专用表格内。4 数据整理分析及预拱度的设置4.1观测结束对测量数据进行处理，根据总沉降值和卸载后观测值计算弹性变形量。4.2预拱度的设置确定预拱度时考虑下列因素：支架在荷载作用下的总变形量，支架在荷载作用下的弹性压缩，支架在荷载作用下的非弹性压缩；箱梁设计反拱度，根据设计院提供。根据梁的拱度值线形变化，其它各点的预拱度值，应以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。预拱度曲线方程：y=4.x(L-x)/L2取梁端点为坐标原点，跨长为L，主梁跨中反拱度值，反拱度向下设置。本方案中71、充分考虑各种因素反拱度值按2.0cm考虑，各点预拱度设置根据上式计算：距梁端1.5m处预拱度计算值为0.5cm；0.25L处预拱度设计值为1.5cm。（按二次抛物线沿中心线对称）4.3根据箱梁砼浇注结束沉降观测量值、预应力施加完毕后一段时间观测所得的起拱度与预压观测量值的对比，进一步调整预拱值。实施过程： 准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。 根据试验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。 加载试验结束后，请有关人员进行检查，确定安全，可行性签证后，方可进行下道工序施工。六、 支架搭设施工要求及技术措施搭设时，先在混凝土放置5cm2072、cm4m木垫板，垫板下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用砂袋均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。1、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求(1)每根立杆底部应设置底座或垫板，并规定尺寸设置纵、横扫地杆73、。(2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆。(3)立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施用。(4) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。(5)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应大于25毫米。(6)钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。(7)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。 (8)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的74、拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； (9)地基支座的设计要满足承载力的要求。2、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定(1)立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。(2)剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。(3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。(4)高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。(5)组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。(6)支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随75、时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。(7)支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于0.25，顶部绝对偏差小于0.05m。(8)采用钢管扣件作加固件、斜撑时应符合每道剪刀撑宽度不应小于3.6M，斜杆与地面倾角宜在45-60。剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。(9)浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3、支架搭设要求（1）对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在76、专用架上，清点好数量备用。脚手架堆放场地排水应畅通，不得有积水。（2）脚手架搭设场地必须平整、坚实、排水措施得当。底座安放应符合下列规定：底座必须准确地放在定位线上，底座的轴心线应与地面垂直，底座钢板不得有明显变形，底面必须保持水平，使底座与地面完全接触，不得悬空。4、支架检查与验收 安排专人负责对支架施工全过程进行不间断的检查，并形成检查台帐，检查项目如下：1、碗扣支架钢管的检查与验收11立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象； 12在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧；13构配件外观质量要求：钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼77、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；构配件防锈漆涂层均匀、牢固。2、满堂支架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：（1） 基础完工后及脚手架搭设前；（2） 作业层上施加荷载前；（3） 达到设计高度后； （4）遇有六级大风与大雨后；（5） 停用超过一个月。3、支架使用中，应定期检查下列项目：（1） 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2） 地基是否积水，底座是否松动，立杆是78、否悬空；（3） 扣件螺栓是否松动；（4） 安全防护措施是否符合要求；（5） 是否超载。5、支架拆除1、首先清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、脚手架拆除前现场工程技术人员对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。3、脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。4、本方案满堂支架拆除时严格按照从跨中向两端、由上而下顺序逐层进行拆除，严禁上下同时作业。5、各构配件严禁抛至地面，运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。6、满堂支架安全管理1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）等考核合格的专业架子工。上岗人员应定期79、体检，合格方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规定验收合格后方准使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土等到固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级及六级以上大风和雾、雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。6、脚手架使用中，应定期检查杆件的设置的连接，支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；地基是否有积水，底座是否有松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；脚手架的垂直度偏差；安全防护措施是否符合要求；是否超载。7、在脚手架的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙件。880、不得在脚手架基础及相邻处进行挖掘作业，否则应采取安全措施。9、临街搭设脚手架时，外侧有防止坠物伤人的防护措施。10、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。七、安全保证措施及事故应急救援预案、安全保证措施为了严格规范安全生产条件，加强安全生产督促管理，防止安全事故，全面保证工程项目质量，投资进度和安全环保目标，根据集美大桥安全生产管理实施办法和相关国家及地方法律法规，我项目部安全领导小组会同基层施工人员共同研究制定了一套严格的安全保证体系及保证措施。安全方针：安全第一、预防为主，防治结合、综合治理。81、 安全目标：杜绝重大死亡事故，杜绝多人伤亡事故，杜绝重大机械事故，杜绝重大交通事故，杜绝重大火灾事故。创建安全文明标准工地。消灭违章指挥，消灭违章作业，消灭惯性事故。1安全保证措施：认真贯彻“安全第一、预防为主”的方针，坚持“管生产，必须管安全”和“谁主管，谁负责”的原则，切实做好安全施工。为了更好地搞好本项目的安全工作特制订如下措施：1.1除遵守JTJ076-95公路工程施工安全技术规程的有关规外，还应遵守一切安全健康与环境卫生方面的法规和规范，并提供一切安全装置、设备与保护器材及采取其他有效措施，以保护施工人员的生命健康及公众的安全。1.2安全生产人人有责，项目部严格执行安全生产责任制，且82、与其安全生产目标挂购层层分级负责，责任到人，做到“横向到边，纵向到底”形成一个完整的制度体制。1.3项目经理部成立安全领导小组，且各工区设立专职、兼职安全员，及时发现和排除、安全隐患，并制定严格的安全措施。14切实制定以岗位责任制为核心的安全生产管理规章制度和安全生产操作规程且保证实施。1.5在本工程施工期间，在现场常设2名以上专职人员，该人员应具有做安全工作的资格，且熟悉所施工的工作的类型。其工作任务包括制定健康保护与事故预防措施和个人检查，查看安全规则与条例的实施情况，驻地管理人员一律配证上岗。1.6项目部将认真做好安全生产教育工作，实行全员教育，对特殊工种重点进行专门安全技术知识培训，严83、格考核，持证上岗。1.7所有施工设备和机具在使用前由专职人员负责检查，合格者方能使用，严禁无证违章操作驾驶，在交通路口设立醒目的安全标志。夜间施工确保良好的照明，施工中挂牌上岗作业，负责到人，定期做好安全教育、安全检查。起重作业应严格执行建筑机械使用安全技术规程和建筑安装工人安全技术操作规程中的有关规定和要求。 使用钢丝绳的机械，在运行中禁止工作人员跨越钢丝绳，用钢丝绳起吊、拖拉重物时，现场人员应远离作业半径，并对钢丝绳进行定期保养，检查及更换。1.8对高处作业中的安全标志、工具、电气设施和各种设备必须经检查确认完好后，方可使用。1.9进行高处作业的人员应定期体验。严禁酒后作业，带病作业。1.84、10进行高处作业时，应正确配戴安全帽、系安全带、挂安全网，不准穿硬底鞋、拖鞋；大风、大雨等不良天气停止作业。严禁从高处投掷物料。1.11使用梯子进行高处作业时，梯子不应缺档和垫高，并采取其它防护措施。1.12搭设脚手架，地面应坚实牢固，脚手架作业面应满铺脚手板，不得有空隙和探头板、飞跳板。操作面外侧应加设防护栏和挡脚板，立挂安全网。1.13操作平台基础牢固坚实，平台上满铺脚手板，搭设防护栏，并挂安全网。1.14进行箱梁施工时，现场应有专人指挥，施工机械、车辆安全装置齐全、有效。模板支撑应按规定的作业程序进行，模板未固定前，不得进行下一道工序，严禁上、下同一垂直面上装、拆模板。1.15在本工程现85、场周围配备、架立并维护一切必要而合适的标志牌，主要是限速设施，围挡和夜间反光标识，交通车辆进口前30m及前10m设置限高和防撞措施，现场设至少4名巡视员，24小时不间断巡视，及时修复破损的限速和防撞设施，以为其雇员和公众提供安全和方便。1.16箱梁张拉时，严禁非工作人员进入张拉区。操作人员禁止站立在千斤顶前后，只能站立在侧面。以防断丝、飞锚等伤人。高压油管接头要拧紧，防止漏油伤人。1.17孔道压浆时，工人应戴防护眼镜，以防水泥浆喷伤眼睛。2.用电 现场施工用电严格按施工现场临时用电安全技术规范（GJ4688）要求进行设计、检测。2.1施工用电一律采用绝缘电线。2.2各种施工机具、机械会导致漏电86、及短路之处，都必须安装自动断电装置。2.3所有线路都必须按安全用电规范安装。2.4工区设有2位以上专业电工，负责管理及安装电线。2.5工区用电严禁乱拉线，布线应合理有效使用电线电缆要符合用电要求、要买合格产品，防止因用残次品引起火灾。2.6配电箱要严格要求，禁止有带电线头暴露在外面。3.防火3.1本合同段内各施工队生活区、施工现场一律配置防火用具及23个灭火器。3.2禁止因施工场地狭小而将施工机械和各种设备杂乱摆放。3.3在箱梁满堂支架四周进行围挡，围挡至少离支架1.5米远，避免车辆撞击支架。4.防洪4.1时时关注天气预报，掌握第一年天气情况，在雨季来临前做好安全应对措施。4.2特大降雨时，安87、排专人24小时值班，随时观察雨情，提前做好人员安全撤离危险区的准备。4.3成立相应应急小组，在第一时间能实施抢救工作5.设临边防护栏杆时，必须符合下列要求：5.1防护栏杆应由上、下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.01.2m，下杆离地高度为0.50.6m。坡度大于12.2的层面，防护栏杆应高1.5m，并加挂安全立网。除经设计计算外，横杆长度大于2m时，必须加设栏杆柱。5.2 栏杆柱的固定及其与横相干的连接，其整体构造应使防护栏杆在上杆任何处，能经受任何方向的1000N外力。 5.3防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭，或在栏杆下边设置严密固定的高度不低于18cm的挡脚板或40cm的挡脚笆。88、挡脚板与挡脚笆上如有孔眼，不应大于25mm。板与笆下边距离底面的空隙不应大于10mm。接料平台两侧的栏杆，必须自上而下加挂安全立网或满扎竹笆。除了认真执行国家相应的法律法规外，还须严格执行企业安全生产管理规定。并且做好设备、工地材料的安全防盗工作。处理好当地群众和政府的关系，减少矛盾，促进了解。安全工作是工程质量、进度和效益的保证，应以防范为主，防患于未然。以上具体措施由项目部安全小组监督完成，并不定时进行安全突击检查，将安全隐患降低到最低程度。现浇箱梁施工安全是我部施工中要求重点控制的关键之一，我部将严格按照国家和地区的相关法律法规进行施工，确保安全生产。、事故应急救援预案触电事故专项应急预89、案1、目的为确保我项目部触电事故发生以后，能迅速有效地开展抢求工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。2、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：甘贵超成员：陶玉尧、郑保民、解叶龙、范伟、舒勇、彭选民具体分工如下： 甘贵超、郑保民 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。 陶玉尧 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。解叶龙、范伟、舒勇 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。 彭选民 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。3、触电事故应急措施90、现场人员应当机立断脱离电源，尽可能的立即切断电源（关闭电路），亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。将伤员立即脱离危险地区，组织人员进行抢救。若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人工呼吸或同时进行体外心脏按压。立即拔打120与急救中心联系，详细说明事故地点、严重程度，本部门的联系电话，并派人到路口接应。或安排车辆直接送往附近医院。立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。维护现场秩序，严密保护事故现场。4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及氧气袋。5、注意事项5.1在未脱离电源时，切不可用手去拉触电者。5.2事故91、发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拔打120急救电话和马上通知有关负责人。5.3注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。5.4心肺复苏抢救措施要坚持不断的进行（包括送医院的途中）不能随便放弃。高处坠落事故应急救援预案1、 目的为确保我项目高处坠落事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。2、 组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：甘贵超成员：郑保民、胡金林、李贺刚、杨威、常永强具体分工如下：甘贵超 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。 郑保民 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持92、与建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。 胡金林、李贺刚 负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。 杨威 负责妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。3、 高处坠落事故应急措施 迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。 保持呼吸道畅通，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。 有效止血，包扎伤口。 视其伤情采取直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。 伤员有骨折、关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。 若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转93、送。 预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。 记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制、受伤部位、受伤程度等第一手资料。 视情况立即拔打120向急救中心取得联系，应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。或派车直接送往附近医院。 项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。4、 应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、颈托、担架、止血带、氧气袋。5、 注意事项5.1事故发生时应组织人员进行抢救，视情况拔打120急救电话或马上送往集美医院，马上通知有关负责人。5.94、2重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。5.3注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。 防台防汛事故应急预案1、目的 为早抓落实防台防汛工作，防止险情扩大，使灾害损失减少到最低限度，特制定本预案。2、 组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：甘贵超成员：徐建宁、郑保民、陶玉尧、郭炜、丘小英具体分工如下： 徐建宁 任务是了解掌握险情，组织现场抢救。 郑保民 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢险，保持与防台、防汛部门、建设行政主管部门的沟通。郭炜、陶玉尧 负责维持现场95、秩序，做好周围人员的问讯记录、保持与上级部门的沟通。丘小英 负责妥善处理好善后工作，按职能归口负责保持与当地相关部门的沟通联系。3、 防台防汛事故应急措施 现场人员应立即上报项目部指挥小组。 现场下水道疏通。 生活区、宿舍后勤生活保障、救护。 施工现场脚手架、模板等的检查与检修。 施工用电、各部门配电箱、现场高空照明灯及架空线路的检查、加固及抢修。 立即拔打“120”急救中心与医院联系或拔打“110、119”救助，详细说明事故地点、严重程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。 事故调查报告，并上报公司及有关上级机关。4、 应急物资 常备药品：消毒有品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种小夹板、96、担架、止血带、氧气袋及抢救麻袋、泥浆泵、汽车、木料等。火灾事故应急预案1、目的为使发生火灾时能采取有效的方法抢救被困人员或自救，同时尽可能不使火势蔓延，最大限度减小经济损失，特制定本预案。2、组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：甘贵超成员：郑保民、舒勇、吴伟、何勇、胡金林具体分工如下：郑保民 负责立即组织人员进行扑救。舒勇 负责组织人员疏导被困人员、维持现场秩序。吴伟、何勇 负责立即同医院、公安、消防部门的联系，说明事故地点、事故情况，并派人到路口接应。胡金林 负责现场物资、车辆的调度。3、火灾事故应急措施立即报警。当接到火灾发生信息后，指挥小组立即拔打“11997、”火警电话。组织扑救火灾。当基地或施工现场发生火灾后，除及时报警外，指挥小组要组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾时按照“先控制，后灭火；救人重于救火；先重点后一般”的灭火战术原则。并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重要物质，充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。 协助消防员灭火。在自救的基础上，当专业消防队到达火灾现场后，火灾事故应急指挥小组要简要的向消防队负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火，要听从消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。 伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，可让伤员躺在地上滚动，或用水洒扑灭火焰。 保护现场。当火灾发生时和扑救完98、毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查和审查。同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施，从而将火灾事故对环境造成的污染降低到最低限度。 火灾事故调查处置。按照局事故报告分析处理制度规定，项目部火灾事故应急指挥小组在调查和审查事故情况报告出来后，作出有关处理决定，重新落实防范措施。并报公司应急抢险领导小组。4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血带、氧气袋、灭火器等救火物资。5、注意事项5.1贵重的书画文物及重要的档案资料等，一旦着火不可用水扑救。5.2那些比重轻于水的易燃液体99、着火后不宜用水扑救，因为着火的易燃体会漂在水面上，到处流淌，反而造成火势蔓延。5.3高压电器设备失火不能用水来扑救，一是水能导电容易造成电器设备短路烧毁，二是容易发生高压电流沿水柱传到消防器材上，使消防人员造成伤亡。5.4硫酸、硝酸、盐酸遇火不能用水扑救，因为这三种强酸遇火后发生强烈的发热反应，引起强酸四处飞溅，甚至发生爆炸。5.5金属钾、钠、锂和易燃的铝粉、锰粉等着火，千万不可用火扑救，因为它们会与水发生化学反应，生成大量可燃性气体氢气，不但火上浇油，而且极易发生爆炸。事故应急响应通讯联络名称姓名电话组长甘贵超组员郑保民组员舒勇组员徐建宁组员解叶龙组员郭炜组员范伟项目部值班电话长泰县医院急救电话120火警119匪警110业主安全办