1、目录1、基本情况21.1项目名称及地理位置21.2 河道基本情况51.3 现有水利工程及其他设施情况131.4 河段水利规划152、 河道演变分析172.1 河道历史演变概况172.2 河道近期演变分析172.3 河道演变趋势预测183、 防洪评价计算183.1 设计洪水计算183.2 水位流量关系曲线263.3河道行洪能力计算273.4 冲刷与淤积分析计算353.5 河势影响分析计算404、防洪综合影响评价434.1 与现有水利规划的关系与影响分析434.2 与现有防洪标准、有关技术要求和管理要求的适应性分析434.3 对渠道泄洪的影响分析434.4 对渠道稳定的影响分析444.5 对现有防2、洪工程、河道整治及其他水利工程设施的影响分析444.6 对防汛抢险的影响分析444.7 对第三人合法水事权益的影响分析455、防治与补救措施466、 结论47回龙停车场公兴河临时迁改工程防洪综合影响评价报告1、基本情况1.1项目名称及地理位置（1）项目名称：回龙停车场公兴河迁改工程（2）工程位置回龙停车场公兴河迁改工程位于正兴路以南、元华路南延线以西的双流县公兴镇兰家沟村，位于地铁5号线回龙站南侧1.3km，处于双黄路与公黄路之间，紧邻兰沟路，现已建成主干道元华路，交通较为方便。主要由停车线、检修线及其它13F配套建筑物组成。（3）临时迁改缘由公兴河在回龙停车场范围内蜿蜒曲折通过，为使河道路径3、与回龙停车场的建设相适应需对公兴河进行迁改；公兴河河道大部分为山溪土河沟，仅在河口位置有浆砌石护岸。随着城市建设的发展，公兴河逐步变成了城市河道，对城市河道有一定的景观要求，设计防洪标准为50年一遇。（4）迁改范围及控制点坐标回龙停车场公兴河临时迁改工程改河长度共344m，改河起止点控制点坐标（成都坐标系）如下：表2-1 公兴河迁改工程控制点坐标位置桩号横坐标(X)纵坐标(Y)改河起点青规K13+680-4809.94212448.913改河止点青规K14+380-5161.34713046.0701.1.1迁改工程设计方案（1）设计依据根据双流县城乡防洪控制规划（20112030）对河道整治4、规划的相关内容，结合成都市城市防洪规划报告（2001-2020），四川大学工程设计院提出地铁5号线回龙停车场公兴河改河工程的迁改方案，使迁改工程实施后的公兴河符合天府新区规划的要求，并能确保地铁5号线回龙停车场的顺利实施。（2）迁改线路总体布置地铁5号线回龙停车场公兴河临时迁改工程全长344m，迁改工程在停车场范围内尽量顺直，截弯取直，改变原河道弯曲的特点，停车场范围外整治工程尽量利用原河道走向。回龙停车场迁改工程采用复式断面，兼顾防洪及景观效果，两岸设有植草护坡。迁改长度对应桩号为青规K13+680青规K14+380。在公兴河整治河段范围内，原河道长度1.8km，经裁弯取直整治后河道长度缩短5、至344m。（附图临时迁改平面示意图）（3）沟渠断面设计本次新开公兴河沟渠断面采用复式断面，设计洪水标准为50年一遇，规划主槽为梯形断面，设计顶宽m，底宽6m，纵向坡度0.5%，河深1.9m-3.1m随高程变化而变化，河道两侧边坡坡度为1:0.75。河道两侧各预留一定宽度，搭设临时围堰。按照临时迁改设计河道断面形式和防洪要求围堰外露部分种植草皮进行防护。改河工程上下游进出口高程以原河道为控制高程，进行顺接，改河起点控制高程为470.7m，改河止点控制高程为468.9m，上下游顺接至原河道。迁改工程在回龙停车场征地范围外尽量顺直，以现有河道中线定线，适当拓宽河道，截弯取直，该段河道的导线走向基本6、沿原河道走向定线。 公兴河改河典型断面图（4）沟渠纵断设计公兴河改河工程上下游进出口高程以原河道为控制高程，进行顺接，改河起点控制高程为470.7.m，改河止点控制高程为468.9m，整个迁改河道比降为0.5%。设防标准为50年一遇。（5）公兴河迁改工程主体工程量根据回龙停车场迁改工程迁改设计方案，迁改工程实施工程量见下表：表2-2 公兴河改迁工程主体工程量表序号项目单位数量1土方开挖m310414.72围堰搭设m39382.34地表清理m281926植草护坡m25850.71.1.2迁改工程主要参数地铁5号线回龙停车场公兴河迁改方案主要技术参数见表2-3。表2-3 公兴河改河工程特性表项目公7、兴河迁改工程所涉站点回龙停车场防洪标准50年一遇迁改长度344迁改比降0.5%改河断面参数断面形式梯形断面渠道底宽(m)6渠道顶宽(m)8.8510.65坡比1:0.751.1.3迁改工程施工（1）施工条件交通条件：场地内已建主干道元华路，附近小路交错，已有临时交通通往施工区。施工用水：利用市政供水管网供水。施工用电：利用市政供电网供电。施工材料：工程所需材料可就近到商品料场购买。表土堆场：土方开挖前先将表土剥离临时堆放，后期做围堰搭设和两侧绿化覆土，多余挖方结合立交主体工程弃渣统一标准堆放。（2）施工导流根据“先建后废”原则，在新河道主体完成后，再废弃原河道。（3）施工交通运输对外交通：已有8、临时交通通往施工区，交通依托于元华路。场内交通：工程区内新建临时道路，施工期临时道路和回龙停车场统一使用并应考虑当地交通需要。（4）施工总布置站场内布置表土堆场、库房、堆料场及其它场地，充分利用已有场地；新开河道施工前需做好当地农田的赔偿工作。1.2 河道基本情况1.2.1河道概况公兴河属于府河右岸的二级支沟，公兴河有二个河源，右源叫羊叉堰，发源于高家山、红星水库一带，河源高程549.7m，由西向东流经钟家山、高家塘，在石子村下游叫石子沟、郭棚子塘下游叫赵家沟，贾家堰下游叫羊叉堰，在王家院子附近注入公兴河。左源叫长冲沟，发源于胜利镇乌棒塘、响水堰一带，河源高程525m537m。由西北向东南流，9、流入黄甲镇境内叫白家沟。流经李家大山后叫长冲沟，折向南流，经拦冲堰、黄甲镇第一中心小学、过路堰、火烧棚，在王家院子附近与羊叉堰交汇前叫长冲沟，长冲沟河源羊叉堰交汇前河长4.94km，流域面积7.93Km2。在王家院子附近与羊叉堰交汇后叫公兴河。公兴河干流由北向南流经石堰、苏家堰、蔡家堰，穿过成雅高速公路后，继续流经万洞桥、公兴镇、傅家大院子、筏子堰、河上堰、王家堰、乌木堰、豆渣堰、幺堰等地后在兰家沟村汇入红栏沟。公兴河全长20.03km，流域面积60.5Km2。回龙停车场公兴河整治迁改工程河段现状大部分为自然岸坡，在整个河段有多条山区冲沟汇入，汛期洪峰形成快，对河岸造成冲严重冲刷，防洪能力仅510、年一遇。公兴河河道大部分为山溪土河沟，仅在下游出口有浆砌石护岸。1.2.2气象特征场地所处成都地区属亚热带季风型气候，其主要特点是：四季分明、气候温和、雨量充沛、夏无酷暑、冬少冰雪。主导风向为NNE向，常年平均风速为1.2米/秒，年平均风压140Pa，最大风压约250Pa，年平均降雨量为9001000mm，七、八月份雨量集中，易形成暴雨。根据成都气象台观测资料，成都地区的气象指标如下： 气温：多年平均气温16.2，极端最高气温38.3,极端最低气温-5.9。降水量：多年平均降水量为947.00mm。最大日降水量为195.2mm。蒸发量：多年平均蒸发量1020.5mm。相对湿度：多年平均为82%11、。日照时间：多年平均为1228.3小时。风向与风速：主导风向为NNE向，多年平均风速为1.35m/s。最大风速为14.8m/s（NE向），极大风速为27.4m/s（1961年6月21日）。1.2.3河流水文公兴河属双流县城乡防洪（控制）规划规划范围内重点控制的防洪、排涝沟渠。地铁5号线回龙停车场范围内所涉及的公兴河迁改工程位于公兴河下游河段，工程河段未布设水文站点，无实测流量资料。上世纪50年代末，四川省水资源勘测局曾在鹿溪河设立了籍田水文站（F=382km2），但仅有19571960年共4年的实测水文资料。邻近流域球溪河有北斗水文站，索溪河有涌泉水文站，濛溪河上游有元滩湾水文站，府河上有望江12、楼水文站等。各站资料情况见表2-4。表2-4 工程河段邻近流域水文测站资料情况一览表流域河 名站 名流域面积（km2）设立日期资料起讫年限（年年）领导单位水位流量泥沙岷江鹿溪河籍田38219571957-19601957-1960四川省水文局府河望江楼50519391940今1942-1950、1954-1968、1986-今四川省水文局沱江索溪河涌泉30419721972-今1972-1997四川省水文局球溪河北斗185619581959-今1972-今四川省水文局濛溪河元滩湾(二)87019591959-今1959-今四川省水文局鹿溪河籍田水文站仅有4年实测水文资料，系列太短。望江楼水文站13、控制府河流域面积505km2(该面积指聚源走马河口至石堤堰府河进水口至望江楼站的区间集雨面积)，该站处于川西平原水网区的腹部地带，该站的水文资料受聚源走马河闸及石堤堰闸人为调度的影响。涌泉站所在的索溪河、元滩湾所在的濛溪河均位于沱江左岸，地处盆地腹部，属严重干旱缺水地区，水文站控制流域内修建了塘、堰、库等水利设施拦蓄天然径流满足灌溉及人畜用水等需求，受人类活动影响较严重。鹿溪河发源于岷沱分水岭的成都市龙泉驿长松山，由东向西汇入岷江；北斗站所在的球溪河位于沱江右岸，发源于岷沱分水岭的龙泉山脉，由西向东汇入沱江，与鹿溪河流域下垫面条件较为接近，且与鹿溪河流域年降雨量相差不大。1.2.4地形地貌工程14、区地处成都平原中部，成都平原是由岷江冲洪积所形成的扇状平原。全区地势东北高西南低，工区平均海拔 477m，区内地形平坦，高差不大，以平坝为主，浅丘为辅，平坝区相对高差不足 10m，浅丘区高差大部分在 30m以下。平原周边山麓呈阶梯状分布。有多级台地。回龙停车场工程区地面标高463.95474.83m，相对高差10.88m。周边区域内现状为荒地，还未建设，地形高差起伏较大。场地范围内主要为第四系堆积台地，局部为构造剥蚀浅丘。1.2.5地质构造成都平原处于新华夏系第三沉降带之川西褶带的西南缘，位于龙门山隆褶带山前江油灌县区域性断裂和龙泉山褶皱带之间，为一断陷盆地。该断陷盆地内，西部的大邑彭县什邡和15、东部的蒲江新津成都广汉两条隐伏断裂将断陷盆地分为西部边缘构造带、中央凹陷和东部边缘构造带三部分。历史地震资料显示，成都市区一带至今尚无强震记录，仅受周边50100km以外的远震影响，其影响烈度不过6度左右。1933年迭溪7.5级极震，1958年北川6.2级强震，1967年双流籍田5.5级中强震，1976年松（潘）平（武）7.2级极震，1971年新都3.4级弱震以及2008年汶川8.0级极震均未对市区造成破坏性地震灾害。两千多年来，成都城址从未变迁，地壳稳定性良好。地铁5号线一、二期工程位于成都平原区，为一稳定核块，区内断裂构造和地震活动较微弱，历史上从未发生过强烈地震。场地内及其附近无影响工程16、稳定性的不良地质作用，场地处于非地质构造断裂带，为稳定场地，适宜建筑。图2-4 成都平原及周边构造纲要图1.2.6地层岩性地铁5号线鹤高路站回龙站区段范围内上覆第四系全新统人工填土（Q4ml）；其下为第四系中、下更新统冰水沉积层（Q1+2fgl）黏土、粉质黏土、粉细砂、卵石土。下伏基岩为白垩系上统灌口组（K2g）泥岩。根据钻孔揭示，场地范围内上覆第四系人工填土层（Q4ml）；其下为第四系系上更新统冲洪积层（Q3al+pl）黏土、粉质黏土、粉细砂、卵石土，下伏基岩为白垩系上统灌口组（K2g）泥岩。按分层依据，结合本工程地质断面，划分岩土层。每个岩土层描述如下：(1)第四系全新统人工填土（Q4ml17、）杂填土：黄褐、灰褐等杂色，松散稍密，干燥稍湿。主要由混凝土、沥青、碎石及少量黏性土等组成，局部地段由泥岩岩块组成。本段内均有分布，层厚0.5017.10m，为新近回填土，回填时间小于5年，该层均一性差，多为欠压密土，自重固结尚未完成，结构疏松，具强度较低、压缩性高、荷重易变形等特点。素填土：黄褐色、灰褐等色，松散稍密，稍湿。以黏性土为主，夹杂少量卵石、碎石等组成。该层在区段场地内局部分布，层厚0.5012.00m，为新近回填土，回填时间小于5年，该层结构疏松，具强度较低、压缩性高、荷重易变形等特点。(2)第四系中、下更新统冰水沉积层（Q1+2fgl）黏土：黄褐色、褐黄色，局部为灰褐色。硬塑，18、局部坚硬。含铁、锰质氧化物结核，局部夹少量钙质结核，稍有光泽，干强度高，韧性高，该层裂隙发育，裂隙短小而密集，上宽下窄，较陡直而方向无规律性，将粘土切割成短柱状或碎块，隙面光滑，充填灰白色粘土薄层。该层分布连续，层厚0.807.00m，层顶标高468.35495.56m。标贯修正击数平均值N=14.6击/30cm；据室内试验，天然密度=1.882.09g/cm3，平均值为2.01g/cm3；天然含水量=18.037.5%，平均值为23.7%；天然孔隙比e=0.5950.970，平均值为0.710；液性指数IL=-0.000.54，平均值为0.16；压缩系数a0.10.2=0.080.38MPa19、-1，平均值为0.17MPa-1，属中压缩性土；压缩模量ES=5.0819.82MPa，平均值为11.24MPa。粉质黏土：褐黄、灰黄色，可塑，主要由粘粒组成，含少量粉粒，手搓捻略有砂感，稍有光泽反应，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，区段场地内局部分布，层厚为0.506.10m，层顶标高469.31494.16m。标贯修正击数平均值N=9.1击/30cm。据室内试验，天然密度=1.832.12g/cm3，平均值为1.97g/cm3；天然含水量=18.433.4%，平均值为25.4%；天然孔隙比e=0.5441.012，平均值为0.744；液性指数IL=-0.070.70，平均值为0.,37；20、压缩系数a0.10.2=0.170.48MPa-1，平均值为0.30MPa-1，属中压缩性土；压缩模量ES=4.939.57MPa，平均值为6.35MPa。粉细砂：青灰色、灰黄色，湿饱和，松散，主要成分为长石、石英，次为云母，局部夹少量卵石。该层在场地内呈透镜体状分布于卵石土上部或卵石层中，标贯实测击数平均值N=4.7击/30cm。层厚0.503.90m。卵石土：灰黄色，湿饱和，稍密密实为主，局部松散。卵石成分以岩浆岩、变质岩类岩石为主。磨圆度较好，以亚圆形为主，少量圆形，分选性差，一般呈中风化微风化，少量呈强风化。卵石含量一般6070%，粒径以220cm为主，最大粒径30cm以上，充填物主要21、为黏性土、细、中砂及圆砾。卵石土根据成都地区建筑地基基础设计规范(DB51/T5026-2001)，按卵石颗粒含量和N120动力触探将其分为松散卵石、稍密卵石、中密卵石、密实卵石四个亚层。 (3)白垩系上统灌口组（K2g）泥岩顶板起伏较大，顶板标高458.52506.76m，本次勘察未揭穿，与上覆第四系地层呈不整合接触。全风化泥岩：褐红色、紫红色夹灰白色，主要由粘土矿物组成，岩质极软，岩芯呈土柱状，少量碎块状。层厚0.25.9m，层顶标高458.52486.75m。根据室内试验，含水率=28.0%；天然密度=1.95/cm3。强风化泥岩：暗红色、紫红色。岩质软，敲击声闷，泥质结构，块状构造。产22、状一般呈水平状，水平节理较发育，局部地段（回龙路站）产状为34534。岩芯多呈碎块状，少量短柱状，岩芯手可折断。层厚0.3012.50m，层顶标高447.71506.76m。根据室内试验，含水率=14.2%；天然密度=2.11/cm3。中等风化泥岩：暗红色、紫红色。泥质结构，块状构造，岩质较软，锤击声半哑较脆。产状一般呈水平状，局部地段（回龙路站）产状为34534，节理、裂隙较发育，局部裂隙面可见黑色氧化物膜，含芒硝。岩芯多呈短柱状，少量长柱状及碎块状。根据室内试验，含水率=3.38.0%，平均值为5.78%；天然密度=2.352.44m3，平均值为2.40g/cm3；天然单轴抗压强度fc=423、.026.92MPa，饱和单轴抗压强度fc=2.293.99MPa，岩石为极软岩。1.2.7工程区地质评价回龙停车场场地范围钻探揭露深度范围内，场地土主要由第四系全新统人工填土层（Q4ml），第四系中、下更新统冰水沉积层（Q1=2fgl）的黏土、粉质黏土、卵石土及白垩系上统灌口组（K2g）泥岩组成。人工填土层为新近填土层，结构松散，自重固结尚未完成，场地内普遍分布，层厚0.504.00m；黏土层呈硬塑状，层厚0.807.00m；粉质黏土呈可塑状，层厚为0.502.00m；卵石层以稍密密实为主，揭露厚度为0.008.60m。场地内地下水位稳定水位埋深1.504.70m，高程为469.39470.24、16m；地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。场地土对混凝土结构具微腐蚀性、对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，场地土对钢结构具中等腐蚀性。总体工程地质条件一般。可根据设计荷载及拟建物性质，地表的新近填土层不宜作为停车场线路路基工程的持力层，建议设计时进行地基处理或换填处理；拟建的13F配套建筑物建议采用黏土、粉质黏土层及卵石土层作为基础持力层，基础形式可采用条形基础或独立基础。对于下卧软弱层（黏质粉土、细砂），设计应对其强度、变形进行估算，若不能满足设计要求，可采取地基处理措施（如局部换填、高压旋喷等）。1.2.8水文地质（1）地下水类型根据成都区域水文地质资料及地下25、水的赋存条件，地下水主要有三种类型：上层滞水：上层滞水呈透镜体状分布于地表，赋存于黏性土层之上填土层中，大气降水和附近居民的生活用水为其主要补给源。水量变化大，且不稳定。第四系孔隙水：场地卵石土层较厚，且成层状分布，局部夹薄层砂，其间赋存有大量的孔隙潜水，其水量较大、水位较高，大气降水和区域地表水为其主要补给源。卵石土层中孔隙水形成贯通的自由水面。基岩裂隙水：区内基岩为白垩系灌口组紫红色泥岩，地下水赋存于基岩裂隙中，含水量一般较小，但在岩层较破碎的情况下，常形成局部富水段。根据相关水文地质资料及已有工程资料显示，渗透系数k约为0.0272.01m/d，平均为0.44m/d。属弱中等透水层。（226、）地下水的补给、径流、排泄区段地下水的补给源主要为大气降水和地表水补给。成都属中亚热带季风气候区，终年气候温湿，四季分明，多年平均降水量为879.3mm，最大年降雨量1343.3mm，年降雨日141天，最大日降水量为525.5mm。根据资料表明，形成地下水补给的有效降雨量为1050mm，当降雨量在80毫米以上时，多形成地表径流，不利于渗入地下。地形、地貌及包气带岩性、厚度对降水入渗补给有明显的控制作用。区内上部土层为黏土，结构较紧密，降雨入渗系数0.050.11。地形低洼，汇水条件好，有利于降水入渗补给。区内地下水的径流、排泄主要受地形、水系等因素的控制。其地下水径流方向主要受地形及裂隙发育程27、度的控制，大多流向地势低洼地带或沿裂隙下渗。区内第四系孔隙潜水主要向附近河谷或者地势低洼处排泄。白垩系风化带裂隙水的排泄受地质构造、地层岩性、水动力特征等条件的控制。主要排泄方式为地下水的开采，当具有水流通道的条件下，也可产生直接向地势低洼或沿基岩裂隙排泄。（3）地下水的富水性及动态特征根据区域水文地质资料，成都地区丰水期一般出现在7、8、9月份，枯水期多为1、2、3月份。本区段丰水期历史最高地下水位埋深一般位2.003.00m，水位年变化幅度约23m之间。勘察期间为平水期，根据区域水文地质资料，在第四系堆积台地范围以孔隙水为主，构造剥蚀浅丘以基岩裂隙水为主，地下水位埋深受地形地貌条件控制变化28、较大，本次勘察未测到地下水位。根据区域水文地质资料，区内地下水季节性变化明显，水位总体呈西北高东南低，沿河一带高，河间阶地中部低的特点。1.2.9地震评价根据2008年5月12日汶川8级地震后，国家标准化管理委员会于2008年6月11日批准并实施的GB183062001中国地震动参数区划图国家标准第1号修改单，四川、甘肃、陕西部分地区地震动峰值加速度和地震动反应谱特征周期修改为新值。根据四川、甘肃、陕西部分地区地震动峰值加速度区划图（1/100万）和四川、甘肃、陕西部分地区地震动反应谱特征周期区划图（1/100万），成都地铁5号线一、二期工程通过地区设计地震分组为第三组，地震动峰值加速度为0.29、10g，地震动反应谱特征周期为0.45s。成都市抗震设防烈度为7度。1.3 现有水利工程及其他设施情况地铁5号线回龙停车场公兴河迁改工程所涉河段范围内在改河止点上游370m处有一跨河桥梁，上游580m处有张家堰工程，本工程区段范围内现有水利工程详见图2-5。迁改线路改河起点改河止点原河道张家堰跨河桥梁 公兴河迁改工程建设环境图（1）张家堰拟建地铁5号线回龙停车场处公兴河弯曲蜿蜒穿过停车场，停车场东侧公兴河出口处为张家堰。张家堰为3孔薄壁堰，各孔净宽3.2m。中墩采用浆砌条石，上游侧形状为圆端形，下游侧为矩形，闸墩厚度约1m，长度约3m。堰下采用混凝土防冲护坦。测时堰前水深1.6m，堰后水深0.30、5m， 张家堰现状图 （2）灌溉引水渠 紧靠张家堰有一灌溉引水渠，渠首紧靠张家堰右岸，用于从上游引水对下游农田进行灌溉，引水渠段断面采用矩形混凝土断面型式，渠道尺寸为1.0m0.5m（宽高），渠底坡度1/2000。 图2-7 张家堰灌溉渠道上、下游现状图（3）人行便桥距张家堰下游约210m处有一人行便桥，桥梁为单跨梁桥，现状宽度约3m，长度约11m，两侧均有栏杆。桥梁上、下游测均为自然岸坡。桥梁及两岸现状情况见图2-8。 图2-8 人行便桥现状图 人行便桥上、下游现状图除此之外，拟建工程处没有水利工程及其它设施。1.4 河段水利规划目前，工程河段有双流县城乡防洪（控制）规划（20112030年31、）。1、防洪规划主体对象及防涝体系双流县城乡防洪（控制）规划（20112030年）是指导四川省天府新区建设的总体性纲领文件，该规划在防洪方面拟定了防洪规划目标，确定天府新区主要行洪河道的防洪标准。该规划以双流县县域总体规划确定的双流县全域为基本保护范围，面积1032km2，其中884km2属于天府新区，采用外分内排，滞排结合，景观协调，生态之河的规划原则。规划确定双流县防洪排涝体系分别为三级控制，第一级为主要行洪河道，第二级为次要行洪河道（排涝渠道及丘区冲沟），第三级为市政排水管、渠。防洪规划重点控制行洪河道、排涝渠道、丘区冲沟共计102条，重点控制府河等7条级行洪河道及三支渠等12条级行洪河32、道。2、规划中公兴河相关内容公兴河为级主要行洪河道，为本规划的重点控制对象。关于青栏杆沟河段的防洪标准、河道整治、防汛抢险、生态护岸的相关规划内容如下：（1） 防洪标准根据双流县城乡防洪（控制）规划（2011-2030年）公兴河为级主要行洪河道，设计洪水标准为50年一遇。（2） 河道整治公兴河在整个河段有多条山区冲沟汇入，汛期洪峰形成快，对河岸造成严重冲刷，防洪能力仅5年一遇。公兴河现状河道经过地区为未开发区，两岸农田及建筑物极少，随着城市的建设发展，公兴河逐步变成了城市河道，急需进行整治。公兴河规划长度约18.6km（包含长冲沟），以现有河道中线定线，适当拓宽河道，保证与路、桥的顺接，适当截33、弯取直。规划整治河段范围对应桩号为青规K0+000青规K18+623。根据规划相关内容，回龙停车场公兴河迁改河段对应桩号为青规K13+680青规K14+380，规划渠道宽度为6m，规划比降0.00270.004。472、 河道演变分析在来水来沙的作用下河流形态与河床边界的变化称为河流的河床演变。天然河床总是在不断发展变化过程之中，河床演变是具有动边界的水沙两相流必然会发生的现象。河床决定水流，水流反过来通过泥沙冲淤使河床发生变化。影响河床演变的主要因素，可概括为进口条件、出口条件及河床周界条件，进口条件主要是河床上游的来水量及其变化过程，河段上游的来沙量，来沙组成及其变化过程，出口条件主要是出34、口处的侵蚀基点条件。它可以是能控制出口水面高程的各种水面，如河面、湖面、海面等，也可以是能限制河流向纵深方向发展的抗冲岩层的相应水面。河床周界条件泛指河流所在地区的地理、地质条件，包括河道比降、河道宽度、组成河底、河岸的土层系较难冲刷的岩层，卵石层、粘土层，抑或较易冲刷的沙层等。在上述的几个影响因素中，其中影响最大的是河流的来水来沙条件。2.1 河道历史演变概况公兴河为府河右岸的二级支流，河流全长20.03km，流域面积60.5km2。河道由北向南流经石堰、苏家堰、蔡家堰，穿过成雅高速公路后，继续流经万洞桥、公兴镇、傅家大院子、筏子堰、河上堰、王家堰、乌木堰、豆渣堰、幺堰等地后在兰家沟村汇入红35、栏沟。在整个河段有多条山区冲沟汇入，汛期洪峰形成快，对河岸造成严重冲刷，防洪能力仅5年一遇。公兴河河道大部分为山溪土河沟，仅在下游出口有浆砌石护岸。回龙停车场公兴河整治迁改工程位于公兴河下游河段，工程区河段河道蜿蜒曲折，两岸开阔平坦，河段现状为大部分区段为自然岸坡，植被茂密，水流流速缓慢，多年来岸坡较为稳定，河道呈宽缓的“U”型谷，历史时间以来，河段上游来水量、来沙量，出口处的侵蚀基点（河面），河谷比降、河谷宽度、河床组成等没有发生过突变，因此河道历史演变是在长期的水沙相互作用下达到的相对平衡状态。2.2 河道近期演变分析回龙停车场公兴河迁改工程位置处原始河道蜿蜒曲折，有连续弯道存在，根据河道36、“凹岸冲刷、凸岸淤积”特性，随着时间推移会呈现凹岸冲刷、凸岸淤积的趋势，河道深槽和深泓线会略向凹岸偏移，主要表现为水流侧向侵蚀，但从现场查勘资料及调查随访可知穿越断面附近多年来稳定少变，河道深槽无明显易位，河道断面有一定的冲淤变化，河槽摆动幅度较小，深泓线基本稳定，河床边坡基本稳定无扩宽现象，未出现明显的紊流。公兴河迁改工程实施后将改变天然河道蜿蜒曲折的天然状态，河道较为顺直，水流顺畅，流速加大，并对河道两岸进行整治，河道整治后边界约束条件良好，对水流的控制作用较好，河道一般不会发生侧向侵蚀，下切作用不明显，河势较天然河道更为稳定。2.3 河道演变趋势预测公兴河天然河道蜿蜒曲折，两岸大部分区段37、为自然岸坡，局部有约15m长的堤防，现已冲毁，河道两岸滩地上有农田分布，在洪水期可能对两岸造成较为严重的冲刷，河势相对不稳定。河道经迁改整治后，河道采用梯形断面，渠道底宽6m，同时考虑河道景观与防洪兼顾，两岸道路以上采用1:0.75植草护坡，迁改段起止断面过渡顺接至原河道，河道的抗冲刷能力进一步提升，河道边界约束条件进一步加强，河道河势将维持新的稳定状态。3、 防洪评价计算根据国家水利部河道管理范围内建设项目管理的有关规定（水政【1992】7号），对河道范围内建设项目应进行防洪评价计算，其计算内容包括不同频率设计流量、设计水位及最大冲刷深度的分析等内容。本项目为河道迁改工程，为反映渠道迁改前后38、河道水流特性的变化，并论证改河方案的可行性，需分别计算河道迁改前后两种工况条件下的河道水位、流速、过流面积等，并对渠道设计断面的过流能力进行计算。3.1 设计洪水计算3.1.1 洪水成因及特性双流县的洪水主要由暴雨形成，洪水发生的时间与暴雨相应，在暴雨过程中，下垫面的前期影响雨量大，土壤湿润、土壤含水量已基本接近饱和值，致使时段洪水径流系数高达0.9 以上，加上双流县几乎全部处于大暴雨的笼罩面之下，所以双流县经常产生峰高量大的暴雨洪水。双流县暴雨出现的时间主要集中在7、8两月，6月和9月也时有发生，这与影响该地区暴雨天气的主要环流形势关系密切，四川盆地降水的主要水汽输送源地是印度洋孟加拉湾的西39、南季风，而西南季风活动的强弱和控制的地区，又与西风带的位置和太平洋副热带高压脊的强弱及影响的地区密切关联。夏季西风带活动减弱，并逐渐北撤，太平洋副热带高压脊加强，并西伸北移，到7月份，一般情况下副高压脊线北跳到北纬25附近，印度洋孟加拉湾以及南海大量的暖湿气流在盆地聚集并在良好的辐合条件及特殊地形的作用下大量辐合上升，形成暴雨。8月副高压脊进一步跳到北纬30附近，雨带在岷、沱江上游地区明显加强。影响麓头山地区的暴雨主要天气系统为500毫巴上空的高空槽涡，700毫巴上空的西南低涡和切变线。双流县洪水主要发生在每年的7、8月，6月和9月也时有发生。69月的暴雨总量占年降水量的60%以上，暴雨强度由40、西北向东南递减。石堤堰站实测最大1日暴雨量为182.7mm，双流县华阳为206mm，双流城关气象站为127.3mm，五凤为 112.1mm。据双流县气象站的观测资料统计：多年平均降水量为877.5mm，讯期69月，四个月多年平均降水量为679.8mm，占全年降水量的 75.2%。 122月降水量最少，三个月多年平均降水量为21.6mm，仅占全年降水量的02.4%。多年平均水面蒸发量为1090.8mm，49月水面蒸发量最大，六个月多年平均水面蒸发量为785.lmm，占全年水面蒸发量的 72%。双流县邻近雨量站的降雨特征值见表 4-1。表4-1 双流县邻近雨量站特征值统计表站名多年平均降雨量（mm41、）最大年降雨量（mm）最大一日降雨量（mm）最大3日降雨量（mm）石堤堰9451413.4182.7302.6新都918.81409.9299.6305.7华阳943.81390.7206288.2双流9041125.4155.7192.9龙泉9641264.4193.6245.1五凤7461164.9112163.8从双流县邻近的新桥水文站、石堤堰水文站、三皇庙水文站实测洪水资料中可见，平原河流的洪枯水位变幅达3m左右。暴雨洪水的特点是单峰少，复峰多，峰型肥胖，洪水涨率快，退水过程较慢，一般洪水过程的历时较长，流域面积大的一次洪水历时约10天左右(三皇庙水文站)，流域面积小的一次洪水历时约 42、12 天(石堤堰水文站、新桥水文站)。3.1.2 径流特性双流县境内流域径流主要来源于暴雨，径流年内变化与降雨量基本一致。每年3月下旬，随着降雨量逐渐增加，径流相应增大，4月份为汛前过渡期，59月为汛期，径流量大增， 10月为汛后过渡期，降雨减少，径流相应减少，11月至次年2月降雨较少。河道比降较小，水流缓慢，水位水量随季节变化幅度大，接受大气降水补给，在枯水季节，接受左右两岸部分阶地地下水补给。3.1.3 设计洪水计算公兴河全长20.03km，流域面积60.5km2。回龙停车场公兴河迁改工程位于正兴路以南、元华路南延线以西的双流县公兴镇兰家沟村，工程断面以上集雨面积41km2，河长14.9k43、m，河道比降 9.3。本工程位置以上的集雨面积小于1000km2，故可采用水科院推理公式、瞬时单位线法进行设计洪水计算，并结合双流县城乡防洪控制规划（20112030）中的规划成果选择合适的设计洪水成果。3.1.3.1 方案一：推理公式法（1）流域特征值工程河段特征值在1/50000航测图上量算。流域特征值成果见表4-2。表4-2 公兴河迁改工程流域特征值表名称流域面积F(km2)河长L(km)比降J()公兴河迁改工程4114.99.3（2）设计暴雨根据四川省中小流域暴雨洪水计算手册（四川省水利电力厅1984年）（以下简称手册）中的要求，因缺乏短历时暴雨资料，1/6小时、1小时、6小时、24小44、时时段暴雨采用四川省暴雨统计参数图集（2010）的暴雨等值线查算成果，其成果见表4-3。表4-3 工程河段暴雨成果表时段均值 (mm)CvCv /Cs1/6小时160.303.51小时500.353.56小时800.453.524小时1100.553.5（3）设计洪峰流量计算根据流域设计暴雨成果，采用四川省中小流域暴雨洪水手册中推理公式法推求设计洪水。基本公式：Q=0.278(s/n)F式中：Q-最大流量，m3/s;-洪峰径流系数；s-暴雨雨力，mm/h；-流域汇流时间，h；n-暴雨公式指数；F-流域面积，km2。根据流域下垫面条件和四川省中小流域暴雨洪水手册区划，选取产汇流参数计算公式如下：45、流域产流参数：属盆地丘陵区，计算式如下：=4.8F-0.19；Cv=0.18；Cs=3.5Cv流域汇流参数：属盆地丘陵区，计算式如下：=130时，m=0.400.204=30300时，m=0.0920.636式中：-流域特征参数，=L/(J1/3F1/4)；L-河长，km；J-比降，；F-流域面积，km2。采用所选取的产汇流计算参数，用推理公式计算出各频率设计洪峰流量，成果见表4-4。表4-4 工程河段设计洪峰流量成果表（方案一）P()H24H6p。Qp0.53752230.6249113.82587.10723.71840.87907.38413270.627313332010.63711046、5.14907.32903.55470.86807.64422850.627322911800.651896.32497.58963.38310.85707.94762440.627352361510.676684.33838.01963.13990.83508.46681890.6273101931280.701474.89228.44442.93780.81308.99141490.6273201511040.734164.86149.01522.71030.78009.7278108.50.62735094710.796749.303010.25212.32580.702111.448847、56.60.62733.1.3.2方案二：综合瞬时单位线法用综合瞬时单位线推求设计洪水的步骤方法如下：（一）由暴雨资料推求流域平均设计暴雨查算设计流域重心点的设计暴雨量根据设计流域重心位置在手册附图2-5、2-6、2-7和2-8上查得年最大6小时、24小时雨量均值、及其相应的变差系数Cv6、Cv24，再按CS=3.5CV在手册附表5查出设计要求频率的模比系数Kp6、Kp24，用公式、算出设计点暴雨量H6P、H24P。 推求流域平均雨量根据设计流域重心位置查暴雨时面深关系和设计雨型综合分区图，根据所在分区查出相应历时暴雨的面折减系数，再乘以设计点暴雨量即得设计流域平均雨量。 推求流域平均设计暴雨48、过程 根据暴雨时面深关系和设计雨型综合分区图查得所在分区，查出应采用的设计暴雨雨型分配百分数。（二）由设计暴雨推求设计净雨扣除流域损失量If从暴雨损失量分区图查出流域所在分区，再查表得流域损失量If，并在设计暴雨过程中扣除。扣除流域平均稳定入渗量从平均稳定入渗率综合分区图查出设计流域所在分区，再查表得流域平均稳定入渗率 ，并在设计暴雨过程扣除If以后的各时段雨量中扣除各时段的稳定入渗量。设计暴雨过程中扣除流域损失和稳定入渗量以后即得设计净雨过程hit。（三）推求综合瞬时单位线汇流参数根据设计流域的F、L、J等特征值以及流域下垫面的特点，在综合瞬时单位线汇流参数分区图上查出设计流域所在分区，并查49、表得出相应分区的参数计算公式根据设计净雨过程hit计算出平均净雨强度。求出设计净雨强度下的汇流参数：（四）由瞬时单位线参数n，K求时段单位线根据设计流域面积大小和汇流时间长短确定单位线的计算时段。本次计算采用等于1小时。根据n和逐时段的值在S（t）曲线表上查出S（t）曲线坐标值。将S（t）曲线后移1个小时相减即为所求的时段单位线。（五）设计洪水的计算：将设计净雨过程hit代入时段单位线，按线性叠加推求设计洪水。按照上述介绍的综合瞬时单位线法计算鹿溪河穿越断面设计洪水。根据四川省暴雨统计参数图集（2010）查阅相关的暴雨统计参数见表4-5。表4-5 工程河段基本数据及暴雨参数统计表流域面积F(k50、m2)河长L(km)比降JH6Cv6Cs6H24Cv24Cs244114.99.1800.451.5751100.551.925采用四川省暴雨统计参数图集的设计暴雨雨型分区成果，设计流域位于I1区，选择本区雨型分配，初损为25mm40mm，稳渗为0.8mm/h，由设计暴雨量推求出设计净出过程，汇流参数属于第2区平均情况，从而推求出设计洪水，成果见表4-6。表4-6 工程河段设计洪水计算成果表（方案二）项目各频率设计值P=0.5%P=1%P=2%P=5%P=10%P=20%P=50%洪峰流量（m3/s）38433729022818113372.23.1.3.3 双流县城乡防洪控制规划（2011251、030）根据双流县城乡防洪控制规划（2011-2030）设计洪水计算章节，规划中选择了四种计算方案计算各和河流设计洪水：不用暴雨资料的经验公式、使用暴雨资料的经验公式、推理公式（半经验半理论）及洪峰模数（频率法）。最终通过方案比选采用四川省水文手册、四川省中、小流域洪水计算手册中推荐的半理论半经验的推理公式。该公式由水利部水利科学研究所整理，专门用于计算丘陵区和山区中小河流流域面积小于1000km2设计洪水的推理公式。经计算公兴河设计洪水成果见下表：表4-7 公兴河规划设计洪水成果表河流断面集雨面积（km2）设计洪水备注P=0.5%P=1%P=2%P=5%公兴河11-15.1557.250.352、43.434.3羊叉堰河道断面11-213.1175155135108羊叉堰河道与长冲沟交汇后断面11-341325283242187公兴河沟口（汇入12#红栏沟）地铁5号线回龙停车场公兴河迁改工程位于双流县公兴镇兰家沟村，工程位置与公兴河规划控制断面的相对位置关系如下图：回龙停车场公兴河迁改工程 青栏杆迁改段与公兴河计算断面相对位置关系图根据工程位置及集雨面积，由图4-1可知回龙停车场迁改工程位于公兴河11-3断面上游0.60km处。由于距离11-3断面较近，故直接以断面处的规划成果作为本工程位置处的设计洪水成果如下表。表4-8 本工程位置处设计洪水推算成果表（规划）位置集雨面积（km2）设53、计洪水P=0.5%P=1%P=2%P=5%回龙停车场迁改段(11-3断面)413252832421873.1.3.4 设计洪水成果比选 采用上述不同方法对设计洪水进行计算，洪水成果存在不同程度的差异。在P=1%、2%、5%、10%洪水条件下，工程位置处设计洪水成果及对比见下表4-14。表4-9 工程河段设计洪水成果比较表 计算方法频率方案一推理公式法方案二瞬时单位线法方案三双流规划成果推荐成果P=0.5%327384325327P=1%285337283285P=2%244290242244P=5%189228187189P=10%149181149由上表可知，瞬时单位线计算成果明显偏大，水科54、院推理公式与双流县城乡防洪控制规划中的成果比较接近，故从推理公式计算成果和双流县防洪规划成果中进行比选确定。水科院推理公式与双流规划中的洪水成果比较接近，两种方法的计算结果基本一致。双流县城乡防洪控制规划中应用的洪水计算方法与双流县水务局编制的已获审批的成都市双流县东升-华阳城市防洪规划报告（20032020）的洪水计算方法相同，经比较，二者的洪水计算成果是协调、合理的。另外，从工程安全的角度考虑，考虑在大洪水情况下工程安全问题，故在本次评价计算中在符合成果合理性的前提下，侧重选择P=2%条件下成果偏大者。经综合分析，拟选取水科院推理公式计算的洪水成果作为评价依据，故工程位置处设计洪水成果见表55、4-10。表4-10 设计洪峰流量成果表（推荐）频率P=0.5%P=1%P=2%P=5%P=10%P=20%P=50%流量(m3/s)32728524418914910856.63.2 水位流量关系曲线明渠水位流量关系曲线采用水力学公式，Q=AV计算绘制而成。断面流量计算公式为： 式中：n糙率；R水力半径；J水面比降；A断面过流面积。现状河道根据实测流量及调查到历史洪水，以枯水测点及洪调点控制，采用水力学公式计算得到。据现场调查，工程河段两岸基本为自然岸坡，卵石质河床，宽浅形河道，河道两岸地势平坦，大洪水情况下洪水漫滩，洪水位不易确定，本次计算以河道两岸岸坡顶高程为水位上限，不对更高水水位进行56、计算。天然河道水位计算拟选桩号青规K14+380向下游延伸300m处的CS1断面为起算控制断面。根据水力计算手册（武汉大学出版社，2006第二版），天然河道选用0.035的糙率系数，河道平均比降为1.57。计算得到CS1断面水位流量关系见下表。表4-11 CS1断面水位流量关系曲线成果表项目设计洪水及水位频率（%）10%20%50%设计流量Q(m3/s)14910856.6CS1断面(青规K14+380下游300m处 )463.90463.62463.143.3河道行洪能力计算根据“先建后废”原则，在新河道主体完成后，再废弃原河道。公兴河迁改整治范围内原河道长1715m，经裁弯取直整治后河道长57、度缩短至344m，迁改段起止断面过渡顺接至原河道。迁改前后断面形式的变化会使得河道水力要素发生变化。为分析工程区段原河道情况、改河方案实施后两种情况下河道行洪能力的变化情况，采用数学模型对不同频率下的设计洪水进行了水力要素分析计算。回龙停车场公兴河迁改工程行洪能力分析计算的主要内容是分别对渠道迁改前、后的水位、过水面积、流速等水力要素进行计算，并评价工程建设对河道行洪的影响和作用。鉴于公兴河原河道过流能力有限，不大于10年一遇，故天然河道情况下对P=10%、P=20%、P=50%三种频率下进行洪水水力要素计算；迁改后河道过流能力增大，拟对不同频率洪水条件下进行水力要素计算3.3.1基础资料（158、）设计洪水计算成果根据水文分析计算成果，本河段200年一遇设计洪水为327m3/s，100年一遇设计洪水为285m3/s、50年一遇设计洪水为244m3/s、20年一遇设计洪水为189m3/s、10年一遇设计洪水为149m3/s、5年一遇设计洪水为108m3/s、2年一遇设计洪水为56.6m3/s、。（2）计算工况工况1：现状河道条件下工况2：河道迁改条件下（2）河道地形与断面资料公兴河迁改河段原河道长度1715m，裁弯取直迁改后河道长度344m，河道裁弯取直后整治段河道长度344m（对应桩号青规K13+680青规K14+380），整治迁改段起止断面过渡顺接至原河道，包括改河起止点延长段在内共59、布设5个横断面。（3）起算控制水位由于河道整治迁改段起止断面过渡顺接至原河道，在公兴河规划尚未全部实施的情况下本改河方案实施后迁改段新建河道仍与原河道顺接，故在上述两种工况下以标准断面（为评价河段的出口断面。根据该断面HQ关系曲线分别查不同频率下的洪水水位作为起算控制水位。3.3.2水面线计算水面线采用美国陆军工程兵团水文工程中心开发的水面线计算软件包HEC-RAS计算，计算通过求解能量方程从一断面计算到下一断面，在求解方程过程中采用了递次求近法。能量方程见下： （1）式中：，断面水深；，主槽高程；，平均流速（总流量/总过流面积）；，速度加权系数；重力加速度；能量水头损失。两个断面之间的能量水60、头损失由摩擦损失和水流收缩（放大）产生的水头损失组成。能量水头损失方程如下： （2）式中：断面间距；两断面间摩擦比降；收缩（放大）损失系数。由于天然河道现状防洪标准较低，据现场踏勘公兴河原河道的过流能力不超过10年一遇，大于10年一遇洪水时，洪水漫滩，加之洪泛区地势平坦，洪水位不能反映河道主河槽的过流能力，故天然河道情况下仅对低水位时的水力要素进行计算，并确定河道现状过流能力及其对应的水位，详见表4-12。表4-12 原始河道条件下设计洪水水位、流速、过流面积计算成果断面里程（m）河底高程（m）P=10%,Q=149m3/sP=20%,Q=108m3/sP=50%,Q=56.6m3/s主河槽（61、未漫滩情况下）水位（m）流速（m/s）过流面积（m2）水位（m）流速（m/s）过流面积（m2）水位（m）流速（m/s）过流面积（m2）对应水位（m）过流能力（m3/s）实际防洪标准CS250465.844693.4243.57 468.713.1134.73 468.242.6521.36 467.9142.832年一遇CS24110465.69468.842.8153.02468.542.5342.69468.082.1726.08467.7641.572年一遇CS23220465.49468.642.9450.68468.312.6940.15467.882.2125.61467.734262、.112年一遇CS22295465.33468.443.1747.00 468.112.8438.03 467.732.4623.01 467.6241.082年一遇CS21362465.26468.23.2845.43 467.862.9336.86 467.42.5722.02 467.1351.262年一遇CS20435465.12467.963.4643.06 467.63.0934.95 467.132.9519.19 467.4183.8225年一遇CS19495464.96467.73.3444.61 467.32.9137.11 466.842.8220.07 467.067863、.5925年一遇CS18630464.62467.232.7653.99 466.732.5242.86 466.242.0827.21 466.5970.9225年一遇CS17700464.34466.94.930.41 466.374.5323.84 465.944.2113.44 465.5852.892年一遇CS16813463.85466.554.5332.89 466.074.0126.93 465.613.5316.03 465.7281.5625年一遇CS15945463.55466.294.6132.32 465.824.1526.02 465.343.6415.55 46564、.53102.3825年一遇CS141075463.37466.164.2135.39 465.733.7928.50 465.233.1418.03 465.6595.8225年一遇CS131160463.24466.093.5941.50 465.683.134.84 465.132.6521.36 465.4788.6125年一遇CS121290463.07465.923.2346.13 465.562.7938.71 465.042.3224.40 465.3980.7325年一遇CS111480462.71465.62.1768.66 465.361.860.00 464.761.165、947.56 465.2395.7925年一遇CS101510462.54465.481.978.42 465.251.7362.43 464.711.5636.28 464.6346.972年一遇CS91590462.46465.314.0536.79 465.033.6129.92 464.513.0218.74 464.8184.7425年一遇CS81665462.42465.163.7439.84 464.893.2733.03 464.412.7320.73 464.7387.3525年一遇CS71735462.41465.043.3744.21 464.752.8438.03 4666、4.272.3923.68 464.5481.6225年一遇CS61815462.41464.883.4143.70 464.572.9336.86 464.142.5622.11 464.69117.61510年一遇CS51885462.39464.673.5342.21 464.383.0835.06 4642.6321.52 464.52121.57510年一遇CS41950462.35464.513.0848.38 464.212.7639.13 463.822.2824.82 464.14102.4325年一遇CS32040462.27464.372.6755.81 464.072.67、4144.81 463.611.9129.63 464.07108.005年一遇CS22170462.17464.12.8452.46463.852.6341.06463.372.1426.45463.8110625年一遇CS12300461.78463.92.9750.17463.622.8138.43463.142.2525.16463.5910525年一遇从上表可知，在10年一遇洪水条件下，天然原始河道水位在463.90469.00m之间，流速在1.904.90m/s之间，过流面积在30.4178.42m2之间；5年一遇洪水条件下，天然原始河道水位在463.62468.71m之间，流速在68、1.734.53m/s之间，过流面积在23.8462.43m2之间；2年一遇洪水条件下，天然原始河道水位在463.14468.24m之间，流速在1.194.21m/s之间，过流面积在13.4447.56m2之间。现状河道防洪能力有限，河道实际防洪标准在210年一遇之间，部分区段河段防洪能力低于2年一遇。河道迁改后迁改起止点过渡顺接至原河道，在公兴河规划尚未全部实施的情况下本改河方案实施后迁改段新建河道仍与原河道顺接，迁改段河道水位受下游原河道水位的控制，故仍以CS1断面（青规K14+380下游300m处）为起算控制断面，对迁改起点上游300m至迁改止点下游300m范围内共1300m长的河段进行69、行洪计算，在小洪水条件下不同频率下各断面水位、过流面积、流速等计算成果分别见表4-13。表4-13 河道迁改后设计洪水水位、流速、过流面积计算成果断面里程（m）河底高程（m）P=10%,Q=149m3/sP=20%,Q=108m3/sP=50%,Q=56.6m3/s水位（m）流速（m/s）过流面积（m2）水位（m）流速（m/s）过流面积（m2）水位（m）流速（m/s）过流面积（m2）CS250465.84468.524.0936.43468.263.2932.83467.92.7520.58CS24110465.69467.994.2235.31467.752.7239.71467.372.370、324.29CS23220465.49467.524.1336.08467.223.0235.76466.862.4623.01GCS8290465.17467.033.0249.34466.622.8438.03466.172.6321.52GCS7390464.77466.43.0548.85465.982.8837.50465.652.6821.12GCS6490464.36465.893.0149.50465.522.8537.89465.172.6421.44GCS5590463.96465.482.9750.17465.142.8438.03464.812.6321.52GCS4671、90463.56465.122.7753.79464.762.7339.56464.422.6421.44GCS3790463.16464.852.9450.68464.562.8338.16464.112.6821.12GCS2890462.75464.62.9151.20464.352.8438.03463.92.6921.04GCS1990462.35464.422.8452.46464.092.5642.19463.722.4722.91CS31040462.27464.242.951.38463.952.5442.52463.511.9928.44CS21170462.174642.72、9650.34463.772.7139.85463.32.2824.82CS11300461.78463.93.0548.85463.622.9336.86463.142.4123.493.3.3河道迁改前后泄洪指标变化分析根据前面的有关参数和计算方法，采用一维水流数学模型计算河道迁改前后小洪水条件下的河道水力要素，不同频率设计洪水时水力要素变化情况见表4-14。表4-14 公兴河迁改前后洪水特性变化表断面河底高程变化(m)P=20%P=50%备注水位变化(m)流速变幅(%)过流面积变幅(%)水位变化(m)流速变幅(%)过流面积变幅(%)CS250-0.455.79-5.47-0.343.7773、-3.64上游原始河道CS240-0.797.51-6.99-0.717.37-6.87CS230-1.0912.27-10.93-1.0211.31-10.16GCS1GCS8/规划改河段CS30-0.125.39-5.12-0.104.19-4.02下游原始河道CS20-0.083.04-2.95-0.076.54-6.14CS100.004.27-4.100.007.11-6.64CS23CS25断面为规划改河起点上游原始河道断面， GCS1GCS8为规划改河段， CS1CS3为规划改河止点下游原始河道断面。由上表可知，改河起点改河后改河起点上游CS23CS25断面处的水位较改河前水位有74、所降低，过流面积减小，流速增大，2年一遇洪水条件CS23CS25断面水位降低0.341.02m，流速增加3.77%11.31%，过流面积减小3.64%10.16%；GCS1GCS8迁改河段范围内由于迁改前后河道路径及河底高程均发生了变化，故无法进行比较；改河止点下游CS1断面为改河前后水位起算的控制断面，故水位无变化，CS2CS3断面水位降低，改河后下游断面流速较改河前增大，过流面积减小，2年一遇洪水条件下，流速增大4.19%7.11%，过流面积减小4.026.64%。 3.3.4过洪能力分析公兴河设计防洪标准为50年一遇，根据公兴河迁改工程设计方案，对工程设计方案的过洪水能力进行复核计算。（75、1）整治河段起算控制断面（青规K14+380）水位流量关系曲线河道整治后，河底平均比降5，整治河道出口断面形式为梯形断面。由于公兴河改河断面是根据双流县城乡防洪控制规划（20112030）对河道整治规划的相关内容所确定的，考虑到未来规划的实施，河道的出流条件按与本次设计断面一致的复式河道断面计算，本次选取整治末端青规K14+380对应断面为起算控制断面。其中河道主槽糙率取0.025，左右岸滩地糟率系数重力式堤段取0.025，植草护坡段取0.030。计算得到青规K14+380断面下水位流量关系见下表。表4-15 青规K14+380断面水位流量关系曲线成果表项目设计洪水及水位频率（%）0.5%1%76、2%5%10%20%50%设计流量Q(m3/s)32728524418914910856.6青规K14+380断面465.31465.06464.80464.43464.14463.82463.33（2）整治河段行洪计算以青规K14+380断面为起算控制断面，采用HEC-RAS水面线计算软件对公兴河整治段的水力要素进行计算，在不同频率下河道行洪特性见下表。表4-16 整治河道条件下设计洪水水位、流速、过流面积计算成果断面号桩号河底高程(m)P=0.5%，Q=327m3/sP=1%，Q=285m3/sP=2%，Q=244m3/s水位（m）流速（m/s）过流面积（m2/s）水位（m）流速（m/s）77、过流面积（m2/s）水位（m）流速（m/s）过流面积（m2/s）GCS8青规K13+680465.17468.133.8185.72467.883.6378.48467.623.4371.07GCS7青规K13+780464.77467.723.8285.58467.473.6478.34467.223.4470.92GCS6青规K13+880464.36467.323.8185.84467.073.6378.60466.813.4371.18GCS5青规K13+980463.96466.923.8185.79466.673.6378.55466.413.4371.14GCS4青规K14+0878、0463.56466.523.8285.71466.273.6378.46466.013.4371.06GCS3青规K14+180463.16466.113.8285.56465.863.6478.31465.603.4470.90GCS2青规K14+280462.75465.713.8185.79465.463.6378.54465.203.4371.14GCS1青规K14+380462.35465.313.8285.70465.063.6378.45464.803.4371.06新建河道设计设计防洪标准为50年一遇，在50年一遇防洪标准下新建河段河道水位在464.80467.62m之间，渠79、道顶部设计高程在465.85468.67m之间，故渠道设计满足50年的一遇的行洪要求。（3） 堤顶超高复核计算公兴河迁改新建河道防洪标准为50年一遇，根据堤防工程设计规范（GB50286-2013），河道对应的堤防工程级别为2级，安全超高为0.8m。根据以上计算成果并考虑波浪爬高的基础上校核堤防堤顶超高是否满足设计要求。波浪爬高采用堤防工程设计规范（GB50286-2013）中C.3.1-1C.3.2-4公式计算。计算结果见下表。在50年一遇洪水条件下各计算断面处的水位计堤顶高程及超高详见下表：表4-17 迁改后堤顶超高计算成果表断面号里程桩号(Km+m)P=2%水位(m)堤顶高程（m）波浪爬80、高(m)P=0.5%超高（m）GCS8青规K13+680467.62468.670.210.84GCS7青规K13+780467.22468.270.210.84GCS6青规K13+880466.81467.860.210.84GCS5青规K13+980466.41467.460.210.84GCS4青规K14+080466.01467.060.210.84GCS3青规K14+180465.60466.660.210.85GCS2青规K14+280465.20466.250.210.84GCS1青规K14+380464.80465.850.210.84结论50年一遇水位在464.80467.681、2m之间，堤顶高程在465.85468.67m之间，堤顶超高0.840.85m，均满足超高要求。3.4 冲刷与淤积分析计算一般冲刷包括两种情况：一是上游来水无推移质泥沙，而流速大于河底允许不冲流速，则发生冲刷；二是当上游来水挟有泥沙，且流速大于河底泥沙允许不冲流速，挟沙量又小于挟沙能力时，则发生冲刷。由于冲刷作用，过水断面随之逐渐扩大，流速则伴随减小，到流速降到泥沙允许不冲流速时，冲刷则停止。3.4.1 河槽一般冲刷计算本次河道规划整治断面为复式断面，规划主槽为矩形断面，顶宽29m，河道两岸顶预留3m宽景观道路。根据天府新区规划，本段公兴河顶宽控制为69m，岸顶与天府新区规划控制河宽之间采用景82、观绿化衔接。因河道迁改后河道水流特性发生改变，河床一般冲刷随之变化。为河道迁改工程对上下游河道的影响，本评价报告对迁改河段典型断面的一般冲刷进行计算。一、非粘性河床按公路工程水文勘测设计规范64-1修正式计算：式中：hpm冲刷后河床最大水深（m）；u水流侧向压缩系数，无桥墩时，u取1.0；Bz造床流量下的河槽宽度(m），对复式河床可取平滩水位时河槽宽度（m）；Bcj河槽部分桥孔过水净宽(m)，当河槽能扩宽至全桥时，即为全桥桥孔过水净宽；全桥桥孔过水净宽；hcm洪水期河槽最大水深（m）；Hz造床流量下的河槽平均水深(m)，对复式河床可取平滩水位时河槽平均水深(m)；hcq桥下河槽平均水深(m)；83、d河槽泥沙平均粒径（mm）；E与汛期含砂量有关的系数（含水量系数），可按下表选用；含沙量（kg/m3)10E0.4600.6600.860注：含沙量采用历年汛期月最大含沙量平均值Q2桥下河槽部分通过的设计流量（m3/s），当河槽能扩宽至全桥时取用频率下的设计流量（m3/s）；A单宽流量集中系数，山前变迁、游荡、宽滩河段当Aa1.8时，Aa值可采用1.8；其余符号同前述。二、粘性河床粘性土河床的一般冲刷，可按下列公式计算:1、河槽部分式中：Ad单宽流量集中系数，取1.01.2；IL冲刷坑范围内粘性土液性指数，适用范围为0.161.19。2、河滩部分工程河段无实测泥沙资料，根据附近工程的相关参数，84、与汛期含砂量有关的系数E取用0.66，泥沙颗粒根据现场踏勘取15 mm。计算得到一般冲刷成果如下表。表4-18 一般冲刷深度计算成果断面频率流量AuBcjBzhcmhcqHzEd均(mm)hpm冲刷m3/s(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)GCS80.5%3271.289 0.980 29.00 29.002.96 2.96 0.990.66 15 4.945 1.98 1%2851.289 0.980 29.00 29.002.71 2.71 0.990.66 15 4.552 1.84 2%2441.289 0.980 29.00 29.002.45 2.45 0.990.66 185、5 4.141 1.69 10%1491.289 0.980 29.00 29.001.79 1.79 0.990.66 15 3.073 1.28 GCS70.5%3271.291 0.980 29.00 29.002.95 2.95 0.980.66 15 4.939 1.99 1%2851.291 0.980 29.00 29.002.70 2.70 0.980.66 15 4.548 1.85 2%2441.291 0.980 29.00 29.002.45 2.45 0.980.66 15 4.153 1.70 10%1491.291 0.980 29.00 29.001.79 1.86、79 0.980.66 15 3.087 1.30 GCS60.5%3271.289 0.980 29.00 29.002.96 2.96 0.990.66 15 4.937 1.98 1%2851.289 0.980 29.00 29.002.71 2.71 0.990.66 15 4.546 1.84 2%2441.289 0.980 29.00 29.002.45 2.45 0.990.66 15 4.134 1.68 10%1491.289 0.980 29.00 29.001.80 1.80 0.990.66 15 3.086 1.29 GCS50.5%3271.291 0.980 87、29.00 29.002.96 2.96 0.980.66 15 4.944 1.98 1%2851.291 0.980 29.00 29.002.71 2.71 0.980.66 15 4.553 1.84 2%2441.291 0.980 29.00 29.002.45 2.45 0.980.66 15 4.140 1.69 10%1491.291 0.980 29.00 29.001.80 1.80 0.980.66 15 3.090 1.29 GCS40.5%3271.291 0.980 29.00 29.002.96 2.96 0.980.66 15 4.949 1.99 1%28588、1.291 0.980 29.00 29.002.71 2.71 0.980.66 15 4.558 1.85 2%2441.291 0.980 29.00 29.002.45 2.45 0.980.66 15 4.145 1.69 10%1491.291 0.980 29.00 29.001.79 1.79 0.980.66 15 3.076 1.29 GCS30.5%3271.291 0.980 29.00 29.002.95 2.95 0.980.66 15 4.941 1.99 1%2851.291 0.980 29.00 29.002.70 2.70 0.980.66 15 4.5589、0 1.85 2%2441.291 0.980 29.00 29.002.44 2.44 0.980.66 15 4.138 1.70 10%1491.291 0.980 29.00 29.001.79 1.79 0.980.66 15 3.088 1.30 GCS20.5%3271.291 0.980 29.00 29.002.96 2.96 0.980.66 15 4.944 1.98 1%2851.291 0.980 29.00 29.002.71 2.71 0.980.66 15 4.553 1.84 2%2441.291 0.980 29.00 29.002.45 2.45 0.9890、0.66 15 4.140 1.69 10%1491.291 0.980 29.00 29.001.80 1.80 0.980.66 15 3.090 1.29 GCS10.5%3271.291 0.980 29.00 29.002.96 2.96 0.980.66 15 4.949 1.99 1%2851.291 0.980 29.00 29.002.71 2.71 0.980.66 15 4.558 1.85 2%2441.291 0.980 29.00 29.002.45 2.45 0.980.66 15 4.145 1.69 10%1491.291 0.980 29.00 29.00191、.79 1.79 0.980.66 15 3.078 1.29 50年一遇洪水情况下，新建河道所涉河段一般冲刷深度在1.681.70m之间。 3.4.2岸坡冲刷深度计算根据堤防工程设计规范(GB50286-2013)，平顺护岸冲刷深度可按下列公式计算：式中：hs冲刷深度（m）；H0 冲刷处的水深（m）；Ucp近岸垂直平均流速（m/s）；U行近流速（m/s）；Uc泥沙起动流速（m/s），对于黏性与砂质河床可采用堤防工程设计规范(GB50286-2013)中的张瑞瑾公式(D.2.1-5)计算。 对于卵石的起动流速，可采用长江科学院的公式(D.2.1-6)计算： 。n与防护岸坡在平面上的形状有关，取92、n=1/41/6；水流流速不均匀系数，根据水流流向与岸坡交角查表4-19采用。表4-19 水流流速不均匀系数1520304050607080901.001.251.501.752.002.252.502.753.00根据表4-19水流流流速不均匀系数选取1.0。河道两岸粒径取15mm。生态带各断面岸坡冲刷计算成果见表4-20。表4-20 岸坡冲刷计算成果表断面频率流量H0UdUcUcphsm3/s(m)(m/s)(mm)(m/s)(m/s)(m)GCS80.5%3272.963.821.0151.503.820.771%2852.713.631.0151.473.630.682%2442.4593、3.431.0151.323.430.6610%1491.792.861.0150.972.860.56GCS70.5%3272.953.821.0151.503.820.771%2852.703.631.0151.473.630.682%2442.453.431.0151.323.430.6610%1491.792.861.0150.972.860.56GCS60.5%3272.963.821.0151.503.820.781%2852.713.631.0151.483.630.682%2442.453.431.0151.323.430.6610%1491.802.861.0150.972.94、860.56GCS50.5%3272.963.821.0151.503.820.781%2852.713.631.0151.473.630.692%2442.453.431.0151.323.430.6610%1491.802.861.0150.972.860.56GCS40.5%3272.963.821.0151.503.820.781%2852.713.631.0151.473.630.692%2442.453.431.0151.323.430.6610%1491.792.861.0150.972.860.56GCS30.5%3272.953.821.0151.503.820.771%2895、52.703.631.0151.473.630.682%2442.443.431.0151.323.430.6610%1491.792.861.0150.972.860.56GCS20.5%3272.963.821.0151.503.820.781%2852.713.631.0151.473.630.692%2442.453.431.0151.323.430.6610%1491.802.861.0150.972.860.56GCS10.5%3272.963.821.0151.503.820.781%2852.713.631.0151.473.630.682%2442.453.431.0151.96、323.430.6610%1491.792.861.0151.122.860.47由计算可知，在设计防洪标准50年一遇洪水条件下河道岸坡冲刷深度未0.66m，岸坡冲刷深度较小。河道设计两岸底部重力式堤的埋深未2.0m，基础埋深满足安全余幅的要求。3.5 河势影响分析计算3.5.1 河道滩槽及河岸变化分析河道迁改工程建设前，河道弯曲，现状大部分为自然岸坡，在整个河段有多条山区冲沟汇入，汛期洪峰形成快，对河岸造成严重冲刷，公兴河河道大部分为山溪土河沟，仅在下游出口有浆砌石护岸。迁改后河道两岸对水流控制作用较好。河道横向稳定性增强。整治河道上游河段流速增加，携沙能力增强，短期内一般冲刷及岸坡冲刷加剧97、，河道深泓线局部起伏增大。但经过一段时间后，冲刷将达到平衡，滩槽及河岸将处于新的稳定状态。3.5.2 平面流速变化公兴河迁改河段原河道蜿蜒曲折，天然状态下的水流流速在汛期变幅较大。河道整治后水流顺畅，流速加大。河道整治后两岸堤防对水流的控制作用明显，可减缓水流对岸坡的冲刷，河床底部因水流流速增大，冲刷有增大的趋势。因河道迁改使线路发生了变化，故水流平面流速变化明显。3.5.3 河床稳定性计算（1）纵向稳定性计算河床的纵向稳定程度取决于水流对河床泥沙的作用力和河床泥沙抵抗力之间的对比关系。本报告计算纵向稳定指标采用公式为：式中：d床沙平均粒径(mm)h造床流量下的平均水深(m)j水力坡度K1值愈98、大愈稳定。（2）横向稳定性计算横向稳定系数与河岸稳定密切相关，而决定河岸稳定的因素主要是主流的冲地点及其走向和河岸土壤的抗冲能力。由于缺乏实测资料，通过参考相关资料，间接的用河岸变化结果来描述河岸的稳定性，计算公式采用武汉水利水电学院阿而杜林公式计算的稳定河宽与实际河宽相比较，用以表征河床横向稳定性程度。公式为：式中：Q造床流量；K2为横向稳定系数；J造床流量下水面比降；B造床流量下的水面宽。K2值愈大愈稳定。（3）综合稳定性计算河流平面河势的稳定性，即取决于河床纵向稳定，也取决于河床横向稳定，这个两种综合影响用综合稳定性指标K采用如下公式进行计算，即：在本次计算中，河道造床流量为56.6m399、/s，比降为4.03，粒径取值15mm，经计算工程河段河道稳定性参数见下表：表4-21 稳定性指标计算成果断面号BzHzK1K2KGCS8290.993.76 0.78 2.30 GCS7290.983.80 0.78 2.32 GCS6290.993.76 0.78 2.30 GCS5290.983.80 0.78 2.32 GCS4290.983.80 0.78 2.32 GCS3290.983.80 0.78 2.32 GCS2290.983.80 0.78 2.32 GCS1290.983.80 0.78 2.32 经计算得到工程河段K1在3.763.80之间，K2为0.78，K在2.100、302.32之间。纵向稳定性系数均大于1，横向稳定性系数小于1，河道综合稳定性系数均大于1，故在上游来水来沙条件稳定的情况下，河道纵向稳定性较好，横向稳定性较差，综合稳定性较好。3.5.4对河势稳定的影响公兴河迁改后，河道裁弯取直，迁改段较原河道顺直，在公兴河整治河段范围内原河道长度1.8km缩短至700m，迁改段平面基本呈直线布置。新开河道为复式断面，规划主槽为矩形断面，底部采用重力式，顶宽29m，高3.5m，基础埋深2m，采用浆砌条石砌筑，河道两岸顶预留3m宽景观道路，顶宽控制为69m，岸顶与天府新区规划控制河宽之间两岸道路以上采用1:6植草护坡，宽17m。在50年一遇洪水条件下，河道水位101、在主槽矩形断面内，新开河道两岸的重力式堤对水流有一定的控制作用，有利于河势稳定。4、防洪综合影响评价4.1 与现有水利规划的关系与影响分析地铁5号线回龙停车场范围内公兴河迁改工程设计方案是根据四川省成都市天府新区总体规划（20102030）、双流县城乡防洪控制规划（20112030）对河道整治规划的相关内容，结合成都市城市防洪规划报告（2001-2020）设计的。根据双流县城乡防洪控制规划（20112030）确定设计防洪标准为50年一遇，规划主槽为矩形断面，顶宽29m，河道两岸顶预留3m宽景观道路。根据天府新区规划，本段公兴河顶宽控制为69m，岸顶与天府新区规划控制河宽之间采用景观绿化衔接。改102、迁段主槽河宽29m，底部采用重力式，高3.5m，顶宽0.8m，基础埋深2m，采用浆砌条石砌筑，挡墙顶布置20cm厚泥结石路面，路面宽3m，同时考虑河道景观与防洪兼顾，两岸道路以上采用1:6植草护坡，宽17m。综上，本次新开公兴河沟渠断面采用复式断面，设计洪水标准为50年一遇， 与双流县城乡防洪控制规划（20112030）规划的防洪标准一致，河道主槽29m宽的矩形断面与双流规划的断面形式一致，河道两岸控制河宽69m的宽度与天府新区的控制规划图一致，故本工程建设符合规划要求，设计方案与规划要求相适应。4.2 与现有防洪标准、有关技术要求和管理要求的适应性分析根据双流县城乡防洪（控制）规划（2011103、-2030年），确定双流县防洪排涝体系分别为三级控制，第一级为主要行洪河道，第二级为次要行洪河道（排涝渠道及丘区冲沟），第三级为市政排水管、渠。地铁5号线回龙停车场所涉公兴河为级主要行洪河道，设计洪水标准为50年一遇。本次河道迁改方案设计标准采用规划的防洪标准，故工程设计方案50年一遇的防洪标符合河段规划防洪标准的要求。4.3 对渠道泄洪的影响分析 从4.3章节河道行洪能力计算可知，回龙停车场范围内天然河道的现状防洪能力不大于10年一遇，公兴河迁改后渠道防洪标准为50年一遇，大大提高了渠道的行洪能力；天然河道蜿蜒曲折通过回龙停车场，迁改后将原河道1820m缩短至809m，河道较改前更加顺畅，本104、工程建设有利于河道行洪。在50年一遇洪水条件下，设计流量244m3/s，渠道迁改段过流面积85.5685.84m3/s，流速3.813.82m/s，水位在464.80467.62m之间，堤顶高程在465.85468.67m之间，堤顶超高0.840.85m，满足超高要求。4.4 对渠道稳定的影响分析公兴河沟渠断面采用复式断面，规划主槽为矩形断面，渠道底部采用重力式，顶宽29m，高3.5m，基础埋深2m，采用浆砌条石砌筑，挡墙顶布置20cm厚泥结石路面，路面宽3m。根据天府新区规划，本段公兴河顶宽控制为69m，岸顶与天府新区规划控制河宽之间采用景观绿化衔接，两岸道路以上采用1:6植草护坡，宽17m105、。迁改段起止断面过渡顺接至原河道。河道迁改整治段与原始河道相比，河道更加顺直，对水流的控制条件较好，有利于河势稳定。4.5 对现有防洪工程、河道整治及其他水利工程设施的影响分析公兴河迁改河段与上下游原始河道过渡衔接，渠道设计起止点渠底高程与原河道河底高程顺接，施工中原渠道与迁改相接处需进行规整衔接。在公兴河迁改工程改河止点上游370m处原河道上布设有一跨河桥梁，本工程按照“先建后废”的原则建设，新建河道完成后原河道将废除，原河道上布设的人行便桥将废弃。改河止点上游580m处原河道上有张家堰，张家堰右岸有一灌溉引水渠，用于从上游引水对下游农田进行灌溉，引水渠段断面采用矩形混凝土断面型式，河道迁改106、后水流将从新河道通过，原河道废除，为保持原引水渠道的灌溉功能，建议在新建河道对应桩号青规14+135处预埋直径1m的涵管从新建河道取水，取水高程463.4m，取水流量0.35m3/s，涵管长度20m。新建170m断面尺寸为1.0m1.0m（宽高） 的明渠，上游与新建涵管相接，下游与现有张家堰取水口附近渠道相接，满足引水灌溉的要求。在本工程实施过程中将涉及新建河道建设范围内的拆迁工作，建议业主与当地管理部分协商，统一做好拆迁赔偿工作。4.6 对防汛抢险的影响分析公兴河迁改工程渠道堤顶与两岸地形衔接，迁改后公兴河右岸正在建设连接元华路与迎宾大道的城市主干道，新建道路顺河道右岸布设，道路建成后周边交107、通便利，元华路与迎宾大道之间的连接道路可作为防汛抢险通道。另外，可利用河道两岸矩形主河槽顶部3m宽的泥结石道路作为防汛抢险通道，本工程建设对防汛抢险基本无影响。4.7 对第三人合法水事权益的影响分析公兴河迁改工程范围内现状主要为鱼塘、农田、温室、居民、乡村道路（兰沟路，路面宽5.0m），城市建设规划实施后回龙停车场南侧主要为住宅用地和公交站，公兴河河道两侧主要为公园绿地。现状条件下工程河段防洪标准不大于10年一遇，部分区段防洪标准低于2年一遇，迁改后河道防洪标准抬高至50年一遇，河道行洪能力提高，满足双流规划的防洪标准，基本不会对周边第三方设施造成影响。新建渠道建设范围内的原有道路，建议根据城108、市道路建设规划的要求进行统一进行改建，道路规划实施前可提出现有道路的临时迁改方案，满足规划实施前的交通需求。本工程建设范围内涉及的拆迁、赔付等问题建议建设单位与当地相关部门协商解决。工程附近除上述第三水事权益人外，无其他水事权益人，渠道迁改后不会对其他第三人合法水事权益造成影响。5、防治与补救措施（1）行洪安全公兴河迁改施工应安排在非汛期进行，以保证施工安全，并减小对渠道行洪产生的不利影响；为减小工程建设对渠道行洪的影响，特别是施工期间的影响，工程出渣、物资堆放必须符合防洪要求，严禁施工材料和弃渣堆积或弃倒于渠道中。新渠道建好后才能废弃旧渠道，以满足河道泄洪要求。同时建设单位应主动配合渠道主管109、机关对施工的检查，并如实提供有关情况和资料。在竣工验收时，邀请渠道主管机关参加。（2）新旧渠道过渡顺接公兴河迁改河段与上下游原始河道过渡衔接，渠道设计起止点渠底与原河道河底高程顺接，施工中原渠道与迁改河段相接处应做好防渗顺接工作。（4）水源保护本工程以开挖为主，施工过程中尽量利用开挖产生的土体，开挖土体可用高于填筑旧河道。工程施工期的弃物、堆放物、工人生活排放水等可能会对河水造成污染，在施工过程中严格控制，避免人为的污染源。应对这些弃物、堆放物和生活排放水等进行有效管理，尽量减少对河水的污染破坏。施工过程中产生的废渣弃土，迅速清理出场，运输到指定地点丢弃；开挖的施工工作面，应及时用防护，防止雨110、水冲刷和水土流失。6、 结论（1）回龙停车场公兴河迁改工程原河道长1820m，新建河道长344m，避开了地铁5号线回龙停车场区域。工程裁弯取直改变了原河道弯曲的特点，在主体工程范围内尽量顺直，河道迁改设计方案符合天府新区和双流县河道整治规划要求，严格按照水利有关的设计规范、标准进行，项目的建设必要、合理。（2）根据双流县城乡防洪控制规划（20112030），公兴河为级主要行洪河道，设计洪水标准为50年一遇。回龙停车场公兴河迁改工程设计防洪标准为50年一遇，与河道规划的防洪标准一致，满足规划防洪标准的要求。（3）工程河段现状防洪能力不大于10年一遇，公兴河迁改后渠道防洪标准为50年一遇，大大提高111、了渠道的行洪能力，工程建设有利于河道行洪。（4）公兴河采用复式断面，规划主槽为矩形断面，顶宽29m，底部采用重力式挡墙，浆砌条石砌筑，挡墙顶布置3m宽的道路，两岸道路以上采用1:6植草护坡。迁改后河道更加顺直，两岸河堤对水流的控制作用较好，有利于河势稳定。（5）在50年一遇洪水条件下，设计流量244m3/s，渠道迁改段过流面积85.5685.84m3/s，流速3.813.82m/s，水位在464.80467.62m之间，堤顶高程在465.85468.67m之间，堤顶超高0.840.85m，满足超高要求。（6）公兴河新建渠道堤顶与两岸地形衔接，河道右岸正在建设连接元华路与迎宾大道顺河道路，道路建成后周边交通便利。新建河道矩形主河槽两岸3m宽的堤顶道路也可作为防汛抢险通道，工程建设满足防汛抢险要求。（7）公兴河迁改工程建设会对右岸引水渠道等有一定的影响，建议采取预埋涵管和新建明渠的防治补救措施进行防护。综上，地铁5号线回龙停车场公兴河迁改工程与天府新区及双流的相关规划相适应，与双流规划的防洪标准一致，工程设计方案符合有关技术及规范的要求，工程建设有利于河势稳定和河道行洪安全，对防汛抢险影响较小，对渠道引水影响较大，对第三人合法水事权益有一定影响，但可通过防治补救工程措施减少或消除影响。因此本工程在采取本报告提出的补救工程措施条件下基本可行，补救工程措施应与河道迁改工程同步建设和完成。