1、食用酒精技术改造项目ddgs车间13.5m高支模安拆安全文明施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制说明4二、编制依据41、建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)4三、工程概况5四、高支模支撑体系设计61、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求61.1模板支架的构造要求：61.2立杆步距的设计：61.3整体性构造层的设计：61.4剪刀撑的设计：71.5.顶部支撑点的设计：71.6.支撑架搭设的要求：71.7.施工使用的要求：82、顶梁板模板高支架体系设计图8五、高支模支撑体系的施工12、11、材料选择112、施工方案选择112.1一层顶板112.2 一层顶梁113、高支撑模板的安装123.1、模板安装的一般要求：123.2 顶板模板安装；123.3梁模板的安装133.4 支撑架搭设：134、高支撑模板的拆除144.2 底模拆除时的混凝土强度要求14六、高支模支撑体系计算书15计算书1：一层顶板支撑体系151、参数信息:151.1 模板支架参数151.2 荷载参数151.3 材料参数151.4 楼板参数152、模板面板计算:162.1 荷载计算172.2 强度计算172.3 挠度计算183、模板支撑方木的计算:183.1 荷载的计算：183.2 强度验算:193.3 抗剪验算：3、193.4 挠度验算:194、托梁材料计算:205、模板支架立杆荷载标准值(轴力):215.1 静荷载标准值包括以下内容：215.2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。223.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算226、立杆的稳定性计算:22计算书2：一层顶梁支撑体系241、参数信息241.1 模板支撑及构造参数241.2 荷载参数251.3 材料参数251.4 梁底模板参数251.5 梁侧模板参数252、梁模板荷载标准值计算252.1 梁侧模板荷载252.2 梁侧模板面板的计算263.1 强度计算273.2 挠度验算274、梁侧模板内外楞的计算284.1 内楞计算284.24、 外楞计算295、穿梁螺栓的计算316、梁底模板计算326.1 抗弯强度验算326.2 挠度验算337、梁底支撑的计算347.1 荷载的计算：347.2 方木的支撑力验算347.3 支撑钢管的强度验算358、扣件抗滑移的计算:379、立杆的稳定性计算:38立杆的稳定性计算公式389.1 梁两侧立杆稳定性验算:38如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算39七、高支模施工组织机构39八、质量控制403、施工质量控制措施：40九、安全文明施工421、对工人要进行安全技术交底，加强安全施工的宣传教育工作。426、经身体检查不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。4314、在上层作业时，工具应装入5、工具袋内，以免坠落伤人。44十、环境保护措施44十一、监测措施444.2扣件式钢管脚手架高大支模搭设允许偏差及监测变形预警值：45十二、针对高支模混凝土浇筑制定的措施46十三、应急救援预案461、应急救援机构461.2应急救援小组组长： 刘振军46副组长： 张向东 张成明462应急救援机构职责462.1负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。463、应急救援工作程序474、应急救援装备475、应急救缓药品486应急救援措施486.1物体打击急救措施486.2 高空坠落急救措施496.3坍塌事故急救措施506.4 触电事故急救措施516.5火灾事故急救措施52一、编制说明1、本工程一6、层B轴-D轴/2轴-12轴层高13.5m，属于高支模工程设计的范围，故本方案梁板从支撑体系设计、施工及保证措施等方面进行编制。二、编制依据1、建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)5、钢结构设计规范(GB 50017-2003)6、建筑施工手册第四版7、建筑施工计算手册8、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-20109、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）10、施工技术三、工程概况 1、总体概况项7、目内容1工程名称XX省XX酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目2工程地址XX省XX市XX区站北工业区XX酒精有限公司院内3建设单位4设计单位5监理单位6施工单位 2、建筑概况序号项目内容1占地面积2建筑层数3建筑高度3、结构概况序号项目内容1基础形式静压管桩基础，桩型采用预应力高强混凝土管桩2机构体系框架结构3结构材料钢筋混凝土4抗争等级抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度，框架抗震等级为三级四、高支模支撑体系设计1、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求1.1模板支架的构造要求：1.1.1梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；1.1.2立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确8、保两方向足够的设计刚度；1.1.3梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。1.2立杆步距的设计：1.2.1当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；1.2.2当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；1.2.3高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。1.3整体性构造层的设计：1.3.1当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；1.3.2单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；9、1.3.3双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；1.3.4在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。1.4剪刀撑的设计：1.4.1 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；1.4.2 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。1.5.顶部支撑点的设计：1.5.1 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；1.5.2 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；1.5.3 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载10、N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。1.6.支撑架搭设的要求：1.6.1 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；1.6.2 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；1.6.3 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；1.6.4 地基支座的设计要满足承载力的要求。1.7.施工使用的要求： 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措11、施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。2、顶梁板模板高支架体系设计图2.1一层高支模立杆、斜撑布置平面图2.2一层高支模剪刀撑布置平面图2.3一层顶板高支模支架立面图2.4一层顶梁高支模支架立面图五、高支模支撑体系的施工1、材料选择1.1 顶梁板模板选用15mm厚胶合板，顶梁板支撑系统采用钢管脚手架，支架上放可调油拖，顶梁板模板的主龙骨采用483.0钢管，次龙骨选用40mm70mm木方，大于500mm梁选用直径14的对拉螺栓。2、施工方案选择2.1一层顶板2.1.1 立杆（支撑钢管）：横向间距600mm，纵向间距600mm，步12、距1200mm，每个立杆（钢管）上放置油拖。2.1.2 托梁：油拖上放置托梁，托梁采用2根直径48*3.0钢管，做为顶板的主龙骨，间距为600mm。2.1.3 次龙骨：托梁上放置40mm*70mm木方，立向放置，做为次龙骨，间距为250mm。2.2 一层顶梁2.2.1 梁下立杆（支撑钢管）：横向间距600mm，纵向间距600mm，步距1200mm。2.2.2 梁下外楞（主龙骨）：选用直径48*3.0钢管，纵向间距600mm。2.2.3 梁下内楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设3根。2.2.4 梁侧面外楞（主龙骨）：选用直径48*3.0钢管，纵向间距500mm。2.2.5 梁侧面内13、楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设4根。2.2.6 对拉螺栓：梁高大于500mm增设直径14的对拉螺栓，间距500mm，外侧用直径48*3.0双钢管进行加固。2.5 加强层：在支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）设单向水平加强层，单水平加强层可以每5米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接。2.6 剪刀撑：沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，中部按每隔10m设置。3、高支撑模板的安装3.1、模板安装的一般要求：3.1.1 模板安装前，必须核查轴线和模板定位线的尺寸，确保梁、板、柱模板定位准确。同时，对相关工种的上一道质量进行检查，如发现钢筋位移或下层混凝土表面的松软层14、未剔凿者，应先处理好当前工序后再支模板。3.1.2 模板安装要遵守施工规范和工艺标准的要求，确保模板与轴线位置、标高、垂直准确，支撑牢固稳定和结构构件尺寸准确，不跑模、不涨模、拼缝严密、不漏浆、不错台，不位移、不变形。3.2 顶板模板安装；3.2.1 顶板模板安装工艺流程：弹线（在墙柱上测出50线和轴线控制线）搭设支架安装大龙骨安装小龙骨调整模板下皮标高铺设面板检验板面标高平整度与梁侧模板连接的密实牢固和平整度清扫预检3.2.2 顶板模板的支撑架，从边跨一侧开始安装，先安第一排立杆，临时固定后再安第二排立杆，同时安装好横杆两道，依次逐排安装，调整立杆标高，安装主次龙骨并找平。铺装竹胶板，从一侧15、开始，模板交接处硬拼拼缝。3.2.3 顶板与梁侧模板连接时，采用搭接方法并在阴角处设有木方，不得设悬挑面板，同时应保证顶板与梁梆垂直，不得出现凹凸错位现象。3.2.4 板模板起拱：起拱高度为全跨长度的2L/1000。中间部位起供，周边不起供。注意在起供过程中容易出现的问题是中间部分油托向上升，其他部位的油托会出现松动的现象，所以要注意中间部位油托上升其他油托同样要逐一检查，保证起供顺畅，支撑稳固。3.3梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方及梁底，并拉线找平。现浇钢筋混凝土梁、板，其模16、板应按设计要求起拱，起拱高度为跨度的2L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。梁下均增加一根立杆支撑。为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。3.3.2.2 梁侧模必须拉线通直将梁侧模钉固。3.4 支撑架搭设：3.4.1 支撑搭设前，对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。3.4.2 根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，17、搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。3.4.3 一层立杆底座：在一层立杆底部垫40板，保持整体受力均匀。3.4.4 水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。3.4.5 脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm。3.4.6 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3.4.7 立杆、可调托座应根据支撑高度设置，并不超出200 mm。3.4.8 立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。3.4.9 18、模板承重架应与已浇注的柱作拉结节点，增强整体稳定性。4、高支撑模板的拆除4.1 顶板模板拆除时先拆除板模板，再拆除梁模板，模板拆除时每跨支撑及模板拆除后及时运走码好，并及时进行回顶。板模拆除方法为：将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，后拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。4.2 底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m19、758m100六、高支模支撑体系计算书计算书1：一层顶板支撑体系1、参数信息:1.1 模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.40；模板支架搭设高度(m):13.26；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；1.2 荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；1.3 材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采20、用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3；1.4 楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算长度(21、m):4.50；施工平均温度():15.000；楼板的计算宽度(m):8.70；楼板的计算厚度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元2、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图2.1 荷载计算2.1.1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；2.1.2 活荷载为施工人员22、及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2.2 强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大应力计算值 = 43250/37500 = 1.153 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.153 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!2.3 挠度计算挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6772.8525023、4/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!3、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图3.1 荷载的计算：3.1.1 钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；3.1.2 模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN24、/m ；3.1.3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；3.2 强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.625 + 0.088)+1.40.625 = 1.73 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.730.62 = 0.062 kN.m；最大支座力 N = 1.1ql = 1.1 1.730.6 = 1.142 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.062106/8333325、.33 = 0.747 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 0.747 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.3 抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.61.730.6 = 0.623 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 0.623103/(2 50100) = 0.187 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.187 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!3.4 挠度验算:最大挠度26、考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.7126004 /(10095004166666.667)= 0.016 mm；最大允许挠度 V=600/ 250=2.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.016 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!4、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.142 kN； 托梁计算简图 托梁计27、算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.168 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.09 mm ；最大支座力 Qmax = 3.029 kN ；最大应力 = 168283.347/8980 = 18.74 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 18.74 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.09mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!5、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。5.1 静28、荷载标准值包括以下内容：5.1.1 脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.15813.26 = 2.096 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。5.1.2 模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.60.6 = 0.126 kN；5.1.3 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.10.60.6 = 0.9 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.122 kN；5.2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.60.6 = 1.62 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计29、算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.015 kN；6、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.015 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式30、计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.4 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.2+0.42 = 2 m；L0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6014.887/（0.417424） = 34.019 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 34.019 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值31、 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.027 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.027(1.2+0.42) = 2.553 m；Lo/i = 2553.122 / 15.9 = 161 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.271 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6014.887/（0.271424） = 52.347 N/mm2；32、钢管立杆的最大应力计算值 = 52.347 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。计算书2：一层顶梁支撑体系梁段:KL19。 1、参数信息1.1 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.0033、；梁支撑架搭设高度H(m)：13.38；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；1.2 荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；1.3 材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：1734、.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；1.5 梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度6035、mm，高度80mm；2、梁模板荷载标准值计算2.1 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝36、土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。2.2 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)3.1 强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f 37、- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 210mm；面板的最大弯距 M= 0.110.982102 = 4.84104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.84104 / 1.88104=2.582N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N38、/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.582N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！3.2 挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67792104/(10095001.41105) = 0.089 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =210/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 39、=0.089mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算4.1 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图4.1.1 内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中40、弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.21=4.61kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.61500.002= 1.15105N.mm； 最大支座力:R=1.14.6120.5=2.536 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.15105/6.40104 = 1.801 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.801 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！4.1.2 内楞的挠度验算 其中 l-计算跨41、度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.21= 3.78 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.785004/(100100002.56106) = 0.062 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.062mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！4.2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.536kN,按照集中荷载作用下的三跨连42、续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)4.2.1 外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.254 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.541043、5/2.67105 = 0.951 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =0.951N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！4.2.2 外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.046 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.046mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得44、： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝45、土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001515/6 = 2.25104mm3； I = 600151515/12 = 1.69105mm4； 6.1 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.600.750.90=12.46、39kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.39+0.23+1.51=14.13kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1014.1320.1172； =0.019106/2.25104=0.855N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.855 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！6.2 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公47、式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.60= 11.69KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.685116.74/(10095001.69105)=0.009mm；面板的最大挠度计算值: =0.009mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，满足要求！7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。48、强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。7.1 荷载的计算：7.1.1 钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.750.117=2.231 kN/m；7.1.2 模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.117(20.75+0.35)/ 0.35=0.216 kN/m；7.1.3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.117=0.525 kN/m；7.2 方木的支撑力验算静荷载设49、计值 q = 1.22.231+1.20.216=2.936 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.525=0.735 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=477/6 = 32.67 cm3； I=4777/12 = 114.33 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.936+0.735=3.671 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.6710.60.6= 0.132 kN.m；最大应力 = M / W = 0.132106/50、32666.7 = 4.046 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.046 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!7.2.2 方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.6710.6 = 1.322 kN； 方木受剪应力计算值 = 31321.74/(24070) = 0.708 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.708 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!7.2.3 方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最51、不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.231 + 0.216 = 2.447 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.4476004 /(10010000114.333104)=0.188mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.188 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！7.3 支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：7.3.1 钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.750= 19.125 kN/m2；7.3.2 模板的自重(kN/m52、2)：q2 = 0.350 kN/m2；7.3.3 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(19.125 + 0.350 )+ 1.44.500 = 29.670 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=3.304 kN；最大弯矩 Mmax=0.655 kN.m；最大挠度计53、算值 Vmax=1.09 mm；最大应力 =0.655106/4490=145.957 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 145.957 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!8、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的54、竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.304 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 9.1 梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =3.304 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.14913.38=2.391 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.35)/2)0.600.35=0.157 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.35)/55、2)0.600.120(1.50+24.00)=1.377 kN； N =3.304+2.391+0.157+1.377=7.23 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 56、- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7229.588/(0.316424) = 53.959 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 53.959 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = 57、k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.047 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.047(1.2+0.12) = 1.737 m；Lo/i = 1736.973 / 15.9 = 109 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.523 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7229.588/(0.523424) = 32.602 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 32.602 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f 58、= 205 N/mm2，满足要求！七、高支模施工组织机构部门职务姓名项目经理部项目经理项目副经理技术组技术负责人技术员质检组专职质检员安全组专职安全员材料组材料员施工组工长八、质量控制1、本工程模板在施工前应做好各项技术交底， 模板支顶完毕后必须经项目部技术、质量、生产验收后方进行下一道工序施工。2、建立拆模申请制度。具备拆模条件后由分包填写拆模申请单，由项目技术部签认后方可拆模。钢模板脱模剂一律采用油性脱模剂，且必须把模板上的水泥浆清理干净后涂刷脱模剂，顶板木模板刷水性脱模剂。3、施工质量控制措施：模板及支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生下沉和变形，接缝严密，不得漏浆。模板进场后59、检查板面质量。严格控制材质，把好材料进场关。采购材料应按照质量选购，不得购买劣材，当材料进场时，验收员要认真把关，对劣质材料要及时报告项目部，予以拒收。制作模板的木方要将贴近面板的相对二面刨平，厚度基本一致，保证面板平整，凡锯割的面板边缘要刨光刨平。认真进行自检、交接检和验收。4、支撑架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法如下表：序号项目技术要求允许偏差（mm）检查方法 与工具1基 础表面坚实平整观察2立杆垂直度5吊线检查3 间距步距20钢尺检查纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆两端20水平尺检查同跨内纵向水平杆高差105主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢尺检查6同步立杆上两个相隔对60、接扣件的高差a500mm钢尺检查7立杆上对接扣件至主节点的距离a跨长/3钢尺检查8扣件螺栓拧紧扭距4065N.M扭力扳手9剪刀撑斜杆与地面倾角4560角尺5、模板安装允许偏差及检查方法（mm）次项 目允许偏差值（mm）检查方法结构长城杯标准1轴线位置柱、梁、墙3尺 量2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基 础5尺 量柱、梁、墙34层高垂直度层高5m3经纬仪或吊线尺量层高5m55相邻两板表面高低差2尺 量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方 正2方尺、塞尺顺 直2线 尺8预埋铁件中心线位移2拉线尺量9预埋管螺栓中心线位移2拉线尺量螺栓外露长+5、010预留孔洞中心线位移+5拉线尺量尺 61、寸+5、011门窗洞口中心线位移3拉线尺量宽、高+5对角线612插筋中心线位移5尺 量外露长度10、06、高支模的验收高支模安装完毕后，施工项目部自检验收合格后，通知公司质量安全部、技术质量部等相关部门进行验收，并报监理单位、建设单位进行验收，验收合格后才能浇筑混凝土。九、安全文明施工1、对工人要进行安全技术交底，加强安全施工的宣传教育工作。2、模板的堆放场地必须坚实平整。吊装作业要建立统一的指挥信号，吊装工要经过培训。3、要按规定支搭好安全网，施工过程中，禁止任意打孔，禁止用电气焊烧板面。所有架子搭设及使用必须经安全员检查验收合格后方可使用。4、不得在脚手架上堆放大批模板及材料。模板支设做到62、工完场清，需用材料码放整齐。吊装大模板设专人指挥，不得擅自违章作业。5、进入施工现场作业人员必须戴安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带并系牢。6、经身体检查不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。7、工作前应先检查使用的工具是否牢固，工作时要注意力集中，防止钉子扎脚和空中滑落。8、遇六级以上大风时，应暂停室外高空作业，雨天应先清扫施工现场，略干后再进行工作。9、高空拆模时，应设专人负责指挥，并在下面标出作业区，暂停人员过往。10、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头扳紧钉牢，拆模间歇时，应将已活动的模板、套杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因抓空，踏空而坠落。11、模板上有预留洞口者，应在63、安装后将洞口盖好，拆除时应将洞口盖好。12、拆除模板时应用长撬杠，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板、模板时，要防止整块模板掉下。13、砍料、打眼时不得对面操作，并列操作时离开1.2米以上距离。14、在上层作业时，工具应装入工具袋内，以免坠落伤人。15、拆模时要先支模板后拆除，后支模板的先拆除，先拆除非承重部份模板，后拆除承重部分模板。16、尽量合理安排施工计划，减少夜间施工时间，给周围的群众创造良好的生活环境。17、各项施工操作做到施工完毕料净场地清（工完场清），现场内按平面图的位置设立垃圾站，并及时集中分拣、回收、利用、清运、施工现场节约用水用电，杜绝长流水、长明灯现象。18、施工现场64、严格实行限额领料，领退料手续齐全，进出场材料要有严格的检验制度和必要的登记手续，并建立健全材料节约台帐。十、环境保护措施1、噪音的控制：模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。模板面涂刷油性环保脱模剂，但严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到XX市规定的垃圾集中堆放场。梁板模板内锯沫、灰尘等应集中装袋送入垃圾场分类处理。十一、监测措施1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查2、高大支模日常检查，巡查重点部位：2.1杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀65、撑等构件是否符合要求。2.2地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。2.3连接扣件是否松动。2.4架体是否有不均匀的沉降、垂直度。2.5施工过程中是否有超载现象。2.6安全防护措施是否符合规范要求。2.7支架与杆件是否有变形的现象。3、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、监测频率4.1在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高大支模使用时间至砼终凝。4.2扣件式钢管脚手架高大支模搭设允许偏差及监测变形预警值：序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管66、弯曲3mL4.3m4.3mL6m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺5、当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。十二、针对高支模混凝土浇筑制定的措施1、本工程全部采用商品混凝土，现场布置混凝土输送泵，混凝土从中间向两侧对称浇筑，采用一次浇筑成形，各专业负责人及施工员、质检员、安全员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。十三、应急救援预案在高大支模区域内施工67、极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：1221、应急救援机构1.1项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长、副组长均由项目主要负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。1.2应急救援小组组长： 刘振军 副组长： 张向东 张成明 组员 ： 王立江 孙国范 任超 谷子鉴2应急救援机构职责2.1负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2.2负责突发事故的预防措施和各类应急救援68、实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。2.3进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。2.4当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。3、应急救援工作程序3.1当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。3.2由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3.3事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。3.4事故发生时，应急救援小组立即组69、织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、 有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。3.5事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查3.6项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。4、应急救援装备4.1应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及70、切割机等。5、应急救缓药品5.1外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。5.2服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。6应急救援措施6.1物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。观察伤者的受伤情况、受伤部71、位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出72、创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。6.2 高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状73、态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔74、内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和75、不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。6.3坍塌事故急救措施应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关76、人员进入事故影响范围。当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。6.4 触电事故急救措施当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。6.5火灾事故急救措施事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。