1、xx科技城E03-01地块项目地下室高大模板工程施工方案编制单位： xx有限公司 编 制 人： 日 期： 目 录第一章 编制依据 1第二章 工程概况 32.1 工程建设概况一览表 32.2 高大模板工程概况 3第三章 施工安排 163.1 项目管理组织机构 163.1.1 组织结构图 163.1.2 管理人员责任分工 163.2 项目管理目标 193.3 各项资源供应方式 19第四章 施工进度计划 19第五章 施工准备与资源配置计划 195.1 施工准备计划 195.2 资源配置计划 20第六章 施工方法及工艺要求 216.1 高大模板设计及技术参数 216.1.1 梁模板设计 216.1.22、 构造和施工要求 296.1.3 250 厚（高度小于 5.0m）楼板模板施工设计 316.2 施工流程 356.3 施工要点 356.3.1 模板安装 356.3.2 模板拆除 386.3.3 混凝土浇筑顺序 406.4 质量标准 406.4.1 材料质量要求 406.4.2 模板安装质量要求 41第七章 各项管理计划 417.1 进度管理计划 417.1.1 从施工管理上保证进度 417.1.2 从计划安排上保证进度 417.1.3 从物资准备上保证进度 427.1.4 从技术措施保证进度 427.2 质量管理计划 427.2.1 项目质量管理的组织机构及职责 427.2.2 确定质量控制3、点 437.2.3 质量保证措施 437.3 安全管理计划 447.3.1 安全组织机构，安全职责和权限 447.3.2 职业健康安全重大危险源 457.2.3 职业健康安全资源配置计划 467.3.4 施工现场安全生产管理制度 467.3.5 安全保证措施 477.4 环境管理计划 517.4.1 环境管理组织机构，环境管理职责和权限 517.4.2 环境管理规章制度 517.4.3 施工环境保证措施 517.5 资源节约管理计划 527.5.1 资源节约管理目标 527.5.2 资源节约管理组织和职责、权限 527.5.3 资源节约管理规章制度 527.5.4 资源节约保证措施 537.64、 成品保护计划 53第八章 验收要求 54II7.1 验收内容与标准 547.2 验收程序 54第九章 应急救援预案 559.1 应急组织 559.2 应急救援启动程序 599.3 应急物资、设备 609.4 联络方式及医院 61第十章 模板计算书 6210.1 梁侧模板计算书 6210.1.1 KL22(8)（6001800mm）梁模板计算书 6210.1.2 KL143(6A)（6002400mm）梁模板计算书 6910.1.3 KL173(5501400mm)梁模板计算书 7710.1.4 KL173(600800mm)梁模板计算书 8410.1.5 KL89(500700mm)梁模板计5、算书 9210.1.6 KL62(400600mm)梁模板计算书 10010.2 扣件钢管支撑架计算书 10710.2.1 KL175（5501200mm）扣件钢管支撑架计算书 10710.2.2 KL174（5501400mm）扣件钢管支撑计算书 11710.2.3 KL2（2）（6001000mm）扣件钢管支撑计算书 12610.2.4 KL122（5）（6001600mm）扣件钢管支撑计算书 14110.2.5 KL114（8）（8001800mm）扣件钢管支撑计算 150III第一章 编制依据序号类别文件名称编号1国家行政 文件危险性较大的分部分项工程安全管理规 定住建部 37 号令26、危险性较大的分部分项工程安全管理规 定建办质【2018】31 号 文3xx市建设工程危险性较大分部分项工程安 全管理实施细则沪住建规范【2019】6 号3国家行业 规范建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20084建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20085建筑结构荷载规范GB50009-20126钢结构设计标准GB50017-20177建筑地基基础设计规范GB50007-20118工程测量规范GB50026-20079施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-201210混凝土结构设计规范（2015 年版）GB50010-201511混凝土结构工程施工规范GB50666-20117、12建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-201113混凝土质量控制标准GB50164-201114建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201615建筑施工安全技术统一规范GB50870-201316建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范JGJ130-201117施工企业安全生产管理规范GB 50656-201118施工企业安全生产评价标准JGJ/T77-201019混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201520建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201321建筑地基基础工程施工质量验收标准GB 50202-201822混凝土泵送施工技术规程JGJ/T 10-8、2011123地方规范现场施工安全生产管理规范DGJ08-903-201024钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术 规程DG/TJ08-16-201125混凝土结构工程施工规程DG/TJ08-020-200526钢结构制作与安装规程DG/TJ08-216-201627企业技术 标准混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-201728建筑施工脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003-201729建筑地基基础工程施工技术标准ZJQ08-SGJB202-201730模板工程施工技术标准ZJQ08-SGJB011-201731建筑施工脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003-2019、732企业管理 文件技术质量管理手册2019 版33安全施工管理手册2019 版34合同总承包合同/35设计文件xx科技城 E03-01 地块项目/36招投标文 件项目招投标文件/37计算软件PKPM 施工(云版)/2第二章 工程概况2.1 工程建设概况一览表工程名称xx科技城 E03-01 地块项目工程性质公共建筑/办公楼建设规模房屋最大跨度 20m，房屋层数 13 层，建筑面 积 136528.32m2 ，最大高度 59.7m。工程地址xx科技创新城 E03-01 地 块，西邻芦潮引河，东侧为海 基六路，北侧为海洋三路，南 至海洋四路延伸段，基地北侧 为xx海洋科技创业园的一二期项目。总占10、地面积45940.2 总建筑面积136528.32 建设单位项目承包范 围施工总承包设计单位主要分包工 程-勘察单位合 同 要 求质量一次验收合格率 100% ，确 保市优质结构监理单位工期总工期 990 天总承包单位安全xx市文明工地工程主要功能 或用途办公楼、连廊、开关站、垃圾房、地下车库等及室外总体工程工程名称xx科技城 E03-01 地块项目工程工程性质公共建筑/办公楼2.2 高大模板工程概况本工程包含 15 个单体,分别为 2 个高层,11 个多层,1 个垃圾收集间,1 个开关站, 以及一 层地下车库（局部两层），地下室是混凝土现浇框架结构，地上部分 3# 、10#楼为钢结构， 其他11、为预制装配式结构。层高为 6.0m 、5.5m 、4.6m 、4.3m 、4.0m 等。本工程高大模板工程主要涉及集中线荷载超过 20kN/m 以上的梁，主要集中在地下 车库顶北区及人防区域.注：（1）均荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）分项系数+施工均布活荷载 分项系数3钢筋砼自重=板厚（m）25.1KN/m 模板木方自重=0.5KN/施工均布活荷载=3.0KN/分项系数：永久荷载分项系数取 1.2 施工均布活荷载分项系数取值 1.4；通过计算，楼板厚度达到或超过 340mm 时，施工总荷载大于等于 15KN/，应进行 专家论证。（2）集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）12、分项系数+施工均布活 荷载分项系数钢筋砼自重=梁截面面积（）26KN/m模板木方自重=梁截面模板周长（m）0.5KN/ 施工均布活荷载=梁宽（m）3.0KN/分项系数：永久荷载分项系数取 1.2 施工均布活荷载分项系数取值 1.4通过计算，梁截面面积大于等于 0.52 时，集中线荷载大于等于 20KN/，应进行 专家论证。集中线荷载超过 20kN/m 以上的梁主要分布在地下车库北区、人防区域，具体位置与 参数详见图 2.2-1 与表 2.2-1图 2.2-1 地下室超限梁位置图45表 2.2-1 地下室超限梁统计表序号梁编号截面尺寸梁底标高搭设高度板厚（mm）1RF-KL56(5)400x1413、00-1.74.42502KL171(7)400x1450-2.142503WKL39(4)400x1850-1.954.152504RFL34(1)400x1850-1.954.152505KL171(7)400x1850-1.954.152506RF-KL56(5)400x1850-1.954.152507RF-KL56(5)400x1850-3.52.62508KL171(7)400x2000-2.142509L106(4)500x1000-2.054.0525010RF-KL56(5)500x1850-1.954.152506序号梁编号截面尺寸梁底标高搭设高度板厚（mm）11KL87(14、6)550x1000-2.653.4525012L0-3550x1000-2.33.825013L0-3550x1200-2.53.625014KL116(1)600x1000-2.054.0525015WKL2(3)600x1000-1.94.225016KL25(7)600x1000-2.054.0525017RFL98(27)600x1100-2.753.3525018RF-KL56(5)600x1100-2.753.3525019L0-5600x1200-1.34.825020KL22(8)600x1300-1.44.725021L103(2)600x1400-2.453.65250215、2L106(4)600x1400-2.453.6525023KL171(7)600x1800-1.94.225024RF-KL56(5)600x1850-2.33.825025RF-KL56(5)600x1850-1.954.1525026KL13(1)600x850-0.955.1525027RF-KL56(5)600x850-1.654.4525028WL18(1)600x900-2.553.5525029L0-3600x900-1.954.1525030RFL25(5)600x900-2.553.5525031RFL38(3)600x900-1.654.4525032RFL58(3)6016、0x900-2.553.5525033RFL98(27)600x900-2.553.5525034RF-KL56(5)600x900-2.553.5525035RF-KL56(5)600x900-1.654.4525036RF-KL56(5)650x800-2.453.6525037RF-KL33(4)650x900-2.553.552507序号梁编号截面尺寸梁底标高搭设高度板厚（mm）38KL171(7)650x900-2.553.5525039L0-0650x900-2.553.5525040RFL98(27)650x900-2.553.5525041KL148(2A)700x1000-117、.254.8525042WKL21(1)700x1400-2.453.6525043WKL22(1)700x1400-2.453.6525044WKL28(15)700x1400-2.453.6525045KL135(4)700x2100-3.152.9525046KL124(3)700x900-1.954.1525047KL135(4)700x900-1.954.1525048KL135(7)700x900-1.954.1525049RF-KL56(5)750x950-2.63.525050KL114(8)800x1800-2.853.2525051KL147(1)900x1000-1.6518、4.4525052KL154(2A)900x800-0.95.225053KL164(2A)900x800-1.055.0525054KL1(15)600x1000-1.94.225055KL1(15)600x1100-1.24.925056KL1(15)750x1000-2.653.4525057KL111(1)550x900-2.553.5525058KL114(8)550x1500-2.43.725059KL114(8)600x1000-1.94.225060KL114(8)600x1600-2.653.4525061KL122(5)550x1000-1.94.225062KL122(519、)600x1600-1.74.425063KL124a(6)400x1850-1.954.1525064KL129(2)550x1000-1.94.22508序号梁编号截面尺寸梁底标高搭设高度板厚（mm）65KL132(1)550x1000-2.33.825066KL135(4)600x1000-2.054.0525067KL137(2)550x1000-1.94.225068KL14(1)50x1000-2.653.4525069KL140(1)600x1000-2.054.0525070KL143(6A)600x1000-1.254.8525071KL143(6A)600x1850-1.920、54.1525072KL143(6A)600x2400-2.653.4525073KL148(2A)900x1000-1.254.8525074KL151(4A)550x1000-1.254.8525075KL152(8)600x1200-1.34.825076KL152(8)600x1500-1.64.525077KL153(4A)550x1000-1.254.8525078KL154(2A)900x1000-1.254.8525079KL160(6A)550x1000-1.254.8525080KL164(2A)900x1000-1.254.8525081KL17(1)600x1000-121、.94.225082KL171(7)550x1000-1.254.8525083KL174(3)550x1400-2.33.825084KL175(10)550x1200-2.1425085KL175(10)600x1500-1.64.525086KL176(8)600x1500-1.64.525087KL2(2)550x800-2.1425088KL2(2)600x1000-2.33.825089KL20(1)750x1000-2.653.4525090KL22(8)600x1000-1.94.225091KL22(8)600x1800-1.94.22509序号梁编号截面尺寸梁底标高搭设高度22、板厚（mm）92KL27(14)600x1500-2.553.5525093KL28(2)750x1000-2.33.825094KL31(7)600x1200-1.34.825095KL31(7)600x1800-1.94.225096KL31(7)750x1000-2.33.825097KL32(8)750x1500-2.553.5525098KL34(6)700x1000-2.653.4525099KL35(1)750x1000-2.33.8250100KL34(6)750x1000-2.653.45250101KL41(2)700x1000-2.653.45250102KL42(5)723、50x1000-2.653.45250103KL43(1)750x1000-2.33.8250104KL46(2)700x1000-2.653.45250105KL47(5)750x1000-2.653.45250106KL48(1)750x1000-2.33.8250107KL52(10)400x1850-1.954.15250108KL53(4)600x1200-1.34.8250109KL54(1)750x1000-2.33.8250110KL57(1)400x1500-1.64.5250111KL6(1)600x1000-2.33.8250112KL60(1)750x1000-2.3324、.8250113KL67(3)550x1000-2.33.8250114KL70(1)750x1000-2.33.8250115KL74(2)750x1000-2.33.8250116KL79(1)750x1000-2.33.8250117KL82(1)750x1000-2.33.8250118KL85(5)600x1600-1.74.425010序号梁编号截面尺寸梁底标高搭设高度板厚（mm）119KL85(5)750x1000-2.33.8250120L0-0600x1000-1.15250121L0-0600x900-2.553.55250122L0-1500x1850-3.52.625025、123L0-1600x1000-1.254.85250124L0-1600x1000-1.94.2250125L0-1600x1000-2.653.45250126L0-1600x1000-2.054.05250127L0-1700x1200-1.34.8250128L0-4650x800-2.453.65250129L0-4750x1000-2.33.8250130L0-4750x1000-2.653.45250131L0-5550x1100-2.753.35250132L0-5550x1650-1.94.2250133L0-5750x950-2.63.5250134L100(2)600x126、400-2.453.65250135L120(1A)600x1200-1.34.8250136L137(1A)700x1000-1.254.85250137LL6(2)400x1300-1.44.7250138RF-KL1(18)600x900-2.553.55250139RF-KL1(18)650x800-2.453.65250140RF-KL1(18)650x900-2.553.55250141RF-KL1(7)400x1850-1.954.15250142RF-KL1(7)600x900-2.553.55250143RF-KL1(7)650x800-2.453.65250144RF-KL27、10(3)600x1100-1.24.9250145RF-KL10(3)700x1100-1.24.925011序号梁编号截面尺寸梁底标高搭设高度板厚（mm）146RF-KL103(14)600x1850-1.954.15250147RF-KL103(14)600x900-2.553.55250148RF-KL103(14)750x950-2.63.5250149RF-KL110(6)600x900-2.553.55250150RF-KL112(5)600x900-1.654.45250151RF-KL112(5)600x900-2.553.55250152RF-KL12(10)600x90028、-2.553.55250153RF-KL14(8)600x900-2.553.55250154RF-KL14(8)650x800-2.453.65250155RF-KL15(5)400x1850-1.954.15250156RF-KL18(1)600x900-2.553.55250157RF-KL19(1)600x900-2.553.55250158RF-KL2(8)600x900-2.553.55250159RF-KL2(8)650x800-2.453.65250160RF-KL21(6)600x900-2.553.55250161RF-KL21(6)650x800-2.453.65250129、62RF-KL22(6)600x900-2.553.55250163RF-KL22(6)650x800-2.453.65250164RF-KL27(1)600x900-2.553.55250165RF-KL28(1)600x900-2.553.55250166RF-KL29(1)600x900-2.553.55250167RF-KL33(4)600x1850-1.954.15250168RF-KL35(2)600x900-2.553.55250169RF-KL35(2)650x900-2.553.55250170RF-KL39(2)650x900-2.553.55250171RF-KL4(1)30、650x900-2.553.55250172RF-KL4(10)500x1850-3.52.625012序号梁编号截面尺寸梁底标高搭设高度板厚（mm）173RF-KL40(2)750x950-2.63.5250174RF-KL41(6)600x900-1.654.45250175RF-KL45(3)650x900-2.553.55250176RF-KL46(2)750x950-2.63.5250177RF-KL47(3)600x900-1.654.45250178RF-KL5(4)900x1000-2.653.45250179RF-KL5(7)400x1850-2.153.95250180RF31、-KL5(7)600x900-2.553.55250181RF-KL5(7)650x800-2.453.65250182RF-KL53(1)500x1650-3.32.8250183RF-KL56(5)600x900-2.553.55250184RF-KL57(5)900x1000-2.653.45250185RF-KL6(2)600x900-2.553.55250186RF-KL66(2)900x1000-2.653.45250187RF-KL68(3)600x900-2.553.55250188RF-KL70(4)650x900-2.553.55250189RF-KL71(2)750x9532、0-2.63.5250190RF-KL73(5)650x900-2.553.55250191RF-KL73(5)650x900-15.1250192RF-KL73(5)750x950-2.63.5250193RF-KL76(2)750x950-2.63.5250194RF-KL78(4)750x950-2.63.5250195RF-KL79(4)750x950-2.63.5250196RF-KL80(2)750x950-2.63.5250197RF-KL81(2)750x950-2.63.5250198RF-KL86(2)750x950-2.63.5250199RF-KL9(11)600x9033、0-2.553.5525013序号梁编号截面尺寸梁底标高搭设高度板厚（mm）200RF-KL9(11)750x950-2.63.5250201RF-KL9(7)600x900-2.553.55250202RF-KL9(7)650x800-2.453.65250203RF-KL94(21)400x1850-1.954.15250204RF-KL94(21)600x900-2.553.55250205RF-KL95(21)600x900-2.553.55250206RF-KL95(21)750x950-2.63.5250207RFL17(1)600x900-2.553.55250208RFL83(34、2)750x950-2.63.5250209RFL90(3)750x950-2.63.5250210RFL98(27)650x800-2.453.65250211R-KL12(1)400x1850-1.954.15250212R-KL15(1)400x1850-1.954.15250213R-KL8(2)400x2250-2.553.55250214WKL1(11)550x1000-2.653.45250215WKL2(1)750x900-2.553.55250216WKL22(2)650x900-2.553.55250217WKL23(2)650x900-2.553.55250218WKL235、3(5)750x1000-2.33.8250219WKL26(5)750x1000-2.33.8250220WKL27(1)600x850-2.53.6250221WKL28(15)600x1000-1.254.85250222WKL3(1)750x900-2.553.55250223WKL35(1)650x900-2.553.55250224WKL4(9)650x900-2.553.55250225WKL41(10)550x1000-2.653.45250226WKL42(1)750x1000-2.653.4525014序号梁编号截面尺寸梁底标高搭设高度板厚（mm）227WKL42(1)7536、0x900-2.553.55250228WKL44(1)750x900-2.553.55250229WKL47(1)750x1000-2.653.45250230WKL6(2)650x900-2.553.55250231WKL7(2)650x900-2.553.55250232WKL85(6)550x1000-2.33.8250233WKL85(6)600x1000-2.33.8250234WKL9(6)750x1000-2.653.452502351KL1(1)400x1800-1.94.22502361KL10(2)400x1800-1.94.22502371KL11(2)400x180037、-1.94.22502381KL12(6)400x1100-1.24.92502391KL17(4)400x1800-1.94.22502401KL4(4)400x1550-1.654.452502411KL6(4)400x1550-1.654.45250242KL13(5)400x1800-1.94.2250243KL3(2)400x1300-1.94.2250244LL1400x1900-2.53.6250245KL13750x1000-2.653.45250246KL4(4)400x1800-1.94.2250247KL10(2)400X2100-2.353.752502481KL1(238、)400x1800-1.94.22502491KL5(3)400x1800-1.94.2250250WKL7(1)700x1400-2.456.35250251WKL6(1)700x1400-2.456.35250252KL24(4)600x1000-2.056.75250253WKL13(4A)700x1400-2.456.7525015序号梁编号截面尺寸梁底标高搭设高度板厚（mm）254KL107(4)700x2100-3.155.65250255KL90(1)600x1000-2.056.75250256KL98(3)700x2100-3.155.65250257L75(2)600x1439、00-2.456.75250258L72(2)600x1400-2.456.75250259L69(2)600x1400-2.456.75250260KL149(6)550x1200-2.14250第三章 施工安排3.1 项目管理组织机构项目经理 潘爱民3.1.1 组织结构图安全总监 史雷波项目总工 袁星星机电经理 刘建青生产经理 崔腾商务经理 孙洪峰技术部BIM工程师 测量工程师 试验工程师质量部质量主管质量工程师安装部水暖工程师 电气工程师工程部专业工程师 专业工程师 专业工程师商务部商务工程师 商务工程师物资部物资主管物资工程师安全部安全工程师 安全工程师办公室 资料员3.1.2 管理人40、员责任分工序号管理职务姓名职称职责和权限16序号管理职务姓名职称职责和权限1项目经理潘爱民工程师1、对项目的质量、安全、成本、进度等全面负 责。2、明确项目的各项管理目标并分解落实。3、明确项目管理机构组织形式,参与配置项目 其他管理人员,明确相关人员的职责和权限。负责 对项目管理人员的考核考评工作。4、组织项目管理和产品实现过程的策划。如： 项目管理策划的落实与实施计划编制和实施、施 工组织设计、关键施工方案、总平面组织、总计 划等。5、全面负责项目过程管理,保证完成项目各项 管理目标。6、协调好与工程有关的各方关系,并有效沟通。7、组织现场按方案实施，负责施工所需人、机、 物的组织管理与控41、制，负责现场安全生产，负责 协调外围关系和组织项目周检。2项目总工袁星星工程师1、认真贯彻执行国家有关法律、法规、规程、 规范、标准和公司技术质量管理制度，积极引导 项目部技术人员进行技术创新，实施新材料、新 工艺、新技术的推广应用， 提高工程的科技含量。2、组织并会同项目部技术人员进行工程的图 纸会审工作，技术核定工作。3、检查、督促项目部技术人员技术质量资料 的整理工作，保证资料整理的真实性、及时性、 完整性。4、帮助项目部技术人员解决工程当中的技术 问题，对一般技术问题出处理方案，对疑难问题 上报公司技术部。5、对关键、特殊工序以及易产生质量通病的 工序进行技术交底，作到事前预防、事中控42、制、事后监督。3生产经理崔腾工程师1、是项目工期管理直接责任人。各相关方施 工协调现场负责人。2、负责项目周计划的编制与实施。负责施工 资格计划编制及落实各项施工资格的计划与进出 场调配工作。3、负责现场平面管理的实施与运行。负责项 目标准化设施管理。17序号管理职务姓名职称职责和权限4、负责项目分包管理。5、负责项目安全施工、绿色施工及环境管理。6、主持编制总包管理方案,组织落实总包管 理工作。4工程部土建施工 员1、对现场的计划执行与落实、资格的落实进行管理。2、协助项目经理、生产经理对施工现场管理。3、负责现场安全质量问题的整改落实并及时向生产经理 或项目经理反馈。4、参与产品实现策划,43、现场进行专业技术交底。按分工 做好相关文件和记录的控制。5、按照分工负责项目危险源与环境因素的管理、分管专 业的施工生产调度与协调；分管专业的安全与环境管理工作。6、现场绿色施工实施。7、编制材料计划,审核分包单位材料计划。5机电安装部安装负责 人1、负责电气、弱电专业进度、质量控制。2、负责电气专业的现场协调工作。3、负责进场材料的检查。6安装施工 员1、负责给排水、暖通专业进度、质量控制。2、负责给排水、暖通专业的现场协调工作。3、负责进场材料的检查。7安全生产部安全总监1、负责组织安全检查,对接地方监管部门。2、组织项目的职业健康安全和环境管理教育。3、参与项目危险源辨识、风险评价与控制44、策划,参与环境因 素的识别与评价；落实 CI 管理。8商务部商务工程 师1、负责对总包方的工程结算管理和现场签证管理。2、负责对分包方的结算和签证管理。3、按合同约定及时收取工程款。4、组织项目成本分析,提出改进意见。9物资部物资主管物资工程师1、负责工程项目的物资控制,包括经上级授权对物资供应商 进行评价、实施招标采购、做好进场物资的验证和记录、物 资保管、标识等。2、负责顾客提供物资的控制。3、监督检查分包商自行采购物资。183.2 项目管理目标质量目标一次验收合格率 100% ，确保市优质结构、市文明工地安全目标xx市文明工地、杜绝一切人身伤亡和重大质量安全事故；无 违反政府安全管理条例45、情况。节能目标不对周边环境造成噪音、光污染、建筑垃圾分类堆放、回收或 处理3.3 各项资源供应方式1）劳务资源安排一览表施工项目 名称专业施工队 名称资质 要求开始施工 时间建设工期分包 方式分包商 选择方式责任人xx科技城E03-01 地块项目济南中海劳务 有限责任公司-2020.947 天劳务招标孙洪峰2）施工周转工具采购供应安排一览表周转工具名称估计数量提供方式要求进场时间计划出场时间责任人钢管800000 m租赁2020 年 9 月2020 年 11 月刘俊诚扣件100000 个租赁2020 年 9 月2020 年 11 月刘俊诚可调顶托200000 个租赁2020 年 9 月202046、 年 11 月刘俊诚模板180000 购买2020 年 9 月2020 年 11 月刘俊诚木方4500m购买2020 年 9 月2020 年 11 月刘俊诚第四章 施工进度计划地下室高大模板工程的施工进度参照总进度计划，从 9 月 15 日开始到 11 月 1 日， 共 47 天。第五章 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划1）技术准备表 5.1-1 技术文件准备计划一览表19序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20081张响斌2建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20081张响斌3建筑结构荷载规范GB50009-20121张响斌4钢结构设47、计标准GB50017-20171张响斌5建筑地基基础设计规范GB50007-20111张响斌6工程测量规范GB50026-20071张响斌7施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20051张响斌8混凝土结构设计规范（2015 年版）GB50010-20101张响斌9混凝土结构工程施工规范GB50666-20111张响斌10建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-20111张响斌11混凝土质量控制标准GB50164-20111张响斌12建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20161张响斌13建筑施工安全技术统一规范GB50870-20131张响斌14建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术48、规范JGJ130-20111张响斌表 5.1-2 施工试验检验计划表序号工程部位检验项目单位检验频率检验时间责任人1主体结构直角扣件件100002020 年 9 月孙云飞2主体结构旋转扣件件100002020 年 9 月孙云飞3主体结构对接扣件件100002020 年 9 月孙云飞4主体结构钢管米每批次2020 年 9 月孙云飞表 5.1-3 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1测量放线技术复核轴线偏差、构件定位复核、底模 标高等王鸿凯2模板安装技术复核模板垂直度、平整度、截面尺寸、 梁底起拱等王鸿凯2）现场准备表 5.1-4 施工设施准备计划序号设施名称种49、类数量（或面积）规模（或可存储量）设施构造完成时间责任人1木工加工棚临时设施1200 钢结构2020.8崔腾2模板堆场临时用地2300 硬化场地2020.8崔腾3周转料具堆场临时用地1200 硬化场地2020.8崔腾5.2 资源配置计划1）工程施工主要周转材料配置计划20序号施工工具名称规格需用量进场日期责任人1钢管48.33.0 mm800000 m2020.8刘俊诚2扣件100000 个2020.8刘俊诚3可调顶托-200000 个2020.8刘俊诚4模板14mm 厚竹胶板180000 2020.8刘俊诚5木方50mm90mm 松木4500m2020.8刘俊诚6对拉螺杆及配件M14100050、0 m2020.8刘俊诚2）施工机具配置计划序号施工机具名称型号电功率（kVA）需要量(台)使用时间责任人1单面压刨机MB105A422020.82021.3刘俊诚2圆锯机MJ134322020.82021.3刘俊诚3木工压刨MB1067.522020.82021.3刘俊诚4台钻EQ30250.562020.82021.3刘俊诚5空气压缩机VF.06/73022020.82021.3刘俊诚3）测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1全站仪B1测量放线1 年王鸿凯2水准仪B1测量放线1 年王鸿凯3激光扫平仪B1测量放线1 年王鸿凯4水平尺C8质量检查1 年王鸿凯5垂直度检51、查尺C8质量检查1 年王鸿凯6游标卡尺C2质量检查1 年王鸿凯7直角尺C2质量检查1 年王鸿凯8扭矩扳手C6质量检查1 年王鸿凯9钢卷尺 C12质量检查1 年王鸿凯第六章 施工方法及工艺要求6.1 高大模板设计及技术参数6.1.1 梁模板设计1 模板体系选择按设计间距要求整齐铺好方木，随即铺设梁底模，模板采用普通胶合板，铺设时应 先与柱头对接好并钉牢。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，根据需要在梁高的中间加 14 螺杆。另外，当梁跨度大于 4 米时，跨中梁底处应按设计要求起拱；如设计无要求 时，梁跨度 4-6m，其起拱高度为梁跨度的 1/1000；梁跨度 6-10m，其起拱高度为梁跨度21的 252、/1000；梁跨度超过 10m，其起拱高度为梁跨度的 2/1000。主次梁交接时，应先主梁 起拱，后次梁起拱。2 梁模板支撑设计1）梁底模支撑体系设计根据本工程梁截面特点，将梁底模支撑形式分为以下 4 种，具体见表 6.1.1-1 及图6.1.1-16，如后期变更梁截面尺寸存在大于下表的情况，需要经过验算后进行施工。表 6.1.1-1 梁底模支撑形式划分表梁截面形式（宽 B、高 H）单位（mm）设计形式不同点模板支撑图 示B=400H=1400/1500B=500H=1000/1500B=550 H=1000/1200/1100B=600 H=1100（0.5截面积0.7）模板面板采用普通 153、4mm 胶合板；内龙骨采用木方 50x90；外龙骨采用 48x3.0 双钢 钢管；立杆横距 900mm，纵距 900mm， (梁截面面积大 于 0.6 时，纵距为 450) 水平杆步距 1500mm，梁 底增设立杆一道，脚手 架底部 200mm 处纵横方向设一道扫地杆。梁下 5 根龙骨梁 下增设 2 根立杆 （取 KL175 梁做 计算，梁底标高 -2.1 ； 计 算 截 550*1200）图 6.1.1-1 （本图梁侧 支撑构造仅 作示意， 具 体详见梁侧 模板设计）梁下 5 根龙骨梁 下增设 2 根立杆 （取 KL2(2)梁 做计算，梁底高 -2.3 计 算 截 600*1000）图 6.54、1.1-2 （本图梁侧 支撑构造仅 作示意， 具 体详见梁侧 模板设计）B=400/550/600/700/750/H=1000/1400/1650/1850/2000（0.7截面积0.8）B=550/700/900/H=1000/1200/1400/1650 （0.8截面积0.9）模板面板采用普通 14mm 胶合板；内龙骨采用木方； 外龙骨采用钢管；立杆横距 800mm，纵距800mm，水平杆步距1500mm(梁截面面积大于 0.6 时，纵距为 400)，梁底增设立杆一道，脚手架底部 200mm 处纵横方向设一道扫地杆。（计算选取同类梁中梁截面梁下 5 根龙骨梁 下增设 2 根立杆 （ 取 55、KL174(3) 梁做计算，梁底 表高-2.3 计算 截 550*1400）图 6.1.1-3 （本图梁侧 支撑构造仅 作示意， 具 体详见梁侧 模板设计）B=500/600/900/H=1000/1650/1850/1650 （0.9截面积1.0）梁下 5 根龙骨梁 下增设 2 根立杆 （取 KL122(5) 做计算，梁底高 -1.7 计 算 600*1600）图 6.1.1-4 （本图梁侧 支撑构造仅 作示意， 具 体详见梁侧 模板设计）B=600/700/800梁下 7 根龙骨梁图 6.1.1-522H=1850/2100/1800/2400（1.0截面积）积最大且梁高最高、梁 高最高且56、梁截面积最大 的典型截面进行计算）下增设 3 根立 （ 取 KL143(6) 梁做计算，梁底 高-2.85 计算截 800*1800）（本图梁侧 支撑构造仅 作示意， 具 体详见梁侧 模板设计）图 6.1.1-1 梁模板支架设计图 6.1.1-2 梁模板支架设计23图 6.1.1-3 梁模板支架设计图 6.1.1-4 梁模板支架设计24图 6.1.1-5 梁模板支架设计2）梁侧模支撑体系设计根据本工程梁截面特点，将梁侧模支撑形式分为以下 4 种，具体见表 6.2.7-2 及图 6.1.7-710 将梁对不同截面的梁侧板进行强度和挠度计算，采取如下模板支撑形式。表 6.2.7-2 梁侧模支撑形式57、划分表梁截面形式（宽 B、高 H） 单位（mm）设计形式不同点侧模支撑图示H=500B=200/300H=600B=300/400（450H600）模板面板采用普通胶 合板。内龙骨采用方木。外龙骨采用双钢管800mm 对拉螺栓断面跨度方向间 距 800mm。（计算选取同类 梁中梁截面积最大且梁高 最高、梁高最高且梁截面积 最大的典型截面进行计算）梁侧 3 根龙 骨对拉螺栓 2 道（计算截面取 400*600）图 6.1.7-6H=650B=300/350H=700B=300/350/400/500（600H700）模板面板采用普通胶合板。 内龙骨采用方钢。外龙骨采 用双钢管800mm 对拉螺栓58、 断面跨度方向间距 800mm；在断面内水平间距 150mm+250mm（计算选取同类梁中 梁截面积最大且梁高最高、 梁高最高且梁截面积最大 的典型截面进行计算）梁侧 4 根龙 骨对拉螺栓 2 道（计算截 面 取 500*700）图 6.1.7-725H=800B=300/350/400/450/500/600（700H800）模板面板采用普通胶 合板。内龙骨采用方钢。外龙骨采用双钢管 800mm对拉螺栓断面跨度方 向间距 800mm；在断面内水 平间距 150mm+300mm（计算选取同类梁中 梁截面积最大且梁高最高、 梁高最高且梁截面积最大 的典型截面进行计算）梁侧 5 根龙 骨对拉螺栓 59、2 道（计算截面 取 600*800）图 6.1.7-8H=900B=300/400/450/550H=1000/1400B=400/450/550（800H1400）模板面板采用普通胶 合板。内龙骨采用方钢。外龙骨采用双钢管 600mm对拉螺栓断面跨度方 向间距 600mm；在断面内水 平间距 200+400mm+400mm； 200+300+300（计算选取同类梁中 梁截面积最大且梁高最高、 梁高最高且梁截面积最大 的典型截面进行计算）梁侧 5 根龙 骨对拉螺栓 3 道（计算截 面取 KL173 (550*1400）图 6.1.7-9H=1600 B=600 H=1800B=600（14060、0H1800）模板面板采用普通胶 合板。内龙骨采用方钢。外龙骨采用双钢管 600mm对拉螺栓断面跨度方 向间距 600mm；在断面内水 平间距200+400mm+400+400mm；（计算选取同类梁中 梁截面积最大且梁高最高、 梁高最高且梁截面积最大 的典型截面进行计算）梁侧 7 根龙骨对拉螺栓4 道（KL22(8)计算截面取 600*1800）图 6.1.7-1026H=2000 B=400 H=2400B=600（1800H2400）模板面板采用普通胶 合板。内龙骨采用方钢。外龙骨采用双钢管 600mm对拉螺栓断面跨度方 向间距 600mm；在断面内水 平间距200+400mm+400+461、00mm；（计算选取同类梁中梁截面积最大且梁高最高、梁高 最高且梁截面积最大的典 型截面进行计算）梁侧 7 根龙 骨对拉螺栓 4 道（计算截面取600*2400）图 6.1.7-11400mm200600mm1715100图 6.1.7-6 梁侧模加固设计500mm27700mm15550250150图 6.1.7-7 梁侧模加固设计600mm800mm183183183D300100图 6.1.7-8 梁侧模加固设计图 6.1.7-9 梁侧模加固设计28600mm400 400 4001800mm250 250 250 250 250 250200图 6.1.7-10 梁侧模加固设计600m62、m292400mm263 263 263 263 263 263 263 263400 400 400 400 200图 6.1.7-11 梁侧模加固设计6.1.2 构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求a. 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b. 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c. 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、 而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a. 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b. 当中部有加强层或支架很高，轴力沿63、高度分布变化较大，可采用下小上大的变步 距设置，但变化不要过多；c. 高支撑架步距以 0.91.5m 为宜，不宜超过 1.5m。3.整体性构造层的设计a. 当支撑架高度 20m 或横向高宽比 6 时，需要设置整体性单或双水平加强层；b. 单水平加强层可以每 46 米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连 接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的 1/3 ；c. 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔 58m 设置，四周和中部每 58m 设竖向 斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d. 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a. 沿支架64、四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b. 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔 10-15m 设置。5.顶部支撑点的设计a.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 400mm；b. 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于 200mm；c. 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载 N12kN 时，可用双扣 件；大于 12kN 时应用顶托方式。d.超过 4m 的模架必须水平兜网处罚。e.梁的高度大于 1000mm 的梁，梁侧边加设置斜撑。 6.支撑架搭设的要求a. 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；30b. 确保立杆的垂直偏差65、和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c. 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d. 地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求所有墙、柱、梁、板的模板拼缝处须贴双面胶带，确保成型质量。a. 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部 向两边扩展的浇筑方式；b. 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制 措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c. 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。6.1.3 250 厚（高66、度小于 5.0m）楼板模板施工设计地下室楼板采用14厚的普通胶合板，模板支撑采用50mm90mm木方次龙骨，间隔 300mm，梁顶托采用双钢管483.0mm。立杆纵横向间距900900（立杆编排过程中如剩 余间距大于400mm时须增加一道立杆），水平杆步距不得大于1500mm，立杆伸出顶部水平 杆高度不得大于500mm。底部200mm处设置纵横向水平扫地杆（纵横向间距均为900mm）， 立杆选用可调托撑。水平杆单根杆长度不应小于 3 跨，水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并符合 下列规定：两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个 相邻接头在水平方向错开的距离不应小于67、 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大 于纵距的 1/3。搭接长度不应小于 1m，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离 不应小于 100mm。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内每 隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离500mm；各接头中心至主节点的距离 步距的 1/3。31在架体外侧周边及内部纵、横向每 6m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽 度为 6 跨，且应不大于 6m，跨越立杆的根数大于等于 4 时，与立杆扣件连接点大于等于 4 时，且大于等于 50%相交立杆总数；跨越立杆根数小于等于 4 时，与立杆扣件须全数 连接，与支68、架水平杆搭接数量不限。剪刀撑斜杠与地面的倾角宜在 45 60, 由于梁 底的荷载较大，在梁底支撑的两侧都设置剪刀撑，剪刀撑应每步与立杆扣接；单一立面 须不间段连续设置，相邻剪刀撑需要连接。每一水平剪刀撑斜杆与支架杆搭接扣件数;跨 越立杆根数4 时,与支架杆扣件连接点4,且50%相交立杆总数;跨越立杆根数4 时,32与支架杆须全数连接。斜杄接长只允许搭接,不可对接。水平剪刀撑设置条件支撑高度 20m,且上部荷载不大于 1015kNm 时,至少每三步设置一道水平加强层。33搭设要求：底座、垫板均应准确地放在定位线上。采用木垫板的厚度应不小于 50mm、宽度不 小于 150mm;采用槽钢垫板，规格不69、小于 10 号。模板支撑系统的立杆间距应按施工方案进行设置,先在支承面放线,确定立杆位置,将 立杆与水平杆用扣件连接成第一步支架,完成一步搭设后,应对立杆的垂直度进行校正,然 后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正,逐步搭设支架,每搭设层纵向、横向水平杆 时,应对立杆进行垂直校正,支架的水平杆位置必须按施工方案的要求设置,搭设应顺序、按 步进行,不得错步搭设。立杆接长应满足支撑高度的最少节点原则。支撑立杆接长后仍不能满足所需高度时 可以在立杆上部采用扣件搭接接长用于调节立杄顶部标高。搭接长度不应小于 1m,应采 用不少于 2 个旋转扣件固定。垂直、水平剪刀撑应符合下列规定 1.应与立杆、水平70、杆同步搭设2.应紧贴立杆(水平杆)3.杆件的接长方式应采用搭接4.杆件应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或橫向水平杆上,旋转扣件中心线 至主节点的距离不宜大于 150mm。34扣件规格必须与钢管外径相匹配;在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑 等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离应不大于 150mm;对接扣件开口应朝上或 朝内;各杆件端头伸岀扣件盖板边缘的长度应不小于 100mm。扣件螺栓应采用扭力扳手拧 紧,拧紧力矩应为 40N m65N m。6.2 施工流程6.3 施工要点6.3.1 模板安装1）安装前的准备工作做好定位基准工作根据控制轴线用墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸71、线及梁的中轴线。 在柱竖向钢筋上部 50cm 标注高程控制点，用以控制梁板模标高。设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上（以勿35烧主筋断面为准），并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查， 未经修复的部件不得使用。经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模 板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于 10cm。模板安装前，向施工班组、操作工人进行技术交底；在模板表面涂刷不污染砼的隔 离剂，严禁在模板上涂刷废机油。做好施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。2）柱模板安装按图纸72、尺寸在地面先将柱模分片拼装好后，根据柱模控制线由塔吊或吊车直接吊 到位，用钢管临时固定，吊线校正垂直度及柱顶对角线，最后紧固柱箍和对拉螺栓。模板拼装安装前检查安装柱箍工艺流程见图 6.3-1 所示。检查拼装尺寸、拼缝检查校正柱头找补验收整体固定图 6.3-1 柱模板安装流程图3）墙模板安装支模前检查钢筋绑扎支梁另一侧模工艺流程见图6.3-2 所示。支一侧模全面检查紧固校正模板位置支撑固定图 6.3-2 墙模板安装流程图模板施工注意事项(A)混凝土浇筑前认真复核模板位置，柱墙模板垂直度和梁板标高，准确检查预留孔 洞位置及尺寸是否准确无误，模板支撑是否牢靠，接缝是否严密。(B)梁柱接头处是模板施工73、的难点，处理不好将严重影响混凝土的外观质量，此处不 合模数的部位一定要精心制作，固定牢靠，严禁胡拼乱凑。(C)所有模板在使用前都要清理干净并涂刷隔离剂，破损的模板必须淘汰。(D)混凝土施工时安排木工看模，出现问题及时处理。36(E)模板安装质量要求模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法见表 6.3-1 所述。 表 6.3-1 模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差值项次项目允许偏差(mm)检验方法1轴线位 移基础5尺寸检查柱、墙、梁52标高5用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺 寸基础5尺量检查柱、墙、梁54每层垂直度3用 2m 托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度574、用 2m 靠尺和楔形塞尺检查7预埋件预留孔中心线位移3拉线和尺量检查8预埋螺 栓中心线位移3外露长度+10 09预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10 04）梁板模安装根据楼面弹出的轴线弹出梁定位线。按设计标高调整支架的标高，安装梁底模板并拉线找平，当梁跨度4m 时，跨中 梁底处按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度一般为梁跨的 1-3。梁板下面的基础土体或地坪一定要压实，按钢管立杆间距铺设垫木，确保梁支撑 在牢固基础面上。梁部位的架体应设置纵横双向剪刀撑，桩基承台、独立基础和地梁处 的剪刀撑的下端应顶紧砼面。5）模板安装安全环保措施安全措施(A)安装模板操作人员应戴安全帽，高空作业应挂好安75、全带。(B)模板安装应按顺序进行，模板及支撑系统在未固定前，严禁利用拉杆上下人。(C)模板安装应在牢固的脚手架上进行，如中途停歇，应将就位的支柱、模板联结稳 固，不得架空搁置，以防掉下伤人。(D)在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用 36V 的低压电源。37(E)登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上， 扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。在脚手架或操作台上堆 放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。(F)安装模板必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过 3.5m 时，必须搭设脚手架。 安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必76、须支搭牢固。模板的预留孔洞、电 梯井口等处，应加设防护网，防止人员和物体坠落。(G)地面以下支模，应先检查土壁的稳固情况，遇有裂缝或土方险情时，应先排除险 情，方准进行作业。基槽上口 1m 以内，不得堆放模板、支撑件等。(H)安装墙、柱模板时， 应随时支撑固定。在模板的紧固件、连接件、支承件未安装 完毕前，不得站立在模板上操作。(I)墙、柱模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。高度在 4m 以上的柱模，应四面设 支撑或缆绳。当柱模超过 6m 时，采用群体或成列同时支模，并及时设置柱间支撑，形 成整体的构架体系。水平拉杆避免钉在脚手架或脚手板等不稳定的部件上，以防松动、 失稳。环保措施(A)模板安装77、时应注意控制噪音污染。(B)木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。(C)加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理， 避免污染环 境。(D)涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。6.3.2 模板拆除1）模板的拆除顺序楼板模板梁侧模梁底模模板拆除流程图见图 6.3-3 所示。柱、墙模板图 6.3-2 模板拆除流程图2）拆模时混凝土强度要求不承重的模板（柱、墙模板），其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受到 损害时方可拆除，且不早于两天；承重模板应在混凝土强度达到施工规范所规定的强度38时拆模，所指混凝土强度应根据同条件养护试块的强度决定；虽然达到了拆模强78、度，但 强度尚不能承受上部施工荷载时应保留部分支撑；楼梯间模板与支撑在其强度达到 100% 时方可拆除。后浇带两侧的梁、板在后浇带浇筑前变为悬挑结构，并将承担上部施工荷载，主 次梁模板及支撑不能拆除。后浇带模板拆除应在最后一层砼浇筑完毕后自上而下进行， 拆模报告必须经经理部技术负责人批准。表 6.3-2 模板拆除混凝土强度表构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分 率（%）板250%2L875%8100%梁、拱、壳875%8100%悬臂构件-100%3）模板拆除安全环保措施安全措施：(A)高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员应戴安全带。作业区 周围及出入79、口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入 内；(B)在支架上拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走；(C)拆楼层外边梁和圈梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施；(D)拆下的支撑、木档， 要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人； (E)六级以上大风天，不得进行模板拆除作业；(F)拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆 卸。环保措施：(A)模板拆除时应注意降低噪音；(B)模板拆除后的垃圾应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染 环境。396.3.3 混凝土浇筑顺序先完成竖向结构（柱与80、剪力墙、外墙的施工），再施工水平结构；混凝土应对称、 分层浇捣，严格控制泵口出料，及时摊铺，不得堆载；超限大梁浇筑速度不大于 1.0m/h， 高低跨大梁宜分二次浇筑。6.4 质量标准6.4.1 材料质量要求（1）钢管：应有产品质量合格证，应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现 行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T228-87)有关规定，质量应符合优质碳素结构 钢(GB/T699-2015)中 Q235A 钢材的规定，且壁厚不得小于设计计算值。钢管表面应平直光滑、壁厚均匀,有防锈处理,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、 电焊结疤、毛刺、压痕和深的划道,严禁使用有打孔、洞的钢管;钢管外径偏差81、不得大于 0.5 mm ，壁厚不得小于公称尺寸的 90% ，端面等斜切偏差不 得大于 1.5 mm ，表面锈蚀深度不得大于 0.5 mm。钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检比例不低于 30% ，对于壁厚减小量超过 10% 的应予以报废，不合格比例大于 30%的，应扩大抽检比例，不合格比例大于 50%的，应 100%检验。（2）扣件式钢管脚手架的扣件有直角扣件、回转扣件、对接扣件几种， 采用可锻铸 铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规 定，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭 力矩达 65Nm 时，不得发生破坏；82、旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使 用，出现滑丝的螺栓必须更换；扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小 于 1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于 5mm。（3）木方：采用 50mm100mm 木方，不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。（4）模板：1）竹胶合板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜， 有保温性能好、易 脱模和可两面使用；2）竹胶合板的厚度 15mm，其技术性能符合下列规定：含水率 5%13%，密度 450 kg/m3880kg/m3 ，弹性模量：4.5103 N/m211.5103N/m2。406.4.2 模板安装质量要求表 6.4-1 模板安装83、允许偏差和检查方法项次项目国家标准检查方法1轴线位移柱、梁、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或尺量3截面模内 尺寸基础 10尺量柱、梁、墙54层高垂直不大于 6m8经纬仪或吊线、尺量大于 6m105相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7预埋铁件中心线位移3拉线、尺量8预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10、-09预留孔洞中心线位移尺 寸+10、0拉线、尺量10插筋中心线位移5尺量外露长度+10、0第七章 各项管理计划7.1 进度管理计划7.1.1 从施工管理上保证进度1、成立由项目部经理领导的， 由生产安全员现场监督，由安拆队长担任施工指挥调 度员，加强施工现场的协调84、和指导，以每一位队员为生产实施对象，形成一个从上而下 的主管施工进度的组织体系。2、建立以项目为核心的责权制体系，定岗、定人、授权，各负其责，相互配合。3、由现场生产负责人参加的生产调度会， 及时协调塔吊基础施工队伍与现场施工队 伍之间的生产关系，物资和人力，积极参与协调好工程施工防止交叉作业。7.1.2 从计划安排上保证进度1、项目部需要提前与塔吊现场管理负责人进行沟通， 提前协调好与其它工程队施工 关系，防止交叉作业；提前告知塔吊施工人员具体施工计划，提前安排组织队员进行塔 吊基础方案学习，任务分工。2、对生产要素认真进行优化组合、动态管理。灵活机动地对人员、设备、物资进行41调度安排，及85、时组织施工所需的人员、物资进场，保障后勤供应，满足施工需要，保证 连续施工作业。3、制定周密详细的施工进度计划， 抓住关键工序，对影响到总工期的工序和作业环 节给予人力和物力的充分保证，确保总进度计划的顺利完成。7.1.3 从物资准备上保证进度制定严格的材料供应计划，根据现场的施工情况保证所要使用工具齐全，在塔吊基 础施工的整个过程中保证塔吊基础零部件齐全完好，杜绝停工待料的情况出现耽误工期。7.1.4 从技术措施保证进度实行技术交底制度，施工技术人员应在施工之前及时向地下室高支模板工程施工人 员做好详尽的技术交底，在施工现场进行监督，对各个施工过程做好跟踪技术监控，发 现问题及时现场就地解决86、，防止验收不合格而导致塔吊不能正常安装，延误工期。7.2 质量管理计划7.2.1 项目质量管理的组织机构及职责项目质量管理的组织机构参见 3.1 章节。序号岗位/部门职 责 内 容1项目经理项目质量的第一责任人，负责组织工程质量策划和施工组织设计大纲的编制， 制定工程质量实施总目标。2技术负责人根据工程质量策划和质量计划，组织专项施工方案、工艺标准、操作规程编制， 提出质量保证措施。负责工程施工规范、规程和标准管理。对图纸、施工方案、工艺标准确定并及时下发，指导工程的施工生产；负责结 构预控验算、结构变形监测、工程施工测量和各项试验检测工作；对工程技术 资料进行收集管理，确保施工资料与工程进度87、同步。5质量工程师编制专项质量检验计划、过程控制计划、质量预控措施等，对工程质量进行控 制；组织检查各工序施工质量，组织重要部位的预检和隐蔽工程检查；组织分 部工程的质量核定及单位工程的质量评定；针对不合格品发出“不合格品报 告 ”或“质量问题整改通知 ”，并监督检查其落实。向业主（监理）报送月度 技术质量总结。6专业工程师对施工进行安排部署，保证按工程总控计划实现工期目标；实施工程过程质量 监控，严格执行项目质量计划，按照规范、标准对施工过程进行严格检验与控 制，确保工程实体质量优良；工程成品保护管理，做到职责到人，保护措施到 位；对施工进行具体的安排部署，保证各专业工程质量目标的实现。7材88、料员严格按物资采购程序进行采购，确保物资采购质量；组织对工程物资的验证， 确保使用合格产品；采购资料及验证记录的收集、整理。427.2.2 确定质量控制点控制阶段控制环节控制要点控制人参与控制人主要控制内容施工准备 阶段图纸会审技术负责人整理， 经设计、业主、监 理、公司四方签字 盖章后生效。孙云飞张响斌四方签字生效后，及时 在施工图纸上标出，及 时通过资料员发放至分 包、相关管理人员。技术交底施工前进行，专业 工程师编制，所有 交底均应有交底 人、接受人签字、 交底内容齐全。张响斌时东厦施工准备、施工进度要 求、施工工艺、控制要 点、成品保护措施、安 全注意事项、环境保护 措施、质量标准。施89、工阶段模板工程几何尺寸、标高郑海一孙云飞模板轴线、尺寸、标高、 牢固性、清扫口留置、 脱模剂涂刷，施工缝留 置、止水要求等。架体搭设立杆间距、水平杆、 扫地杆、剪刀撑布 置、扣件加固等。王鸿凯徐连昭符合规范要求，严格按 照方案和交底执行。检查验收 阶段工程资料齐全、填写规范郑海一张响斌质量检验批资料、技术 资料符合要求7.2.3 质量保证措施（1）组织保证措施人的控制：坚持作业人员持证上岗；加强对现场管理和作业人员的质量意识教育及 技术培训；严格现场管理制度和生产纪律，规范人的作业技术和管理活动行为。材料设备的控制：抓好原材料、成品、半成品、构配件的采购、材料检验、材料的 仓储和使用。施工设备90、的控制：按机械使用操作规程操作；施工过程中加强维护。（2）技术保证措施1) 施工前的准备认真熟悉图纸，了解高支模构件的截面尺寸、标高等。根据构件大小，对其支撑体 系进行设计计算，设计支撑体系，并作好向操作工人的技术交底。模板安装前，必须经过正确放样，检查无误后才能安装模板。模板安装前，先检查模板及支撑杆件的质量，不符质量标准的不得投入使用。2) 安装模板及支撑前弹出安装位置及标高控制墨线，确保构件几何尺寸符合要求。3) 模板脚手架驳接必须同一轴线，支顶应垂直，上下层支顶在同一竖向中心线上，43而且要确保架子在竖向与水平向的稳定。4) 对大柱模板的支撑若顶在脚手架上，其脚手架必须和已浇完的柱结构91、有可靠的拉 接，防止脚手架变形造成柱不垂直。5) 模板安装前必须刷脱模剂，拆下的模板及时清理粘结物，并分类堆放整齐，拆下 的扣件及时集中统一管理。6) 模板须支撑牢固、稳定，不得有跑模、超标准下沉等现象。7) 模板拼缝平整严密，不得漏浆，模板表面应清理干净。7.3 安全管理计划7.3.1 安全组织机构，安全职责和权限组织结构参见 3.1 章节。序号管理职务安全管理职责1项目经理1）项目经理是施工现场安全生产的第一责任人，对项目的安全生产工 作负全面责任；2）建立项目安全生产责任制，与项目管理人员签订安全生产责任书， 组织对项目管理人员的安全生产责任考核；3）组织制定和完善项目安全生产制度和操作92、规程；4）每月带班生产时间不得少于本月施工时间的 80%；5）组织制定施工安全措施计划，并贯彻落实；6）参与或支持本项目安全策划，安全工作计划的制定；7）负责安全生产措施费用的足额投入，保证专款专用；8）组织并参加对项目管理人员和作业工人的安全教育；9）组织并参加项目定期的安全生产检查，落实隐患整改，保证生产设 备、安全装置、消防设施、防护器材和急救器具等处于完好状态；10）组织对现场大型机械设备、特殊防护设施的验收。11）组织召开安全生产领导小组会议、安全生产例会，研究解决安全生 产中的难题。12）组织编制项目应急预案，并进行交底、培训和演练。13）及时、如实报告生产安全事故，负责事故现场保93、护和伤员救护工作， 配合事故调查和处理。2技术负责人1）对项目安全生产负技术领导责任。2）严格落实安全技术标准规范，根据项目实际配备有关安全技术标准、 规范。3）组织编制危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案，组织超过一 定规模的危险性较大的分部分项工程的专项方案专家论证。444）组织施工组织设计（施工方案）技术交底，检查施工组织设计或施工 方案中安全技术措施落实情况。5）组织对危险性较大的分部分项工程的验收，参与安全防护设施、大型 机械设备及特殊结构防护的验收。6）对施工方案中安全技术措施的变更或采用新材料、新技术、新工艺等 要及时上报，审批后方可组织实施，并做好培训和交底。7）参加安全检94、查工作，对发现的重大隐患提出整改技术措施。8）组织危险源的识别、 分析和评价，编制危险源清单。9）参加事故应急和调查处理，分析技术原因，制定预防和纠正技术措 施。3专业工程师1）对其管理的单位工程（施工区域或专业）范围内的安全生产、文明施 工全面负责。2）严格执行制定的安全施工方案，按照施工技术措施和安全技术操作规 程要求，结合工程特点，以书面方式向班组进行安全技术交底，履行签字手续，做好交底记录。3）监督班组开展班前安全活动，督促班组做好班前安全活动记录。4）检查施工人员执行安全技术操作规程的情况，制止不顾人身安全、违 章冒险蛮干行为。5）负责管理范围内临边、洞口防护、消防器材配备等安全设施95、的验收， 参与危险性较大的安全分项工程、机械设备的验收。6）参加项目安全生产、文明施工检查，对管辖范围内的事故隐患制定整 改措施，落实整改。7）负责对危险性较大工程施工的现场指导和管理。8）发生生产安全事故，立即向项目经理报告，组织抢救伤员和人员疏散， 并保护好现场，配合事故调查，认真落实防范措施。4安全工程师1）认真宣传、贯彻安全生产法律法规、标准规范，检查督促执行。2）每天进行安全巡查，及时纠正和查处违章指挥、违章操作、违反劳动 纪律的行为和人员，并填写安全日志。对施工现场存在事故隐患有权责 令纠正和整改，对重大事故隐患有权下达局部停工整改决定。重点部位 实施旁站监督；负责对特殊工种人员证96、件的审查、收集、和管理。3）对各类检查中发现的事故隐患督促落实整改，督促工长及时做好对隐 患整改情况的复查验证。4）参加现场机械设备、用电设施、安全防护设施和消防设施的验收。5）建立项目安全管理资料档案，如实记录和收集安全检查、交底、验收、 教育培训及其它安全活动的资料。6）参加安全教育培训活动及安全技术交底工作。7）完成项目安全总监/安全负责人交办的安全监督工作。8）发生生产安全事故时，立即报告，参与抢救，保护现场，并对事故的 经过、应急、处理过程做好详细记录。7.3.2 职业健康安全重大危险源序号工序/工作活动危险源可能导致的事故受伤害人员451模板加工电锯伤害，不规 范用电机械伤害、触电97、作业及临近人员2模板安装架体坍塌高处坠落作业及临近人员3架体搭设架体坍塌高处坠落、物体打击作业及临近人员4混凝土浇筑架体坍塌坍塌、高处坠落作业及临近人员5模板堆场吸烟、动火火灾作业及临近人员6材料倒运大型机械机械伤害、物体打击作业及临近人员7.2.3 职业健康安全资源配置计划序号职业健康安全资源名称数量使用特征保管人1安全帽100安全防护用品胡林2反光背心100安全防护用品胡林3安全带100安全防护用品胡林4防滑鞋100安全防护用品胡林5灭火器200消防胡林6医护箱1救护胡林7.3.4 施工现场安全生产管理制度序号制度名称主要内容1安全技术交底制根据安全措施和现场实际情况，各级管理人员需亲自 98、逐级进行书面交底。2班前检查制区域责任工程师和专业安全工程师必须督促与检查施 工方、专业分公司对安全防护措施是否进行了检查， 对检查中发现的问题是否制定了解决措施，是否采取 了整改措施。3塔吊及大中型设备安全验收制大中型设备安全实行验收制，凡不经验收的， 一律不 得投入使用。需政府部门验收的，在自检合格后， 由 总包报验。4周一安全活动制项目部每周一要组织全体工人进行安全教育，对上一 周安全方面存在的问题进行总结，对本周的安全重点 和注意事项做必要的交底，使广大工人能心中有数， 从意识上时刻绷紧安全这根弦。5定期检查与隐患整改制项目部每周要组织一次安全生产检查，对查处的安全 隐患必须定措施、定99、时间、定人员整改，并做好安全 隐患、整改消项记录。6管理人员年审制每年由企业统一组织进行，加强施工管理人员的安全 考核，增强安全意识，避免违章指挥。7危急情况停工制一旦出现难以控制的安全隐患或险情，立即停止作业，46序号制度名称主要内容报告有关部门，及时采取措施排除险情。8事故报告制发生安全事故必须立即报告，及时抢救伤员并采取措 施保护现场，按“四不放过”原则对事故进行处理。9安全生产奖罚制对检查中位于前两名的单位给予 1000-3000 元奖励， 对最后两名给予 1000-2000 员罚款或停工整顿。10持证上岗制特殊工种必须持有上岗操作证，严禁无证操作7.3.5 安全保证措施（1）技术措施100、1、脚手架搭设前，按要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设在脚手架立杆底座下铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不 得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆设在脚手架立杆内侧，剪刀撑设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后进行检查验收，合格后方准使101、用。在浇捣高支模梁 板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、 施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证 安全后再施工。10、泵送混凝土时，随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。11、避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。12、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时， 施工完毕后立即恢复。13、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。14、拆除时采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。15、拆除模板脚手架时采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。16、满堂脚手架不得102、与外架连接。4717、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控 制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。（2）日常检查措施1、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2、楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3、连接件是否松动。4、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5、施工过程中是否有超载的现象。6、安全防护措施是否符合规范要求。7、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（3）监测措施1、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。2、观测点的布设： 根据图纸情况，各个高支模区域选取大截面梁或103、最长跨板布设观 测点。观测点需尽量选择在受力最大位置，即最大梁的跨中、最长跨跨中，每个监测面 布设不少于 3 个支架沉降观测点。监测仪器精度满足现场监测要求并按上表设变形监测 报警值。3、监测频率： 在浇筑混凝土过程中实施实时观测，一般监测频率不超过 20-30 分钟 一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。4、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结 评述。5、监测数据接近或达到报警值时， 组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市 建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站报告。（4）预防坍塌事故的安全措施1、模板作业前， 按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周104、边环境编制施工方 案，单位负责人审批签字后，项目经理组织有关部门进行验收，经验收合格签字后，方 可作业。2、模板作业时， 对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变48形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并按设计 计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后， 方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱牢固拉接，形成整体。3、模板作业时， 指定专人指挥，严格按照要求对架体进行监护，出现位移时，必须 立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面、屋面未达到拆模要求105、前， 堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。堆放数 量较多时，进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。5、架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设， 同时连墙件、剪刀 撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。6、拆模间歇时， 将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固， 严防突然掉落、倒塌伤 人。7、拆除承重模板时， 为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支撑，然后进行拆卸。 正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。（5）预防高空坠落事故安全措施1、高支模安装完毕后， 需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下 道工序施工作业。支、拆106、模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全防 护设施。2、所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程， 工人上岗前依据有关 规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗。3、高处作业人员经过体检， 合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不 准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护 用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就高不就低， 扣环悬挂在腰部 的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于107、施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好， 护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，先搭设脚49手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.5m。7、高处作业前， 由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收 合格签字后，方可作业。安全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全 设施的，经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可 实施。8、模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。 模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设108、防护网，防止人员及物体坠落。（6）预防物体打击事故的安全措施1、支设楼面模板时， 在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等进 行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2、拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、施工过程中允许堆放地材料需注意高度， 特别是临边作业。架体搭设、拆除及模 板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板，或用木锤轻击，拆 下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用人工 托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。4、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑109、架支设、拆除等作业， 雨 后上架作业有防滑措施。5、高空拆除模板时， 除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业区周 围及出入口处，设专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志，严禁无关人员入内。6、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上， 扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。7 、拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。（7）其他安全注意事项1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业， 在进行拆卸作业前，建立统一指挥 并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料， 要随即拔掉上面的钉子110、，并堆放整齐，防止“朝天钉” 伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时， 暂停拆除，经处50理后，方可继续拆模。4、浇筑混凝土时， 设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时， 及时采 取紧固措施，方可继续施工。5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进行安装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽，高空作业正确挂好安 全带。7、塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。8、木料堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周设置灭火器材。7.4 环境管理计划7.4.1 环境管理组织机构，环境管理职责和权限环境管理组织机构参见 3111、.1 章节。序号管理职务管理职责1项目经理项目经理是施工现场环境管理的第一责任人，负责建立健全项目环境管理 体系，组织体系运行管理。执行公司环境方针，执行项目主要环境管理活动 ;领导项目全面环境管理工作，主持制定和实施项目各项 环境管理制度。2技术负责人主持编制项目环境管理方案、管理规划，落实责任并组织实施；组织项目 经理部的环境意识教育和环保措施培训。贯彻国家及地方环境保护法律、法规、标准及文件规定。协助项目经理制定环境保护管理办法和各项规章制度，并监督实施。3安全环境部组织人员进行环境因素辨识，编制重大环境因素清和环境保护措施，组织 环保措施交底并督促措施的落实。参加环保检查和监测并根据监112、测结果，确定是否需要采取更为严格的防控 措施，确保现场污染排放始终控制在国家及省市有关环保法规允许范围 内。4施工管理部负责监督所管辖范围内的环境保护规章制度和操作规程的落实。7.4.2 环境管理规章制度1）建立健全的环境保护管理体系，明确落实管理机构和人员；2）建立健全的环境保护管理责任制，明确相关人员的职责权限；3）建立环境因素识别、评价小组，及时开展环境因素识别、评价工程环境因素。7.4.3 施工环境保证措施1）、模板安装、拆除时应注意控制噪音污染。木模板加工过程中使用电锯、电刨，51应在室内作业，注意控制噪音。本工程一期为居民区，夜间施工时遵守当地规定，防止 噪音扰民。2）、加工木模板113、产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染 环境。3）、涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运 4)、现场材料分类码放整齐。5)、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的 扣件不得乱丢，边拆边进袋。7.5 资源节约管理计划7.5.1 资源节约管理目标序号资源节约指标实现方法责任人协管部门监管部门1材料损耗率材料实际损耗率与定额损耗率降 低 5%崔腾物资部商务部7.5.2 资源节约管理组织和职责、权限资源节约管理组织参见 3.1 章节。序号管理职务管理职责1项目经理第一责任人，主持领导小组例会，负责制定各项目标，审批实施专项114、方案， 建立管理组织机构，组织现场检查和整改，协调各分包施工管理工作。2技术负责人协调各项工作的开展，总体策划，编制施工组织设计。施工各项技术应用 指导，监督现场实施情况。编制施工施方案，各项工作策划，“四新”技 术应用的策划。3专业工程师负责现场管理措施的执行、落实。4材料员材料盘点、资料收集等。5预算员经济效益估算及对比。7.5.3 资源节约管理规章制度（1）每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计工 作。（2）由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录.（3）对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预警。（4）对于已经超出规定损耗值115、时，需要制定措施。527.5.4 资源节约保证措施在项目施工的成本控制中，对于成本的主要构成进行合理的分解分析，采取有效措 施来加强成本的控制与管理，管好用好资金，提高效益，达到节约资源、增收利润的目 的。具体控制措施如下：1、人工费的控制根据工程特点和施工范围，通过招标确定劳务队伍。在施工过程中，严格按合同核定的劳务分包费用，严格控制支出。 发现超支现象及时分析原因，同时在施工过程 中，加强预控管理，防止额外费用发生。2、材料的控制要求作到合理使用和节约材料，尽可能降低材料成本。材料的采购由物资公司统一 进行采购，对外面向社会建材市场，对内建立内部材料市场，对主要材料实行统一计划、 统一供应116、统一调配。材料进场后，根据施工平面布置图，做好材料的堆放保存，要求作到方便施工，避 免、减少场内材料的二次倒运。进库材料验收后，建立台帐，并做好防火、防潮、防变 质、防盗措施。严格执行限额领料制度，收发料具手续齐全。超出限额时， 须办理手续， 说明超用原因，经批准后方可领用。材料在使用过程中要进行跟踪监督，使用要求工完 场清，严禁乱丢乱放。3、现场水电管理的控制所有的进场的分包队伍，在进场后必须以书面的形式上报水电的接驳使用（生活和 生产用水用电），由现场的土建工程师，督促落实水表及电表的接驳工作，防止水电管理 出现漏洞，导致水电流失。加强对现场分包队伍的管理，对现场的水电管线进行不定期 检117、查，杜绝现场“ 跑、冒、滴、漏” 及“长流水” 和“ 长明灯” 现象，节约水电费。7.6 成品保护计划拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损 坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和 混凝土；拆下的模板，不得抛掷。拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。53第八章 验收要求7.1 验收内容与标准控制阶段控制环节控制要点主要控制内容施工准备 阶段钢管进场壁厚、直 径检查出厂合格证、质量检验报告和现场抽样试验报 告。模板进场厚度检测厚度，尺量施工阶段搭设过程扫地杆扫地杆必须进行搭设搭设过程间距每个区域的高118、支模必须严格按照施工方案 进行搭设过程垂直度严格控制搭设间距，对不合格的钢管退场剪刀撑跨度剪刀撑间距严格控制。剪刀撑的斜杆与地面 夹角应在 4560之间，斜杆应每步与立杆扣接检查验收 阶段脚手架架体质量严格按照施工方案施工，不符合要求重新搭 设模板模板质量检查验收记录表7.2 验收程序高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基基础 进行验收，并留存记录。高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、 资料。施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报 告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。对承重杆件的119、外观抽检数量 不得低于搭设用量的 30%，发现质量不符合标准、情况严重的,要进行 100%的检验，并随 机抽取外观检验不合格的材料(由监理见证取样)送法定专业检测机构进行检测。还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查,抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架 安全技术规范(JGJ130)的规定,对梁底扣件应进行 100%检查。高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收,验收人员应包括施工单 位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员,监理单位的总监和专业监理工程师。 经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。54第九章 应急救援预案9.1 应急组织1、应急救120、援组织架构应急指挥中心和应急小分队 应急指挥中心组长：潘爱民（13273166577） 副组长：刘建青（15618871161）成 员：袁星星、崔腾、孙洪峰、刘俊诚、史雷波、郑海一、时东厦 各分包班组负责人及安全员电话报救：火警119 医疗急救1202、应急救援组织职责现场应急救援组织体系设总指挥一人，副总指挥一人。总指挥为项目经理潘爱民，副总指挥为项目副经理刘建青。（1）应急救援总指挥的职能及职责1）分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制 紧急情况的行动类型；2）指挥、协调应急反应行动；3）与项目外应急反应人员、部门、组织和机构进行联络；4）直接监察应急操作人121、员行动；5）最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全；6）协调后勤方面以支援应急反应组织；7）应急反应组织的启动；8）应急评估、确定升高或降低应急警报级别；9）通报外部机构，决定请求外部援助；10）决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性。（2）应急组织副总指挥的职能及职责1）协助应急总指挥组织和指挥应急操作任务，总指挥不在现场时代替总指挥行使职 责；552）向应急总指挥提出采取的减缓事故后果行动的应急反应对策和建议；3）保持与事故现场各救援小组的直接联络；4）协调、组织和获取应急所需的其它资源、设备，以支援现场的应急操作；5）定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应准122、备状态；6）根据现场实际条件，努力与周边有条件的企业为在事故应急处理中共享资源、相 互帮助、建立共同应急救援网络和制定应急救援协议。（3）应急救援小组及职责应急救援组织小组在围墙拆除施工前组建，并进行应急演练，统一领导、统一协调， 明确个人的职责，在事故发生后应立即进入急救。应急组织小组成员如下表。组别组长联系电话通讯联络组潘爱民13273166577安全保卫组史雷波15851491112技术支持组袁星星18751989498抢险处理组郑海一18845426095医疗救护组崔腾17686182746物资保障组刘俊诚18362891063善后工作组孙洪峰13651965713环境监察组时东厦18123、328639499事故调查组刘建青15618871161（4）组长职责：1）分析现场是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施 场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；2）复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并 确保伤员及时送往医院；4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录做出安排；5）在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；6）紧急状态结束后，隐患控制区受影响地点恢复，并组织人员参加事故的分析和处 理。（5）组员(即现场管理者)职责：1）评估事故的124、规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产56损失；2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。（6）通讯联络组职责：1）确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；2）保持通讯设施和设备处于良好状态。3）负责应急过程的记录与整理及对外联络。（7）技术支持组职责1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施。3）修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢125、险救援信息 资料。（8）抢险处理组职责1）负责组织危险源范围内人员、材料、设备撤离并转移至安全地带；2）负责应急物资的就位。3）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。4）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。（9）抢修处理组职责1）负责危险源的抢修处理工作。2）负责危险源抢修后的巡查工作。3）抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。（10）安全保卫组职责1）设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。2）保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。3）抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。（11）医疗救治组职126、责571）在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、 防止受伤部位受污染等)。2）使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。3）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。（12）物资保障组职责1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物资的供给。2）提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。3）协助制订施工项目应急反应物资资源的储备计划，按已制订的项目施工生产现场 的应急反应物资储备计划，检查、监督、落实应急物资的储备数量，收集和建立并归档；4）定期检查、监督、落实应急反应物资资源管理人员的到位和变更情况， 及时调整 应急反应物资资源的更新和达标；127、5）定期收集和整理各项目经理部施工场区的应急反应物资资源信息、建立档案并归 档，为应急反应行动的启动，做好物资源数据储备；6）应急预案启动后，按应急总指挥的部署，有效地组织应急反应物资资源到施工现 场，并及时对事故现场进行增援，同时提供后勤服务。（13）环境监察组职责1）应急预案启动后，立即组织监测部门对周边环境点进行观察，每日巡查资料，并 将数据资料及结论反馈给技术组。2）对周边监测点做好防护措施。（14）善后工作组的职责1）做好伤亡人员及家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人员及家属思想能够稳定， 大灾之后不发生大乱；2）做好受伤人员医疗救护的跟踪工作，协调处理医疗救护单位的相关矛盾；3）协128、助保险部门一起做好伤亡人员及财产损失的理赔工作；4）慰问有关伤员及家属。（15）事故调查组的职责1）保护事故现场，对现场的有关实物资料进行取样封存；2）调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任；583）按“四不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育、总结。4）协助上级调查人员对事故进行调查。9.2 应急救援启动程序（1）接警与通知1）值班：24h值班制，项目部值班时间：8：0018：00（白班）；18：008：00 （夜班）。2）紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产， 并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到值班室，主要说明紧急 情况性质、地129、点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场 实施抢救，如需可直接拨打120、110等求救电话。3）值班人员在接到紧急情况报告后必须立即将情况向总指挥报告。总指挥在最短的 时间内发出如何进行现场处置的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和 保护现场等。4）遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办， 主动积极地投身到紧急情况的 处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从 组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。5）在整个施工阶段要从人员、设备、材料和制度上做好充分的准备工作， 一旦遇到 险情能迅速投入抢险工作130、。6）对于雨季施工，要及时了解天气信息，遇到暴雨天气要委派专人值班，掌握施工 现场情况并及时汇报。（2）应急通讯联系项目部必须将110、120、项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织 成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。工地抢险指挥及安 全员应熟知这些号码。项目部应事先与地方医院、宾馆建立正式的相互协议，以便在事故发生后及时得到 外部救援力量和资源的援助。（3）启动救援预案根据现场突发事件去具体情况，在应急救援小组的指挥下采取不同的措施进行应急59救援。（4）警戒与治安安全保卫组应在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。（5）人群疏散与安置131、疏散人员工作要有秩序的服从指挥人员的疏导要求进行疏散，做到不惊慌失措，不 混乱、不拥挤，减少人员伤亡。9.3 应急物资、设备1、应急救援物资、器材和设备应急救援器材、设备进场后存放到应急仓库，作为抢险专用，确保随时处于备战状 态。启动应急救援预案后，项目的机械设备、运输车辆统一纳入应急救援工作之中。序号名 称单位数量存放地点备 注1酒精瓶6项目物资仓库2紫药水盒8项目物资仓库3绷带卷10项目物资仓库4常用小夹板块10项目物资仓库5担架个3项目物资仓库6止血袋个3项目物资仓库7雨衣个80项目物资仓库8铁锹把6项目物资仓库9气割工具台2项目物资仓库10小型金属切割机台2项目物资仓库11应急灯盏20132、项目物资仓库12对讲机台30项目物资仓库13电焊机台2项目物资仓库14水泵台10项目物资仓库15普通轿车辆2项目物资仓库2、应急救援的培训与演练（1）培训应急预案经公司审批后，按计划组织全体相关人员进行有效的培训，从而具备完成 其应急任务所需的知识和技能。培训的时机和频率为每月进行一次培训；新加入的人员 及时培训，做好培训记录。主要培训以下内容： 1）施工安全防护、作业区内安全警示设 置、个人的防护措施、施工用电常识、在建工程的交通安全、大型机械的安全使用；2） 对危险源的突显特性辩识；3）事故报警；4）紧急情况下人员的安全疏散；5）现场抢救60的基本知识。（2）应急演练项目应急小组成员经过有133、效的培训后，进行对应的应急演练。应急演练的时机和频 率：每季度进行一次演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及 时做出总结，留存相关记录，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。演练内容包 括：1）消防演练2）触电急救3）各种伤害部位的急救方法9.4 联络方式及医院应急指挥中心和应急小分队 应急指挥中心组长：潘爱民（13273166577） 副组长：刘建青（15618871161）联系离工地最近的医院，距离 3.2km，其地理位置详见下图。61第十章 模板计算书10.1 梁侧模板计算书10.1.1 KL22(8)（6001800mm）梁模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽134、度600mm，高度1800mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置7道，内龙骨采用50.90.mm木方。外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距600mm， 直径14mm。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。62600mm1800mm400 400 400 250 250 250 250 250 250/20135、0模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他 情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根136、据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m263考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.60m。荷载计算值 q = 1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分137、别为: 截面抵抗矩 W = 19.60cm3；截面惯性矩 I = 13.72cm4；AB22.03kN/m 258 258258258 258 258 计算简图0.1560.114弯矩图(kN.m)64剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB14.58kN/m 258 258258258 258 258 变形计算受力图0 027变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.244kN N2=6.458kN N3=5.473kN N4=5.801kN N5=5.473kN N6=6.458kNN7=2.244kN最大弯矩 M = 0.155k138、N.m 最大变形 V = 0.507mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.15510001000/19600=7.908N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；65面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 33447.0/(2600.00014.000)=0.616N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.507mm面板的最大挠度小于258.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙139、骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2624.30+1.40.265.40=9.486kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2624.30=6.269kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 5.692/0.600=9.486kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 9.4860.600.60=0.341kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6009.486=3.415kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.6009.486=6.261kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分140、别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3；截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)抗弯强度计算66抗弯计算强度 f = M/W = 0.341106/67500.0=5.06N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33415/(25090)=1.138N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 6.278 600.04/(100 9000.141、00 3037500.0)=0.201mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。6.26kN 6.26kN 6.26kN 6.26kN 6.26kN 6.26kNAB200400400400150支撑钢管计算简图671.0960.3902.07 2.02.22 2.22支撑钢管弯矩图(kN.m) 8.338.33 7.87.840.00 0.000.000.004.194.681.584.19 4.04 4.044.681.586.26 6.142、26支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：4.14kN 4.14kN 4.14kN 4.14kN 4.14kN 4.14kNAB200400400400150支撑钢管变形计算受力图0.0630.187支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.095kN.m 最大变形 vmax=0.187mm最大支座力 Qmax=14.591kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.095106/8985.9=121.86N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!68支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!143、六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.591对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！10.1.2 KL143(6A)（6002400mm）梁模板计算书一、梁侧模板基本参数69计算断面宽度600mm，高度2400mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用144、普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用50.90.mm木方。外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距200+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距 600mm，直径14mm。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。600mm2400mmD400 400 400 400263 263 263 263 263 263 263 263/200模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算145、强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他 情况按两个公式计算，取较小值:70其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F146、1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.60m。荷载计算值 q = 1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 19.60cm147、3；截面惯性矩 I = 13.72cm4；7122.03kN/m72A 269 269 269 269 269 269 269 269B计算简图0.1680.124弯矩图(kN.m)3.593.012.982.952.912.793.132.332.792.332.912.953.012.983.133.59剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：14.58kN/mA 269 269 269 269 269 269 269 269B变形计算受力图0.0320.594变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.335kNN2=6.715kN N148、3=5.707kN N4=5.982kN N5=5.891kN N6=5.982kN N7=5.707kN N8=6.715kNN9=2.335kN最大弯矩 M = 0.168kN.m 最大变形 V = 0.594mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.16810001000/19600=8.571N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 33586.0/(2600.00014.000)=0.640N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/m149、m2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.594mm面板的最大挠度小于268.8/250,满足要求!73四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2724.30+1.40.275.40=9.869kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2724.30=6.537kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 5.921/0.600=9.869kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 9.8690.600.60=0.355kN.m最大剪力 Q=0.6ql 150、= 0.60.6009.869=3.553kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.6009.869=6.513kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.355106/67500.0=5.26N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!74(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33553/(25090)=1.184N/mm2截面抗剪强度151、设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 6.531 600.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.210mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。6.51kN 6.51kN 6.51kN 6.51kN 6.51kN 6.51kN 6.51kN 6.51kNA B200400400400400350支撑钢管计算简图1.1400.34275152、支撑钢管弯矩图(kN.m)8.28.256.56.51 6.06.081.36 1.360.001.74 11.82 1.820.440.440.00 0.0044.77 4.70 4.70 5.15 5.156.51 6.5166.95支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：4.31kN 4.31kN 4.31kN 4.31kN 4.31kN 4.31kN 4.31kN 4.31kNA B200400400400400350支撑钢管变形计算受力图0.0690.195支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.139kN.m 最153、大变形 vmax=0.195mm最大支座力 Qmax=14.765kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.139106/8985.9=126.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:76N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对154、拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.765对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！10.1.3 KL173(5501400mm)梁模板计算书一、梁侧模板基本参数77计算断面宽度550mm，高度1400mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50.90.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直 径14mm。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切155、强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。550mmD400 4002752752752752001400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他 情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；78t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; 156、V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.157、3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.33cm3；截面惯性矩 I = 11.43cm4；AB18.36kN/m 288288288288 计算简图790.1630.117弯矩图(kN.m)3.202.832.832.072.452.452.073.20剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB12.15kN/m 288288288288 变形计算受力图0.0380.768变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力158、分别为N1=2.074kN N2=6.033kN N3=4.901kN N4=6.033kN80N5=2.074kN最大弯矩 M = 0.162kN.m 最大变形 V = 0.768mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.16210001000/16333=9.918N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 33204.0/(2500.00014.000)=0.687N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满159、足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.768mm面板的最大挠度小于287.5/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2924.30+1.40.295.40=10.557kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2924.30=6.998kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 5.279/0.500=10.557kN/m81最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 10.5570.500.50=0.264kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50010.160、557=3.167kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.50010.557=5.806kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3；截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.264106/67500.0=3.91N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33167/(25090)=1.056N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/m161、m2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 6.986 500.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.108mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。82外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。AB5.81kN 5.81kN 5.81kN 5.81kN200400400150支撑钢管计算简图 1.0160.456支撑钢管弯矩图(kN.m) 6.60 6.601.75 1.750.000.79 0.79 0162、.0000.004.06 4.065.81 5.81支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB3.84kN 3.84kN 3.84kN 3.84kN200400400150支撑钢管变形计算受力图0.0750.174支撑钢管变形图(mm)83经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.016kN.m 最大变形 vmax=0.174mm最大支座力 Qmax=12.403kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.016106/8985.9=113.07N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10m163、m,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.403对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！10.1.4 KL173(600800mm)梁模板计算书84一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度800mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采164、用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50.90.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距100+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径 14mm。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。8586600mm800mm300 1767167100模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧165、压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他 情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 166、: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 :F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.33cm3；截面惯性矩 I = 11.43cm4；AB18.36kN/m 183183183 计算简图 167、0.0620.049弯矩图(kN.m)2.021.681.351.351.682.02剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：87AB12.15kN/m 183183183 变形计算受力图0.0110.136变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.346kN N2=3.703kN N3=3.703kNN4=1.346kN最大弯矩 M = 0.061kN.m 最大变形 V = 0.136mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.061 10001000/16333=3.735N/mm2面板的抗弯强度设计值 f168、，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32019.0/(2500.00014.000)=0.433N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm288面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.136mm面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1824.30+1.40.185.40=6.732kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1824.30169、=4.447kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.366/0.500=6.732kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 6.7320.500.50=0.168kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.732=2.020kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.5006.732=3.703kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3；截面惯性矩 I = 303.75cm4；89(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.168106/67500.0=2.49N/mm170、2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32020/(25090)=0.673N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 4.455 500.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.069mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连171、续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。903.70kN 3.70kN 3.70kNA、 ! 、 B 100 300 150 支撑钢管计算简图 0.2780.090支撑钢管弯矩图(kN.m) 3.39 3.390.000.000.00.000.310.313.70 3.70 44.01支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.45kN 2.45kN 2.45kNA、 ! 、 B 100 300 150 支撑钢管变形计算受力图0.0010.011支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.277kN.m91最大变形 vmax172、=0.011mm 最大支座力 Qmax=7.097kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.277106/8985.9=30.83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(173、kN): N = 7.097对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！10.1.5 KL89(500700mm)梁模板计算书92一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度700mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用50.90.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距100+200mm，断面跨度方向间距500mm，直径 14mm。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0174、N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。500mm93700mm200200D200100模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他 情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计175、算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360176、kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:94截面抵抗矩 W = 16.33cm3； 截面惯性矩 I = 11.43cm4；B18.36kN/m 225225 计算简图 0.1160.065弯矩图(kN.m) 2.581.551.552.58剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B12.15kN/m 225225 变形计算受力图0.0000.23995变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.549kN N2=5.164kNN3=1.549kN最大弯矩 M = 0.116kN.m 最大变177、形 V = 0.239mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.11610001000/16333=7.102N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32581.0/(2500.00014.000)=0.553N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.239mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的178、荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2324.30+1.40.235.40=8.262kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2324.30=5.468kN/m96按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.131/0.500=8.262kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 8.2620.500.50=0.207kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5008.262=2.479kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.5008.262=4.544kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗179、矩 W = 67.50cm3；截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.207106/67500.0=3.06N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32479/(25090)=0.826N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.468 500.04/(100 9000.00 3037500180、.0)=0.085mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!97五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。4.54kN 4.54kNv 、 B 100 200 150 支撑钢管计算简图 0.3410.085支撑钢管弯矩图(kN.m)2.84 2.840.00.000.00 0.001.70 1.704.54 4.54支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：3.01kN 3.01kNv 、 B 100 200 150 支撑钢管变形计算受力图9181、80.0060.013支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.340kN.m 最大变形 vmax=0.013mm 最大支座力 Qmax=7.384kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.340106/8985.9=37.84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有182、效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.384对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！9910.1.6 KL62(400600mm)梁模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度600mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用50.90.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距100+200+0mm，断面跨度方向间距500mm，直径 14mm。面板厚度14mm，剪切强度183、1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。100400mm0150200600mm150100模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他 情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(184、T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.906.000=5.400kN/m2。101三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照185、连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.33cm3； 截面惯性矩 I = 11.43cm4；B18.36kN/m 175175 计算简图 0.0700.039弯矩图(kN.m) 2.011.201.202.01剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：102B12.15kN/m 175175 变形计算受力图0.0000.087变形图(mm) 经过计算186、得到从左到右各支座力分别为N1=1.205kN N2=4.016kNN3=1.205kN最大弯矩 M = 0.070kN.m 最大变形 V = 0.087mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.07010001000/16333=4.286N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32008.0/(2500.00014.000)=0.430N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!103(3)挠度计算187、面板最大挠度计算值 v = 0.087mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1824.30+1.40.185.40=6.426kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1824.30=4.253kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.213/0.500=6.426kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 6.4260.500.50=0.161kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.426=1.928kN最大支座力 188、N=1.1ql = 1.1 0.5006.426=3.534kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3；截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)抗弯强度计算104抗弯计算强度 f = M/W = 0.161106/67500.0=2.38N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31928/(25090)=0.643N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3189、)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 4.253 500.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.066mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。3.53kN 3.53kN B 100 200 0 50 支撑钢管计算简图1051.#QO 支撑钢管弯矩图(kN.m)1.#R1.#R 1.#R 1.#R 1.#R 1.#R支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算190、结果如下：2.34kN 2.34kN B 100 200 0 50 支撑钢管变形计算受力图0.000 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.000kN.m 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=0.000kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.000106/8985.9=0.00N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!106支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170191、N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 0.000对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！10.2 扣件钢管支撑架计算书10.2.1 KL175（5501200mm）扣件钢管支撑架计算书计算参数:107依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB5192、0007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.8m，梁截面 B D=550mm 1200mm ，立杆的纵距 (跨度方向) l=0.90m ，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。108面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.90.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。 顶托采用双钢管：483193、.0。梁底承重杆按照布置间距333,334mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.10m。 扣件计算折减系数取1.00。10938005501500 1200333 334 333图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.00=39.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由194、于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数 取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2500.1000.900=0.697kN。 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.20195、00.900=27.540kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.900 (21.200+0.550)/0.550=0.966kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.5500.900=0.990kN考 虑 0.9 的 结 构 重 要 系 数 ， 均 布 荷 载 q = 0.9 (1.35 27.540+1.35 0.966)=34.634kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.990=0.873kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W196、分别为: 截面抵抗矩 W = 29.40cm3；110截面惯性矩 I = 20.58cm4；0.87kN34.63kN/mBA138138138137计算简图0.0700.051弯矩图(kN.m)2.892.552.552.212.211.871.872.89剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB28.51kN/m 138138138137 变形计算受力图0.0030.052变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为111N1=1.871kN N2=5.443kN N3=5.295kN N4=5.443kNN5=1.871kN最大弯矩 M = 197、0.070kN.m 最大变形 V = 0.052mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.07010001000/29400=2.381N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32891.0/(2900.00014.000)=0.344N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.052mm面板的最大挠度小于137.5/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算198、梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.443/0.900=6.047kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.050.900.90=0.490kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9006.047=3.266kN112最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9006.047=5.987kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3；截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.490106/67500.0=7.26199、N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33265.50/(250.0090.00)=1.089N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=4.977kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 4.977 900.04/(100 9000.00 200、3037500.0)=0.809mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!113三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。0.70kN 5.44kN 0.09kN/m 44kN 1 87kN 5.30kN 1.80.70kNA ! ! ! ! ! ! !, ! ! ! ! ! !,! ! ! ! ! ! !B 333 334 333 托梁计算简图 0.3210.283托梁弯矩图(kN.m) 8.8.10 0.720.022.66 2.65 2.60 2.590.000.000.710.72 2.59 2.201、60 2.65 2.668.8.11 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1 54kN 3.64kN 1.50.52kN0.52kN 4.48kN 0.09kN/m 48kN A ! ! ! ! ! ! !,! ! ! ! ! !,! ! ! ! ! ! !B 333 334 333 托梁变形计算受力图0.0000.100114托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.320kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.703kN 经过计算得到最大变形 V= 0.100mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩202、 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.320106/8982.0=33.93N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.100mm顶托梁的最大挠度小于334.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=10.703kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1313.800=0.605kN N = 10.703+0.605=11.308kNi 计算立203、杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；115a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=11308/(0.458424)=58.213N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要204、求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.00m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩 Mw=0.9 0.9 1.4 0.300 1.000 1.500 1.500/10=0.077kN.m；Nw 考虑风荷载时， 立杆的轴心压力最大值， 参照模板规范公式5.2.5205、-14；Nw=10.703+0.91.20.498+0.90.91.40.077/0.900=11.404kN经计算得到=11404/(0.458424)+77000/4493=75.746N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!116模板支撑架计算满足要求！10.2.2 KL174（5501400mm）扣件钢管支撑计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 206、164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.8m，梁截面 B D=550mm 1400mm ，立杆的纵距 (跨度方向) l=0.80m ，立杆的步距 h=0.80m，117梁底增加3道承重立杆。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.90.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。 顶托采用双钢管：483.0。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20207、kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。1183800图1 梁模板支撑架立面简图550800 1400500 500按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.40+0.20)+1.402.00=45.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.40+0.71.402.00=50.155kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯208、性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.4000.800=28.560kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.800 (21.400+0.550)/0.550=0.975kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.5500.800=0.880kN考209、 虑 0.9 的 结 构 重 要 系 数 ， 均 布 荷 载 q = 0.9 (1.35 28.560+1.35 0.975)=35.885kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.880=0.776kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:119截面抵抗矩 W = 26.13cm3； 截面惯性矩 I = 18.29cm4；0.78kN35.88kN/mBA110110110110110计算简图0.0440.035弯矩图(kN.m)2.36 2.371.952.001.570.391.571.950.392.002.36210、2.37剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB29.53kN/m 110110110110110 变形计算受力图0.0010.025120变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.573kN N2=4.375kN N3=4.308kN N4=4.308kN N5=4.375kNN6=1.573kN最大弯矩 M = 0.044kN.m 最大变形 V = 0.025mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.04410001000/26133=1.684N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm211、2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32373.0/(2800.00014.000)=0.318N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.025mm面板的最大挠度小于110.0/250,满足要求!121二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.375/0.800=5.468kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 5.470.800.80=0.350kN.m最大剪力 Q=0212、.6ql = 0.60.8005.468=2.625kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.8005.468=4.812kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 67.50cm3；截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.350106/67500.0=5.19N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32624.86/(250.00213、90.00)=0.875N/mm2122截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=4.595kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 4.595 800.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.466mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 4.37k214、N 0.09kN/m 1.57kN 1.57kN 4.31kN 4.37kNBA 500 500 托梁计算简图 0.7470.293托梁弯矩图(kN.m)1238.998.994.68 4.671.31 1.290.29 0.280.281.29 1.310.29 -4.67 4.688.998.99托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.28kN 3.16kN 3.68kN 3.68kN 0.09kN/m, 1.28kN BA 500 500 托梁变形计算受力图0.0000.105托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.747kN.m经215、过计算得到最大支座 F= 17.980kN 经过计算得到最大变形 V= 0.105mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.747106/8982.0=79.21N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!124(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.105mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=17.980k216、N (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1743.800=0.803kN N = 17.980+0.803=18.783kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=0.80m；l0 计算长度，取0.800+20.200=1.200m； 长细比，为1200/16.0=75 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系217、数,由长细比 l0/i 查表得到0.749；经计算得到=18783/(0.749424)=59.139N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!125考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，0.80m；la 立杆迎风面的间距，1.00m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩 Mw=0.9 218、0.9 1.4 0.300 1.000 0.800 0.800/10=0.022kN.m；Nw 考虑风荷载时， 立杆的轴心压力最大值， 参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=17.980+0.91.20.661+0.90.91.40.022/0.800=18.814kN经计算得到=18814/(0.749424)+22000/4493=64.082N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.2.3 KL2（2）（6001000mm）扣件钢管支撑计算书126依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术219、规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.8m，梁截面 B D=600mm 1000mm ，立杆的纵距 (跨度方向) l=0.45m ，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。127面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.220、0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.90.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距400,400,mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。12838006001500 1000400 400 400图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如221、下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.50=34.340kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.50=36.875kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(222、1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.0000.450=11.475kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.450 (21.000+0.600)/0.600=0.390kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 0.6000.450=1.215kN均布荷载 q = 1.3511.475+1.350.390=16.018kN/m 集中荷载 P = 0.981.215=1.191kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩223、W分别为: 截面抵抗矩 W = 14.70cm3；截面惯性矩 I = 10.29cm4；1.19kN16.02kN/mBA150150150150计算简图1290.0390.028弯矩图(kN.m)1.461.291.290.940.941.121.121.46剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB11.86kN/m 150150150150 变形计算受力图0.0030.062变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.944kN N2=2.746kN N3=3.422kN N4=2.746kN130N5=0.944kN最大弯矩 M =224、 0.038kN.m 最大变形 V = 0.062mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.038 1000 1000/14700=2.585N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 3 0Q/2bh = 3 1.00 1458.0/(2 450.000 14.000)=0.347N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.062mm面板的225、最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.422/0.450=7.604kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 7.600.450.45=0.154kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4507.604=2.053kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4507.604=3.764kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:131截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度226、 f = 0M/W = 1.000.154106/67500.0=2.28N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002053.05/(250.0090.00)=0.684N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=4.520kN/m最 大 变 形 v=0.67227、7ql4/100EI=0.677 4.520 450.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.046mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。1320.94kN 3.42kN 0.94kN2.75kN 0.09kN/m75kN A !4!4!B 400 400 400 托梁计算简图0.1020.3801.72 1.71托梁弯矩图(kN.m) 4.44.470.98 0.97 0.030.000.000.0l -3 0.97 0.98 1.71 1228、.724.4.47 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.70kN 1.65kN 0.70kN2.03kN 0.09kN/m03kN 、 A B 400 400 400 托梁变形计算受力图0.0000.060托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.379kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.455kN133经过计算得到最大变形 V= 0.060mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.379106/89229、82.0=40.19N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.060mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=5.46kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.545=0.735kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.244=0.329kN非顶部立杆段 N = 5.455+0.735=6.190kN 顶部230、立杆段 N = 5.455+0.329=5.783kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06134W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取231、1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/15.9=228.239允许长细比(k取1) 0=228.239/1.155=197.610 210 长细比验算满足要求!=0.140=1.005783/(0.140505.5)=81.585N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/15.9=236.391允许长细比(k取1) 0=236.391/1.155=204.668 210 长细比验算满足要求!=0232、.131135=1.005783/(0.131 505.5)=87.107N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时， =81.585N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/15.9=213.189允许长细比(k取1) 0=213.189/1.155=184.579 210 长细比验算满足要求!=0.160=1.006190/(0.160505.5)=76.523N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah233、2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.5001.500/10=0.051kN.m；136风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2la234、wfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.80.45 (0.53.8+0.60)=0.962kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.962/8.00)=0.064kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=5.455+1.3500.244+ 1.40.60.064=5.837kN 非顶部立杆Nw=5.455+1.3500.545+ 1.40.60.064=6.244kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.61235、9m； =3619/15.9=228.239允许长细比(k取1) 0=228.239/1.155=197.610 210 长细比验算满足要求!=0.140=1.005837/(0.140505.5)+1.0051000/5262=92.042N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/15.9=236.391允许长细比(k取1) 0=236.391/1.155=204.668 210 长细比验算满足要求!=0.131137=1.005837/(0.131 505.5)+1.0051000/5262=97.615N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200236、时， =92.042N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/15.9=213.189允许长细比(k取1) 0=213.189/1.155=184.579 210 长细比验算满足要求!=0.160=1.006244/(0.160505.5)+1.0051000/5262=86.886N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=5.455kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.00237、1.350.1433.800=0.735kN N = 5.455+0.735=6.190kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.055cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；138a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/15.9=120 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=1.00238、 6190/(0.458 505.5)=26.733N/mm2,不考虑风荷载时立杆的 稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.5001.500/10=0.051kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 N239、wk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；139n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.80.45 (0.53.8+0.60)=0.962kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.962/8.00)=0.064kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 5.455+1.3500.545+1.40.60.240、064=6.244kN经计算得到=1.006244/(0.458505.5)+1.0051000/5262=36.663N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.450 (1.009+0.200)+2 (0.000 8.000 0.450) 8.000/2=34.802kN.m倾覆力矩:MT=241、31.0000.962 = 2.886kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！140模板支撑架计算满足要求！10.2.4 KL122（5）（6001600mm）扣件钢管支撑计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.4m，梁截面 B D=60242、0mm 1600mm ，立杆的纵距 (跨度方向) l=0.50m ，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。141内龙骨采用50.90.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距400,400,mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。600243、 1500 16004400400 400 400图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.60+0.20)+1.402.00=52.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.60+0.71.402.00=57.040kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数 取0.71.40=0.98142采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯244、结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.6000.500=20.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.500 (21.600+0.600)/0.600=0.633kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.6000.500=0.600kN考 虑 0.9 的 结 构 重 要 系 数 ， 均 布 荷 载 q = 0.9 (1.35 20.400+1.35 245、0.633)=25.556kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.600=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.33cm3；143AB截面惯性矩 I = 11.43cm4；0.53kN25.56kN/m/ 150150150150 计算简图0.0620.044弯矩图(kN.m)2.052.332.051.511.781.781.512.33剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB21.03kN/m 150150150150 变形计算受力图246、0.0050.098变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为144N1=1.506kN N2=4.381kN N3=4.089kN N4=4.381kNN5=1.506kN最大弯矩 M = 0.061kN.m 最大变形 V = 0.098mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.061 10001000/16333=3.735N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32327.0/(2500.00014.000)=0.499N/mm2截247、面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.098mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.381/0.500=8.762kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 8.760.500.50=0.219kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5008.762=2.629kN145最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.5008.762=4.819kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性248、矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 67.50cm3； 截面惯性矩 I = 303.75cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.219106/67500.0=3.25N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32628.57/(250.0090.00)=0.876N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过249、变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=7.211kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 7.211 500.04/(100 9000.00 3037500.0)=0.112mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!146三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。4.38kN 0.09kN/m38kN 1.51kN 4.09kN 1.51kNA B 400 400 400 托梁计算简图0.1580.4722.06 2.04 1.54 1.53托250、梁弯矩图(kN.m) 6.46.440.00 0.030.000.0l -3 1.53 1.54 2.04 2.066.46.44 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.24kN 2.93kN 1.24kN3.61kN 0.09kN/m61kN A B 400 400 400 托梁变形计算受力图0.0000.108147托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.471kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.985kN经过计算得到最大变形 V= 0.108mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 251、21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.471106/8982.0=49.94N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.108mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.985kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1274.400=0.677kN N = 7.985+0.677=8.663kNi 计算立杆的截面回转半径252、，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；148a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458； 经计算得到=8663/(0.458424)=44.596N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时253、,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩 Mw=0.9 0.9 1.4 0.300 1.200 1.500 1.500/10=0.092kN.m；Nw 考虑风荷载时， 立杆的轴心压力最大值， 参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=7254、.985+0.91.20.558+0.90.91.40.092/0.500=8.871kN经计算得到=8871/(0.458424)+92000/4493=66.112N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求149模板支撑架计算满足要求！10.2.5 KL114（8）（8001800mm）扣件钢管支撑计算依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算255、参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.3m，梁截面 B D=800mm 1800mm ，立杆的纵距 (跨度方向) l=0.40m ，立杆的步距150h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.90.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.50m。 顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距375,375,375mm计算。模板自重0.20256、kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁单侧的楼板厚度0.20m，梁单侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。800 1500 18003250375 375 375 375图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.80+0.20)+1.402.00=58.120kN/m2151由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.80+0.71.402.00=63.925kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35257、，可变荷载分项系数 取0.71.40=0.98计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2000.5000.400=1.239kN。 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.8000.400=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载258、(kN/m)：q2 = 0.2000.400 (21.800+0.800)/0.800=0.440kN/m (3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.8000.400=0.640kN考 虑 0.9 的 结 构 重 要 系 数 ， 均 布 荷 载 q = 0.9 (1.35 18.360+1.35 0.440)=22.842kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.640=0.565kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 13.07cm3；截面惯性矩 I = 9.15cm4；152153A0.56kN22.84kN/m114114114114114114114B计算简图0.0320.023弯矩图(kN.m)1.391.59 1.581.231.221.381.030.280.281.031.381.391.22 1.2