1、目 录 一、编制说明及依据21。1 编制说明31.2 编制依据3二、工程概况3三、材料选择及技术质量要求53.1 材料选择53。2 技术质量要求5四、施工方法及工艺要求74。1 模板设计与支设要点74.1。1 地下室梁模板74.1.2 地上梁模板84.1.3 地下室楼面板模板84.2 施工工艺94.2。1 承插型盘扣式钢管脚手架支撑的安装和拆除94。2.2 梁模板的安装104。2.3 楼面模板的安装104。3 模板工程施工方法及技术措施104.3.1 模板施工要点104.3.2 模板工程施工质量控制104。3。3 模板拆除114.3.4 模板施工质量保证措施及注意事项:124.4 模板工程质量2、通病及防止措施124.5后浇带模板支撑设置14五、安全管理与监控15六、安全应急救援预案17七、质量保证措施20八、雨季施工措施21九、炎热天气施工措施22十、模板支撑系统验算2210。1 地下室顶板5001750梁模板验算2210。1.1 计算参数2210.1.2 模板面板计算2510.1。3 梁底支撑木方的计算2710.1。4 梁底支撑钢管计算2810。1.5 立杆的稳定性计算2910。1。6 梁侧模板基本参数3010。1.7 梁侧模板荷载标准值计算3110。1.8 梁侧模板面板的计算3110。1.9 梁侧模板外龙骨的计算3410。1。10 对拉螺栓的计算3610。2 地下室顶板600123、00梁模板验算3610.2。1 计算参数：3610.2.2 模板面板计算3910.2.3 梁底支撑木方的计算4110。2.4 梁底支撑钢管计算4210.2。5 扣件抗滑移的计算4310。2.6 立杆的稳定性计算4410.2。7 梁侧模板基本参数4410。2。8 梁侧模板荷载标准值计算4510。2。9 梁侧模板面板的计算4610。2。10 梁侧模板内龙骨的计算4810.2.11 梁侧模板外龙骨的计算4910。2.12 对拉螺栓的计算5010。3地下室顶板模板及支撑验算(250厚)5110。3.1 计算参数：5110。3.2 模板面板计算5210.3.3 模板支撑方木的计算5310.3。4 木方支4、撑钢管计算5510.3。5 扣件抗滑移的计算5510.3。6 模板支架立杆荷载标准值(轴力）5610.3。7 立杆的稳定性计算5610.3。8 盘扣式模板支架整体稳定性计算5710。4地上门厅8。9米高300600梁模板支撑验算5710。4。1 计算参数：5810.4。2 模板面板计算5910。4。3 荷载的计算：5910.4.4 梁底支撑木方的计算6110。4.5 梁底支撑钢管计算6210.4。6 扣件抗滑移的计算6510.4.7 立杆的稳定性计算65 一、编制说明及依据1.1 编制说明钢筋混凝土结构工程施工过程中，模板及支撑体系的设计与施工是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的重要保障,根据5、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）的通知，以及混凝土结构工程施工规范（GB506662011）的要求，施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案；对于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程,施工单位应当组织专家对专项方案进行技术论证，以确工程质量和施工安全。1.2 编制依据1、xxxx广场施工组织设计、工程设计图纸、施工合同及相关资料；2、国家现行施工验收规范、标准及山东省有关施工规定：混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）(2011版）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）混凝土结构工程施工规范（GB5066620116、）混凝土模板用胶合板（GB/176562008)建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建设部建质200987号文件)建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则(建设部建质2009254号）建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB500102010建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ3002013）建筑地基基础设计规范GB5000720113、根据工程特点、施7、工现场实际情况、施工环境和自然条件等综合因素的分析。二、工程概况xxxx广场工程A区建筑面积为185858.75m2，地下室面积约31680。30m2。B区建筑面积为133801。8m2,地下室面积约30930m2。顶板厚度分为180mm、250mm二种，顶梁截面尺寸有300600、400700、400800、5001100、6001100、6001200、5001750等几种，支架搭设高度3.7m至4。95m不等。地下室满堂脚手架支架基础为600mm厚的C35车库底板.根据混凝土结构工程施工规范GB506662011，本工程地下室5001100、6001100、6001200顶梁及250mm8、厚顶板超过一定规模，对模板及支架应进行设计，模板及支架应具有足够的承载力、刚度和稳定性，应能可靠地承受施工过程中所产生的各类荷载。如下表：层高6M5.2M4.9M4。9M板厚250mm250mm180mm250mm大梁截面尺寸5001750500110050011005001100、6001100、6001200xxxx广场A、B区1#12#楼门厅最高层高8.9m，板厚120mm，最大梁截面尺寸为300600。根据建设部发布的危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建设部建质200987号文件)，模板支架高度超过8m需要专家论证。本方案论证地下室250mm厚楼板及6001200梁、50017509、梁（其余梁按最大梁支撑考虑）以及地上层高为8.9m的300600梁高支模方案。 附图：门厅平面位置示意图附图：1200高和1750高大梁位置示意图三、材料选择及技术质量要求3.1 材料选择序号材料部位规格备注1地下室顶梁板支撑体系承插型盘扣式钢管支架A483.202地上部分梁板支撑体系扣件式钢管支架A483.253顶托可调式U型顶托A364次龙骨4870mm落叶松木方5梁底主楞A483。25钢管6模板12mm厚胶合板7剪刀撑普通钢管A483。253.2 技术质量要求1、承插型盘扣式钢管支架(1）钢管应无裂文、凹陷、锈蚀，钢管应平直，两端面应平整，不得有斜口、毛刺。（2）钢管外径允许偏差应符合下10、表规定,壁厚允许偏差应为0。1mm。外径D外径允许偏差33、38、42、48+0。2；-0.160+0。3；-0.1(3）各焊接部位应牢固可靠，焊缝应饱满，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。（4）铸件表面应光滑,不得有砂眼、缩孔、裂纹等缺陷，表面粘砂应清除干净.（5）优先选用新的产品.2、扣件式钢管（1）钢管规格A483.25mm。（2）钢管内外表面锈蚀的深度0.5mm。（3）成品表面无混凝土残渣、凹陷、焊接加长等问题;表面除锈后均喷涂防锈漆及面漆各一遍。（4）优先选用新的产品；选用旧的产品至少八成新。3、扣件（1）扣件要求无裂缝、沙眼、变形；扭矩4065Nm。（2）配的螺栓等配件齐全并符11、合质量要求。(3）优先选用新的产品；选用旧的产品至少八成新.4、可调U形顶托A36mm（1）顶托使用的钢板厚度不宜小于4。5mm。（2）螺母的高度不宜小于40mm，并有扳动的手柄。（3）调节丝扣均为形，螺距46mm。（4）顶托U形钢板与螺杆之间要求配4块筋板焊接牢固，焊缝饱满,无开焊、漏焊问题.（5）优先选用新的产品；选用旧的产品至少八成新。5、胶合板技术要求和产品标准：尺寸:9151830mm；长度公差:1mm/m；对角线公差:1mm/m;厚度公差：1mm/m；含水率：810开胶、断裂、起层:无板边缺损、表面修补：无表面凹陷、压痕、鼓包、焦瘤、毛刺：无弹性模量:4500N/mm2，自重取值：12、取0.2kN/m26、木方技术要求和产品标准:选材：7048mm木方(吸水变形较小的落叶松）。（1）长度允许：+60mm,-20mm，截面边长允许：2mm(2）弯曲度：2,斜纹:10，含水率:816，裂纹夹皮长比15（3）断裂、接长、死结、腐朽、虫眼:无7、对拉螺杆采用定制的经检验合格的M14圆钢，两端丝头规则不得有断丝、滑丝现象，螺母应配套.四、施工方法及工艺要求4。1 模板设计与支设要点4。1.1 地下室梁模板采用12mm厚胶合板、7048mm木方配制成梁帮、梁底模板。规格尺寸要精确,加固梁帮采用双钢管对拉螺栓,梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度。梁下部支撑采用承插型盘扣式钢管支架,设水平拉13、杆.梁模板支设方法示意图见下图：（仅为示意，具体见计算书)1、梁模板材料及支撑体系设计：5001750梁：6。0m层高。底模、侧模均采用12mm厚胶合板。梁底第一层龙骨木枋4870mm 200mm，第二层龙骨双钢管A483.25mm，梁侧模内龙骨采用木枋4870mm 100mm,外龙骨采用A483。25mm钢管600mm，5道M14对拉螺栓加固。该梁支架搭设高度为6。0m,地面上0。3m处加纵横向水平扫地杆，第一道水平杆步距为1。5m,第二道步距不大于1。5m，立杆顶部悬臂长度不大于0.50m；立杆沿梁跨方向间距为0.9m，梁两侧间距1.2m.6001200梁：4.90m层高.底模、侧模均采用14、12mm厚胶合板。梁底第一层龙骨木枋4870mm150mm，第二层龙骨双钢管A483。25mm，梁侧模内龙骨采用木枋4870mm 100mm，外龙骨采用A483。25mm钢管600mm,2道M14对拉螺栓加固.板厚250mm,该梁支架搭设高度为4.90m，地面上0.3m处加纵横向水平扫地杆，第一道水平杆步距为1.5m，第二道步距不大于1.5m,立杆顶部悬臂长度不大于0.50m；立杆沿梁跨方向间距为0.9m,梁两侧间距1.2m.4。1.2 地上梁模板300600梁：8.90m层高。底模、侧模均采用12mm厚胶合板。梁底第一层龙骨木枋4870mm150mm，第二层龙骨双钢管A483.25mm。板厚15、120mm，该梁支架搭设高度为8。90m,地面上0.2m处加纵横向水平扫地杆，第一道水平杆步距为1。8m,第二道步距不大于1。5m,最顶歩距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆，立杆顶部悬臂长度不大于0。40m；立杆沿梁跨方向间距为0。9m，梁两侧间距0.9m。4。1.3 地下室楼面板模板1、楼板厚度为250mm，层高分别为5.2m和4.9m.楼面板采用12mm厚胶合板及承插型盘扣式钢管支撑体系，提高模板的周转率，保证顶板下面平整度，达到不抹灰标准。木格栅间距200mm，模板拼缝用胶条封严防止漏浆。2、第一层龙骨采用木枋4870mm300；第二层龙骨采用双钢管483.25；钢管横向间距900mm,钢16、管纵向间距1200mm。立杆顶层节点伸出长度不得超过0。50m，可调顶托伸出长度不得超过400mm;立杆中间层最大步距1。50m,支架架体四周外立面向内的第一跨设置竖向剪刀撑。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶连续设置，用48钢管拉结,斜杆与地面倾角为4560,并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000 mm,采用不少于3个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100 mm。作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于300mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置。3、底层地坪应夯实，并垫通长脚手板,采用多层支架支模时,立柱应垂直，且上下层立柱应在同一竖向中心17、上。4、平台模板铺完后,用水平仪测量模板标高进行校正，符合设计或规范要求即可转入下道工序施工。（仅为示意图，具体见计算书）4.2 施工工艺4.2。1 承插型盘扣式钢管脚手架支撑的安装和拆除1、模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定，不得任意搭设。2、模板支架水平方向搭设，首先应根据立杆位置的要求布置四根立杆，将水平杆通过扣接头上的楔形插销扣接在立杆的连接盘上形成基本的架体单元,并以此向外扩展搭设成整体支撑体系。垂直方向应搭完一层以后再搭设次层,以此类推.3、垫板应准确地放置在定位线上，并保持水平,垫板应平整、无翘曲,不得采用已开裂垫板.4、 立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相18、邻立杆连接套管接头的位置应错开；水平杆扣接头与连接盘通过插销连接,应采用榔头击紧插销，保证水平杆与立杆连接可靠。5、每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差与水平杆的水平偏差。控制立杆的垂直偏差不应大于H/500，且不得大于50mm。6、模板支架搭设应与模板施工相配合，可利用顶部可调托座调整底模标高。7、建筑楼板多层连续施工时,应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。8、支架搭设完成后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可浇筑混凝土。9、架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行.拆除作业必须按先搭后拆，后搭先拆的原则,从顶层开始，逐19、层向下进行，严禁上下层同时拆除。拆除时的构配件应成捆吊运或人工传递至地面,严禁抛掷。10、分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，保证分段后临时结构稳定。4。2。2 梁模板的安装先在楼面上弹出轴线、梁及支撑安装位置控制线，然后按设计标高调整钢管脚手架或钢管支撑可调顶托的标高，将其调至预定的高度；然后在可调顶托的托板上安放大龙骨木枋,固定后在主龙骨木枋上安装梁底小龙骨。龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度大于4m时,梁底模板按跨度0。1%起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。对于梁高大于1000的梁,在梁底模安装后,先安装钢筋再安装侧模、压脚板及斜撑,梁侧模在中部加120、4穿梁对拉螺栓（具体详见梁模板支撑大样图）。梁高小于1000mm的梁按照一般的施工顺序进行。4.2.3 楼面模板的安装通线调整钢管脚手架或钢管支撑可调顶托的标高将其调至预定的高度,在可调顶托托板上架设木枋（大龙骨），固定后架设小龙骨，然后在小龙骨上安装模板,当跨度大于或等于4m时，模板按跨度0.1%起拱。4.3 模板工程施工方法及技术措施4。3。1 模板施工要点1、本工程模板方案采用覆膜胶合板、木龙骨拼装而成。拼缝少不易漏浆。大小机动灵活，根据需要配制规格。拼缝处贴海棉胶条，然后用螺栓连接防止漏浆。2、模板施工，在钢筋未绑扎之前，必须根据图纸尺寸平面放线柱、墙、梁的位置，经有关部门检查无误后，21、墙,柱可以绑扎钢筋,绑扎保护层垫块，钢筋经检查合格后，安装墙模和柱模。加固校正垂直度检查模板是否位移，在模板下口设清扫口。4。3。2 模板工程施工质量控制1、梁、板模板施工时,首先用仪器测定柱高和梁的中心线和梁的底标高及板的底标高，以水平标高测定模板上每层的梁、板底标高，梁的中心线在柱模施工完后。进行梁模施工，先铺设梁底，绑扎钢筋，立梁帮加固校正、固定，较浅的梁可先支梁模,后绑钢筋,然后支平台模板按板底标高架设主龙骨，次龙骨,铺胶合板,经有关部门验收后，进行下道工序，绑扎楼板钢筋。2、模板安装质量控制1)竖向模板及其支架的支承部分,应有足够的支承面积.其支承面必须具备足够强度，满足全部荷载的承22、载力。2）安装模板及其支架过程中，必须设置足够的临时固定设施,以免倾覆。3）梁、板的模板安装应符合以下要求： 当跨度等于或大于4m时，模板应起拱，当设计无要求时起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。 梁模安装后应拉中心线检查,以校正梁模的位置，梁的底模安装后,则应检查并调整标高,将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要加水平支撑或剪刀撑,保持顶撑的稳固，以免失稳。 现浇结构模板安装的允许偏差,应符合下表的规定：序号项 目允许偏差1轴线位置52底模上表面标高53截面内部尺寸基础10柱、梁、墙+454层高垂直全高5m6全高5m85相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上)54.3.3 模板拆除23、1、严格控制拆模时间，常温下墙体要求拆除时强度不小于1.2Mpa，即混凝土浇筑完毕12h左右。2、模板的拆除应符合下列规定：1）侧模：在混凝土的强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除，拆模时混凝土强度应不小于1.2MPa。2）底模：应在混凝土强度达到下列要求后,才能开始拆模：见下表：序号构件类型构件跨度达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率1板250%2，875%8100%2梁87581003悬臂构件100%4.3.4 模板施工质量保证措施及注意事项:1、在模板施工过程中，施工人员需按施工质量控制程序图严格把关。2、模板需进行设计计算，满足施工过程中的刚度,强度和稳定性要求，能24、可靠的承受所浇注混凝土的重量侧压力及施工荷载。3、模板施工严格按木工翻样的施工图纸进行组装，就位和设支撑，模板安装就位后，由技术员、质量员、按平面尺寸、标高、垂直度进行复核验收。4、浇注混凝土时专门派人负责检查模板,发现异常情况及时加以处理。5、钢筋绑扎及模板施工穿插进行.必须提高施工人员安全意识，时时做好安全防护措施。4.4 模板工程质量通病及防止措施序号项 目防 治 措 施1梁柱接头处漏浆在第一次浇筑成型的混凝土柱上端预留的凹槽内，粘帖海绵条加厚，来保证不漏浆2模板支设偏位1模板轴线放线后，要有专人进行技术复核，无误后才能支模。2墙模板根部和顶部必须设限位措施，如采用焊接钢件限位，以保证底25、部和顶部位置准确.3支模时要拉水平、竖向通线,并设竖向总垂直度控制线,以保证模板水平、竖向位置准确。4根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计,以保证模板及其支架具有足够强度、刚度和稳定性.5混凝土浇捣前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时进行处理.6混凝土浇捣时，要均匀、对称下料，墙体、柱分段分层连续进行，混凝土浇筑层厚度控制在一次浇筑400mm高以内。3标高偏差1每层楼设标高控制点，竖向模板根部须做找平。2模板顶部设标高标记，严格按标记施工。3楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。4接缝不严1严格控制胶合板含水率，制作时拼缝要严密.2胶合板安装周期不宜过长，浇捣混凝土26、时，胶合板要提前浇水湿润，使其胀开密缝.3钢模板变形特别是边框、要及时修整平直。4钢模板间嵌缝措施要控制，不能用油毡、塑料布、水泥袋等去嵌缝堵漏。5脱模剂使用不符合要求1拆模后,必须清除模板上遗留混凝土残浆，尔后再刷脱模剂。2严禁用废机油作脱模剂，脱模剂选用原则应为既便于脱模又便于混凝土表面装饰.3脱模剂涂刷要均匀，一般以2度为宜，以防漏刷，也不宜涂刷过厚。4.5后浇带模板支撑设置根据设计图纸及国家相关规范要求，后浇带应在其两侧混凝土龄期超过60天后方可浇捣后浇带混凝土，为使后浇带浇捣后其内在质量，外表美观与其两侧混凝土构件衔接严密，按照以往的施工经验,后浇带的模板安装应采取如下方案：地下室底27、板后浇带在其两侧混凝土浇捣后用模板全部遮盖,遮盖宽度两边均大于200,以防止上部施工残渣垃圾掉入后浇带，顶板后浇带的模板同两侧顶板后浇带模板一起安装,以确保后浇带浇捣后在模板拆除时其外表与相邻两侧混凝土构件平整一致，在一起安装模板的过程中,后浇带位置的模板安装必须保持独立的支撑体系,并确保两侧构件在浇捣时和模板支撑拆除后，后浇带模板支撑无松脱,不变形，具体支模方法如图：五、安全管理与监控1、高支模施工的洞口临边如果无排栅的须设置安全护栏，高度不少于1.2m，护栏内满铺密目安全网.2、加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。盘扣直插式钢管脚手架支顶28、搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格持证上岗的专业架子工。3、进入施工现场，必须配戴安全帽,工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。4、使用电动机械必须接零接地,并实行一箱一机一闸一防漏电开关。5、施工现场严禁吸烟，严禁酒后上班，经医生检查不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。6、水平杆、剪刀撑与立杆确保有足够的连接刚度。严禁不同直径钢管混合使用。7、盘扣直插式钢管脚手架立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求,严禁使用有质量毛病的钢管.8、柱边立杆与柱距离不大于250mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用纵横水平杆、支撑攀爬上下,必须设置专用施工楼梯上下。9、拆除29、模板，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，禁止无关人员入内。拆除应按顺序以先装后拆,后装先拆原则，从一端向另一端，逐层向下拆除，禁止上下同时作业。10、水平杆、剪刀撑，应与盘扣直插式钢管脚手架同步拆除,不得提前拆除。11、拆下的模板、枋木、钢管等材料,应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。12、拆除工作当日完工后,应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束,方可撤离岗位。13、输送至地面的所有模板、枋木、钢管等物体，应按类堆放整理。14、操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。15、临边支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。16、30、高支模搭设,拆除和混凝土浇筑期间无关人员不得进入高支模底下.17、严禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。18、严禁在作业面上吸烟、乱丢火种。在各层楼面设置灭火器材.19、需要进行电焊施工作业，必须有专人监护跟焊,对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。20、施工现场临时使用的电线、电闸不得挂在支顶上，如确实施工需要架设的电线,必须用有效的绝缘器材进行安装。电器设备，必须有防雨、防漏电措施。施工现场使用照明灯具要遵守有关安全规定。21、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件.严禁在脚31、手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等.22、在搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的,要有可行的加固方案方可施工。23、支模完毕，经班组、项目部自检合格，工程管理部、公司技术部及安全管理部复检合格，报监理验收合格后,方能绑扎钢筋，在总监签发的浇筑令后方可浇筑混凝土.在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求.2）、地基是否积水,底座是否松动。3)、盘扣直插32、式钢管脚手架杆件是否有变形的现象。4）、安全防护措施是否符合规范要求。24、在浇筑顶板砼过程中,支架下面要安装照明灯,在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶,若发现异常,立即停止浇筑砼,并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整,砼不得堆积在泵送管道出口处.25、高支模支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除,作业完成后，马上复原。26、施工场内如因施工需动火（如电焊等）要经项目消防责任人批准，报项目部审批并发给动火许可证后方能在施工场地动火,且必须配备灭火器材及防护措33、施。动火过程中要严格执行动火器材和设专人看火监护，动火完毕需认真检查，消除隐患.六、安全应急救援预案1、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人,及请求救援。2、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克.遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要34、让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右,尽快送医院进行抢救治疗。（2）出现颅脑损伤,必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧,面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运.遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）发生脊椎受伤者，创伤处用消毒的消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫,导致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程中严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4)发现35、伤者手足骨折,不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板等,在无材料情况下,上肢可固定在身侧,下肢与腱侧下肢缚在一起。（5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血,使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施有：1）一般的伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9NaCL溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布,用绷带较紧地包扎。2）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口处再加包扎，来增强压力而达到止血。3）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、36、带状布条等,上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置),下肢出血结扎在大腿1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。动用最快的交通工具或其他措施,及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、发生支模坍塌应急救援（1）当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌时,不要慌张，要保持镇定，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。（2)在坍塌过程中不要盲目抢救，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下,组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首37、先抢救受伤人员,再抢救集体财产。（3)现场应急处理：1)尽快解除重物压迫,减少挤压综合症的发生。2）伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。3)伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血.4）伤肢不应抬高、按摩或热敷。5）如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应避免加压,除有大血管断裂外不用止血带。6）迅速送往医院。（4）立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(5)按规定上报有关主管部门请求救援.应急预案小组成员柴建森18024668765郭兴祥18105808788管迪15192771020姜春波18561626979周边18520677591俞嘉斌15249212185林森188838、8211980范忠强15891444829陈宏猛15628657872组长 李厦B区副组长 吴鑫D区副组长肖世浪A区副组长袁洪章所有应急预案小组人员必须保持24小时开机。七、质量保证措施1、对混凝土浇筑采取以下施工保证措施: 要求砼和易性好，既保证泵送时不堵塞，又便于浇筑，砼中骨料要求级配良好,以保证砼的质量. 梁应分层浇筑，每层厚度不超过400mm，使用直径为35mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拔出，震动棒不准贴近模板、固定架锚垫板等铁件。分层浇注要保持上层震捣时震动棒插入下层砼50mm以上。 在浇注砼时，应设专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等,发现问题及时报告，采39、取妥善的措施。必要时停止浇注砼,妥善处理后再继续浇注砼. 梁支座地节点部位要进行认真处理,剔除下层砼软弱层，并用水湿润，浇灌砼时对节点处垫50mm厚同等级砂浆,以保证砼的接槎质量。 砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂逢.2、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对盘扣钢管脚手架支架搭设、模板安装等按规范要求安装。3、施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。4、盘扣钢管脚手架组合安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝,确保盘扣直插式钢管脚手架的质量。5、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木,应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板40、按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。6、模板安装中或完成后,由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后安规定进行办理验收。7、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。8、用于施工的盘扣钢管脚手架及相关配件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的盘扣直插式钢管脚手架。八、雨季施工措施1、做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班,做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心.2、雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，41、临时围墙等处设警告牌;疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。3、雨天作业必须设专人看护,存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。4、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后,要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查,当确认安全无误后方可继续施工。5、各区高支模，必须设置避雷装置，且其周围有排水设施。6、机电设施要经常检查接零、接地保护,所有机械棚要搭设严密，防止漏雨,并随时检查漏电装置功能是否灵敏有效.7、脚手架底部地基要做好排水。8、钢筋42、要用枕木或木方、地垄等架高，防止沾泥、生锈。9、浇筑混凝土前,要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行.现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。10、当遇六级以上大风时停止脚手架搭建与拆除作业.九、炎热天气施工措施1、工地设茶水供应站,保证施工作人员的水分补充,并适时发放绿豆汤、西瓜、汽水等降温食品。2、职工宿舍要保持良好的通风,室内外环境卫生要保持清洁整齐；饮食要卫生、饭菜要可口，确保职工健康。3、工地必须配备人丹、十滴水藿香正气水等防暑必需药品，配备医疗药箱，发生中暑时紧急救护。4、要合理安排作息时间,注意劳逸结合，根据生产实际,适当提早上午工作时43、间，推迟下午工作时间，尽量避开中午高温作业时间，气温超过37时，禁止上午11:00至下午2:30作业,要尽可能地减少工作时间和劳动强度，无特殊情况严禁加班加点和高温持续加班作业，防止疲劳、中暑事件发生。5、对患有心、血管器质性疾病、持久性高血压、中枢神经系统疾病及其他身体状况不适合高温天气露天工作或室内高温工作的人员，应当在高温天气期间调整其工作地点或工作岗位。确因工作需要不能调整工作地点或工作岗位的，应当采取应对突发疾病的预防措施.十、模板支撑系统验算10.1 地下室顶板5001750梁模板验算10.1。1 计算参数钢管强度205.0 N/mm2钢管强度折减系数取1。0模板支架搭设高度4.244、5m梁截面BD=500mm1750mm立杆的纵距（跨度方向）l=0。60m立杆的步距h=1。50m梁底承重立杆2道面板厚度12mm面板剪切强度1.4N/mm2面板抗弯强度13.0N/mm2面板弹性模量6000。0N/mm2木方4870mm木方剪切强度1.7N/mm2木方抗弯强度17。0N/mm2木方弹性模量9000.0N/mm2梁两侧立杆间距 1。20m模板自重0。20kN/m2混凝土钢筋自重25.50kN/m3倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值kN/m2扣件计算折减系数取1。0图1 梁模板支撑架立面简图平面图模板设计剖面图按照模板规范4。3.1条规定确定荷载组合分项系数45、如下：由可变荷载效应控制的组合S=1。2（25。501。75+0.20)+1.402。00=56。590kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525。501.75+0。71。402。00=62。204kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71。40=0。98采用的钢管类型为483。25。钢管惯性矩计算采用 I=（D4d4）/64,抵抗距计算采用 W=(D4d4)/32D。支撑在600厚C35钢筋混凝土底板上。10.1.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载46、,施工活荷载等。1、荷载的计算（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m)：G1 = 25.5001。7500.500=22.313kN/m(2)模板的自重线荷载（kN/m）：G2 = 0。2000。500（21。750+0.500）/0.500=0。800kN/m活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 Q1 =2。0000.500=1.000kN/m考虑0.9的结构重要系数，验算极限承载力时均布荷载设计值q = 0.91。35(22.313+0。800）+0。90。71.41。000=28.96kN/m验算变形时的均布荷载标准值qk=22.313+0。8+1=24.11347、kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 50。001.201.20/6 = 12。00cm3;I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4；I = 50。001。201.201。20/12 = 7。20cm4；计算简图弯矩图（kN.m)剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。931kN N2=5.310kN N3=5.310kN N4=1。931kN最大变形V=0.667qkl4/100EI=0.29048、mm2、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.08010001000/12000=6.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2;面板的抗弯强度验算 f f，满足要求。3、抗剪计算截面抗剪强度计算值 =3Q/2bh=32896。0/(2500.00012.000）=0。724N/mm2截面抗剪强度设计值 =1.40N/mm2面板抗剪强度验算 ，满足要求。4、挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0。290mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求.10。1.3 梁底支撑木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5。3149、0/0。500=10。620kN/m最大弯矩 M = 0。1ql2=0.110。620.500。50=0。266kN.m最大剪力 Q=0.60.50010。620=3.186kN最大支座力 N=1.10.50010。620=5。841kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 4。807.007.00/6 = 39。20cm3；I = 4。807.007.007.00/12 = 137.20cm4；1、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0。266106/39200。0=6。77N/mm2木方的抗弯计算强度小于17。0N/mm2,满足要求.2、木方50、抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足： = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 =33186/（24870)=1.422N/mm2截面抗剪强度设计值 =1。70N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求。3、木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=8.741kN/m最大变形v=0。677ql4/100EI=0。6778。741500.04/（1009000.001372000。0)=0.300mm木方的最大挠度小于500。0/250,满足要求。10。1。4 梁底支撑钢管计算151、梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。135kN。m最大变形 vmax=0。089mm最大支座力 Qmax=6.857kN抗弯计算强度 f = M/W =0.135106/4788.0=28。10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求。支撑钢管的最大挠度0。089mm小于516。7/150与10mm,满足要求。252、 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.0kN,双扣件取12。0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6。86kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，故采用双扣件，满足抗滑承载力要求。根据建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ3002013,承插式抗滑承载力设计值取40。0kN，满足要求.10.1.5 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值,它包括：横杆的最大支座反力 N1=6。857kN （已经包括组合系数53、）脚手架钢管的自重 N2 = 0.91。350。1374.250=0.709kNN = 6.857+0。709=7。565kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1。59cm；A 立杆净截面面积,A=4。567cm2；W - 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.788cm3；f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1。50m；l0 计算长度,取1。500+20。200=1。900m； 长细比，为1900/15。9=120 150 长细比验算满足要求. - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l054、/i 查表得到0。458;经计算得到=7565/（0。458457)=36.169N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求。10。1。6 梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm计算断面高度1750mm两侧楼板厚度250mm模板面板普通胶合板内龙骨4870mm木方外龙骨单钢管48mm3。25mm对拉螺栓5道M14在断面内水平间距150+300+300+300+300mm断面跨度方向间距500mm面板厚度12mm面板剪切强度1.4N/mm2面板抗弯强度13。0N/mm2面板弹性模量6000。0N/mm2木方剪切强度1。7N/mm2木方抗弯强度17.0N/mm2木方9000.0N/m55、m210。1.7 梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 c 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； - 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/(+15)，取8。000h； - 混凝土的入模温度,取10.000; V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.750m; - 混凝土坍落度影响修正系数,取1。000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=42.000kN/m2考56、虑结构的重要性系数0。90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9042。000=37。800kN/m2考虑结构的重要性系数0。90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0。904.000=3。600kN/m2.10.1。8 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0。50m。荷载计算值 q = 1。237。8000.500+1.403.6000。500=25。200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 50。001.501。50/6 = 18.75cm3；I 57、= 50。001.501.501。50/12 = 14。06cm4；计算简图弯矩图（kN。m）剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:变形计算受力图变形图（mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.484kN N2=7。148kN N3=6.058kN N4=6。421kN N5=6。058kN N6=7。148kN N7=2。484kN最大弯矩 M = 0。166kN.m最大变形 V = 0。375mm1、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0。16610001000/18750=8.853N/mm2面板的抗弯强度设计值58、 f,取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求.2、抗剪计算截面抗剪强度计算值 =3Q/2bh=33816。0/（2500。00015。000)=0。763N/mm2截面抗剪强度设计值 =1。40N/mm2面板抗剪强度验算 ，满足要求.3、挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.375mm面板的最大挠度小于250。0/250，满足要求。4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1。20.2537.80+1.40.253。60=12。600kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2537。80=9.450kN/m按照59、三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = 6。300/0。500=12.600kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0。60。50012.600=3.780kN最大支座力 N=1.1ql = 1。10.50012.600=6。930kN截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.807.007.00/6 = 39。20cm3; I = 4.807。007.007.00/12 = 137。20cm4;5、抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0。315106/39200。0=8.04N/mm2抗弯计算强度小于17。0N/mm260、,满足要求。6、抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足： = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 =33780/(24870）=1.688N/mm2截面抗剪强度设计值 =1。70N/mm2抗剪强度计算满足要求。7、挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6779.450500.04/(1009000.001372000。0)=0.324mm最大挠度小于500。0/250,满足要求。10。1。9 梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算.外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计61、算简图支撑钢管弯矩图（kN。m)支撑钢管剪力图(kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。873kN。m最大变形 vmax=0.165mm最大支座力 Qmax=13.614kN抗弯计算强度 f = M/W =0。873106/5080.0=171。85N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求。支撑钢管的最大挠度小于300。0/150与10mm，满足要求.10。1。10 对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 62、（mm2）; f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;对拉螺栓的直径（mm）： 14对拉螺栓有效直径(mm）： 12对拉螺栓有效面积(mm2）： A = 105。000对拉螺栓最大容许拉力值（kN)： N = 17。850对拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 13。614对拉螺栓强度验算满足要求.侧模板计算满足要求.10。2 地下室顶板6001200梁模板验算10。2。1 计算参数:钢管强度205.0 N/mm2钢管强度折减系数取1.00模板支架搭设高度3.7m梁截面BD=600mm1200mm立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m立杆的步距h=1。50m梁底承重立杆2道面板厚度163、2mm面板剪切强度1。4N/mm2面板抗弯强度13.0N/mm2面板弹性模量6000.0N/mm2木方4870mm木方剪切强度1。7N/mm2木方抗弯强度17.0N/mm2木方弹性模量9000。0N/mm2梁两侧立杆间距 1。20m模板自重0。50kN/m2混凝土钢筋自重25。50kN/m3倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值0扣件计算折减系数取1.00平面图模板设计剖面图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1。2(25.501。20+0。50）+1。402。00=40。120kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1。3525.64、501。20+0。71。402.00=43。270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。35，可变荷载分项系数取0。71。40=0.98采用的钢管类型为483。25。钢管惯性矩计算采用 I=（D4d4）/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。支撑在600厚C35钢筋混凝土底板上。10。2。2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25.5001.2000。900=27.540kN/m（2）模板的自重线荷65、载(kN/m）： q2 = 0。5000。900（21。200+0。600)/0。600=2.250kN/m(3）活荷载为振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）:经计算得到,活荷载标准值 Q1 =2.0000.600=1.200kN/m考虑0.9的结构重要系数，验算极限承载力时均布荷载设计值q = 0。91。35（27.54+2。250）+0.90。71。41。200=37。24kN/m验算变形时的均布荷载标准值qk=27.54+2.25+1。2=30。99kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001。201。20/6 = 2166、.60cm3；I = 90.001。201.201。20/12 = 12.96cm4；计算简图弯矩图(kN.m）剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.764kN N2=5.057kN N3=4。352kN N4=4。352kN N5=5.057kN N6=1.764kN最大弯矩 M = 0。056kN.m最大变形 V = 0.053mm(1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0。05610001000/21600=2。593N/mm2面板的抗弯强度设计值 67、f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!（2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 =3Q/2bh=32705。0/（2900.00012。000)=0。376N/mm2截面抗剪强度设计值 =1。40N/mm2面板抗剪强度验算 ，满足要求!(3）挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0。053mm面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求!10.2。3 梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.057/0。900=5.619kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15。620。900。90=0。455kN。m最大剪力 Q=0。68、60.9005。619=3.034kN最大支座力 N=1.10.9005。619=5。563kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 4.807.007。00/6 = 39。20cm3； I = 4.807.007.007。00/12 = 137.20cm4；1、木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.455106/39200。0=11.61N/mm2木方的抗弯计算强度小于17。0N/mm2,满足要求！2、木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 =33034/（248769、0）=1.355N/mm2截面抗剪强度设计值 =1.70N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3、木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距）得到q=4.625kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0。6774。625900。04/（1009000。001372000。0）=1.664mm木方的最大挠度小于900。0/250，满足要求！10.2.4 梁底支撑钢管计算1、梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m)支70、撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。353kN。m最大变形 vmax=0。171mm最大支座力 Qmax=10。365kN抗弯计算强度 f = M/W =0。353106/4788。0=73。83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求！2、梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算.10.2。5 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计71、算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.37kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求！承插式抗滑承载力设计值取40。0kN，满足要求。10。2.6 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值,它包括: 横杆的最大支座反力 N1=10。365kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 0。91.350.1503.700=0.676kN N = 10.365+0.676=172、1。042kN i - 计算立杆的截面回转半径,i=1。59cm; A - 立杆净截面面积，A=4。567cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩），W=4.788cm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1。50m; l0 - 计算长度，取1。500+20。400=2。300m； 长细比，为2300/15。9=145 150 长细比验算满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0.333;经计算得到=11042/(0.333457）=72。702N73、/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求!10.2。7 梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm计算断面高度1200mm两侧楼板厚度250mm模板面板普通胶合板内龙骨4870mm木方外龙骨单钢管48mm3.25mm对拉螺栓2道M14在断面内水平间距200+500mm断面跨度方向间距500mm面板厚度12mm面板剪切强度1。4N/mm2面板抗弯强度13。0N/mm2面板弹性模量6000。0N/mm2木方剪切强度1.7N/mm2木方抗弯强度17.0N/mm2木方9000。0N/mm2模板组装示意图10.2。8 梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力74、和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取200/（+15）,取8.000h； 混凝土的入模温度,取10。000； V 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。200m; - 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28。800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0。975、028。800=25。920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3。600kN/m2。10。2.9 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.225。9200。500+1。403.6000。500=18。072kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50。001。201.20/6 = 12.00cm3； I = 50。001。201。201.20/12 = 7。20cm4;计算简76、图弯矩图（kN。m）剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。686kN N2=4.905kN N3=3。986kN N4=4。905kN N5=1.686kN最大变形 V = 0。606mm1、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.10910001000/12000=9.083N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！2、抗剪计算截面抗剪强度计算值 =3Q/2bh=32605。0/(2500。0001277、.000)=0。651N/mm2截面抗剪强度设计值 =1.40N/mm2面板抗剪强度验算 ，满足要求!3、挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.606mm面板的最大挠度小于237.5/250,满足要求！10.2.10 梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算.内龙骨强度计算均布荷载q=1。20。2425.92+1.40.243。60=8.584kN/m挠度计算荷载标准值q=0。2425.92=6。169kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = 4.292/0.500=8.584kN/m最大弯矩 M = 0。1ql2=0。18。5840。578、00。50=0.215kN。m最大剪力 Q=0。6ql = 0。60.5008.584=2。575kN最大支座力 N=1。1ql = 1.10。5008.584=4.721kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 4。807。007.00/6 = 39。20cm3; I = 4。807.007。007.00/12 = 137。20cm4；1、抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0。215106/39200。0=5。48N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2，满足要求!2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足： = 79、3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 =32575/(24870)=1。150N/mm2截面抗剪强度设计值 =1。70N/mm2抗剪强度计算满足要求！3、挠度计算最大变形 v=0。677ql4/100EI=0.6776。156500.04/(1009000.001372000.0)=0。211mm最大挠度小于500。0/250,满足要求！10。2。11 梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算.外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，80、受力图与计算结果如下:支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.290mm最大支座力 Qmax=12。077kN抗弯计算强度 f = M/W =0.830106/4788.0=173.35N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm，满足要求！10.2.12 对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）: 14对拉螺栓有效直径(m81、m)： 12对拉螺栓有效面积(mm2）： A = 105。000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)： N = 17。850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 12.077对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求!10。3地下室顶板模板及支撑验算（250厚）10.3。1 计算参数：钢管强度205。0 N/mm2钢管强度折减系数取1.00模板支架搭设高度5.0m立杆的纵距 l=1。20m立杆的横距l=0。90m立杆的步距h=1.50m梁顶托采用双钢管483.25mm面板厚度12mm面板剪切强度1。4N/mm2面板抗弯强度13。0N/mm2面板弹性模量6000。0N/mm2木方4870mm木方82、剪切强度1。7N/mm2木方抗弯强度17。0N/mm2木方弹性模量9000.0N/mm2模板自重0.50kN/m2混凝土钢筋自重25。10kN/m3倾倒混凝土荷载标准值1。00kN/m2施工均布荷载标准值2.00kN/m2图 盘扣式楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=（D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=(D4-d4）/32D.支撑在600厚C35钢筋混凝土底板上。10。3.2 模板面板计算面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm83、3；I = 1001.53/12 = 28。125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）： q = 250.251+0.51 = 6.75 kN/m;（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）： P = 2。5 kN；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：最大弯矩M=0.16。750.252+0.0752.50。25= 0.089kNm；面板最大应力计算值 = 89000/37500 = 2.376N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算84、值为2。376N/mm2小于面板抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求。3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 6。75kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776。752504/（10050028。125104)=0.067 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0。067 mm 小于面板的最大允许挠度1 mm，满足要求。10。3.3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4。877/6 = 39.2 cm3;I=4。8777/12 = 137。2 cm4；方木楞计算简图1、荷载的计算:（1)钢筋混凝土板自85、重（kN/m): q1= 250.250.25 = 1。562 kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m)： q2= 0。50.25 = 0。125 kN/m ;(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m): p = 2.5 kN；2、强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：M=0.1ql2+0.075pl均布荷载 q = 1.2（q1 + q2） = 1。2(1。562 + 0。125） = 2.024 kN/m；最大弯矩 M = 0。1ql2+0.075pl = 0。12.0240。92 +0.0752.50.9= 0。333 86、kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0。333106/39200 = 8.489 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为8。489N/mm2小于方木抗弯强度设计值17N/mm2,满足要求。3、抗剪验算：截面抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0。50。92.024+0.52。5 = 2.161 kN;方木受剪应力计算值 = 3 2。161103/(2 4870) = 0。965 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值0。965 N/mm2小于方木抗剪强度设计值1。7N/m87、m2，满足要求。4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载 q = q1 + q2 = 1。688 kN/m；最大挠度计算值 = 0。6771。6882004 /（10010000372000)= 0.546 mm；最大允许挠度 V=900/ 250=3。6 mm；方木的最大挠度计算值 0。546 mm 小于方木的最大允许挠度 3.6 mm，满足要求。10.3.4 木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.871 kN; 支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN穖）支撑钢管计算变形图88、(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0。94 kNm；最大变形 Vmax = 2。177 mm ；最大支座力 Qmax = 11。392 kN ；最大应力 = 940370.648/4790 = 196.32 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值196。32 N/mm2小于支撑钢管抗压强度设计值205N/mm2,满足要求。支撑钢管的最大挠度为 2。177mm 小于900/150与10 mm,满足要求.10。3。5 扣件抗滑移的计算双扣件承载力设计值取12。00kN，承插节点抗剪承载力取40.0kN。纵向或横向水平杆传给立杆89、的竖向作用力设计值 R= 11。392 kN;R 12.00 kN，且R 40.00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。10.3.6 模板支架立杆荷载标准值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1、静荷载标准值包括以下内容:（1）脚手架的自重（kN）: NG1 = 0.134.65 = 0。603 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A.（2）模板的自重（kN)： NG2 = 0。50.90。9 = 0.405 kN；（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3 = 250.250.90.9 = 5.062 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG390、 = 6。071 kN；2、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1。5+2 ) 0.90。9 = 2.835 kN;3、不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11。254 kN；10.3.7 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） :N = 11。254 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积（cm2）：A = 4。57 cm2； W - 立91、杆净截面模量(抵抗矩）（cm3）：W=4.79 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m);如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3；u = 1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1。7+0.252 = 2。2 m； L0/i = 2200 / 15.9 = 138 ;由长细比 Lo/i 的结果92、查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。357 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11254/（0.357457) = 68.98N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 68。98N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a)k1 计算长度附加系数按照表1取值1。243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2。2 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a） = 1。2431。002(1.7+0.25） = 2.74 m;Lo/i = 274093、.069 / 15。9 = 172 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。24 ；钢管立杆的最大应力计算值 ;=11254/（0.24457） = 102。608 N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值 = 102。608 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求。10.3。8 盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算.10.4地上门厅8.9米高300600梁模板支撑验算钢管强度205。0 N/mm2钢管强度折减系数取1模板支架搭设高度8.3m梁截面BD=300mm600mm立杆的94、纵距（跨度方向）l=1.00m立杆的步距h=1。50m梁底承重立杆2道面板厚度12mm面板剪切强度1.4N/mm2面板抗弯强度13。0N/mm2面板弹性模量6000。0N/mm2木方4870mm木方剪切强度1.7N/mm2木方抗弯强度17.0N/mm2木方弹性模量9000.0N/mm2梁两侧立杆间距 1。00m模板自重0。50kN/m2混凝土钢筋自重25.50kN/m3倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值0.00kN/m2扣件计算折减系数取1。0010。4.1 计算参数：图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4。3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合95、S=1.2（25。500.60+0.50）+1.402。00=21。760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525。500。60+0。71。402.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。35,可变荷载分项系数取0。71。40=0。98采用的钢管类型为483。25。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=（D4d4)/32D。10。4.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算.作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。10。4。3 荷载的计算：1、钢筋混凝土梁自重（k96、N/m）： q1 = 25.5000.6000.500=7.650kN/m2、模板的自重线荷载（kN/m)： q2 = 0。5000。500（20.600+0.300)/0.300=1。250kN/m3、活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 Q1 =2。0000。500=1。000kN/m考虑0。9的结构重要系数，验算极限承载力时均布荷载设计值q = 0.91.35（7.65+1.250)+0。90.71。41。000=11。699kN/m验算变形时的均布荷载标准值qk=7。65+1。25+1。0=9.9kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，97、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 50。001.201。20/6 = 12.00cm3； I = 50。001.201.201。20/12 = 7.20cm4；计算简图弯矩图(kN。m)剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0。658kN N2=2。194kN N3=0。658kN最大弯矩最大变形 V = 0.059mm4、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03210001000/12000=2.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.98、00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！5、抗剪计算截面抗剪强度计算值 =3Q/2bh=31096。0/（2500.00012。000)=0。274N/mm2截面抗剪强度设计值 =1。40N/mm2面板抗剪强度验算 ,满足要求！6、挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0。059mm面板的最大挠度小于150.0/250，满足要求!10。4。4 梁底支撑木方的计算1、梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = 2。194/0.500=4.387kN/m最大弯矩 M = 0。1ql2=0。14.390。500.50=0。110kN。m最大剪力 Q=0。60。500499、.387=1.316kN最大支座力 N=1.10.5004.387=2。413kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4。807。007.00/6 = 39.20cm3; I = 4。807.007.007。00/12 = 137。20cm4；2、木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0。110106/39200.0=2。80N/mm2木方的抗弯计算强度小于17。0N/mm2,满足要求!3、木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下： Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足： = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 =31316/(24870)=0.588100、N/mm2截面抗剪强度设计值 =1.70N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!4、木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距）得到q=3。611kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0。6773。611500。04/(1009000.001372000.0)=0.124mm木方的最大挠度小于500。0/250,满足要求！10。4。5 梁底支撑钢管计算1、梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力.支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m）支撑钢管剪力图(k101、N)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。779kN。m最大变形 vmax=2。407mm最大支座力 Qmax=1.755kN抗弯计算强度 f = M/W =0。779106/4788.0=162.64N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!2、梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m)支撑钢管剪力图(kN）变102、形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。307kN。m最大变形 vmax=0。706mm最大支座力 Qmax=3。773kN抗弯计算强度 f = M/W =0.307106/4788。0=64。14N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1000。0/150与10mm，满足要求!10。4。6 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.00kN,双扣件取12。103、00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3。77kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 承插式抗滑承载力设计值取40.0kN，满足要求。10。4.7 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:其中 N 立杆的轴心压力最大值,它包括: 横杆的最大支座反力 N1=3。773kN （已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1468。300=1.475kN N = 3.773+1.475=5.248kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A - 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=4。788cm3; f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h - 最大步距，h=1.50m; l0 - 计算长度，取1.500+20。300=2。100m; - 长细比，为2100/15。9=132 150 长细比验算满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0.386;经计算得到=5248/(0。386457）=29。734N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求！模板支撑架计算满足要求！