1、商业综合体及地下室工程高大模板安装混凝土浇筑施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录一、工程概况8二、编制依据11三、施工计划12（一）、物资准备12（二）、施工准备12木胶合模板板材的选用17（三）、模板支架搭设1710、周边拉结21四、质量要求22（一）主控项目：22（二）一般项目：231、模板安装的一般要求，观察检查。235、模板安装的允许偏差应符合下表中规定。23（三）施工注意事项241、避免工程质量通病24五、支撑系统使用材料的检查与验收251 、构配件检查与验收25六、模板安装及混凝土浇2、筑方法和有关注意事项31七、支模监测311、监测项目：支架沉降、位移和变形。314、变形监测预警值；32八、质量保证措施321、在进行图纸会审时，请设计单位对结构设计进行技术交底。328、扣件螺栓拧紧力矩为4060Nm。33九、安全技术措施3311、水平杆、剪刀撑，应与钢管立杆同步拆除，不得提前拆除。35十、雨季施工措施365、各高支模区，必须设置避雷装置。36十一、安全应急救援预案371、安全事故应急救架构374发生支模坍塌应急救援：395、触电事故救援406、火灾事故的预防及其应急措施43十二、劳动计划44十三、计算书45一、工程概况1、工程名称：xx综合体一标段(1#、3#及地下室)；23、工程地点：3、建设单位： 4、设计单位：5、施工单位：6、监理单位：7、结构概况：本工程为框架结构，地上三层、地下二层。建筑结构安全等级为二级，按50年设计使用年限进行设计。主要功能为商铺式商业用房。多层建筑区为三层建筑，建筑高度为23.9 m，其中一、二层为商铺式商业，三层为商铺式商业与电影院。地下部分为为二层建筑。地下负一层功能为商业，自走式机动车停车库，附属设备用房及非机动车停车库；夹层为非机动车停车库；负二层为自走式机动车停车库，附属设备用房，分为人防与非人防区。本工程高大模板区域为： 1、售楼部大厅及扶梯井：1214轴/MN轴，1012/KL轴，楼面板厚150mm，主要梁截面尺寸：4、800800mm、400800mm、250600mm。支模高度为9.9米。 2、三层楼面的1#7#影剧院厅，VIP厅、IMAX厅。屋面板厚120mm，主要梁截面尺寸：6001200mm、5001400mm、5001200mm、4001100mm 、500600mm、400700mm、250600mm等，模板搭设高度9.25米。（IMAX厅：板厚120mm，模板搭设高度14m）高大模板工程施工方案选择：高大模板支撑架采用普通钢管扣件架，板下支撑立杆采用满堂布置方法。模板支撑系统基础分别坐落在地下室顶板和三层楼面板上，高大模板支撑体系搭设时，下层模板支撑系统不拆除，并保证上下立杆对齐。钢管选用485、3.0 mm，木枋选用4090 mm，模板选用胶合板，厚度15mm。梁下立杆采用U型托撑，板下立杆采用双扣件。排架底部设置纵横向扫地杆作为水平加强层，扫地杆距离地面200 mm，按纵下横上的顺序设置。剪刀撑：竖向剪刀撑沿支模排架四周外侧连续设置，中间每个五跨设置一组；水平剪刀撑设置三道，分别位于扫地杆、中间位置以及最上一步架体部位水平方向设置本工程高支模板区域根据同类合并原则： 1、工况一：取板厚度150mm进行复核验算。 2、工况二：取板厚度120mm进行复核验算。 3、 工况三：取梁6001200mm进行复核验算，5001400mm、5001200mm、4001100mm 参照执行。 4、6、工况四：取梁500600mm进行复核验算，400700mm、400800mm的参照执行。 5、工况五：取梁250600mm进行复核验算。 6、工况六：取梁800800mm进行复核验算分别对下列工况予以设计计算：梁截面模架高度纵距横距步距增加立杆数对拉螺栓间距500mm6001200mm9.25m900mm1000mm1500mm梁下增加2根12mm三道500600mm9.25m900mm1000mm1500mm梁下增加1根12mm两道250600mm9.25m900mm800mm1500mm梁下增加横杆12mm两道800800mm9.9m900mm1200mm1500mm梁下增加2根12mm两7、道楼面板模架高度纵距横距步距立杆承重方式150mm9.9m900mm900mm1500mm双扣件120mm14m900mm900mm1500mm双扣件二、编制依据建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2015建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质2008、987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图纸和施工组织设计三、施工计划（一）、物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。（二）、施工准备1、对于钢管扣件搭设的高大模板工程，施工前必须编制专项施工方案，并由施工单位总师室组织相关技术人员进行审核，经技术负责人签字后，再按照相关规定组织专家论证。根据专家组的论证报告，对专项施工方案进行修改完善，经施工单位技术负责人、项目总监批准签字后方可组织实施。2、高大模板搭设与拆除人员必须考核合9、格的专业架子工持证上岗，无证人员严禁上架操作。3、项目部应对进入现场的钢管、扣件等构配件进行验收，并检查其质量合格证和质检报告等证明材料，严禁使用不合格材料。材 料 计 划序号材料备注1扣 件直角扣件、对接扣件、十字扣件2钢 管483.0mm3木 方4090mm4模 板15mm优质胶合板5U型托撑钢管：钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.0以上10、的钢管。新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；（2）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（3）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列11、规定：（1）表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。（2）钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1a.钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）5扣件：（1）应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。（2）扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合12、格证：（3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（4）新、旧扣件均应进行防锈处理；（5）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。木材的选用（1）模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。（2）模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。（3）用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。（4）主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接13、件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。（5）当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。（6）当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。（7）施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。木胶合模板板材的选用（1）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两14、面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。（2）各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。（3）胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。（4）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。（三）、模板支架搭设1、模板支撑系统的立杆间距应按施工方案进行设置。先在地面上放线确定立杆位置，再将立杆与水平杆用扣件连成第一层支撑排架，同时对立杆的垂直度进行初步校正，接着搭设扫地杆并再次校正立杆的垂直度，然后逐层搭设支撑架体。每搭15、设一层纵、横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正。其施工流程如下：弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。2、模板支撑架基础：在混凝土基础上，立杆底部铺设厚度5cm、宽度20cm的木垫板，以增大立杆的承力面积。木垫板长度应2跨。3、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。梁和板的立柱，其纵16、横向间距应相等或成倍数。示意图如下4、立杆接长采用对接扣件，立杆在同一平面内对接接长数量不得大于总数量的1/3，接长点应在步距1/3范围内，严禁相邻两根立杆同步接长。立杆的接长应采取满足支撑高度的最少接点原则。5、纵、横向水平连杆应沿每排立杆的纵向和横向分别连续设置，不得单项设置和隔步或隔排设置。6、纵横向水平杆应采用对接扣件。对接扣件交错布置，相邻接头在水平方向的错开距离不应小于500 mm.纵横向水平杆采用直角扣件与立杆接。7、剪刀撑接长采用搭接方式，钢管的搭接长度500mm。竖向剪刀撑应在垂直面上和立杆形成4560夹角，并与立杆用旋转扣件连接；水平剪刀撑在扫地杆和最上一步架位置设置，应和17、纵横向水平杆形成4560夹角，并与立杆或水平杆用旋转扣件连接。8、支撑下段设置扫地杆，离地高度20cm，支撑上端应与上部的模板系统连接牢固，使其呈铰接状态。9、在框架梁下直接承受现浇构件荷载的水平钢管与立杆的连接必须采用双扣件，以增强节点部位的承载能力。10、周边拉结竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。11、排架支撑系统的连接扣件与钢管的贴合面必须严密整合，保持扣件抗滑、抗剪和抗扭性能的18、要求，扣件的拧紧力矩4065NM。12、搭设两步以上的模板支撑排架应设置登高措施，以保证操作人员的施工安全。四、质量要求（一）主控项目：1、安装现浇结构的上层模板及其支撑时，基础有承受上层荷载的承载能力。2、涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。3、钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。4、有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。（二）一般项目：1、模板安装的一般要求，观察检查。（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模19、板内的杂物应清理干净；2、模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表面质量的，粗糙、麻面。观察检查。3、现浇钢筋混凝土梁、板，起拱高度为跨度的1。水准仪、拉线和尺量检查。4、现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。5、模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置（mm）3预埋管、预留孔中心线位置（mm）3插筋中心线位置（mm）5外露长度（mm）+10，0预埋螺栓中心线位置（mm）2外露长度（mm）+10，0预留洞中心线位置（mm）10尺寸（mm）+10，0模板安装轴线位置（mm）5允许偏差底模上表面标高（mm）5截面内部尺（20、mm）基础10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度（mm）不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差（mm）2表面平整度（mm）5（三）施工注意事项1、避免工程质量通病1.1 模板安装前，先检查模板、钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。1.2 梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：A、支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。B、梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。C、混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。1.3 板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。措施：A、搂板21、模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。B、支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。C、板模按规定起拱。1.4 钢管脚手架支撑局部沉降：在钢管脚手架支撑下部位加设底座，基础能满足承载力要求。五、支撑系统使用材料的检查与验收1 、构配件检查与验收1 ）新钢管的检查应符合下列规定：（1） 应有产品质量合格证；（2） 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定，钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通22、钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。（3） 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4） 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范下表的规定；（5） 钢管必须涂有防锈漆。2) 旧钢管的检查应符合下列规定：（1） 表面锈蚀深度应符合本规范下表序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；（2） 钢管弯曲变形应符合本规范下表序号4的规定。3 ）扣件的验收应符合下列规定：（1） 新扣件应有生产许可证、法定检测单位23、的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测；（2） 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（3） 新、旧扣件均应进行防锈处理。构配件的允许偏差表2、支架检查与验收1）支架使用过程中，应定期检查下列项目：（1） 杆件的设置和连接，支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2） 立杆是否悬空；（3） 扣件螺栓是否松动；（4） 安全防护措施是否符合要求；2、支架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表的规定。搭设的技术要求、允许偏差与检验方法中1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑。24、3、 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准六、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则；由一端开始用“赶浆法”推进，先梁后板。2、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负25、责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。七、支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：在1/2梁板跨位置，每个监测剖面布设三个支撑位移变形监测点。3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80%这段时间，每隔半天测量一次。4、变形监测预警值；梁板支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，26、防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。八、质量保证措施1、在进行图纸会审时，请设计单位对结构设计进行技术交底。2、要求砼和易性好，即保证泵送时不堵塞，又便于浇筑，砼中骨料要求级配良好，以保证砼的质量。3、 梁应分层浇筑，使用直径为35mm的插入式震动棒震捣，做到垂直插入和拨出，震动棒不准贴近模板、固定架锚垫板等铁件。分层浇注要保持上层震捣时震动插入下层砼5cm以上。4、 在浇注砼时，应设专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现问题及时报告，采取妥善的措施。必要时停止浇注砼，妥善处理后再继续浇注砼。5、 砼试块制作，应根据环境27、气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间进行试件强度检验，达到设计规定100%设计强度后，方可进行拆模施工。6、 砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂缝。3、施工前由施工人员对工人进行详细的技术交底，对钢管脚扩架搭设、模板安装等按规范要求安装。4、钢管脚手架搭设前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管脚手架的质量。5、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。6、模板安装中或完成后，由质检员、安全员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按28、规范施工，高支模搭设施工完成后按规定进行办理验收。7、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。8、扣件螺栓拧紧力矩为4060Nm。9、用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。九、安全技术措施1、高支模施工的洞口临边如果无排栅的须设置安全护栏，高度不少于1.2m，护栏内满铺度目安全网。2、加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。脚手架支顶搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格持证上岗的专业架子工。3、进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。4、29、使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。5、施工现场严禁吸烟，严禁酒后上班，经医生检查不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。6、水平杆、剪刀撑与立杆确保有足够的连接刚度。严禁不同直径钢管混合使用。7、钢管立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管。8、水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.M。9、柱边立杆与柱距离不大于250mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用拉杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。10、拆除模板，周围应设围栏或警戒标30、志，并设专人看管，禁止无关人员入内。拆除应按顺序以先装后折，后装先折原则，从一端向另一端，逐层向下拆除，禁止上下同时作业。11、水平杆、剪刀撑，应与钢管立杆同步拆除，不得提前拆除。12、拆下的模板、枋木、钢管、扣件、等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。13、拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。14、输送至地面的所有模板、枋木、扣件、钢管等物体，应按类堆放整理。15、操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。16、临边支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。17、高支模搭设，拆除和混凝土31、浇筑期间无关人员不得进入高支模底下。18、严禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。19、严禁在作业面上吸烟、乱丢火种。在各层楼面设置灭火器材。20、需要进行焊接施工作业，必须有专业人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。21、施工现场临时使用的电线、电闸不得挂在支顶上，如确实施工需要架设的电线，必须用有效的绝缘器材进行安装。电器设备，必须 有防雨、防漏电措施。施工现场使用照明灯具要遵守有关安全规定。十、雨季施工措施1、做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，32、密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。2、雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。3、雨天作业必须设专定人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。4、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。5、各高支模区，必须设置避雷装置。6、浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。33、现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。十一、安全应急救援预案1、安全事故应急救架构 项目部应急救援体系及联络方式职务岗 位姓 名联系方式组 长项目经理副组长项目技术负责人组 员安全员质检员材料员施工员 2、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。3、发生高处附落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受作情况、骨折和出血上进行处理：31发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先34、观察伤者的受作情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。32出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧 ，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。33发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等 覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将者平卧放在帆布担架或硬35、板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。34发现作者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血客。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等 ，在无材料要情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。35遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，江注意保暖。正确的现场止血处理措施：（1）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。（2）加压包扎止36、血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。（3）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等 ，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢同出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。（4）动用最快的交通工具或其他措施，及把伤者送往友好医院、东方医院或中医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口听情况。4发生支模坍塌应急救援：41施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。保持出入口畅通。42在施工危险37、区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。4.3 当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4.4 在坍塌过程中不要盲目抢 险，有危及用电安全的，应立即切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。4.5 现场急救处理：（1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。（2）伤脚制动，可用夹板等简单托持伤脚。（3）伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。（5）如果挤压部位有开放创伤及活动出38、血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。（6）迅速转往医院。（7）立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。（8）按规定上报有关主管部门请求救援。5、触电事故救援5.1 当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，脱离电源的基本方法有：（1）将出事附倾家荡近电源开关刀拉掉、或将电源插头拨掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）39、如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。5.2 在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿40、木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5） 夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（6） 触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静臣休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（7）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施41、行人工呼吸或胸外心脏挤压。（8）对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工42、呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道畅通。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16-18次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压后脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60-80次。在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。643、火灾事故的预防及其应急措施6.1 注意事项（1）施工现场防火工作认真贯筑“预防为主、消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管、谁负责”的原则。（2）对职工进行经常的防火宣传教育，普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。（3）施工过程需要动火作业，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。（4）现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经公司主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。（5）按规定配备消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不少于6544、mm；每层设直径为50mm的消防结合，配备一条长度为20m的消防水带。（6）电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁乱拉乱接电线。（7）易燃杂物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。（8）火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，及时消除对周边环境的影响。对主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。十二、劳动计划本高支模项目拟投入的劳动人员如下表数量（人）备注管理人员4安全员2质量员1架子工 30根据工程实际情况增减作业人员木工60根据工程实际情况增减作业人员十三、计算书工况一：板模板（150mm）计算书 计算依据： 45、1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)8.4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件46、时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.06风压高度变化系数z1.23风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计模板支架高度(m)9.9立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的47、距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)150，150结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。48、计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l249、/8+pl/4=max7.3240.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.865kN/m 5ql4/(384EI)53.8652004/(38410000281250)0.029mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量50、E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整8400/900取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.21.508kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(51、0.3+(1.1+24)0.15)0.20.878kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.8780.92+0.1210.630.920.138kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0650.92+0.213.150.9，0.1070.0650.92+0.1813.150.90.599kNm M3maxq1L52、12/2，q2L12/2+pL1=max1.5080.12/2，0.0650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.138，0.599，0.3150.599kNm Mmax/W0.599106/5400011.1N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.8780.9+0.620.630.90.831kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0650.9+0.6813.152.181kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.5080.1，0.0650.1+3.1553、3.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.831，2.181，3.1563.156kN max3Vmax/(2bh0)=33.1561000/(29040)1.315N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.20.813kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.8139004/(10093502430000)0.148mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/m54、m2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.21.301kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(155、.1+24)0.15)0.21.036kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.2=0.853kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.0360.9+1.2230.3780.91.482kN 按悬臂梁，R1q1l=1.3010.10.13kN RmaxRmax，R11.482kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.8530.90.877kN 按悬臂梁，R1q2l=0.853056、.10.085kN RmaxRmax，R10.877kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.579kNm Mmax/W0.579106/4490128.99N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.102kN max2Vmax/A=24.1021000/42419.347N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.62mm 跨中max=0.62mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.25mm=150/400=0.375mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立57、杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.123非顶部立杆计算长度系数21.808钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.123(1500+2200)=2133.7mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.8081500=2712mm =l0/i=2712/15.9=170.566=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.123(158、500+2200)=2528.435mm 1l01/i2528.435/15.9159.021，查表得，10.277 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.060.91.52/100.016kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.410.90.9+0.91.40.016/0.95.188kN f Nw/(A)+ Mw/W5188.148/(0.277424)+0.016106/449047.669N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.8081500=359、213.72mm 2l02/i3213.72/15.9202.121，查表得，20.177 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.060.91.52/100.016kNmNw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.410.90.9+0.91.40.016/0.95.431kN f Nw/(A)+ Mw/W5431.148/(0.177424)+0.016106/449075.864N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.8 按上节计算可知，扣60、件受力N5.188kNRc=kc12=0.812=9.6kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型混凝土地基承载力设计值fak(kPa)100立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.431/(10.15)36.208kPafak100kPa满足要求！工况二：板模板（120mm）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设61、计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)14模板支架纵向长度L(m)8.4模板支架横向长度B(m)8.4 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/62、m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.164地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)25风压高度变化系数z1.31风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设63、计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.64、5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3610.252+0.1173.150.265、520.044kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.252+0.2133.150.25，0.10.1080.252+0.1753.150.250.168kNm MmaxmaxM1，M2max0.044，0.1680.168kNm Mmax/W0.168106/375004.487N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1122504/(10010000281250)=0.029mm 0.029mmL/250250/2501mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁66、类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.25=1.682kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G367、k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.25=0.894kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.787kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.8940.92+0.1250.7870.920.17kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0810.92+0.2033.150.9，0.1250.0810.68、92+0.1883.150.90.58kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6820.152/2，0.0810.152/2+3.150.150.473kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.17，0.58，0.4730.58kNm =Mmax/W=0.58106/54000=10.743N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.8940.9+0.6250.7870.90.946kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0810.9+0.6883.152.213kN V69、3maxq1L1，q2L1+pmax1.6820.15，0.0810.15+3.153.162kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.946，2.213，3.1623.162kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1621000/(24090)1.318N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.828kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.8289004/(1009350243104)0.125mmL/250900/2503.6mm； 70、悬臂端maxql14/(8EI)=0.8281504/(89350243104)0.002mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q171、kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.251.421kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.250.948kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.250.472kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.250.878kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.4210.91.598kN 按悬臂梁，R11.472、210.150.213kN RmaxRmax，R11.598kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.8780.90.988kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.8780.150.132kN RmaxRmax，R10.988kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.472106/4490=105.016N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=23.6311000/42417.127N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图73、一(mm) 跨中max=0.541mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.184mm=2150/250=1.2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.359kN，R2=6.028kN，R3=6.028kN，R4=4.359kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N6.028kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度74、系数21.755钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201175、，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.25 = 1.369kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.201kN，R25.809kN，R35.809kN，R44.201kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1=l01/i=3204.848/15.9=201.563 查表得，0.179 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max4.201，5.809，5.809，4.201=5.809kN f N1/(A)5809/(0.17942476、)76.539N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1640.91.52/100.042kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max4.201,5.809,5.809,4.201+0.042/0.9=5.856kN f N1w/(A)+ Mw/W5856/(0.179424)+0.042106/449086.512N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm =l0/i=3203.753/15.9=201.494 查表得，1=0.177、79 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max4.201,5.809,5.809,4.201+11.20.1514=8.329kN f=N/(1A)8.329103/(0.179424)=109.742N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1640.91.52/100.042kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max4.201,5.809,5.809,4.201+11.20.1514+0.042/0.9=8.376kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.376103/(0.178、79424)+0.042106/4490=119.716N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=14/8.4=1.6673 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型混凝土土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.376/(10.15)55.84kPafak140kPa 满足要求！工况三：梁模板（6001200mm）计算书 计算依据： 1、79、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001200新浇混凝土结构层高(m)9.25梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/80、m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,600梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑81、长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(82、0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.064kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10737.30.152+0.1211.7640.1520.095kNm Mmax/W0.095106/375002.523N83、/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63230.71504/(10010000281250)0.035mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39337.30.15+0.4461.7640.152.317kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14337.30.15+1.2231.7640.156.719kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92837.30.84、15+1.1421.7640.155.494kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39330.70.151.81kN R2=R4=1.143 q2l=1.14330.70.155.264kN R3=0.928 q2l=0.92830.70.154.273kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.3185、7+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.2-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，(1-0.5)-0.6/2/21，6.719+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4=6.755kN/m q2，(1-0.5)-0.6/2/21，5.264+(0.3-0.1)0.6/45.294kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.7550.92，0.56.7550.220.585kNm Mmax/W0.585106/5400010.842N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗86、剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.7550.9，6.7550.23.69kN max3Vmax/(2bh0)=33.691000/(24090)1.538N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.2949004/(10093502430000)0.966mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)5.2942004/(893502430000)0.047mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状87、态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.7550.9，0.3936.7550.9+6.7550.26.949kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.745kN，R2R46.949kN，R35.69kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.2940.9，0.3935.2940.9+5.2940.25.445kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.224kN，R2R45.445kN，R34.434kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)88、483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.384106/449085.597N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.914kN max2Vmax/A=28.9141000/42442.046N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.173mml/489、00400/4001mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.78kN0.88=6.4kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.78kN0.88=6.4kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 立柱最大受力Nma90、xR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(9.25-1.2)max1.78+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.71(0.9+0.5-0.6/2)/20.9，11.759，11.759，1.78+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.71(0.9+1-0.5-0.6/2)/20.9+1.20812.966kN fN/(A)12.966103/(0.634424)48.234N/mm2f205N/mm2 满足要91、求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3111.759kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak(kPa)100立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.966/(10.15)86.441kPafak100kPa 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 500092、9-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝圭梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6001200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，2493、1.2min41.218，28.828.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，241.2min41.22，28.828.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.228.8+1.44，1.3528.8+1.40.740.9max40.16，42.80.942.838.52kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k28.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置94、方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，500，900 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承138.5238.52kN/m q1静0.91.35G4kb95、0.91.3528.8134.992kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10734.9920.272+0.1213.5280.2720.304kNm Mmax/W0.304106/375008.108N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正128.828.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63228.82704/(10010000281250)0.344mm270/400=0.675mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax96、1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14334.9920.27+1.2233.5280.2711.964kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.2728.88.888kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q11.964kN/m Mmaxmax0.197、ql2,0.5ql12=max0.111.9640.52，0.511.9640.22=0.299kNm Mmax/W0.299106/540005.539N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.611.9640.5，11.9640.2=3.589kN max3Vmax/(2bh0)=33.5891000/(24090)1.495N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q8.888kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.8885004/(10093502430000)0.166mm500/498、00=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=8.8882004/(893502430000)=0.078mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.111.9640.5，0.411.9640.5+11.9640.26.58kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.18.8880.5，0.48.8880.5+8.8880.24.888kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm299、)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.138kN，R23.29kN，R32.71kN，R43.29kN，R51.138kN 正常使用极限状态：R10.84kN，R22.444kN，R31.984kN，R42.444kN，R50.84kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.228106/4490=50.69N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧100、剪力图(kN) max2Vmax/A=23.1511000/42414.865N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.234mm400/4001 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.28928.15kNNtb12.9kN 满足要求！工况四：梁模板（500600mm）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规101、范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)500600新浇混凝土结构层高(m)9.25梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支102、撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板103、面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k104、)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10718.7110.1252+0.1211.7640.12520.035kNm Mmax/W0.035106/375000.923N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63215.41254/(10010000281250)0.105、008mml/400125/4000.312mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39318.7110.125+0.4461.7640.1251.018kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14318.7110.125+1.2231.7640.1252.943kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92818.7110.125+1.1421.7640.1252.422kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39315.40.1106、250.757kN R2=R4=1.143 q2l=1.14315.40.1252.2kN R3=0.928 q2l=0.92815.40.1251.786kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.018+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(0.6-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)107、+1.42，(1-0.5)-0.5/2/21，2.943+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=2.973kN/m q2，(1-0.5)-0.5/2/21，2.2+(0.3-0.1)0.5/42.225kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.9730.92，0.52.9730.220.258kNm Mmax/W0.258106/540004.772N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.9730.9，2.9730.21.624kN max3Vmax/(108、2bh0)=31.6241000/(24090)0.677N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.2259004/(10093502430000)0.406mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.2252004/(893502430000)0.02mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.9730.9，0.3932.9730.9+2.9109、730.23.059kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.19kN，R2R43.059kN，R32.523kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.2250.9，0.3932.2250.9+2.2250.22.289kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.921kN，R2R42.289kN，R31.869kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm110、2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.456106/4490101.617N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.302kN max2Vmax/A=24.3021000/42420.291N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.152mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.947kN0.88=6.4kN 单扣件在扭矩达到111、4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.947kN0.88=6.4kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(9.25-0.6)max0.947+0.9max1.2(0.75+(24+1112、.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.71(0.9+0.5-0.5/2)/20.9，11.126，0.947+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.71(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.9+1.29812.424kN fN/(A)12.424103/(0.634424)46.217N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR211113、1.126kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型混凝土地基承载力设计值fak(kPa)100立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.424/(10.15)82.827kPafak100kPa 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500600梁板结构情况114、见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，240.6min41.218，14.414.4kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmi115、n0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，240.6min41.22，14.414.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.214.4+1.44，1.3514.4+1.40.740.9max22.88，23.360.923.3621.024kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k14.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)5116、00支撑距梁底距离依次为150，400 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承121.02421.024kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3514.4117.496kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.125q1L20117、.125q10.2420.151kNm Mmax/W0.151106/375004.037N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正114.414.4kN/m max0.521qL4/(100EI)=0.52114.42404/(10010000281250)0.089mm240/400=0.6mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l左1.2521.0240.246.307kN 正常使用极限状态 Rmax1.25l左q1.250.2414.44.32kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小118、梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.307kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.3070.52，0.56.3070.22=0.158kNm Mmax/W0.158106/540002.92N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.3070.5，6.3070.119、2=1.892kN max3Vmax/(2bh0)=31.8921000/(24090)0.788N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.32kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.325004/(10093502430000)0.08mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=4.322004/(893502430000)=0.038mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.16.3070.5，0.46.3070.5+6.3070.23.469kN 正常使用极限状态 120、Rmaxmax1.14.320.5，0.44.320.5+4.320.22.376kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.535kN，R21.734kN，R30.535kN 正常使用极限状态：R121、10.356kN，R21.188kN，R30.356kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.08106/4490=17.873N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=21.261000/4245.941N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.038mm250/4000.625 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.951.79523.41kNNtb12.9kN 满足要求122、！工况五：梁模板（250600mm）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)250600新浇混凝土结构层高(m)9.25梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3123、k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构124、表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42125、，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/820.4750.252/80.16kNm Mmax/W0.16106/375004.266N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=515.42504/(38410000281250)0.279mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.520.4750.126、252.559kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.515.40.251.925kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.559+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.6-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，(0.8-0.4)-0.25/2/2127、1，2.559+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2=3.749kN/m q2，(0.8-0.4)-0.25/2/21，1.925+(0.3-0.1)0.25/22.673kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.7490.452，0.53.7490.220.081kNm Mmax/W0.081106/540001.504N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.7490.45，3.7490.21.024kN max3Vmax/(2bh0)=31.024128、1000/(24090)0.427N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.6734504/(10093502430000)0.03mml/400450/4001.125mm 2q2l24/(8EI)2.6732004/(893502430000)0.024mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.7490.45，0.3933.7490.45+3.7490.21.92129、8kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R21.928kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.6730.45，0.3932.6730.45+2.6730.21.375kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R21.375kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、130、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.531106/4490118.171N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.928kN max2Vmax/A=21.9281000/4249.094N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.148mml/400800/4002mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R21.928kN0.88=6.4kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.928kN0.88=6.4kN 单扣件在扭131、矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 计算简图如下： RmaxR1，R2=1.928kN，RmaxR1，R21.375kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.296106/449065.992N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管132、剪力图(kN) Vmax2.586kN max2Vmax/A=22.5861000/42412.2N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.499mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、扣件计算 R4.243kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R4.243kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强133、度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+0.15(9.25-0.6)max4.243+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.71(0.9+0.4-0.25/2)/20.9，4.243+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.71(0.9+0.8-0.4-0.25/2)134、/20.9+1.2988.424kN fN/(A)8.424103/(0.634424)31.338N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型混凝土地基承载力设计值fak(kPa)100立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.424/(10.15)56.161kPafak100kPa 满足要求！工况六：梁模板（800800mm）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4135、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)800800新浇混凝土结构层高(m)9.9梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新136、浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)467,733梁底支撑小梁根数6每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算137、面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.672kN/m q1静0.91.35G1138、k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10724.9080.162+0.1211.7640.1620.074kNm Mmax/W0.074106/375001.965N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63220.51604/(100100002139、81250)0.03mml/400160/4000.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39324.9080.16+0.4461.7640.161.692kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14324.9080.16+1.2231.7640.164.9kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92824.9080.16+1.1421.7640.164.021kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39320.50.161.140、289kN R2=R4=1.143 q2l=1.14320.50.163.749kN R3=0.928 q2l=0.92820.50.163.044kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.692+0.91.35(0.3-0.1)0.8/5+0.5(0.8-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.4141、2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，4.9+0.91.35(0.3-0.1)0.8/5=4.939kN/m q2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，3.749+(0.3-0.1)0.8/53.781kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.9390.92，0.54.9390.220.428kNm Mmax/W0.428106/540007.927N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.9390.9，4.9390.22.698kN max3Vmax/(142、2bh0)=32.6981000/(24090)1.124N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.7819004/(10093502430000)0.69mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.7812004/(893502430000)0.033mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.9390.9，0.3934.9390.9+4.9143、390.25.081kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.92kN，R2R55.081kN，R3R44.176kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.7810.9，0.3933.7810.9+3.7810.23.89kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.505kN，R2R53.89kN，R3R43.171kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/144、mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.41106/449091.352N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.046kN max2Vmax/A=26.0461000/42428.517N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.27mml/400467/4001.168mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.955kN0.88=6.4kN 单扣件在扭矩达到145、4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.955kN0.88=6.4kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(9.9-0.8)max1.955+0.9max1.2(0.75+(24146、+1.1)0.15)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.15)+1.40.71(0.9+0.6-0.8/2)/20.9，10.222，10.222，1.955+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.15)+1.40.71(0.9+1.2-0.6-0.8/2)/20.9+1.36511.587kN fN/(A)11.587103/(0.634424)43.102N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最147、大受力NmaxR2，R3110.222kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型混凝土地基承载力设计值fak(kPa)100立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.587/(10.15)77.243kPafak100kPa 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmxm148、m)800800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，240.8min41.218，19.219.2kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土149、对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，240.8min41.22，19.219.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+1.40.740.9max28.64，29.840.929.8426.856kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外150、露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为150，400 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承126.85626.856kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3519.2123.328kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m151、 Mmax0.125q1L20.125q10.32520.355kNm Mmax/W0.355106/375009.456N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0.521qL4/(100EI)=0.52119.23254/(10010000281250)0.397mm325/400=0.812mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l左1.2526.8560.32510.91kN 正常使用极限状态 Rmax1.25l左q1.250.32519.27.8kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200152、小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q10.91kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.110.910.52，0.510.910.22=0.273kNm Mmax/W0.273106/540005.051N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=ma153、x0.610.910.5，10.910.2=3.273kN max3Vmax/(2bh0)=33.2731000/(24090)1.364N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.8kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.85004/(10093502430000)0.145mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=7.82004/(893502430000)=0.069mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.110.910.5，0.410.910.5+10.910.154、26.001kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.17.80.5，0.47.80.5+7.80.24.29kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.92kN，R23kN，R30.92kN 正常155、使用极限状态：R10.644kN，R22.145kN，R30.644kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.23106/4490=51.225N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.4681000/42411.642N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.371mm250/4000.625 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.953.38826.437kNNtb12.9kN 满足要求！