1、建发锦城鹭州地下室及地上主体工程(标段二)工程高大模板专项施工方案编制单位： 建设有限公司编制日期：二一四年八月十一日目 录第一章 工程概况3一、工程概况3二、高大模板工程所在部位（楼层、区域）和构件相关特征3三、施工要求3四、技术保障条件3第二章 编制依据4一、编制依据41）建发锦城鹭州工程施工图；42）建发锦城鹭州工程招标文件、施工合同；43）规范、标准和国家、企业有关规定：4第三章 施工准备4一、材料准备4第四章 施工工艺技术7一、技术参数7二、搭设施工方法及要求11三、模板拆除16四、施工过程控制措施17五、检查验收19第五章 混凝土浇筑方法及要求21第六章 施工安全保证措施22一、组2、织保障22二、技术措施23三、高支撑模板施工安全防范措施24四、监测监控25五、重大危险源辨识及应急救援预案26第七章 模板及支架计算书28第一节 高层二层商业部分（5米）梁板计算书28一、板模板(扣件钢管5米高架)计算书28二 300500梁模板（高5米）计算书35三 3001200梁模板（高5米）计算书45四 200800梁模板（高5米）计算书57五 2001100梁模板（高5米）计算书68第二节 商业别墅（高6米）梁板计算书79一 板模板计算书（高6米）79二 300800梁模板（高6米）计算书85三 350400梁模板（高6米）计算书96第三节 高层一层商业（高6.5米）梁板计算书103、7一 板模板（高6.5米）计算书107二 300800梁模板（高6.5米）计算书113三 2001200梁模板（高6.5米）计算书124四3002000梁模板（高6.5米）计算书135第四节 柱模板（500x700）计算书146第五节 墙模板计算书155第一章 工程概况一、工程概况本工程为成都华翊龙房地产开发有限公司开发的“建发锦城鹭洲”地下室及地上主体工程二标段工程，建设地点位于成都市高新区大源片区天府四街，现场条件良好，场地三通一平已完成，周边市政管网配套齐全。其中地下室为2F，局部1F，建筑面积约 3.27 万平方米；上部主要为1栋32F，1栋29+36F高层住宅，1栋5F多层住宅及1栋4、3F多层独立商业楼，2栋4F多层住宅，建筑面积约 6.57万平方米。本工程为标段二：3#、4#、6#、7#、11#、12#号楼及二区地下室。二、高大模板工程所在部位（楼层、区域）和构件相关特征建质200987号文规定，对于高大模板支撑体系划分有：“危险性较大的分部分项工程范围”和“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围”两种。（一）危险性较大的分部分项工程范围有：1、 各类工具式模板工程：包括大模板、滑模、爬模、飞模等工程。2、 砼模板支撑工程：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10KN/m2及以上；集中线荷载15KN/m及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构5、件的砼模板支撑工程。3、 承重支撑体系：用于钢结构安装等滿堂支撑体系。（二）超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围有：1、工具式模板支撑工程：包括滑模、爬模、飞模工程。2、砼模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15KN/m2及以上；集中荷载20KN/m及以上。3、承重支撑体系：用于钢结构安装等滿堂支持体系，承受单点集中荷载700kg以上。本工程（二标段）3#、4#楼一层商业层高6.65米，局部层高5.75米，二层商业层高6米，,3#楼屋面机房层，层高5.6米，6#、7#楼一层商业层高为6米。根据高大模板支撑体系施工管理办法，该部分工程属于危险性较大的高大模板工6、程。三、施工要求1、模板工程的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。3、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。4、考虑现场梁板设计复杂性，梁板原图纸设计参数在本设计计算参数数据以内的均应采用设计计算标准的搭设参数。5、施工必须按照施工技术措施中的模板及砼施工技术措施执行。四、技术保障条件1、安全网络：2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二章 编制依据一、编制依据1、编制依据为保证本工程高大模板工程支撑系统的施工安全，模板支撑系统的设计、施工和验收应满足但不限于下列文件、规范、标准和国家、企业的有关7、规定要求：1）建发锦城鹭州工程施工图；2）建发锦城鹭州工程招标文件、施工合同；3）规范、标准和国家、企业有关规定： 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011); 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）； 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008） 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）； 钢结构设计规范（GB500172003） 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001 建筑结构荷载规范(GB5009-2012)； 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 本工程施工图8、纸 本工程施工组织设计第三章 施工准备一、材料准备1、材料的选用：【板模板】面板材料18mm厚胶合面板板底支撑方木支撑50*100mm立杆材料483.6【梁模板】面板材料18mm厚胶合面板板底支撑方木支撑50*100mm立杆材料483.6【墙模板】面板材料18mm厚胶合面板主楞材料483.6次楞材料木方50*100mm2、材料的选用要求：1) 模板材料的选用： 面板采用18mm厚胶合面板，50100木方（内楞），100100木方（顶托楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。 梁、板底采用50100木方支撑。 承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、顶托支座组成，采用483.5钢管。9、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。 模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。工程使用所有模板厚度不小于18mm； 所有外伸构件使用的模板不能起皮、缺角、缺边。并应符合现行国家标准的规定。 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一10、胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。2) 钢材的选用要求：1) 搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的 Q235普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。2) 新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。3) 钢管要有产品质量合格证、质量11、检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的有关规定钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺4) 钢管必须涂有防锈漆。5) 旧钢管表面锈蚀深度和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规12、范JGJ 130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。6) 钢管上严禁打孔。7) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）53）扣件的选用要求1) 扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手架扣13、件标准GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，2) 扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。3) 旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。2、施工机具及测量仪器全站仪、水准仪、手提电锯、台锯、电刨、手锯、铁锤、扳手、扭矩扳手、墨斗、卷尺、水平管、线坠、撬棍、游标卡尺等。3、作业条件3.1材料进场，机具到位，人员备齐，模板工程的劳务分包队伍应具有相应的资质，所有作业人员均应持证上岗14、。3.2施工图纸及有关资料齐全。3.3模板设计及施工方案已编制，审批手续完备。3.4已对工人进行三级安全教育、安全技术交底及施工技术交底等。3.5轴线及控制线、标高已放好并检查校对，预留洞口及预埋管件已留好第四章 施工工艺技术一、技术参数【300500梁模板(扣件钢管架)5m】立杆沿梁跨度方向间距(m)1.1立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.6梁支撑架搭设高度(m)5梁两侧立杆间距(m)1.1承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆承重连接方式双扣件梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)0.5主楞间距(mm)500次楞根数2主楞竖向支撑点数量15、2穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)500竖向支撑点到梁底距离依次为200模板自重(kN/m2)0.35钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)12振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)2【3001200梁模板(扣件钢管架)5m】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.55立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.6梁支撑架搭设高度(m)5梁两侧立杆间距(m)1.1承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底增加承重立杆根数1梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)1.16、2主楞间距(mm)500次楞根数4主楞竖向支撑点数量4穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)500竖向支撑点到梁底距离依次为200，200,400模板自重(kN/m2)0.35钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)28.8振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)2【2001100梁模板(扣件钢管架)5m】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.55立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.6梁支撑架搭设高度(m)5梁两侧立杆间距(m)1.1承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底增加承17、重立杆根数1梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.2梁截面高度(m)1.1主楞间距(mm)500次楞根数4主楞竖向支撑点数量4穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)500竖向支撑点到梁底距离依次为200，400,600,900模板自重(kN/m2)0.35钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)28.8振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)2【350400梁模板(扣件钢管架)6m】立杆沿梁跨度方向间距(m)1立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.6梁支撑架搭设高度(m)6梁两侧立杆18、间距(m)1承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底增加承重立杆根数0梁底纵向支撑根数4梁截面宽度(m)0.35梁截面高度(m)0.4主楞间距(mm)500次楞根数2主楞竖向支撑点数量2穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)500竖向支撑点到梁底距离依次为100模板自重(kN/m2)0.35钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)9.6振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)2【300800梁模板(扣件钢管架)6m】立杆沿梁跨度方向间距(m)1立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(19、m)1.6梁支撑架搭设高度(m)6梁两侧立杆间距(m)1承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底增加承重立杆根数1梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)0.8主楞间距(mm)500次楞根数3主楞竖向支撑点数量3穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)500竖向支撑点到梁底距离依次为200，200模板自重(kN/m2)0.35钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)19.2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)2【2001200梁模板(扣件钢管架)6.5m】立杆沿梁跨度方向间距20、(m)1立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.6梁支撑架搭设高度(m)6.5梁两侧立杆间距(m)1承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底增加承重立杆根数1梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.2梁截面高度(m)1.2主楞间距(mm)350次楞根数4主楞竖向支撑点数量3穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)350竖向支撑点到梁底距离依次为300，300模板自重(kN/m2)0.35钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)28.8振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)2【321、002000梁模板(扣件钢管架)6.5m】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.5立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.6梁支撑架搭设高度(m)6.5梁两侧立杆间距(m)1承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底增加承重立杆根数1梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)0.8主楞间距(mm)400次楞根数8主楞竖向支撑点数量4穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)400竖向支撑点到梁底距离依次为200，600,1000,1600模板自重(kN/m2)0.35钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)19.22、2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)2【300800梁模板(扣件钢管架)6.5m】立杆沿梁跨度方向间距(m)1立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.6梁支撑架搭设高度(m)6.5梁两侧立杆间距(m)1承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底增加承重立杆根数1梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)0.8主楞间距(mm)500次楞根数4主楞竖向支撑点数量2穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)500竖向支撑点到梁底距离依次为150，350模板自重(kN/m2)0.35钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载23、(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)19.2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)2【140板模板(扣件钢管架5米)】立杆纵距(m)1.1立杆横距(m)1.1立杆步距(m)1.6模板支架搭设高度(m)5立杆上端伸出至模板支撑点的长度(m)0.1板底支撑间距(mm)250立杆承重连接方式双扣件施工均布荷载标准值(kN/m2)2.5【150板模板(扣件钢管架6米)】立杆纵距(m)1立杆横距(m)1立杆步距(m)1.6模板支架搭设高度(m)6立杆上端伸出至模板支撑点的长度(m)0.1板底支撑间距(mm)300立杆承重连接方式双扣件施工均布荷载24、标准值(kN/m2)2.5【140板模板(扣件钢管架6.5米)】立杆纵距(m)1立杆横距(m)1立杆步距(m)1.6模板支架搭设高度(m)6.5立杆上端伸出至模板支撑点的长度(m)0.1板底支撑间距(mm)300立杆承重连接方式双扣件施工均布荷载标准值(kN/m2)2.5【墙模板】主楞支撑根数2主楞间距(mm)500次楞支撑根数2次楞间距(mm)300穿墙螺栓水平间距(mm)600穿墙螺栓竖向间距(mm)500【柱模板500X700】柱箍9道柱箍间距(mm)700竖楞支撑根数4、3次楞间距(mm)235二、搭设施工方法及要求工艺流程： 梁构件弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞25、安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。 板构件搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检 墙构件：预拼装墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。1、模板制作1.1梁、板模按设计尺寸订制，边角细部及板模现场拼制。1.2木材上有节疤、缺口等弊病的部位，放在模板反面或截去，腐烂、变形严重的木材不得使用。1.3拼制时26、，形状尺寸符合设计要求，拼制板边要取直，接缝严密，拼缝不大于2mm，拼缝高低差不大于2mm。1.4拼制时须注意取料搭配，节约材料，拼制完分类堆放。2、放线加强放线准确性，根据图纸尺寸，放好轴线和边线及控制线，定好水平控制标高。3、钢管支撑架安装支撑架搭设顺序：铺垫板、垫块竖立杆扫地杆安装第一步架纵横水平杆安装，第二步第三步垂直剪刀撑水平剪刀撑安装立杆接长第四步架最顶一步架水平杆安装（应根据层高调整水平标高起拱度）3.1 立杆 梁立杆间距根据参数表进行搭设，对于大于800的梁，梁下沿梁方向增加梁底支撑，并在梁中用对拉螺栓进行加固，螺栓水平间距500，竖向间距600. 立杆接头采用对接扣件连接，相27、邻两根立杆接头不设在同一步内，相隔一根立杆的两个接头高度上错开距离不小于500mm，接头中心至主节点距离不大于步距的1/3。 上下层立杆中心线在同一铅垂线上，中心偏移不超过50mm。 立杆垂直度偏差按1/500H（H为架体总高度），且最大偏差不得大于50mm。3.2 水平拉杆纵横向扫地杆、水平拉杆连续设置，扫地杆距地200。水平拉杆由下往上按间距1.5m控制步距。在立杆周围外侧剪力墙处和中间框架柱部位，按竖向间距2-3m设置固结点。3.3 剪刀撑 设置纵横、竖向剪刀撑，支撑四周及中间每隔4排立杆设置纵横竖向剪刀撑。 剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线与主节点28、距离不大于150mm；剪刀撑斜杆的接头采用搭接，搭接长度不小于1m，用两个旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。 竖向剪刀撑设置角度在4560之间，上下顶紧，由顶至底连续设置。3.4 支撑架钢管搭设示意图见附图一3.5钢管支撑剪刀撑搭设示意图见附图二4、柱模板安装要求4.1柱模板竖楞采用50x100木方，柱箍采用双钢管加拉筋固定，拉筋使用双螺帽。4.2柱阳角两边拼缝必须严密，模板交错拼接且使用方木卡紧固定。4.3地面起第一道柱箍距地高度不超过150，以保证柱脚不变形，1/2之一柱高以下柱箍间距不超过400，以保证柱垂直度及不变形。5、梁模板安装5.1梁底采用顶托支撑，托梁用48329、.6钢管，顶托可调部分自由高度200mm。5.2根据轴线安装梁底模板，梁侧模板制作就根据梁高板厚来制作安装。5.3钢管支撑底部铺设100mm50mm杉木垫板。5.4铺模板时从四周铺起，中间收口。角边模板通线钉固。5.5当设计无要求时，梁跨度大于4米时，需按2/1000起拱。5.6楼面模板铺完后，认真检查支架是否牢固，模板梁底板面清扫干净。5.7梁底模与梁测模板拼接部位，侧模压在底模上；梁侧模板与板拼接部位，梁侧模抵在板模下。接缝严密、平整5.8主梁与次梁交接部位、柱头部位、梁板转角部位后背方木，防止开口、漏浆。6、楼面模板安装6.1先安装牵杆和楞木，拉通线调整水平和标高。6.2铺楼面板从四周铺30、起，在中间收口。铺完后检查和调整板面标高，进行支撑加固。6.3板模板背楞使用50x100方木，间距不超过300.6.4板底方木间距一致，排列有序，木方端部必须有钢管支撑6.5板底钢管支撑设置纵横向钢管，以保证板底整体支撑稳定，不变形。6.6板面拼缝严密，平整，无翘曲。附图一：模板支撑架示意图 板模板支撑搭设示意图H为支撑架搭设高度，h为支撑架步距，L为立杆间距。附图二：剪刀撑搭设示意图 剪刀撑搭设平面布置剪刀撑立面图H为支撑架搭设高度，L为立杆间距，h为步距7、墙模板安装7.1先弹出中心线和边线，先支一边侧模：立竖挡、横挡及斜撑，钉模板，在顶部用线锤校正垂直，拉线找平，撑牢钉实。7.2待钢筋绑31、扎好后，墙基清理干净，再支另一侧模板，程序同上。7.3支好模板后加撑头和对拉螺栓以保证混凝土墙体厚度。采用14钢筋对拉螺栓。上、下、左、右呈正方形布置，间距为500500mm。7.4砼墙的内外模板采用钢管作支撑体系，内楞用50100的木枋竖向布置，间距不大于300，外楞用2483.6钢管，地下室间距不超过500。7.5剪力墙模板待剪力墙混凝土达到一定强度后即可拆除，但墙顶段的内、外模板暂不拆除，以利于与上部模板更好的接槎。8、模板支撑系统构造要求8. 1立杆8. 1.1必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵32、向扫地杆下方的立杆上。8.1.2立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的13。8.1.3钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在50mm以内。8. 2纵横向水平杆8.2.1纵横向水平杆接长宜采用搭接连接。两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的13。8.2.2搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。33、8. 3剪刀撑8.3.1垂直剪刀撑：满堂模板支架四边满设剪刀撑，中间每隔4排支架立杆并不大于5米设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。大于700的梁下支撑系统沿梁轴线方向每隔2米方向设垂直剪刀撑，并从下向上连续设置；垂直与梁轴线方向每隔5排架设置一道垂直剪刀撑。剪刀撑斜杆与水平成4560度，且须上顶模板，下支楼地面上，以增强支撑系统稳定性。8.3.2水平剪刀撑：高于4米的满堂模板支撑，其两端和中间每隔4排立杆并不大于10米在竖向剪刀撑顶部交点平面位置应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑支架底平面距离水平剪刀撑间距不超过8米，超过8米设置上下两道水平剪刀撑。8.4扣件8.4.1对接扣件的开口应朝上或朝内34、；扣件螺栓方向尽量一致。8.4.2扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。8.4.3在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。8.4.4抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。8.5其它要求：8.5.1支撑架（梁下、板下）必须同时同步搭设，一次按方案要求完成。剪刀撑也应随支撑架同时完成，防止开始搭设不按方案要求，然后再加固的现象发生。8.5.2支撑架顶部搁置木枋的水平钢管或支撑托标高应认真控制，梁下起拱也应一并考虑，防止排架成型后调整困难。8.5.3同层竖向结构先于水平结构施工时，支撑架在搭设过程中除按方案设置剪刀撑35、还应与已完成的竖向结构（墙体、柱）顶紧，抱牢。8.5.4在楼层上搭设支撑时，运至楼层的支撑架材料（钢管、扣件）不应过于集中堆放，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载。8.5.5竖向泵送管道的位置固定应搭设独立支架，不得附着于满堂脚手架上。8.5.6模板支架搭设过程中，应及时检查立杆的垂直度，测量立杆之间和结构间的距离，随时纠偏，确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求9、特殊部位模板支撑系统搭设本工程3#、4#楼二层商业连廊为外悬挑结构，悬挑长度已超过基坑边线，为保证支撑系统的稳定及地面承载力，在3#、4#一层板面至基坑边的范围内，在一层板面至基坑边用16#号型钢搭作为钢管支36、撑系统的立杆基础，保证支模架高度不超过6.5米及支撑系统的基础承载力。在一层板面及基坑护壁边地面有高差的部位，用16号型钢支垫，保证基础型钢在同一水平高度，型钢间距以立杆间距1米进行布设，在型钢上距板边300距离位置以水平杆横向拉通，每根型钢左右以十字扣件扣紧，并与基坑内钢管立杆锁紧，保证型钢整体性及型钢稳定。型钢平面布置图见下图；脚手架技术参数按照6.5米高板模板技术参数进行搭设和计算，16号工字钢，支点间距3米，局部间距4米，承载力计算附后。型钢布置搭设示意图三、模板拆除（1）模板的拆除依据拆模试块试压强度报告，并由项目经理签发拆除申请经监理审批才可进行。附底摸拆除混凝土强度满足要求：构件37、类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压标准值的百分率（%）板8758100梁8758100悬臂构件100（2）拆除采取先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重的模板，自上而下的原则进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，完工前不得留下松动和悬挂的模板。（3）模板、钢管支撑拆除后清理表面灰浆、污垢，拔除板上钉子，以防伤人并维修整理，分类存放，注意养护，防止变形开裂，以提高模板、支架的周转率。（4）拆除模板时，不可用力过猛，须注意保护砼的同时减少模板的损耗。（5）模板及支柱拆除时，其混凝土强度应符合设计要求；四、施工过程控制措施1、过程管理(1) 施工前管理1) 材料管理：材料质量满足38、方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2) 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2) 施工中管理要点1) 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2) 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3) 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4) 拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3) 质量管理措施1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施39、工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁布的混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3) 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模40、板安装质量；4) 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5) 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6) 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；7) 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；8) 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。41、并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；9) 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。2、浇捣混凝土管理(1) 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2) 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3) 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中42、按相关要求进行抽查。(4) 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5) 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。3、安全管理措施(1) 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3) 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4) 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5) 装拆模板时，必须搭43、设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6) 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7) 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8) 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(9) 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(10) 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。4、环境保护措施(1) 安全警示标志牌1) 所有施工和生产现场必须44、按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；2) 安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息；3) 如安全文明标志在使用中，要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。(2) 现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。(3) 场容场貌1) 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；2) 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场45、的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。(4) 材料堆放1) 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；2) 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳；3) 现场工人操作做到活完料净脚下清；4) 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；5) 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。(5) 现场防火1) 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用46、期内的灭火器并教会进场工人正确使用；2) 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。五、检查验收1、模板及其支架必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定：(1) 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；(2) 具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；(3) 构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装，以及满足混凝土的浇筑与养护等工艺要求；(4) 模板接缝应严密，不得漏浆。2、模板安装应满足混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204要求：(1) 模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不47、应有积水；(2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；(3) 浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；(4) 对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板；(5) 以上均为全数观察检查。3、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定，预埋件和预留孔洞的允许偏差见下表项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0 注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。4、混凝土结构工程施48、工质量验收规范GB 50204规定，现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法见下表项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。5、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定，预制模板安装允许偏差及检查方法见下表项 目允许偏差（mm）检验办法长 度板、梁5钢尺量两角边，取其中较大值薄腹梁、桁架10柱049、，-10墙、板0，-5宽 度板、墙板0，-5钢尺量一端及中部，取其中较大值梁、薄腹板、桁架、柱+2，-5高（厚度）板+2，-3钢尺量一端及中部，取其中较大值墙 板0，-5梁、薄腹板、桁架、柱+2，-5侧向弯曲梁、板、柱L/1000且15拉线、钢尺量最大弯曲处墙板、薄腹板、桁架L/1000且15板表面平整度32m靠尺和塞尺检查相邻两板表面高度差1钢尺检查对角线板7钢尺量两个对角线墙 板5翘 曲板、墙板L/1500调平尺在两端量测设计起拱薄腹板、桁架、梁3拉线、钢尺量跨中 注：L为构件长度（mm）。第五章 混凝土浇筑方法及要求1、混凝土工程施工方法1.1浇筑前的施工准备1.1.1混凝土浇筑前，项目50、部应由施工员向全体操作工人作混凝土浇筑施工技术交底，详细讲明混凝土强度等级、数量、浇筑部位、浇筑顺序和方向，预计浇筑时间、施工质量要求、不同强度等级混凝土部位、施工安全注意事项。1.1.2成立混凝土浇筑施工组，混凝土运送车进出场，与混凝土厂家联系，动态掌握混凝土质量，施工机械，施工用电、用水，防雨措施。施工质量监管，施工安全监管，总指挥等工作均有专人负责。1.1.3了解施工期间的天气情况。有大雨、暴雨的天气，不安排混凝土工程施工。1.2混凝土浇筑顺序：层高、荷载较大时，竖向结构构件浇筑施工，水平向构件楼板等。混凝土浇筑时应先墙柱后梁板；不同强度等级混凝土交接面应先高强度等级后低强度等级。1.351、浇筑要求1.3.1梁砼浇筑时，防止施工荷载过分集中，而造成支撑架失稳。浇筑时需分块分层进行，速度不宜过快，每层厚度控制在500600左右，待主梁浇筑完毕后，再进行楼板的浇筑。1.3.2楼面梁板混凝土浇筑时，泵管出口应随出料随铺摊，不应过多堆积于泵管出口，堆积高度不应超过结构面上100mm。1.3.3严格按浇筑顺序控制每层砼的浇筑时间，确保下层砼初凝前浇筑上层砼。浇筑上层砼时，振动棒应伸入下层砼50100mm深，消除上、下层砼可能产生的冷缝。1.3.4浇筑砼的泵管需另行搭设支撑架，不得与模板支撑架相连，防止因泵管的冲击力，对支撑架造成冲击而失稳。1.3.5现场配备小直径振动棒进行转换梁的振捣，以52、解决节点核心区部位振捣难的问题。1.3.6在浇筑砼前，先将界面浇水湿润，同时浇注50mm厚由搅拌站提供的同配比水泥砂浆，以使新旧砼能完好的粘接。1.4混凝土养护1.4.1砼浇筑完成12小时后，楼面及主梁两侧浇水湿润养护。1.4.2梁必须待混凝土达到28天龄期，并对照同条件养护试块报告，楼面施工荷载不大于设计容许承载能力后才可拆底模。第六章 施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许53、值。 2、严格按照施工测量规范进行放线，加强建筑物标高的放样，在放线完后，认真进行复核检查。3、模板接缝严密，不得漏浆，对于接缝不严密处采取钉薄胶合板进行密封的办法进行处理，以保证不漏浆。4、在施工过程中，执行“三检”制度，对于轴线位置，底模上表面标高、柱梁、截面内部尺寸及表面平整度进行检查，加强过程控制。5、密切各工种之间的协调配合，预留孔洞及预埋件位置、大小、尺寸复核确认。6、在模板安装完成后，板面上再放一次样，测量一次板面标高进行复核校对。7、在浇灌砼过程中安排护模，如发现变形、松动等现象，及时修整加固。8、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。 954、模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。 10、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。 11、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。 6、支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、12、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 13、大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井55、字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。14、扣件拧紧扭力距控制在4560N.M之间，搭设完成后用扭力扳手对扣件扭力距进行抽查，适当加大受力较大部位的抽检数量，抽检的数量为扣件数量的10%。如不符合要求，应全数检查15、架体搭设完成后进行验收并形成书面验收意见，未经验收合格不得进入钢筋安装工序。三、高支撑模板施工安全防范措施3.1预防坍塌事故安全技术措施3.1.1模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。3.1.2模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓56、松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。3.1.3模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。3.1.4堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。3.1.5装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。3.1.6安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。3.1.7拆模间歇时，57、应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。3.2预防高空坠落事故安全技术措施3.2.1高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，才能进行下道工序3.2.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。3.2.3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。3.2.4高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。3.2.5安全带使58、用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。3.2.6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。3.2.7已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。3.2.8高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或59、变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。3.2.9浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。3.2.10混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。四、监测监控1、梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1.1班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。1.2日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是60、否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。1.3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。1.4在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。构件允许偏差见下表：脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm261、立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件62、式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求1.5高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、及业主等相关单位。1.6监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。1.7监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站报告。1.8本分项工程监测项目包括：位移和变形。1.9采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。1.10监测点设置观测点可采取在临63、边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。1.11监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。五、重大危险源辨识及应急救援预案 1、重大危险源识别1)由于局部失稳引起整体失稳或由于砼浇筑方法不对引起整体失稳，一般情况是钢管严重变形，扣件多数爆裂，模板倾斜等。2)模板、扣件、钢管等造成的物体打击。3) 高处64、坠落。4)机械伤害。5)触电事故。6）场区火灾事故2、预防措施1）模板支撑体系按本专项方案施工，材质符合要求。2）加强工人的安全教育及项目部的日常检查力度。3）加强工人安全用电教育、班前安全活动；用电设备专人专用；电线电缆架空设置。4）机械设备专人专用；严格按操作规程操作；机械不带病运转等。3、应急预案3.1支撑体系失稳、模板坍塌倾覆应急处置砼浇筑过程中应急领导小组人员进入紧急状态。做好防治突发事故的准备。模板支撑体系一旦失效，立即启动应急预案。（1）总指挥立刻安排警戒指挥、疏散指挥、施救指挥进入工作状态，分别负责警戒、疏散、施救指挥工作。指挥协调各方面抢救工作，同时向公司安全部门及领导汇报；65、（2）警戒指挥负责事故现场和施工现场警戒指挥工作，成员为保卫班组。除必要的抢救人员外，其余人员不得进入事故现场，外界人员不得进入施工现场，以免影响抢救工作；（3）疏散指挥负责事故现场及施工现场的疏散、抢救，指挥后勤管理人员运送应急物资；（4）事故发生后，现场的所有施工人员立刻疏散到事故现场外安全的地方并及时拨打“120”救护电话。3.2物体打击、高处坠落应急处置（1）迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物，为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处；（2）高空坠落会产生内、外伤，所以不可急速移动或摇动伤员身体。需多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；（3）当发现伤员呼吸障碍，立66、即进行口对口人工呼吸；（4）发现出血，迅速采取止血措施，在伤口近心端结扎，每半小时松开一次，避免坏死，动脉出血用指压动脉止血。3.3、火灾事故应急处置1、立即报警。当接到基地或施工现场火灾发生信息时，指挥小组要立即拨打“119” 火警电话，并及时通知公司应急抢险领导小组，以便及时扑救火灾事故。2、组织扑救火灾。当基地或施工现场发生火灾后，除及时报警以外，指挥小组要立即组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾要按照“先控制、后灭火；救人重于救火；先重点、后一般”的灭火战术原则。并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重点物资，充分利用基地或施工现场中的消防设施器材67、进行灭火。3、协助消防队灭火。在自救的基础上，当专业消防队到达火灾现场后，火灾事故应急响应指挥小组要简要地向消防队负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火，要听从专业消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。4、现场保护。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及负责人的调查。同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施，从而将火灾事故对环境造成的污染能降低到最低限度。5、火灾事故调查处置。按照公司事故（事件）报告分析处理制度规定，项目部火灾事故应急准备和响应指挥小组在调查和审查事故情况报告出来以后，应作出有关处理决定，重新落68、实防范措施。并报公司应急抢险小组和上级主管部门。3.4、应急物资一览表序号应急设备名称数量状态备注1手电10支好2应急灯3盏好3锹5把好4镐5把好5药箱1个好内附常用急救药品6绷带5份好7担架2副好8氧气袋2个好9钢管20吨好10扣件300个好11模板1000好4、应急预案启动砼浇筑过程中应急领导小组人员进入紧急状态。做好防治突发事故的准备。模板支撑体系一旦失效，立即启动应急预案。1)总指挥立刻安排警戒指挥，疏散指挥、施救指挥进入工作状态，分别负责警戒、疏散、施救指挥工作。指挥协调各方面抢救工作，及时向公司安全部门及领导汇报。2)警戒指挥：负责事故现场和施工现场警戒指挥工作，成员为保卫班组。除69、必要的抢救人员外，其余人员不得进入事故现场，外界人员不得进入施工现场，影响抢救工作。3)疏散指挥：负责事故现场及施工现场的疏散、抢救，指挥工作成员为后勤管理人员。事故发生后，现场的所有施工人员立刻疏散到事故现场外安全的地方并及时拨打“120”救护电话。对现场通道影响抢救工作的围观人员进行疏散等，确保抢救工作有序进行。4)公司安全部门及领导接到报告后，立即赶到现场，协助项目经理指挥安排抢救工作，并向上级相关部门报告。第七章 模板及支架计算书第一节 高层二层商业部分（5米）梁板计算书一、板模板(扣件钢管5米高架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.170、0；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.00；采用的钢管(mm):483.6 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm71、):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):140.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗72、矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.141+0.351 = 3.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.85+1.42.5= 8.12kN/m最大弯矩M=0.18.120.252= 0.051 kNm；面板最大应力计算值 = 573、0750/54000 = 0.94 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.94 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.852504/(100950048.6104)=0.022 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.022 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 74、83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.14 = 0.875 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.875 + 0.088)+1.475、0.625 = 2.03 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.031.12 = 0.246 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.246106/83333.33 = 2.948 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.948 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.031.1 = 1.34 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.34103/(2 50100) = 0.402 N/mm2；方木抗剪76、强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.402 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.962 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.96211004 /(10095004166666.667)= 0.241 mm；最大允许挠度 V=1100/ 250=4.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.241 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连77、续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.456 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.198 kNm ；最大变形 Vmax = 3.927 mm ；最大支座力 Qmax = 11.905 kN ；最大应力 = 1197649.25/5080 = 235.758 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；最大弯矩 Mmax = 1.198 kNm ；最大变形 Vmax = 3.927 mm ；最大支座力 Qmax = 11.905 kN ；最大应力 = 967678、49.25/5080 = 190.482 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值为 190.482 N/ mm2小于 支撑钢管的抗压强度设计中205N/ mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 3.927mm 小于 1100/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.905 kN；R 12.80 79、kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1345 = 0.67 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.11.1 = 0.424 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.141.11.1 = 4.235 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.329 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 80、NQ = (2.5+2 ) 1.11.1 = 5.445 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.017 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.017 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 81、钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.71； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.6+0.12 = 1.8 m；L0/i = 1800 / 15.8 = 114 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.489 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14017.2/（0.489482、89） = 58.62 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 58.62 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.003(1.6+0.12) = 2.139 m；Lo/i = 2139.399 / 15.8 = 135 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳83、定系数= 0.371 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14017.2/（0.371489） = 77.264 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 77.264 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！二 300500梁模板（高5米）计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.50；混凝土板厚度(mm):140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.10；梁支撑架搭设84、高度H(m)：5.00；梁两侧立杆间距(m):1.10；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483.6；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm85、2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：2；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.6；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度186、00mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑87、混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强88、度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 6.480+1.260 = 7.740 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 360mm；面板的最大弯距 M= 0.1257.743602 = 1.25105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.25105 / 2.70104=4.644N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受89、弯应力计算值 =4.644N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 120.5 = 6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 360mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 563604/(38495002.43105) = 0.568 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =360/250 = 1.44mm；面板的最大挠度计算值 =0.568mm 小于 面板的90、最大容许挠度值 =1.44mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在91、内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.420.9)0.36=5.57kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.57500.002= 1.39105Nmm； 最大支座力:R=1.15.5730.5=3.065 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.39105/1.67105 = 0.836 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.836 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 592、00mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.36= 4.32 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.325004/(100100008.33106) = 0.022 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.022mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.065kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用93、钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.23 kNm 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.30105/1.02104 = 22.626 N/mm2； 外楞的抗弯强度设94、计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =22.626N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.082 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.082mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.8595、 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.42)0.50.25 =2.15 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.15kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重96、荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 11001818/6 = 5.94104mm3； I = 1100181818/12 = 5.35105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.100.500.90=15.15kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.100.90=97、0.42kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.100.90=2.77kN/m；q = q1 + q2 + q3=15.15+0.42+2.77=18.33kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12518.3350.152=0.052kNm； =0.052106/5.94104=0.868N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.868 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（98、(24.0+1.50)0.500+0.35）1.10= 14.41KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.411504/(10095005.35105)=0.007mm；面板的最大挠度计算值: =0.007mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150 / 250 = 0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载99、和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.50.15=1.912 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(20.5+0.3)/ 0.3=0.228 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.912+1.20.228=2.568 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675100、=0.945 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.568+0.945=3.513 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.5131.11.1= 0.425 kN.m；最大应力 = M / W = 0.425106/83333.3 = 5.101 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算101、值 5.101 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.5131.1 = 2.319 kN； 方木受剪应力计算值 = 32318.58/(250100) = 0.696 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.696 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.913 + 0.228 = 2.140 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0102、.6772.1411004 /(10010000416.667104)=0.509mm；方木的最大允许挠度 =1.1001000/250=4.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.509 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.500= 12.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.00103、0)=4.500 kN/m2；q = 1.2(12.750 + 0.350 )+ 1.44.500 = 22.020 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.21 kN，中间支座最大反力Rmax=7.313；最大弯矩 Mmax=0.193 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.064 mm；最大应力 =0.193106/5080=38.083 N/mm2；支撑抗弯设104、计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 38.083 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 105、R=3.864 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =3.864 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1255=0.749 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.10/2+(1.10-0.30)/2)1.100.35=0.439 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.10/2+(1.10-0.30)/2)1.100.140(1.50+24.00)=4.477 kN； N =106、3.864+0.749+0.439+4.477=9.529 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.107、3.3，u =1.71；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.711.6 = 3.16 m；Lo/i = 3160.08 / 15.8 = 200 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.18 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9528.78/(0.18489) = 108.257 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 108.257 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 三 3001200梁模板（高5米）计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m)108、:1.20；混凝土板厚度(mm):140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.55；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.10；梁支撑架搭设高度H(m)：5.00；梁两侧立杆间距(m):1.10；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.6；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧109、压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；110、主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：200mm，200mm，400mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.6；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取2111、0.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的112、三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.528.80.9=15.55kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 15.552+1.260 = 16.812 kN/m；计算跨度(113、内楞间距): l = 353.33mm；面板的最大弯距 M= 0.116.812353.3332 = 2.10105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.10105 / 2.70104=7.774N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.774N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 28.80.5 = 14.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 353.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的114、截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.4353.334/(10095002.43105) = 0.658 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =353.333/250 = 1.413mm；面板的最大挠度计算值 =0.658mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.413mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 =115、 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.228.80.9+1.420.9)0.353=11.88kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.111.88500.002= 2.97105Nmm； 最大支座力:R=1.111.880.5=6.534116、 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.97105/1.67105 = 1.782 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.782 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =28.800.35= 10.18 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67710.18500117、4/(100100008.33106) = 0.052 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.052mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.534kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力118、计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.653 kNm 外楞最大计算跨度: l = 400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 6.53105/1.02104 = 64.314 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =64.314N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.292 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/400=119、1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.292mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.228.8+1.42)0.50.4 =7.472 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.472kN 120、小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5501818/6 = 2.97104mm3； I = 550181818/12 = 2.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算121、值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.551.200.90=18.18kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.550.90=0.21kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.550.90=1.39kN/m；q = q1 + q2 + q3=18.18+0.21+1.39=19.77kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12519.770.152=0122、.056kNm； =0.056106/2.97104=1.872N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.872 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.55= 17.02KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最123、大挠度计算值: = 0.52117.0221504/(10095002.67105)=0.018mm；面板的最大挠度计算值: =0.018mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150 / 250 = 0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.20.15=4.59 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(2124、1.2+0.3)/ 0.3=0.472 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.59+1.20.472=6.075 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675=0.945 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不125、利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.075+0.945=7.02 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.17.020.550.55= 0.212 kN.m；最大应力 = M / W = 0.212106/83333.3 = 2.548 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.548 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.67.020.55 = 2.317 kN； 方木受剪应力计算值 = 32316.6/(250100) = 0.695 N126、/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.695 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.590 + 0.473 = 5.063 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6775.0625504 /(10010000416.667104)=0.075mm；方木的最大允许挠度 =0.5501000/250=2.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.075 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度127、验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(30.600 + 0.350 )+ 1.44.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时128、： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.212 kN，中间支座最大反力Rmax=7.302；最大弯矩 Mmax=0.195 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.064 mm；最大应力 =0.195106/5080=38.48 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 38.48 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按129、照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.302 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.212 kN ； 脚手架钢管的自130、重： N2 = 1.20.1255=0.749 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.10/2+(1.10-0.30)/2)0.550.35=0.219 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.10/2+(1.10-0.30)/2)0.550.140(1.50+24.00)=2.238 kN； N =0.212+0.749+0.219+2.238=3.418 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩131、(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.8 = 199 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182 ；钢管立杆受压应力计算值132、 ；=3418.494/(0.182489) = 38.411 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 38.411 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =7.302 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(5-1.2)=0.749 kN； N =7.302+0.749=7.871 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆133、净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.8 = 199 ；由长细比 lo/i 的结果134、查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7871.362/(0.182489) = 88.444 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 88.444 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！四 200800梁模板（高5米）计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.135、10；梁支撑架搭设高度H(m)：5.00；梁两侧立杆间距(m):1.10；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.6；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设136、计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.6；主楞合并根数：2；次楞龙骨材137、料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150138、。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(139、N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 6.480+1.260 = 7.740 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 330mm；面板的最大弯距 M= 0.1257.743302 = 1.05105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.05105 / 2.70104=3.902N/mm2；面板的抗弯强度设计值:140、 f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.902N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 120.5 = 6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 330mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52163304/(10095002.43105) = 0.161 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =330/250 = 1.32mm；面板的最大141、挠度计算值 =0.161mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.32mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。142、按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.420.9)0.33=5.11kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.11500.002= 1.28105Nmm； 最大支座力:R=1.15.1080.5=2.81 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.28105/1.67105 = 0.766 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.766 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其143、中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.33= 3.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.965004/(100100008.33106) = 0.02 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.02mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.81kN,按照集中荷载作用下的三144、跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.281 kNm 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.81105/1.02104 = 27.6145、54 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =27.654N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.121 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.121mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 146、mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.42)0.50.3 =2.58 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.58kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板147、结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 11001818/6 = 5.94104mm3； I = 1100181818/12 = 5.35105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.100.800.90=24.24kN/m；模板结构自重荷载：q2148、:1.20.351.100.90=0.42kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.100.90=2.77kN/m；q = q1 + q2 + q3=24.24+0.42+2.77=27.42kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12527.4230.12=0.034kNm； =0.034106/5.94104=0.577N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.577 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用149、在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）1.10= 22.83KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52122.8251004/(10095005.35105)=0.002mm；面板的最大挠度计算值: =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载150、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.1=2.04 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(20.8+0.2)/ 0.2=0.315 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.04+1.20.315=2.826 kN/m；活荷载设计值 P151、 = 1.40.45=0.63 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.826+0.63=3.456 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.4561.11.1= 0.418 kN.m；最大应力 = M / W = 0.418106/83333.3 = 5.018 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方152、木的最大应力计算值 5.018 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.4561.1 = 2.281 kN； 方木受剪应力计算值 = 32280.96/(250100) = 0.684 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.684 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.040 + 0.315 = 2.355 kN/m；方木最大挠153、度计算值 = 0.6772.35511004 /(10010000416.667104)=0.56mm；方木的最大允许挠度 =1.1001000/250=4.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.56 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.5154、00+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.099 kN，中间支座最大反力Rmax=7.409；最大弯矩 Mmax=0.156 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.034 mm；最大应力 =0.156106/5080=30.638 N/m155、m2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 30.638 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前156、面计算结果得到 R=7.409 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.099 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295=0.775 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.10/2+(1.10-0.20)/2)1.100.35=0.462 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.10/2+(1.10-0.20)/2)1.100.140(1.50+24.00)=4.712157、 kN； N =0.099+0.775+0.462+4.712=6.048 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照158、扣件式规范表5.3.3，u =1.71；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.711.5 = 2.963 m；Lo/i = 2962.575 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6048.17/(0.203489) = 60.928 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.928 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N159、1 =7.409 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5-0.8)=0.775 kN； N =7.409+0.775=8.06 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1160、 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.71；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.711.5 = 2.963 m；Lo/i = 2962.575 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8059.565/(0.203489) = 81.191 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 81.191 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五 2001100梁模板（高5米）161、计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):1.10；混凝土板厚度(mm):140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.55；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.10；梁支撑架搭设高度H(m)：5.00；梁两侧立杆间距(m):1.10；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.6；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.162、35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑163、根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：200mm，200mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.6；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际164、值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产165、生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.528.80.9=15.55kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN166、/m；q = q1+q2 = 15.552+1.260 = 16.812 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 320mm；面板的最大弯距 M= 0.116.8123202 = 1.72105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.72105 / 2.70104=6.376N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.376N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 28.80.5 = 14.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 320167、mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.43204/(10095002.43105) = 0.443 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =320/250 = 1.28mm；面板的最大挠度计算值 =0.443mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.28mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面168、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.228.80.9+1.420.9)0.32=10.76kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.110.76500.002= 2.69105Nmm169、； 最大支座力:R=1.110.760.5=5.918 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.69105/1.67105 = 1.614 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.614 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =28.800.32= 9.22 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内170、楞的最大挠度计算值: = 0.6779.225004/(100100008.33106) = 0.047 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.047mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.918kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm171、)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.592 kNm 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.92105/1.02104 = 58.246 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =58.246N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.254172、 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值 =0.254mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.228.8+1.42)0.50.3 =5.604 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 173、12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.604kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5501818/6 = 2.97104mm3； I = 550181818/12 = 2.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下174、公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.551.100.90=16.66kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.550.90=0.21kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.550.90=1.39kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.66+0.21+1.39=18.26kN/m；跨中弯矩计175、算公式如下: Mmax = 0.12518.2560.12=0.023kNm； =0.023106/2.97104=0.768N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.768 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.100+0.35）0.55= 15.62KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许176、挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52115.621004/(10095002.67105)=0.003mm；面板的最大挠度计算值: =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.10.1=2.805 kN/m；(2)177、模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(21.1+0.2)/ 0.2=0.42 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.805+1.20.42=3.87 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度178、验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.87+0.63=4.5 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.50.550.55= 0.136 kN.m；最大应力 = M / W = 0.136106/83333.3 = 1.634 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.634 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.64.50.55 = 1.485 kN； 方木受剪应力计算值 = 31485/(2179、50100) = 0.446 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.446 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.805 + 0.420 = 3.225 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6773.2255504 /(10010000416.667104)=0.048mm；方木的最大允许挠度 =0.5501000/250=2.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.048 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.2 m180、m，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.100= 28.050 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(28.050 + 0.350 )+ 1.44.500 = 40.380 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传181、给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.065 kN，中间支座最大反力Rmax=4.823；最大弯矩 Mmax=0.102 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.023 mm；最大应力 =0.102106/5080=20.045 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 20.045 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双182、扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.823 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =183、0.065 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1255=0.749 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.10/2+(1.10-0.20)/2)0.550.35=0.231 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.10/2+(1.10-0.20)/2)0.550.140(1.50+24.00)=2.356 kN； N =0.065+0.749+0.231+2.356=3.401 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 184、4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.8 = 199 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 185、0.182 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3400.878/(0.182489) = 38.213 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 38.213 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =4.823 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(5-1.1)=0.749 kN； N =4.823+0.749=5.407 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm186、)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.8 = 187、199 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5406.939/(0.182489) = 60.753 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.753 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！第二节 商业别墅（高6米）梁板计算书一 板模板计算书（高6米）一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):483.6 ；板底支撑连接方式188、:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方189、的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷190、载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151+0.351 = 4.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.1+1.42.5= 8.42kN/m最大弯矩M=0.18.420.42= 0.135 kNm；面板最大应力计算值 = 134720/54000 = 2.495 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.495 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计191、值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.1kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.14004/(100950048.6104)=0.154 mm； 面板最大允许挠度 V=400/ 250=1.6 mm；面板的最大挠度计算值 0.154 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.6 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.192、40.15 = 1.5 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.4 = 0.14 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.4 = 1 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.5 + 0.14)+1.41 = 3.368 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.36812 = 0.337 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.337106/83333.3193、3 = 4.042 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.042 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.3681 = 2.021 kN；方木受剪应力计算值 = 3 2.021103/(2 50100) = 0.606 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.606 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算194、值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.64 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.6410004 /(10095004166666.667)= 0.28 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.28 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.705 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.9195、48 kNm ；最大变形 Vmax = 2.623 mm ；最大支座力 Qmax = 10.344 kN ；最大应力 = 948478.205/5080 = 186.708 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 186.708 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.623mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程196、实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.344 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1346 = 0.804 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1511 = 3.75 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+N197、G2+NG3 = 4.904 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.185 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.185 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面198、模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.6+0.12 = 1.8 m；L0/i = 1800 / 15.8 = 114 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到199、轴心受压立杆的稳定系数= 0.489 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12184.8/（0.489489） = 50.957 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 50.957 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.6+0.12) = 2.148 m；Lo/200、i = 2147.931 / 15.8 = 136 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.367 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12184.8/（0.367489） = 67.896 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 67.896 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！二 300800梁模板（高6米）计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(201、m):0.10；立杆步距h(m):1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.6；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3202、.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)203、：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.6；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 204、1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81205、.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.519.20.9=10.37kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 10.368+1.260 = 11.628 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 325mm；面板的最大弯距 M= 0.12511.6283252 = 1.54105Nmm；经计算得到，面板的受206、弯应力计算值: = 1.54105 / 2.70104=5.686N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.686N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.20.5 = 9.6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 325mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.63254/(10095002.43105207、) = 0.242 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =325/250 = 1.3mm；面板的最大挠度计算值 =0.242mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.3mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；208、 M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.219.20.9+1.420.9)0.325=7.56kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.17.56500.002= 1.89105Nmm； 最大支座力:R=1.17.5580.5=4.157 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.89105/1.67105 = 1.134 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算209、值 = 1.134 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.200.33= 6.24 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.245004/(100100008.33106) = 0.032 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.032mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =210、2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.157kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.416 kNm 外211、楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.16105/1.02104 = 40.915 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =40.915N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.178 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.178mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 212、穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.219.2+1.42)0.50.3 =3.876 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.876kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底213、撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇214、混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12524.930.152=0.07kNm； =0.07106/5.40104=1.298N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.298 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，215、满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）1.00= 20.75KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52120.751504/(10095004.86105)=0.012mm；面板的最大挠度计算值: =0.012mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 216、150 / 250 = 0.6mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.15=3.06 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(20.8+0.3)/ 0.3=0.332 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.217、675 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.06+1.20.332=4.071 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675=0.945 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.071+0.945=5.016 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.01611= 0.502 kN.m；最218、大应力 = M / W = 0.502106/83333.3 = 6.019 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.019 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.65.0161 = 3.01 kN； 方木受剪应力计算值 = 33009.6/(250100) = 0.903 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.903 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与219、活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.060 + 0.333 = 3.393 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6773.39210004 /(10010000416.667104)=0.551mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.551 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2220、)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.328 kN，中间支座最大反力Rmax=9.382；最大弯矩 Mmax=0.221、24 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.072 mm；最大应力 =0.24106/5080=47.153 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 47.153 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑222、承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.382 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.328 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1256=0.899 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/2)1.000.35=0.357 kN； 楼板钢筋混凝土自重223、荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/2)1.000.150(1.50+24.00)=3.902 kN； N =0.328+0.899+0.357+3.902=5.485 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高224、支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.8 = 199 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5485.007/(0.182489) = 61.631 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 61.631 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求225、！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =9.382 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(6-0.8)=0.899 kN； N =9.382+0.899=10.16 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =2226、05 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.8 = 199 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10160.486/(0.182489) = 114.165 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 114.165 N/227、mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！三 350400梁模板（高6米）计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.40；混凝土板厚度(mm):150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483.6；立杆承重连接方式228、:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):9.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0229、；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：2；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.6；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝230、土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、9.600 kN/m2，取较小值9.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受231、弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.59.60.9=5.18kN/m232、； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 5.184+1.260 = 6.444 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 250mm；面板的最大弯距 M= 0.1256.4442502 = 5.03104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.03104 / 2.70104=1.865N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.865N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 9.60.5233、 = 4.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 54.82504/(38495002.43105) = 0.106 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.106mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞234、，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.29.60.9+1.420.9)0.25=3.22kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.22235、500.002= 8.06104Nmm； 最大支座力:R=1.13.2220.5=1.772 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.06104/1.67105 = 0.483 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.483 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =9.600.25= 2.40 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性236、矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.45004/(100100008.33106) = 0.012 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.012mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.772kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞237、弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.089 kNm 外楞最大计算跨度: l = 100mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.86104/1.02104 = 8.721 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =8.721N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算238、得到外楞的最大挠度为0.013 mm外楞的最大容许挠度值: = 100/400=0.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.013mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.29.6+1.42)0.50.15 =1.074 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N 239、= 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.074kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.8610240、5mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.400.90=11.02kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.02+0.38+2.5241、2=13.91kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1013.9140.1172=0.019kNm； =0.019106/5.40104=0.351N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.351 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.400+0.35）1.00= 10.55KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9242、500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.55116.74/(10095004.86105)=0.003mm；面板的最大挠度计算值: =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1243、.5)0.40.117=1.19 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.117(20.4+0.35)/ 0.35=0.134 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.117=0.525 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.19+1.20.134=1.589 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.525=0.735 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33244、 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 1.589+0.735=2.324 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.12.32411= 0.232 kN.m；最大应力 = M / W = 0.232106/83333.3 = 2.789 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.789 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.62.32245、41 = 1.394 kN； 方木受剪应力计算值 = 31394.4/(250100) = 0.418 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.418 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.190 + 0.134 = 1.324 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6771.32410004 /(10010000416.667104)=0.215mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的246、最大挠度计算值 = 0.215 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.400= 10.200 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(10.200 + 0.350 )+ 1.44.500 = 18.960 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间247、距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.743 kN；最大弯矩 Mmax=0.566 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=2.423 mm；最大应力 =0.566106/5080=111.511 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 111.511 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全248、技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.486 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括249、： 水平钢管的最大支座反力： N1 =3.486 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1256=0.899 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.35)/2)1.000.35=0.347 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.35)/2)1.000.150(1.50+24.00)=3.787 kN； N =3.486+0.899+0.346+3.787=8.518 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 250、立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.8 = 199 ；由长细比 lo/i 的251、结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8517.81/(0.182489) = 95.708 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 95.708 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求第三节 高层一层商业（高6.5米）梁板计算书一 板模板（高6.5米）计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.50；采用的钢管(mm):483.6 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接252、方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):10253、0.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):140.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、254、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.141+0.351 = 3.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.85+1.42.5= 8.12kN/m最大弯矩M=0.18.120.42= 0.13 kNm；面板最大应力计算值 = 129920/54000 = 2.406 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.406 N/mm2 小于面板的抗弯强度255、设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.854004/(100950048.6104)=0.145 mm； 面板最大允许挠度 V=400/ 250=1.6 mm；面板的最大挠度计算值 0.145 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.6 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 256、250.40.14 = 1.4 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.4 = 0.14 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.4 = 1 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.4 + 0.14)+1.41 = 3.248 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.24812 = 0.325 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.325106/833257、33.33 = 3.898 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.898 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.2481 = 1.949 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.949103/(2 50100) = 0.585 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.585 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷258、载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.54 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.5410004 /(10095004166666.667)= 0.263 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.263 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.573 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax259、 = 0.915 kNm ；最大变形 Vmax = 2.529 mm ；最大支座力 Qmax = 9.975 kN ；最大应力 = 914684.444/5080 = 180.056 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 180.056 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.529mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8260、0，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.975 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386.5 = 0.9 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1411 = 3.5 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG261、1+NG2+NG3 = 4.75 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩262、)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆263、的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11999.52/（0.53489） = 46.3 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 46.3 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.009 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.009(1.5+0.12) = 2.033 m；Lo/i = 2032.63264、1 / 15.8 = 129 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11999.52/（0.401489） = 61.194 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 61.194 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！二 300800梁模板（高6.5米）计算书 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；265、立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.50；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.6；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品266、种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞267、；截面类型为圆钢管483.6；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取268、1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M 269、- 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.519.20.9=10.37kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 10.368+1.260 = 11.628 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 220mm；面板的最大弯距 M= 0.111.6282202 = 5.63104Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.6310270、4 / 2.70104=2.084N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.084N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.20.5 = 9.6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 220mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.62204/(10095002.43105) = 0.066 mm；面板的271、最大容许挠度值: = l/250 =220/250 = 0.88mm；面板的最大挠度计算值 =0.066mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.88mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N272、mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.219.20.9+1.420.9)0.22=5.12kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.12500.002= 1.28105Nmm； 最大支座力:R=1.15.1160.5=2.814 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.28105/1.67105 = 0.767 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.767 N/mm2273、 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.200.22= 4.22 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.225004/(100100008.33106) = 0.021 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.021mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算274、外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.814kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.647 kNm 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 6.47105/1.02104 = 63.702 N/mm2；