1、 木模板工程专项施工方案中海皇姑路项目二期二标工程 木模板工程专项施工方案 编 制 人： 职 务（岗位）： 技术负责人 审 核 人： 职 务（岗位）： 项目经理 审 批 人： 职 务（岗位）： 公司技术负责人 江西建工第四建筑责任有限公司 年 月 日目 录第一章 编制依据4第一节、编制依据4第二章 工程概况5第一节、建设概况5第二节、结构概况5第三章 施工准备6第一节 现场施工条件准备6第二节 技术准备6第三节 机械准备6第四节 材料设备计划7第四章 施工工艺8第一节 模板搭设综述8第二节 材料要求8第三节 模板施工综述9第四节 模板安装20第五节 模板拆除23第六节 检查及验收25第七节 成2、品保护措施29第五章 施工安全保证措施30第一节 人员组织机构30第二节 安全技术措施30第三节 模板支撑系统监测33第四节 应急救援预案37第六章 劳动力计划48第七章 计算书错误!未定义书签。第一节、500*900梁模板支架计算书错误!未定义书签。第二节、400*800梁模板支架计算书错误!未定义书签。第三节、350*700梁模板支架计算书60第四节、梁侧模支架计算书72第五节、250mm厚板模板支架计算书88第六节、150mm厚板模板支架计算书88第七节、300mm厚板模板支架计算书88第八节、350mm厚墙模板支架计算书88第九节、300mm厚墙模板支架计算书88第十节、500500柱3、支撑计算103第十一节、600600柱支撑计算114第 2 页 共 157 页 木模板工程专项施工方案 第一章 编制依据第一节、编制依据 编号规范、标准等相关依据版本号1建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）2混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）3建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4施工现场临时用电安全技术规程（JGJ462005）5建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）6建筑施工安全检查标准（JGJ592011）7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）8建筑施工手册（第五版）9中海皇姑路项目二期标段工程4、施工组织设计10上海原构设计院设计的本工程施工图纸；表1第二章 工程概况第一节、基本概况项目名称中海皇姑路项目二期标段工程建设单位南昌中海豪锦地产有限公司设计单位上海原构设计咨询有限公司监理单位中海监理有限公司勘察单位江西省建筑设计研究总院项目地点本工程位于南昌经开区皇姑路项目概况本工程为中海皇姑路项目二期标段，南昌市经开区皇姑路以东、华东交大以西、梅林大道以南。标段包括：8、9、10、11、12、15、16、18、20#楼，建筑层数地上18层、地下1层，采用框剪结构； 27、29、31、33#楼，建筑层数地上6+1层、地下2层，采用框剪结构；36#楼建筑层数地上6+1层，采用框剪结构；地下室5、车库分为人防和非人防。表2楼栋编号项目类型8、9、10、11、12、15、16、18、20#楼27、29、31、33、36#楼人防车库/非人防车库结构类型剪力墙剪力墙框架剪力墙建筑面积7572.61m23833.84楼层地下1层，地上18层地下2层（36#无地下室），地上6+1层地下一层建筑高度53.5m21.953.7m建筑层高地下室4.5m，标准层高2.9m地下室2.85m（2.6m），地下室夹层2.7m，标准层高3m（一层客厅6m）3.7m耐火等级一级二级防水等级一级一级抗震设防烈度6度6度表3第二节、结构概况结构概况结构概况结构形式为框架结构、结构抗震等级为三级层高、层数洋房地下室层高6、2.85m、2.75m,主体层高3m（一层客厅6m）小高层地下室层高4.5m，主体层高2.9m车库层高3.7m代表性混凝土构件截面大小柱400*400、500*500、600*600、400*600等梁450*900、450*1200、500*900等 板120、160、200、250、300等墙250、300表4第 157 页 共 157 页第三章 施工准备第一节 现场施工条件准备现场桩基工程施工完毕，地梁土方开挖完毕，水电通，施工现场做好维护，现场做好规定CI覆盖等。第二节 技术准备在地下室模板工程施工前，熟悉人防地下室施工图纸，熟悉相关人防设计施工规范规定，熟悉施工组织设计及GB50527、04-2002规范和11G101图集，现场施工测量放线施工完毕，做好相关高程水准点、坐标点及轴线控制点引测，放出轴线网，弹出各部位构件施工尺寸灰线。第三节 机械准备结合工程整体情况及工程量大小，根据施工组织设计要求，梁、柱、剪力墙模板采用固定木工棚定点加工，采用塔吊场内运输，吊运至安装地点安装。具体机械如下：主要机具一览表序号施工机具名称型号数量备注1塔吊TC56108台2圆锯机MJ1064台3圆锯机MQ2134台4压刨机MB104B4台5电弧焊机BX-2504台6砂轮切割机J3G2-4008台7手电钻JIE-SP-04-10A12台8手提电动锯M-651A12台9墨斗、粉线带10水准仪S618、台11全站仪J6GTS-332N1台12水平尺5002把13钢卷尺50m2把14卷尺5m20把15工程检测尺2m16塞尺一般17手锤根据施工需要18灰桶根据施工需要19灰刀根据施工需要20灰铲根据施工需要表4第四节 材料设备计划序号材料名称单位数量备注1模板m23500018mm厚2木方m345040mm70mm3钢管T2100483.04扣件个210000旋转扣件、直角扣件、对接构件5顶托个5000可承受40kN的外力表5第四章 施工工艺第一节 模板搭设综述模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。选用材9、料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，符合规范的要求及结合当地的规定来进行设计，扣件、钢管、必须检测合格后方可使用。第二节 材料要求各构件采用模板材质及支持体系材质梁、板、柱、墙：采用1830mm915mm18mm漆面胶合板模板支撑：钢管技术参数表外径(mm)壁厚t(mm)截面积A(cm2)惯性矩I(cm4)截面模量W(cm3)回转半径i(cm)每米承受结构自kN/m483.04.2410.784.491.590.138模板材料技术10、参数表项目规格尺寸（mm）弹性模量W(cm3)剪切强度抗弯强度模板自重模板18309151560001.3N/mm213.0N/mm20.5kN/m2木方407090001.7N/mm213.0N/mm2辅助材料对拉螺杆（M14）、双面胶、顶托表6按规范要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。现浇构件选用漆面胶合板、钢管和扣件，有产品出厂合格证或质量检验合格证。支撑:支撑立杆下设置纵横扫地杆，模板支撑系统严禁和外架连接。立杆底部垫木板，用20050厚木板，要求材质优良，无腐朽现象。对拉螺杆:剪力墙、高截面梁侧向模板中设置的对拉螺杆，11、选用12圆钢粗制对拉螺杆，圆钢材料应有质量合格证和复试合格报告。可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的规定。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于5mm。第三节 模板施工综述3.1、基础砖胎模支护1、基础承台、梁、电梯井、集水坑采用砖胎模，在垫层上面用M7.5水泥砂浆砌筑200mm厚砖胎模，然后整平场地，在地基上面直接浇筑垫层混凝土，其具体做法如图3-1所示：2、基础承12、台及基础梁砖胎模外侧应回填夯实。3.2、梁、板模板对于大梁混凝土浇筑由一端向另一端分层浇筑，每层厚度500mm，浇筑时要注意振捣密实。搭设满堂架：立杆纵横按照要求，步距1.8m，每步设置纵横水平杆，离地200mm处设置纵横扫地杆，在排架四周设置剪刀撑，立杆底部用垫板抵紧。模板：采用木模板拼装，在已搭设的满堂架立杆上布设木方龙骨，调整标高，先排放一排龙骨，以一端向另一端推进，依次排列安装模板。龙骨间距300mm。 铺模板:每块板间用钉子与龙骨连接，拼缝均应严密，均设薄型双面胶带。平台板铺完后，用水准仪测量或50线拉线检测模板标高，进行校正，并用靠尺找平。经质检员验收后，作下道工序施工。3.3、墙13、模板采用15mm厚木胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，内、外龙骨采用双钢管48mm3.0mm，M12对拉螺栓进行加固，螺栓水平间距450左右，竖向间距450左右，最下一排螺栓离模板边200。边角处采用木板压条找补或用塑料密封条，接缝处贴双面胶带，以防漏浆及保证楞角方直、美观。3.4、位置控制措施1、平面位置控制：模板支设前，必须将垫层上的墙体轴线和边线用吊线锤引到底板上网筋上(同时校核底板墙体插筋的位置准确度，偏差应符合设计规范规定要求)。施工员、质量员进行检查后拉通线焊接模板“宽度定位筋”。2、标高控制：承台砖胎模上口应测标高，再拉线复查。墙体模板的下口必须在底板砼面标高之上35mm，以使14、砼浇灌完拆模后模板下口不会嵌入砼内，从而保证砼的表观质量。3、宽度控制：保证砖胎模下口尺寸准确。为保证墙体的上口尺寸准确，在吊模上口用木枋对撑，间距1000mm，砼浇灌时边浇边取出来。3.5、柱模支设1、柱模支设前，必须先根据控制线在地下室底板砼面弹出柱子边线，并根据边线在钢筋骨架上焊上四根10定位筋以控制模板的尺寸。弹柱子边线时，应同时检查是否因钢筋偏位影响柱模支设，否则应立即通知施工员，由施工员组织相关人员对偏位钢筋校正后方可进行施工；柱模支设前，必须先将柱底渣屑、浮浆、泥土清洗干净。2、矩形柱：采用优质九夹板作为混凝土做成定型模具，角部位置木枋错位搭接并贴海面条防止拼缝模板缝漏浆。对于边15、柱采用钢管柱箍和12止水对拉螺杆加固。中间柱对于柱边小于等于500mm的柱，直接用钢管柱箍加固，对于柱边大于500mm的柱，采用钢管柱箍和12对拉螺杆加固，柱箍采用48钢管搭设而成。施工时，柱箍应在上、中、下三道用48钢管与板、梁门架支撑体系联系在一起，以防柱子整体移位。柱箍间距为最下面一道距楼、地面15cm。以上各道间距为400mm。对拉螺杆沿柱边中心对拉，间距同柱箍，具体支设方法如图3-2所示：3、柱模支设必须垂直、方正，拼缝必须严密。为防止砼下施工缝处砼漏浆，必须在浇筑砼前一天用水泥砂浆将柱下悬空缝堵实。4、板缝用海棉条粘贴。5、最后检查模板定位是否准确，先班组用线锤检查垂直度是否符合，16、符合要求后再通知施工员、质检员进行复检。3.6、挡土墙及剪力墙模支设 1、墙体模板按照层高进行配置，模板高度配置到梁底标高。竖背楞采用钢管，间距250，竖背楞外采用双根脚手架钢管，间距450。2、拉接模板螺栓采用12止水对拉螺栓，间距450。为了防止模板下部与原结构墙体相接部位漏浆，在该部位的模板与墙体之间粘贴海棉条。具体如图3.3所示。4、为防止模板因浇筑砼向两边偏位，外墙模板支撑，采用钢管支撑，外墙内侧模板用钢管打斜撑，固定在满堂脚手架上，如图3-5所示。8、施工缝是地下室外墙渗水的关键部位，故施工缝处的垃圾必须在浇筑砼之间清扫干净，在剪力墙模板底部设置清扫口，清扫完后在封堵上进行加固，所17、有用与支设模板的钢筋不的贯穿底板和墙体，防止渗水。9、墙体模板支撑计算。10、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=15mm，弹性模量E=10000N/mm2，抗弯强度f=17N/mm2。内楞采用截面483.0mm钢管，间距250mm。外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距450mm。穿墙螺栓水平距离450mm，穿墙螺栓竖向距离450mm，直径12mm。3.7、梁模支设 1、梁模的定位根据控制轴线进行，并针对梁18、模位置对柱模进行校核，要求其位置精确无误，梁标高定位时在梁的支撑钢管上投入标高点，再用钢筋卷尺量测。2、梁模采用15厚九夹板，模板要求表面光滑、尺寸准确、模板刚度大。3、梁模支撑系统与板模支撑系统连成一个整体。4、对于高度较大的梁,立杆支撑的排距必须适当加密。5、对于梁跨度大于4m的梁大于2m的悬挑梁，应起拱，起拱高度为梁跨度的1/000-3/1000。6、当梁高h700的梁，直接采用钢管和木枋加固，当梁高1000h700时采用一道对拉螺杆，当梁高h1000时，设多道对拉螺杆，具体位置设置于梁中，作法如图3-4-3背楞木枋间距不大于200，外楞立杆间距不大于600，斜撑间距不大于1200，梁底19、小横杆间距不大于600。具体见3-6所示：3.8、楼梯模板1、楼梯模板支撑系统用48钢管、扣件搭设而成，其立杆应与楼梯的斜面垂直。侧档模支撑用一通长钢管及扣件卡住。2、楼梯侧模用木模做成定型模板，梯级侧档模用50厚木板做成，楼梯底模用木模拼装。3、楼梯标高的控制，必须准确无误，并应考虑到结构标高与建筑标高的差别。4、楼梯结构施工时，要考虑其装修面层厚度，确保装饰后左右两梯段上对应踏步共线。具体见图3-8所示：3.9、后浇带模板支设1、底板后浇带模板支设采用钢丝网加钢筋固定。具体见图3-9所示：2、剪力墙后浇带处，模板支设方法，采用钢丝网加九夹板和木枋封住，再用钢管锁住。具体见图3-10所示：920、.3、梁后浇带处，采用钢筋做成支架，将钢丝网用钢筋支架固定，板内后浇带处，同样焊成钢筋支架固定钢丝网。后浇带内可以采用填砂的办法防止具体见图3-11所示：3.10、集水坑、电梯坑、剪力墙洞口模板支设1、集水坑采用砖胎模和吊模结合,做法见图3-12-1。电梯井坑模板分两次支设，先做承台砖胎模、外围剪力墙300mm高施工缝采用吊模，然后在承台上支设剪力墙模板，做法见图3-12-1：10.2、剪力墙内洞口模板支设见如图3-13所示。3.11、止水螺杆的制作对止水螺杆制作、止水片焊接质量要求高。预留的4040的楔形小木块待拆模后取出，再用防水砂浆填补，用比小木块每边大2cm。如图3-14所示：第四节 21、模板安装1.墙模安装安装顺序：模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模。技术要点：安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用扫把清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意对拉螺栓的安装质量。按位置线安装门洞模板，下预埋件。把一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装塑料套管和对拉螺栓（地下墙使用止水螺杆），对拉螺栓规格和间距按本方案参数设置。清扫墙内杂物，再安装另一侧模板，调整斜撑（拉杆）使模板垂直后，再拧紧对拉螺栓。模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密。墙模板22、宜将木方做竖肋，双根483.0钢管做水平背楞。墙模板立缝、脚缝宜设于木方和胶合板所形成的企口位置，以防漏浆和错台。墙模板的水平缝背面应加木方拼接。墙模板的吊钩，设于模板上部，吊钩铁件的连接螺栓应将面板和竖肋木方连接在一起。防止墙体混凝土厚薄不一致，墙体上口过大，混凝土墙体表面粘连，角膜与大模板缝隙过大跑浆，角膜入墙过深，门窗洞口变形。预防措施：墙身放线应准确，误差控制在允许范围内，模板就位调整应认真，对拉螺栓要全部穿齐、拧紧。支模时上口卡具按设计要求尺寸卡紧。模板清理干净，脱模剂涂刷均匀，拆模不能过早。模板拆装时缝隙过大，连接固定措施不牢固，应加强检查，及时处理。门窗洞口模板的组装及固定要牢固23、，必须认真进行洞口模板配模，能够保证尺寸，便于装拆。2.梁模安装安装顺序：搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎粱钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板。技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱2)，主次梁交接时，先主梁起拱，再次梁起拱。并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。在柱子上弹出梁轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。梁底模板：按设计标高调整支柱的标高。然后安装梁底模板，并拉线找平。梁下支柱支承在基土面上时，应对基土面平整夯实，满足承载力要求，并加木垫板或混凝土垫板等有效措施，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支撑下沉。梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板24、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板确定。当梁高超过800mm时，梁侧模板加穿梁螺栓加固。防止梁身不平直，梁底不平及下挠、梁侧模胀模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难的现象。预防措施：支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板，拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。混凝土浇筑前，应将模内清理干净，并浇水湿润。3.板模安装安装顺序：满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序。技术要点：楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，25、按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。根据平面图架设支柱和龙骨。支柱与龙骨的间距，根据本方案参数确定。支柱排列要考虑设置施工通道。底层地面应夯实，并铺垫脚板。支柱间的水平拉杆和剪刀撑要认真加强。通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。铺模板时可从四面铺起，从中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线钉固。楼面模板铺完后，应认真检查支设是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。预防措施：楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。支顶要符合规定的保证项目要求。板模按规定起拱。4.模板组26、装模板组装要严格按照构件尺寸配好的模板拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。5.模板定位与支设当顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500控制线，以便于梁、柱模板的安装和校正。当柱混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到柱上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道、柱轴线，根27、据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有模板内侧必须刷脱模剂。第五节 模板拆除1.拆除原则模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗28、压强度标准值的百分率(%)板2752，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100表9拆模令的报验程序：施工员项目技术总工项目生产负责人监理工程师。批准后方可拆模。没有拆模令严禁现场拆模。施工管理：施工员必须认真记录好混凝土浇注时间。监管现场施工人员不得随意拆模。拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。2.墙模拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下对拉螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙29、上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。3.梁板模拆除梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下30、面的底模。待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第六节 检查及验收1.模板工程质量控制程序图92.质量要求施工员必须对模板安装工程进行过程控制，安装完毕上报质安科验收，验收完毕后请监理工程师验收。模板安装必须符合施工方案及建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；支撑架体必须符合施工方案及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技31、术规范JGJ130-2011，模板安装完毕后必须符合混凝土结构工程施工及验收规范GB 50204-2002（及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。如发现方案和相应规范有冲突必须立即提出上报技术科。主控项目：1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。一般项目：（1）模板安装应满足下列要求32、：1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按1-3要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（2）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合规定；检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少33、于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合附表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见附表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过334、mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的50线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，高度控制在500mm以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；4）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；5）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密35、封条及木条固定方式堵塞；缝隙较小时如8mm内采用水泥砂浆填补。（8）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（9）跨度小于4m 不考虑，4m 以上的板起拱2（10）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（11）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（12）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责36、制。3.检查及验收要求模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。在浇筑混凝土之前，必须对模板工程进行验收。模板安装和浇筑混凝土时，要对模板及其支架进行观察和维护。发现异常时，要按施工技术方案及时进行处理。模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板要具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱要尽量对准，并铺设垫板。模板安装要满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板要浇水湿润37、，但模板内不能有水；模板与混凝土的接触面要清理干净并涂刷脱模剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰施工的脱模剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物要清理干净；对跨度不小于4m的现浇结构，其模板应按设计要求起拱，当设计无具体规定时，起拱高度宜为跨度的2。固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差要符合下表的规定：项目允许偏差（mm）预埋钢板中心位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+5，0预留洞中心线位置10外露长度+10，0表10现浇结构模板安装的偏差要符合下表的规定：项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部38、尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度5m6经纬仪或吊线、钢尺检查5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查表11第七节 成品保护措施模板工程经施工验收合格后，所有后续工程（钢筋工程、混凝土工程等）要对已完成的模板成品采取适当的保护措施，严禁乱撞、乱拆、乱割行为，严禁松动或任意改动模板成品。当模板采用对拉螺栓紧固时，在钢筋工程施工中要注意与模板工程施工相协调，以免钢筋就位不便，再次松动已紧固对拉装置，严禁松动或任意改变位置。一般模板支撑体系与操作平台体系相分开，严禁以模板支撑架做操作脚手架。模板支撑、斜拉杆、剪刀撑、拉链拉筋的花篮螺栓39、，严禁松动或任意改变位置。平台模板完成后，在后续工作中吊运的钢管、钢筋等材料要限量、均匀分散在模板上，严禁超载和集中堆放。在混凝土浇筑时，要采用低落料以减小冲击，并要均匀散布在操作板上，再用铁锹送料到位。在安装电气、管道等时严禁在模板上乱开乱挖，要事先制定好操作要求和方案后再行施工；对开洞处应采取措施，妥善处理，气焊和点焊时应注意保护模板。采用木模板施工时，经验收合格后应及时浇筑混凝土，防止木模板长期日晒雨淋发生变形。在施工过程中或交接班时，要查明情况，以免因情况不清而随意改动已完成或未完成品。要注意结构部位模板的搭接顺序，避免施工过程中的相互影响，模板及支撑固定后不宜扰动。第五章 施工安全保40、证措施第一节 人员组织机构1.项目部安全管理组织机构 项目经理泥工施工组钢筋施工组木工施工组电工施工组水工施工组暖通施工组装饰施工组项目副经理技术负责人施工员质检员资料员 预算员员安全员材料员2）项目主要部门及管理人员职责2.施工现场监控人员安排序号人员所属科室现场职责1欧阳洪斌项目执行经理主持全面工作2郭喜阳生产经理现场主管，综合管理现场进度、施工、安全、质量工作，组织支模架验收3黄强技术负责人技术指导，负责施工现场支模架搭设方案及交底工作4陈小春安全科检查验收支模架是否按照方案实施，兼管现场安全管现场安全5熊焕荃质量科负责现场支模架搭设验收组织工作第二节 安全技术措施1.模板吊运吊运模板时41、，必须符合下列规定作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于两个吊点，水平吊运不应少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。严禁起重机在架空输电线路下面工作。六级风及其以上应停止一切吊运作业。2.安装过程中的措施平板、梁支撑杆基础要为按规范要求夯实的回填土或老土，支撑杆下应采用50200木板满垫好。现场要组织进行核查，确保所有支承件能达到规定的承力状态。模板安装过程中，要根据模板的相互连结关系及拆除顺序，以42、方便拆卸进行安装。支撑杆件的预埋件应采用25钢筋预埋、埋深大于250mm，位置应整齐划一，能够保证支撑受力方向正确。浇筑平板、梁混凝土时，混凝土的堆积高度不宜超过0.3m。为有效减少超高的墙柱混凝土侧压力，柱墙浇筑要分为两次以上浇筑，每次均必须待下层沉实45分钟后才可浇筑上一层混凝土。螺杆上的螺帽及柱卡箍用主要受力扣件，在最底下三排应采用双螺母或双扣件。3形卡应有足够的强度。工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动43、的模板、牵杆、支撑等吊运或妥善堆放，防止因踏空、浮空而坠落。装、拆模板时禁止使用木料、模板等作立人板。装拆模板时，作业人员要主动避开吊物，增强自我保护和相互保护的意识。模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36V的低压电源或采用其他有效的安全措施。登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，不得放在模板或脚手架上。装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架上和抛掷。装拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5米时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员应挂上安全带。安装墙柱模板时应随时支撑固定，防止倾覆。预拼装模44、板的安装，应边就位、边校正、边安边设连接件，并加设临时支撑稳固。预拼装模板垂直吊运时，应取两个以上的吊点；水平吊运应采取四个吊点，吊点应合理布置。3.拆除过程中的措施拆模应提出拆模申请，技术负责人核对同条件养护试块强度记录达到规定要求后方可批准拆除。拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理。拆模顺序一般先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板的拆除，事先要制定拆模方案。多层楼板立柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下层楼板的支柱，仅可拆除一部分；跨度4m及4m以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于45、3m。快速施工的高层建筑梁、板模板，其底模及支柱的拆除时间，应对所用混凝土的强度发展情况分层进行验算，确保下层楼板及梁能安全承载。定型模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后清理干净，版面涂刷脱模剂，分类堆放整齐，以利再用。支设阳台等悬挑形式的模板应有稳定的立足点。支设临空建筑物模板时，应搭设支架。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载作用下，发生大面积脱落。拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须彻底干净，不得保留悬空模板。4.其他安全措施支模应按规定的作业程序进行，木板未固定前不得进行下46、一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面安装、拆卸模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按施工组织设计的措施进行。支设高度在3m以上的墙模板、四周应设斜撑，并应设立操作平台，低于3m的可用马凳操作。支设悬挑形式的模板时，应有稳定的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖住。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。拆除高处作业，应配置登高用具或搭设支架。模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并经申报批准后，才能进行。拆除模板时，必须设置警戒区域，并派专人监护。拆模必须彻底干净，不得保留悬空模板，拆除的模板要及时清理、堆放47、整齐。第三节 模板支撑系统监测3.1.监测目的模板支撑系统在混凝土浇筑过程中和浇筑后一段时间内，由于受压可能发生一定的沉降和位移，如变化过大可能发生垮塌事故。为及时反映模板支撑系统的变化情况，预防事故的发生，需要对支撑系统进行沉降和位移监测。3.2.采用的规范及依据工程测量规范(GB50026-2007) 建筑变形测量规范(JGJ8-2007) 建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)建筑施工扣 件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)地方政府性文件及相关规定3.3.监测预警值监测项目：支架沉降和水平位移预警值、允许值：梁的支架沉降预警值取8mm，沉降允许值取10mm；梁48、的支架水平位移预警值取5mm，水平位移允许值取8mm。3.4.监测仪器及精度工作仪器设备的精度、稳定性直接关系到测量数据的准确性、可靠性，是测量项目能否成功的关键因素之一。本模板支模监测使用仪器设备如下。序号监测项目仪器名称仪器型号监测精度1支架沉降观测水准仪苏光DSZ31.0mm2支架水平位移观测全站仪GTS102-N1.0mm表133.5.监测频率(1)在搭设过程中，每天收工前检测一次，确保架体在无施工扰动及夜晚无人看护时的稳定。(2)在架体搭设完，模板搭设完后监测一次，钢筋绑扎完后监测一次。(3)在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可控制在混凝土49、浇注前直至砼终凝。(4)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，进行加固处理，同向上级有关部门报告。3.6.监测方法3.6.1.基准点的布置(1)水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观测、不易破环、土质坚实的地方；为了便于校核、验证基准点的稳定性，布置水平位移基准点。水平位移监测基准点埋设：根据现场实际情况，选取远离监测区域约30米以外稳定位置，采用碎石混凝土埋设，其结构如上示意图。另外在实施监测时，应选取远处多个固定目标（如避雷针）作定向及检查测量基准点的稳定性。根据实际需要可布设工作基点。(2)沉降监测基准点的布置根据50、现场实际情况，在离开监测区域2050米的地方，采用墙角水准标石或浅埋金属管标石，布置沉降监测基准点。3.7.监测点的布置3.7.1.支架水平位移监测点的布设水平位移监测点拟采用小反射棱镜或反射片作标志。在支架立柱1.51.8米高处固定监测标志。3.7.2.支架沉降监测点的布设支架沉降监测点一般选在截面积较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大的位置。在最顶上的两个门架，由施工单位用短钢管横担垂直引下一长钢管，钢管上端固定，下端不落地不固定。再在钢管下端固定一段约1米长的钢尺作为观测尺。3.8.监测方法3.8.1.支架水平位移监测水平位移的监测方法拟采用极坐标法。极坐标法：根据实际情况拟采用极坐标法进51、行水平位移的监测。对工作基点的稳定性检查可采用后方角度（距离）交会校核。极坐标法和后方交会法，外业采用拓朴康GTS102-N全站仪进行监测，必须符合规范要求。监测系统对监测数据进行改正、平差计算，然后生成各种报表和变形曲线、变形速率及变形预报。极坐标法是利用数学中的极坐标原理，以两个已知点为坐标轴，以其中一个点为极点建立极坐标系；测定观测点到极点的距离，测定观测点与已知坐标轴的角度，计算出观测点的坐标。3.8.2.支架沉降监测基准点稳定后，3个基准点之间按二等水准测量的要求进行联测，测量方法采用后前前后，使用苏光DSZ3和配套的条码尺，技术要求如下：a.视线长度小于50米；b.前后视距差小于152、米；c.前后视距差累积小于3米；d.读数至0.01mm。测段往返测较差，附合或环线闭合差0.3 mm，观测点测站高差中误差0.5mm，相邻点高差误差0.3mm。首先在测区内布设环形闭合网，采用苏光DSZ3和配套的标尺，尽可能选用固定测站，逐点观测。内业平差根据环线闭合差采用南方测绘公司的平差易进行严密平差，准确计算出各基准点的高程。沉降点的观测方法：在基准点上立标尺作为后视尺，固定在观测点上的钢尺作为前视尺。用水准仪分别对后视尺和前视尺进行读数，同一个点相邻两期的后尺读数之差减去前尺读数之差即得观测点的沉降量。3.9.数据处理与信息反馈当次完成的测量内容，及时对数据进行处理，正常情况下第二个工53、作日提交上一工作日的观测结果（监测简报）。观测结果异常时，立即口头向甲方单位汇报，随后提交书面报告，书面报告加盖公章，做好交接手续。监测简报提交业主共四份。全部监测工作完成后，提交监测工作报告，一式六份。在提交的资料中，文字部分一般使用word软件，表格数据和曲线图使用Excel软件编制。3.10.人员及组织由中海皇姑路项目二期标段项目部人员组成监测项目组，共3人，专门负责本监测工程项目的实施，测量结果向业主单位汇报。监测项目组人员根据工程进度和需要适时进场，人员如下表。姓名职称职务黄强一级建造师项目技术负责人陈小春工程师安全负责人熊焕荃工程师专职测量员表143.11.监测计划及措施每次观测前54、必须对使用的基准点和工作点进行稳定性检验。前二次观测的数据是以后各周期观测的起始值，应比以后各周期的观测结果更准确可靠，应采取适当措施提高精度。观测所使用的仪器设备应该经过法定部门的检定并在有效期内。各次沉降观测应采用相同观测设备和观测方法，尽量采用相同水准观测线路。基本固定的作业人员，基本相同的环境下施测。监测工程作为现场施工的一个组成部分，现场测量人员必须遵守现场施工人员安全守则。第四节 应急救援预案1.事故类型和危害程度分析事故类型：在模板的施工过程中可能出现的事故类型主要有：模板支撑系统坍塌、模板吊装造成的起重伤害、模板堆放不当引起倾翻、模板配件高空坠落造成的物体打击、操作人员高处坠落55、等伤害事故。危害程度分析：模板施工发生事故危害程度极大，模板支撑系统失稳、坍塌等，容易造成群死群伤的重大恶性事故，模板配件坠落引起的物体打击、操作人员高处坠落，很容易造成人身伤害事故。2.应急处置的基本原则坚持“以人为本，预防为主”的原则；坚持“保护人员优先，保护环境优先”的原则；坚持“统一领导，紧急处置，快速反应，分级负责，协调一致、消除危险”的原则；坚持“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。3.应急处置程序图114.应急物资与设备保障应急物资与设备：医疗器材：担架2副、氧气袋10个、小药箱1个；抢救工具：切割用具1套、千斤顶4个、手拉葫芦3个；照明器材：手电筒10个、36V应急56、灯5套、灯具10套；通讯器材：对讲机若干部部；灭火器材：干粉灭火器10具；救援设备：汽车吊1台；运输工具：面包车1辆。应急设备的管理：安全应急预案的物资装备由施工现场项目部统一管理，专人负责维护保养，做好物资设备台帐。每次安全应急抢救完后，做好统计工作，对损失的物资设备进行及时的维修和更新。5.应急组织机构应急组织机构：总指挥：项目执行经理（欧阳洪斌）18607916428副总指挥：生产经理（郭喜阳）13879124941、现场总工（黄强）13767666961应急组织机构职责：（1）总指挥职责发布或解除启动公司应急救援预案，指挥应急救援。（2）副总指挥职责协助总指挥负责应急救援的具体指挥工作57、，协调各应急小组及成员的具体行动，并实施决策。（3）通讯联络组职责确保与总指挥或副总指挥、局总部应急指挥中心以及外部联系畅通、内外信息反馈迅速；保持通讯设施和设备处于良好状态；负责组织对事发现场的拍照、摄像工作；负责对新闻媒体的信息发布和报道；事故扩大应急后，负责向周边居民、社区的对外信息公告。（4）技术支持组职责提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。指导抢险抢修组实施应急方案和措施。修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。负责应急过程的记录与整理及对外联络；（5）抢险抢救组职责实施抢险抢救的应急方案和措施，并58、不断加以改进。寻找受害者并转移至安全地带。在事故有可能扩大进行抢险抢救或救援时，高度注意避免意外伤害。抢险抢救或救援结束后，直接报告总指挥或副总指挥，并对结果进行复查和评估。（6）医疗救治组职责在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)；使重度受害者优先得到外部救援机构的救护；协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者；在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。（7）后勤保障组职责保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。提供合格的抢险抢救或救援的物资、设备、设施。6.应急预警由专业工程技术人员进行59、技术交底，专职安全员负责监督检查，从模板加工制作、堆放、安装、拆除及维护等环节进行全面的监控，严格执行“三检制”，将事故隐患消灭在萌芽状态。预警条件：在支撑系统失稳倾斜、模板或连接件滑落、固定模板的杆件失效断裂、安拆操作严重违反程序、接近和接触带电线路等条件下，立即实施预警。预警信息的发布：施工现场任何人只要发现事故或可能导致事故发生的险情后，都要立即以最快捷的方式，如运用固定电话、手机或口头等形式发出警报，通知项目负责人、安质员和现场所有施工作业人员实施避险。预警行动：项目负责人、安质员接到预警信息后，立即组织现场作业人员避险，在条件允许的情况下，尽量采取办法切断“事故危险源”，密切关注事态60、发展状态和趋势，同时由项目负责人上报公司应急救援指挥部，启动公司应急救援预案，并按照预案做好应急准备工作。在应急救援指挥机构的统一领导下，根据事故险情，编制事故灾害防治方案，明确防范的对象、范围，提出防治措施，确定防治责任人。事故险情有可能涉及伤害到周边群众和社区时，经公司或上一级应急救援指挥机构核实后，由项目部派专人分头立即向周边群众和社区通告，并向当地政府以电话方式报警，以便做好人员疏散避险。对可能引起重特大安全事故的险情，经公司应急救援指挥机构核实后，应当在发现险情后2小时内报告公司应急救援指挥部和工程所在地人民政府。7.信息报告程序报警系统及程序：事故发生后或有可能发生事故时，目击者有61、责任和义务立即报告施工现场负责人；施工现场负责人调查掌握情况后，及时向公司应急救援指挥机构报告；公司应急救援指挥机构接到事故或预警信息后，由安全质量管理部向公司主管领导汇报，并通报公司应急救援指挥部总指挥长、副总指挥长、各成员部门及应急工作组负责人；现场报警：施工现场发生任何安全生产事故,首先拨打公司应急救援指挥中心值班电话。施工现场发生火灾事故时,同时拨打火警电话:119。事故现场如有人员伤亡时,同时拨打急救中心电话:120。施工现场以电话方式报告后，随后用书面材料以传真或电子邮件的方式报告公司应急救援指挥中心。事故报告内容：事故发生的时间、地点、事故类别、简要经过、人员伤亡；事故发生单位名62、称,事故现场项目负责人姓名；工程项目和事故险情发展事态、控制情况，紧急抢险救援情况；事故原因、性质的初步分析；事故的报告单位、签发人和报告时间。事故报告时限：事故发生后，1小时之内由事故现场报告给公司应急救援指挥中心；4小时之内由公司报告给局总部。8.应急处置相应分级：现场发生三级及以上重大安全事故（死亡3人以上；重伤20人以上；直接经济损失30万元以上），启动本预案，公司负责组织应急救援指挥，并报中建四局安监部门。现场发生四级重大安全事故（死亡1-2人；重伤3人以上，19人以下；直接经济损失1030万元），启动公司和项目部应急预案，相应公司和项目部负责组织应急救援指挥，并报中建四局安监部门。63、现场发生四级以下安全生产事故；一般事故，启动项目部应急预案，相应项目部负责组织应急救援指挥，并报上级公司安监部门。应急响应程序：（1）应急指挥当施工现场发生无法或不易控制的模板工程安全生产事故时，启动公司专项应急预案。公司应急救援指挥中心接到响应级别事故报告后，经对事故严重程度核实后，判断是否有能力组织救援。如有能力组织救援，及时启动公司专项应急救援预案，否则立即向局总部报告。公司应急救援指挥中心通知应急指挥人员和工作组，停止手头一切工作，立即到位，通报事故情况，按照各职能小组分工组织救援。（2） 应急行动指挥人员到达现场后，立即了解现场事故情况，划定安全和危险区域，设立标志，实行现场保护，安64、全警戒，疏导车流，保障救援道路的畅通，维护好现场秩序。按本预案规定职责明确各应急工作组救援任务,组织救援。对事故现场进行调查取证，因抢救人员、防止事态扩大、恢复生产及疏通交通等原因，需要移动现场物件的，应当做好标志，采取拍照、摄像、绘图等方法详细记录事故现场原貌，妥善保存现场重要痕迹、物证。（3）资源调配组织抢险救援队伍,调配应急救援物资、装备、器材、药品、医疗器械、抢险车辆等物资，为应急行动做好充分准备。（4）应急避险抢险车辆赶往事发现场和急救车辆护送伤害人员到达医院的途中，按交通规则正确驾驶车辆，避免交通事故发生。在疏散人群过程中，要选择安全通道，合理有序引导撤离，防止相互践踏受到伤害。在65、现场抢救伤员的过程中，抢救人员要密切注意周围环境，防止二次事故造成抢救人员的伤害。对伤员的抢救，要根据伤员受伤部位和伤害程度,正确施救，避免盲目抬运拖拉,给后续抢救工作带来麻烦,防止使受伤人员再次受伤或加重伤害程度。（5）扩大应急若公司没有能力组织救援，一是及时向局总部报告,请求启动局总部综合应急救援预案；二是向相临施工单位求援；三是向建设行政主管部门求援。专项应急处理措施：失稳应急措施在浇灌混凝土时，应有专门的管理人员对架体进行观测，观测的内容有架体的变形和面板混凝土的沉降。当观测数据超过警戒值时或目测架体变形有可能导致失稳破坏时，应采取以下应急措施：（1）立即停止混凝土的浇灌，立即把浇灌混66、凝土的施工人员从操作面疏散到安全地带部位或从安全通道疏散到地面；（2）立即把在架体内值班的人员或架体有可能坍塌影响到的范围内的所有人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，有保安负责不准人员靠近；（3）现场值班的项目最高级别的负责人马上报告给应急小组组长及相关负责人，主要说明有可能失稳的部位、目前混凝土浇灌量、已经采取的应急措施；（4）应急小组组长在接到紧急情况报告后，如能在最短时间赶往现场不耽误救援，则应给报告者下一步的应急指示，并当即赶往现场进行指挥；否则应授权给现场最高负责人或能及时赶往现场的项目最高负责人承担起应急救援职责；（5）应急领导人赶往现场后，应快速了解现场的实际情况，检67、查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措施是否合理和有效；（6）继续对架体的变形进行观测，应急小组人员应召开紧急会议，初步分析架体失稳的原因，确定进一步的安全应急措施；（7）一般来说，支模变形过大有可能失稳时，只要采取以上措施，如果变形没有进一步扩大，在混凝土初凝后，随着时间的推移，架体会越来越安全，这时经过对现场进行察看，判断架体不可能倒塌时，则可以对架体进行加固，然后对已浇混凝土进行处理。坍塌应急措施（1）发生坍塌事故时，事故发现人员应高声呼救，现场混凝土浇灌值班最高级别管理人员应立即按以下程序进行应急处理：1）立即停止混凝土浇灌，立即把施工人员从操作面上有组织的疏散到安全部位68、或从安全通道疏散到地面上；2）立即把架体有可能再次坍塌影响到的范围内的地面人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，有保安负责不准人员靠近；3）在坍塌后的安全区域立即组织抢救从操作面上掉下来的施工人员；4）立即指挥通信组人员通知应急小组组长，主要说明坍塌部位、坍塌面积、有无伤亡、目前采取的应急措施、是否需要派救护车、消防车或警车支援到现场实施抢救；5）立即通知现场医生赶到出事地点，如需要可直接拨打120等求救电话；6）清点现场人数，确定被埋、压人员的数量和位置。（2）应急小组组长在接到紧急情况报告后，如能在段时间赶往现场不耽误救援，则应给报告者下一步的应急指示，并当即赶到现场进行指挥；否69、则应授权给现场最高负责人或能及时赶往现场的项目最高负责人承担起应急救援职责。（3）应急领导人赶到现场后，应快速了解现场的实际情况，检查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措施是否合理和有效；并召开紧急会议，确定下一步的救援措施，根据现场的实际情况确定是否要往上一级主管部门报告。（4）技术支持组根据事故情况尽快确定抢救技术措施，抢险组及时将参加抢险人员召集到现场，后勤保障组立即组织将救援物资设备调往事故现场。技术支持组将抢险技术措施准确无误地向抢险人员进行交底，抢险组根据技术措施组织抢险人员进入事故现场进行抢救。（5）如果存在继续坍塌的可能，由组长决定是否撤离救援现场，如果坍塌有不断70、发生扩大的情况，组长应立即通知所有救援人员终止救援，迅速撤离到安全区域。（6）在确定坍塌没有继续扩大的可能后，根据确定的被埋人员的位置和被埋的方式立即投入救援：1）首先自上而下清理被埋压者上方的松散的模板、木枋、混凝土及其他有可能掉下伤人的小型物体；2）然后把被压或被埋人员扒出。（7）人员救出后，有现场医生对伤者进行处理，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生；重伤人员由医疗救护组送外抢救。（8）坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬71、运及心肺复苏等急救知识与技术等。（9）其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，或再次发生事故。（10）警戒保卫组应在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。（11）各作业班组要清理撤离人员人数，发现有人员失踪时要立即报告应急小组。（12）疏散人员要服从指挥人员的疏导要求，有秩序地进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。（13）警戒保卫组组织人员封锁事故现场，设立警戒线，将无关人员清理出现场，并保证救援通道的畅通，派人在大门口或关键路口迎接来救护的车辆。（14）如果120没有及时赶到，由自己派车送往医院时，要及时与医院联系，做好抢救的准备，避免延误时间。另外应有人带72、路，避免在路上延误时间。物体打击应急措施（1）当施工现场发生物体打击事故时，目击者应高声呼救，并拨打应急电话通知项目经理，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅速赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，除临时承担指挥应急抢救工作外，应再一次电话通知项目经理及相关人员、现场救护员马上赶到出现地点;电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。（2）项目经理接到报告后应及时赶到现场或紧急授权应急小组其他领导负责救援工作，并在第一时间理知医务人员赶到现场进行救治;应急救援负责人应根据物体打击的不同情况采取不同的应急救援措施:1)如物体打击事故导致人员大出血、昏73、迷、不能行动等严重情况时，应急负责人应责成现场医生在第一时间通知120请求支援，详细说明事故的地点、受伤人数、受伤的严重程度和性质;并安排应急人员马上到施工现场的大门口迎接120，接到后直接带到出事地点，避免延误救治时间;2)如物体打击事故造成的伤害程度较轻，且受伤者能自由行动时，应急负责人应要求受伤者不能乱动，应在原地坐下由现场医生进行检查，如情况不严重，则由现场医生进行必要的治疗或由现场医生陪同送到医院再进行进一步的治疗和观察;如情况较严重或物体打击是可能引起内伤的情况，应果断送往医院进行全面检查和治疗；3)如出现物体打击的受伤者倒在危险部位或掉到危险部位自己不能行动等的情况时，除了要通知74、120外，项目应急小组要先把受伤者转移到便于救治的地面、楼面或其他安全平台上，抢救方法可以参照高处坠落的类似情况进行，避免在救治过程中发生二次事故。（3）应急负责人在物体打击造成重伤或死亡的严重事故时，应及时指派项目后勤保卫组组长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。发生物体打击的区域的所有作业要马上停止，并由相关的施工员或相应的班组长带作业人员离开作业面，以班组为单位有序地从楼梯或脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对事故发生点进行看护，避免二次事故的发生。后勤保卫组负责组织保卫人员疏散现场闲杂人员，禁止围观，保护事故现场，避免人多75、拥挤，造成高处坠落等二次事故的发生。高空坠落应急措施（1）当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼救，并拨打应急电话通知项目经理，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅速赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，除临时承担指挥应急抢救工作外，应再一次电话通知项目经理及相关人员、现场救护员马上赶到出现地点；电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。（2）项目经理接到报告后应及时赶到现场或紧急授权应急小组其他领导负责救援工作，并第一时间通知医务人员赶到现场进行救治;应急救援负责人应根据高处坠落的不同情况采取不同的应急救援措施:1)从脚手架上、楼面的临边76、洞口中掉到泥土面、混凝土地面或楼面，坠落高度超过3m以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序。掉到地面的，出事地点的20m范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，并要派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。2)从脚手架上、楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，项目经理或应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打77、120求救电话，并马上派人到大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯或脚手架的安全通道上撒到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。3)掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医务人员和项目技术支持组一起确定转移方案。4)如掉到与楼78、面高差不超过80cm的脚手架的操作层上，则由医生视察坠落者的伤势情况，如其本人能走动，则由两个保安人员在旁边保护的情况下，自己走下来;如不能走动或己失去意识，则应派两个身强力壮的保安在医生的指导下把伤者抬到楼面上。5)如掉到与楼面高差超过80cm的外脚手架的操作层上，则除由医生先上去视察坠落者的伤势外，其他救援人员必须先做好防护的情况下才能上去救援，防护措施有使用爬梯、系好安全带、派人在旁边看护等措施，避免救援人员在转移时发生高处坠落事故。6)如坠落者掉到电梯井或管道井的水平防护层时，如防护层是模板、竹笆板或钢筋网片等硬质材料上时，先由项目技术负责人察看防护结构的安全性能、使用荷载情况，在确定79、能多人上去时才由现场医生上去察看坠落者的伤势情况，然后派两个保安上去在的医生的指导下转移到楼面平台上，否则要先加固防护结构;如管道井空间小，不能由多人进行转移时，必须派体力与坠落者体重相匹配的救援人员并且医生一定要把要点讲清楚才能进行救援;避免转移时造成对坠落者的二次伤害。7)如坠落者掉到电梯井或高支模架等的水平安全网等柔性防护层上时，只要在坠落过程中坠落者没有在空中碰撞或没有被同时掉下的硬物击伤，坠落者应是神志清醒的；救援人员首先要对其高声喊话，要其不要乱动或用力挣扎，必须先保持安静，避免水平网在坠落者的重力冲击下或本身强度不足等原因在坠落者的挣扎下破裂，坠落者再一次坠地受到伤害;坠落者应该80、保持安静，由身体强壮身系安全带的救援人员（安全带挂到由坠落地点的上层位置垂下的麻绳上）的帮助下爬到楼面。如果坠落者困在空中碰撞或物体打击等原因已经昏迷或神志不清时，坠落者的下部要先有防护措施，应由两人以上的救援者系上安全带，由上一层电梯井口或上一层架子上垂下来的麻绳牵引着进入安全网中共同把坠落者转移至楼面上进行救治。应急过程中防止二次伤害的措施（1）在现场救援时，应急小组领导要专人对有要好朋友或亲属被埋、压的人员的情绪，防止其不当救援引起二次坍塌伤人伤己；（2）在清理被埋压者上方的松散的模板、木方、混凝土及其他有可能掉下伤人的小型物体时，在其下方要做好防护，避免在清理过程中物体掉下对被压者二次81、物体打击等二次伤害；（3）如果被埋人员被架子压住，首先应由技术人员判断架子情况，如要加固，则应由专业架子工按方案进行可靠地加固并确定破坏的杆件拆除或切割后其上变形的架子不再坍塌时，方能手工拆除或用气割等方法割断架管救出被埋人员，避免发生架体二次坍塌引起对伤者或救援人员的伤害；（4）如果被埋或被压人员有钢筋或有其他物体穿过身体，严禁救援人员把物体拔出，应用气焊或其他措施割断物体，让物体留在体内再到医院由医生处置。避免不正确的拔出造成大出血引起二次伤害；（5）架子坍塌时，要有专门的安全警戒小组对现场进行警戒，无关人员不得靠近围观或通过；避免引起二次事故的发生；（6）当用锄头等铁制工具扒开垃圾时，对82、可能埋有人的地方采用扒的方法，禁止用力往下挖，避免挖到人体引起二次伤害；（7）在清理高支模变形的架体时，如果是清理高于2m的物体，必须有防护措施，能挂安全带的地方救援人员要系好安全带，避免清理时施工人员高处坠落引起二次伤害；（8）在割除变形的钢筋或钢管时，要注意有些弯曲变形的钢筋或钢管在割开时会反弹，人员不能站在反弹的方向进行切割，避免钢筋或钢管断开时突然的反弹力伤人引起二次伤害；（9）救援区域的临边洞口等要进行封闭，避免救援人员在救援时掉下造成二次高处坠落的发生。心理辅导与人体工效（1）如果被埋、压人员短时间内无法救出，应对被埋、压者进行心理安慰，使其心情平静，便于救援者采取合理和有效的措施83、进行救援。（2）事故发生后，应急小组人员要有专人对有朋友或亲人被压、埋人员的心理抚慰，避免其情绪激动做出不当的救援行动;对于哭阔的妇女要劝其冷静或劝其离开救援现场，避免其哭闹影响救援人员或被压、埋人员的情绪，有利于救援行动的正确实施。（3）事故发生后，现场应停工，根据事故发生的原因对现场的所有施工人员进行通报和心理疏导，避免工人产生心理阴影而发生其他事故。（4）如果伤者住院，要有专人陪护，最好由朋友或亲属陪;如因工致残，伤者有可能情绪失控或者悲观低落，这时公司领导或项目领导要出面进行劝慰，鼓励其树立生活的勇气，并承诺应该承诺的一些要求，帮助其快速恢复。（5）抢险过程中，应选择个性成熟、冷静，心84、理素质良好和表达能力强的人员进行报警、沟通和协助处理事故;撤离作业人员时，要选择年青力壮、心理素质良好并有安全经验的人员检查作业面及撤离路线的安全防护情况，有序组织作业面人员的撤离。救援过程应安排专人监视抢险人员的体力、动作和防护用具的完好性等，防止其体力不支或其他原因受到伤害；安排专人监视救援设备是否正常运行，相互间是否保持安全距离，救援工具和用品的使用是否合理，防止出现设备和工具使用不当产生救援设备和人员的误伤事故。同时，应安排划出警戒线和禁入地区，防止无关人员靠近。根据现场情况，为救援人员提供必要的休息、通信、饮食、取暖、交通和医疗保障等。表15第六章 劳动力计划序号工种人数人员要求1专85、职安全员3持安全员C证2综合工长33施工员124测量员55钢筋工1206焊工20持特殊工种证7架子工40持特殊工种证8木工1809小工40合计423表17第七章 计算书及相关图纸一、 计算书500*900梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称地下室35-36/AT轴WKL45混凝土梁截面尺寸(mmmm)86、500900模板支架高度H(m)3.7模板支架横向长度B(m)6.4模板支架纵向长度L(m)7.8梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载否 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆横87、向间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)800、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距250每纵距内附加梁底支撑主梁根数2结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/88、mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.73134.057kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+1.5)0.9131.118kN/m q1活01.40.7Q1kb11.40.89、7312.94kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)123.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12534.0570.2520.266kNm Mmax/W0.266106/375007.095N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52123.052504/(1005400281250)0.309mmL/250250/2501mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37590、31.1180.25+0.4372.940.253.238kN R2=1.25q1L=1.2534.0570.2510.643kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37523.050.252.161kN R2=1.25q2L=1.2523.050.257.203kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)7040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)18.667小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)37.333小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递91、给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.238/13.238kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max10.643/1= 10.643kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=3.238/13.238kN/m 小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.5/2 =0.068kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.5(0.9-0.25)=0.439kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11.350.5(0.9-0.25)=0.439kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)92、+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.73(0.5-0.5/2)/21=1.541kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.73(1-0.5)-0.5/2)/21=1.541kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.238+0.068+0.439+1.541=5.286kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=10.643+0.068=10.71kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.238+0.0693、8+0.439+1.541=5.286kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.286,10.71,5.286=10.71kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.161/12.161kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max7.203/1= 7.203kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.161/12.161kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/2 =0.05kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.9-0.25)=0.325kN/m 梁右侧模板传递给94、右边小梁荷载q3右10.5(0.9-0.25)=0.325kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.5-0.5/2)/21=0.847kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(1-0.5)-0.5/2)/21=0.847kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.161+0.05+0.325+0.847=3.383kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.203+0.05=7.253kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.161+0.05+0.325+0.84795、=3.383kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.383,7.253,3.383=7.253kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12510.710.2672，0.510.710.1520.12kNm =Mmax/W=0.12106/18667=6.455N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.510.710.267，10.710.151.607kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6071000/(270496、0)0.861N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)57.2532674/(384704037.333104)0.183mml1/250267/2501.068mm 2ql24/(8EI)7.2531504/(8704037.333104)0.175mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max10.710.267,0.510.710.267+10.710.15=3.036kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.499kN,97、R2=3.036kN,R3=1.499kN 正常使用极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max7.2530.267,0.57.2530.267+7.2530.15=2.056kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.959kN,R2=2.056kN,R3=0.959kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 98、主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.141106/4250=33.07N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.031kN max=2Vmax/A=21.0311000/3985.179N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.053mmL/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.468kN，R2=5.097kN，R3=0.468kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.3kN，R2=3.375kN，R3=0.3kN 七、2号主梁验99、算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6PmaxR20.6=Max5.0970.6=3.058kN，PmaxR20.6Max3.3750.6=2.025kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.653106/4250=153100、.659N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax3.874kN max=2Vmax/A=23.8741000/39819.469N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.946mmL/250800/2503.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=5.3kN，R2=9.99kN，R3=9.99kN，R4=5.3kN 立杆所受主梁支座反力依次为P2=9.99/0.6=16.651kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)482.8101、钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R3=0.468kN，PmaxR1，R30.3kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.1106/425023.516N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.593kN max2Vmax/A=20.5931000/3982.98N/mm21102、25N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.14mmL/250800/2503.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.811kN，R2=1.529kN，R3=1.529kN，R4=0.811kN 同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=1.529kN，R3=1.529kN 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max1.529,1.5291.529kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，103、单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP216.651kNN=30kN 满足要求！ 十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=210 长细比满足要求！ 查表得：0.502 2、稳定性计算 R11.529kN，P216.651kN，R31.529kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼104、板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(1+0.5-0.5/2)/20.8=6.165kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(1+1-0.5-0.5/2)/20.8=6.165kN NdmaxR1+N边1，P2，R3+N边2+11.350.15(3.7-0.9)max1.529+6.165，16.651，1.529+6.165+0.56717.218kN105、 fdNd/(A)17.218103/(0.502398)86.176N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=3.7/6.4=0.5783 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.225立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=17.218kN 106、1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2107、/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.225N/mm2，=1，h0=h-20=280mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)108、umh0=(0.711.225+0.250)11520280/1000=364.952kNF1=17.218kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=13.02109、6N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351313.02610000/1000=527.553kNF1=17.218kN 满足要求！400*800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 5110、0017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称地下室32-34/AS轴WKL47混凝土梁截面尺寸(mmmm)400800模板支架高度H(m)3.7模板支架横向长度B(m)4.3模板支架纵向长度L(m)7.8支架外侧模板高度Hm（mm）650梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重111、标准值Gjk(kN)1 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)1000梁两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数2结构表面的要求结构表面隐蔽112、 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.7113、3130.615kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+1.5)0.8127.675kN/m q1活01.40.7Q1kb11.40.7312.94kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12530.6150.220.153kNm Mmax/W0.153106/375004.082N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.52004/(100540028125114、0)0.113mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37527.6750.2+0.4372.940.22.333kN R2=1.25q1L=1.2530.6150.27.654kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.21.538kN R2=1.25q2L=1.2520.50.25.125kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截115、面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.333/12.333kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max7.654/1= 7.654kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.333/12.333kN/m 小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.4/2 =0.054kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.5(0.8-0.25)=0.371kN/m 梁右侧模板传递给右边116、小梁荷载q3右11.350.5(0.8-0.25)=0.371kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.73(0.5-0.4/2)/21=1.849kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.73(1-0.5)-0.4/2)/21=1.849kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.333+0.054+0.371+1.849=4.607kN117、/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.654+0.054=7.708kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.333+0.054+0.371+1.849=4.607kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.607,7.708,4.607=7.708kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.538/11.538kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.125/1= 5.125kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.538/11.538kN/m 小梁自重：q118、21(0.3-0.1)0.4/2 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.25)=0.275kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.25)=0.275kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.5-0.4/2)/21=1.016kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(1-0.5)-0.4/2)/21=1.016kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.538+0.04+0.275+1.016=2.869kN/m 中间小梁荷载q中119、= q1中+ q2=5.125+0.04=5.165kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.538+0.04+0.275+1.016=2.869kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.869,5.165,2.869=5.165kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.7080.3332，0.57.7080.220.154kNm =Mmax/W=0.154106/32667=4.719N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxma120、x0.5ql1，ql2max0.57.7080.333，7.7080.21.542kN max=3Vmax/(2bh0)=31.5421000/(24070)0.826N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)55.1653334/(3847040114.333104)0.103mml1/250333/2501.332mm 2ql24/(8EI)5.1652004/(87040114.333104)0.128mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=m121、ax7.7080.333,0.57.7080.333+7.7080.2=2.825kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.688kN,R2=2.825kN,R3=1.688kN 正常使用极限状态 Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max5.1650.333,0.55.1650.333+5.1650.2=1.893kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.051kN,R2=1.893kN,R3=1.051kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强122、度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.162106/4250=38.132N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.337kN max=2Vmax/A=21.3371000/3986.718N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.048mmL/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.35123、1kN，R2=5.499kN，R3=0.351kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.219kN，R2=3.558kN，R3=0.219kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR20.6=Max5.4990.6124、=3.299kN，PmaxR20.6Max3.5580.6=2.135kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.879106/4250=204.899N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax4.178kN max=2Vmax/A=24.1781000/39820.997N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max1.944mmL/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=5.719kN，R2=10.776kN，R3=10.7125、76kN，R4=5.719kN 立杆所受主梁支座反力依次为P2=10.776/0.6=17.961kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)482.8钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R3=0.351kN，PmaxR1，R30.219kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.094106/425126、022.013N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.445kN max2Vmax/A=20.4451000/3982.234N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.199mmL/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.608kN，R2=1.147kN，R3=1.147kN，R4=0.608kN 同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=1.147kN，R3=1.147kN 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(k127、N)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max1.147,1.1471.147kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP217.961kNN=30kN 满足要求！ 十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =128、l0/i=1800/16=112.5=210 长细比满足要求！ 查表得：0.502 2、风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.03611.82/10)0.01kNm 3、稳定性计算 R11.147kN，P217.961kN，R31.147kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(1+0.5-0.4/2)/21=8.014kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+(24+1.1129、)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(1+1-0.5-0.4/2)/21=8.014kN NdmaxR1+N边1，P2，R3+N边2+11.350.15(3.7-0.8)max1.147+8.014，17.961，1.147+8.014+0.58718.548kN fdNd/(A)+Mwd/W18547.861/(0.502398)+0.01106/425095.187N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H130、/B=3.7/4.3=0.863 满足要求！ 十二、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.225立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=18.548kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间131、线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当sf=205N/mm2 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax6.711k132、N max=2Vmax/A=26.7111000/39833.726N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max3.021mmL/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=9.186kN，R2=17.309kN，R3=17.309kN，R4=9.186kN 立杆所受主梁支座反力依次为R2=17.309/1=17.309kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)482.8钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)2060133、00钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R3=0.203kN，PmaxR1，R30.122kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.054106/425012.731N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.257kN max2Vmax/A=20.2571000/3981.292N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.111134、mmL/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.352kN，R2=0.663kN，R3=0.663kN，R4=0.352kN 同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.66kN，R3=0.663kN 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.66,0.6630.663kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR217.309kNN=30135、kN 满足要求！ 十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=210 长细比满足要求！ 查表得：0.502 2、风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.03611.82/10)0.01kNm 3、稳定性计算 R10.66kN，R217.309kN，R30.663kN136、 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(1.2+0.6-0.35/2)/21=10.018kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(1.2+1.2-0.6-0.35/2)/21=10.018kN NdmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+11.350.15(3.7-0.7)max0.66+10.018，17.309，0.137、663+10.018+0.60817.917kN fdNd/(A)+Mwd/W17916.975/(0.502398)+0.01106/425092.029N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=3.7/7.8=0.4743 满足要求！ 十二、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.225立杆垫板长a(mm)138、100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=17.917kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方139、向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.225N/mm2，=1，h0=h-20=280mm， um =2(a+h0)+(b140、+h0)=1520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.225+0.250)11520280/1000=364.952kNF1=17.917kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的141、计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=13.026N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351313.02610000/1000=527.553kNF1=17.917kN 满足要求！500*900梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一142、工程属性新浇混凝梁名称wk45混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500900新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.9min34.213，21.621.6kN/m2混凝土下料产生的水平荷143、载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.921.6+1.40.9228.764kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k21.6 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)75结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)450 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)650650小梁道数(下挂)44 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁144、底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承128.76428.764kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.921.6126.244kN/m q1活01.4cQ4kb11.145、40.9212.52kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.126.2440.2172+0.1172.520.21720.137kNm Mmax/W0.137106/375003.654N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正121.621.6kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67721.6216.6674/(10010000281250)0.115mm216.667/400=0.542mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.1q1静l左+1.2q1活l左1.126.2440.217+1.22.5146、20.2176.91kN 正常使用极限状态 R下挂max1.1l左q1.10.21721.65.148kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)75小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)7040小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)18.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)37.333 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.91kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.910.452，0.56.91147、0.0752=0.14kNm Mmax/W0.14106/186677.496N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.910.45，6.910.075=1.866kN max=3Vmax/(2bh0)=31.8661000/(27040)0.999N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.148kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.1484504/(1008415373330)0.455mm450/400=1.125mm 2maxqL4/(8EI)=5.148754/(88148、415373330)=0.006mm75/400=0.188mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.16.910.45，0.46.910.45+6.910.0753.42kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.15.1480.45，0.45.1480.45+5.1480.0752.548kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面149、抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.748kN，R22.052kN，R32.052kN，R40.748kN 正常使用极限状态：R10.556kN，R21.529kN，R31.529kN，R40.556kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.112106/4250=26.4N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.0521000/39810.312N/150、mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.208mm350/4000.875 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max2.8/0.6=4.667kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max4.6674.433kNNtb12.9kN 满足要求！250mm厚板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规151、范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称小高层地下室顶板4.5m新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)3.7模板支架纵向长度L(m)5.6模板支架横向长度B(m)3.7 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手152、架安全等级二级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1150立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wb153、h2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72.5 1=11.15kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.25)16.375kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/811154、.150.22/80.056kNm Mmax/W0.056106/375001.487N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.3752004/(38410000281250)=0.047mm 0.047mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁 q11max1155、.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.40.72.50.2=2.278kN/m 因此，q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.25)0.2=1.578kN/m q1活11.4Q1kb=11.42.50.20.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.5781.152+0.1250.71.15156、20.377kNm M2q1L12/2=2.2780.22/20.046kNm MmaxmaxM1，M2max0.377，0.0460.377kNm =Mmax/W=0.377106/32667=11.528N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.5781.15+0.6250.71.151.637kN V2q1L12.2780.20.456kN VmaxmaxV1，V2max1.637，0.4561.637kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6371000/(24070)0.877N/mm2=1.782N157、/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.25)0.21.315kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.31511504/(1009350114.333104)1.121mmL/2501150/2504.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.3152004/(89350114.333104)0.025mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205158、主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72.50.22.326kN/m q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b11.2(0.5159、+(24+1.1)0.25)0.21.626kN/m q1活11.4Q1kb11.42.50.20.7kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.25)0.21.355kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.3261.153.344kN 按悬臂梁，R1q1l12.3260.20.465kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.62.006kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.3551.151.948kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.3550160、.20.271kN RmaxRmax，R10.61.169kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.832106/4250=195.714N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=25.3821000/39827.043N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.205mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.478mm=2100/250161、=0.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.873kN，R2=9.619kN，R3=9.95kN，R4=4.648kN 图二 支座反力依次为R1=5.243kN，R2=9.802kN，R3=9.802kN，R4=5.243kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N9.95/0.6=16.583kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立162、杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1800.000/16=112.5 查表得，1=0.502 不考虑风荷载: Nd=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max5.873,9.802,9.95,5.243/0.6+11.350.153.7=17.332kN fd=Nd/(1A)17.332103/(0.502398)=86.748N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验163、算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=3.7/3.7=13 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=17.332kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,164、m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力165、作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=280mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)11920280/1000=342.828kNF1=17.332kN 满足要求！ 2、局部受压承166、载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，167、Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=17.332kN 满足要求！150mm厚板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称洋房四层板模板新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)3模板支架纵向长度L(m)6.9模板支架横168、向长度B(m)3.8 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1050立杆横向间距lb(mm)1250水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(169、模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1170、.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72.5 1=8.138kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)13.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/88.1380.252/80.064kNm Mmax/W0.064106/375001.695N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.8652504/(38410000281250)=0.07mm 0.07mmL/250250/2501mm 满足要求！171、 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁 q11max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.40.72.50.25=2.095kN/m 因此，q1静11.2(G172、1k +(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.25=1.22kN/m q1活11.4Q1kb=11.42.50.250.875kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.221.252+0.1250.8751.2520.409kNm M2q1L12/2=2.0950.22/20.042kNm MmaxmaxM1，M2max0.409，0.0420.409kNm =Mmax/W=0.409106/32667=12.523N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L173、+0.625q1活L0.6251.221.25+0.6250.8751.251.636kN V2q1L12.0950.20.419kN VmaxmaxV1，V2max1.636，0.4191.636kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6361000/(24070)0.877N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)0.251.016kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.01612504/(1009350114.333104)1.209mmL/250174、1250/2505mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.0162004/(89350114.333104)0.019mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h175、)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72.50.252.155kN/m q1静11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b11.2(0.5+(24+1.1)0.15)0.251.28kN/m q1活11.4Q1kb11.42.50.250.875kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)0.251.066kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.176、252.1551.253.366kN 按悬臂梁，R1q1l12.1550.20.431kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.62.02kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.0661.251.666kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.0660.20.213kN RmaxRmax，R10.61kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.84106/4250=197.649N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁177、剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=25.051000/39825.377N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.195mm=1050/250=4.2mm 悬挑段max0.594mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6.488kN，R2=8.828kN，R3=9.049kN，R4=5.934kN 图二 支座反力依次为R1=6.207kN，R2=8.943kN，R3=8.943kN，R4=6.207kN 七、可调托座验算荷178、载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N9.049/0.6=15.082kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/16=112.5=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: =l0/i=1800.000/16=112.5 查表179、得，1=0.502 Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=10.61.4(10.0191.051.82/10)=0.005kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max6.488,8.943,9.049,6.207/0.6+11.350.153=15.689kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W15.689103/(0.502398)+0.005106/4250=79.803N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B180、=3/3.8=0.7893 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=15.689kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=181、0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对182、中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11200100/1000=69.636kNF1=15.689kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局183、部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF184、1=15.689kN 满足要求！300mm厚板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称人防车库顶板3.7m新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m)3.7模板支架纵向长度L(m)8.9模板支架横向长度B(m)7.8 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5185、模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份浙江0.3k=0zst=0.021地区杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.134 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级二级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)950立杆横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)186、200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11max1.2(G1187、k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.3)+1.40.72.5 1=12.751kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.3)17.63kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/812.7510.22/80.064kNm Mmax/W0.064106/375001.7N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(3188、84EI)=57.632004/(38410000281250)=0.057mm 0.057mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁 q11max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0189、.3)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.40.72.50.2=2.604kN/m 因此，q1静11.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.2=2.114kN/m q1活11.40.7Q1kb=11.40.72.50.20.49kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.11412+0.1250.49120.326kNm M2q1L12/2=2.6040.22/20.052kNm MmaxmaxM1，M2max0.326，0.0520.326kNm =Mmax190、/W=0.326106/32667=9.965N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.1141+0.6250.4911.628kN V2q1L12.6040.20.521kN VmaxmaxV1，V2max1.628，0.5211.628kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6281000/(24070)0.872N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)0.21.566kN/m 挠度,跨中max0.521q191、L4/(100EI)=0.5211.56610004/(1009350114.333104)0.763mmL/2501000/2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.5662004/(89350114.333104)0.029mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托192、座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q11max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.72.50.22.658kN/m q1静11.35(G1k +(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.3)0.22.168kN/m q1活11.40.7Q1kb 11.40.72.50.20.49kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(193、0.5+(24+1.1)0.3)0.21.606kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.65813.323kN 按悬臂梁，R1q1l12.6580.20.532kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.994kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.60612.008kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.6060.20.321kN RmaxRmax，R10.61.205kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =194、Mmax/W=0.866106/4250=203.872N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=25.3211000/39826.739N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.197mm=950/250=3.8mm 悬挑段max0.646mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=7.333kN，R2=9.816kN，R3=10.105kN，R4=6.643kN 图二 195、支座反力依次为R1=6.987kN，R2=9.962kN，R3=9.962kN，R4=6.987kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N10.105/0.6=16.842kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/1196、6=112.5=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: =l0/i=1800.000/16=112.5 查表得，1=0.502 Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=10.61.4(10.0210.951.82/10)=0.005kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max7.333,9.962,10.105,6.987/0.6+11.350.153.7=17.592kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W17.592103/(0.502398)+0.005106/4250=89.328N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验197、算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=3.7/7.8=0.4743 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)9.686混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.911立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=17.592kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.2198、5pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或199、集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=280mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)11920280/1000=342.828kNF1=17.592kN 满足要求！ 2、局200、部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/201、2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35139.68640000/1000=1569.132kNF1=17.592kN 满足要求！350mm厚墙模板（木模板）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土墙名称地下室外剪力墙DWQ03新浇混凝土墙墙厚(mm)350混凝土墙的计算高度(mm)3200混凝土墙的计算长度(mm)6000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模202、板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.2min29.868，76.829.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.2min203、29.87，76.829.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.868+1.42，1.3529.868+1.40.720.9max38.642，42.2820.942.28238.054kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.868 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)0对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图 四、面板验算面204、板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4 1、强度验算 qbS承0.4538.05417.124kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.134kNm Mmax/W0.134106/168757.928N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.4529.868=13.441kN/m 面板变形图(mm) 0.54mml/400250/4000205、.625mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型钢管小梁截面类型(mm)483小梁计算截面类型(mm)482.8小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、强度验算 qbS承0.2538.0549.513kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.428kNm Mmax/W0.428106/4250100.726N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2529.868=7.467kN/m 小梁变形图(mm) 0.75mml/4004206、50/4001.125mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=5.748kN，R2=.R23=5.748kN，R24=5.748kN 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.431kNm Mmax/W0.431106/4250101.435N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.64mml/400450/207、4001.125mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 对拉螺栓横向验算间距mmax450，450/2+150450mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+300525mm N0.95mnS承0.950.450.52538.0548.541kNNtb12.9kN 满足要求！300mm厚墙模板（木模板）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝208、土墙名称人防车库LKQ2新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)4150混凝土墙的计算长度(mm)6000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.15新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.15min29.868，99.629.868kN/m2倾倒混凝土时对209、垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.15min29.87，99.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.868+1.42，1.3529.868+1.40.720.9max38.642，42.2820.942.28238.054kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.868 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)210、250小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)0对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4 1、强度验算 qbS承0.4538.05417.124kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.134kNm Mmax/W0.134106/168757.211、928N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.4529.868=13.441kN/m 面板变形图(mm) 0.54mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型钢管小梁截面类型(mm)483小梁计算截面类型(mm)482.8小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、强度验算 qbS承0.2538.0549.513kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.428kNm Mmax/W0.428106/4212、250100.726N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2529.868=7.467kN/m 小梁变形图(mm) 0.75mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=5.748kN，R2=.R23=5.748kN，R24=5.748kN 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.4213、31kNm Mmax/W0.431106/4250101.435N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.64mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 对拉螺栓横向验算间距mmax450，450/2+150450mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+300525mm N0.95mnS承0.950.450.52538.0548.541kNNtb12.9kN 满足要求！500*500柱模板（不设对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1214、62-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称地下室KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱的计算高度(mm)2500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)m215、in0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.5min29.868，6029.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.5min29.87，6029.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.868+1.42，1.3529.868+1.40.720.9max38.642，42.2820.942.28238.054kN/m216、2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.868 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350柱长边小梁根数4柱短边小梁根数3柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算 静载线荷载q11.35bG4k1.350.4529.86818.145kN/m 活载线荷载q21.40.7bQ3k1.40.70.4520.882kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.12518.1450.252-0.1250.8820.252-217、0.149kNm Mmax/W0.149106/(1/6450152)8.809N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.86813.441kN/m 0.521ql4/(100EI)0.52113.4412504/(1009350(1/12450153)0.231mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁材质及类型钢管小梁截面类型(mm)483小梁计算截面类型(mm)482.8小梁截面惯性矩I(cm4)10.19小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)218、206000 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2538.0549.513 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.201kNm Mmax/W0.201106/(4.25103)47.177N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2529.8687.467 kN/m 小梁变形图(mm) 0.1mm1.125mm 满足要求！ 五、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)483柱箍计算截面类型(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/m219、m2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 qS承l138.0540.4517.124kN/m N0.5ql30.517.1240.534.538kN Mql22/817.1240.6262/80.839kNm N/An+M/Wn4.538103/424+0.839106/(4.49103)197.521N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 qS正l129.8680.4513.441kN/m 5ql24/(384EI)513.4416264/(38420600010.78104)1.21mml2/4001.565mm 满足要求！ 六、柱箍端部节点验算 长边柱箍与短220、边柱箍连接方式扣件连接扣件类型双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 N=4.538kN0.8512=10.2kN 满足要求！600*600柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称车库框架柱新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)3000新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重221、力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.868，7229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.87，7229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值222、S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.868+1.42，1.3529.868+1.40.720.9max38.642，42.2820.942.28238.054kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.868 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数3柱短边小梁根数3柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算 静载线荷载q11.35bG4k1.350.5223、29.86820.161kN/m 活载线荷载q21.40.7bQ3k1.40.70.520.98kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.12520.1610.32-0.1250.980.32-0.238kNm Mmax/W0.238106/(1/6500152)12.685N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.86814.934kN/m 0.521ql4/(100EI)0.52114.9343004/(1008925(1/12500153)0.502mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁224、类型钢管小梁截面类型(mm)483小梁计算截面类型(mm)482.8小梁截面惯性矩I(cm4)10.19小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.338.05411.416 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.514kNm Mmax/W0.514106/4.25103120.875N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax3.554kN max=2Vmax/225、A=23.5541000/39817.858N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.329.8688.96 kN/m 小梁变形图(mm) 0.879mm1.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=6.979 正常使用极限状态 Rmax=5.477 五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)482.8柱箍截面惯性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；226、两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=600/(3-1)=300mm=0.3m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax6.979kN P=Rmax/2=3.489kN 正常使用极限状态： Rmax5.477kN P=Rmax/2=2.739kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.821kNm，N13.706kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=600/(3-1)=300mm=0.3m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax6.979kN P=Rmax/2=3.489kN 正常使用极限状态： Rmax5.477227、kN P=Rmax/2=2.739kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.821kNm，N23.706kN M/Wn0.821106/(4.25103)193.224N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 11.668mml/4001.935mm 21.668mml/4001.935mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N3.7062=7.412kNNtb12.9kN 满足要求！ N3.7062=7.412kN26kN 满足要求！