1、xx数字化产业园项目数字化厂房1土建、钢结构工程办公楼等辅房高大模板支撑架专项施工方案编制单位： 日 期： 年9月 目录1 编制依据12 工程概况22.1 工程概况一览表22.2 设计概况22.3 工程施工条件73 施工安排73.1 项目管理组织机构及职责分工73.2 项目管理目标83.3 各项资源供应方式83.4 施工流水段的划分及施工工艺流程83.4.1 施工流水段的划分83.4.2 施工工艺流程83.5 工程施工重点和难点分析及应对措施94 施工进度计划95 施工准备与资源配置计划95.1 施工准备计划95.1.1 技术准备95.1.2 现场准备105.2 资源配置计划105.2.1 劳2、动力配置计划105.2.2 工程周转料具配置计划105.2.3 施工机具配置计划115.2.4 测量设备配置计划116 施工方法及工艺要求116.1 方案及技术参数116.1.1 方案设计参数116.1.2 附图126.2 施工工艺流程196.3 施工要点196.3.1 基础处理196.3.2 立杆、水平杆196.3.3 可调顶托236.3.4 剪刀撑246.3.5 砼浇筑顺序256.3.6 安全平网设置286.3.7 架体监测286.3.8 架体拆除316.4 验收要求326.4.1 验收标准326.4.2 验收程序336.4.3 验收内容336.4.4 验收人员376.4.5 重新检查验收3、377 各项管理计划377.1 进度管理计划377.2 安全管理计划38模板支撑防失稳措施38模板支撑架搭设和拆除的安全技术措施38模板支撑监测控制措施397.2.4 梁板混凝土浇筑施工注意事项407.2.5 特殊季节或气候施工安全保障措施417.3 质量保障措施437.3.1 质量控制目标分解437.3.2 质量控制体系437.3.3 确定质量控制点447.3.4 质量保证措施457.3.5 模板工程质量通病防治措施467.4 成品保护计划478 应急预案478.1 应急组织体系478.2 应急小组职责478.3 应急物资准备488.4 应急线路498.5 应急救援响应程序509 防疫措施及4、应急方案529.1 防控小组529.2 疫情防疫措施539.2.1 疫情防控准备工作539.2.2 “1234”复工管理制度549.3 疫情防控保障措施569.4 疫情防控相关其他措施579.4.1 工作场所防护措施579.4.2 个人防护措施599.5 疫情防控应急预案609.5.1 工作目标609.5.2 工作原则609.6 防疫应急措施60附件：计算书62一、选取三坐标间8.6m高130mm板计算62二、选取辅房门厅11m高110mm板计算79三、选取三坐标间350x1300梁计算96四、选取辅房门厅350x1000梁计算112五、选取其他区域350x700梁计算128六、选取700x75、00柱计算1431 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件建设工程安全生产管理条例国令第393号2危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部37号令3住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质201831号4建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号5国家规范混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20156混凝土结构工程施工规范GB50666-20117建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20168建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20139建筑结构荷载规范GB50009-201210钢管脚手架6、扣件GB15831-200611混凝土模板用胶合板GB/T17656-201812行业标准建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201313建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200814建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201215施工现场临时用电安全技术规范(附条文说明)JGJ46-200516建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201617建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201118建筑施工安全检查标准JGJ59-201119设计文件xx数字化产业园项目数字化厂房1图纸2 工程概况2.1 工程概况一览表工程名称xx数字化产业园项目数字化厂房1土建、钢结构工程7、工程性质工业建筑工程地址总占地面积125154.43总建筑面积126609.07建设单位xx动力股份有限公司项目承包范围总承包（含土建、钢构等）设计单位主要分包工程土方、防水、机电安装、钢结构、精装修等勘察单位合同要求质量合格总承包单位总工期365天监理单位安全无重伤、无死亡、无坍塌、无中毒工程主要功能或用途由厂房、车间辅房、办公等组成2.2 设计概况高大模板区域统计序号单体位置周边结构概况基本参数类型层高m最大梁截面跨度最大板厚1卫生间一1层1-2轴/AL-AM轴周边为钢柱，无其他混凝土结构扣件式5.6m35075064001202卫生间二1层1-2轴/A-B轴周边为钢柱，无其他混凝土结构扣8、件式5.6m35075064001203门斗1层3233轴/A轴1层3637轴/A轴1层5455轴/A轴1层6970轴/A轴1层76轴/LM轴周边为钢柱，无其他混凝土结构扣件式7.1m35065075001204生产用房2651轴/AM轴周边为钢柱，无其他混凝土结构扣件式4.5510.5m350*130015000130高大模板总体平面位置卫生间高支模位置卫生间一顶部结构图卫生间二顶部结构图车间门斗高支模位置车间门斗顶部结构图办公楼等辅房高支模位置办公楼顶部结构图1办公楼顶部结构图2办公楼顶部结构图32.3 工程施工条件本工程位于潍坊市高新技术产业开发区樱前街以南、高三路以东、高四路以西。目前9、樱前街和高四路已通车，材料、设备可快速到达现场。3 施工安排3.1 项目管理组织机构及职责分工图3.1-1 项目管理组织机构图表3.1-1 项目管理组织职责分工序号姓 名岗位名称职责备 注1项目经理总负责人对现场的安全、质量、工期、成本全面负责2执行经理执行负责人对现场的安全、质量、工期、成本全面负责3项目总工制定现场实施方案，技术指导，参加单位之间的协调参与现场方案实施，成果整理4专业工程师组织协调现场施工现场施工生产调度5专业工程师组织协调现场施工现场施工生产调度6安全总监对施工过程的安全环保负责安全环保控制7质量总监现场施工质量控制质量检查成果整理8物资工程师负责材料供应，对所供应的材料10、质量负责保证现场物资供应9试验工程师负责相关试验的各项指标检验试验成果及时搜集10安全工程师协助安全总监进行安全管理每日巡查3.2 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值工 期总工期365天质量目标合格安全文明目标无重伤、无死亡、无坍塌、无中毒绿色施工目标满足潍坊市安全文明施工及相关环保要求3.3 各项资源供应方式1）劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人模板工程施工南通房建建筑劳务有限公司/2020.10.0151天劳务分包公司选定范禹2）大型机械设备采购供应安排一览表机械设备名称拟选供应商提供方式要求进场时间计划出场时间责任人211、5T汽车吊徐工租赁2020.10.012020.11.20杨坚3.4 施工流水段的划分及施工工艺流程3.4.1 施工流水段的划分根据工程结构特点，将生产辅房分为两个分区。组织一个施工队由西区向东区逐层流水施工。因体量较小，且为12层，考虑拆模所需时间较长，模板及钢管扣件一次性投入。卫生间、门斗不划分区段，与生产辅房进行穿插施工。3.4.2 施工工艺流程测量放线确定立杆位置架体搭设搭设过程中检查架体验收混凝土浇筑楼面施工及养护下一层施工。3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施表3.5-1 施工重难点分析表序号重点和难点具体分析应对措施责任人1高支模过程监测搭设过程、使用过程的监测搭设高支模及浇12、筑混凝土过程中，在容易变形的位置，安排专职测量人员不间断监测；严格按照施工方案的施工方法和施工顺序进行施工，保证支撑体系的施工安全。解斌4 施工进度计划序号部位开始时间完成时间工期（天）1辅助用房部分2020年10月1日2020年11月20日515 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划5.1.1 技术准备（1）技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20132解斌、杨德强2混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20152解斌、杨德强3混凝土结构工程施工规范GB50666-20112解斌、杨德强建筑施工模板安全技术规范13、JGJ162-20082解斌、杨德强建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112解斌、杨德强（2）施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成时间1高大模板支撑专项施工方案项目部解斌公司2020.09.15（4）技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1高大模板模板几何尺寸、轴线、标高、预埋件和预留孔位置、清扫口留置、施工缝留置、脱模剂涂刷；模板支架的材质、构造，模板支撑体系解斌5.1.2 现场准备序号设施名称种类设施构造完成时间责任人1模板加工场周转材料原材料堆放场区、加工场区2020.09.30杨坚2钢管、扣件堆放场区周转材料高支模14、钢管、扣件堆放场区2020.09.30杨坚5.2 资源配置计划 劳动力配置计划劳动力用工分析见表5.2.1-1。表5.2.1-1劳动力用工分析表施工阶段工种人数主体结构木工20主体结构架子工5主体结构零工55.2.2 工程周转料具配置计划序号周转材料名称规格型号进场日期出场日期责任人16m钢管48.3mm3.6mm已进场25.5m钢管48.3mm3.6mm已进场35m钢管48.3mm3.6mm已进场44m钢管48.3mm3.6mm已进场53.5m钢管48.3mm3.6mm已进场62.5m钢管48.3mm3.6mm已进场72m钢管48.3mm3.6mm已进场81.5m钢管48.3mm3.6mm已15、进场91m钢管48.3mm3.6mm已进场11扣件/已进场2020.11.30徐向阳12顶丝36mm已进场2020.11.30徐向阳5.2.3 施工机具配置计划序号机具、设备名称规格型号数量进场时间责任人1汽车吊-已进场分包2圆盘锯M3Y-500/250-已进场分包3压刨MB104A-已进场分包4电钻25-已进场分包5刨床MQ423B-已进场分包6手持电动扳手WR18DJL-已进场分包5.2.4 测量设备配置计划序号仪器名称分类数量使用特征检定周期保管人1全站仪TS-372RLC1台定位放线1年解斌2水准仪AT-661台标高抄测1年解斌3塔尺5m1根标高抄测1年解斌4卷尺5m2把现场实测1年解16、斌5钢卷尺50m1把现场实测1年解斌6游标卡尺/1管件、模板壁厚检查1年解斌6 施工方法及工艺要求6.1 方案及技术参数6.1.1 方案设计参数序号部位模板及支撑体系选型1模板面板采用12mm厚覆膜多层板；次龙骨5070300木方；主龙骨48.3mm3.6mm双钢管主龙骨，间距同立杆2支撑体系立杆48.3mm3.6mm钢管；横杆48.3mm3.6mm钢管；斜杆、剪刀撑48.3mm3.6mm钢管部位梁截面mm跨度m板厚mm支架高度m梁宽投影范围内支撑型式/横距mm沿梁跨度方向立杆纵距mm梁横截面两侧立杆横距mm立杆顶部自由端步距mm水平剪刀撑梁底梁侧1卫生间一、二350*7006.41205.617、1道立杆900双扣件90090010005001700设2层2门斗350*6507.51207.11道立杆900双扣件90090010005001700设2层3三坐标间、空调机房26-30轴350*13009.32110-1308.62道立杆800双扣件80080010005001500设3层4辅房门厅39-41轴350*100015110112道立杆450双扣件45045010005001500设3层5辅房其他区域一层(250-350)*(400-900)3.6-15110-1306.45梁高700,2道立杆，900，单扣件；梁高700,1道立杆，900，双扣件90090012005001718、00设2层6辅房其他区域二层(250-350)*(400-900)3.6-15110-1304.5590090012005001700设2层7卫生间一、二1205.6立杆间距900*9005001700设2层8门斗1207.1立杆间距900*9005001700设2层9三坐标间、空调机房26-30轴110-1308.6立杆间距900*9005001500设3层10辅房门厅39-41轴11011立杆间距900*9005001500设3层11辅房其他区域110-1306.45立杆间距900*9005001700设2层选取三坐标间楼板、辅房门厅楼板、三坐标间350*1300梁、辅房门厅350*10019、0梁、其他350*700梁、700*700柱进行受力计算，详见附件计算书。6.1.2 附图1、卫生间高支模布置图（1）平面布置、剪刀撑投影图（2）立面图及支模大样剖面图2、门斗高支模布置图（1）平面布置、剪刀撑投影图（2）立面图及支模大样剖面图3、办公楼辅房高支模布置图（1）平面布置、剪刀撑投影示意图（2）立面图及支模大样剖面图6.2 施工工艺流程轴线弹设模板标高控制线弹设放线报验自角部起依次向两边竖立杆，底端先安装横杆每边竖起34根立杆后，即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和横杆水平符合要求，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架完成全面检查一遍构架的质量，符合要20、求后按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时装设斜撑铺设双钢管铺设次龙骨铺设梁底木胶模板加固搭设水平、竖向剪刀撑施工验收6.3 施工要点6.3.1 基础处理立杆基础为压实回填土或者楼板，架体搭设之前，楼板混凝土强度必须大于1.2N/mm，并且下层架体禁止拆除。同时在立杆底部设置厚度不小于5mm的钢底座或通常布置木跳板。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。门斗地基需经过回填、压实处理，压实度系数要求不小于0.95。承载力达到180kpa.6.3.2 立杆、水平杆立杆搭设前进行测量放线，确定立杆位置，并保证上下层钢管在同一垂直线上，21、有利于荷载的传递。模板支架水平杆必须按步纵横向通长满布设置，不得缺失；模板支架需设置纵横向扫地杆，扫地杆高度不大于200mm；水平杆步距根据不同高度架体设计要求进行搭设。一般规定：(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立杆不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1022、00。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立杆成一定角度倾斜，或其支架立杆的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于50mm。如下图：(10) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更23、改必须得到相关负责人的认可。立杆及其他杆件搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下图，严禁将上段的钢管立杆与下端钢管立杆错开固定在水平杆上。纵横向水平杆1) 水平杆单根杆长度不应小于3跨；2) 水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：A 两根相邻水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最仅主节点的距离不应小于纵距的1/3.B 搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。当层高小于8m时，纵横向水平杆如下24、图示意： 当层高在820m时，在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平杆；6.3.3 可调顶托立杆伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过500mm；可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆的长度不应小于150mm； 6.3.4 剪刀撑剪刀撑设置采用普通型1、在架体外侧周边及内部纵、横向每5m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m2、在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。3、竖向前刀撑斜杆与地面25、的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560，剪刀撑斜杆的接长时搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6.3.5 砼浇筑顺序1、卫生间一2、卫生间二3、门斗4、办公室6.3.6 安全平网设置所有高支模架体梁底下2米设置安全平网一道。6.3.7 架体监测1、监测方法1)检测设备：水准仪+钢尺一套：标称精度2mm；线锤2个；测量人员：2人。2)测点布置：监测点在每次所浇模架周边布点，不得在模架内观测和布点，监测板的每跨跨中设一个观测点，在监测梁的每跨跨中设一个监观测点。支撑架立杆上端的点位采用挂钢丝垂球作检测点的办26、法。监测点采取在周边位置的柱、钢柱和钢管架上涂红漆作为监测标记。监测预警值为10mm。3)观测阶段(1)模架体系支撑完毕后，混凝土浇筑前。垂直位移监测采用水准仪在模架体系的若干根钢管上(每一跨中梁下钢管、跨中板下钢管)及临边墙柱上弹同一标高线，然后用红漆做上标记。混凝土浇筑过程中，每30分钟用水准仪监测墙柱上红漆标记与每一钢管上红漆标记的标高差；水平位移监测采用在每一排梁下钢管及每一排跨中板下钢管上、中、下四方向挂白线，四方向白线距立杆间距均为10mm。混凝土浇筑过程中，用肉眼观察立杆是否碰线。(2)混凝土浇筑过程中，派专人对模架体系进行监测。监测数据超过预警值时，及时报告施工负责人，施工负责27、人应立即通知浇筑人员暂停浇筑砼作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施。查明原因后，方可继续进行浇筑砼。另在沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。2、监测频率支撑架变形观测共分三个阶段，频率为每天一次1)脚手架搭设好以及未上模板钢筋时；2)模板铺设完成以及钢筋绑扎完成时；3)在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次。浇筑快结束时，加大监测频率。6.3.8 架体拆除1. 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。2. 28、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。3. 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1004. 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；5. 底模拆除梁长8m，混凝土强度达到100%；8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；6. 板底模2m，混凝土强度达到50%；2米、8m,混凝土强度达到29、75%；8m，混凝土强度达到100%方可拆除；7. 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面；8. 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛；9. 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使30、木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模；10. 当立杆的水平杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平杆时，应和拆除立杆同时进行；11. 当拆除48m跨度的梁下立杆时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。12. 在支撑架搭、拆过程中在下方投影区应设置警戒线，严禁无关人员进入，并由总包、分包分别设置专职管理人员现场监督搭拆过程。6.4 验收要求6.4.1 验收标准1.模板支架应在下列阶段进行检查与验收：（1） 施工准备阶段，对进场构配件进行检查验收；（2） 在基础完31、工后模板支架搭设前；对基础进行检查验收；（3） 每搭设完两层后；在搭设完成后，对模板支架进行检查验收；（4） 在模板施工完成后混凝土浇筑前，对安全防护设施进行检查验收；2.验收时应具备下列文件（1） 根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；（2） 专项施工方案及变更文件；（3） 安全技术交底文件；（4） 模板支架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；（5） 模板工程的施工记录及质量检查记录；（6） 模板支架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；（7） 模板工程的施工验收报告。3.架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，32、进行验收，并填写验收单。6.4.2 验收程序6.4.3 验收内容扣件式模板支架验收表如下：序号验收项目搭设要求验收结果1施工方案1)模板支架搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行计算，并应按规定进行审核、审批;2) 模板支架搭设高度8m 及以上;跨度18m 及以上，施工总荷载15kN/m2 及以上;集中线荷载20kN/m 及以上的专项施工方案，应按规定组织专家论证。2架体基础1)基础应坚实、平整，承载力应符合设计要求，并应能承受支架部全部荷载;2) 支架底部应按规范要求设置底座、垫板，垫板规格应符合规范要求:3) 支架底部纵、横向扫地杆的设置应符合规范要求，4)基础应采取排水设施，并应排水畅通33、;5)当支架设在楼面结构上时，应对楼面结构强度进行验算，必要时应对楼面结构采取加固措施。3支架构造1)立杆间距应符合设计和规范要求:2) 水平杆步距应符合设计和规范雯求，水平杆应按规也要求连续设置;3) 竖向、水平剪刀撑的设置应符合规范要求。4支架稳定1)当支架高宽比大于规定值时，应按规定设置连墙杆或采用增加架体宽度的加强措施:2) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度应符合规范要求;3) 浇筑混凝土时应对架体基础沉降、架体变形进行监控，基础沉降、架体变形应在规定允许范围内。5施工荷载1)施工均布荷载、集中荷载应在设计允许范围内;2) 当浇筑混凝土时，应对混凝土堆积高度进行控制6杆件连接1)34、立杆应采用对接、套接或承插式连接方式.并应符合规范要求;2) 水平杆的连接应符合规范要求;3) 当剪刀撑斜杆采用搭接时，搭接长度不应小1m;4) 杆件各连接点的紧固应符合规范要求。7底座与托撑1)可调底座、托撑螺杆直径应与立杆内径匹配，配合间隙应符合规范要求;2) 螺杆旋人螺母内长度不应少于5 倍的螺距。8构配件材质1)钢管壁厚应符合规范要求;2) 构配件规格、型号、材质应符合规范要求;3) 杆件弯曲、变形、锈蚀量应在规范允许范围内。1、不满足要求的相关材料一律不得使用，架体所用的钢管、扣件、型钢、U型托撑及其他材料的需具备材料合格证及型式检验报告，项目总工（解斌）、项目质量总监（杨德强）、项35、目专业工程师（杨坚）、项目物资工程师（徐向阳）协同监理工程师及分包单位材料员对进场材料进行验收。构配件允许偏差如下：构配件验收允许偏差表序号项目允许偏差 （mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径 48.3壁厚 3.60.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲 a.各种杆件钢管的端部弯曲 l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m 4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m305冲压钢脚手板a.板面挠曲l4m1216钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）56可调托撑支托板变形1.0钢板尺塞尺2、施工过程中加强管36、理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查37、大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立杆、纵横向水平杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的38、立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%39、检查。8、立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。6.4.4 验收人员模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，危大工程验收人员应当包括：总承包单位和分包单位技术负责人或授权委派的专业技术人员、项目负责人（曹巨宝）、项目技术负责人（解斌）、项目专职安全生产管理人员（张亮）及相关人员（专业工程师：杨坚、纪云飞，质量总监：杨德强）；监理单位项目总监理工程师及专业监理工程师（钟昶、卢冬林）；有关勘察、设计和监测单位项目技术负责人。6.4.5 重新检查验收遇以下情况，均要对模板支架重新进行检查验收：（1）遇五级以上大风之后。（2）停工超过一个月恢复使用前。（3）遇较大雨、大雪之后。40、7 各项管理计划7.1 进度管理计划表7.1-1 施工保障措施序号项目保证措施1组织措施实施项目经理责任制，对工程行使、组织、指挥、协调、实施、监督六项基本职能。通过项目质量管理体系协调运作，使工程质量始终处于受控状态。全面、全方位控制工程施工全过程，严格控制每一个分项、分部工程的质量，以确保工程质量目标的实现。进而确保总进度目标的实现。2管理措施合理安排钢结构施工流程、机械设备布置和工效管理；项目部每星期召开工程例会，及时解决生产协调中的问题和影响进度的有关问题；根据工期进度计划的要求，强化节点控制，明确影响工期的材料、设备的考察日期和进场日期，加强对钢构件加工、进场、安装的计划管理。3技术41、措施公司选派有丰富施工、技术经验技术骨干，从深化设计、加工制作以及现场施工全过程进行技术支持；制定工期网络和节点控制，并进行动态管理，在此基础上合理、及时插入相关工序，进行流水施工。4资金措施专款专用，为本工程的顺利施工提供足够资金保障，以充分保证劳动力、施工机具的充足配备、材料及时采购进场。随着工程各阶段关键节点的完成及时兑现各施工班组的劳务费用，这样既能充分调动作业人员的积极性，也能更好安排各作业班组。7.2 安全管理计划7.2.1模板支撑防失稳措施序号防失稳技术措施1浇注梁板混凝土前，应组织专门小组检查支撑体系中各种紧固件的固定程度。2浇注梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变42、形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。3模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，连接件以钢管抱箍、预埋钢管等措施与结构墙、柱形成刚性连接。7.2.2模板支撑架搭设和拆除的安全技术措施1、模板安装安全技术措施序号模板安装安全技术措施1在脚手架上作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿防滑鞋，戴工作牌。搭设脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，工具材料不能随意乱抛乱扔，吊运材料、工具的下方不准站人。2凡遇六级43、以上大风、大雾、雷雨天时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查。凡遇大风或停工后再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部位有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，脚手板断裂等现象，应及时加固处理。3同长度的立杆钢管应间隔交叉布置，将相邻立杆的对接接头位于不同高度，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层，造成支撑体系失稳。4扣件的紧固采用力矩扳手实测是否符合要求。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。5钢管、扣件等材料必须经检验符合要求，无缺陷后方可使用。模板及其支撑系统在安装中必须设置防倾覆的可靠临时措施。施工现场应搭设施工马道，作业人员不44、得攀爬支架上下。高大支模上高空的临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。6模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。不准架设探头板及未固定的杆件。模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并设纵横拉杆和剪刀撑。7安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇筑过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。8在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止45、高处作业时，工具掉下伤人。二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。安装柱、梁模板应设临时工作台，作临时封闭，以防高处坠落和堕物伤人。2、模板拆除安全技术措施序号模板拆除安全技术措施1模板应经技术负责人按同条件养护试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。2拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。3高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。4工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须46、用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。5拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。7拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。8已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。9在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将洞口盖严。7.2.3模板支撑监测控制措施7.2.3.1监控措施1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每季度进行安全检查，所有安全47、检查记录必须形成书面材料。2)高大支模日常检查，巡查重点部位：(1)杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；(2)底座是否松动，立杆是否悬空；(3)若发现突变或位移量见大时将观测采集数据随时上报有关部门和领导。观测方法采用基准点直线观测法。计算出其每次位移量和累计位移量。7.2.3.2监测控制方法1)检测设备：水准仪+钢尺一套：标称精度2mm；线锤2个；测量人员：2人。2)测点布置：监测点在每次所浇模架周边布点，不得在模架内观测和布点，监测板的每跨跨中设一个观测点，在监测梁的每跨跨中设一个监观测点。支撑架立杆上端的点位采用挂钢丝垂球作检测点的办法。监测点采取在周边位置的柱、墙48、和钢管架上涂红漆作为监测标记。监测预警值为10mm。3)观测阶段(1)模架体系支撑完毕后，混凝土浇筑前。垂直位移监测采用水准仪在模架体系的若干根钢管上(每一跨中梁下钢管、跨中板下钢管)及临边墙柱上弹同一标高线，然后用红漆做上标记。混凝土浇筑过程中，每30分钟用经纬仪监测墙柱上红漆标记与每一钢管上红漆标记的标高差；水平位移监测采用在每一排梁下钢管及每一排跨中板下钢管上、中、下四方向挂白线，四方向白线距立杆间距均为10mm。混凝土浇筑过程中，用肉眼观察立杆是否碰线。(2)混凝土浇筑过程中，派专人对模架体系进行监测。监测数据超过预警值时，及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停浇筑砼作业49、，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施。查明原因后，方可继续进行浇筑砼。另在沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。7.2.3.3监测频率支撑架变形观测共分三个阶段，频率为每天一次1)脚手架搭设好以及未上模板钢筋时；2)模板铺设完成以及钢筋绑扎完成时；3)在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次。浇筑快结束时，加大监测频率。 梁板混凝土浇筑施工注意事项1）超重大梁及楼板混凝土浇筑，按照先梁、后楼板的顺序进行施工。以短跨开始，由西到东或由东到西，Z字行退行浇筑施工。2）梁施工时，混凝土浇筑速度控制在20m3/h,混凝土分层50、厚度控制在30cm，分层浇筑时要制作分层标尺杆控制混凝土的分层厚度。3）振捣时要注意不碰撞钢筋，防止钢筋周围积水而影响其与混凝土的粘接力。砼浇筑过程中要派专人检查模板、固定螺栓和支撑是否有松动和脱落，如有异常情况，必须停止浇筑砼，抓紧处理。对于梁柱接头等钢筋较多部位，应适当放慢浇筑速度，减小混凝土浇筑厚度，并用振捣棒仔细振捣，以确保钢筋周围的砼达到设计厚度，并用人工配合振捣密实。4）梁板混凝土浇筑时，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣危大支模楼面砼过程中要由安全监理进行跟班。在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣技术交底和安全交底。在浇筑过51、程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，(大梁沉降值按26mm控制，并且小于30mm)，发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。5）浇捣混凝土时，安排12人在区域内作业，以免增加不必要施工荷载。6）对于放置布料杆的部位,模板支撑还要进行加固,下部加设竖向剪刀撑。7.2.5 特殊季节或气候施工安全保障措施本工程主要工期集中在9月到11月份，中途会经历雨季及大风等特殊季节和气候，针对上述特殊季节及气候，其安全保障措施如下。7 大风天安52、全防护措施1、一般性大风天气安全防护措施见。表7.2.5-1 大风天气施工措施序号大风天气施工措施1在大风季节，要经常与当地气象台联系，及时了解近期天气情况，每天收听气象预报，以便安排施工，做到事前有准备，对临时设施，施工机具，特别是临时支撑，进行预防加固。2构件吊装采用缆风绳牵引，以免风吹碰撞其它结构。吊装好的构件及时临时固定，防止构件被风吹偏、吹倒。3六级以上大风时，现场禁止吊装作业，扒杆摆至顺风方向，吊钩收起，靠塔身放置。4对高空作业的人员要作好安全教育，正确使用安全防护用品，遇有大五级以上大风时应停止高空作业，以保证安全。2、防台风措施台风灾害性天气极易诱发各类安全事故。应做好施工期间53、的防台风措施。表7.2.5-2 防台风措施序号防台风措施1接到强风预警信号后，应立即停止施工，并启动防强风紧急预案。现场所有生活用房进行加固或部分物资直接转移到安全地方。2强风来临前，应对临时支撑进行全面检查，局部增加与结构的拉结；3强风期间加强施工电缆、电线的检查加固，将所有松散构件上都将盖设防雨油布并将帮扎牢固成整体。将所有电器设备的电源全部切断。4所有施工人员撤离现场，将生活设施用房连成整体并将底部加固处理。安全监督员会同项目成员应彻底检查整个建筑，保证所有的防风措施都能落实到位。5风雨过后，应重新对施工机械、脚手架、操作平台等施工设施认真检查、整改、加固，并经专职人员检查合格后方可上人54、进行施工。由专职机电人员对电缆、电线、机电设备等进行检查合格，并经试运转正常后方能投入使用。7 雨季施工安全防护措施雨季安全防护相关措施见表7.2.5-3、7.2.5-4所示。表7.2.5-3 雨季施工安全措施序号雨季施工安全措施1检查大型设备基础是否牢固，所有马道、斜梯均采取防滑措施。2在雨季到来前，做好脚手架的防雷避雷工作，并进行全面检查，确保防雷安全。3雨季所需材料、设备和其它用品，由材料部门提前组织落实。4做好防雷击工作，在已安装最高的钢构件最高点处设避雷针，通过引下线引至接地极，接地电阻不得大于欧姆。打雷时要停止工作，人员撤离现场。5向施工人员提供防滑、防雨用品（雨衣、防滑鞋等）。除55、特殊情况外，降中、大雨时应停止高空作业，将高空人员撤到安全地带，拉断电闸。表5 雨季施工措施序号雨季施工措施1当雨季气候恶劣，不能满足工艺要求及不能保证安全施工时，应停止吊装施工。此时，应注意保证作业面的安全，设置必要的临时紧固措施。（如缆风绳、紧固卡）。2雨风天气吊装时，应大力加强防雨防雷及人员操作平台、行走通道等安全设施的检查力度，以确保施工正常进行。3场地排水：现场施工，各种建筑材料堆放场，料棚，办公室、工人宿舍等临设，周边须设置排水沟，以利雨水及时排泄。4个人防护：雨季施工，雨鞋、雨衣、橡胶手套等劳保用品，由工程项目部计划，公司统一购买发放，个人保管使用。公司医疗室配合工地，做好职工保56、健工作。 雷电天气安全防护措施1）建立雷电灾情的信息反馈和报告制度。一旦发生雷击事故，在采取抢险措施的同时，应当及时、准确、全面的指挥部办公室及相关行政主管部门报告。 2）严格规范现场防护用品和作业人员的防护用具、用品的管理，施工单位的防护用品按照要求进行采购。在雨季施工阶段一定要保证所有作业人员的绝缘鞋的发放使用。 3）接到雷电预警或预报时，各参施单位领导、工程、安全及技术管理人员应到现场进行巡查，发现问题立即纠正，同时提醒操作人员注意防雷，必要时停止可能有危险的作业，将施工人员撤离到安全区内。4）检查支撑架的接地情况，保证良好接地。5）雷雨天气，在室外不宜使用手机、对讲机等各种类通讯工具；57、在室内不宜拨打或接听固定电话，尽量使用免提电话。6）雷雨天气时，室内人员不要靠近自来水管、暖气管、支撑塔架、配电箱等金属体，不要停留在门窗附近，不要使用太阳能热水器洗澡。7）雷雨天气施工时，室外施工人员不要肩扛钢管、钢筋等金属材料或潮湿的木材等行走。8）各类临建设施宜安装直击防护装置，金属棚架宜做接地处理；一级配电箱内宜设置电涌保护器。7.3 质量保障措施7.3.1 质量控制目标分解序号分项工程名称检查项目 合格率1模板工程主控项目100%一般项目85%7.3.2 质量控制体系7.3.3 确定质量控制点1 主控项目对进场周转材料（模板、钢管、扣件、顶丝、木方等）严格进行验收，对不符合方案要求规58、格的周转材料严禁使用于高支模支撑体系。验收标准：（1）钢管规格48.3mm3.6mm ；（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N*m时，不得发生破坏；（3）脚手板厚度不应小于50mm；（4）可调托撑螺杆外径不得小于36mm，焊缝高度不得小于6mm；螺母厚度不得小于30mm，支撑板厚不应小于5mm。安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下支架的立杆必须对准，并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接茬处。2 一般项目模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板必须浇水湿润，但模板内不得有积水；模板与混凝土接触面必须清理干净并涂刷隔离剂，但不59、得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂，如费机油等。浇筑混凝土前，使用大功率吸尘器将模板内的杂物必须清理干净。梁板起拱值应符合设计要求。检查数量：同一检验批内，对梁抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板选择有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；检查方法：水准仪或拉线、尺量。抽查构件检查点数不少于2处。固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固。7.3.4 质量保证措施模板（竖向）安装前，模板内外必须清理干净（除锈、除去灰浆等杂物），并涂刷脱模剂，为了保证混凝土颜色一致，脱模剂必须采用同一种脱模剂，未经允许不得更换；涂刷时不得污染钢筋、砼。（1）模板支设前，由工长根60、据施工方案对操作班组长进行详细技术交底，并落实责任。（2）认真执行自检、互检、交接检“三检”制度，认真执行公司质量管理条例，对质量优劣进行奖罚。（3）模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口墙根部每段至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生质量事故。（4）为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应在清理过的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷非油性脱模剂，对脱模剂的基本要求是：不粘结、易脱模、易于操作、易清理、无害于人体、不腐蚀模板。（5）在靠近模板电焊钢筋、钢管时，在施焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊火烧坏模板板面。（6）在安装模板之前，应将各种电管、水61、管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞，模板自身就位时也应严格按照配模图纸进行安装。（7）浇捣砼的震动器不能直接碰到板面，避免磨损撞面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时振捣，以防模板变形。（8）模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。（9）模板验收重点控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意外围模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等。（10）挂牌施工管理：对现场操作人员，应采取挂牌施工法管理。标牌管理体现在以下两个方面：其一，现场的每个操作班组各负其责，将每个小组施工人员名字写在木板上，也将施工62、班组的负责人名字写在木板上，并将木板悬挂于现场施工地点，同时在木板上以图纸形式标明小组负责施工区域。现场管理人员根据如发现某段施工质量有问题，可以立即根据标牌查找到操作人员，及时提出整改要求。其二，现场悬挂施工交底标识，在木板上贴各分项工程的施工交底，直接将施工操作顺序和工艺标准现场交底给工人，让工人在操作过程中始终可以方便地对照交底，从而实现高标准、高质量的目标。7.3.5 模板工程质量通病防治措施序号项 目防治措施1墙柱烂根模板下口缝隙用海绵条塞严，切忌将其深入墙体位置，外围敷设砂浆2墙体不平、粘连控制拆模时间，清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收3垂直度偏差支模时要反复用线锤吊63、靠，完成后另行复查，及时调整；支模完毕如遇有较大冲撞应重新校正4墙体凹凸不平加强模板维修保养5墙、柱钢筋位移钢筋保护层采用塑料垫块来控制、加强墙柱钢筋定位6门窗洞偏斜洞口设木枋做水平、竖向支撑7墙体阴角不方正、不垂直控制阴角部位模板垂直度偏差，砼浇筑前仔细检查角部位是否固定牢靠8电梯井内壁及剪力墙上下层接茬不平、漏浆确保模板支撑架的牢固，预埋螺杆一排、下口用海绵条封堵9板下挠板支撑材料应有足够强度和刚度7.4 成品保护计划序号成品保护名称成品保护措施责任人1拆模过程中保护砼完成面禁止用大锤敲击，防止混凝土墙面及门窗洞口等处出现裂纹。模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。杨坚2吊64、运过程保护其他成品保持模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。杨坚3砼构件砼构件浇筑完成后及时覆膜浇水养护杨坚8 应急预案8.1 应急组织体系为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组。由项目负责人曹巨宝为组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。应急组织体系见下表。项目部应急救援领导小组成员一览表小组职务姓 名职务组 长项目经理执行组长执行经理副组长项目总工安全总监组员商务经理质量总监土建工程师土建工程师物资工程师8.2 应急小组职责（1）组长职责1）及时承担起现场救援的全面指挥工作，领导和决策应急响应与危机处理工作。2）负责突发事故65、和紧急情况时，立即启动本预案，做到快速反应从容应对指挥得当，部署及时。3）依照本预案有关管理方案的规定和现场实际情况，分配相关人员的具体职能，协调应急救援处理工作，提升小组团队应急能力。4）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故分析和处理。（2）副组长职责1）协助领导小组组长工作，在组长不在时，承担起组长职责，确保各项目标、指标和任务的完成。2）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保施工人员的安全和减少设施和财产损失。3）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。4）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带。5）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与66、救护活动。（3）组员职责1）协调有关部门的抢险行动，及时报告抢险进展情况。2）引导现场作业人员从安全通道疏散。3）抢运可以转移的场区内物资，将可能引起新危险物品转移到安全地带。4）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。5）抢险抢修或救援结束后，安排人员配合好事故调查取证，并对结果进行复查和评估。6）负责现场受害人员的救护工作。7）在外部救援机构末到达前，对受害者进行必要的抢救。8）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。9）对受害人员做简易的抢救和包扎，及时转移重伤人员到医疗机构就医，使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。10）保障系统内各组人员必须67、的防护、救护用品及生活物资的供给。8.3 应急物资准备表8.3-1应急物资清单序号分类物资明细1医疗救护器材担架、急救药箱、消毒用品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料）、各种小夹板、止血带、氧气袋、硫酸镁2抢救工具及装备5m绝缘杆（1根）钢筋场地备用的短路接地极两处电线、棕绳、尼龙绳；符合安全要求的电工专用工具；救生网、救生梯、救生滑杆等；头盔、防护服、防护靴、防护手套、安全带、防毒面具、呼吸保护器具等；3照明器材手电筒、应急灯、灯具；4通讯器材电话、手机、对讲机、报警器；5灭火器材手提灭火器、水桶、黄砂、消防斧、火叉、铁锹、消防水灭火系统（消防水源、消防栓、消防水带、消防水枪）等6消防物资、68、材料、设施消防专用砂土、水源、水箱、水池等；7运输工具及车辆指挥车、救援车。8电工物资绝缘鞋、绝缘手套、绝缘钳、绝缘棒备注物资管理：经常检查物资的储备情况，消耗后及时补充，不得使用过期药品。设备器材经常保养确保处于良好的使用状态。8.4 应急线路应急医院为高新区人民医院，距离项目6.2公里，车程约11分钟。8.5 应急救援响应程序1 当事故发生时小组成员立即向组长曹巨宝汇报，由组长曹巨宝立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2 由应急领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3 事故发生时，组长或其他成员69、不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4 项目部指定张亮负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。本工程可能发生的事故有物体打击、机械伤害、触电、火灾等，具体救援措施如下。（1）物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等；2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛；3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等70、，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全；4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院拯救。（2）机械伤害救援方法1）当事人或现场发现人应立即切断电源，停止机械设备运转；2）应急领导小组带上药品、设备以最快的速度赶到现场，疏散人群，迅速排除险情，清除现场的不安全因素，防止事故的蔓延扩大，检查伤员受伤情况，及时进行消毒、止血、包扎等临时救治工作。伤员若有伤残肢体应及时收集，以最快的速度将伤员送至最近的医院进行救治，争取第一时间给伤员以及时的71、治疗；3）重大情况发生时应及时向公司汇报。（3）触电救援方法1）触电事故发生后，当事人或发现人应首先采取急救措施使触电者迅速脱离电源；2）应急领导小组到达现场后立即疏散人群、保护好事故现场、排除险情、清除现场的不安全因素，防止事故的蔓延扩大。采取急救措施救治伤员。若只是一度昏迷，未失去知觉，应使伤员在空气清新、流通的地方静卧休息；如果是肺部暂停呼吸，心脏暂停跳动，或肺部虽有呼吸，但比较困难，这时必须毫不迟疑地采用人工呼吸和心脏按摩进行抢救。在无特殊医疗措施的情况下，抢救伤员严禁注射强心剂药物。（4）火灾救援方法1）事故发生后应立即向应急领导小组报告，重大情况发生时应及时向公司汇报；2）应急领导72、小组赶到现场后，立即疏散人群、保护现场、划定警戒线、排除险情、清除现场的不安全因素，控制火势，防止事故的蔓延扩大，检查伤员受伤情况，并进行简单的处理，然后立即送往最近的医院进行救治；3）抢救伤员的同时应及时向公司报告。重大情况发生时，应急领导小组应立即拨打“119”，及时取得救援。（5）高空坠落应急处理1）救援人员首先根据伤者受伤部位立即组织抢救，促使伤者快速脱离危险环境，送往医院救治，并保护现场。察看事故现场周围有无其它危险源存在；2）在抢救伤员的同时迅速向上级报告事故现场情况；3）抢救受伤人员时几种情况的处理：A. 如确认人员已死亡，立即保护现场；B. 如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量73、失血：a) 立即联系120急救车或距现场最近的医院，并说明伤情。为取得最佳抢救效果，还可根据伤情送往专科医院。b) 外伤大出血：急救车未到前，现场采取止血措施。c) 骨折：注意搬运时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者一律用担架或平板，禁止用搂、抱、背等方式运输伤员；C. 一般性伤情送往医院检查，防止破伤风。（6）起重机械事故的应急处置措施1）当起重机械发生坍塌、倾覆事故时，应急救援小组应立即封闭现场，设置警示标志划定警戒区域，同时保证道路畅通，派专人警戒，防止他人误入危险区域。现场立即停止作业，全力疏散可能受到影响的周边人员，不得有无关或闲杂人员围观。2）迅速调用机械设备进入抢救。74、如有人员被轧、被压，要积极做好伤员的抢救工作。被压人员如何短时间内无法救出，要做好心理辅导，使其平衡，便于合理有效地采取措施进行救援。对损毁的机械设备，应进行拆解、修复或更换。3）在采取有效救援措施的同时，应立即将伤员抬离危险区，进行现场救护，由医疗救护人员对伤者进行止血包扎、断肢固定，并联络救治医院或报120救护中心处置。如果受伤人员有异物进入体内，严禁拔除，以免引起出血，同时用大块敷料支撑异物，以固定异物控制出血。运送伤员过程中停车医务人员指挥，避免措施不当，加重伤害。9 防疫措施及应急方案9.1 防控小组针对本次疫情情况，成立疫情防控领导小组，由项目经理、项目总工、生产经理、质量总监、安75、全总监、专业工程师、物资工程师、材料工程师、安全工程师、技术工程师组成，负责疫情防控计划、组织实施防疫措施实施方案等。1 疫情防控领导小组：序号名称职务姓名联系方式1疫情防控领导小组总指挥2副指挥3现场处置组4567生活区负责8物资保障92 根据疫情防控预案与疫情防控应急预案所有小组成员必须保证24小时通讯畅通，接到通知后10分钟内赶到指定地点集合；在疫情解除警报前，所有成员外出必须向领导小组组长请假。3 根据疫情防控预案在距项目较近，交通便捷位置。在项目部设置应急隔离场所，共有房间数7间，隔离期间，与潍坊市疾控中心保持联系，以便跟踪观察。4 现场应急隔离设置齐全，现场处置组负责做好所属工地疫76、情现场处置工作，包括现场指挥、病例监测、隔离、救治、病毒消杀、隐患排查、物资调配、信息报告等应急处置工作。后勤保障组：负责新型冠状病毒疫情控制所需设施、设备、药品、现场工作人员防护用品等物资的储备和调运工作，统一调配车辆，以满足疫情处置需要。普通医用口罩300，84消毒液50公斤（使用时1:50稀释），消毒酒精500公斤，测温枪10把，体温计100支，化学防护服50套。护目镜50个，手套200副。消毒设施：背负式喷雾器12个，喷壶15个。9.2 疫情防疫措施9.2.1 疫情防控准备工作1 项目组织生活区、作业区和办公区等区域全面保洁和消毒，每天进行2次以上消毒作业，并建立消毒台账；对易碰触的桌77、椅、门把手、水龙头等部位进行重点消毒。2 建立通畅的生活物资采购渠道，储备不少于10天的防护物资准备（包括：体温枪、口罩、手套、防护服、防护目镜、消毒液、酒精等）；并明确的下一步防护物资的采购途径，编制防护物资采购计划台账。3 对接定点医疗机构，就近设置疫情防控联系点，隔离区根据实际需要设置符合标准的隔离室，隔离室内各类设施需配备齐全，隔离室应远离办公区及生活区。4 管理人员经确认上班前14天内无发烧、无咳嗽、无接触肺炎病例后，填写健康管理承诺书与个人向企业承诺书。分包单位管理人员向总包项目经理报告，并填劳务人员健康状况登记表，省外劳务工人上班前14天内无发烧、无咳嗽、无接触肺炎病例后，并填劳78、务人员健康状况登记表，经项目部许可方可入场。5 项目在加强生活区日常消杀的同时，重点对职工食堂、工人食堂消杀进行监督。对日常餐饮用品、食品采购人员进行重点监控，做好防护。6 每天利用班前教育，有针对性地对项目劳务管理人员及工人开展疫情防控知识宣传，讲解疫病防控手册，提高工人健康意识自我防护能力。7 在疫情消除之前，项目部每天按照局、公司要求，在相应系统内填报疫情防控日报，日报内容完整、真实、严谨，项目每日在微信群中报送当日疫情防控的照片或视频，包括各区域消杀照片、管理人员及作业人员防护照片、防疫教育照片、防疫物资储备照片等，照片设置工程水印（水印中应包含日期、工作内容等信息），确保影像资料真实79、严谨。 8 项目部所有人员避免出差、外出，如有需出差、外出人员，必须向相应疫情工作组请假报备。项目部积极参与、配合当地政府疫情防控工作，做好统计，第一时间向公司疫情防治小组进行汇报，用公司的力量对项目进行资源调配和协调。9 一旦发生问题半小时之内上报潍坊市卫生部门及公司疫情防控工作小组。9.2.2 “1234”复工管理制度 “1234”复工管理制度即一个不得、两本台账、三项教育、四个机制。1 一个不得：建筑工人在项目复工前不得提前返回项目。 2 两本台账：第一本台账，工人进场时需填报劳务人员健康状况登记表，详细地记录劳务人员的姓名、来源地、途径省会城市或经停日期、是否有疑似病症或就诊经历、是否80、参加聚集性活动、是否属于四类人员、是否与四类人员接触、进场前隔离天数、进场时体温等信息，劳务人员健康状况登记表见附表2劳务人员健康状况登记表；对外省来潍或近14天去过疫情高发地的人员进行隔离14天观察。禁止湖北籍劳务人员返回。第二本台账，在施工现场、办公区、生活区大门及门禁处设置进出场人员测温登记台账，见附表3测温登记台账；进出人员严格执行测温登记制度；对体温超过37.3的人员先进行隔离，仔细询问其近十四天活动轨迹及接触人员，对相关人员暂时进行隔离观察，及时与定点医院沟通，对发热人员进行疫情筛查。3 三项教育：第一项教育，进场安全教育，开展好工人入场三级安全教育，提升工人安全生产意识。第二项教81、育，疫情防控教育。开展新型冠状病毒感染肺炎疫情防控专题宣传教育，要求工人做到勤洗手、戴口罩、少群聚、不接触野生动物，加强工人卫生习惯管理。强调正面宣贯，一旦发现疫情隐患，主动和项目联系，项目联系当地主管部门及医疗机构，实时控制疫情。同时，项目安排专人加强工人心理咨询和疏导，保证工人群体不盲目恐慌，保持情绪稳定。第三项教育，项目专项制度教育。开展项目疫情防控专项制度教育，做好沟通工作，提高工人配合意识。4 四个机制 第一个机制，设置疫情隐患排查机制。复工前五天，项目提前做好与分包负责人沟通工作，要求所有返程工人做到佩戴口罩等基本防护。同时，掌握工人出发地、乘坐交通工具、身体状况等信息，从源头杜绝82、或暂缓来自疫区或与感染者接触过的劳务工人进入施工现场。复工前三天，项目部将工人排查情况汇总至公司，经审批通过后项目方可组织工人进场。第二个机制，建立疫情防控应急机制，应急小组提前联系就近的医疗机构，建立联动机制，对医疗机构要求“自我隔离”的工人，启用项目隔离室，隔离观察时间不少于14天。项目一旦发现有可疑病例，现场立刻停工，并启动应急机制，及时报告潍坊市建设和卫生防疫行政主管部门采取隔离措施。同时，将疫情上报。第三个机制，建立封闭式管理机制。项目部实施封闭式管理，对进入项目的人员和车辆一律排查登记，并一律测量体温。及时发放防护用品，加强对宿舍、浴室、卫生间、办公区等场所的日常管理和消毒工作，其83、中高度重视食堂食品、环境卫生检查防疫工作。第四个机制，建立项目部自检机制。项目部每日对生活区、办公区和作业区实施全方位自检。按照局疫情日报要求，项目部每日填写局信息化疫情日报，确保全面受控。9.3 疫情防控保障措施1 严格工地返场人员初次入场疫情控制检查1）现场设置人员进场检查区域，安排专人对节后返场人员在初次到达工地后进行入场体温测试，体温测试正常的，逐一进行实名登记后方可安排入住。2）外省来潍和返潍的从业人员，管理人员返潍主动在项目群里汇报，分包队伍人员返潍与/联系，做好登记、备案。第一时间主动向居住地社区、村（居）民委员会及所在单位电话登记备案，并自觉实施自我隔离不少于14天。3）如发现84、入场人员出现乏力、发热、干咳等呼吸道症状，管理人员马上通知项目经理、队伍人员通知队伍老板，由劳务队伍老板通知项目经理，向上级公司汇报，同时做好隔离。应实行有效隔离，并立即拨打120，经救护车转运至定点医疗机构就诊，并及时向上级有关部门报告。2 严格外来办事及供货人员管控外来办事及供货人员进入施工现场前，要按规定进行体温测试，体温正常的经登记后方可进入施工现场，否则不得进入。外来办事及供货人员进场后应尽量减少停留时间，不得在场内随意走动。加强驾乘人员管理，保持车辆内外清洁，及时对驾驶室、门把手等接触部位进行消杀。方建斌负责对保安做好交底，对外来人员做好询问、告知、测温、登记。3 严格现场人员日常85、管控施工现场对已经返场的人员，安全总监刘鹏飞安排专人进行身体状况巡查。现场人员应每天上午、下午进入施工现场前进行不少于两次的体温测试，发现体温异常的要采取果断措施及时处置、及时上报。4 严格现场卫生清理及消毒施工区域的密闭空间、办公室、生活区宿舍、厕所、盥洗区域、食堂、会议室、活动室等重点区域应保持卫生整洁，勤开窗、常通风并每天进行不少于两次的消毒处理，做好消毒清理记录；现场不乱扔垃圾，废弃口罩等防疫物品统一回收、集中处理。5 严格食堂、宿舍等人员密集场所管理。加强食堂用餐管理，减少食堂集中用餐，项目部员工使用各自餐盘打回办公室用餐。工人食堂采用错时用餐、分散用餐制；加强宿舍区人员管理，管理人86、员每个宿舍选出一个舍长，负责本宿舍的卫生和消毒工作，做好分工。工人生活区由劳务队伍管理人员进行分工，每人管理一个楼座和楼层，负责监督工人外出、聚集等活动，做好劝导。按照网格化管理模式实行宿舍室长制管理，责任落实到人，减少宿舍间人员聚集和流动。6 严格在场人员自我防控管理现场人员应按要求佩戴口罩、按疫情防治要求勤洗手。如无必要应尽量减少外出和场内活动，遵守相关防疫规定，如实报告个人情况，主动接受健康检测，自觉配合做好消毒、治疗、调查和隔离等应急处置措施。项目专门负责疫情检查的人员，进行检查时应佩戴防护口罩等防护用品。7 严格异常情况应急处置项目如发现“新型冠状病毒感染的肺炎”或疑似“新型冠状病毒87、感染的肺炎”病人时，应立即对现场实施封闭并停止施工，所有管理人员如发现疑似病例，马上报告项目经理，项目经理负责上报公司并及时将情况上报疫情管理及住房和城乡建设主管部门，未经有关部门同意不得复工。9.4 疫情防控相关其他措施9.4.1 工作场所防护措施1 上班途中：正确佩戴一次性医用口罩。尽量不乘坐公共交通工具，建议步行、骑行或乘坐私家车、班车上班。如必须乘坐公共交通工具时，务必全程佩戴口罩。途中尽量避免用手触摸车上物品。2 入施工现场：进入施工现场前自觉接受体温检测，体温正常可入施工现场工作，并到卫生间洗手。若体温超过37.2，请勿入施工现场工作，并回家观察休息，必要时到医院就诊。3 入室办公88、：保持办公区环境清洁，建议每日通风3次，每次20-30分钟，通风时注意保暖。人与人之间保持1米以上距离，多人办公时佩戴口罩。保持勤洗手、多饮水，坚持在进食前、如厕后按照六步法严格洗手。接待外来人员双方佩戴口罩。4 参加会议：建议佩戴口罩，进入会议室前洗手消毒。开会人员间隔1米以上。减少集中开会，控制会议时间，会议时间过长时，开窗通风1次。会议结束后场地、家具须进行消毒。茶具用品建议开水浸泡消毒。5 食堂进餐：采用分餐进食，避免人员密集。餐厅每日消毒1次，餐桌椅使用后进行消毒。餐具用品须高温消毒。操作间保持清洁干燥，严禁生食和熟食用品混用，避免肉类生食。建议营养配餐，清淡适口。6 下班路上：洗手89、后佩戴一次性医用口罩外出，回到家中摘掉口罩后首先洗手消毒。手机和钥匙使用消毒湿巾或75%酒精擦拭。居室保持通风和卫生清洁，避免多人聚会。7 公务采购：须佩戴口罩出行，避开密集人群。与人接触保持1米以上距离，避免在公共场所长时间停留。8 工间运动：建议适当、适度活动，保证身体状况良好。避免过度、过量运动，造成身体免疫能力下降。9 公共区域：每日须对会议室、楼梯、卫生间等公共部位进行消毒，尽量使用喷雾消毒。每个区域使用的保洁用具要分开，避免混用。10 后勤人员：服务人员、安保人员、清洁人员工作时须佩戴口罩，并与人保持安全距离。食堂采购人员或供货人员须佩戴口罩和一次性橡胶手套，避免直接手触肉禽类生鲜90、材料，摘手套后及时洗手消毒。保洁人员工作时须佩戴一次性橡胶手套，工作结束后洗手消毒。安保人员须佩戴口罩工作，并认真询问和登记外来人员状况，发现异常情况及时报告。11 公务来访：须佩戴口罩。进入办公区前首先进行体温检测，并介绍有无湖北接触史和发热、咳嗽、呼吸不畅等症状。无上述情况，且体温在37.3以下，方可进入办公区。12 传阅文件：传递纸质文件前后均需洗手，传阅文件时佩戴口罩。13 废弃口罩处理：防疫期间，摘口罩前后做好手卫生，废弃口罩放入垃圾桶内，每天两次使用75%酒精或含氯消毒剂对垃圾桶进行消毒处理。9.4.2 个人防护措施1 勤洗手。使用肥皂或洗手液并用流动水洗手，用一次性纸巾或干净毛巾91、 擦手。双手接触呼吸道分泌物后（如打喷嚏后）应立即洗手。2 保持良好的呼吸道卫生习惯。咳嗽或打喷嚏时，用纸巾、毛巾等遮住口鼻，咳嗽或打喷嚏后洗手，避免用手触摸眼睛、鼻或口。3 增强体质和免疫力。均衡饮食、适量运动、作息规律，避免产生过度疲劳。4 保持环境清洁和通风。每天开窗通风数次不少于3次，每次20-30分钟。户外空气质量较差时，通风换气频次和时间应适当减少。5 尽量减少到人群密集场所活动，避免接触呼吸道感染患者。6 如出现呼吸道感染症状如咳嗽、流涕、发热等，应居家隔离休息，持续发热不退或症状加重时及早就医。7 公共场所必须严格佩戴口罩8 轻症发热病例的居家隔离建议：1）将病人安置在通风良好92、的单人房间。2）限制看护人数，尽量安排一位健康状况良好且没有慢性疾病的人进行护理。拒绝一切探访。3）病人应住在不同房间，如条件不允许，和病人至少保持1米距离。4）限制病人活动，病人和病人活动共享区域最小化。确保共享区域通风良好（开窗）。5）看护人员与病人共处一室应带好口罩，口罩紧贴面部，佩戴过程禁止触碰和调整。口罩因分泌物变湿、变脏，必须立即更换。摘下及丢弃口罩之后，进行双手清洗。6）与病人有任何直接接触或进入病人隔离空间后，进行双手清洁。9.5 疫情防控应急预案9.5.1 工作目标1 普及新型冠状病毒肺炎的防控知识，提高广大作业人员的防控意识。2 完善新型冠状病毒肺炎疫情信息检测报告网络，做93、到早发现、早报告、早隔离、早治疗。3 建立快速反应机制，及时采取有效防控措施预防和控制新型冠状病毒肺炎疫情在施工现场的发生和蔓延。 工作原则坚持预防为主、常抓不懈的原则开展工作：1 加强日常监测，施工现场、生活区专人管理、保安协助进行逐个测量体温，早、中两次，并对入场人员信息及体温进行详细登记。发现疑似病例及时采取有效的预防与控制措施，迅速切断传播途径，控制疫情的传播和蔓延。2 施工现场门卫、生活区门卫处设置回收废旧防护口罩垃圾桶，废旧口罩集中处理，每日早、中、晚不少于三次对办公区、生活区，尤其管理人员办公区、工人宿舍、食堂、卫生间、施工现场门卫室、休息区、厕所等公共区域，并有专人负责。3 生94、活区设置隔离室，位于项目部办公区。每日消毒、监督看护。负责人：韩仁鹏，电话：。9.6 防疫应急措施1 出现疫情病例或疑似病例需立即上报项目部，严禁瞒报谎报。2 建立应急对接医院，离工地最近的新型冠状病毒感染的肺炎定点救治医院为阳光融合医院，距离项目5.4公里，车程约11分钟。附件：计算书一、选取三坐标间8.6m高130mm板计算扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB595、0009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.6m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9096、00.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 2597、.1000.1301.000+0.3001.000=3.563kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.00cm3；截面惯性矩 I = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算98、得到 M = 0.100(1.303.563+1.502.500)0.300经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.07510001000/24000=3.458N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.303.563+1.502.500)0.300=1.509kN 截面抗剪强度计算值 T=31.101509.0/(21000.00012.000)=0.207N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 99、100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.5633004/(1009000144000)=0.151mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.300=0.979kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载100、 q1 = 1.300.979+1.300.090=1.390kN/m活荷载 q2 = 1.500.750=1.125kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.125+1.390)0.900=2.264kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.263/0.900=2.515kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.520.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.515=1.358kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.515=2.489kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W101、 = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.204106/40833.3=5.49N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.101357.87/(250.0070.00)=0.640N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大102、支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.069kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.069900.04/(1009000.001429167.0)=0.369mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.489kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.041kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 103、F= 8.297kN经过计算得到最大变形 V= 0.798mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.712106/4248.0=175.59N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.798mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标104、准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1198.600=1.020kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1300.9000.900=2.643kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.906kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.30NG + 1.105、50NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 7.051kN，非顶部立杆 N = 8.115kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0106、 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=216.555 允许长细比(k取1) 0=216.555/1.185=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.156 =1.107051/(0.156397.6)=125.053N/mm2a=0.5m时，u1=1.2107、15,l0=3.599m； =3599/16.0=224.807 允许长细比(k取1) 0=224.807/1.185=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.145 =1.107051/(0.145397.6)=134.437N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=125.053N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=216.592 允许长细比(k取1) 0=216.592/1.185=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.156 =1.108115/108、(0.156397.6)=143.916N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.248=0.374kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3740.9001.5001.500/10=0.064kN.109、m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3748.60.90(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(14.199/7.20)=1.052kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3003.088+1.5002.025+110、 1.40.61.5000.064=7.935kN 非顶部立杆Nw=1.3003.906+1.5002.025+ 1.40.61.5000.064=8.998kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=216.555 允许长细比(k取1) 0=216.555/1.185=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.156 =1.107935/(0.156397.6)+1.1064000/4247=157.217N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m； =3599/16.0=224.807 允许长细比(k取1) 0111、=224.807/1.185=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.145 =1.107935/(0.145397.6)+1.1064000/4247=167.777N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=157.217N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=216.592 允许长细比(k取1) 0=216.592/1.185=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.156 =1.108998/(0.156397.6)+1.1064000/4247=176112、.079N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.12kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119113、 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.108115/(0.464397.6)=48.339N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.248=0.374kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60114、.3740.9001.5001.500/10=0.064kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3748.60.90(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(14.199/7.20)=1.052kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值115、； Nw = 1.3003.906+1.5002.025+1.40.61.052=8.998kN经计算得到=1.108998/(0.464397.6)+1.1064000/4247=70.097N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(1.259+0.300)116、+2(0.0007.2000.900)倾覆力矩:MT=31.100 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=32.46 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 8.12kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基117、承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 170.00地基承载力的计算满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！二、选取辅房门厅11m高110mm板计算扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施118、工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为11.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/119、m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1101.000+0.3001.000=3.061kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN120、/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.00cm3；截面惯性矩 I = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.303.061+1.502.500)0.300经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.0701121、0001000/24000=3.188N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.303.061+1.502.500)0.300=1.391kN 截面抗剪强度计算值 T=31.101391.0/(21000.00012.000)=0.191N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.0613004/(1009000144000)=0.130mm面板的最122、大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1100.300=0.828kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.300.828+1.300.090=1.194kN/m活荷载 q2 = 1.500.750=1.125kN/m计算单元内的龙骨集中123、力为(1.125+1.194)0.900=2.087kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.087/0.900=2.319kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.320.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.319=1.252kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.319=2.296kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.188106124、/40833.3=5.06N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.101252.15/(250.0070.00)=0.590N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.918kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.918900.04/125、(1009000.001429167.0)=0.317mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.296kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.041kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 7.654kN经过计算得到最大变形 V= 0.687mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.126、20cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.657106/4248.0=162.03N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.687mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11911.000=1.304kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.30127、00.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1100.9000.900=2.236kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.784kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.30NG + 1.50NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆128、 N = 6.523kN，非顶部立杆 N = 7.956kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比129、验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.106523/(0.148397.6)=122.299N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 130、长细比验算满足要求! =0.138 =1.106523/(0.138397.6)=130.767N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=122.299N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441 允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.107956/(0.148397.6)=149.177N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：131、 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.1301.248=0.423kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.4230.9001.5001.500/10=0.072kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下132、的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.42311.00.90(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(25.549/7.20)=1.893kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3002.681+1.5002.025+ 1.40.61.5000.072=8.113kN 非顶部立杆Nw=1.3003.784+1.5002.025+ 1.40.61.5000.0133、72=9.546kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.108113/(0.148397.6)+1.1072000/4247=170.745N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.138 =1.108113/(0.138397.6)+1.1134、072000/4247=181.277N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=170.745N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441 允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.109546/(0.148397.6)+1.1072000/4247=197.623N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 135、其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.96kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.107956/(0.464397.6)=136、47.394N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.1301.248=0.423kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.4230.9001.5001.500/10=0.072kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n137、+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.42311.00.90(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(25.549/7.20)=1.893kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.3003.784+1.5002.025+1.40.61.893=9.546kN经计算得到=1.109546/(0.4643138、97.6)+1.1072000/4247=75.503N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(1.610+0.300)+2(0.0007.2000.900)倾覆力矩:MT=31.100 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！基础承载力计算立139、杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=31.83 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 7.96kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 170.00地基承载力的计算满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求140、！三、选取三坐标间350x1300梁计算梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为7.3m，141、梁截面 BD=350mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用钢管482.8mm。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.13m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力142、调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3025.5000.1300.5000.800=1.724kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁143、自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3000.800=26.520kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.800(21.300+0.350)/0.350=3.371kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3500.800=1.260kN均布荷载设计值 q = 1.3026.520+1.303.371=38.859kN/m集中荷载设计值 P = 1.501.260=1.890kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:144、截面抵抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.672kN N2=6.074kN N3=6.074kN N4=1.672kN最大变形 V = 0.036mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.06910001000/19200=3.594N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)145、抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.003211.0/(2800.00012.000)=0.502N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.036mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.074/0.800=7.592kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.590.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8007.592=3.644kN最大支座力 N=146、1.1ql = 1.10.8007.592=6.681kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.486106/4248.0=114.38N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.003644.18/(250.0050.00)=2.187N/mm2截面抗剪强度设计值 147、T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.795kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.795800.04/(100206000.00101950.0)=0.633mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(k148、N)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.101mm最大支座力 Qmax=8.796kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.194106/4247.0=45.58N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于441.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 149、扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.008.80=8.80kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.80kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.851=1.107kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.198=0.258kN 非顶部立杆段 N = 8150、.796+1.107=9.903kN 顶部立杆段 N = 8.796+0.258=9.054kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.151、4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=211.072 允许长细比(k取1) 0=211.072/1.155=182.746 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.009054/(0.163397.6)=139.984N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.0=219.116 允许长细比(k取1) 0=219.116/152、1.155=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.152 =1.009054/(0.152397.6)=149.807N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=139.984N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.009903/(0.163397.6)=153.112N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考153、虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.248=0.374kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，1.00m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.3740.8001.5001.500/10=0.076kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 154、MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3747.30.80(0.5 Nwk = 613/(13+1)/(13+2)(9.293/9.32)=0.370kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.796+1.3000.198+ 1.500.60.370=9.387kN 非顶部立杆Nw=8.796+1.3000.851+ 1.500.6155、0.370=10.236kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=211.072 允许长细比(k取1) 0=211.072/1.155=182.746 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.009387/(0.163397.6)+1.0076000/4247=162.989N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.0=219.116 允许长细比(k取1) 0=219.116/1.155=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.152 =1.009387/(0.152397.6)156、+1.0076000/4247=173.174N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=162.989N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.0010236/(0.163397.6)+1.0076000/4247=176.117N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公157、式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.796kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.1177.300=1.107kN N = 8.796+1.107=9.903kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.158、900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.009903/(0.464397.6)=53.626N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.248=0.374kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，159、1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.3740.8001.5001.500/10=0.076kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3747.30.80(0.5 Nwk = 613/(13+1)/(13+2)(9.293/9.32)=160、0.370kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 8.796+1.3000.851+1.500.60.370=10.236kN经计算得到=1.0010236/(0.464397.6)+1.0076000/4247=73.282N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=161、9.32020.800(1.064+0.500)+2(0.0009.3200.800)倾覆力矩:MT=31.000 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=39.61 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 9.90kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00地基承载力设计值应按下式计162、算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 170.00地基承载力的计算满足要求!架体计算满足要求！四、选取辅房门厅350x1000梁计算梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计163、规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为10.0m，梁截面 BD=350mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用钢管482.8mm。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m164、2,施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.11m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3025.5000.1100.5000.450=0.820kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁165、计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.450=11.475kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.000+0.350)/0.350=1.511kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3500.450=0.709kN均布荷载设计值 q = 1.3011.475+1.301.511=16.881kN/m集中荷载设计值 P = 1.500.709=1.063kN166、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 10.80cm3；截面惯性矩 I = 6.48cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.708kN N2=2.778kN N3=2.778kN N4=0.708kN最大变形 V = 0.028mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.03210001000/10800=2.963N/mm2面板的抗弯强167、度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.001516.0/(2450.00012.000)=0.421N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.028mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.778/0.450=6.173kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.170.45最大剪168、力 Q=0.6ql = 0.60.4506.173=1.667kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4506.173=3.056kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.125106/4248.0=29.43N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.0016169、66.65/(250.0050.00)=1.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.703kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.703450.04/(100206000.00101950.0)=0.049mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙170、骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.046mm最大支座力 Qmax=3.998kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.087106/4247.0=20.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于441.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向171、或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.004.00=4.00kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.00kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.301.036=1.346kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重172、 N2 = 1.001.300.176=0.229kN 非顶部立杆段 N = 3.998+1.346=5.345kN 顶部立杆段 N = 3.998+0.229=4.227kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (173、1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=216.555 允许长细比(k取1) 0=216.555/1.185=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.156 =1.004227/(0.156397.6)=68.154N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m； =174、3599/16.0=224.807 允许长细比(k取1) 0=224.807/1.185=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.145 =1.004227/(0.145397.6)=73.268N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=68.154N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=216.592 允许长细比(k取1) 0=216.592/1.185=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.156 =1.005345/(0.156397.6)=86.1175、72N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.1301.248=0.423kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.00m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.4230.4501.5001.500/10=0.086kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力176、 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.42310.00.45(0.5 Nwk = 621/(21+1)/(21+2)(10.661/15.00)=0.177kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=3.998+1.3000.176+ 1.500.60.177=4.177、387kN 非顶部立杆Nw=3.998+1.3001.036+ 1.500.60.177=5.504kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=216.555 允许长细比(k取1) 0=216.555/1.185=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.156 =1.004387/(0.156397.6)+1.0086000/4247=90.894N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m； =3599/16.0=224.807 允许长细比(k取1) 0=224.807/1.185=189.711 210 长细比178、验算满足要求! =0.145 =1.004387/(0.145397.6)+1.0086000/4247=96.201N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=90.894N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=216.592 允许长细比(k取1) 0=216.592/1.185=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.156 =1.005504/(0.156397.6)+1.0086000/4247=108.912N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足179、要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.998kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.10410.000=1.346kN N = 3.998+1.346=5.345kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大180、步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.005345/(0.464397.6)=28.944N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.1301.248=0.423kN/m2 h 立杆的步距，1.50m181、； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.4230.4501.5001.500/10=0.086kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.42310.00.45(0.5182、 Nwk = 621/(21+1)/(21+2)(10.661/15.00)=0.177kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 3.998+1.3001.036+1.500.60.177=5.504kN经计算得到=1.005504/(0.464397.6)+1.0086000/4247=49.979N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： M183、T支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=15.00020.450(2.302+0.500)+2(0.00015.0000.450)倾覆力矩:MT=31.000 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！五、选取其他区域350x700梁计算梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标184、准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为5.0m，梁截面 BD=350mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用钢管482.8mm。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN185、/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500186、0.7000.900=16.065kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.700+0.350)/0.350=2.250kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3500.900=1.417kN均布荷载设计值 q = 1.3016.065+1.302.250=23.810kN/m集中荷载设计值 P = 1.501.418=2.126kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面187、惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.952kN N2=4.278kN N3=4.278kN N4=0.952kN最大弯矩最大变形 V = 0.010mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.05110001000/33750=1.511N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T =188、 30Q/2bh = 31.002452.0/(2900.00015.000)=0.272N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.010mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.278/0.900=4.753kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.750.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9004.753=2.567kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9004189、.753=4.706kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.385106/4248.0=90.64N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002566.89/(250.0050.00)=1.540N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪190、强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.612kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.612900.04/(100206000.00101950.0)=0.552mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载191、标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.048mm最大支座力 Qmax=9.983kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.297106/4247.0=69.91N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0192、0kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.009.98=9.98kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.98kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.562=0.731kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.214=0.278kN 非顶部立杆段 N = 9.983+0.731=10.714k193、N 顶部立杆段 N = 9.983+0.278=10.261kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.155,当允许长细比验算时194、k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.439,l0=3.489m； =3489/16.0=217.940 允许长细比(k取1) 0=217.940/1.155=188.693 210 长细比验算满足要求! =0.155 =1.0010261/(0.155397.6)=166.850N/mm2a=0.5m时，u1=1.159,l0=3.614m； =3614/16.0=225.738 允许长细比(k取1) 0=225.738/1.155=195.444 210 长细195、比验算满足要求! =0.144 =1.0010261/(0.144397.6)=179.348N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=166.850N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.782,l0=3.498m； =3498/16.0=218.490 允许长细比(k取1) 0=218.490/1.155=189.169 210 长细比验算满足要求! =0.153 =1.0010714/(0.153397.6)=175.735N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：196、 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.248=0.374kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.00m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.3740.9001.700；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由197、公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3745.00.90(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(5.223/8.00)=0.348kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=9.983+1.3000.214+ 1.500.60.348=10.574kN 非顶部立杆Nw=9.983+1.3000.562+ 1.500.60.348=11.027kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.439,l198、0=3.489m； =3489/16.0=217.940 允许长细比(k取1) 0=217.940/1.155=188.693 210 长细比验算满足要求! =0.155 =1.0010574/(0.155397.6)+1.0097000/4247=194.875N/mm2a=0.5m时，u1=1.159,l0=3.614m； =3614/16.0=225.738 允许长细比(k取1) 0=225.738/1.155=195.444 210 长细比验算满足要求! =0.144 =1.0010574/(0.144397.6)+1.0097000/4247=207.755N/mm2依据规范做承载力199、插值计算 a=0.200时，=194.875N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.782,l0=3.498m； =3498/16.0=218.490 允许长细比(k取1) 0=218.490/1.155=189.169 210 长细比验算满足要求! =0.153 =1.0011027/(0.153397.6)+1.0097000/4247=203.805N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 200、N1=9.983kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.1125.000=0.731kN N = 9.983+0.731=10.714kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.70m； l0 计算长度，取1.700+20.200=2.100m； 长细比，为2100/16.0=131 150 满足要求!201、 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=1.0010714/(0.391397.6)=68.877N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.248=0.374kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.3740.9202、001.700；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3745.00.90(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(5.223/8.00)=0.348kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 9.983+1.3000.562+1.203、500.60.348=11.027kN经计算得到=1.0011027/(0.391397.6)+1.0097000/4247=93.821N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.900(0.624+0.500)+2(0.0008.0000.900)倾覆力矩:MT=31.204、000 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！六、选取700x700柱计算柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 8600mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱箍采用双钢管48mm2.8mm。柱模板竖楞截面选择为：50.70.mm木方，B方向竖楞6根，H方向竖楞6根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹205、性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F206、1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。荷载计算值 q = 1.224.3000.600+1.402.7000.600=19.764kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32207、.40cm3；截面惯性矩 I = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2014.580+1.401.620)0.140经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.03910001000/32400=1.196N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=208、0.600(1.2014.580+1.401.620)0.140=1.660kN截面抗剪强度计算值 T=31660.0/(2600.00018.000)=0.231N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67714.5801404/(1006000291600)=0.022mm面板的最大挠度小于140.0/250,满足要求!四、竖楞的计算竖楞直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞计算简图竖楞的计算宽度209、取 BH 两方向最大间距0.140m。荷载计算值 q = 1.224.3000.140+1.402.7000.140=4.612kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.767/0.600=4.612kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.6120.60最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6004.612=1.660kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6004.612=3.044kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯210、计算强度 f = M/W = 0.166106/40833.3=4.07N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31660/(25070)=0.712N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.402600.04/(1009000.001429167.0)=0.232mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞传递到柱箍的集211、中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.140 0.600 = 2.77kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.035mm最大支座力 Qmax=9.062kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.352106/8494.1=41.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度212、小于380.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.062B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.140 0.600 = 2.77k213、N柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.035mm最大支座力 Qmax=9.062kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.352106/8494.1=41.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于380.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.062H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！