1、编号：SJHN.JZY-XX燃煤热电联产厂房及化水处理室高大模板支撑架工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、 编制说明及编制依据51、编制说明52、编制依据5二、工程概况61、工程关系61.1工程名称：XXXX化工园XX片区燃煤热电联产项目62、设计概况63、高大模板区域93.1、主厂房高大支模架区域93.2、汽轮发电机基座运转层平台高大支模架区域103.3、化水车间高大支模架区域12三、施工计划131、施工准备131.1技术准备131.2现场准备132、材料与设备计划133、人员配置及2、劳动力计划144、施工进度计划15四、施工工艺技术151、支撑系统选型、选材152、施工工艺流程153、架体布置153.1、主厂房上部结构高大支模架搭设153.2、汽机运转层高大支模架搭设213.3、化水车间上部结构高大支模架搭设214、架体搭设方法225、通道搭设及照明246、承重架检查、验收247、模板安装技术要求338、模板拆除33五、质量保证措施36六、施工安全保证措施38七、应急预案42八、高支模的施工管理44九、高支模承重架计算书451、计算依据452 、主厂房高大支模架计算书452.1、11.95m层框架横梁模板支撑架计算书452.2、11.95m层框架纵梁模板支撑架计算书5223、.3、23.45m层框架纵梁模板支撑架计算书602.4、23.45m层框架横梁模板支撑架计算书682.5、除氧间29.35m层框架梁模板支撑架计算书752.6、煤仓间29.35m层框架梁模板支撑架计算书833、汽机基座运转层模板支撑架计算书913.1、汽机运转层2.0m厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书913.2、汽机运转层2.7m厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书984、化学水处理室WYKL4（2）梁模板(扣件式)计算书1054.1、化水处理车间屋面横梁模板支撑架计算书1054.2 化水处理车间屋面纵梁模板支撑架计算书113十、 作业过程/环境因素及风险控制计划1221、作业过程/环境因素清单14、222 、危险源和环境因素风险控制计划123十一、强制性条文实施计划127一、 编制说明及编制依据1、编制说明本方案是针对主厂房上部结构、汽机运转层平台与化学水处理室上部结构高大模板支撑系统施工进行编制的。2、编制依据2.1主厂房上部结构施工图 F03321S-T0314，主厂房楼板施工图 F03321S-T0315；2.2化水处理室上部结构施工图F03321S-T0702（3），化水处理室建筑施工图F03321S-T0701（1）；2.3 汽轮发电机基础上部结构施工图F03321S-T0320(2)-032.4建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）；2.5建筑施5、工模板安全技术规范JGJ162-20082.6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；2.7钢管脚手架扣件GB15831-20062.8建筑结构荷载规范（GB5009-2012）；2.9混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002（2011版）；2.10建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；2.11混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）；2.12工程建设强制性条文（2009版）；2.13建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；2.14建筑施工高处作业安全技术规范JGJ33-2001；2.15中华人民共和国建设工程安全生产管理条例实6、施手册；2.16电力建设安全工作规程；2.17中华人民共和国安全生产法；2.18中华人民共和国建筑法；2.19建设工程安全生产管理条例；2.20危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号；2.21本工程施工组织设计及相关单位工程施工方案；2.22国家其它有关现行施工验收规范、技术规程及质量验收标准。二、工程概况1、工程关系1.1工程名称：XXXX化工园XX片区燃煤热电联产项目1.2业主单位：XXXX公司1.3设计单位：XX1.4监理单位：XX有限公司1.5施工单位：XX团有限公司2、设计概况XXXX化工园XX片区燃煤热电联产项目位于化工园XX片区西南地段的Y08-1-2地块，毗邻园7、区正在建设的XX港区。厂址位于XX市区东北19 km的江边，东南距离XX国际机场58km，距离市区南侧的XXXX机场（拟搬迁）45km，东北距离规划建设的XX机场约30km。规划容量本期工程拟建设3台480t/h高温高压燃煤锅炉和250MW级抽背式汽轮发电机组，预留扩建条件，扩建机组暂按同容量等级机组考虑。汽机房面北，汽轮发电机固定端朝西，向东扩建。汽机间、除氧间、煤仓间、锅炉房顺列布置，同步建设脱硫、脱硝装置。2.1、主厂房上部结构设计概况主厂房上部采用现浇框架结构由AB列汽机房、BC列除氧间、CD列煤仓间组成。汽机房面北，主厂房固定端朝西，向东扩建。汽机间、除氧间、煤仓间、锅炉房顺列布置。8、主厂房纵向由116轴组成全长127.5m；主厂房以10、10，轴间伸缩缝为界线，分为#1机组和#2机组，110轴为#1机组，10，16轴为#2机组。汽机房横向跨度23m，主要由0m层、4.95m夹层以及8.95m汽机运转层组成，汽机房10，11布置有吊物孔。汽机房9m运转层14轴布置有集中控制室，集控室部分屋面高度16.25m，汽机房屋面高度23.45m。汽机房屋顶采用钢屋架、双层压型钢板屋面板。除氧间横向跨度9m，主要由0m电气设备层、4.95m夹层、8.95m运转层、16.45m除氧器层组成，屋面高度26.45m。煤仓间横向跨度11m，主要由0m磨煤机运转层、11.95m煤斗运转层、23.9、5m煤斗层、29.3m皮带层组成，屋面高度34.53m，煤仓间12轴布置有与输煤栈桥相连的转运站，12轴屋面高度43.45m。B、C、D轴8.95m以下框架柱以及BD轴框架梁（包括B轴）采用C50；其余梁、柱采用C40。#1#2机主厂房上部结构砼总方量约为6000m3，HRB400钢筋用量约1700t，钢煤斗制作、安装约410t。主厂房上部结构楼层布置以及主要尺寸见下表：汽机房（AB轴）除氧间（BC轴）煤仓间（CD轴）横向跨度23m横向跨度9m横向跨度11m纵向柱距8m（10m）柱距8m（10m）柱距8m（10m）纵向长度（116轴）127.5m纵向长度（116轴）127.5m纵向长度（11610、轴）127.5m516轴A列柱截面14轴A列柱截面7001200(700800)B列柱截面7001400C列柱截面D列柱截面70015007001400夹层+4.45m夹层+4.45m煤斗运转层+11.95m汽机运转层+8.95m 汽机运转层+8.95m 煤斗层+23.45m416轴屋面高度14轴屋面高度23.15m16.45m除氧器层+16.45m皮带层29.25框架大梁主要截面尺寸（高宽）4008004001000屋面高度26.5m屋面高度（局部）34.53m（43.45m）框架大梁主要截面尺寸（高宽400100040012004001300框架大梁主要截面尺寸（高宽4001200500111、400400100035010002.2、化水处理室上部结构设计概况化学水处理室为单层钢筋混凝土框架结构，抗震等级三级，总建筑面积2582.0，总建筑高度11.510m。化水处理室横向由AS轴组成，横向轴线间距49.8m；纵向轴线，125轴线间距128.6m，纵向89轴、18-19轴位置设置有100宽变形缝。其中A-B/9-25轴为化学水处理车间，屋面高度11.211.4m；B-S/1-23轴为水泵间与PC配电间、加药间等，屋面高度约7.9m。3、高大模板区域3.1、主厂房高大支模架区域煤仓间11.95m现浇梁板模板支撑架宽9.55m、长度127m，搭设高度达到12.95m；煤仓间23.45m12、现浇梁板模板支撑架宽9.55m、长度127m，搭设高度达到11.5m，属于高大模板支撑架。除氧间29.35m现浇框架梁模板支撑搭设高度13.2m，属于高大模板支撑架。主厂房上部结构高大支模架楼层布置以及主要尺寸见下表：除氧间29.35m层煤仓间11.95m层煤仓间23.45m层煤仓间29.35m层横向跨度9m横向跨度11m横向跨度11m煤仓间29.35m层正对23.45m层煤斗预留孔66307650范围内次梁与楼板模板支撑架高度达到17.3m，局部属于高大支模架。纵向柱距8m（10m）纵向柱距8m（10m）纵向柱距8m（10m）纵向长度（116轴）127.5m纵向长度（116轴）127.5m纵13、向长度（116轴）127.5m支架架高度13.2m支架架高度12.95m支架架高度11.5m框架纵梁主要截面尺寸（高宽）400700400800300700300800框架纵梁主要截面尺寸（高宽）300800300700框架纵梁主要截面尺寸（高宽）3007003008004001000框架横梁主要截面尺寸（高宽）400900框架横梁主要截面尺寸（高宽）4001200500140040010003501000框架横梁主要截面尺寸（高宽）400120050015005001200板厚/板厚100板厚/ 主厂房29.35m层高大模板支撑架搭设区域入下图示意。3.2、汽轮发电机基座运转层平台高大支模架14、区域汽机房A1A4列/79及1315轴布置有汽轮发电机基础各一座。发电机组基础采用钢筋混凝土筏板式基础，上部为整体框架式现浇混凝土结构。基础筏板上设六根立柱支撑运转层平台；运转层平台标高为8.950m。运转层平台长16.78m、宽10.3m（7.0m）、厚度2m（局部厚度达到2.7m）。汽机运转层施工总荷载大于15kN/，属于高大模板支撑架；模板支撑架宽10.3m(7.0m)、长16.78m，搭设高度7m（6.2m）。运转层平台平面布置及截面尺寸见下页示意图：3.3、化水车间高大支模架区域A-B/9-25轴为化学水处理车间，屋面高度11.211.4m；模板支撑搭设宽度13.5m，搭设高度约1115、m，属于高大模板支撑架。化学水处理室高支模区域平面图化学水处理室高支模区域剖面图2.4.2 化学水处理室A-B,9-25轴屋面（高大支模架区域）结构尺寸如下表：梁代号截面尺寸梁底标高数量所在轴线位置WKL3(1）400100010.20m29、25轴WKL4(1）350120010.00m1210-17、20-23轴WKL5(1）350100010.20m218、19轴WKL2(6）30050010.70m2A，B排WKL1(9）30050010.70m2A、B排L1(9）2504005AB排L2(5）2504005AB排屋面板厚100mm三、施工计划1、施工准备1.1技术准备1.1.1组织施16、工技术人员认真检查复核图纸及设计文件，将施工中可能存在的问题及对图纸的一些合理化建议及时同设计、业主及监理进行协商，为工程顺利进展做好准备。1.1.2 编制出可行的施工、进度方案、质量计划等技术文件，施工管理人员提前学习掌握施工方案、工作程序及质量计划的内容和要求，在承重架搭设之前，由施工员依承重架搭拆方案向专业班组长逐段的进行书面技术交底，履行交底签字手续，并做好交底记录入档。1.1.3 检查与试验计划(ITP)已获得监理批准，各方已经选点签字并正式开启。1.1.4 根据编制的施工进度计划，在各工序施工前提制物项加工计划和材料需求计划。1.1.5 由测量组对现场轴线进行定位，将定位线引测到房17、子外围作标示和有效的保护，并出具测量定位资料报送监理公司核准。1.1.6 内、外部接口已策划好并明确了接口人员与联络渠道。1.2现场准备1.2.1主厂房与化水0m层先将基础土方回填，平整压实，并经验收合格后，将需搭设承重架的部位清理干净，放出立杆中心线；主厂房上部23.45m层、29.35m层模板支撑架搭设前先将下部楼层清理干净并放出立杆中心线；1.2.2将搭架需要的材料运至现场材料临时堆场，并在码放整齐；1.2.3搭设所需的机械设备保养、验收完成确保随时可投入使用。2、材料与设备计划2.1按对承重架使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收，方准进场使用，并进入现场后分类堆放整齐，18、挂牌标明准备使用。2.2 承重架施工需用的物资，随承重架的施工进度分批陆续进场。主要需用材料见下表：材料需用计划表序号名称规格单位数量备注1钢管483.25米88700搭设承重架用、计算按3.0壁厚2扣件只57000搭设承重架用3顶托只4300搭设承重架用4垫铁-1001006块4300搭设承重架用5枕木根若干搭设承重架用6脚手板50厚块若干搭设通道用7安全网2000目阻燃m24200安全平网8脚手片m23000围护用3、人员配置及劳动力计划所有进场施工人员需进行质保培训、安保培训及技能培训，并经考核合格后方可上岗，特种作业人员必须持证上岗。3.1 人员配置及劳动力计划（见下表）序号人员数量职19、责1专职安全员2负责施工现场安全、消防等监督管理工作2施工员2负责工程施工、技术管理工作3质量员2负责工程施工质量工作4材料员2负责材料采购、供应5架子工55负责现场的脚手架搭设及维护6机操工2操作运行及维护7起重工4负责起重信号的指挥8电焊工5负责预埋件加工、脚手架拉结点的焊接9电工2负责现场用电线路的敷设、维护，电气设备接线等10测工3负责承重架搭设及砼浇筑过程中位移及变形等的监测等11木工70负责模板支设及砼浇筑过程中看模12其它20辅助工种3.2 项目管理组织机构网络4、施工进度计划本高支模工程施工根椐XXXX化工园XX片区燃煤热电联产项目三级进度计划节点，随着结构的施工插入搭设。四、20、施工工艺技术1、支撑系统选型、选材本工程采用建筑施工扣件式钢管模板支撑系统，梁、板模板采用优质胶合板，板底选用483.0钢管；梁侧模内楞采用5060方木，外楞采用483.0钢管，梁高大于600的梁，梁中穿20PVC套管加14对拉螺栓与梁侧外楞钢管固定。2、施工工艺流程2.1、支撑架施工工艺流程场地平整夯实定位放线按立柱位置排列布置底部枕木（木板）铺设钢板垫脚放置扫地杆竖立柱并与扫地杆扣紧纵横向水平杆剪刀撑、梁模板施工工艺流程 搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直调整模板安装垫块绑扎粱钢筋安装梁两侧模板。4.2.3屋面板模板施工工艺流程“满堂”脚手架板底钢管檩条21、安装柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装模板调整验收进行下道工序。3、架体布置3.1、主厂房上部结构高大支模架搭设、煤仓间11.95m层架体布置煤仓间11.95m层框架横梁最大截面尺寸400mm1100mm，框架纵梁最大截面尺寸300mm800mm,楼板厚度100mm。模板支撑架搭设宽度9.55m、长度127m，搭设高度达约12.95m。框架横梁截面 BD=400mm1100mm；立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，梁两侧立杆间距1.00m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。框架纵梁BD=300mm800mm，梁两侧立杆间距1.00m，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，22、立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。框架纵梁与横梁模板支撑架连成整体。承重架中部设扣件式双水平加强层一层；承重架中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层。承重架四周设置斜撑或与已施工完成的框架柱、梁支撑牢固。梁承重架搭设参数截面尺寸(mm)立杆横距（跨度方向）（m）梁两边立杆间距（m）立杆步距(m)小横杆间距（m）搭设高度（m）梁底承重立杆梁底承重扣件数周围板厚(mm)梁底方木数梁跨度(m)40011000.51.01.80.5010.8511/4113008000.81.01.80.4011.1512100310说明：楼板厚度100，框架纵梁模板支撑23、架按照两侧有楼板、楼板宽度800计算，楼板模板支撑架与梁模板支撑架形成整体，布置详见下页附图。架体布置入下图示意：、煤仓间23.45m层架体布置煤仓间23.45m现浇梁板模板支撑架宽9.55m、长度127m，搭设高度达到11.5m，属于高大模板支撑架。110轴，1216轴框架横梁（最大截面500mm1500mm）；梁两侧立杆间距1.30m，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。110轴，1216轴框架纵梁(最大截面300mm800mm)，梁两侧立杆间距1.20m,立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加124、道承重立杆。框架纵、横梁之间按照800600mm间距，步高1.8m搭设满堂架，满堂架纵、横两向水平杆与框架模板支架架拉通，形成整体，保证模板支撑架整体稳定性。煤仓间23.45m层10，12轴为现浇平台，楼板厚度100mm。框架横梁（除12轴外）截面尺寸4001200m，框架纵梁最大截面300mm700mm。框架横梁两侧立杆间距1.30m，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。框架纵梁两侧立杆间距1.20m,立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m。10，12轴模板支撑架与110轴，1216轴模板支撑架连接形成整体。梁25、承重架搭设参数截面尺寸(mm)立杆横距（跨度方向）（m）梁两边立杆间距（m）立杆步距(m)小横杆间距（m）搭设高度（m）梁底承重立杆梁底承重扣件数周围板厚(mm)梁底方木数梁跨度(m)备注50015000.61.31.80.301021/411煤斗梁3008000.81.21.80.4010.711100310煤斗梁40012000.61.31.80.3010.321/4111012轴平台3007000.81.21.80.4010.811100381012轴平台煤仓间23.45m模板支架架搭设如下图示意：、主厂房29.35m层架体布置除氧间29.35m框架纵梁最大截面尺寸BD=400mm80026、mm，框架横梁截面 BD=400mm900mm；框架纵横梁两侧立杆间距均采用1.20m，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。框架纵梁与横梁模板支撑架连成整体。承重架中部设扣件式双水平加强层一层；承重架中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层。承重架四周设置斜撑或与已施工完成的框架柱、梁支撑牢固。除氧间29.25m层框架梁模板支撑架两侧设置1.2m宽操作架，操作架与模板支撑架连接形成整体。煤仓间29.35m层正对23.45m层煤斗预留孔66307650范围内次梁与楼板模板支撑架高度达到17.3m，局部属于高大支模架27、，该部分次梁截面尺寸不大于400700，楼板厚度100。由于23.45m层煤斗梁施工时已经按照800600mm间距，步高1.8m搭设满堂架，满堂架从11.95m开始搭设，搭设高度约17.3m。23.45m以下满堂架纵、横两向水平杆与框架模板支架架拉通，形成整体，保证模板支撑架整体稳定性。该部分高大支模架与23.45m29.35m框架梁、板模板支撑架连接形成整体。23.45m层下部模板支撑架必须在29.35m层施工完成，并且29.35m层砼达到设计强度75%以上方可进行拆除。梁承重架搭设参数截面尺寸(mm)立杆横距（跨度方向）（m）梁两边立杆间距（m）立杆步距(m)小横杆间距（m）搭设高度（m）28、梁底承重立杆梁底承重扣件数周围板厚(mm)梁底方木数梁跨度(m)备注4009000.81.21.80.4012.312/49横梁4008000.81.21.80.4012.312/410纵梁3.2、汽机运转层高大支模架搭设汽机运转层平台厚2.0m部分，模板支撑架立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，支撑架搭设高度7m。采用顶托支撑双钢管。铺设双层12mm竹胶板底模。汽机运转层平台厚2.7m部分，模板支撑架立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，支撑架搭设高度6.2m。采用顶托支撑双钢管。铺设双层12mm竹29、胶板底模。承重架参数板厚(mm)立杆横距（m）立杆纵距（m）步距（m）搭设高度（m）顶托底模板底方木间距(mm)20000.60.61.571双层12mm厚竹胶板10027000.50.51.56.21双层12mm厚竹胶板1003.3、化水车间上部结构高大支模架搭设化学水处理室区域A-B/9-25轴承重架属于高大模板支撑架，现场采用扣件式模板支撑架，框架横梁最大截面尺寸3501200，立杆纵向间距900mm，梁两侧立杆间距900mm，步高采用1800mm，框架横梁下增设两排立杆。框架纵梁最大截面尺寸300500，立杆纵向间距1200mm，梁两侧立杆间距900mm，步高采用1800mm，框架横梁30、下增设两排立杆。屋面梁模板支撑架搭设参数截面尺寸(mm)立杆横距（跨度方向）（m）梁两边立杆间距（m）立杆步距(m)小横杆间距（m）搭设高度（m）梁底承重立杆梁底承重扣件数周围板厚(mm)梁底方木数梁跨度(m)备注35012000.90.91.80.4510.221/412.5横梁3005001.20.91.80.4510.70110048.6/6纵梁屋面板模板支撑架搭设参数板厚(mm)立杆横距（m）立杆纵距（m）步距（m）搭设高度（m）扣件数（个）板底方木间距1000.91.21.811.213004、架体搭设方法4.1、由于承重架搭设在夯实的回填土上，为了防止产生不均匀沉降，地基承载力能满31、足受力要求，座落在回填土上的立杆底部设置枕木和-1001006垫铁。4.2、模板支架必须设置纵、横向扫地杆（纵下横上设置）。纵横向扫地杆必须采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆必须向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5米。4.3、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件必须交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。4.4、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。4.5、水平32、杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：（1）对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不能设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。4.6、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4.7、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。4.8、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑33、：中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，夹角为4560，在纵横向相邻的两竖向连续剪刀撑之间增加之字斜撑，在水平剪刀撑的部位，每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑（见下图1）。剪刀撑布置图4.9、周边拉结（1）竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。（2）用抱柱的方式（连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。抱柱式拉结图（一）抱柱式拉结图（二）4.10、梁、板底立杆与主楞交接采用双扣件。5、通道搭设及照明在承重架搭设过程中在架体中部纵横34、两向采用脚手板铺设两道十字交叉的临时通道，每搭设完成一步后通道向上层翻转，在架体搭设完成后，底模铺设前在架体中部设置临时照明点，以满足现场施工需要。6、承重架检查、验收6.1、模板支架投入使用前，必须按照XXXX化工园XX片区燃煤热电联产项目的管理程序文件承重支撑架管理规定进行验收。6.2、项目技术负责人、单位工程技术负责人和相关人员，以及监理工程师参加模板支架的验收。6.3、高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。6.4、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。35、6.5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽样方法按随机分布原则进行。（1） 抽样检查数量与质量判定标准，按下表确定。扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51909115015128028150050112001201320058132032501235710（2）对高度超过8m，或跨度超过18 m，或36、施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。（3）拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。6.6、对下层楼板采取加固措施的模板支架，要检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。6.7、模板支撑架验收后应形成记录，记录表式见下表。6.8、模板支撑架验收合格后，必须挂上验收牌。模板支架搭设分项检查验收表编号：项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检37、查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距粱底+30mm板底+30mm步 距+50mm立杆垂直度O.75且60mm扣件拧紧40一65NM立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4米)其 他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理：监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师：承重支撑脚手架进场验收记录 NO：生产厂商产品检验标准：供货单位构配件清单：名称规格材质数量名称规格材质数量构配件外观验收：1检验钢管壁厚： 抽检数量： 2焊接质量：外观验收结论：构配件检验报告：38、序号报告名称符合性见证取样：见证取样记录编号：复验报告编号：检验结论：供货单位：使用单位：物资管理部：质量控制部：安全保卫部：工程部施工技术室：监理单位：业主单位：编制人： 编制日期：承重支撑架使用申请表 No： 项目名称搭设部位高度跨度搭设班组班组长实施单位负责人：使用前条件审查序号检查项目检查内容符合性审查部门/签字1生产厂家资质文件检查生产厂家资质检查记录表符合不符合物资2材料进场检查材料外观检查记录、检验报告符合不符合物资3施工人员资质检查人员资质文件符合不符合安保4施工方案及专家评审检查施工方案、专家评审会议纪要符合不符合施技5安全技术交底检查安全技术交底记录符合不符合施技6ITP及39、相关文件记录检查ITP计划、施工记录、验收记录符合不符合质量7搭设过程中质量观察报告和不符合项关闭情况检查质量观察报告、不符合项报告符合不符合质保项目分管领导审查负责人： 监理单位审查：经审查，脚手架验收符合不符合要求，同意 部位脚手架可以使用。监理单位/日期 业主审查：经审查，脚手架验收符合不符合要求，同意 部位脚手架可以使用。业主单位/时间： 模板安装安全技术交底工程名称：施工单位建设单位分项工程名称作业部位交底部门交底人施工期限年 月 日 至 年 月 日接受交底班组或员工签名：交底内容：1进入施工现场的操作人员必须戴好安全帽，扣好帽带。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。2高处和临边洞口作40、业应设护栏，张安全网，如无可靠防护措施，必须佩带安全带，扣好带扣。高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。3工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4安装模板时操作人员应有可靠的落脚点，并应站在安全地点进行操作，避免上下在同一垂直面工作。操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。5支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下。6支模时，操作人员不得站在支撑上，而应设立人板，以便操作人员站立。立人板应用木质中板为宜，41、并适当绑扎固定。不得用钢模板或5cm10cm的木板。7支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。8竖向模板和支架的支承部分，当安装在基土上时应加设垫板，且基土必须坚实并有排水措施。对湿陷性黄土，尚须有防水措施；对冻胀性土，必须有防冻融措施。9模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。10现浇多层房屋和构筑物，应采取分段支模的方法：1）下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；2）上层支架的42、立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；10二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用索具系牢，采用垂直升降机械运输，不得乱抛，组合钢模板装拆时，上下有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下。高空拆模时，应有专人指挥。地面应标出警戒区，用绳子和红白旗加以围拦，暂停人员过往。11模板上施工时，堆物（钢模板等）不宜过多，且不宜集中一处。12大模板施工时，存放大模板必须要有防倾措施。封柱子模板时，不准从顶部往下套。13高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子、不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。14遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪雷雨后应先清扫施工现场43、，待地面略干不滑时再恢复工作。补充作业指导内容：模板支撑架搭设安全技术交底工程名称：施工单位建设单位分项工程名称作业部位交底部门交底人施工期限年 月 日 至 年 月 日接受交底班组或员工签名：交底内容：1模板支撑架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2现场必须严格按照施工方案进行施工，搭设模板支撑架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。遵守高处作业规定，工具必须入袋，物件严禁高处抛掷。并严禁酒后高处作业。3模板支撑架的构配件质量与搭设质量，应按JGJ1302011第8章的规定进行检查验收，44、合格后方准使用。搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲裂变的杆件不宜采用；严重锈蚀、变形、裂缝，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在模板支架上；严禁悬挂起重设备。5当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6模板支撑架的安全检查与维护，应按规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。7在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；）连墙件。8不得在模板支撑架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取45、安全措施，并报主管部门批准。9临街搭设模板支撑架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。10工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ4688）的有关规定执行。11搭拆模板支撑架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。补充作业指导内容：模板支撑架拆除安全技术交底工程名称：施工单位建设单位分项工程名称作业部位交底部门交底人施工期限年 月 日 至 年 月 日接受交底班组或员工签名：交底内容：1拆除模板支撑架前的准备工作应符合下列规定：1）全面检查模板支撑架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2）应根据检查结果补46、充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；4）应清除模板支撑架上杂物及地面障碍物。2拆脚手架时，应符合下列规定：1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；3）当模板支撑架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；3卸料时应符合下列规定：1）各构配件严禁抛掷至地面；2）运至地面的构配件应按JGJ 1302011第8.1.28.1.5条的规47、定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。补充作业指导内容：7、模板安装技术要求7.1、梁、板模板采用12mm 厚优质胶合板，梁、板底支撑采用483.0钢管，梁侧模竖向直楞采用50mm60mm方木，水平方向采用48钢管加对拉螺栓支撑。7.2、梁跨度大于4m时，起拱0.1%0.3%；梁跨度大于8m时，起拱0.4%；板按0.2%起拱；梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。7.3、楼板模板当采用单块就位时，以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设。7.4、模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加贴海绵条，以48、防漏浆。拼装的精度要求如下：（1）两块模板之间拼缝 1；（2）相邻模板之间高低差 1；（3）模板平整度 2；（4）模板平面尺寸偏差 3；7.5、模板安装前，先检查模板、钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。7.6、梁模板要防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。具体措施：（1）支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短；（2）梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱；（3）混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。7.7、板模板要防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。具体措施：（1）搂板模板厚度49、要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整；（2）支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度；（3）板模按规定起拱。7.8、汽机基座对拉螺栓施工时采用双螺帽加固或高强螺帽。8、模板拆除8.1、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。8.2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求：在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa，保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除；楼板、梁的底模拆除根据现场同条件的试块指导强度进行拆除，详见下表：底模拆除表：序号结构类型结构跨度（M）按设计强度百分率（%）1板2502梁28753承50、重结构81004悬臂梁21005悬臂板2100侧模拆除表：序号砼强度设计值平均硬化气温在25度时的拆除时间1C4016小时2C4024小时8.3、梁板模板拆除工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除侧模板下调楼板支柱使模板下降分段分片拆除楼板模板木龙骨及支柱拆除梁底模板及支撑系统。拆除要点如下：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与砼表面脱离。下调楼板支柱，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时，或用人工托扶放于地上，严禁模板自由坠落于地面。拆除梁底51、模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调支柱顶托螺杆，然后向两端逐根下调，拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。8.4、楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。8.5、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。8.6、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。8.7、承重支撑架拆除必须事先提出书面申请，经批准同意后方可拆除。书面申请52、式样见承重支撑架拆除申请书：承重支撑架拆除申请书 No： 项目名称拆除部位高度跨度拆除班组班组长实施单位技术负责人：拆除前条件审查序号检查项目检查内容符合性审查签字1混凝土强度满足要求符合不符合施技2拆除人员资质检查人员资质文件符合不符合安保3安全技术交底检查安全技术交底记录符合不符合施技4施工方案检查施工方案符合不符合施技5现场拆除安全技术措施落实符合不符合安保项目安全保卫部审查：项目分管领导审查监理单位审查：经审查，脚手架拆除条件符合不符合要求，同意 部位脚手架拆除。 监理单位/日期 业主审查：经审查，脚手架拆除条件符合不符合要求，同意 部位脚手架拆除。业主单位/时间 五、质量保证措施1、53、材料质量标准1.1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB/T700-2006）的要求。1.2、胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）要求。1.3、木方必须符合质量标准要求。1.4、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2008）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235-A级钢的规定。1.5、每根支架钢管的最大质量不应大于25kg，采用48钢管。1.6、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）新钢管的检查应符合下列规定：a 应有产54、品质量合格证；b 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228-2002）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；c 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ150-2008）的规定；e 钢管必须涂有防锈漆。（2）旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：a 表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ150-2008）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得55、使用；b 钢管弯曲变形应符合规范（JGJ150-2008）规定。c 钢管上严禁打孔。1.7、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。a 扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。b 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。c 新、旧扣件均应进行防锈处理。1.8、支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破坏。2、施工质量要求2.1、严格控制预拼模板精度，其组拼精56、度要求符合下列要求：序号项 目允 许 偏差 (mm)检查方法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面内部尺寸偏差基础5尺量柱、墙梁24每层高垂直度3直尺、尺量5相邻板的表面高低差22m靠尺、楔形塞尺6表面平整度2方尺楔形塞尺7阴阳角方正25m线尺顺直28预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线，尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10，-09预留孔洞中心线位移5拉线，尺量内孔洞尺寸+5，-02.2、质量控制（1）各层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，57、将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。（2）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（3）对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至3/1000；梁跨度大于8m时，按4/1000起拱。（4）阴、阳角模必须按照模板设计图进行加固处理。（5）搭设承重架前组织相关人员认真学习本方案的内容，并做好质量技术交底工作。六、施工安全保证措施1、预防坍塌事故的技术措施（1）模58、板作业前，根据施工工艺、作业条件及周边环境对作业人员进行安全技术交底，做好交底记录并签字后方可作业。（2）模板作业时，对模板支撑用的钢管、扣件、方木进行检查，不得使用严重锈蚀、变形、断裂的钢管和扣件；不得使用质量不符合要求的木方、模板。本工程支撑立杆不得直接支在回填土上，回填土必须经整平夯实，板底承重架立杆下垫50厚的木板；大梁底承重架立杆下垫枕木，另加-6100100的铁板；斜支撑和立杆应牢固拉接，形成整体。（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（4）楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多59、时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。（5）固定屋面、楼面模板，在下班时对已铺好而来不及固定的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。（7）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2、预防高空坠落事故安全技术措施（1）高支模工程应按相关规定编制专项施工方案，经公司技术负责人的审批签字；高支模安装完毕后，需经业主、监理等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安60、全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（2）所有作业人员必须经过安全知识及安全操作规程培训，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。作业人员必须按规定正确佩戴和使用安全帽、安全带等必备的安全防护用具。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼61、层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。（7）高处作业前，安全科组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，必须经安全科相关人员同意方可实施。3、预防物体打击事故的安全技术措施为了保证员工的身体不受伤害及安全生产的顺利进行，根据有关部门的法规、规范和标准要求制定本措施。（1）加强对员工的安全知识教育，提高安全意识和技能。（2）凡现场人员必须正确佩戴符合标准要求的安全帽。（3）经常进行安全检查，对于凡有可能造成落物或对人员形成打击威胁的部位，必须进行日巡62、查，保证其安全可靠。（4）对于吊装作业（含塔吊作业）除设指挥人员外，对有危险区域应增设警戒人员，以确保人身安全。（5）施工现场严禁抛掷作业（其中包括架体拆除，模板支撑拆除及垃圾清理）。（6）对物料平台、物料提升机的安全门经常进行检查维修，确保其灵敏可靠，防止因失灵造成被吊物坠落伤人。（7）按规范要求在通道口搭设合格的安全防护通道，以保证员工的安全。（8）起重作业人员必须做到持证上岗、同时有一定的操作经验和技能，熟悉操作规程。起重工必须严格注意被吊物的整体状态，运行区域路线及其危险性。如有可能对作业人员形成威胁的，必须暂停作业。（9）作业前施工负责人必须根据现场情况进行安全技术交底，使作业人员明63、确安全生产状态及要点，避免事故发生。（10）作业前安全管理人员及操作手必须对设备进行检查，在确定无故障情况时方能进行作业。4、混凝土浇筑方法及技术措施（1）屋（楼）面混凝土浇筑时，先浇筑主梁、次梁，再浇筑板；屋面板浇筑砼时，浇筑顺序由斜屋顶的两侧向中部浇筑。（2）浇筑混凝土时应派专人检查支撑有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。5、监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：5.1安全科、工程科、质量科、班组每天进行安64、全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。5.2日常检查、巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。5.3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。5.4在浇捣高支模梁板砼前，由项目部组织安全科、质量科、工程科对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由安全员、质量员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止65、施工，采取措施保证安全后再施工。5.5本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。（1）测点布设：沿建筑物纵向每1015m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。（2）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率2030分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。（3）监测人员:王国强、潘亮、师广帅、陈威、黄益鑫5.6监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是：在首层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（位置在首层结构面上约1.5m处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安装专人在首层外围进行监测并做好沉降观测记录（66、见下表）：承重架沉降观测记录工程名称： 建（构）筑物名称： 基础类型：施工单位： 施测单位： 观测仪器、计量编号：测点编号第 次第 次第 次第 次年 月 日年 月 日年 月 日年 月 日高程本次沉降累计沉降高程本次沉降累计沉降高程本次沉降累计沉降高程本次沉降累计沉降工程状态备 注观测、记录说明： 1、高程以米计，沉降量以毫米计；2、本次沉降量为上次高程减去本次高程；3、累计量为首次高程减去本次高程。复核人： 测量制表： 填表日期：5.7监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降15mm支架水平位移20mm5.8处理方法当监测数据接近或达到报警值时，立即组织有关部门采取应急或抢险措施，同时向上级有关67、部门报告。七、应急预案1救援预案的目的事故发生后，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救,防止事故继续发展。2应急领导小组名单及联系电话成 员：XX 3机构的职责负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。4应急救援工作程序当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长广立即上报业主、监理单位，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援68、领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定周朝峰负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。5救援方法5.1高空坠落应急救援方法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可69、能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。5.2模板、坍塌应急救援方法：当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有70、效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。5.3物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。（1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。（2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用71、手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。（5）预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3小车3辆用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯4个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机6台联系指挥求援9担架3副用于抢救伤员10切割机2台切割钢管、钢筋等用11汽车吊1台吊装用12汽车1辆运输应急物资、材料等八、高支模的施工管理1高支模系统管理机构：组 长： 副组长： 组 员： 施工72、现场安全责任人： 电话：2高支模施工注意问题：1、对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架方式建立高支模系统。2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。3、支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司技术、质量部和安全生产部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。4、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。5、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。6、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发73、现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。九、高支模承重架计算书1、计算依据1.1建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20081.2建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ1302011）1.3 建筑结构设计统一标准（GBJ68-84）1.4 建筑结构荷载规范（GB5009-2012）1.5 钢结构设计规范（GB50017-2003）1.6混凝土结构设计规范GB50010-20101.7建筑地基基础设计规范GB50007-20111.8 建设部建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)1.9 冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50074、18-2002）等国家标准的规定。1.10 本工程相关图纸，设计文件。1.11 国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(DB33/1035-2006)的部分内容。2 、主厂房高大支模架计算书2.1、11.95m层框架横梁模板支撑架计算书一、计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.9m，梁截面 BD=400mm1100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯75、强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.10+0.20)+1.402.00=36.700kN/m2由永久荷载效应控制76、的组合S=1.3525.501.10+0.71.402.00=39.828kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.1000.500=14.025kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 77、= 0.2000.500(21.100+0.400)/0.400=0.650kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.500=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3514.025+1.350.650)=17.830kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I =78、 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.924kN N2=2.818kN N3=2.818kN N4=0.924kN最大变形 V = 0.073mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03510001000/12000=2.917N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度79、计算值 T=3Q/2bh=31452.0/(2500.00012.000)=0.363N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.073mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.818/0.500=5.636kN/m最大剪力 Q=0.60.5005.636=1.691kN最大支座力 N=1.10.5005.636=3.100kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.80、0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.141106/83333.3=1.69N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31691/(250100)=0.507N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，81、均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.305kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.305500.04/(1009000.004166667.0)=0.049mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得82、到最大变形 vmax=0.050mm最大支座力 Qmax=6.957kN抗弯计算强度 f = M/W =0.241106/4491.0=53.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.96kN单扣件83、抗滑承载力的设计计算满足要求!六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.957kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11010.850=1.448kN N = 6.957+1.448=8.404kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m84、； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=138 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=8404/(0.363424)=54.684N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.85、032kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0321.0001.8001.800/10=0.012kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=6.957+0.91.21.191+0.90.91.40.012/0.500=8.431kN经计算得到=8431/(0.363424)+12000/4491=57.454N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！2.2、11.95m层86、框架纵梁模板支撑架计算书一、计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为11.2m，梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷87、载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图2 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/88、32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.400=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.800+0.300)/0.300=0.507kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.400=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.89、358.160+1.350.507)=10.530kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.240=0.212kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.201.20/6 = 9.60cm3； I = 40.001.201.201.20/12 = 5.76cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.405kN N2=1.280kN N3=1.280kN90、 N4=0.405kN最大变形 V = 0.017mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.01210001000/9600=1.250N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3647.0/(2400.00012.000)=0.202N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.017mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木91、方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.280/0.400=3.200kN/m最大剪力 Q=0.60.4003.200=0.768kN最大支座力 N=1.10.4003.200=1.408kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.051106/83333.3=0.61N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算92、最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3768/(250100)=0.230N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.383kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.383400.04/(1009000.004166667.0)=0.011mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 93、梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.041mm最大支座力 Qmax=4.495kN抗弯计算强度 f = M/W =0.168106/4491.0=37.49N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集94、中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.913mm最大支座力 Qmax=9.665kN抗弯计算强度 f = M/W =0.629106/4491.0=140.14N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算95、: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.67kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.665kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11511.150=1.559kN N = 9.665+1.559=11.225kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；96、 A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=138 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=11225/(0.363424)=73.036N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算97、公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0321.0001.8001.800/10=0.012kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=9.665+0.91.21.284+0.9098、.91.40.012/0.800=11.241kN经计算得到=11241/(0.363424)+12000/4491=75.741N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！2.3、23.45m层框架纵梁模板支撑架计算书一、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为11.5m，梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6099、50mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.100、500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.400=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.800+0.300)/0.300=0.5101、07kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.400=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.358.160+1.350.507)=10.530kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.240=0.212kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简102、图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.405kN N2=1.280kN N3=1.280kN N4=0.405kN最大变形 V = 0.005mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.01210001000/21600=0.556N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3647.0/(2400.00018.000)103、=0.135N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.005mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.280/0.400=3.200kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.4003.200=0.768kN最大支座力 N=1.10.4003.200=1.408kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.005.005.00/6 = 25.00cm104、3； I = 6.005.005.005.00/12 = 62.50cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.051106/25000.0=2.05N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3768/(26050)=0.384N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方105、下小横杆间距)得到q=2.383kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.383400.04/(1009000.00625000.0)=0.073mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.019mm最大支座106、力 Qmax=3.275kN抗弯计算强度 f = M/W =0.096106/4491.0=21.40N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.673mm最大支座力 Qmax=7107、.041kN抗弯计算强度 f = M/W =0.459106/4491.0=102.10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.04kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包108、括： 横杆的最大支座反力 N1=7.041kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12211.500=1.707kN N = 7.041+1.707=8.748kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=1109、38 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=8748/(0.363424)=56.922N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80110、m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0321.2001.8001.800/10=0.014kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=7.041+0.91.21.405+0.90.91.40.014/0.800=8.768kN经计算得到=8768/(0.363424)+14000/4491=60.168N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！2.4、23.45m层框架横梁模板支撑架计算书一、计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为11.5m，111、梁截面 BD=500mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6050mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.30m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模112、板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.50+0.20)+1.402.00=48.940kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.50+0.71.402.00=53.597kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施113、工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.300=11.475kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.300(21.500+0.500)/0.500=0.420kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.300=0.300kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3511.475+1.350.420)=14.452kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.30114、0=0.265kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.944kN N2=2.802kN N3=2.802kN N4=0.944kN最大变形 V = 0.071mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W =115、 0.04310001000/16200=2.654N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31465.0/(2300.00018.000)=0.407N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.071mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.802/0.300=9.339kN/m最大弯矩 M = 116、0.1ql2最大剪力 Q=0.60.3009.339=1.681kN最大支座力 N=1.10.3009.339=3.082kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.005.005.00/6 = 25.00cm3； I = 6.005.005.005.00/12 = 62.50cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.084106/25000.0=3.36N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪117、强度计算值 T=31681/(26050)=0.841N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=7.269kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.269300.04/(1009000.00625000.0)=0.071mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管118、计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.056mm最大支座力 Qmax=3.584kN抗弯计算强度 f = M/W =0.066106/4491.0=14.63N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于566.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢119、管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.319mm最大支座力 Qmax=7.705kN抗弯计算强度 f = M/W =0.376106/4491.0=83.79N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,120、双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.71kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.705kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12211.500=1.703kN N = 7.705+1.703=9.409kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢121、管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=138 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=9409/(0.363424)=61.219N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4122、Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0321.3001.8001.800/10=0.015kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=7.705+0.91.21.402+0.90.91.40.015/0.600=9.437kN经计算得到=9437/(0.363424)+15000/44123、91=64.782N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！2.5、除氧间29.35m层框架梁模板支撑架计算书一、计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.3m，梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6050mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距124、 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.20)+1.402.00=30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.4125、0=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.400=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.900+0.400)/0.400=0.440kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 =126、 (0.000+2.000)0.4000.400=0.320kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.180+1.350.440)=11.688kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.320=0.282kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.201.20/6 = 9.60cm3； I = 40.001.201.201.20/12 = 5.76cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受127、力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.602kN N2=1.877kN N3=1.877kN N4=0.602kN最大变形 V = 0.060mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02310001000/9600=2.396N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3956.0/(2400.00012.000)=0.299N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计128、算面板最大挠度计算值 v = 0.060mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.877/0.400=4.691kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.4004.691=1.126kN最大支座力 N=1.10.4004.691=2.064kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.005.005.00/6 = 25.00cm3； I = 6.005.005.005.00/12 = 62.50cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f129、 = M/W =0.075106/25000.0=3.00N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31126/(26050)=0.563N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.527kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.527400.0130、4/(1009000.00625000.0)=0.109mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.044mm最大支座力 Qmax=4.712kN抗弯计算强度 f = M/W =0.172106/4491.0=38.29N/mm2131、支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.973mm最大支座力 Qmax=10.131kN抗弯计算强度 f = M/W =0.660106/4491.0=146.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计132、强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.13kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.131kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 133、N2 = 0.91.350.12212.300=1.826kN N = 10.131+1.826=11.957kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=138 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表134、得到0.363；经计算得到=11957/(0.363424)=77.799N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0321.2001.8001.8135、00/10=0.014kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=10.131+0.91.21.502+0.90.91.40.014/0.800=11.977kN经计算得到=11977/(0.363424)+14000/4491=81.045N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！2.6、煤仓间29.35m层框架梁模板支撑架计算书一、计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为17.3m，梁截面 BD=400mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80136、m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6050mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.60m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S137、=1.2(25.500.70+0.20)+1.402.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 138、25.5000.7000.400=7.140kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.700+0.400)/0.400=0.360kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.400=0.320kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.357.140+1.350.360)=9.113kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.320=0.282kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和139、截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.201.20/6 = 9.60cm3； I = 40.001.201.201.20/12 = 5.76cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.465kN N2=1.499kN N3=1.499kN N4=0.465kN最大变形 V = 0.046mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.01910001000/9600=1.979N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，140、取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3750.0/(2400.00012.000)=0.234N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.046mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.499/0.400=3.747kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.4003.747=0.899kN最大支座力 N=1.141、10.4003.747=1.649kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.005.005.00/6 = 25.00cm3； I = 6.005.005.005.00/12 = 62.50cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.060106/25000.0=2.40N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3899/(26050)=0.450N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1142、.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.750kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.750400.04/(1009000.00625000.0)=0.085mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷143、载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.490mm最大支座力 Qmax=1.964kN抗弯计算强度 f = M/W =0.396106/4491.0=88.22N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图144、与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.400mm最大支座力 Qmax=4.222kN抗弯计算强度 f = M/W =0.275106/4491.0=61.21N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支145、座反力，R=4.22kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.222kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.10117.300=2.127kN N = 4.222+2.127=6.349kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模146、板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=138 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=6349/(0.363424)=41.311N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2147、501.0000.127=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0320.6001.8001.800/10=0.007kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=4.222+0.91.21.751+0.90.91.40.007/0.800=6.359kN经计算得到=6359/(0.363424)+7000/4491=42.934N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足148、要求！3、汽机基座运转层模板支撑架计算书3.1、汽机运转层2.0m厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书一、计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.0m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度24mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方60100mm，间距100mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重27.70k149、N/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(27.702.00+0.20)+1.402.50=70.220kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3527.702.00+0.71.402.50=77.240kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(150、D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(27.7002.0000.600+0.2000.600)=30.024kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.600=1.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.002.402.40/6 = 57.60cm3； I = 60.002.402.402.40/12 151、= 69.12cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04210001000/57600=0.727N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3530.024+1.01.350)0.100=2.511kN截面抗剪强度计算值 T=32511.0/(26152、00.00024.000)=0.262N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67730.0241004/(1006000691200)=0.005mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2面板的计算宽度为7000.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9153、(27.7002.0007.000+0.2007.000)=350.280kN/m面板的计算跨度 l = 100.000mm经计算得到 M=经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.49510001000/57600=8.592N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!三、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 27.7002.0000.100=5.540kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.100=0.020kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，154、活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.100=0.250kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.355.540+1.350.020)=6.755kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.90.980.250=0.220kN/m计算单元内的木方集中力为(0.220+6.755)0.600=4.185kN2.木方的计算按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.186/0.600=6.976kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.6250.6006.976=2.616kN最大支座力 N=1.250.6006.97155、6=5.232kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.0010.0010.00/6 = 100.00cm3； I = 6.0010.0010.0010.00/12 = 500.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.314106/100000.0=3.14N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32616/(260100)=0.654N/mm2截面抗剪强度设计值 T156、=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.004kN/m最大变形v=0.521ql4/100EI=0.5215.004600.04/(1009000.005000000.0)=0.075mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.203Pl+0.07ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 抗弯计算强度 f = M/157、W =0.439106/100000.0=4.39N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 5.232kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 34.634kN经过计算得到最大变形 V= 0.762mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；158、(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.912106/1.05/8982.0=202.73N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.762mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1037.000=0.724kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.159、6000.600=0.072kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 27.7002.0000.6000.600=19.944kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 18.666kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.6000.600=0.810kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆160、的轴心压力设计值，N = 25.99kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=25993/(0.458424)=133.88161、4N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0320.6001.5001.500/10=0.005kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大162、值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.218.666+0.91.40.810+0.90.91.40.005/0.600=23.429kN经计算得到=23429/(0.458424)+5000/4491=121.760N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！3.2、汽机运转层2.7m厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书一、计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.2m，立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度24mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯163、强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方60100mm，间距100mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重27.70kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(27.702.70+0.20)+1.402.50=93.488k164、N/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3527.702.70+0.71.402.50=103.417kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(27.7002.7000.500+0.2000.500)=33.746kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q165、2 = 0.9(0.000+2.500)0.500=1.125kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.002.402.40/6 = 48.00cm3； I = 50.002.402.402.40/12 = 57.60cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.047166、10001000/48000=0.972N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3533.746+1.01.125)0.100=2.800kN截面抗剪强度计算值 T=32800.0/(2500.00024.000)=0.350N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67733.7461004/(1006000576000)=0.007mm面板的最大挠度小于167、100.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.1Pl+0.1ql2面板的计算宽度为7000.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(27.7002.7007.000+0.2007.000)=472.437kN/m面板的计算跨度 l = 100.000mm经计算得到经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.66010001000/48000=13.747N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!三、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1168、)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 27.7002.7000.100=7.479kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.100=0.020kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.100=0.250kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.357.479+1.350.020)=9.111kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.90.980.250=0.220kN/m计算单元内的木方集中力为(0.220+9.111)0.169、500=4.666kN2.木方的计算按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.666/0.500=9.332kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.6250.5009.332=2.916kN最大支座力 N=1.250.5009.332=5.832kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.0010.0010.00/6 = 100.00cm3； I = 6.0010.0010.0010.00/12 = 500.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.292106/100000.0=2.92N/m170、m2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32916/(260100)=0.729N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=6.749kN/m最大变形v=0.521ql4/100EI=0.5216.749500.04/(1009000.005000000.0)=0.049171、mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到中间跨支座最大弯矩计算公式为 M = 0.094Pl+0.125ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN抗弯计算强度 f = M/W =0.388106/100000.0=3.88N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 5.832kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求172、采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 32.186kN经过计算得到最大变形 V= 0.414mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.489106/1.05/8982.0=157.88N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.414mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载173、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1036.200=0.641kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.5000.500=0.050kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 27.7002.7000.5000.500=18.698kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 17.450kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计174、算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.5000.500=0.563kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 24.11kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1175、.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=24109/(0.458424)=124.178N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h176、 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0320.5001.5001.500/10=0.004kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.217.450+0.91.40.563+0.90.91.40.004/0.500=21.658kN经计算得到=21658/(0.458424)+4000/4491=112.456N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！4、化学水处理室WYKL4（2177、）梁模板(扣件式)计算书4.1、化水处理车间屋面横梁模板支撑架计算书一、计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.2m，梁截面 BD=350mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混178、凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.00=39.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4179、)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.450=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(21.200+0.350)/0.350=0.707kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3500.450=0.315kN考虑0.180、9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3513.770+1.350.707)=17.590kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.315=0.278kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.201.20/6 = 10.80cm3； I = 45.001.201.201.20/12 = 6.48cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.8181、00kN N2=2.417kN N3=2.417kN N4=0.800kN最大变形 V = 0.047mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02610001000/10800=2.407N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31252.0/(2450.00012.000)=0.348N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.047mm面板的最大挠度小于1182、16.7/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.417/0.450=5.371kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.4505.371=1.450kN最大支座力 N=1.10.4505.371=2.659kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.109106/83333.3=1183、.31N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31450/(250100)=0.435N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.129kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.129450.04/(1009000.004166667.0)=0184、.031mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.016mm最大支座力 Qmax=3.077kN抗弯计算强度 f = M/W =0.039106/4491.0=8.69N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑185、钢管的最大挠度小于391.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.917mm最大支座力 Qmax=6.616kN抗弯计算强度 f = M/W =0.485106/4491.0=107.92N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度186、小于900.0/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.62kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.616kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.11710.200=1.449kN N = 6187、.616+1.449=8.065kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=138 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=8065/(0.363424)=52.478N/m188、m2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0320.9001.8001.800/10=0.010kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照189、模板规范公式5.2.5-14； Nw=6.616+0.91.21.193+0.90.91.40.010/0.900=8.078kN经计算得到=8078/(0.363424)+10000/4491=54.902N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！4.2 化水处理车间屋面纵梁模板支撑架计算书一、计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.7m，梁截面 BD=300mm500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/m190、m2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.50+0.20)+1.402.00=18.340kN/m2由永久荷载191、效应控制的组合S=1.3525.500.50+0.71.402.00=19.173kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.450=5.738kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q192、2 = 0.2000.450(20.500+0.300)/0.300=0.390kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.450=0.270kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.355.738+1.350.390)=7.445kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.270=0.238kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.201.20/6 = 10.80cm3； I =193、 45.001.201.201.20/12 = 6.48cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.280kN N2=0.956kN N3=0.956kN N4=0.280kN最大变形 V = 0.011mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.00910001000/10800=0.833N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度194、计算值 T=3Q/2bh=3491.0/(2450.00012.000)=0.136N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.011mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 0.956/0.450=2.124kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.4502.124=0.574kN最大支座力 N=1.10.4502.124=1.051kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵195、抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.043106/83333.3=0.52N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3574/(250100)=0.172N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照196、规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.498kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.498450.04/(1009000.004166667.0)=0.011mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图197、(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.183mm最大支座力 Qmax=1.236kN抗弯计算强度 f = M/W =0.466106/4491.0=103.84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连198、续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.198mm最大支座力 Qmax=3.579kN抗弯计算强度 f = M/W =0.401106/4491.0=89.39N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3.58kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、立杆199、的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.579kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12810.700=1.659kN N = 3.579+1.659=5.238kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l200、0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=138 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=5238/(0.363424)=34.080N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.201、80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0320.9001.8001.800/10=0.010kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=3.579+0.91.21.366+0.90.91.40.010/1.200=5.248kN经计算得到=5248/(0.363424)+10000/4491=36.482N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！十、 作业过程/环境因素及风险控制计划1、作业过程/环境因素202、清单浙 江 省 二 建 建 设 集 团 公 司Zhejiang Erjian Construction Group Co.,LTD.作业过程危险/环境因素清单NO: 工程项目：XXXX化工园XX片区燃煤热电联产项目 机组号：公用 作业过程/活动: 承重架搭设 共1页 序号危险/环境因素简要描述控制办法综合评价结果1操作不当或违章指挥加强现场监督检查；加强安全教育。一般2高空落物、高处坠落施工人员用好三宝；不准乱扔或抛掷材料、工具等物品；做好“四口五临边”防护设施。重大3悬空作业无防护栏杆等安全设施未设置、被拆除或改动造成缺陷加强安全监督检查，做好防护措施。一般4多层作业隔离措施不符合要求尽量避203、免交叉作业，如果确实需要，必须做隔离措施。一般5起吊钢管时，钢管、扣件坠落钢丝绳绑扎必须规范，牢固可靠；扣件必须采用物料箱装运，且不能装得太满。重大6照明不良保证夜间作业有足够的照明。一般7高空作业架子工穿软底胶鞋，配挂安全带重大8架体倒塌严格按方案搭设，并经验收挂牌后方可投入使用重大9高空作业安全防护缺陷高空作业的平台、走道、斜道布置按要求装设防护栏杆及踢脚板，安全立网;高空作业区域内的孔洞、沟道装设盖板或防护栏杆重大10物体打击架体外侧设置密目式安全网；通道口设置防护棚；进入现场戴好安全帽；避免垂直交叉作业；高空作业带好工具带、严禁抛掷物件；搭拆架时设置安全区，拉警戒线。重大11设备缺陷定204、期检查漏电、电线断路、机械一般12用电安全防护设施缺陷三级保护装置齐全全、漏电保护器正常有效、规范保护接地、保护接零一般2 、危险源和环境因素风险控制计划浙 江 省 二 建 建 设 集 团 公 司Zhejiang Erjian Construction Group Co.,LTD.作业风险控制计划（RCP表） NO:工程项目：XXXX化工园XX片区燃煤热电联产项目 机组号：公用 作业过程/活动: 承重架搭设 共4页 第1页序号 危险 代码危险因素或环境因素描述控制措施实施单位 或部门实施人（签字）监测单位 或部门监测人（签字）1作业人员未经安全教育培训安排接受过专业培训2特种作业人员无证操作安205、排接受过专业培训，并经考核具有相应资质证书3工序施工前无相关的安全技术交底向施工作业人员进行安全技术交底、及作业指导书交底4监护失误专人监护5标志缺陷选用合适的标志6设备缺陷定期检查漏电、电线断路、机械7用电安全防护设施缺陷三级保护装置齐全全、漏电保护器正常有效、规范保护接地、保护接零8个人防护架子工穿软底胶鞋，配挂安全带9架体倒塌严格按方案搭设，并经验收挂牌后方可投入使用浙 江 省 二 建 建 设 集 团 公 司Zhejiang Erjian Construction Group Co.,LTD. 作业风险控制计划（RCP表）NO:工程项目：XXXX化工园XX片区燃煤热电联产项目 机组号：公206、用 作业过程/活动: 承重架搭设 共4页 第2页序号 危险 代码危险因素或环境因素描述控制措施实施单位 或部门实施人（签字）监测单位 或部门监测人（签字）10人员疲劳、患病在施工区域附近搭设休息棚；安全人员监督确保有休息时间；预先做好交接班车辆安排及就餐准备，确保作业人员有及时交接班、就餐，以保证有足够的休息时间；11照明不良保证夜间施工有足够的光源; 在现场配备一台应急发电机和预先准备相应的应急照明电源线和灯具，确保在停电状态下能立即启动应急照明；在泵车停放点、安全通道处、以及照明不足的作业区域应使用移动式的照明设施，确保现场各个区域均保持照明充足；12吊运作业对起重机械、索具、吊链等进行检207、查，防止在吊运作业过程中发生物体坠落而引发物体打击事故;禁止起重臂旋转范围内有障碍物停留或行人行走;保证吊物绑扎安全可靠，吊装过程中不得出现物品脱落事件。 13滑、跌上、下通道绑防滑条；脚手片满铺、扎牢，不得有探头板；夜间施工有充足照明。浙 江 省 二 建 建 设 集 团 公 司Zhejiang Erjian Construction Group Co.,LTD.作业风险控制计划（RCP表）NO:工程项目：XXXX化工园XX片区燃煤热电联产项目 机组号：公用 作业过程/活动: 承重架搭设 共4页 第3页序号 危险 代码危险因素或环境因素描述控制措施实施单位 或部门实施人（签字）监测单位 或部门208、监测人（签字）14作业环境不良清理作业空间、规 范 材 料 堆 放,清除人行通道、作业平台以及基坑周边等区域可能发生坠落的物品，特别是基坑上口四周的松散浮石；对无法清除的物品，选择合适的部位悬挂固定防护网，或者采取措施对可能发生坠的物品进行固定；对无法清除、无法固定的物体，必须在可能发生物体坠落的区域下方搭设双层设防护棚；15高空作业安全防护缺陷高空作业的平台、走道、斜道布置按要求装设防护栏杆及踢脚板，安全立网;高空作业区域内的孔洞、沟道装设盖板或防护栏杆16物体打击架体外侧设置密目式安全网；通道口设置防护棚；进入现场戴好安全帽；避免垂直交叉作业；高空作业带好工具带、严禁抛掷物件；搭拆架时设置209、安全区，拉警戒线。 浙 江 省 二 建 建 设 集 团 公 司Zhejiang Erjian Construction Group Co.,LTD.作业风险控制计划（RCP表）NO:工程项目：XXXX化工园XX片区燃煤热电联产项目 机组号：公用 作业过程/活动: 承重架搭设 共4页 第4页序号 危险 代码危险因素或环境因素描述控制措施实施单位 或部门实施人（签字）监测单位 或部门监测人（签字）17配备应急救援器材及设施，作好应急救援的各项准备工作在现场宣传栏的明显位置粘贴应急救援报警电话及联络人姓名；对全体参加外架搭设的作业人员进行应急救援预案的培训，确保所有人员均能熟悉应急救援报警、救援方法210、流程，共同做好紧急情况下的应急救援工作；要求外架搭设全过程中，项目部应急指挥领导小组、应急救援协调人员、现场各区域主管、值班人员、监督检查人员等必须时刻保持通讯畅通，一旦接到报警或者求援电话，应立即启动应急救援预案，开展应急救援行动18文明施工在承重架搭设过程中要求做到工完、料尽、场地清；清除施工所产生的垃圾 编制： 审核： 批准：十一、强制性条文实施计划1 高处作业强制性条文：建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2011第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第5.1.1条、第条、第条、第条。控制措施计划：防护棚搭设与拆除时，应设警戒区，并应派专人监护。严禁上211、下同时拆除。对临边高处作业，必须设置防护措施，并符合下列规定：一、基坑周边，必须设置防护栏杆。搭设临边防护栏杆时，必须符合下列要求：一、防护栏杆应由上、下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.01.2，下杆离地高度为0.50.6。坡度大于12.2的屋面，防护栏杆应高1.5，并加挂安全立网。除经设计计算外，横杆长度大于2时，必须加设栏杆柱。 二、栏杆柱的固定及其与横杆的连接，其整体构造应使防护栏杆在上杆任何处，能经受任何方向的1000外力。当栏杆所处位置有发生人群拥挤、车辆冲击或物件碰撞等可能时，应加大横杆截面或加密柱距。三、防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭，或在栏杆下边设置严密固定的高度不212、低于180mm的挡脚板或400mm的挡脚笆。挡脚板与挡脚笆上如有孔眼，不应大于25mm。板与笆下边距离底面的空隙不应大于10。接料平台两侧的栏杆，必须自上而下加挂安全立网或满扎竹笆。悬空作业处应有牢靠的立足处，并必须视具体情况，配置防护栏网、栏杆或其他安全设施。模板支撑和拆卸时的悬空作业，必须遵守下列规定：一、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。二、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖没。拆模高处作业，应配置登高用具或搭设支213、架。钢筋绑扎时的悬空作业，必须遵守下列规定： 一、绑扎钢筋和安装钢筋骨架时，必须搭设脚手架和马道。二、绑扎外墙和边柱等钢筋时，应搭设操作台架和张挂安全网。混凝土浇筑时的悬空作业，必须遵守下列规定：一、特殊情况下如无可靠的安全设施，必须系好安全带并扣好保险钩，并架设安全网。操作平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量，严禁超过设计的容许荷载。应配备专人加以监督。2、脚手架强制性条文：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011、9.0.1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、控制措施计划：214、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：钢管上严禁打孔。钢管应平直，平直度允许偏差为管长的1/500；两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算。横向水平杆的构造应符合下列规定：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固215、定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500 mm。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 剪刀撑的设置应符合下列规定：高度在24 m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。横向斜撑的设置应符合下列规定：一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。立杆搭设应符合：严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。连墙件、剪刀撑、斜撑的搭设应符合下列规定：剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等216、同步搭设。拆脚手架时，应符合：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。卸料时应符合：各构配件严禁抛掷至地面。扣件的验收应符合下列规定：旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 2 连墙件。水平架设置应符合下217、列规定：在脚手架的顶层门架上部、连墙件设置层、防护棚设置处必须设置。脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行： 连墙件、通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存。搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安218、全带，穿防滑鞋。操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。施工期间不得拆除下列杆件：1 交叉支撑，水平架；2 加固杆件：如剪刀撑、水平加固杆、扫地杆、封口杆等等；3 栏杆。在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。沿脚手架外侧严禁任意攀登。施工应符合下列规定：拆除模板支撑及满堂脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。3 建筑机械强制性条文：建筑机械使用安全技术规程JGJ 33-2012第条、第条、第条、第条、第条、第12.条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第8.8.3条、第219、9.5.2条、第12.1.2条。控制措施计划：操作人员应体检合格，无妨碍作业的疾病和生理缺陷，并应经过专业培训、考核合格取得建设行政主管部门颁发的操作证或公安部门颁发的机动车驾驶执照后，方可持证上岗。学员应在专人指导下进行工作。在工作中操作人员和配合作业人员必须按规定穿戴劳动保护用品，长发应束紧不得外露，高处作业时必须系安全带。机械必须按照出厂使用说明书规定的技术性能、承载能力和使用条件，正确操作，合理使用，严禁超载作业或任意扩大使用范围。机械上的各种安全防护装置及监测、指示、仪表、报警等自动报警、信号装置应完好齐全，有缺损时应及时修复。安全防护装置不完整或已失效的机械不得使用。电气设备的每个220、保护接地或保护接零点必须用单独的接地（零）线与接地干线（或保护零线）相连接。严禁在一个接地（零）线中串接几个接地（零）点。发生人身触电时，应立即切断电源，然后方可对触电者作紧急救护。严禁在未切断电源之前与触电者直接接触。起重吊装的指挥人员必须持证上岗。起重机的变幅指示器、力矩限制器、起重量限制器以及各种行程限位开关等安全保护装置，应完好齐全，灵敏可靠，不得随意调整或拆除。严禁利用限制器和限位装置代替操纵机构。起重机作业时，起重臂和重物下方严禁有人停留、工作或通过。重物吊运时，严禁从人上方通过。严禁用起重机载运人员。严禁使用起重机进行斜拉、斜吊和起吊地下埋设或凝固在地面上的重物以及其它不明重量的221、物体。现场浇筑的混凝土构件或模板，必须全部松动后方可起吊。严禁起吊重物长时间悬挂在空中，作业中遇突发故障，应采取措施将重物降落到安全地方，并关闭发动机或切断电源后进行检修。在突然停电时，应立即把所有控制器拨到零位，断开电源总开关，并采取措施使重物降到地面。起重机变幅应缓慢平稳，严禁在起重臂未停稳前变换挡位；起重机载荷达到额定起重量的90%及以上时，严禁下降起重臂。起重机的拆装必须由取得建设行政主管部门颁发的拆装资质证书的专业队进行，并应有技术和安全人员在场监护。机械运行中，严禁接触转动部位和进行检修。在修理（焊、铆等）工作装置时，应使其降到最低位置，并应在悬空部位垫上垫木。电缆线应满足操作所需222、的长度，电缆线上不得堆压物品或让车辆挤压，严禁用电缆线拖拉或吊挂振动器。焊接操作及配合人员必须按规定穿戴劳保防护用品。并必须采取防止触电、高空坠落、火灾等事故的安全措施。4、临时用电本工程主要对用电设备：排水设施（潜水水泵等）、混凝土浇注设备（如混凝土泵车、振捣器等）、垂直运输设备（井架等）、照明设施等。针对该工程特点主要以下涉及强制条文。强制性条文：施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2012第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第条、第8.2.11条、第条、第条、第条、第条、第条。控制措施计划：施工现场开挖非热管道沟槽的边223、缘与埋地外电缆沟槽边缘之间的距离不得小于0.5。在施工现场专用的中性点直接接地的电力线路中必须采用TN-S接零保护系统。电气设备的金属外壳必须与专用保护零线连接。专用保护零线（简称保护零线）应由工作接地线、配电室的零线或第一级漏电保护器电源侧的零线引出。当施工现场与外电线路共用同一供电系统时，电气设备应根据当地的要求作保护接零，或作保护接地。不得一部分设备作保护接零，另一部分设备作保护接地。在只允许做保护接地的系统中，因条件限制接地有困难时，应设置操作和维修电气装置的绝缘台，并必须使操作人员不致偶然触及外物。施工现场的电力系统严禁利用大地作相线或零线。施工现场所有用电设备，除作保持接零外，必须224、在设备负荷线的首端处设置漏电保护装置。配电屏（盘）或配电线路维修时，应悬挂停电标志牌。停、送电必须由专人负责。经常过负荷的线路、易燃易爆物邻近的线路、照明线路，必须有过负荷保护。电缆干线应采用埋地或架空敷设，严禁沿地面明设，并应避免机械损伤和介质腐蚀。电缆穿越建筑物、构筑物、道路、易受机械损伤的场所及引出地面从2高度至地下0.2处，必须加设防护套管。橡皮电缆架空敷设时，应沿墙壁或电杆设置，并用绝缘子固定，严禁使用金属裸线作绑线。固定点间距应保证橡皮电缆能承受自重所带来的荷重。橡皮电缆的最大弧垂距地不得小于2.5。每台用电设备应有各自专用的开关箱，必须实行“一机一闸”制，严禁用同一个开关电器直接225、控制二台及二台以上用电设备（含插座）。开关箱中必须装设漏电保护器。开关箱内的漏电保护器的额定漏电动作电流应不大于30，额定漏电动作时间应小于0.1。使用于潮湿和有腐蚀介质场所的漏电保护器应采用防溅型产品。其额定漏电动作电流应不大于15，额定漏电动作时间应小于0.1。进入开关箱的电源线，严禁用插销连接。 对配电箱，开关箱进行检查、维修时，必须将其前一级相应的电源开关分闸断电，并悬挂停电标志牌，严禁带电作业。一、送电操作顺序为：总配电箱分配电箱开关箱；二、停电操作顺序为：开关箱分配电箱总配电箱（出现电气故障的紧急情况除外）。熔断器的熔体更换时，严禁用不符合原规格的熔体代替。需要夜间工作的塔式起重机226、，应设置正对工作面的投光灯。塔身高于30时，应在塔顶和臂架端部装设防撞红色信号灯。每日工作前必须对外用电梯和升降机的行程开关、限位开关、紧急停止开关、驱动机构和制动器等进行空载检查，正常后方可使用。检查时必须有防坠落的措施。焊接机械应放置在防雨和通风良好的地方。焊接现场不得堆放易燃易爆物品。交流弧焊机变压器的一次侧电源线长度应不大于5，进线处必须设置防护罩。停电后，操作人员需要及时撤离现场的特殊工程，必须装设自备电源的应急照明。对下列特殊场所应使用安全电压照明器：一、隧道，有高温、导电灰尘或灯具离地面高度低于2.4等场所的照明，电源电压应不大于36；二、在潮湿和易触及带电体场所的照明电源电压不得大于24。照明变压器必须使用双绕组型，严禁使用自耦变压器。对于夜间影响车辆通行的在建工程或机械设备，必须安装设置醒目的红色信号灯。其电源应设在施工现场电源总开关的前侧。