1、xx国际商务中心一期工程高大模板工程施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制日期: 目 录一、编制说明及依据1（一）编制说明1(二)编制依据1二、工程概况1(一)建筑概况1（二）主要构件支模参数2三、施工计划2（一）施工进度计划2（二）材料计划3(三）机械设备计划4四、施工工艺4五、施工安全措施8(一）组织措施8（二）安全管理措施8(三）预防支模架坍塌事故的安全技术措施9（四)预防高处坠落事故的安全技术措施9(五）应急预案9（六)监控监测措施10（七）模板的拆除11六、劳动力计划12七、模板计算书13500mm600mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书13350mm700mm梁模板扣2、件钢管高支撑架计算书25100mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书37附图：特种作业花名册、特种作业操作证:一、编制说明及依据(一）编制说明在现浇钢筋混凝土结构工程中，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的前提保障。根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号）文件规定，建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/,或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统必须由施工单位进行设计验算、编制专项施工方案，并按相关程序审核批准后方可按方案组织施工。本工程3#、6楼一层大堂支模高度为13.60m和14m，部3、分连廊支模架高度为11m，其中最大梁500mm600mm、350mm700mm。结合本工程的结构特点，根据国务院建设工程安全生产管理条例和建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法，特编制本专项施工方案并请专家进行论证。（二)编制依据1、建质（2009)87#文件关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知；2、建质（2009)254文件关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知；3、建筑施工安全检查标准JGJ59-20114、建筑结构荷载规范GB50009-20125、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、建筑施工模板安全技术规范4、JGJ162-20087、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80918、混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420119、混凝土结构工程施工规范GB50666-201110、xx国际商务中心一期工程图纸和施工组织设计二、工程概况（一）建筑概况xx国际商务中心一期工程位于东风南路与康宁街交叉口东北角，钢筋混凝土框架结构，3A#楼建筑面积33663。36m2，6#楼建筑面积35287。31m2，地下三层，地上二十三层，建筑高度98.83m。地下室层高3。9m、5。1m、5.3m,一层、二层以4.75m（6#楼为4。95m）为主,三层及以上层高4。2m，基础有筏板基础为主,筏板厚2000mm与5、1200mm。本工程3#和6#楼大堂支模高度分别为13。60m和14m，3#楼建筑面积约600m2，6#楼约700m2,6#楼东侧连廊支模高度为11m，建筑面积约40m2。5楼3层悬挑梁板结构，支模架高度9。43m,建筑面积约75m2。由于结构梁板类似，在此取3和6#楼大堂支模体系进行代表性计算,连廊和5#楼悬挑板可按照此参数进行支模架搭设。（二）主要构件支模参数1、大堂支模架相关计算参数表(1）梁模板（单位：mm）梁类型梁截面尺寸梁侧次龙骨梁侧主龙骨规格间距单钢管框架主梁5006004090250单钢管框架次梁350700(其余小梁皆按此搭设）4090250单钢管（2）梁模板支架(单位：mm6、）梁类型梁截面尺寸梁底立杆水平杆步距支撑高度根数纵向（沿梁方向)横向(梁两侧）框架主梁50060019001200150013.4m框架次梁350700（其余小梁皆按此搭设）0900900150012。9m（3)楼板模板支架(单位：mm）板厚尺寸板底木方间距托梁立杆立杆水平杆步距支撑高度纵向横向1004090300单根48钢管900900150013.9m三、施工计划（一）施工进度计划通过对本工程施工进度的要求、工程资料及施工现场实际条件的分析并结合所选定的施工方法及技术措施，经过细致周密的计划安排，决定确保在合同工期内完成本工程施工任务。大堂及连廊在施工过程中的进度，根据项目部施工负责人根据7、工程的施工总进度计划，统筹安排，预计2013年四月至五月进行施工。各施工班组必须根据工程的实际情况,合理安排人力，避免本道工序的施工班组影响下道工序的施工班组施工，而造成窝工,影响工程的总体进度。结合施工总进度计划制订大堂及连廊高支模的工程进度计划，并及时上报建设(监理）单位，如不能达到预定的进度，分析其原因，及时增加人力、物力，以加快施工进度。在施工过程中项目部施工负责人根据工程的施工总进度计划,统筹安排。各施工班组必须根据工程的实际情况，合理安排人力，避免本道工序的施工班组影响下道工序施工班组的施工，而造成窝工，影响工程的总体进度。合理充分地投入钢管、扣件、顶托等,使其满足施工的实际需要。8、（二)材料计划材料计划表序号名称规格数量1钢管48，壁厚2。9mm100T2扣件十字扣、活动扣、对接扣9000只3顶托可调支托800个4方木4090，4米长120m35对拉螺栓M12按实6模板普通模板915mm1830mm15mm4000m2（三）机械设备计划机械设备计划序号名称规格数量1混凝土泵按实2台2安全带自动锁紧式45付3安全帽加固式厚50个4全站仪FTS532N1台5水准仪NAL2321台6钢卷尺5m、50m按需7通讯设备对讲机6部四、施工工艺1、材料的力学性能要求(1）采购前应取样进行规格检查、材料强度检查，模板915*1830*15（现场实测）表面厚度偏差不得超过3mm。（2）梁9、板底次楞、梁侧帮及柱次楞采用4090mm木方(现场实测），木方安装前应进行截面尺寸检查，木质强度检查。不得选用非标、异型、脆性、严重扭曲和受潮容易变形的木材。（3）钢管采用48.33.6钢管（计算按48*2.9)，应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定.不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。（4)扣件及U型顶托采用可锻铸铁制造的标准机件,其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定。扣件的附件(形螺栓、螺母10、垫圈)采用材料符合碳素结构钢(GB/T700）中Q235A级钢的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷,钢管和扣件均必须有生产许可证、出厂合格证、质量合格检验证明、检验单.钢管和扣件必须有厂家标识。扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝、夹紧钢管时，开口处最大距离小于6mm，必要时进行抗滑扭试验。2、模板安装构造措施：（1）模板结构构件的长细比，满足技术规范要求。（2）支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数.钢管立柱底部设垫板，在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。立柱顶端沿纵横向根据构造设11、置分别设置水平拉杆和水平剪刀撑.扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆,梁底立杆在支模架搭设完成后，梁底板铺设完成后进行搭设。3、满堂钢管支模架构造措施要求:（1）立杆支撑地下室顶板结构板上，支模架立杆底部设置设50mm厚垫木，确保立杆基础承载力均匀。（2）可调顶托安装应与钢管架立杆上下垂直，调节可调顶托至支撑架要求的支撑高度,但可调顶托的螺杆丝杆伸出高度必须小于200mm。 （3）模板支架设置纵横向扫地杆,必须先搭设扫地杆后才能进行二排架的搭设.纵向扫地杆离地约200mm。（4）立杆纵横向间距12、900mm，步距1500mm，每一步距满设双向水平杆，并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。（5）高支模处满堂模板支架立柱，在外侧周圈设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔8m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处各设置一道水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，夹角为450600。支模架高度为10.7m,在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑,剪刀撑由底至顶连续设置，用48钢管拉结，斜杆与地面倾角为450600，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有13、效连接,剪刀斜撑搭接长度不少于1000mm，采用不少于3个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不少于100mm。（6)各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧,使其扭力矩均控制在4065Nm.4、模板的施工1)施工准备（1）脚手架搭设前对员工进行技术和安全作业交底，务必使班组和管理人员领会设计意图，保证现场与方案的一致性。（2）为了确保工程质量和安全目标，在材料上选用15mm厚、1830mm915mm九夹松木胶板作为结构构件的模板；木方采用4090mm的方木;采用可铸锻性铁制作的扣件；严禁使用不合格的钢管、扣件等.（3）模板承垫底部应预先找平，以保证模板的位置正确，防止模板底部漏浆。另外，在外墙、14、外柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫付条带,并校正其平直。2）模板的安装：（1）总体施工的流程。（2）模板安装应满足相关技术要求。3）支模架的搭设（1）搭设面积根据结构的实际尺寸搭设，特别是立杆位置定位准确，便于梁支撑受力均匀。（2）扣件有直角扣件、回转扣件和对接扣件。用于连接大横杆的对接扣件,开口应朝下,以防雨水进入，扣件的拧紧程度适度.立杆垂直，并必须采用对接。大横杆可以采用对接，剪刀撑和其它杆件可采用搭接,搭设长度不少于1m,并不少于3个扣件紧固.(3)为了保证支模架的整体稳固，同一立面的小横杆应按立杆总数对等交错设置。（4)支模架搭设完成后须由班组自检，项目部组织相关人员检查合格后15、，报请监理验收。验收合格后才能进行下道工序。4)支模架的主要验收内容（1）检查立杆的间距,检查立杆间距是否按立杆布置图布置。（2）查看垫板是否晃动,检查方法：观察.（3）立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差：2m高处不得到大于7mm、横距偏差不得大于20mm。立杆总垂直度不得大于70mm，用钢卷尺测量.(4）纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于10mm，用水平仪或水平尺测量。（5）在对屋面梁板混凝土浇注的全过程的支模架体变形进行检查，控制好变形量，确保其部位变形在预期范围内.4）扣件安装：(1）同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于50016、mm,用钢卷尺测量：（2）扣件螺栓拧紧扭力矩4065N。m，用扭力扳手检测.(3）检查对接扣件的质量。5)剪力撑斜杆与地面的倾角45o60o，用角尺检测。6）其他未尽事宜按建筑施工模板安全技术规范,JGJ162-2008的相关要求执行.5、混凝土浇筑方法及有关注意事项（1）本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：为确保模板支架施工过程中均衡受载,本工程拟采用中间向两侧扩展的浇筑方式。（2)混凝土浇筑过程应严格按方案程序进行,在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即疏散人员，确保安全的情况下进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人,现场施17、工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。6、技术质量保证措施（1)严格落实班组自检、互检、交接检及项目部专业检“四检制度”，确保模板安装质量。（2)混凝土浇筑尽量安排在白天进行，混凝土浇筑过程中做好监控措施，严格控制模板的位移和稳定性,一旦产生移位应及时调整，加固支撑。(3）柱子模板拼缝，梁与柱等节点处采用胶带贴缝以确保混凝土不漏浆。为防止柱脚烂根,放线后采用水泥砂浆找平。（4）梁、板模安装严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度，模板高度，脱模剂涂刷等的准确性，严格控制预拼模板精度。模板安18、装要求：项目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检验底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查当梁板跨度4m时，模板应起拱，本工程主梁起拱高度为梁跨的1.5/1000。（5）对锈蚀、压扁、裂缝等材料杜绝进场。(6）拆模时,以技术负责人下发的指令书为拆模依据。(7）落实施工技术控制措施、施工技术交底、安全交底，严格执行有关规定.（8)振捣方法要求正确,不得漏振和过振.可采用二次振捣法,以减少表面气泡，即第一次在砼浇筑时振捣,第二次待砼静置一段时间后再振捣，一般在0。5h后进19、行第二次振捣。严格控制振捣时间和振动棒插入下一层砼的深度，保证深度在50100mm,振捣时间以砼翻浆不再下沉和表面无气泡泛起为止。（9）在浇筑过程中，为了防止钢筋位置的偏移,在人员主要通道处的钢筋上铺设脚手板.（10)在交叉作业时严禁操作人员用重物冲击模板，不允许在模板蹬踩,保护模板的牢固和严密。(11）拆模时注意钢管或撬棍不得划伤砼表面及棱角，不得使用锤子和其它工具剧烈敲打模板面。用塔吊吊装模板时，要缓慢移动避免剧烈撞击。（12)在砼未达到设计强度前，严禁超载堆放材料，否则必须经过计算加设临时支撑,保证结构安全。五、施工安全措施（一）组织措施成立支模架施工领导小组： 组 长：胡秀洪 副组长:20、徐培忠、吴德雷组 员:胡军平、程跃明(二)安全管理措施1、施工人员必须严格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防护用品.必须严格执行安全操作规程和班前安全技术交底要求。交叉作业时,要有安全可靠的防护措施,不得伤害他人，也避免被他人伤害。2、支模前必须搭好相关防护架，拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行、正在拆模安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作.已拆模板起吊前应认真检查螺栓是否拆完，并清理模板上杂物。确认安全后，方可起吊。3、浇筑砼前必须仔细检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由木工组设专人看模，发现下沉、松动或变形现象应21、及时处理。确认安全后，方可再次进行浇筑施工。4、现场管理及操作人员经常检查钢管支撑及扣件是否松动，发现安全隐患及时组织处理后方可施工。5、木工机械必须使用专用开关箱，电源线不得超过3米，外壳接保护零线,且绝缘良好.电锯和电刨必须安装漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩;电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工机械严禁戴手套；长度小于50或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时应断电加锁。木工房应配备消防灭火器材，不得在木工房内吸烟。6、用塔吊吊运模板时必须由专人指挥，严格遵守相关安全操作22、规程。7、对有锈蚀、弯曲、压扁、裂缝和壁厚小于3。25mm的钢管杜绝进场。8、任何人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌，如必须拆动时须经安全负责人同意后方可进行。9、手持电动锯锯板时应按料厚度调整锯切深度,禁止架在腿上锯切。按锯片齿数分锯切与截料的功能,不得混用。锯片连续断齿三个以上不得使用.(三)预防支模架坍塌事故的安全技术措施1、模板支撑体系的地面要坚实平整。2、混凝土泵管支架应与高大模板支架分离搭设。3、按设计要求设置连墙件，连墙件与主体结构连接应牢固。4、按设计要求设置水平向和垂直向剪刀撑.5、搭设支撑体系的钢管、扣件必须认真挑选，使用合格品。6、拆除支撑体系时23、，应按方案要求的顺序进行拆除。（四）预防高处坠落事故的安全技术措施1、高空作业操作人员应系好安全带。2、在临边洞口处设置符合要求的安全护栏。3、遇到超过六级以上的大风天气,停止施工.4、施工作业人员不得从模板支撑体系和脚手架的钢管上任意上下.（五）应急预案1、应争救援指挥领导小组的组成、职责及分工: 姓名职务分工胡秀洪组 长负责联系救护车辆徐培忠副组长负责指挥人员抢救吴德雷副组长负责现场抢救伤员2、浇砼施工过程中,如果支撑架出现局部变形，必须马上停止施工,上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规24、范严格执行，保证不超载施工.3、一旦在砼施工过程中，一旦发现板或梁出现轻微下陷,施工人员应停止施工，及时疏散,确定无危险时再组织施工人员加强底部支撑架,对支撑架进行加固后并通过验收后再进行施工，保证高支模的安全。4、发生火灾事故时,现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火,并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散.在火势扩大蔓延时,立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。5、触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时,应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者,应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知25、觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍,对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。6、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措,要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情.在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣,对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的26、伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的 伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。7、报警联络方式:火警电话119 急救电话120(六）监控监测措施1、监测方法采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记.3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。4、监测、验收说明（1)班组进行安27、全检查，项目部进行安全检查。（2）模板工程检查重点部位：A：杆件的设置和连接,连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆、梁下立杆等构件是否符合要求；B：连墙件是否松动；C:架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；D:施工过程中是否有超载现象；E:安全防护措施是否符合规范要求;F：支架与杆件是否有变形现象。）(3)高大支模架施工过程中由项目技术人员、安全、质量跟踪检查，确保按经审批的方案搭设；超承重支模架施工完成后， 应由公司进行检查验收，并经总监和专业监理工程师验收合格后才能进入后续工序的施工. （4）混凝土浇筑过程中，在支架下面要安装照明灯,由安全员、质量员及超承重支模架施工领导小组参与轮班监测，并28、派木工进行巡查，发现问题立即疏散人员，确保无危险的情况下进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时,应立即查明情况，采取必要的安全措施和加固措施，要及时通知现场作业人员撤出危险范围。5、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每60分钟一次，终凝后的监测频率为每天一次,连续观察3天。(1）本工程立杆监测预警值为20mm,立杆垂直偏差在24mm以内。(2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理（七)模板的拆除拆模条件：拆模时，以拆模试件到达的强度要求为拆模依据.后浇带两侧要妥善加支撑.钢筋混凝土结构强度条件(通过制作同条件度块并作试验来确定）结构类型结构跨度29、按设计的混凝土强度标准值的百分率表示(）板2502,8758100梁8758100悬臂构件100拆模操作：（1）侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后,方可拆除。（2)模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）的有关条款。有专业工长必须申请技术负责人批准后方可拆除。（3）拆模应遵循先支后拆，后支先拆,先拆不承重的模板后拆承重部分的模板;自上面下，支架先拆侧向支撑,后拆竖向支撑等原则。对于此高支模模板的拆除应从中间开始向两边延伸。（4）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组作业.其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时,30、人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利.（5)模板拆除工艺填写拆模申请单审批手续完善拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁连接件及侧模板分段片拆除楼板模板、木楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统高支模施工建筑面积约1340m2，支模高度为11m、13。60m和14m。楼板厚100mm.六、劳动力计划现场管理人员一览表组长胡秀洪总指挥副组长徐培忠、吴德雷现场指挥及技术指导组员胡军平高支模架检查验收组员赵晓峰浇筑现场管理组员程跃明协助商混调度、车辆指挥组员徐云龙现场安全员，塔吊总指挥组员郭金林收料组员袁园园资料及试验现场劳动力配备计划是根据招标文件提供的设计图纸、有关的预算31、定额、劳动定额和总进度计划编制的,主要反映工程所需各种技工、普工人数，它是项目部控制劳动力平衡、调配的主要依据。计划安排木工人员45名，5名普工运送材料。 合理调配劳动力是提高劳动效率的关键.工期紧张时，项目经理部将现场劳动力分为两班.同时我单位还将对所有在施工程的劳动力进行统一调配，需要时马上调配至工作面配合施工，避免出现施工关键阶段因特殊原因造成现场劳动力短缺的情况,以保障关键工序的顺利完成。七、模板计算书500mm600mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范：混凝土结构工程施工规范GB 506662011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范32、JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1。00。模板支架搭设高度为13。4m，梁截面 BD=500mm600mm，立杆的纵距（跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1。50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2.木方4090mm，剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2.梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。33、模板自重0.30kN/m2,混凝土钢筋自重25。50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1。00。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为482。9。钢管惯性矩计算采用 I=(D4d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m)： q1 = 25。5000。6000。450=6。885kN/m(2)模板的自重线荷载（kN/m）： q2 = 0.3000.450(20.600+0.34、500）/0。500=0.459kN/m(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)：经计算得到,活荷载标准值 P1 = (0。000+2.000）0.5000.450=0.450kN考虑结构重要系数，均布荷载 q =1。00（1.356。885+1.350。459)=9。914kN/m考虑结构重要系数,集中荷载 P =1.001.400.450=0.630kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 45。001。501.50/6 = 16.88cm3; I = 45.001。501。501。50/12 = 12。66cm435、； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.487kN N2=1.416kN N3=1.781kN N4=1。416kN N5=0。487kN最大弯矩 M = 0。016kN。m最大变形 V = 0。015mm(1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.01610001000/16875=0.948N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2;面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！（2）抗剪计算截面抗剪强度计算36、值 T=3Q/2bh=3752。0/（2450.00015。000)=0.167N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T,满足要求！(3）挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0。015mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.781/0.450=3。957kN/m最大弯矩 M = 0。1ql2=0.13。960.450.45=0。080kN。m最大剪力 Q=0.60.4503.957=1.068kN最大支座力 N=1.10.4503.957=1。959kN木37、方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 4。009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4。009。009.009.00/12 = 243.00cm4；（1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.080106/54000。0=1.48N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！（2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31068/（24090）=0.445N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满38、足要求!（3）木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距)得到q=2.331kN/m最大变形v=0。677ql4/100EI=0.6772.331450。04/(1009000.002430000。0）=0。030mm木方的最大挠度小于450.0/250，满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 39、支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。182kN。m最大变形 vmax=0.059mm最大支座力 Qmax=5。197kN抗弯计算强度 f = M/W =0.182106/4372.0=41.58N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600。0/150与10mm，满足要求！(二） 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m） 支撑钢管剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下40、: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.819kN。m最大变形 vmax=1.320mm最大支座力 Qmax=11.174kN抗弯计算强度 f = M/W =0.819106/4372。0=187。23N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R=1141、.17kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，施工现场采用顶托支撑，中间立杆和周边支模架有效连接。五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.17kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1。001.351。799=2。429kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1。001.350。242=0。326kN 非顶部立杆段 N = 11.174+2.429=13。603kN 顶部立杆段 N = 11。174+0。326=11。500kN - 轴心受压立杆42、的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.60 A - 立杆净截面面积 (cm2）； A = 4.11 W 立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 4.37 - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2); f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 （m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段:l0 = ku1(h+2a） (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.217； u1,u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中43、心线至模板支撑点的长度；a = 0。30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3。455m；=3455/16.0=216.181， =0.156 =11500/（0。156410.7）=179。498N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174，l0=3.572m；=3572/16。0=223.523, =0。146 =11500/(0.146410.7）=191.355N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0。300时,=183.450N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3。204m；=3204/16。0=200。485, 44、=0.180 =13603/（0.180410。7）=184.004N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0。3000.6500。159=0.031kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距,1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.000。91.40.0311。2001。5001.500/10=0。011kN。m； Nw - 考虑风荷载时45、,立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=11.174+1.001.3500。242+1.000。91.4000.011/0。900=11。515kN 非顶部立杆Nw=11。174+1.001。3501。799+1.000。91。4000.011/0.900=13.617kN顶部立杆段:a=0。2m时，u1=1。494，l0=3.455m;=3455/16.0=216。181， =0。156 =11515/(0.156410。7）+11000/4372=182。141N/mm2 a=0.5m时，u1=1.174，l0=3。572m；=3572/16.0=223。523， =0。146 =115146、5/(0。146410.7)+11000/4372=194。014N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=186。098N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段:u2=1。755，l0=3。204m;=3204/16.0=200。485， =0.180 =13617/（0。180410.7）+11000/4372=186。616N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求！2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.174kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管的自47、重 N2 = 1。001。350。13413.400=2.429kN N = 11.174+2.429=13.603kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4。107cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩),W=4。372cm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2; a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0。30m； h - 最大步距，h=1。50m; l0 计算长度,取1。500+20。300=2。100m； 由长细比,为2100/16.0=131 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l048、/i 查表得到0.391；经计算得到=13603/(0.391411)=84。660N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0。91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2）； Wk=uzusw0 = 0。3000.6500。159=0。031kN/m2 h - 立杆的步距，1.50m; la - 立杆迎风面的间距,1.20m; lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m;风荷载产生的弯矩 Mw=1.000.91。40。0311.2001。500； Nw - 考虑风荷载49、时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11。174+1。001。351。799+1。000.91。40.011/0。900=13.617kN经计算得到=13617/（0.391411）+11000/4372=87.164N/mm2;考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011：模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： 0M0Mr式中： M0支架的倾覆力矩设计值; Mr支架的抗倾覆力矩设计值。支架自重产生抗50、倾覆力矩： MG1 = 0。91.7990.900模板自重产生抗倾覆力矩: MG2 = 0.90.3000。4501。200钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩： MG3 = 0.925.5000。4500.6001.200风荷载产生的倾覆力矩： wk = 0.3000.6500。159 = 0.031kN/m2 Mw = 1。40.0311。20013.4002 / 2 = 4。676kN。m附加水平荷载产生倾覆力矩： Msp = 1.40。3001.20011。00013。400 = 74。290kN.m工况一：混凝土浇筑前倾覆力矩 0M0=1。000抗倾覆力矩 Mr=113。660+0.802=51、114。462kN。m 浇筑前抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求!工况二：混凝土浇筑时倾覆力矩 0M0=1.00074。290=74。290kN。m抗倾覆力矩 Mr=113.660+0。802+40.897=155。359kN。m 浇筑时抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！350mm700mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:混凝土结构工程施工规范GB 506662011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 1622008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范G52、B50010-2010计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12。9m,梁截面 BD=350mm700mm，立杆的纵距（跨度方向） l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m,梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2,弹性模量9000。0N/mm2。梁两侧立杆间距 0。90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算.模板自重0。30kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3,施工活荷载2。0053、kN/m2。扣件计算折减系数取1。00。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为482.9.钢管惯性矩计算采用 I=（D4-d4）/64，抵抗距计算采用 W=(D4d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25.5000.7000.450=8。033kN/m（2）模板的自重线荷载(kN/m）: q2 = 0。3000。450(20。700+0.350)/0.350=0。675kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时54、产生的荷载（kN）：经计算得到，活荷载标准值 P1 = （0。000+2.000）0。3500.450=0。315kN考虑结构重要系数，均布荷载 q =1.00(1.358.033+1。350。675）=11.755kN/m考虑结构重要系数，集中荷载 P =1.001。400.315=0.441kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 45.001.501.50/6 = 16.88cm3； I = 45.001.501.501.50/12 = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载55、标准值，受力图与计算结果如下: 变形计算受力图 变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.771kN N2=3。012kN N3=0.771kN最大弯矩 M = 0.045kN。m最大变形 V = 0.057mm（1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0。04510001000/16875=2。667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！(2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31285.0/(2450.00015.000)=0。286N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。4056、N/mm2面板抗剪强度验算 T T,满足要求!（3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0。057mm面板的最大挠度小于175。0/250,满足要求！二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = 3。012/0.450=6.694kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0。16。690。450.45=0。136kN。m最大剪力 Q=0。60。4506。694=1.807kN最大支座力 N=1。10.4506。694=3.314kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4。009。009.00/6 = 54。00cm357、; I = 4。009。009.009.00/12 = 243.00cm4;（1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.136106/54000。0=2。51N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求!（2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31807/(24090）=0.753N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!（3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木58、方下小横杆间距）得到q=4。233kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0。6774。233450。04/（1009000.002430000.0）=0.054mm木方的最大挠度小于450。0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算（一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m） 支撑钢管剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.890kN。m最大变形 vmax59、=1.965mm最大支座力 Qmax=2.278kN抗弯计算强度 f = M/W =0.890106/4372.0=203。56N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900。0/150与10mm,满足要求！(二） 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m) 支撑钢管剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0。595m60、m最大支座力 Qmax=4。897kN抗弯计算强度 f = M/W =0.359106/4372。0=82.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4。90kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N61、 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.90kN （已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1。001.351。584=2。139kN 顶部立杆段,脚手架钢管的自重 N2 = 1.001。350.221=0.298kN 非顶部立杆段 N = 4。897+2。139=7.036kN 顶部立杆段 N = 4。897+0。298=5.195kN - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm）；i = 1。60 A 立杆净截面面积 (cm2）; A = 4.11 W - 立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 4。37 62、- 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 - 计算长度 (m）;参照扣件式规范2011,由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h （2) k 计算长度附加系数，按照表5。4。6取值为1。217； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0。2m时，u1=1。386,l0=3。205m；=3205/16.0=200。554, =0.180 =5195/（0.180410。63、7）=70.278N/mm2 a=0。5m时，u1=1.091,l0=3。319m；=3319/16。0=207.720， =0。169 =5195/(0。169410.7）=74。803N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0。300时，=71.786N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3。204m;=3204/16.0=200。485， =0.180 =7036/（0.180410。7)=95。171N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0。91.64、4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2）； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.159=0.031kN/m2 h - 立杆的步距，1。50m; la - 立杆迎风面的间距，0。90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.000。91.40.0310.9001。5001.500/10=0.008kN。m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4。897+1。001。3500。221+1.000.91.4000.008/0.900=5。206kN 非顶部立杆Nw=4。897+1。001.3501。58465、+1.000.91.4000。008/0.900=7。047kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3。205m；=3205/16。0=200.554, =0.180 =5206/（0。180410。7)+8000/4372=72。237N/mm2 a=0。5m时，u1=1。091,l0=3。319m；=3319/16。0=207.720, =0。169 =5206/(0.169410。7）+8000/4372=76。772N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=73。749N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3。66、204m；=3204/16.0=200。485, =0.180 =7047/（0。180410.7）+8000/4372=97.130N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求！2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中 N - 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4。897kN （已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001。350。12312.900=2.139kN N = 4.897+2。139=7.036kN i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A - 立杆净截面面积，A=4。107cm2； W - 立67、杆净截面模量（抵抗矩），W=4.372cm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m; h 最大步距，h=1。50m； l0 - 计算长度,取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=131 150 满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=7036/（0.391411）=43.788N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式68、 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2）； Wk=uzusw0 = 0。3000。6500。159=0.031kN/m2 h 立杆的步距,1.50m； la - 立杆迎风面的间距,0。90m； lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1。000.91.40.0310。9001.5001.500/10=0.008kN。m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值; Nw=4。897+1.001.351。584+1.000.91.40.008/0。900=7。047kN经计算得到=7047/（0。391411）+8000/69、4372=45.666N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据混凝土结构工程施工规范GB 506662011：模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： 0M0Mr式中： M0支架的倾覆力矩设计值； Mr支架的抗倾覆力矩设计值。支架自重产生抗倾覆力矩： MG1 = 0.91.5840。90012(12+1)/2 = 100。089kN.m模板自重产生抗倾覆力矩： MG2 = 0.90.3000。4500。90011.000/2 = 070、。601kN.m钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩: MG3 = 0。925.5000。4500。7000.90011.000/2 = 35.785kN。m风荷载产生的倾覆力矩： wk = 0.3000。6500。159 = 0.031kN/m2 Mw = 1.40。0310.90012。9002附加水平荷载产生倾覆力矩: Msp = 1.40.3000.90011。00012。900 = 53.638kN。m工况一：混凝土浇筑前倾覆力矩 0M0=1.0003。251=3。251kN.m抗倾覆力矩 Mr=100。089+0.601=100。690kN.m 浇筑前抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定71、性要求！工况二:混凝土浇筑时倾覆力矩 0M0=1.00053。638=53。638kN.m抗倾覆力矩 Mr 浇筑时抗倾覆验算 0M0 Mr，满足整体稳定性要求！100mm厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数：钢管强度为205。0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为13。9m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0。90m,立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N72、/mm2,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，间距250mm，木方剪切强度1。3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2,混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2。50kN/m2.扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4。3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1。2（25。100。10+0。30)+1.402.50=6。872kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1。3525。100.10+0。71.40273、。50=5.839kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1。2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.9.钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4）/64，抵抗距计算采用 W=（D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算.考虑1.0的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 1。0(25.1000.1000。900+0。3000.900)=2。276kN/m考虑1.0的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 1.0(0。000+2。500)0.900=2。025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分74、别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90.001。501。50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501。501。50/12 = 25。31cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）; M 面板的最大弯距(N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q - 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0。100（1。202.276+1。402。025）0。2500。250=0。035kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f75、 = 0.03510001000/33750=1.031N/mm2面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！（2）抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1。202.276+1.42.025)0.250=0。835kN截面抗剪强度计算值 T=3835。0/(2900.00015。000)=0.093N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0。6772.2762504/(1006000253125)=0.040mm面板的最76、大挠度小于250。0/250，满足要求！（4） 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0。08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑1.0的结构重要系数,静荷载标准值 q = 1。0（25。1000.1001.200+0.3001.200）=3。035kN/m面板的计算跨度 l = 250。000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402。50。250+0.0801.203.0350.2500。250=0。176kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17610001000/337577、0=5.206N/mm2面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1）钢筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 25。1000.1000。250=0.628kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m）： q12 = 0.3000。250=0.075kN/m(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）:经计算得到，活荷载标准值 q2 = （2.500+0.000)0。250=0.625kN/m考虑1。0的结构重要系数,静荷载 q1 = 1.0（1。200。628+1.200。075）=0.759kN/m考虑1.0的结构重78、要系数，活荷载 q2 = 1。01.400.625=0。787kN/m计算单元内的木方集中力为（0。787+0。759）0。900=1.391kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.392/0。900=1。546kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11。550。900。90=0。125kN.m最大剪力 Q=0。60.9001。546=0.835kN最大支座力 N=1.10.9001。546=1.531kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009。009。00/6 = 54。00cm3； I = 4.009。079、09.009。00/12 = 243。00cm4；（1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0。125106/54000。0=2。32N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！(2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3835/（24090)=0。348N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距)得到q=0.80、632kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0。6770.632900。04/(1009000。002430000.0）=0。128mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求！（4)2。5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0。2Pl+0。08ql2考虑荷载重要性系数1。0，集中荷载 P = 0。92。5kN经计算得到 M = 0。2001.400。92。50。900+0。0800.7580.9000.900=0.616kN。m抗弯计算强度 f = M/W =0。616106/54000。0=11。41N/mm2木方的抗弯计算强度小于181、3。0N/mm2，满足要求！三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管剪力图(kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。501kN。m最大变形 vmax=0。521mm最大支座力 Qmax=6.074kN抗弯计算强度 f = M/W =0.501106/4372.0=114.68N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于982、00.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=6.07kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12313.900=1.707kN（2)模板的自重(kN)： NG2 = 0。3000。9000。900=0.243kN（3）钢筋混凝土楼83、板自重(kN）: NG3 = 25。1000。1000。9000.900=2.033kN考虑1。0的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 1。0(NG1+NG2+NG3）= 3.585kN。2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑1.0的结构重要系数,经计算得到活荷载标准值 NQ = 1。0（2.500+0。000)0。9000。900=1.822kN3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。20NG + 1。40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中 N - 立杆的轴心压力设计值,N = 6。85kN i - 计算立84、杆的截面回转半径，i=1。60cm； A - 立杆净截面面积，A=4.107cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=4.372cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m; h 最大步距，h=1.50m； l0 - 计算长度，取1.500+20。100=1。700m; 由长细比，为1700/16。0=106 150 满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0。545；经计算得到=6853/（0。545411）=30。637N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满85、足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5。2.5-15: MW=0.90。91.4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001。2500.159=0。060kN/m2 h - 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距,0.90m； lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距，0。90m;风荷载产生的弯矩 Mw=0。90。91.40。0600.9001.500； Nw 考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5。2。514； Nw=1。23.585+0.91。41.86、822+0.90.91.40。014/0.900=6.615kN经计算得到=6615/(0.545411)+14000/4372=32。705N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求！七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取4。00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑.宽度范围内配筋3级钢筋,配筋面积As=2160。0mm2，fy=360。0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4000mm180mm,截面有效高度 h0=160mm。按照楼板每15天浇筑一层,所以需要验算15天、30天、45天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼87、板混凝土15天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.00m,短边4.001.00=4.00m，楼板计算范围内摆放55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载.第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0。30+25。100。10）+ 11.20（1.7155/4。00/4。00）+ 1。40（0.00+2。50）=10。07kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.0010。07=40.29kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0。0513ql2=0.051340。294.002 按照混凝土的强度换算得到15天后混凝土强度达到81.27，C30.0混凝土强度近88、似等效为C24。4。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度: = Asfy/bh0fcm = 2160.00360。00/(4000.00160。0011.62)=0.11查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1044000。000160.000211。610-6结论：由于Mi = 123。70=123。70 Mmax=33.07所以第15天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除.附图：如下架子工名单及特殊工种操作证后附:如下后附：分部分项工程专家论证意见