1、编号：SJHN.JZY-XX国际商务中心办公大楼工程高大模板施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1、编制依据12、工程概况13、施工准备33.1 技术准备33.2 材料准备33.3 机具准备53.4 进度计划安排53.5 劳动力安排53.6 人员构成及职责分工64、高大模板支撑体系、模板体系选型64.1 基础处理64.2 高支模模板体系选型及设计65、高大模板施工要点75.1 工艺流程75.2 脚手架搭设75.3 混凝土施工要点135.4 挑空大堂混凝土浇筑136、高大模板支撑体系验收132、7、高大模板支撑体系控制措施147.1 防失稳措施147.2 搭设和拆除技术措施158、高支模支架监测措施178.1 高支撑模板支架重点监测措施178.2高支撑模板支架搭设时监测措施188.3 高支撑模板支架使用时监测措施188.4 高支撑模板支架拆除时监测措施199、安全组织管理209.1 组织管理措施209.2 安全组织管理机构框图2010、安全技术管理2110.1 “五大伤害”的危险辨识2111、应急预案2311.1应急目标23 11.2 应急组织机构2311.3 应急物资和设施准备及流程2312、计算书241、编制依据序号类别名 称编号1本工程建筑、结构施工图纸2国家混凝土结构工程施工3、及验收规范GB50204-20153国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20134国家建筑结构荷载规范GB50009-20125国家混凝土结构设计规范GB50010-20106国家建筑施工手册第五版7行业标准建筑施工模板安全技术规程JGJ162-20088行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、工程概况2.1 本工程的工程概况 本工程具体情况如下表：工程名称xx国际商务中心工程结构形式框架剪力墙结构建筑面积地下40320，总建筑面积130000层高1层 5.1m 2层 4.5m本工程高支模模板采用15mm厚木模板，方木、插扣架、扣件、通丝螺杆进行加固。4、2.2 高大模板及支撑工程概况2.2.1 高大模板定义根据住建部的建质（2009）254号文，建设工程高大模板支撑系统安全监督管理导则的通知中说明：搭设高度8m以上；搭设跨度18m以上；施工总载荷15kN/及以上；集中线载荷20 kN/m及以上的模板支撑体系属于高大模板体系。2.2.2根据设计情况本工程属于高大模板体系的构件尺寸（1）搭设高度8m以上；本工程存在的主要高大模板施工部位如下表： 表2-2主要高大模板施工部位区域名称结构层高（m）结构板厚（mm）主要尺寸1#楼办公大厅9.6130面积为487结构图中具体部位如下： 1#楼大堂办公大厅(高支模部位) 1#楼挑空大堂剖面图3、施工准备35、.1 技术准备通过学习，熟悉图纸内容，了解各混凝土构件的截面尺寸、标高及高度等设计参数。熟悉模板及支撑架相关规范要求，明确施工工艺流程。编制专项施工方案，并向监理或建设单位报审，方案通过审批后，方可组织施工。施工前，由项目技术部门组织方案交底，然后技术员、安全员对劳务班组进行技术和安全交底。3.2 材料准备3.2.1 模板安装使用材料（1）模板采用15mm厚木胶合板；（2）方木采用40mm90mm方木；（3）满堂架采用扣件式钢管脚手架。构配件外观质量应符合下列要求：钢管规格为483.5mm；可调底座及可调U托应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440（可锻铸铁件力学性能国家标准6、）中KTH330-08及GB11352（一般工程用铸造碳钢件）中ZG270-500的规定。钢管应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、等缺陷，表面粘砂应清除干净；各焊缝应饱满、焊药应清楚干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。 （4） 架体组成 立杆：钢管。表3-1 立杆参数表型号L（mm）理论重量（kg）4860006000260m/t4830003000表3-2 横杆参数表型号L（mm）理论重量（kg）4860006000260m/7、t48450045004815001500481000100048500050003.2.2扣件采用483.5mm配套的直角扣件、对接扣件及转向扣件，上托采用2832600mm可调U托；3.2.3可调U托插入立杆长度不得小于150mm。3.3 机具准备表3-3 主要机械设备表序号机械设备名称规格型号配备数量1塔吊12塔吊13塔吊14木工圆盘锯Y40-3806台5木工平刨机MB5036台6手提电钻钻头直径82030把7手提电锯M651-A30台8激光垂直仪DZJ-300A1台9经纬仪DT202C1台10水准仪NAL1321台11钢卷尺50m1把12钢卷尺5m20把3.4 进度计划安排根据现场实际8、情况及总体施工部署，地下结构施工第一阶段，先进行2#楼、一区车库结构施工，1#楼高支模部分施工时间为2015年11月7号开始。商业五区由于土方原因作为基础施工第一阶段周转料堆放及混凝土浇筑场地。待第一阶段施工至地下车库顶板完成后，转移料场至已施工完毕的车库顶板上，然后1#主楼继续地上结构施工。3.5 劳动力安排 由于本工程工期紧张，因此为了确保本工程各区段高大模板施工工期节点及施工质量目标的顺利实现，必须投入充足的劳动力，计划各区段高大模板施工期间，劳动力投入如下表所示：表3-5 劳动力投入计划表序号区段木工钢筋工外架工电焊工测量工电工杂工21#楼90701584253商业50301042259、3.6 人员构成及职责分工 人员岗位分工表 表3-6序号姓名岗位职责分工1刘立广项目经理整个工程总负责2徐生磊项目总工现场总负责、总协调3党富利工程经理现场机械、人员指挥4李超技术主任人员培训、方案交底、技术协调5王鹏土建技术员方案编制、检查现场落实情况6秦东博土建质检员现场技术质量指导及检查7张文博工长现场人员、机械、材料协调8孙广耀、孙海峰测量员架体搭设垂直度及质量检查9王辰龙试验员材料规格及种类检验10吕周民、荀连佳水电主管现场临水临电4、高大模板支撑体系、模板体系选型4.1 基础处理高支模支撑架体落在地下室楼层顶板面上，故基础不需要处理，但高支模部位对应的下层结构支撑架体须进行加固，且10、在本层未施工完成前，其下一层相应部位的模板支撑架不予拆除。同时保证上下层立杆在同一轴线上。本工程所有高支模区域均搭设在结构顶板上。4.2 高支模模板体系选型及设计 高大模板部位的层高为9.6m，本工程采用15mm厚国产优质木胶合板、扣件式满堂48钢管脚手架，立杆上端采用可调U托，立杆下端垫方木或木胶合板。沿高度连续布置剪刀撑，剪刀撑的斜杆与水平面的交角控制在45之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2个扣结点，保证整个支撑体系的稳定性。 顶板模板及支撑体系选用情况见下表：表4-2 模板及支撑体系设计层高（mm）模板厚度（mm）板底立杆间距（mm）横杆步距（m）板底龙骨（mm11、）纵向横向主龙骨次龙骨9600159009001.5900250备注：主龙骨采用483.5mm双钢管，次龙骨采用4090方木。5、高大模板施工要点 高大模板施工主要包括模板安装以及支撑架体的搭设施工。5.1 工艺流程 高大模板施工具体工艺详见下图：测量放线，定位立杆位置下层楼板施工及养护 架体搭设 架体施工过程检查 架体验收5.2 脚手架搭设5.2.1 高大模板区域模板支撑架横杆、立杆选型。表5-2 模板支撑架横杆、立杆选型表序号区域名称立杆（LG）立杆间距11层挑空大堂6000+3000900备注：对于局部排设间距不能按照900mm排布，可调整局部立杆间距.5.2.2 结构楼层顶板模板支撑架12、搭设结构楼层满堂架搭设采用扣件式钢管脚手架搭设，脚手架节点详图如下：脚手架搭设应按照施工组织设计和本方案的要求进行。（1）立杆搭设时，立杆基础应坚实，且底部需设置通长脚手板垫板；（2）先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆及时搭设，保证已搭设架体稳固，不倾倒；（3）在立杆全部竖立完成后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位；（4）搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高；（5）梁底模板铺设时，次楞木方放置应平顺，且靠近节点位置需设置次楞；（6）板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对13、其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板；（7）梁底的立杆与板底的立杆需通过横杆形成整体；（8）立杆可调顶托伸出长度不宜超过300mm，顶托伸入立杆内长度不得小于150mm；（9）横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完成后及混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固情况进行检查；（10）高大模板特别要加强剪刀撑的搭设，对钢管支架整体稳定性起着关键的作用。对于模板支撑高度超过8m的高大模板部位，在满堂架高度的中间位置设置安全网，以防止坠落、坠物伤人的情况发生。5.2.3 整体性要求（1）1#楼挑空大堂模板支设时，由于1层墙柱已施工完成，且核心筒处采用大模板，已提前浇筑完成，顶板模板支14、设时可与墙柱连接、顶紧，并在框柱上设置抱箍，架体与框柱通过抱箍相连接，以加强整体性。（2）在已浇筑的框架柱位置，每隔一步立杆与柱连接（竖向间距3000）增加架体的稳定性，如下图满堂架抱柱立面图挑空大堂处满堂架与外侧已浇筑结构柱进行连接，由于一层净高为4.97m，故在第一步及第三步与结构柱抱柱。且抱柱钢管与满堂架钢管搭接不得小于1.5m及三个扣件。 （3）核心筒处剪力墙在高支模支设时已浇筑完成，满堂架横杆可每隔两步三跨与剪力墙顶紧，如下图。5.2.4 模板安装要点（1）安装模板前首先要有设计图纸，结构图及建筑图，砼墙位置以结构图为准，预留洞及预埋铁件以建筑图为准。模板安装按模板设计进行安装支架模15、板，有问题及时提出。（2）施工采用的各种材料，如模板、扣件、方木、上托、对拉螺拴等，不合格材料不能用在工程上。（3）4090的方木规格要一致，防止受力不均匀发生爆模现象。必要时要用压铇刨平。方木接头要错开，不允许接头在一个断面上，在方木接头处要另加一道方木进行加固。（4）模板拼接要严密，两块板缝应控制在1mm，板缝外贴硬质海绵条以防涌浆。梁侧模板与梁底模板在底板两侧要加海绵条以防涌浆。（5）梁柱节点不得随意拼凑，保证强度及模板刚度，而且模板拆除后美观，线条一致、楞角方正。5.2.5剪刀撑设置（1）剪刀撑：支撑架周围及中间纵横向从底到顶设置竖向连续式剪刀撑，剪刀撑宽度按照图纸进行施工，剪刀撑的斜16、杆与地面夹角为4560之间，底端与地面顶紧，并与之相交的横向水平拉杆或立杆扣接固定。剪刀撑的双向杆件宜分开设置在立杆两侧，并保证每步立杆扣接。（2）剪刀撑搭设其它规定剪刀撑斜杆的接长应不小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平拉杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 水平剪刀撑从上到下布置三道，扫地杆处设置一层，4.5m处设置一层，顶部设置一层。 外围及内部竖向剪刀撑宽度为5m，高度为8.6m。在架体外围连续布置一周。5.2.6 模板安装示意图 挑空大堂处板模板安装示意图： 离地200mm设第一道扫地杆，扫地杆纵下横上，步距17、为1.5m，立杆间距为900mm（局部为800mm），顶部水平杆与龙骨的距离须600mm。为了保证模板支架的整体稳定性，模板支架从底到顶设置不少于2道的连续竖向剪刀撑，剪刀撑采用35钢管，跨越不少于4根立杆。上、下各设置一道水平剪刀撑，中间设置2道水平剪刀撑，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角在4560，剪刀撑搭接长度不小于1000mm。顶板底次龙骨用4090mm木龙骨，间距为200mm，主龙骨用钢管（依据立杆间距调整主龙骨间距）。由于支模高度为9.47m，为防止坠物伤人，需在二层位置满布一道水平兜网作为软防护，兜网采用锦纶安全网。工人搭设架体时，需佩戴安全带。5.3 混凝土施工要点 5.3.1混凝土18、泵管支撑单独设置，与支撑体系分离，以确保架体稳定性。泵管采用钢管支撑，钢管搭设与支撑体系分开，与周围框架柱连接固定。管道支架要牢固稳定，管道要设专门支架，不得用脚手架及模板支架。5.3.2布管路线首先要进行设计，按照由远到近，先深后浅的原则。砼泵出料口要安装1015m水平管，板面泵管不得放在钢筋及模板上，要设管架及吊架。在平面浇筑泵管出口处要距模板及钢筋高度50mm以上，不得碰模板及钢筋。在浇筑砼时下料必须从中间下料，不允许在梁侧下料，防止梁倾覆变形发生倒塌事故。5.3.4 振捣时应保证振捣到位，但不应过振，且振动棒振捣时不能接触模板。5.4 挑空大堂混凝土浇筑 1#楼挑空大堂处混凝土与三层结19、构同时浇筑，混凝土量约为98方，浇筑顺序为先浇筑竖向构件，再浇筑水平构件，办公大堂周圈框架柱分两次浇筑，先浇筑至二层标高，再支设模板，然后随三层顶板一块浇筑，三层高支模处梁板混凝土浇筑采用从四周向中间浇筑，防止混凝土浇筑完成时架体失稳。混凝土浇筑顺序图5.5 高支模的监测 高支模系统在混凝土浇筑过程中和浇筑后一段时间内，由于受压可能发生一定沉降和位移。主要受压构件为满堂架立杆，监测对象以立杆为主，实时反映高支模支撑系统的变化情况，知道施工，预防事故发生。在高支模系统混凝土浇筑过程中，一般以支顶沉降为主。由于隔壁工地主楼距离我项目正施工主楼为40m左右，可选择隔壁工地主楼框架柱作为基准点，共设置20、一个高程基准点，满堂架内可在周边及内部共设置三个监测点，选定在主梁交叉点下部，根据工程特点，沉降监测点布置平面图如下： 沉降观测点位布置图混凝土浇筑前应测量两次并记录数据，在混凝土浇筑过程中，每30min观测一次，待混凝土凝固后可适当缩小观测次数。5.6 其他需注意事项 本工程外架采用爬架，根据施工进度，高支模处混凝土先浇筑，模板拆除完成后才进行爬架爬升，按规范要求满堂架与外架不得连接，满堂架搭设时需注意此项内容。6、高大模板支撑体系验收6.1高大模板脚手架检查验收时严格执行三检制度，必须由工程施工负责人组织施工班组长检查验收完毕后再签写申验单，由工程技术负责人、项目安全部门进行检查，验收合格21、后再向监理和业主进行报验。6.2搭设完毕的脚手架必须经过验收合格后方可投入使用。6.3 高大模板脚手架在检查中严格按照高大模板脚手架搭设方案进行检查。6.4不配套的脚手架与配件不得混合使用。6.5模板安装质量见表6-5。表6-5 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项次项目允许偏差（mm）检查方法2轴线位置5尺量4底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量5模板内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量6垂直度柱、墙层高6m8经纬仪或吊线、尺量柱、墙层高6m10经纬仪或吊线、尺量7相邻两块模板表面高差2尺量8表面平整度52m靠尺和塞尺量测7、高大模板支撑体系控制措施高大模板支撑体系控制22、措施主要包括防失稳措施、搭设和拆除技术措施，确保高大模板施工的安全。7.1 防失稳措施 浇筑梁板混凝土前，应组织以项目技术负责人及安全部门组成的专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固定程度，确认符合要求后方可进行混凝土施工。 浇筑梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告。 混凝土用泵送方法运输浇筑，泵管不能直接放置在模板上，必须在模板放置铁架作为管道支撑并加固，才能作业，另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。泵送时，泵管与脚手架必须分离，以防止振动对脚手架稳定性影响。 楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度，并且每层用铁架固定在柱侧，楼面用软弹性的材料如轮23、胎等做管的支垫，同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边加水平杆顶在周边梁侧。 进行混凝土浇筑前必须等下部支撑楼板混凝土强度达到要求时才可进行上部高大模板部位混凝土浇筑。7.2 搭设和拆除技术措施 搭设技术措施(1) 应遵守高处作业安全技术规范有关规定。(2) 架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。(3) 凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工24、，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。(4) 立杆应间隔交叉不同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。(5) 扣件的紧固是否符合要求，可使用力矩扳手实测，要4060N.m过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。(6) 所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。(7) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设25、置防倾覆的可靠临时措施。(8) 施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。(9) 高大模板上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。(10) 模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。(11) 不准架设探头板及未固定的杆。(12) 模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。(13)安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。(14) 支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查26、，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。(15) 在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。(16) 二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。(17) 安装梁模板设临时工作台，作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。 拆除技术措施 (1) 拆除模板时，应经技术负责人按同条件养护试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。(2) 拆除脚手架时，应设置警戒区标志，由专职安全人员负责警戒。(3) 模板拆除拆应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。(4) 高处、复杂结构27、模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。(5) 工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。(6) 拆除模板采用撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下。(7) 拆除间歇时尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。(8) 已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。(9) 在混凝土平台28、上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。8、高支模支架监测措施8.1 高支撑模板支架重点监测措施本工程高大模板支撑架采用扣件式钢管脚手架支撑体系，在搭设过程中随时监测。本方案重点采取如下监测措施：1、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的下层楼层结构板面进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支模部分模板拆除后下层模板支撑方可拆除。2、模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：（1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底板是否积水，底29、座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。（6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。4、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱，梁底跨中起拱跨度的2/1000。5、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。6、支架立杆成一定角度倾斜，或者支30、架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。7、高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。8、在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、技术员、安全员、施工员必须随时对高支架进行观测。 9、因高支架直接支撑在下层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。8.2高支撑模板支架搭设时监测措施1、顶托处应采取措施防止31、被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。2、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。3、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。4、立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。5、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。8.3 高支撑模板支架使用时监测措施1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求32、拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3、模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4、穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5、浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6、支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7、模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大33、雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。8.4 高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随34、便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：侧模板如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在10-25C），混凝土浇筑后24h即可拆模。梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）要求，模板才可以拆除。9、安全组织管理9.1 组织管理措施项目部成立现场安全生产管理领导小组，项目经理担任组长，项目技术负责人及安全总监担35、任副组长，各有关施工管理的专业施工员、质检员及劳务作业队长或施工班组长担任成员。现场配备专职安全员一名，具体负责施工现场的安全生产监察检查工作，对有关违反工程建设标准强制性条文等的重大安全隐患，有权责令其分部分项工程停工整改。严格执行公司、项目部制定的安全生产责任制，各负其责。项目的安全生产管理目标责任应分解到各岗位施工管理人员和劳务作业队，模板工程的安全管理目标管理责任由分管模板的施工员负责，劳务作业队应具体落实模板工程施工的安全操作规程和作业工人的遵章守纪。项目部应做好模板、支撑系统安装后的安全检查和定期检查工作抓好存在的问题和安全隐患整改的“三定一落实”工作。9.1.5 坚持召开每周安全36、例会，总结上周工作情况，布置本周工作安排。9.2 安全组织管理机构框图图9-2 安全组织管理结构图10、安全技术管理10.1 “五大伤害”的危险辨识10.1.1 “五大伤害”的危险辨识（1）模板作业面孔洞及临边、高处作业等造成的高处坠落事故。（2）安装、拆除交叉作业、无佩戴安全帽等造成的物体打击事故。（3）模板制作安装的木工电动工具、垂直运输机械等造成的机械伤害事故。（4）模板制作安装使用的临时用电、手持电动工具等造成的触电事故。（5）模板支撑系统失稳等造成的模板坍塌事故。10.1.2 危险源部位（1）未按施工方案设置的模板支撑系统失稳。（2）通道口、电梯井口、预留洞口、楼梯口及楼层临边等“四37、口、五临边”。（3）标志缺陷，拆模时楼层周边未设置警戒标志及专人监护。（4）使用的临时用电、井架提升机、圆盘锯等机电设备、设施不符合要求。（5）信号缺陷，吊运、安装模板联络信号不明确。（6）明火作业、木工作业区无灭火器材。（7）夜间作业照明不足，作业环境不良。10.1.3 模板支架工程危险源控制措施项目施工活动中的危险点控制措施物理性危险危害因素设施缺陷钢管、扣件的质量不符合国家标准的要求；扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求；扣件有夹沙现象。按照国家规定，项目部须将不符合要求的钢管、扣件及时更换，进场的钢管扣件应具备产品合格证。立杆的接头间隔距离不符合要求；立杆的间距不符合要求。应按照38、JGJ130-2011规范要求及施工方案设置，经过检查符合安全要求后方能投入使用。扣件的螺栓扭力矩没有达到要求。用扭力扳手检测，不符合要求的须进行加固，扭力矩应严格控制在不小于40N.m的标准范围之内。防护缺陷安全帽、安全带、安全网没有定期检查，不符合安全使用要求。按照有关管理规定进行检查，对不符合标准要求的须进行更换。不佩戴或不正确配载安全防护用具按照规定进行安全教育和处理，加强监督管理力度。运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠物。完善各种安全防护措施，挂设安全防护标志牌，加强安全管理及安全教育。工作环境不良大风、下雨天搭设、拆除支架遇到六级以上大风、下雨天等恶劣天气，应停止高空作业。搭39、设、拆除支架时，有人在支架下通行。搭设、拆除支架时，应设警戒区，挂设警示标志，派专人进行监护，并加强现场的管理。标志缺陷支架搭救拆时无安全标志和警示牌。根据现场实际情况进行挂设警示标志，并加强现场的管理。心理生理危害因素负荷极限：体力、听力、视力超过极限施工作业人员连续作业时间过长，体力下降存在安全检查隐患。按照相关规定合理安排，并适当调整作息时间。个别施工作业人员视力不好进行特殊工种作业按照特种作业人员有关规定，发现此情况的予以调离。有心脏病、高血压的人员时行高空作业。按照特种作业人员有关规定，发现此情况的予以调离。夏天高温天气进行施工作业，容易中暑。提供充足的清凉消暑饮料，并安排合更换作息40、时间。作业人员注意力不集中，情绪低落引发事故。现场根据实际情况予以调整。行为性危害因素指挥失误班组长违章指挥，不按规定执行安全技术操作规程按照相关规定进行处理，并组织相关安全操作规程培训和教育。操作失误架子工无证上岗作业。检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业。监护失误架子搭拆区域没有设置监护区域或无人监护。项目部应根据现场实际情况进行，架子搭拆区域须设置监视器护区及指定专人监护。11、应急预案为防止在突发事件，如支撑的坍塌或倾覆，能迅速有效地采取正确措施，最大限度的减少突发事件对混凝土浇捣的影响，保证工程施工质量，特制定本应急准备和响应预案。项目部成立应急响应小组，负责施工应急工作的指41、挥和协调，并派专人轮流值班看护混凝土浇筑，出现问题能够及时处理。11.1应急目标发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。11.2 应急组织机构姓名职位电话应急领导小组组长应急领导小组副组长应急领导小组副组长现场抢救组组长、医疗救治组组长组员组员组员组员11.3 应急物资和设施准备及流程（1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；（2）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；（3）照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；（4）通讯器材：电话、手机、对讲机；（5）交42、通工具：工地常备一辆应急车辆；（6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；（7）准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；（8）用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌（9）必要的资金保证。火警：119匪警：110医疗急救：120、交通急救：122当地派出所修订应急预案应急预案评审业主相关政府部门监理按程序启动应急预案事件检查、处理整改、教育项 目 经 理安全主管事件发现人、当事人项目书记项目总工内 部 上报对 外 报告12、计算书扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计43、规范GB50017-2014混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.27m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，间距100mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管4844、3.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.13+0.20)+1.402.50=7.656kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.13+0.71.402.50=6.855kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为4845、.33.6。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1300.900+0.2000.900)=2.493kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2=0.9(0.000+2.500)0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.000cm3 I=22.500cm41.抗弯强度计算 f =M/Wf其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面46、板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.00710001000/30000=0.230N/mm2面板的抗弯强度验算 ff,满足要求。2.挠度计算 v = 5ql4 / 384EIv = l / 400面板最大挠度计算值 v = 52.4931004/(3846000225000)=0.002mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求。4.2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 047、.25Pl+0.125ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1301.200+0.2001.200)=3.740kN/m面板的计算跨度 l = 100.000mm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08410001000/30000=2.812N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求。二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.100=0.326kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： 48、q12 = 0.2000.100=0.020kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.100=0.250kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.326+1.200.020)=0.374kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.250=0.315kN/m计算单元内的木方集中力为(0.315+0.374)0.800=0.551kN2.木方的计算按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 0.551/0.900=0.689kN/m最大弯49、矩 M = 0.125ql2=0.1250.690.900.9最大剪力 Q=0.6250.9000.689=0.345kN最大支座力 N=1.250.9000.689=0.689kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 42.67cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 170.67cm4；1.木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.055106/42666.7=1.29N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求。2.木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.625q50、l截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3345/(24090)=0.161N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求。3.木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.312kN/m最大变形v=0.521ql4/100EI=0.5210.312800.04/(1009000.001706667.0)=0.043mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求。4.2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为51、 M = 0.203Pl+0.07ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN抗弯计算强度 f = M/W =0.528106/42666.7=12.38N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求。三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 0.689kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.149kN经过计算得到最52、大变形 V= 0.180mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.450106/1.05/10160.0=42.18N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。2.顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.180mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求。四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1299.170=1.178kN(2)模板53、的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1300.8000.800=2.088kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.055kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立54、杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.68kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.12m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.120=2.040m； 长细比，为2040/15.9=128 150 长细比验算满足要求。 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.407；经计算得到=5682/55、(0.407506)=27.614N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.8001.800/10=0.066kN.m；Nw； 56、Nw=1.23.055+0.91.41.440+0.90.91.40.066/0.800=5.574kN经计算得到=5574/(0.407506)+66000/5260=39.663N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求。六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取11.05m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=4309.5mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=11050mm130mm，截面有效高度 h0=110mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的承载能力是否57、满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边11.05m，短边11.051.00=11.05m，楼板计算范围内摆放1414排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.13)+ 11.20(1.181414/11.05/11.05)+ 1.40(0.00+2.50)=9.93kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=11.059.93=109.67kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513109.6811.052 按照混凝土的强度换58、算得到7天后混凝土强度达到58.40%，C40.0混凝土强度近似等效为C23.4。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.15N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4309.50360.00/(11050.00110.0011.15)=0.12查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.113此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.11311050.000110.000211.110-6结论：由于Mi = 168.39=168.39 Mmax=686.99所以第7天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷59、载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边11.05m，短边11.051.00=11.05m，楼板计算范围内摆放1414排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.13)+ 11.20(0.20+25.100.13)+ 21.20(1.181414/11.05/11.05)+ 1.40(0.00+2.50)=16.35kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=11.0516.35=180.68kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=060、.0513180.6811.052 按照混凝土的强度换算得到14天后混凝土强度达到79.20%，C40.0混凝土强度近似等效为C31.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.11N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4309.50360.00/(11050.00110.0015.11)=0.08查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.08511050.000110.000215.110-6结论：由于Mi = 168.39+171.68=340.07 Mmax=161、131.73所以第14天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土21天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边11.05m，短边11.051.00=11.05m，楼板计算范围内摆放1414排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.13)+ 21.20(0.20+25.100.13)+ 31.20(1.181414/11.05/11.05)+ 1.40(0.00+2.50)=22.78kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=11.0522.78=251.67kN/m板带62、所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513251.6811.052 按照混凝土的强度换算得到21天后混凝土强度达到91.37%，C40.0混凝土强度近似等效为C36.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.44N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4309.50360.00/(11050.00110.0017.44)=0.07查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fcm = 0.07711050.000110.000217.410-663、结论：由于Mi = 168.39+171.68+179.57=519.64 Mmax=1576.47所以第21天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边11.05m，短边11.051.00=11.05m，楼板计算范围内摆放1414排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.13)+ 31.20(0.20+25.100.13)+ 41.20(1.181414/11.05/11.05)+ 1.40(0.00+2.50)=29.264、0kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=11.0529.20=322.68kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513322.6811.052 按照混凝土的强度换算得到28天后混凝土强度达到100.00%，C40.0混凝土强度近似等效为C40.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=19.10N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4309.50360.00/(11050.00110.0019.10)=0.07查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为：65、 M4=sbh02fcm = 0.06711050.000110.000219.110-6结论：由于Mi = 168.39+171.68+179.57+171.10=690.74 Mmax=2021.20所以第28天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6.计算楼板混凝土35天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边11.05m，短边11.051.00=11.05m，楼板计算范围内摆放1414排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.13)+41.20(0.20+25.100.13)66、+ 51.20(1.181414/11.05/11.05)+1.40(0.00+2.50)=35.63kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=11.0535.63=393.68kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513393.6811.052 按照混凝土的强度换算得到35天后混凝土强度达到106.70%，C40.0混凝土强度近似等效为C42.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=20.17N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4309.50360.00/(11050.00110.0020.17)=0.67、06查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fcm = 0.06711050.000110.000220.210-6结论：由于Mi = 168.39+171.68+179.57+171.10+180.70=871.44 Mmax=2465.94所以第35天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保存。7.计算楼板混凝土42天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边11.05m，短边11.051.00=11.05m，楼板计算范围内摆放1414排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第768、层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.13)+ 51.20(0.20+25.100.13)+ 61.20(1.181414/11.05/11.05)+ 1.40(0.00+2.50)=42.05kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=11.0542.05=464.67kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513464.6811.052 按照混凝土的强度换算得到42天后混凝土强度达到112.17%，C40.0混凝土强度近似等效为C44.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=21.05N/mm2则可以得到矩形截面相对受压69、区高度： = Asfy/bh0fcm = 4309.50360.00/(11050.00110.0021.05)=0.06查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.058此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fcm = 0.05811050.000110.000221.010-6结论：由于Mi = 168.39+171.68+179.57+171.10+180.70+163.22=1034.66 Mmax=2910.68所以第42天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑必须保存。8.计算楼板混凝土49天的强度是否满足承载力要求楼板70、计算长边11.05m，短边11.051.00=11.05m，楼板计算范围内摆放1414排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第8层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.20+25.100.13)+ 61.20(0.20+25.100.13)+ 71.20(1.181414/11.05/11.05)+ 1.40(0.00+2.50)=48.48kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=11.0548.48=535.68kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513535.6811.052 按照混凝土的强度换算得到49天后混凝土强度达到1171、6.79%，C40.0混凝土强度近似等效为C46.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=21.79N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 4309.50360.00/(11050.00110.0021.79)=0.06查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.058此层楼板所能承受的最大弯矩为： M7=sbh02fcm = 0.05811050.000110.000221.810-6结论：由于Mi = 168.39+171.68+179.57+171.10+180.70+163.22+168.96=1203.62 Mmax=3355.42所以第49天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第8层以下的模板支撑必须保存。钢管楼板模板支架计算满足要求。