1、1工程概况：XX西特大桥全桥长19.441Km,其中92#墩95#墩（48m+80m+48m）为一联跨越XX河主航道的三跨悬浇连续梁。该联梁横截面为单箱单室斜腹板，腹板斜率为1：5。中支点处梁高6.23m，梁高按圆曲线变化;边支点梁底宽6.10m，中支点处梁底宽5.14m。顶板厚40cm，腹板厚分别为45cm、80cm，底板厚由跨中的45cm按圆曲线变化至中支点梁根部的76.8cm，中支点处加厚到150cm；全桥共设5道横隔梁，分别设于中支点2.6m厚、端支点1.25m厚和中跨跨中截面0.6m厚。2.编制说明2.1编制依据（1）设计图XX城际施图（通桥）-V、XX城际施图（通桥）-V-B、XX2、城际施图（通桥）-07、XX城际施图（通桥）-I-17。（2）客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准（铁建2005160号）等相关验收标准。（3）客运专线铁路桥涵工程施工技术指南（TZ213-2005）。（4）铁路桥涵施工技术规范（TB10203-2002）。（5）客运专线预应力混凝土现浇梁暂行技术条件。（6）客运专线铁路桥涵用高性能混凝土技术条件。（7）铁路混凝土工程施工技术指南（TZ210-2005）。（8）铁路混凝土工程施工质量验收补充标准（铁建设2005160号）。（9）铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定。2.2编制原则以施工合同文件以及国家现行客运专线及有关设计及施工规范、质量评定验3、收标准及有关法规为依据，参照公司类似工程施工经验的原则编制。2.3编制范围本施工方案适用于XX城际铁路标4工区XX西特大桥（48+80+48）m的连续梁悬浇施工。3.工期安排上部结构施工进度横度图序号时间 项目名称2009年（93#墩）2009年（94#墩）345678456781施工准备20#块施工31#10#块施工4合龙段施工5直线段施工4.施工准备4.1机械设备投入使用计划表序号设 备 名 称单位型 号数量1拖式砼输送泵台HBT-6022自动计量砼搅拌站台HZS-12023砼输送车台容量8m384装载机台ZL5035汽车式起重机台QY-2516塔式起重机台TQ-6327挂蓝套菱形48柴油4、发电机组台120KW19液压油泵ZB4-500810钢筋弯曲机台GJB7-40B211钢筋切断机台GQ40-D212钢筋对焊机台UN1-100213交流弧焊机台BX3-500414交流弧焊机台BX3-400415预应力张拉设备台400T/80T/27T4/2/216真空泵台120m3/h117压浆泵台UB-314.2劳动力投入计划表序号专业工种名称人数备注1钢筋工602混凝土工403模板工304张拉工205其他工种404.3.技术准备连续梁结构布置图已经到位，工区组织工程部技术人员集中进行了图纸会审，弄清了连续梁图纸中设计意图、施工要点和应注意的问题，能够进行连续梁施工的指导工作。5总体施工方5、案5.1施工工艺流程48+80+48m连续梁（92#墩95#墩）采用挂篮悬浇施工方法，其工艺流程如下：93#墩支架现浇0#块箱梁 94#墩支架现浇0#块箱梁 92#、93#墩、94#、95#墩墩身施工拼装挂篮93#墩挂篮悬臂施工1#10#块 94#墩挂篮悬臂施工1#10# 中跨合龙92#墩支架现浇段施工工95#墩支架现浇段施工工边跨合龙边跨合龙箱梁总体施工工艺流程图5.2主要施工步骤：5.2.1在线路大里程方向主墩左侧位置安装63型塔吊。5.2.2完成主墩施工后，浇筑垫石混凝土并安装永久支座。5.2.3完成临时固结措施施工同时利用墩顶及墩旁托架浇筑0#块，并张拉0#块梁段上预应力钢束。5.2.6、4安装挂篮并预压，对称平衡悬臂浇筑1#块10#块并张拉各阶段预应力钢束。5.2.5支架现浇边跨直线段。5.2.6按先边跨再中跨的顺序进行合龙段的施工及拆除相应的临时约束，完成体系转换，形成一联连续箱梁。5.2.7进行桥面及附属结构施工。5.3上部箱梁施工重点及难点5.3.1大吨位支座安装质量要求高该联箱梁为跨河连续梁，跨度80m。所有主墩安装的永久支座为CKPZ系列盆式橡胶支座，中支座30000KN，为大吨位支座，安装精度要求为：保证平面两个方向的水平，支座的四角高差不得大于1。施工中要严格控制支座垫层位置及高程，以保证支座安装的精度要求。5.3.2 0#块预应力钢束集中，钢筋密集，混凝土浇筑7、难度大0#块预应力钢束包括纵向顶板束、纵向腹板束、竖向腹板束、横向顶板束，预应力管道纵横竖交错布置，相当集中；另外0#块结构复杂，普通钢筋密集，加之梁体高大，给混凝土浇筑带来很大困难，施工中必须采取可靠的技术措施来保证0#块混凝土的浇筑质量。5.3.3悬臂施工跨度大，结构线性控制是重点大跨度预应力混凝土连续桥在悬臂施工过程中，由于受各种因素影响，施工中的实际结构状态可能偏离预定的目标，随着悬臂的伸长，将产生误差积累，会影响结构的正常使用。故在施工中必须通过实测各梁段立模标高，来有效的保障箱梁合龙精度及成桥后设计线形要求。5.3.4悬浇箱梁体系转换工艺繁杂，对质量要求高悬臂浇筑预应力连续箱梁是以8、T构为施工单元，利用挂篮分段浇筑混凝土直至最大悬臂状态，最后通过相邻T构的合龙，使其转换成连续梁。而合龙段作为梁体的最后一个块段，有其施工的复杂性和难度，是连续梁施工的关键。它包含了线性控制、设计控制应力、体系转换、合龙精度控制、箱梁温度收缩等一系列的施工重点和难点。因此在施工中应制定有效的技术措施，合理解决上述各难点，从而确保合龙段顺利合龙及该段质量。5.3.5长束大吨位钢束繁多，预应力穿束及难度大该梁主跨纵向预应力钢束最长达79.6m；锚下张拉吨位最大达273t。施工中需采用钢绞线穿束机进行穿束，并准确定位预应力管道位置及锚具位置，以免在张拉过程中造成过大的预应力损失，从而影响钢束的设计伸9、长值；预应力钢束张拉时采用张拉吨位与引伸量双控，以设计张拉控制应力为主，用引伸量进行校核。6.主要施工方案6.1箱梁0#块施工0#块作为墩顶梁体悬浇的起始块段，具有结构复杂、施工难度大、质量标准高、施工条件差等特点。具体表现为：梁体内预应力管道集中，钢筋布设密集，一次浇筑混凝土数量多，侧面积大，梁体高等方面。根据以上工程特点及以往的施工经验，拟采用墩旁支架现浇法施工。箱梁0#块托架及模板施工80米跨悬臂梁主墩箱梁0#块12m，高6.23m，底板厚76.8150，顶板厚4090，腹板厚80130cm，横隔板厚260cm，箱梁0#块混凝土为C50高性能混凝土，共计两个，单个混凝土数量324m3，梁10、段重858.6t。（1）0#块支架根据设计及挂蓝施工的要求，93#、94#墩0#块采用膺架现浇。该膺架采用800mm钢管桩作为竖向支承构件。墩身每侧设两排,每排五根钢管，壁厚10mm，支承在箱梁两侧腹板处，钢管底端焊在承台表面预埋钢板上。钢管桩顶部设纵向2I56b工字钢作承重梁，横向布设3组双排加强的12米贝雷片做分配梁,贝雷梁上纵向分布2I36a工字钢作底模承重梁，再在底模支承架上敷设0#块底模板。五根钢管桩之间及钢管桩和墩身之间设置较强的联系，形成稳定的桁架结构，以满足现浇施工及临时施工的稳定性要求，具体构造详见“0#块支架设计图”。（2）膺架预压膺架支立并加固好后采用沙袋对膺架进行加载预11、压，预压荷载取1.4倍安全系数，荷载为1134吨。在加载完成后每12小时测试一次，直至48小时的累计沉降量不大于2mm方可卸载，卸载后，按测得的弹性和非弹性沉降量及设计标高，重新调整模板标高。（3）模板底模：采用木结构模板。外侧模：利用挂蓝悬浇段模板，支撑在支架悬臂横梁上。挂蓝模板采用定型桁架式大面积钢模，背楞为定型式钢桁架。外侧模在工厂加工制作，运至现场作业平台后，采用塔吊起吊就位，一次支立并调整好正确位置。外模框架钢桁架下设碗扣支架作为翼缘板混凝土荷载的支架。0#块浇筑完成，横向顶板预应力束张拉后，安装挂篮及内外模走行梁，通过外模走行梁将外模纵向移至1#块位置，用做1#块模板。完成1#块后12、同样再用做2#段模板。内模及端头模：箱梁内模及横隔板模板采用木板或竹胶板，倒角按设计尺寸特殊制作。为便于施工通行，人洞模板采用1.5cm厚竹胶板制作。箱梁端头模板采用自制定型钢模（钢板厚5mm），在端头模上割孔将箱梁接缝纵向钢筋伸出模板。主墩支座安装及临时固结施工具体为：在墩身混凝土浇筑封顶至支座垫石时，预留支座螺栓孔洞。而后精确放出支座中心线及标高，在垫石四周立上模板，模板内浇筑早强高强砂浆，立即用吊车起吊支座，准确定位后旋紧螺帽，支座安装完成。为承受悬臂施工中临时T构梁重量及不平衡弯矩，临时支墩采用体外式，在墩柱两侧分别对称设置2个临时支墩。临时支座采用800钢管桩，壁厚10mm，管桩内安13、放25螺纹钢筋笼，插入承台80cm，插入粱底100cm，浇筑C35混凝土形成实心墩以连接梁体，抵抗悬浇施工弯矩，待合龙时拆除。见附件临时支墩构造图及计算钢筋及预应力管道钢筋、预应力筋及波纹管在钢筋加工场制成半成品，现场绑扎成型。其施工顺序如下：绑扎底板钢筋绑扎腹板及隔墙钢筋安装竖向预应力管道和预应力筋安装腹板内纵向波纹管安装内模后绑扎顶板钢筋，安装顶板预应力管道。质量要求：钢筋绑扎完后，要对绑扎、焊接、尺寸进行自检，发现问题及时处理，使质量满足规范要求。表1 加工钢筋的允许偏差项次允许偏差（mm）1受力钢筋顺长度方向加工的全长+5、-102弯起钢筋各部分尺寸+203箍筋、螺旋筋各部分尺寸+5表14、2 焊接钢筋网和焊接骨架的允许偏差项目次项目允许偏差（mm）1网的长、宽+102网眼的尺寸+103骨架的宽、高+54骨架的长+105箍筋间距点焊+10，绑扎+20表3 钢筋位置允许偏差项次项目允许偏差（mm）1同排以上受力钢筋的钢筋排距+52同一排受力钢筋的钢筋间距+103钢筋弯起点位置+204箍筋、横向钢筋间距+205焊接预埋件水平高差中心线位置+356保护层厚度+3按设计图纸中预应力筋坐标准确定位波纹管，定位筋按直线段1米，曲线段0.5米固定，防止浇筑混凝土时发生位移。波纹管连接采用大一号型波纹管，两端用胶带封裹，同时在施工中注意保护波纹管，防止电焊灼伤管壁。在浇筑混凝土时需在波纹管内穿入15、直径小一号的槊料衬管，待混凝土初凝时缓慢拔出，并用通孔器反复通孔，保证孔道畅通。竖向预应力钢筋采用铁皮管成型，在浇砼前固定在钢筋骨架内。砼施工砼由拌和站集中拌和，采用砼罐车水平运输，垂直运输采用砼输送泵。砼按自边向中、先底板、再腹板及顶板的顺序浇筑砼，中间不留施工缝。0#块的梁体较高及其钢筋和预应力管道密集，给砼入模带来较大的困难，因此在砼浇筑时拟采取在顶板肋部钢筋位置预制两个下灰道；先在底板上整体浇筑70cm厚砼，再从板预制的下灰道浇筑底板、腹板，同时浇筑中隔梁砼；腹板砼采用分层浇筑，分层厚度不大于30cm。砼振捣使用高频插入式振捣器。振捣人员施工时划分范围，分工负责，掌握快插慢拔等振捣要领16、，杜绝漏振及过振等现象，振捣时振捣器不得直接接触波纹管。在浇筑砼结束后，派专人用及时清理管道，且保证每一管道都要畅通，以免影响下道工序。混凝土的养护采用覆盖土工布洒水养护的方法。穿预应力钢绞线梁内纵桥方向预应力筋束采用后穿束法，但对于单端张拉的预应力筋束，采用先穿束法。后穿束法施工时一般采用人工穿入预应力钢绞线束，穿束时，先用空压机吹风的方法清理孔道内的污物和积水。当钢绞线束很长时，采用特制的牵头用卷扬机牵引穿束。张拉（1）张拉要求张拉千斤顶的标定：请有资格的计量检测部门校正标定。使用时的校验期限视千斤顶工作情况确定，使用超过1个月或达到200次以及在千斤顶使用过程中出现不正常现象时，需重新校17、验标定。压力表选用防震1.0型，一周校正一次，顶表配套使用。砼强度检验：通过同体混凝土试块强度试验，来保证箱梁砼强度达到张拉设计强度后施加预应力。张拉力的控制：按设计要求，计算出不同钢绞线束的张拉力和竖向预应力粗钢筋的张拉力。张拉力的校核(双控)：规范要求，用应力指标控制张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值之差应控制在6%以内，否则查明原因采取相应措施处理后才能继续张拉。（2）纵向预应力筋张拉预应力筋的张拉：预应力钢束张拉要严格按设计张拉顺序、张拉控制应力及工艺进行，并认真作好张拉记录。张拉方式与程序：纵向预应力钢绞线束两端同时张拉，对称进行。张拉程序为00.1k0.2k 1.018、2k (持荷2min锚固)。张拉过程中每束钢绞线的断丝、滑丝数不得超过1丝，同一断面的断丝率不得超过1%。张拉安全注意事项：任何情况下作业人员不得站在预应力筋的两端，操作千斤顶和测量伸长值人员在千斤顶侧面操作，严格遵守操作规程，油泵工作人员在张拉时严禁擅离职守；张拉时应做到孔道、锚环、千斤顶三心对中；工具夹片要保持润滑，利于退锚。钢束张拉完毕，严禁碰撞锚具和钢绞线，钢绞线剩余长度采取砂轮切割机切断，并及时封锚。纵向预应力理论伸长值L（cm）的计算： L = + 式中：K预应力钢绞线工作应力； L预应力计算钢绞线长度（cm）； Lg计算工作长度； Eg预应力钢绞线弹性模量（Mpa），按试验测定结19、果取值； x从张拉端至计算截面曲线孔道长度； 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和； K孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，K取0.0025； 预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数，取0.23。（3）竖向预应力筋张拉竖向预应力钢筋的制作和张拉：为确保结构受力符合设计要求，必须严格控制竖向预应力张拉施工质量。竖向粗钢筋在浇砼时预埋在梁体内，用铁皮管使其与砼隔离。预埋时应注意：严格控制钢筋顶面标高，以免给桥面铺装造成困难。高强度钢筋严禁电焊。竖向预应力钢筋在砼强度达到设计强度后进行，逐根张拉锚固张拉沿中心线两侧对称进行。（4）张拉顺序： 总体张拉顺序严格按照图纸进行。每箱梁块段则按：先纵向再竖向、20、后横向。另外纵向束则按照从外到内的顺序进行。（5）设置人洞： 为了箱梁齿板张拉方便，在箱梁顶板预留适量的人洞。人洞分别设在预留段箱梁顶板上，具体位置与数量另行决定。孔道压浆和封锚预应力孔道采用真空压浆工艺，其工艺如下：关闭压浆端密封盖压浆球阀，出浆端球阀已打开，真空泵开启，并把管道真空度抽至-0.06Mpa-0.1Mpa以上，打开压浆端球阀开始压浆。维持真空泵开启至出浆端球阀透明喉管吸进水泥浆，关闭球阀（同时关闭真空泵），让水泥浆流进废浆桶，开启出浆端密封盖上的出气孔。待水泥浆流出顺畅时关闭出气孔，持压0.50.6 Mpa 2min，关闭压浆端进浆球阀，一个压浆流程完成。竖向精轧螺纹孔道采用活21、塞式注浆机，从下端注浆孔注入，自上端流出浓浆后，堵住孔道，持压0.30.4 Mpa 2min。6.2挂篮悬臂施工悬臂施工程序见悬臂施工程序图图2-2 悬臂浇筑施工程序图挂篮设计通过比较我部采用菱形桁架轻型挂篮；设计为桁架式整体移动挂篮，主要由主桁承重系统、悬吊系统、锚固系统、行走系统、模板系统等部分组成。挂篮外形简洁、轻巧，其各部件的受力明确。挂篮结构图见设计图纸。（1）主桁架承重系统挂篮主桁承重系统主要由两榀菱形桁片及在其横向设置前、后横梁桁片组成的空间桁架。每榀菱形桁片由5根杆件在结点处采用销子联接而成。主桁片杆件断面均为抗扭性能良好的组合全焊接方形钢管，杆件断面尺寸为220322031622、mm，材料选用Q235钢板。前、后横梁亦采用由L12512510mm角钢焊接而成的薄壁方钢管组成平面桁架，前、后横梁杆件断面尺寸采用1353135310mm。前横梁设计为一个整体的平面桁架，后横梁设计为由三个单元组成的平面桁架。前、后横梁与菱形主桁片的联接采用销子和螺栓联接。菱形主桁片杆件与结点板之间采用由40Cr制作的80销子联接。此挂篮的主桁承重系统与其他类型挂篮的主承重系统相比，受力性能好且变得均匀，结构轻巧、简洁，大大降低了挂篮主承重系统的重量；挂篮主桁架的运输与拆装很方便，并为施工人员提供了宽敞的作业空间。（2）挂篮悬吊系统挂篮悬吊系统主要由钢吊带、分配梁、钢吊杆和千斤顶等组成。钢吊23、带选用16Mn钢板，根据受力状况的不同，钢吊带选用=20mm与=40mm厚度两种。钢吊带上端与前、后横梁下弦的耳板由50销子联接，下端与分配梁采用50销子联接。分配梁由两条槽钢或工字钢组焊而成，根据各个部位受力状况的不同，共选用了八种不同规格的分配梁。钢吊杆选用32精轧螺纹钢，钢吊杆上端稳固于分配梁，下端通过自行加工的连接器悬挂底篮与内外模。千斤顶置于分配梁之间，可自由调节底篮与内外模板的高度。挂篮悬吊系统采用了钢吊带和钢吊杆（精轧螺纹钢）相组合的形式，将更加便利于底篮与内外模板的调节，同时增加了悬吊的可靠性，并降低了挂篮的自重。（3）挂篮行走系统挂篮行走系统主要由液压穿心千斤顶、行走小车、内24、模行走滚轮、滑轨等组成。挂篮主桁架前支点下方设置滑船，由液压穿心千斤顶顶推挂篮通过滑船在工字钢滑轨上前移。工字钢滑轨设计成两段，分前移滑轨与行走滑轨。这样更加便于装拆，移动方便迅速。滑船在前移滑轨上滑移。挂篮后支点巧妙地设计行走小车，行走小车在行走滑轨上翼缘底面滚动前移。行走滑轨与前移滑轨通过压在其上面的锚梁与箱梁竖向预应力筋连接而锚固，这样取消了挂篮尾部的配重，有效地减轻了挂篮自重，挂篮行走亦变得平稳可靠。用于支撑内模的工字钢滑梁通过内模行走滚轮，由挂篮主桁架牵引其同步前移。此挂篮的行走装置与其他类型挂篮相比有着明显的优势，挂篮的主承重系统与底篮及其他各部分均同步一次性就位，这样减少了施工工25、序，缩短了施工周期。（4）挂篮锚固系统挂篮的锚固系统包括主桁架的锚固与模板系统的锚固两部分。在浇注箱梁砼时，挂篮单榀主桁架尾部用4根32精轧螺纹钢通过箱梁预留孔位进行锚固。32精轧螺纹钢上方设置千斤顶进行锚固力的转换并可调整挂篮悬臂端的挠度。模板系统前端由吊杆支承，后端则利用32精轧螺纹钢锚固于已浇梁段前端。（5）挂篮模板系统挂篮模板系统包括底篮、外模、内模、端模和工作平台等。模板设计均按全断面一次性浇注箱梁混凝土考虑，整个模板系统均随主桁行走一次到位。整个系统操作简便，有效地缩短了模板移动和安装周期，保证了混凝土的外观质量。底篮为挂篮悬浇时的底部承载平台，由前托梁、后托梁、固定纵梁架、固定纵26、梁、活动底模组成。底篮宽度设计为可调式。托梁与固定纵梁及固定纵梁架采用螺栓连接，底模两侧采用等宽的活动底模架，放松活动底模架的活动纵梁与托梁的紧固装置，活动纵梁可带动底模架沿托梁横向滑移，滑移动力可选用手拉葫芦或千斤顶。处于两活动底模架之间、固定纵梁架正上方所形成的梯形带，采用木模或钢木结合的模板，以适用每个节段所形成的不同规格梯形带。前、后托梁均采用两条槽钢并在其上加盖钢板组焊而成的箱形截面。纵梁采用工字钢加工而成。底篮所承受的荷载通过悬吊系统和后锚固分别传至桥面承重结构和已浇梁段。前托梁通过六条32精轧螺纹钢与分配梁连接，精轧螺纹钢与前托梁处的连接设计了专用的连接器，其连接稳固可靠。后托梁27、设六根32精轧螺纹钢将其锚固于前段已浇混凝土的箱梁上。后托梁两端设两条32精轧螺纹钢与分配梁连接，主要供移篮使用。外模由面板、骨架、纵梁组成。外模面板选用=8mm厚Q235钢板。纵梁用于支撑模板，前端悬于主桁前分配梁，后端悬吊于已浇箱梁翼板上，挂篮前移时则悬吊于主桁后分配梁，外模吊杆均采用32精轧螺纹钢。内模由顶板、支撑架及连接板组成。内模顶板由=6mm的钢板、L7537536角钢及-5375扁钢组焊而成。内模骨架由槽钢10组焊而成，共设置4组，由纵向角钢L6336336连接成整体。内模骨架与内模顶板采用焊接方式相连。当箱梁腹板厚度变化时，可在内模顶板与内模骨架中间位置处采用木模进行调整。箱梁28、腹板处内模可采用木模或分块钢模。拆模时在内模顶板横肋上设置活动铰来实现。模板高度的变化通过增减块板来调节。外模与内模在箱梁腹板段设置对拉杆，对拉杆选用18园钢，两端车牙，由螺栓固定。箱梁腹板段对拉杆每层间距为1m至1.2m,每层对拉杆共设置4根。在外模下方可通过千斤顶由顶杆固定侧模于底篮工作平台。端模采用分块钢模以适用箱梁腹板厚度和孔道位置的变化。在底篮两侧、前后端设置固定工作平台，在内外模和箱梁前端设置悬吊工作平台，便于箱梁任何位置的操作。 挂篮压载试验挂篮在墩顶梁段安装完成后，需对其进行模拟压载试验，以检验挂篮实际承载能力和安全可靠性，并获得弹性和非弹性变形参数，为挂篮施工和箱梁线型控制提29、供数据，同时检验挂篮的设计准确性和挂篮的加工质量。试验加载过程须模拟挂篮施工过程的受力情况，按最大块段5号块试验，其重为139吨，安全系数为1.2，则压载为167吨；加载的方式可根据实际情况确定，在加载过程中可分四级加载和两级卸载，第4级为挂篮最大试验荷载。挂篮的施工使用（1）施工顺序挂篮前移就位后，调整其平面位置及标高。绑扎底板与腹板钢筋，安放竖向预应力筋及底板纵向预应力管道；绑扎顶板钢筋，安放纵向预应力管道及横向预应力钢束；安装端模。 图2-1 挂篮构造图浇注梁板混凝土。梁段混凝土养生。梁段混凝土强度达到设计值的85%后，张拉纵向、横向预应力钢束及竖向预应力筋；纵向、横向预应力钢束及竖向预30、应力筋压浆。挂篮前移就位。（2）挂篮前移基本流程如下：新浇节段砼达85%强度并张拉完预应力筋。放松模板系统的前后吊杆，使其下降1020cm。 在两榀主桁架前支点各置两台32t千斤顶，并将前支点顶起510cm左右，拧紧支撑杆螺母，使挂篮稳定。 将滑轨前移至已浇节段砼前端 ，并将滑轨锚固于已浇节段上。 下降主桁架，使其与滑轨接触。 安装并检查行走小车、行走滚轮使其分别与滑轨及滑梁可靠接触。 卸去挂篮后锚筋及底篮后锚。 安装两个YC70-150液压穿心千斤顶顶推挂篮前移就位。对于底模架及其前后横梁的吊耳等重要部位的焊接应选取有经验的焊工施焊，以保证焊接质量。挂篮各构件出厂前应派专人进行验收检查，并对31、挂篮各部构件进行试拼，对不合格者禁止出厂。 砼施工砼施工与0#块相同。砼施工过程中，应遵循对称浇筑的原则，既要保证同一块段两侧腹板砼的对称均匀浇筑，防止偏重歪斜，又要保证一个T构上悬臂两端块段砼的对称浇筑。对称浇筑可通过在梁顶设置三通泵送管向两端分流来保证。砼浇筑前，要凿除块段间砼表面浮浆到露出石子，然后用水润湿并刷一道素水泥浆，以加强接缝粘结。悬臂施工过程中，在尽量减少不必要施工荷载的同时，施工荷载应在悬臂两端对称堆放，或堆放在0#块梁顶，以免影响梁体线型。挂篮拆除待合龙段施工完成后，便可拆除挂篮，拆除顺序如下：在梁顶面安装卷扬机，吊着外侧模前后吊杆（底模架吊在走行梁上）徐徐下放；或先放底模32、架，后放外侧模；合龙段内模、走行梁，在合龙段施工前拆除，余者可从两端梁的出口拆除；拆除前上横梁；主构架用吊车分片拆卸，并移至吊车可吊范围内吊下；拆除轨道及钢（木）枕。6.3挂篮施工测量监控箱梁在悬浇施工中，由于受自重、温度、外荷载等因素影响会产生挠度，同时，混凝土自身的收缩、徐变等因素也会产生标高变化，并随着悬臂长度的加大而增加。为了使成桥后的线形达到或接近设计要求，因此必须在悬浇过程中对已浇筑或准备浇筑的梁段的各工况和承台的沉降、位移进行监控测量，并以此随时调整悬浇的立模标高。另外为确保主桥在施工期间各部位始终处于安全受力状态，需在梁体内预埋应力元件进行应力监控。总之主桥施工需进行箱梁挠度、33、平面线形、墩台沉降等实施监测，同时对箱梁应力监控。施工测量网的建立测量控制采用独立三角网进行控制。在各主墩0#块上分别设置三个平面控制点，同时兼作高程测量的水准点。基准测点布在桥轴线、腹板中心线与0#块横向中心线交点上。基准测点按三角高程和等导线的方法测设。对于高程的精度，用悬挂钢尺的方法，用水准仪上下测读，予以校核。校核无误后的控制点作为悬浇箱梁的高程和平面控制点。测点的布置在临时支撑设置4个沉降和水平位移观测点，在各悬浇梁段布置三个测点，测点布在离梁端前沿15cm的腹板与箱梁截面中心线上。以上测点均采用16mm钢筋埋设，长度约60cm，与结构钢筋焊接固定，并露出混凝土面2cm，外露钢筋的顶34、面用砂轮磨成圆形，各悬浇梁段观测点见下图。挠度观测的工况选择根据类似工程经验，挠度观测共分如下5大工况测量：a、挂篮就位后b、混凝土浇筑前c、混凝土浇筑后d、张拉完成后e、挂篮前移后正常情况下特别是4块以前一般按如下三大工况监测：a、挂篮就位后b、混凝土浇筑后c、张拉完成后其他特殊情况如箱梁节段长度与截面尺寸变化的首件、施工至1/2悬臂长度时、以及合龙前的34个块件，根据需要进行4个或5个工况测量。施工时可组成由业主单位、设计单位、监控单位、监理单位、施工单位等参加的监控小组，根据实际情况选择测量工况。主桥悬浇施工测量及高程控制精度如下：a、所有测点的标高测量控制精度为3mm。b、立模标高控制35、精度为5mm。c、单T悬浇节段浇注混凝土后，两臂挠度（标高）10mm。d、各悬浇单T完成后，相邻两悬臂端的相对竖向挠度20mm。e、箱梁全部施工完成后，梁顶向标高与对应设计标高1/5000L。挠度测量监控的原则和方法a、挠度监测首先需做到四定原则：定人、定仪器、定时、定点。项目部组织有经验的测量人成立测量监控小组专门进行测量监控，以便监控工作的顺利开展和防止人为原因引起的误差。项目部配置专门仪器校验合格后专门用于监控测量。为避开日照、温差对挠度所造成的影响，施工控制测量的时间应安排在凌晨5：008：00之间进行。每块件混凝土浇筑完成后，及时将测点钢筋头打磨成半球状，同时用红油漆做好明显标志并编36、号，做好后由专人负责人保护，一直到全桥合龙。b、每次监控测量，业主、监理、监控及施工单位需事前定好时间同时进行测量，并对测量数据现场核对，当同测的相互误差在允许的范围内（3mm）方可转到下一程序，否则重新测量。c、每次测量各单位均须做好现场记录，并记录气象、温度等环境条件，测量完成后及时将数据反馈到监控单位进行整理分析，以决定下一块件的立模标高调整值。d、挠度控制及计算立模标高控制值=箱梁顶面设计标高+设计施工预拱度+挂篮变形值日照温差修正值。但由于影响大跨径连续梁挠度的因素较多，致使计算状态和实际施工状态产生一定的差异。为达到设计的理论线型，需要通过现场实际测量资料的积累和对比分析，找出各阶37、段的挠度变化规律。同时，结合监控单位根据设计提供的参数和现场实测资料，通过线型控制软件计算，得出修正后的设计预拱度，然后，对立模标高进行修正，并提供最终的立模控制标高。e、因悬浇混凝土施工过程中挂篮变形、箱梁结构挠度等有可能与预设值不同，因此在悬臂浇筑混凝土过程中进行高程监控，即在混凝土浇筑过程中测出挂篮变形、箱梁结构挠度，与设计值现场对照，发现异常立即汇报。箱梁平面线形监控箱梁平面线形是根据设计图提供的箱梁设计线大地坐标，用全站仪测量，监理单位复核后汇总到监控单位，由监控单位将数据输入计算机，动态显示设计线形与实测线形，进行实时监测。沉降观测主墩基础的沉降亦是箱梁悬臂施工控制观测的组成部分。38、因此，在每个临时支撑及0块桥面中心均布置观测点，悬浇施工过程中每半个月观测一次，发现异常沉降后立即汇报监理、设计单位。6.4边跨直线段施工边跨直线段在钢管支架上现浇。直线段结构图如图2-3所示。图2-3 直线段支架结构示意图支架结构形式：直线段支架结构自下而上分别为600钢管桩基础，每排5根，排间距3m； 桩顶设2I40工字钢主梁；其上为纵桥向贝雷片7组及横桥向I36工字钢分配梁；碗扣式脚手架支撑于I36工字钢上，其纵横桥向立杆间距均为60cm，腹板处横桥向间距加密到30cm,横杆步距120cm，并在横纵桥向每4-5米加设剪刀撑确保支架稳定。模板构造：底模采用1515方木横桥向布置，上设10139、0方木及1.5cm竹胶板作模板。外侧模板利用0号块外侧钢模加工（3.8m段挂篮走行模板除外）。内模采用1.5cm厚的优质竹胶板制作，框架采用510方木，内模支撑采用碗扣支架，按120cm步距搭设，纵横桥向立杆间距为90cm。钢管支架搭好以后要先进行超载预压，消除支架非弹性变形确保支架的承载能力，并测出弹性变形值，根据变形情况，为确定铺设箱梁底模标高作参考。直线段钢筋、砼及预应力施工工艺同0#块施工。6.5合龙段及体系转换6.5.1合龙段施工合龙前,相接的两个T构最后2-3段，在立模时必须进行全T构联测，以便互相协调，保证合龙精度。合龙段模板利用挂篮模板采用悬吊法浇筑边跨及中跨合龙段砼。合龙段砼40、施工时，应尽量避免日温差造成的影响，可选择在日温差较小的一天中温度最低的时间浇筑，砼浇筑时间控制在23小时内。为保证合龙质量，砼可采用微膨胀砼，其膨胀剂掺入量由试验确定。合龙段具体施工程序为：安装施工吊架立模绑扎钢筋及纵向预应力管道安装劲性骨架临时穿束并张拉压配重安放竖向和横向预应力混凝土浇筑及养生拆除临时刚接预应力张拉并压浆拆除临时墩梁固结（边跨合龙时）。（1）合龙梁段吊架及模板吊架及模板组成合龙段模板使用挂篮模板，当悬浇完成10#梁段后，挂篮各部模板脱离主桁架。通过在已浇成的10#梁段及直线段底板、顶板内的预留孔洞，用预应力粗钢筋、挂篮内外模走行梁、底模架前后横梁等构成合龙段混凝土施工的吊41、架。外侧模和底模走行就位用拉杆将外侧模固定在已完成的10#梁段上，吊紧外侧走行梁，取消前端与上横梁间吊带。轮轴转换后，用倒链牵引内侧走行梁走行至已成梁段，用预应力粗钢筋和滚轴拉结，类似地走行外侧走行梁。在底模前后横梁两端各设置两个10t的倒链，前横梁倒链与内侧走行梁相连，后模梁倒链与外侧走行梁相连，取消底模后锚及前吊装置。走行前，底模、侧模自重应完全承托在侧模走行梁上，并最终作用于走行梁的滚轴吊点上。在前方牵拉走行梁滚动滑移，走行就位后，利用吊架预留孔洞与已成梁端混凝土拉结。内模在10#段箱梁内，搭设满堂支架，临时支撑内模框架及模板，放松走行梁吊带，向前滑移走行梁，走行梁前端进入对面吊点后拆除42、支架，使内模完全承托在走行梁上。（2）劲性骨架的安装在合龙段梁体模板就位及压重结束后，在一天气温最低时（凌晨）迅速完成劲性骨架焊接。并在尽可能短的时间内完成合龙段混凝土浇注。组织四台焊机及四个电焊工同时作业，所有焊缝高度和长度均应满足设计要求。施焊前，应将焊接处梁体用土工布覆盖并洒水润湿，防止焊接过程中灼伤梁体混凝土。（3）压配重合龙段混凝土采用平衡法浇注，在相应的10#梁段堆放合龙段梁体混凝土重量一半的砂袋。为消除梁体悬臂两端的不平衡弯矩，中跨合龙段两端应同时加载。在合龙段混凝土浇注过程中，安排专人按照合龙段混凝土的浇注速度，用手推车倒运压重砂袋至0#块梁顶，适当控制倒运速度，使浇注混凝土的43、增重与砂袋倒运的减重保持相当。（4）临时束张拉为防止合龙段混凝土产生早期裂缝，劲性骨架焊接好后，左右对称同步张拉临时4束每束50T的控制应力，待合龙后重新补足应力。（5）混凝土的浇筑为了保证合龙段的施工质量，应优化合龙段的配合比设计，使所用混凝土尽量早强，并应尽量减少其收缩徐变值。砼的浇筑应在低温下进行，在升温条件下养生，同时应边浇筑边配重，以防止砼产生裂缝（压重在砼灌注时相应撤除）。6.5.2体系转换待边跨合龙段砼达到设计规定的强度后张拉边跨合龙束，并拆除临时固结和临时支座，成为单悬臂体系，然后采用同样方法浇筑中跨合龙段砼，张拉预应力束，拆除模板，完成体系转换。6.6挂篮施工安全、质量注意事44、项（1）挂篮的安装、行走、使用及拆除过程均系高空作业，因此一定要按规定采取安全措施，进行安全教育，并在施工中随时进行检查。（2）创造高空作业条件，危险处应设安全网，悬空作业人员必须系安全带，人员操作处要设栏杆；上、下梯需固定牢靠；所有操作人员必须戴安全帽。（3）使用的机械设备，应随时检查、维修保养，特别是起重用的千斤顶、倒链、钢丝绳等应有足够的安全系数，如有不符合规定者立即更换；所有动力、照明电路，须按规定铺设，定时检查，确保安全。（4）现场技术人员必须经常检查挂篮位置、前后吊带，吊架及后锚杆等关键受力部位的情况，发现问题及时解决，重要情况及时报告。（5）检查竖向预应力钢束的位置、数量是否符合45、设计要求，特别注意后吊带、内外模后吊架预留孔洞位置是否正确及孔洞是否垂直。（6）施工中应加强观测标高、轴线及挠度等，并分项作好详细记录，每段箱梁施工后，要整理出挠度曲线。（7）灌注前后吊带一定要用千斤顶张紧，且两处要均匀，以防承重后和已成梁段产生错台。（8）施工挠度控制为能正确合理地控制梁体挠度，应采取如下措施：实际施工中，及时观测：a、挂篮走行前, b、挂篮走行后，c、灌注前，d、灌注后，e、张拉前, f、张拉后六个状态的挠度变化。在灌注砼过程中，要及时测量底板的挠度变化情况，发现实际沉落与预留量不符时，应及时调整吊带顶端的千斤顶。合龙前，相接的两个T构最后23块段，在立模时必须进行全T构联46、测，以便互相协调，保证合龙精度。T构两边要注意均衡作业，砼灌注对称进行；挂篮移动时两边距墩中心的距离差不要大于40cm，移动速度缓慢，不大于10cm/min。7.质量保证措施7.1组织措施（1）建立完善的质量保证体系，并保证其运行。对首次施工的工程，由总工程师及技术员会同有关人员重点旁站，观测全过程情况，及时指导，总结经验，分析研究，确保（提高）质量。（2）质检人员的配备不论专职或兼职的质检人员，均选技术好、熟悉规范、明确质量要求、责任心强的人员承担。（3）加强质量教育，强化质量意识本工程精度要求高，轴线位置、高程控制至关重要，控制不好将损及外观，为确保质量，要求在全体职工中加强质量教育，使全47、体职工人人关心质量、重视质量，强化质量意识。各级行政领导和生产指挥人员，在组织生产施工的同时，狠抓工程质量；各级工程技术人员在做好技术工作的同时，针对工程具体情况制定确保质量的措施；各具体施工人员要明确质量标准，严格掌握、执行规范规程，确保工程质量。7.2技术措施（1）坚持技术交底制度。每项工程开工前，由该项工程的主管工程师对各工艺环节的操作人员进行技术交底。讲清设计要求、技术标准、施工参数、操作要点和注意事项，使所有操作人员心中有数。（2）坚持工艺过程“三检”制度。每道工序均严格进行自检、互检和交接检，上道工序不合格不能进行下道工序施工。（3）认真执行隐蔽工程检查签证制度。凡隐蔽工程项目，在48、内部“三检”合格后，按规定报请监理工程师复检，检查结果填写标准表格，双方签字确认后，方可隐蔽。（4）坚持过程控制。质量不是检查出来的而是工序施工中干出来的，为此对每道工序均做到：工前有技术交底，有岗前培训，工中有技术人员跟班作业，工后有质检人员的检查评定，从而牢牢地控制住工序作业质量。（5）严格执行工序报检制度。每道工序施工完毕并经自检合格后，报请监理工程师进行验收，验收合格后方可进行下步工序的施工。7.3施工方案方面的保证措施（1）施工前，认真核对现场，精确核定箱梁模板、结构尺寸、高程等，发现问题及时与设计单位沟通，避免出错。对自行设计的施工补充图纸、方案要认真计算、设计、加工、组拼，并报送49、监理工程师审批，待批准后方可投入施工。（2）加强原材料的检测工作，水泥、钢材等厂供材料有出厂合格证和材质化验单，并控制其质量规格符合施工要求。对砂、石料等地材进行性质、强度试验，严格控制其粒径及含泥量等不超过设计规范要求。混凝土圬工拌合用水采用无侵蚀性水。（3）砼采用有自动计量装置，拌和站集中拌和的方法组织砼供应，砼运输车运输，泵车灌筑。桥梁砼外露部分尽可能采用同一家同一品种同一年批次产品。（4）坚持施工过程中的试验制度，砼浇筑对每批砼均进行坍落度试验并记入施工记录，控制坍落度在标准坍落度的15mm范围内，保证砼强度试验的频数、试件组数达到规定要求；还有含气量、入模温度及扩散度的检测等。（5）50、严把模板质量关。加工质量保证精度要求，确保表面光滑平整。现场安装牢固、板缝密贴平整，无错缝。（6）砼浇筑时保证其和易性，满足结构尺寸要求和砼振捣要求，以保证其外观质量；分层厚度不大于规范规定，一般控制在30cm以内，振捣时遵循快插慢拔、不过不欠的原则。（7）钢筋在加工时采用模具配合以保证加工精度。钢筋保护层采用砼垫块以保证砼保护层的厚度符合设计要求。（8）加工钢筋在钢筋车间内进行，雨天施工时，正在进行施工的钢筋骨架或已绑扎完准备浇筑混凝土的，须用篷布、雨布加以覆盖，并把中间垫高，以利排水，防止雨水腐蚀钢筋。（9）张拉前千斤顶、油表必须配套标定，标定后配套使用，且必须在合格有效期内使用。（10）51、锚具、夹具使用前必须对其外观、硬度、静载锚固系数及有关性能按规定进行检查与测试，合格后方可使用。8.安全保证措施8.1工程管理方面的措施（1）每道工序均做到：工前有安全交底，有岗前培训，工中有安检人员跟班作业，工后有安检人员的检查评定，从而牢牢地控制住工序作业进程以保证整个施工安全。（2）成立专门安全领导小组。设专职人员负责安全检查工作，各施工处、班组设兼职安全员负责各自安全检查工作，安全检查人员有施工否决权。 （3）、深化安全教育，强化安全意识。施工人员上岗前必须进行安全教育和技术培训，牢记“安全第一”的宗旨，加强各级作业人员的安全意识，使安全意识深入到每个作业人员的心中，安全员必须持证上岗52、。（4）、制定安全作业规章制度，在施工中做到各项工作有章可循，主要包括以下内容：车辆运输运行安全作业制度；用电安全须知及电路架设养护作业制度；各种机械的操作规则及注意事项；有关劳动保护法规的执行措施；各种安全标志的协调规则及维护措施；高空作业安全制度；起重作业安全制度。（5）、质量与安全是工程的根本，在整个施工过程中坚持以“质量保安全，从安全要效益”的方针。（6）、认真实施标准化作业，严格按安全操作规程进行施工，严肃劳动纪律，杜绝违章指挥与违章操作，保证防护设施的投入，使安全生产建立在管理科学、技术先进、防护可靠的基础上。（7）、特殊工种安全技术要求：特种作业人员必须持证上岗，并熟悉客专施工相53、关技术要求。相关工种作业人员必须正确穿戴防护用品。各工种必须严格遵守并执行相关操作规程。8.2施工用电及机械使用方面措施（1）、现场配电正规化，各配电箱均加设触电保护器，对线路加强检查维护，破旧电线一律废弃不用；手持用电工具一律安装漏电保护器，所有用电机械进行接地或接零。（2）、所有机械操作人员必须按机械操作规程进行。（3）、所有机械要定期地检查，以免在施工过程中出现故碍。（4）、严格按照施工规范和安全操作规程施工，在作业地点挂警告牌，严禁违章操作、野蛮施工。8.3现场管理安全保证措施（1）、对所有参施人员配发安全帽、安全带，进入施工现场一律带安全帽，高空作业一律配带安全带；杜绝上下交叉作业。54、（2）、吊装作业时均设专人值班且吊具均通过承载检验、有防护手段，定期更换各种吊装设备的承重绳。（3）、箱梁顶必须设置安全网，安全网应符合国家安全标准。箱梁四周边沿设置拦杆围护，高度不得低于1.2米（4）上岗上员应经体检，患有恐高症、恐水症、高血压、心脏病者不得从事高空、水上作业。附件： 悬浇梁支架计算一、0号块支架计算：1、支架结构形式：支架采用800mm钢管桩作为竖向支承构件。墩身每侧设两排、每排五根壁厚10mm钢管桩，钢管桩垫板为=16mm的A3钢板，预埋在承台表面上。钢管桩顶部设纵向工字钢，横向放3组12米贝雷片作为分配梁，分配梁上设楔形木桁架，再在架上敷设底模板。具体详见“0#块支架设55、计图”。2、底模方木计算底模肋木采用1010cm方木，方木间距为20cm，跨距为52cm。0#块混凝土共计324m3，合计8586KN，其半重4293KN ；根据设计图悬臂部重G=2500KN，按最不利情况考虑，梁重全部由底模承重，则其受力面积为5.14*4.3=22.1m2。取一根作为受力单元，按简支梁进行计算，则受力单元的总荷载为：N1=PS=0.520.2P=0.104P又因P=1.2G/(5.144.3)=135.75KN/m2(考虑施工活载、模板重等因素，取梁重1.2倍系数)故N1=0.104135.75=14.118KN荷载集度q=14.118KN/0.52m=27.15KN/mM56、max=qL2/8=27.150.52/8=1.76KNmQmax= qL/2=27.150.52/2=7.06KNmax= Mmax/W=1.76*106/(1003/6)=10.56Mpa13MPamax= Qmax/A=7.06/0.12=0.706MPa1.6MPaWmax=5qL4/384EI=0.274mm底模肋木的强度、刚度均满足要求。3、纵梁检算底模纵梁采用17根2I36a工字钢，间距为75 cm，净距 47.8cm;工字钢下方贝雷片间距最大为1.55m,即工字钢最大跨度为1.55m。取单组纵梁作为研究对象，腹板位置荷载最大，其荷载值为：单组横梁的荷载集度为 q=6.230.757、526.5=123.8KN/m检算图示（受力图）如下：Mmax= qL2/8=123.8*1.552/8=37.2KNm，Qmax= qL/2=123.8*1.55/2=96KN，max= Mmax /w=37.2/877.6=42.4Mpa215MPamax= Qmax/A=96/(76.4410-4)=12.55MPa125MPaWmax=5qL4/384EI=0.487mm纵梁强度、刚度均满足要求。4、贝雷梁检算0号块根部贝雷梁组承受荷载最大，为便于计算按均布荷载考虑，综合上部各种荷载后，其纵梁单位荷载为q=6.231.326.5=214.6KN/m检算图示（受力图）如下：根据四等跨连续58、梁计算：M跨中max=0.1214.632=193KNmM支点max=0.121214.632=233.7KNm(支点处可加强)Wmax=qL4/100EI=2.22mmVmax=0.620214.63=399KN贝雷销子：=Vmax/A=203Mpa215MPa贝雷梁为双片组合，故以上数据满足要求。单片贝雷桁架（单片不加强）载面特性及容许内力表长高cmcm弦杆载面积A（cm2）弦杆惯性矩Iy（cm4）桁架抵抗矩W（cm3）桁架惯性矩I（cm4）桁架允许弯矩（KNm）桁架允许剪力（KN）30015025.488273578.5250497.2788.2245.25、2I56a工字钢验算由图可知59、贝雷梁直接作用于钢管桩顶，故2I56a工字钢纵梁受力可简化为下图：其中：F=44.74m226.5KN/m30.454=133.3KN 注：最大箱梁净截面积44.74m2则Mmax=133.31.5=200KN.m =Mmax/w=42.6Mpa Vmax=133.3KN = Vmax/A=9.8 Mpa fc=Fa2L(1+a/L)/3EI=1.34mm 注：涉及的截面系数均乘以2经验算满足要求。6、钢管柱强度及柱底砼强度检算考虑自重后的柱底压力为N=450KN；根据欧拉公式，对于管柱本身：Plj=2EImin/(L)2=43549.9KN =1 Imin=193647cm4管柱强度满足要求60、。二、直线段计算1、荷载设计 连续梁横断面面积为11.6m2,顺桥向每米箱梁为11.6m3,每方混凝土按2.65t计算，则顺桥向荷载为：30.8t/m，支架自重2.6t/m，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取1.0Kpa,则顺桥向荷载为1.16t/m。验算基础承载力时按组合荷载33.6t/m计算，验算支架承载力时接33t/m计算。2、钢管桩受力计算：根据地质资料，运河段地质构造层理如下 层厚（m）桩周极限摩阻力（Kpa）淤泥0.6粉土8.936根据钢管桩竖向承载力公式：Pi=sUiLi+pARP=0.63615=101.7t则：N=(201.6/15)*1.5=20.16t101.7t，满足要61、求。3、贝雷片受力计算：贝雷片的允许弯矩为1576.4KN*m，允许剪力为490KN，由支架配置贝雷梁最大跨度为L=3m，均布荷载为33t/m，则贝雷片受最大剪力Q=qL/2=0.5*330*3=495KN，设计横向按14片布置，满足受力要求，Mmax=qL2/8=330*32/8=371.25KN*m，满足要求。4、支架受力计算：支架检算支架采用碗扣式脚手架，规格48 3.5mm，参数如下：A4.89x102mm2，I1.215x105mm4W=5.078x103mm3，回转半径i15.78mm，自重38.4N/m205N/mm21）支架立杆强度检算计算长度L1200mm，长细比L/i76，查路桥施工计算手册附录三得0.676，单根钢管的允许承载力NA0.6764.8910220567765.6N67.8KN取受力最不利的腹板部分进行计算，不考虑风荷载和偶然荷载，荷载取值如下：（1）腹板部分混凝土荷载：263.83=99.58KN/m2顶板和底板部分混凝土荷载：26（0.70+1.1）=46.8KN/m2（2）内模按5KN/m2计算（3）施工人员机具按2KN/m2计算（4）振捣混凝土的荷载按5KN/m2计算（5）支架自重：按6KN考虑单根支架立柱承受的荷载：N1.299.580.30.61.4（6（525）0.30.6）32.934KN1800KN。抗拔满足要求。