1、目 录第一章、编制依据2第二章 工程概况42.1、工程概述42.2、施工总平面布置图：见后附图5第三章、施工计划63.1、施工进度计划63.2、高大模板需用材料如表：63.3、主要机械设备计划7第四章、施工工艺技术84.1、高支模架搭设参数84.2、支撑架搭设工艺流程104.4、检查验收13第五章、施工安全保证措施195.1组织保证措施195.2、安全技术措施215.3、应急救援265.4、监测监控措施31第六章 劳动力计划32第七章 计算书及附图34一、柱模板计算书34二、梁模板(扣件钢管架)计算书47 三、板模板(扣件钢管高架)计算书64第一章、编制依据 1、本工程施工合同、设计施工图纸；2、 2、国家及重庆市相关规定；3、经业主和监理工程师审核的本工程施工组织设计；4、中华人民共和国颁布的现行有效的建筑结构和建筑施工的各类规定、办法。主要如下： 序号名称编号及文号1建筑工程预防高处坠落事故若干规定建质200382 号2建设工程安全生产管理条例国务院 393号3关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文4建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文5危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则渝建发【2014】16号6关于贯彻落实全国建筑施工安全生产电视电话会议精神进一步加强建筑施工安全生产工作的紧急通知渝建发【2014】109号7重庆市房屋3、建筑和市政基础设施施工现场文明施工标准渝建发【2008】169号8重庆市特种设备监察条例渝人大常委会【2008】23号9重庆市建设工程安全生产管理办法市政府【2015】289号10建筑施工用脚手架钢管与扣件送样检测渝建安发【2016】3号11关于进一步深化危险性较大的分部分项工程安全管理工作的通知渝建发【2016】22号类别名 称编 号国标建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013建筑施工安全技术统一规范GB50870-2013建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2015生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则GB/T29639-4、2013混凝土结构工程施工规范GB506662011工程测量规范GB 50026-2007高处作业分级GB3608-2008建筑施工场界噪声限值GB12523-2011行业建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013建筑施工扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005建筑施工安全检查标准JGJ59-2011生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则GB/T29639-2013）钢管满堂支架预压技术规程JG5、J/T194-2009地标房屋建筑与市政基础设施工程施工模板支撑体系安全技术规范DBJ50-168-20135、 主要规程及规范第二章 工程概况2.1、工程概述2.1.1主要参建单位序号名 称1建设单位 2勘察单位 3设计单位 4监理单位 5施工单位 6监督单位 建筑物参数如下表： 建筑物及使用性质建筑面积(m2)建筑高度（m）建筑层数结构形式0.00高程(m)层高(m)室内外高差(m)抗震类别抗震等级耐火等级抗震设防烈度场地类别设计使用年限防雷级别3#楼13964.9920.03F/-2F框架211.57.90.3乙三一650二类4#楼3099.1215.62F/-1F框架212.07.806、.3乙四一650二类 根据危险性较大分部分项工程管理办法要求搭设高度5m及以上，搭设跨度10m及以上，施工总荷载10kN/及以上，集中线荷载15kN/m及以上，高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程属危险性较大的工程范围需按高大模板支撑体系要求进行施工；搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15Kn/及以上；集中线荷载20Kn/m及以上需按高大支撑模板体系要求进行施工并组织专家论证。本工程3#楼屋面结构梁板、4#楼楼梯部分存在高大模板支撑体系，需要组织专家论证。2.1.3 高支模区域分布情况 渝州华庭项目3#楼位于重庆市巴南区花溪民主村，东临柳镇，北靠新7、尚城住宅区。设置1台63塔吊覆盖。3#楼一层、二层为7.900;3层A-D/7-9轴、7-9/D-H轴此部位无楼板，支撑架高度为12.100，梁模板支撑架搭设超高，该几层典型梁截面尺寸为300700。支模架搭设基础为100mm厚C30垫层置于楼板上，其具体分布详见后附图。 渝州华庭项目4#楼位于重庆市巴南区花溪民主村，东临柳镇，北靠新尚城住宅区。设置1台40塔吊覆盖。4#楼一层、二层为7.800;楼梯间B-C/1轴、6-7/D-E轴此部位无楼板，支撑架高度为10.800，梁模板支撑架搭设超高，该几层典型梁截面尺寸为300600。支模架搭设基础为100mm厚C30垫层置于楼板上，其具体分布详见后8、附图。2.2、施工总平面布置图：图中阴影部分3号楼屋面挑空部分为12.1m高支模区域图中阴影部分4号楼屋面挑空部分为11.8m高支模区域第三章、施工计划 3.1、施工进度计划施工部位木工人数钢筋工人数砼工人数开始时间结束时间工期（天）3#1层、2层、3层302015614#1层、2层302015613.2、高大模板需用材料如表：材料名称规格数量备注胶合板1830*915*15mm25000木方40mm80mm1000m3现场实测为40*80m钢管48*2.8150000m现场实测壁厚2.8mm扣件直角50000个旋转20000个对接20000个顶托、底托直径36mm35000个通丝螺杆12209、000套配套“三”形螺母1220000套配套螺垫1220000套模板内衬18长度按梁断面配30000根内衬间距400400mm麻袋10000m2用于混凝板养护3.3、主要机械设备计划序号机具名称型号安装功率(kW)数量合计功率(kW)1塔式起重机QTZ6332.8265.62木工电刨MIB2-80/10.721.43木工平刨床MB503A3264电焊机UN-404041605插入式振动器ZX501.144.46钢筋调直切断机GT4-144287钢筋弯曲机GW403268钢筋箍筋弯曲机GF-161.5239钢筋切断机QJ40721410滚丝机HGS-404283、施工检测设备计划序号设备名称单位10、数量进场计划1全站仪台3开工前进场2电子经纬仪台3开工前进场3水准仪台16开工前进场4扭力扳手把2开工前进场5数码相机台1开工前进场6电脑台30开工前进场7施工安全验算软件套1开工前进场第四章、施工工艺技术4.1、高支模架搭设参数4.1.1、3#、4#楼120mm厚板模板参数（120mm厚板支撑架搭设）楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1.1水平杆件1砼楼板厚度0.12m支架高度最大12.1m立杆纵距1.05m立杆横距1.05m水平杆最大步距1.5m顶步步距0.75m立杆顶伸出长度a0.1m扫地杆高度0.2m钢管类型482.8mm面板木胶合板 厚度：15mm次楞方木40m11、m80mm，间距0.15m主楞钢管，最大悬挑长度0.2m剪刀撑依据JGJ130-2011规范加强型架体要求设置，剪刀撑宽度与间距不大于5m支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.35kN/m2支架自重0.147kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的1%风荷载重庆，基本风压：0.3kN/m2注：3#楼一层、二层为7.900;3层A-D/7-9轴、7-9/D-H轴此12、部位无楼板，支撑架高度为12.100最大支撑高度12.1m,板厚有120mm，最大支撑高度12.1m，板厚有120mm。故统一按最大支撑高度12.1m和最大板厚120mm计算。 120厚板支撑脚手架搭设示意图 荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.111kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：0.3kN/m2注：计算按1.05m计算，由于考虑板跨1/2,故局部梁底纵向立杆按0.9m布置4.1.2 4#楼梁模板计算工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：13、支撑结构1.1水平杆件1.1梁截面宽度0.3m梁截面高度0.6m支架高度10.8m楼板厚度120mm板底立杆纵距la1.05m板底立杆横距lb1.05m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距同板底立杆纵距，0.8m梁侧与梁底立杆横距梁下设置2根立杆,间距300mm钢管类型482.8mm水平杆最大步距1.5m顶步步距0.75m梁底步距是否加密不加密立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m扫地杆离地高度0.2m面板15mm厚木胶合板梁底次楞4080mm方木，4根梁底主楞钢管梁侧次楞4080mm方木，间距150mm梁侧主楞两根双钢管，间距400mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：400mm400mm剪刀撑设置依据14、JGJ130-2011规范加强型架体要求设置，剪刀撑宽度与间距不大于5m支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.108kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：0.3kN/m2 注：该区域高支模支撑架体为满堂脚手架，由于架体搭设均悬挑与结构主体外，在搭设外防护架时，外防护架不能与结构主体相连接，故将外防护架纵横向与高支模架体相连，使外防护架稳定。4.2、支撑架搭设工艺流程 定位放线竖立杆连横杆接上层立杆连横杆15、立杆达设计高度后放入顶托设置竖向剪刀撑设置水平剪刀撑连接立柱及加固措施铺主龙骨铺次龙骨铺模板支架校核支架验收验收合格进入下道工序4.3、施工方法4.3.1、满堂架搭设 根据附图超高支模支撑平面布置图，搭设满堂支架，包括剪刀撑，支立杆时应先在钢管底部按后附图超高支模剖面图垫5cm*10cm方木为防止压力过大使木方产生破坏在垫木上钉一块1.5cm厚的胶合板（使用可调底托的可不加垫木，支模架搭设基础为100mm厚C20垫层置于中风化基岩上），再搭中间水平拉杆，再搭扫地杆，扫地杆离地面200处，使立柱纵横方向左右对直，立杆的水平牵引杆根据各层结构层高设置，顶步设置在梁底下300处，中间步距按不大于1516、00设置，最上一步满足上表顶步步距；同时，立柱要间距均匀，满足设计要求。之后用水平管根据标志点弹出梁底模标高，并搭设梁底钢管。满堂架搭设时应与框架柱作刚性连接，增加整个支撑系统的刚度，具体见附图。立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁采用搭接接4.3.2抱柱 支撑顶板架体必须与主体进行拉结，有柱子部位全部做有效拉结，保证模板支撑体系的整体稳定性，竖向间距每隔2步（竖向间距2-3米，水平间距6-9米）拉结一道。 抱柱大样图4.3.3、剪刀撑的设置 水平剪刀撑采用加强型剪刀撑，为了便于实际操作，水平剪刀撑统一采用6000钢管搭设、在扫地上面及梁底各设道水平剪刀撑，架体搭设高度每6m一道水平剪刀撑。在717、.8m高度设置一道，11.9m高度设置一道。整个钢管支撑系统须与框架柱连在一起，增强整个支撑系统的刚度。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成4560，架体外侧周边及内部纵、横向每5-8m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为4m5m。4.3.4、墙柱模安装 墙柱模板采用对拉螺栓加固，立模板前应先根据放出的边线设置定位钢筋，定位钢筋与墙柱主筋焊接牢固，端头平整，防止加固拉紧后击穿模板导致跑位。立第一块模板，相邻两个的面的第一块模板接缝应错开设置，保证柱子模板的整体性。第一块模板与地面接触的外侧地面上应订制一块模板条子，防止地面不平导致漏浆，当缝隙过大，模板条子无法全部封堵时应采用砂浆在柱模加固18、后填补密实。之后循序拼装上部模板。在该层施工时模板已经过周转，板上多有穿墙螺栓孔，拼装时注意孔洞的对穿，方便套设PVC套管，且减少模板的孔洞。当碰到柱子主筋而实在无法避开时，才新开螺栓孔。 安装到上层梁底（底板）后，在模板外侧设置钢管内楞，用铁钉加铁丝固定；穿设穿墙螺栓，套好PVC套管，用线锤检查柱模板的垂直度，经垂直校正后，立即用钢管抱箍固定，拧紧高强螺帽，柱子下部1/3高位置设置双螺帽，所有加固用山型卡必须双倍设置。调整轴线位置，调整垂直度，上口安放保护层限位卡及保证钢筋间距的内撑卡。柱根部单面开设清扫口，以保证在混凝土施工前清干净木屑等杂物。柱模板支设完成上口拉通线验收。墙模板支设与柱模19、板雷同，但墙内侧应设置水泥撑棍以保证墙体厚度。撑棍应成梅花型布置，间距400*400mm。 当墙柱模板立好后，由木工工长组织测量组就垂直度及轴线位置进行复核，偏差超过规范的应校正。木工工长应全面检查螺帽是否拧紧。4.3.5、梁模安装 按设计间距要求整齐铺好40803000方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，用铁制侧模卡勾步步紧做压脚压紧侧模底部。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定，（在安侧模前主楼按0.4*0.4m间距加钢筋内撑控制梁内空宽度）穿设对拉杆，对拉杆间距按照表中要求设置。跨度大于4M的梁应起拱0.002L； 悬挑梁拱高不小于20mm。（L为两端支承梁的跨度或悬挑梁跨度的两20、倍），主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加两排立杆与高支模排架相连接。4.3.6、板模安装（1）在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线，并架设 48*2.8横钢管，在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。板缝用胶带纸粘好。(2)板模板施工时注意以下几点：1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；2）模板第一排次楞木方需紧靠柱边，模板与模板之间拼接缝小于2mm，否则用腻子封条；3）根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：4m 开间不考虑起拱，21、4mL起拱0.4%，且拱高不小于20mm，所有悬挑构件，在施工过程中均需从底层地面起加设支撑，待构件砼强度达到 100%后方可拆模。板模板支设，下部支撑用满堂架子，对应基础为楼板的每根立杆底部应设置300mm300mm胶合板垫块，脚手架必须设置纵、横向扫地。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，必须与每根立杆连接并拧紧。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。4.3.7、混凝土浇筑采用输送泵，先交柱后交梁板、从中间向四周浇筑4.3.8、模板拆除 拆模22、时应根据规范规定送同条件混凝土试压进行检测试压，混凝土强度同条件试压报告值达到100%，填写模板拆除报验表，经监理公司专业监理同意后才能进行拆除。现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目质检工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除。（4） 梁底、板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因高支架直接支撑在下一层顶板23、上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除下一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。（7）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑；”。松顶托或卸落块拆除顺序按“先次梁再主梁，从跨中向支座方向，板中间向四周松顶托”拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。(8) 在拆除模板24、过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。(9) 模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。(10) 模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002,2015）中4.3模板拆除分项的规定。4.4、检查验收4.4.1、组织管理（1）严格按支撑架计算书进行操作。（2）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。（3）支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通25、知公司工程技术部和质安部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。（4）严格按设计尺寸和要求搭设。搭设前在施工员、测量员参与下先弹出纵、横立杆位置线，再据此搭设立杆。（5）支撑支架系统必须连为一体，不得因班组施工区域的划分而断开。精心设计砼浇筑方案：浇筑砼时，泵车停放在道路边，按照砼计划浇筑方向开始浇捣，尽量采取从中间向两边浇筑的顺序均匀浇筑（具体浇筑路线见附图）。（6）施工材料，特别是钢管和扣件不满足要求的严禁使用。搭设的主要材料在进场堆放前，必须根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中关于构配件检查和验收的要求，逐一进行验收。经验收合格的钢管、扣件按规格、种类，26、分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。（7）严格控制实际荷载不超过设计荷载。严禁在支撑架上集中堆放材料。在实际操作中，施工荷载不能超过设计荷载（3.5kN/）。（8）确保安全的前提下，在砼浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时予以解决。4.4.2、检查验收模板工程支撑架检查验收必须符合建筑施工扣式钢管脚手架安全技术规范（GJG130-2011）有关规定，本工程模板工程支撑架应符合下述具体规定。表 A . 5 高大模板支架安全要点检查表工程名称渝州华庭支架材质钢管施工单位重庆富士达建筑装饰有限公司监理单位重庆康盛建设监理有限公司资 料 检 查有专项施工方案，不少于27、5人的专家组论证专项施工方案并出具论证意见论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）经总监理工程师批准有技术交底记录现 场 检 查保证支架内容稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪力撑外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪力撑每楼层设连板装置竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑剪力撑倾角4560,跨越57根杆杆,宽度6m连墙装置在水平剪力撑位置上设置（禁止在砌体上设置）竖直方向28、沿横向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑在无墙无板处设连梁装置水平方向沿全平面每4.5m高设一道剪力撑，架顶部位加密水平剪力撑在无法采用以上4种方法处设辅助装置立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束伸出长度：可调底座不大于300mm：可调顶托不大于200mm。禁止29、事项支承梁的立杆应对接，禁止搭接水平杆在禁止区域内，禁止对接禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板禁止使用叠层搭设的木材支撑体系禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止用木杆接长作立杆禁止输送混凝土的泵管与支架连结禁止不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用其它立杆间距、水平杆步高符合要求截面高度1m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定格构框架体系设置检查结论1 通过 2 整改 3 停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工 监理检查人： 年 月 日表 A . 7 扣件拧紧抽样检查表 检查日期 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检30、数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格 不合格 截面高度1m并3200nn/10合格 不合格检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40Nm65 Nm。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。附录A 施工设施安装验收记录工程名称设施名称方案编制单位工程部位使用单位安装单位施工日期201 31、年 月 日至201 年 月 日验收日期201 年 月 日验收意见及结论验收结论验收人员签字序验收单位验收人签字职称或职务附录B 阶段质量检查验收记录工程名称设施名称方案编制单位安装单位施工日期201 年 月 日至201 年 月 日检查验收日期201 年 月 日检测项目及检查结论序检查项目检查过程记录检查结论1234567注：检查项目根据本技术规程，检查内容按本技术规程、安全专项施工方案及相关技术规范确定。安装验收单位检查验收签字序安装单位作业负责人员验收人签字职务第五章、施工安全保证措施5.1组织保证措施（1）安全管理领导小组 按照“领导负责、分工负责、逐级负责、专业负责、岗位负责”和“管生产32、必须管安全，谁主管谁负责”的原则，项目部成立安全管理领导小组，项目经理任组长，项目生产经理和总工程师为副组长，专职安全管理工程师、各职能部门为组员安全管理组织机构。 安全管理领导小组： 组 长: 王刚 （项目经理） 联系电话： 副组长:张军（技术负责人） 联系电话： 组 员:蒋均、陈科敏、沈成川、李东旭、陈御林、罗富洋、况小明、刁凤。 （2）安全管理领导小组成员职责 1）组长：王刚（项目经理） 履行承揽合同要求，确定安全管理目标，确保项目工程安全施工，对工程项目的安全全面负责； 参与编制施工组织设计，建立项目安全生产保证体系，组织编制安全保证措施； 贯彻执行各项有关安全生产的法令、法规、标准、33、规范和制度，落实施工组织设计中的安全技术措施和安全资源配置； 支持项目安全员及施工管理人员行使安全监督、检查和督促、检查工作； 适时组织对工程项目部的安全体系评审和协调。 2）副组长: 张军（技术负责人） 根据项目安全保证方案，组织有关管理人员制定针对性的安全技术措施，并经常注意督促检查。 协调安全保证体系运行中的重大问题，组织召开安全生产会议； 定期组织管理人员进行安全操作规程和安全规章制度的学习； 实施现场管理标准化，确保操作现场工作环境不影响施工安全； 组织安全设施的验收，协助上级部门对项目的安全检查和督促； 负责安全设施的材料、设备及设施的采购计划的审核及批准； 处理一般工伤事故，协助34、处理重大工作、机械事故，处理事故遵循 “四不放过”原则，并采取有效整改措施，防止再发生； 对各分包单位制定例会制度，编制会议纪要，发放给有关人员。编制施工组织设计，负责对安全难度系数大的施工操作方案进行优化，及时调整或补充完善安全施工方案； 3）组员：蒋均、陈科敏、沈成川、李中旭、陈玉玲、罗富洋、况小明、刁凤、贯彻安全保证体系中的各项安全技术措施，组织参与安全设施，对施工全过程的安全实施控制，并做好记录； 监督、检查操作人员的遵章守纪。组织并参与安全技术交底，对施工全过程的安全实施控制，并做好记录； 掌握安全动态，发现事故苗子并及时采取预防措施； 制止违章作业，严格安全纪律，当安全与生产发生冲35、突时，有权制止冒险作业； 对进入现场使用的各种安全用品及机械设备，配合材料部门进行验收检查工作； 协助上级部门的安全检查，如实汇报工程项目的安全状况； 负责一般事故的调查、分析，提出处理意见，协助处理重大工作、机械事故，并参与制定纠正和预防措施，防止事故再发生。 4）组员：蒋均、陈科敏、沈成川、李中旭、陈玉玲、罗富洋、（项目施工组） 按照安全保证计划要求，对施工现场全过程进行控制； 严格监督实施本工种的安全操作技术规范； 有权拒绝不符合安全操作的施工任务，除及时制止外，有责任向项目主管经理汇报； 执行对施工人员的分部分项工程有针对性的安全技术交底；负责临边、洞口的安全防护技术措施以及特殊脚手架36、施工用电、大型机械拆装方案的落实；协助对施工班组的安全监督。 发生工伤事故，应立即采取措施，并保护现场，迅速报告； 对已发生的事故隐患落实整改，并向主管安全经理反馈整改情况。 4）组员；况小明、刁凤（项目材料组）、王学林、王兴义、黄军、谭春军（设备组） 按照项目安全措施要求，组织各种资源的供应工作； 对供应商进行分析，建立合格供应商名录； 负责对合格供应商供应的安全防护用品的验收、取证、记录的工作，并做好验收状态标识，储藏保管好安全防护用品（具）； 负责对进场材料按场容标准化要求堆放，清除事故隐患； 对现场使用的机械、脚手架、吊钩等安全设施和配件应保证质量，并定期检查和试验，对不合格和破损的37、，要及时进行更新替换； 对易燃易爆物品进行重点保管； 负责施工现场的中小型机械使用前的验收和日常保养及维修工作； 对施工现场使用的机械进行可追溯性记录； 对施工现场的用电设施按要求验收和平时安全用电的管理。 5）组员：王国秀、王安清、张玲、张丞相(项目后勤组) 负责开展各种多样化的安全培训教育，定期出黑板报、张贴安全标语等宣传工作。 做好施工现场动用明火和宿舍的防火安全工作。 对食堂的用电、用气进行安全管理；负责工地及项目管理临时办公室的安全保卫工作，特别是财务室、资料室、电脑室等场5.2、安全技术措施5.2.1、支撑架搭设安全技术措施 （1）支撑架搭设前应对照支架平面布局进行放样，确定搭设控38、制线，根据搭设区大小，宜划区落实责任人，严格搭设支架平立面参数。 （2）支架配杆应在搭设前进行现场核实，确定搭设高度在可调范围。支架立杆竖向接头应相邻杆件错位布置。 （3）支架第一层搭设好后应进行立杆垂直度和横杆水平度校核，确定满足要求后再向上进行搭设，避免盲目作业。 （4）管架接头搭设时应确保接头牢固到位，每天作业后专人进行检查。 （5）支架顶部应挂线检查立杆纵横向和高度是否满足要求。 （6）支撑架其余安全措施 安全围栏及安全网 作业层周边应搭设1.5m高度安全围栏，并悬挂密目式安全立网进行封闭。 脚手板 作业层根据施工要求进行人行走廊脚手板满铺。并捆绑牢固。 人员上下通道 满堂式脚手架必须39、搭设人员上下走行通道，设置扶手及出入口安全防护，临边设置密目式安全网，并悬挂相关安全标识标牌标语。作业人员不得攀爬模板、脚手架等临时设施。 防雷接地 根据JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范表5.4.2规定，本工程模架支撑与外脚手架间用钢管进行扣件拉结，避雷针用12的镀锌钢筋制作，设在脚手架的立柱上，高度为超出脚手架1.2m，并将所有最上层的纵向水平杆全部接通，形成避雷网络。接地线用12的镀锌钢筋制作，接地线的连接应保证接触可靠，并经有关部门检查验收合格，接地装置完成后要用电阻表测定电阻是否符合，接地电阻不大于4欧姆。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员离开脚手架。5.2.2、40、模板安装安全技术措施 （1）侧墙模板安装 隧道从底板施工应准确定位，底板完成后再次放线确认无误。 侧墙及顶板模板安装在内侧支撑架搭设验收完成后进行。 内侧侧墙模板安装前与钢筋作业人员应进行工序讨论，按有利于侧墙钢筋制安原则确定工序施工顺序。 墙柱连接处模板安装应先进行柱模安装和加固，墙模板与柱模板应连接良好。 模板安装操作人员必须严格按模板工程设计书和施工方案进行施工，不得随意更换支撑杆件的材质，减小杆件规格尺寸，如发现设计中存在问题或施工中有困难，需向工地技术负责人提出并经模板设计审核人员同意才可更改。 模板安装标高应逐层高度控制到位准确，不应到顶部出现闭合差异。 模板与背楞应牢固连接，双层41、背楞应牢固连接。 模板加固前应整体校核平整度和线型，确保尺寸准确。 模板安装时应及时安装预埋件、预留孔和预留洞，安装完成后应进行针对性的检查，不得遗漏。 模板加固完成后应专人检查螺栓情况，防止漏掉。 （2）顶板模板安装 支架上支撑内首先安装主背楞双钢管或方木，由于隧道纵向为坡度设计，主背楞按垂直于隧道轴线方向布设。主背楞安装好后应成段挂线调整高度到设计位置。 主背楞上部次背楞采用单钢管或方木，如果采用钢管背楞两层之间应牢固连接。 顶板模板铺设应在模板接缝位置可靠连接，接缝应紧密。 顶板模板铺设平整度应反复调校，确保标高和平整度符合要求。5.2.3、混凝土浇筑安全技术措施 （1）模板支撑体系是基42、于一定砼浇筑速度进行设计，混凝土浇筑时应严格控制砼浇筑速度不大于模板支撑设计混凝土浇筑速度。 （2）混凝土浇筑严格按相应施工方案执行，浇筑侧墙顶板砼时应设置专人进行混凝土浇筑速度控制。每浇筑一次应详细记录时间和混凝土上升高度，计算混凝土上升速度，并使之处于受控状态。5.2.4、模板拆除安全技术措施 （1）按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。 （2）拆除模板或支架时，应划定拆除施工区域，指定专人负责。操作人员站在安全处，以免发生安全事故。待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支撑等运出堆放。拆下的模板等配43、件，严禁抛扔，要有人接传递，按指定点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好脱模剂，以备下一循环使用。 （3）高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。 （4）高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。 （5）高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。5.2.5、危险源识别及分析 根据44、本工程高大模板支撑体系工程特点，对危险源识别和分析，主要危险因素如下： （1）高处坠落：高处坠落是指人在一定位置为基准的高处进行的作业。国标GB360883 高处作业分级中规定：“凡在坠落高度基准面2m 以上（含2m）有可能坠落的高处进行的作业，都称为高处作业”，高处坠落事故的发生率最高、危险性极大。 （2）物体打击：物体打击伤害是建筑行业常见事故中一种，指由失控物体的惯性力造成的人身伤亡事故。物体打击会对建筑工作人员的安全造成威胁，容易砸伤，甚至出现生命危险。特别在施工周期短，劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常有出现。这就要求在高处作业的人员对机械运行、物料传接、工具的存放过程中，45、都必须确保安全，防止物体坠落伤人的事故发生。 （3）坍塌：坍塌事故是指物体在外力和重力的作用下，超过自身极限强度的破坏成因，结构稳定失衡塌落而造成物体高处坠落、物体打击、挤压伤害及窒息的事故。这类事故因塌落物自重大，作用范围大，往往伤害人员多，后果严重，为重大或特大人身伤亡事故。本工程坍塌事故主要分为：土方坍塌、模板坍塌、脚手架坍塌、拆除工程的坍塌等。坍塌事故往往会造成群死群伤，危险性极大。 （4）起重伤害：起重伤害指从事起重作业时引起的机械伤害事故。起重作业是指在吊运坯体、地板、小车生产中，采用相应的机械设备和设施来完成结构吊装和设施安装，其作业属于危险性作业，作业环境复杂，技术难度大。 常46、见起重危害包括脱钩砸人、钢丝绳断裂抽人、移动吊物撞人、钢丝绳刮人、滑车碰人、起重设备在使用和安装过程中的倾翻事故及提升设备过卷、蹲罐等事故。常见起重伤害事故原因包括使用应报废的钢丝绳；重物重量不明或超过额定起重量；无人指挥或指挥信号不明、混乱；作业区内有人逗留；作业场所地面不平整、支撑不稳定、配重不平衡；安全防护装置缺乏或失灵。 （5）机械伤害：机械性伤害主要指机械设备运动(静止)部件、工具、加工件直接与人体接触引起的夹击、碰撞、剪切、卷入、绞、碾、割、刺等形式的伤害。各类转动机械的外露传动部分(如齿轮、轴、履带等)和往复运动部分都有可能对人体造成机械伤害。易造成机械伤害的机械、设备包括：钢筋47、制作机械，木工台锯，木工手提锯，木工电钻等传动设备。 （6）触电：触电事故是指电流通过人体外部造成局部烧伤和内部的伤害，由于电流对人的呼吸、心脏及神经的伤害，使人出现痉挛、呼吸窒息、心跳骤停等症状，严重时会造成死亡。 （7）火灾：火灾事故可能发生在仓库、生活区、办公区和易燃材料（油品）堆放点。危险性分析：造成现场人员伤害和财产损失，严重的危及到周边建筑物和群众，造成重大伤亡。5.2.6、危险源预防措施 （1）高处坠落安全预防措施 高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀48、堆置，并不得超过设计计算要求。 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。 安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。 项目部按类别，49、有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。 高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。 （2）物体打击安全预防措施 模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。 避免交50、叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。 外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。 （3）坍塌安全预防措施 模板作业前，按设计要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。 模板作业时，对模板支撑采用钢管支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱51、应牢固拉接，形成整体。 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。 板上堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。 安装板模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 （4）起重伤害安全预防措施 起重机械、吊装器具使用前必须检查合格才能投入使用，起重司机、指挥工必须持证上岗。 对施工班组作业人员进行安全教育和培训，考试合格后方可持证上岗。参与吊装工作的人员必须接受安全交底方可进52、行吊装作业。 进入现场的作业人员，必须按规定穿工作服，防滑鞋，戴安全帽。 登高作业人员应经身体检查符合登高作业条件的人员，登高作业必须系好安全带。高血压和心脏病者严禁高处作业。 吊装作业时必须划分出警戒区，设立警戒线，设置专职安全员进行警戒。 吊装作业时，必须设立专职指挥员，统一指挥协调作业，同时采用可靠的通讯设施（如对讲机）进行信号传递。 吊装作业时，起重臂下及吊装作业半径范围内严禁站人，吊装物件不能从人员上方进行吊运。 起重人员应熟知施工方案、吊车性能、操作规程、指挥信号和安全要求。 当天气恶劣不适合吊装时应停止吊装作业。 （5）机械伤害安全预防措施 项目部安全员与不定时对工人进行教育，在53、机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。 在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。 切割小块的模板时应采取有效的保护措施。 （6）触电安全预防措施 建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。 建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。 施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。 手持电动工具必须设触（漏）电保护器。 夜间施工，必54、须保证足够的照明设施。 照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。 在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。（7）火灾安全预防措施 设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。 切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。 现场设置足够的灭火器。 水管应随施工部位设置，便于取水。5.3、应急救援5.3.1、应急救援人员组织高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。1 成立55、以项目经理为第一责任人的突发事件应急处理领导小组，负责领导、指挥本工程现场区域内突发事件应急处理工作。组 长：王刚副组长：张军 组 员：蒋均、陈科敏、李中旭、陈玉玲、罗富洋、况小明、刁凤、2 报警救援及其他联络电话报120送往附近重庆花溪医院就诊，主要领导电话：王刚3 人员分工与职责1) 项目经理任总指挥，组织、指挥应急救援工作和实施演练。2) 项目副经理协助总指挥工作，在总指挥不在岗时，代替总指挥工作，同时要安排、督促预防措施实施。3) 安全员协助总指挥作好应急救援准备工作及日常事务工作。建立并保持信息渠道畅通，参与应急救援指挥及协调工作，协助组织实施演练，参与制定、检查安全预防措施落实。456、) 技术员编制紧急事件预防措施计划，组织实施安全教育，督促紧急事件预防措施计划。5) 材料员负责应急救援物资供应及储备管理，保障应急救援物资质量，控制有效期限。6) 施工队长落实执行紧急事件预防措施计划，组织人员参加应急救援行动及定期演练，协助应急救援指挥。5.3.2 突发事件处理流程发 现 人项目经理或单位负责人项目安环部或项目应急领导小组发现后立即向项目经理或单位负责人报告局安环部企业管理部迅速作出判断，下达应急响应指令，同时以最快方式向项目安环部报告，并根据情况的严重程度决定是否报警 。判定项目经理部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场处理，同时电话向局安环部报告。跟踪应急处理情况，必57、要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件应急电话： 火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救1205.3.3 应急救援工具及药品1 预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架3个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援2 应急器材准备清单应急材料清单表序号应急物品名称规格/型号单位数量存放地点保管人1肾上腺素1ml盒2项目部王国秀2尼可刹米2ml盒2项目部3阿拉明2ml盒2项目部4阿托品0.05盒2项目部56558、4-210mg盒5项目部6速效救心丸丸盒5项目部7止血敏2ml盒5项目部8止血带根2项目部9绷带卷20项目部10急救包个2项目部11氧气袋个1项目部12扩创包个1项目部13血压表个1项目部14灭火器MFZ4个80项目部15应急车辆辆2项目部5.3.4、应急救援处置 抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救 （1）、模板坍塌）当事故发生时，立即停止施工作业、向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡59、的情况下，控制好事故现场。）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）（2）、高处坠落1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。 如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这60、时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势（3）、触电 发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员对触电人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不便立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，61、保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。（4）、机械伤害 发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重62、伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，按程序有组织的处理事故。抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。（5）、物体打击）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员63、痛楚为主。 若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。（6）、火灾 当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。 火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。5.4、监测监控措施 本工程模板支64、撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施： 顶板混凝土浇筑过程中设专人进行支架沉降观测，如有隐患，立即停止施工，查明原因排除隐患后再进行施工。 对原材料、构配件、支撑结构搭设进行检查验收的测量验收按照JGJ300-2013建筑施工临时支撑结构技术规范附录D 附表D-1D-5；监测项目：支架沉降、位移和变形。 位移观测临界值： 支撑模板体系按JGJ300-2013建筑施工临时支撑结构技术规范表8.0.9检测报警值位移按H/300，位移为近3次读数平均值的1.5倍；支架监测一般规定： 检测的内容包括支撑结构的位移检测。 在支架的顶层及每10步设置位移监测点65、；位置设置角部和四边的中部位置。监测设备要固定、准确、稳定。 监测点必须稳固、明显，设监测装置和监测点的保护措施。 位移监测频率不小于每2小时1次，监测数据变化量较大或速率加快时，应提高监测频率。 当监测数据达到报警值时，支撑结构的荷载突然较大沉降或者严重开裂的异常变化时停止施工，立即启动安全应急预案。（5）监测记录沉降监测记录表 编号： 工程名称水准点高程监测日期监测性质见证监测测量仪器及编号监测结果记录监测点编号监测标高沉降量(mm)本次(mm)累计(mm)记录人抄测人见证人（6）、监测控制值、预警值本工程监测报警、预警值为：监测项目预警值控制值侧向位移量7mm10mm沉降量15mm20m66、m若接近预警值，要立刻向现场管理人员汇报，并要求暂停混凝土浇筑施工，对变形量大的部位进行钢管加固，加固完成后再进行混凝土浇筑施工。（7）、监测点布置 沉降、侧向监测点位置主要布置在主梁与次梁交接点处，部分侧向监测点设置在下一层板面。监测进出通道必须保持畅通，且监测时的照明为不超过12V电源的照明设备。 监测点详见附图： 沉降观测示意图第六章 劳动力计划6.1、专职安全员 为了保障施工安全我项目部配设三个专职安全员,在模板架子搭设过程中进行监督检查，并填写好记录表。专职安全员管理人员登记表序号姓名岗位安全员B/C证编号有效期限1 项目经理渝建安B（2011）0007647 2 安全员渝建安C（267、014）2044597 3 安全员渝建安C（2011）0003965 6.2、特殊工种操作员 对于施工中电工、架子工、起重司机等特殊工种，必须是取得操作证人员特证上岗。操作证两年进行年审换证，换证年审期限已满，未及时办理手续的特殊工种人员不得上岗操作。特殊工种作业人员登记表序号姓名岗位上岗证书编号有效期限1 建筑起重机械司机渝A0420111136112018.32建筑起重机械司机渝A0420140238392017.33建筑起重信号司索工渝A0320139350514建筑起重信号司索工渝A0320120072115电工6电工157517焊工2017.38架子工9架子工10架子工11架子工1268、架子工13架子工14架子工15架子工16架子工17架子工18架子工19架子工20架子工21架子工22架子工23架子工24架子工25架子工T50022226架子工27架子工第七章 计算书及附图一、柱模板计算书渝州华庭一期工程工程 ；工程建设地点：巴南区民主村；属于结构；地上3层；地下3层；建筑高度：20m；标准层层高：7.8m ；总建筑面积：17000平方米；总工期：100天。本工程由重庆兆能实业有限公司投资建设，全城建筑设计院设计，重庆607勘察实业总公司地质勘察，重庆康盛监理咨询有限公司监理，重庆富士达建筑装饰有限公司组织施工；由王刚担任项目经理，张军担任技术负责人。柱模板的计算依据建筑施工69、手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目70、:8；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:8；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量71、E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200；72、 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 106 mm，且竖楞数为 8，73、因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(竖楞间距): l =106.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.04?.50?.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.50?.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=1274、.079 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1?2.079?06?06= 1.36?04N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500?8.0?8.0/6=2.70?04 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.36?04 / 2.70?04 = 0.503N/mm2；面板的最大应力计算值 =0.503N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值75、 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =106.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.04?.50?.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.50?.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6?2.079?06.0 = 76、768.252N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 768.252N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3?68.252/(2?00?8.0)=0.128N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.128N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要77、求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04?.5010.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =106.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 500?8.0?8.0?8.0/12 = 2.43?05 mm4；面板最大容许挠度: = 106 / 250 = 0.424 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677?0.78、02?06.04/(100?000.0?.43?05) = 0.006 mm；面板的最大挠度计算值 =0.006mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.424mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60?0?0/6? = 64cm3；I = 60?0?0?0/12? = 256cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞79、计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.036?.106?.900=2.294kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.000?.106?.900=0.267kN/m； q = 2.294+0.267=2.561 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1?.561?00.0?00.0= 6.40?04N穖m； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(N穖m)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40?04； f -竖楞的抗弯强度设80、计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 6.40?04/6.40?04 = 1N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2?0.036?.106?.900=2.294kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.000?.106?.90081、=0.267kN/m； q = 2.294+0.267=2.561 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6?.561?00.0 = 768.252N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6?.561?00=768.252N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3?68.252/(2?0.0?82、0.0?)=0.240N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.24N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04?.11 = 2.56 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.583、6?06；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677?.56?00.04/(100?000.0?.56?06) = 0.047 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.047mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.247?=8.49cm3；I = 10.193?=20.39cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ?0.04?.9 + 84、1.4 ?.9)?.106 ?0.5 = 1.28 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.850 kN； B方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩: M = 0.114 kN穖； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.027 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 113743.78 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 12.75 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.14?08/85、(1.05?.49?06)=12.75N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.027 mm；柱箍最大容许挠度: = 266.7 / 250 = 1.067 mm；柱箍的最大挠度 =0.027mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.067mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积86、: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.85 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.85kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.247?=8.49cm3；I = 10.193?=20.39cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2?0.04?.9+1.87、4?.9)?.106 ?.5 = 1.28 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.850 kN； H方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩: M = 0.114 kN穖； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.027 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 113743.78 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 12.753 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.14?08/(1.88、05?.49?06)=12.753N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.027 mm；柱箍最大容许挠度: = 266.667 / 250 = 1.067 mm；柱箍的最大挠度 =0.027mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.067mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: 89、A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.85 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.85kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!二、梁模板(扣件钢管架)计算书渝州华庭一期工程工程 ；工程建设地点：巴南区民主村；属于结构；地上3层；地下3层；建筑高度：20m；标准层层高：7.8m ；总建筑面积：17000平方米；总工期：100天。本工程由重庆兆能实业有限公司投资建设，重庆全城建筑设计有限公司设计，重庆607勘察实业总公司地质勘察，重庆康盛监理咨询有限公司监理，重庆富士达建90、筑装饰有限公司组织施工；由王刚担任项目经理，张军担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚91、度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.05；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.05；梁支撑架搭设高度H(m)：11.90；梁两侧立杆间距(m)：1.05；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):92、1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：6093、.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初94、凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计95、算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50?/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(N穖m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?.5?7.85?.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4?.5?.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (800-120)/96、(4-1)= 226.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.1?.638譡(800-120)/(4-1)2 + 0.117?.52譡(800-120)/(4-1)2= 6.47?04N穖m；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?.638譡(800-120)/(4-1)/1000+1.2?.520譡(800-120)/(4-1)/1000=3.088 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.47?04 / 3.33?04=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=197、3N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (800-120)/(4-1)=226.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50?/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677?.638譡(800-120)/(4-1)4/(100?000?.33?05) = 0.086 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-120)/(4-1)/250 = 98、0.907mm；面板的最大挠度计算值 =0.086mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.907mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.088/0.500= 6.177kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1?/6 = 64cm3；I = 1?/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩99、 M = 0.154 kN穖，最大支座反力 R= 3.397 kN，最大变形 = 0.115 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.54?05/6.40?04 = 2.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.115mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞100、传递的集中力，取次楞的最大支座力3.397kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2?.078=10.16cm3；I = 2?2.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN穖) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.759 kN穖，最大支座反力 R= 8.833 kN，最大变形 = 0.735 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.59?05/1.02?04 = 74.7 N/mm2；主101、楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =74.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.735 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.735mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；102、挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1050?0?0/6 = 7.00?04mm3； I = 1050?0?0?0/12 = 7.00?05mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2譡(24.00+1.50)?.80+0.50?.05?.90=23.701kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4?2.00+2.00)?.05?.90=5.292kN/m；q=23.701+5.292=28.993k103、N/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/8?8.993?002=3.26?05N穖m；RA=RB=0.5ql=0.5?8.993?.3=4.349kN =Mmax/W=3.26?05/7.00?04=4.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=19.751kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距104、): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 5?3.701?004/(384?000?.00?05)=0.595mm；面板的最大挠度计算值: =0.595mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座105、力除以面板计算宽度得到：q=4.349/1.05=4.142kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6?/6 = 64 cm3；I=6?/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1?.142?.052 = 0.457 kN穖；最大应力 = M / W = 0.457?06/64000 = 7.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必106、须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6?.142?.05 = 2.609 kN；方木受剪应力计算值 = 3?.609?000/(2?0?0) = 0.815 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.815 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677?.142?0504 /(100?000?56?04)=1.479mm；方木的最大允许挠度 =1.050?000/250=4.200 mm；方木的最大挠107、度计算值 = 1.479 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=4.349kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(1.050-0.300)/4?.050?1.2?.120?4.000+1.4?.000)+1.2?.050?0.800-0.120)?.500=2.088kN 简图(kN穖) 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.713 kN；N2=11.448 kN；最大弯矩 Mmax=0.591 kN穖；最大挠度计算值 Vmax=0108、.221 mm；最大应力 =0.591?06/4250=139.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 139.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其109、中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.448 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.713kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?1.9=1.844kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2譡(1.05/2+(1.05-0.30)/4)?.05?.5110、0+(1.05/2+(1.05-0.30)/4)?.05?.120?1.50+24.00)=3.196kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4?2.000+2.000)譡1.050/2+(1.050-0.300)/4?.050=4.190kN；N =N1+N2+N3+N4=0.713+1.844+3.196+4.19=9.942kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 3.98； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.25； - 钢管立杆轴心111、受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167?.7?.5,1.5+2?.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 16 = 186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心112、受压立杆的稳定系数= 0.207；钢管立杆受压应力计算值；=9942.175/(0.207?98) = 120.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 120.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.448kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?11.9-0.8)=1.844kN；N =N1+N2 =11.448+1.72=13.167kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面113、回转半径 (cm)：i = 1.6； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.98； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.25； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167?.7?.5,1.5+2?.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上114、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 16 = 186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207；钢管立杆受压应力计算值；=13167.338/(0.207?98) = 159.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 159.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167?.027?1.5+0.1?) = 2.037 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1115、.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.027；lo/i = 2037.465 / 16 = 127；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412；钢管立杆的最大应力计算值；= 13167.338/(0.412?98) = 80.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范116、的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；117、b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200118、mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大119、荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。三、板模板(扣件钢管高架)计算书渝州华庭一期工程工程 ；工程建设地点：巴南区民主村；属于结构；地上3层；地下3层；建筑高度：20m；标准层层高：7.8m ；总建筑面积：17000平方米；总工期：100天。本工程由重庆兆能实业有限公司投资建设，全城建筑设计院有限公司设计，重庆607勘察实业总公司地质勘察，重庆康盛监理咨询有限公司监理，重庆富士达建筑装饰有限公司组织施工；由王刚担任项目经理，张军担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ120、130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.05；纵距(m):1.05；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.90；采用的钢管(mm):直径(mm):48.00；壁厚(mm)121、:2.80；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽122、度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 105?.82/6 = 56.7 cm3；I = 105?.83/12 = 51.03 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5?.12?.05+0.5?.05 = 3.738 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/123、m)：q2 = 1?.05= 1.05 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2?.738+1.4?.05= 5.956kN/m最大弯矩 M=0.1?.956?502= 37222.5 N穖；面板最大应力计算值 =M/W= 37222.5/56700 = 0.656 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.656 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.738kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677?.7124、38?504/(100?500?1.03?04)=0.02 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.02 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b議2/6=5?0?0/6 = 83.33 cm3；I=b議3/12=5?0?0?0/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5?.25?.12+0.5?.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(125、kN/m)：q2 = 1?.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 ?q1 + 1.4 譹2 = 1.2?.89+1.4?.25 = 1.418 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1?.418?.052 = 0.156 kN穖；方木最大应力计算值 = M /W = 0.156?06/83333.33 = 1.876 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.876 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3126、V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6?.418?.05 = 0.893 kN；方木受剪应力计算值 = 3 ?.893?03/(2 ?0?00) = 0.268 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.268 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.89 kN/m；最大挠度计算值 = 0.677?.89?0504 /(100?000?166666.667)= 0.195 mm；最大允许挠度 =1050/ 250=4127、.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.195 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.489kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN穖) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.676 kN穖 ；最大变形 Vmax = 2.4 mm ；最大支座力 Qmax = 6.911 kN ；最大应力 = 675913.333/4250 = 159.038 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力128、计算值 159.038 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.4mm 小于 1050/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.911 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷129、载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.138?1.9 = 1.647 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5?.05?.05 = 0.551 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.5?.12?.05?.05 = 3.374 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.572 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) ?.05?.05 = 1.599 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N 130、= 1.2NG + 1.4NQ = 8.924 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.924 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.98 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h131、+2a = 1.5+0.1? = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 16 = 106 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.544 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8924.307/(0.544?98) = 41.219 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 41.219 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167?.027?1.5+0.1?) = 2.0132、37 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.027 ；Lo/i = 2037.465 / 16 = 127 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8924.307/(0.412?98) = 54.424 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 54.424 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支133、撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk譳c = 120?=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.924/0.25=35.697 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.924 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=35.697 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关134、要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.135、单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；136、c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。