1、中原大数据中心项目（二期）建筑工程施工总承包 施工方案中原大数据中心项目（二期）建筑工程施工总承包模板工程施工方案编制单位： 中建八局第一建设有限公司 日 期： 2020年10月14日 目录第一章 编制依据- 5 -第二章 工程概况- 6 -2.1 工程建设概况- 6 -2.2 设计概况- 6 -2.3 工程结构设计概况- 6 -2.4 危大工程判定条件- 7 -2.5 高大模板施工区域- 8 -2.6 工程施工条件- 8 -2.7 周边环境- 9 -第三章 施工安排- 10 -3.1 项目管理组织- 10 -3.1.1 项目管理组织架构- 10 -3.1.2 项目管理人员及职责权限- 10 2、-3.2 项目管理目标- 12 -3.3 施工组织总体思路- 12 -3.4 各项资源安排- 12 -3.4.1 劳务资源安排一览表- 12 -3.4.2 工程用大宗物资供应安排一览表- 12 -3.4.3 大型机械设备采购供应安排一览表- 12 -3.4.4 施工周转工具采购供应安排- 13 -3.5 施工流水段划分及施工工艺流程- 13 -3.5.1 施工流水段划分- 13 -3.5.2 施工工艺流程- 14 -3.6 工程施工重点和难点分析及应对措施- 15 -第四章 施工进度计划- 17 -第五章 施工准备与资源配置计划- 18 -5.1 施工准备计划- 18 -5.1.1 技术准备-3、 18 -5.1.2 技术准备措施- 19 -5.2 资源配置计划- 19 -第六章 模板施工方法及工艺要求- 21 -6.1 模板安装施工工艺流程- 21 -6.1.1 模板施工流程- 21 -6.1.2 施工前的准备工作- 21 -6.2 模板施工方法的选择- 22 -6.2.1 模板架体施工方法- 22 -6.2.2 梁底架体施工做法- 22 -6.2.3 墙体模板施工方法- 25 -6.2.4 梁侧模板施工方法- 26 -6.3 各部位模板安装构造要求- 26 -6.3.1 垫层模板- 26 -6.3.2 基础模板- 26 -6.3.3 后浇带模板支设- 27 -6.3.4 坑洞吊模支4、设- 28 -6.3.5 框架柱模板支设- 29 -6.3.6 楼梯模板搭设- 31 -6.3.7 洞口模板支设- 32 -6.4 扣件式钢管架体搭设工艺- 32 -6.4.1 架体搭设流程图- 32 -6.4.2 施工要点- 33 -6.5 模板拆除- 35 -6.5.1 模板拆除- 35 -6.5.2 模板维修- 35 -6.6 验收标准- 35 -6.7 验收程序- 36 -6.8 验收内容- 37 -6.9 验收人员- 37 -第七章 进度管理计划- 38 -7.1 确定施工进度控制点- 38 -7.2 进度管理措施- 38 -第八章 质量保证措施- 39 -8.1 质量管理小组- 35、9 -8.2 质量标准- 39 -8.3 模板工程质量控制技术措施- 40 -8.4 木胶板的维护与管理- 41 -8.5 模板施工质量通病与防治- 42 -8.6 模板支撑体系施工措施- 42 -第九章 安全文明施工措施- 45 -9.1 职业健康安全管理目标- 45 -9.2 安全组织机构职责和权限- 45 -9.3 安全重大危险源辨识- 46 -9.4 安全资源配置计划- 47 -9.5 安全生产管理制度- 47 -9.6 安全保证措施- 48 -9.6.1 技术安全措施- 48 -9.6.2 预防坍塌事故的技术措施- 48 -9.6.3 预防高空坠落事故安全技术措施- 49 -9.6.6、4 混凝土浇筑方法及技术措施- 49 -9.6.5 模板监测措施- 50 -9.6.6 成品保护计划- 51 -第十章 绿色施工管理计划- 53 -10.1 环境管理- 53 -10.1.1 环境管理目标- 53 -10.1.2 环境管理组织机构- 53 -10.1.3 辨识重大环境因素- 53 -10.1.4 环境保护资源配置计划- 54 -10.2 环境管理规章制度- 54 -10.3 资源管理- 55 -10.3.1 资源节约管理目标- 55 -10.3.2 资源节约及利用计划- 55 -10.3.3 资源节约管理制度- 55 -10.4 节能降耗管理- 56 -第十一章 应急预案- 57、7 -11.1 应急救援小组- 57 -11.2 预防和预警- 57 -11.2.1 危险源监控- 57 -11.2.2 预警行动- 58 -11.3 信息报告程序- 58 -11.4 应急处理- 58 -11.4.1 响应程序- 59 -11.4.2 处理措施- 59 -11.5 应急救援- 60 -第十二章 新冠状病毒疫情防护- 62 -12.1 疫情防护管理目标- 62 -12.2 环境管理组织机构和职责分工- 62 -12.3 “返工”人员疫情严格筛查摸底- 62 -12.4 人员出入管理- 63 -12.5 施工及上下班管理- 63 -12.6 就餐管理- 63 -12.7 健康宣教8、- 64 -12.8 防疫物资储备- 64 -12.9 应急处置- 64 -12.9.1 监测预警- 64 -12.9.2 应急处置措施- 64 -12.9.3 善后处理- 65 -12.9.4 预警解除- 65 -12.9.5 应急保障- 65 -第十三章 计算书及附图- 66 -13.1 扣件钢管楼板模板支架计算书- 66 -13.2 地下室200mm500mm梁模板扣件钢管支撑架计算书- 79 -13.3 地下室400mm800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书- 89 -13.4 地下室400mm1350mm梁模板扣件钢管支撑架计算书- 102 -13.5 二层200mm500mm梁模板扣9、件钢管支撑架计算书- 116 -13.6 二层400mm800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书- 130 -13.7 二层600mm1000mm梁模板扣件钢管支撑架计算书- 144 -13.8 三层及以上300mm600mm梁模板扣件钢管支撑架计算书- 157 -13.9 三层及以上450mm800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书- 172 -13.10 三层及以上500mm1000mm梁模板扣件钢管支撑架计算书- 185 -13.11 墙模板计算书- 199 -13.12 附图- 207 -第一章 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件中华人民共和国建筑法2019年主席令第29号2安全生10、产许可证条例2014年国务院令第653号3危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部令第37号4关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质201831号5国家行业规范建筑结构荷载规范GB50009-20126混凝土模板用胶合板GB/T17656-20187混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20158人民防空工程施工及验收规范GB50134-20049建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201310建筑施工组织设计规范GB/T 50502-200911建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200812建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、1113建筑施工安全检查标准JGJ59-201114建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201615建筑施工模板和脚手架试验标准JGJ/T414-201816合同中原大数据中心项目（二期）建筑工程施工总承包合同/17设计文件中原大数据中心项目（二期）建筑工程施工图/18招标文件中原大数据中心项目（二期）建筑工程招标文件/19企业管理文件技术质量管理手册CSCEC81-JS-202020中建八局建筑工程施工技术标准/21中建八局第一建设有限公司标准化管理手册/22企业技术标准模板及支架工程施工技术标准ZJQ08-SGJB011-201723其他PKPM安全计算软件2018版第二章 工程概况212、.1 工程建设概况工程名称中原大数据中心项目（二期）建筑工程施工总承包工程地址宇正路以北、大有路以东、锦绣路以西承包方式施工总承包工程性质丙类多层厂房总占地面积7946.62总建筑面积32719.06建设单位河南数字中原数据有限公司项目承包范围施工图纸范围内所有专业及内容设计单位中国电子工程设计院世源科技工程有限公司主要分包工程砌体抹灰工程、屋面工程、楼地面工程勘察单位河南省交通规划设计研究院股份有限公司合同要求质量符合国家现行规范和标准要求，达到合格工程标准监理单位郑州中兴工程监理有限公司工期350天总承包单位中建八局第一建设有限公司安全达到郑州市建筑工程安全文明工地标准分包单位河南金地岩土13、工程有限公司河南省非凡防水防腐工程有限公司绿色施工满足郑州市相关法律法规规定工程主要功能或用途厂房、设备用房、人防2.2 设计概况中原大数据中心（二期）建筑工程施工总承包项目，位于郑州市东新区忠贤路（市政筹建）以南、宇正路（市政筹建）以北、大有路（市政筹建）以东、锦绣路以西的围合区域；总建筑面积为32719.06，其中地上建筑面积30618.1，地下建筑面积2100.96，1#、2#数据中心均为丙类多层厂房地上4层，地下1层，地上建筑面积15309.05，地下室建筑面积1050.48。地下建筑面积2100.96地上建筑面积30618.1m裙房建筑面积/层数地下1层高地下一层7.25m最大层高714、.25m一层6.8m防火等级一级地上4二层5.4m三层5.4m四层4.55m2.3 工程结构设计概况地基基础箱、筏底板厚度400mm顶板厚度1F：180mm；2-4F：120mm基础净力管桩+承台主体结构形式钢筋混凝土框架结构主要柱网间距8000 mm6500 mm主要结构尺寸梁：300*800300*700300*1000300*600200*600200*400200*500400*750400*750400*800500*900500*1000（mm）等板：120、180、等（单位：mm）柱：800*800、700*700、850*850、750*700、600*600、500*500、15、900*900、950*950、400*400（mm）等墙：150、200、400等（单位：mm）结构安全等级一级结构抗震等级框架二级、地下室二级耐火等级一级抗震设防烈度7度（0.1g）混凝土强度等级及抗渗要求基础C40 P6墙体C30、C40其他C25梁C30、C40板C30、C40柱C30、C40楼梯C302.4 危大工程判定条件1）判断依据根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部令第37号：（1）危险性较大的分部分项工程范围：混凝土模板支撑工程：搭设高度5m及以上，或搭设跨度10m及以上，或施工总荷载（荷载效应基本组合的设计值，以下简称设计值）10kN/m2及以上，或集中线荷载（设16、计值）15kN/m及以上，或高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。（2）超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围：混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上，或搭设跨度18m及以上，或施工总荷载(设计值)15kN/及以上，或集中线荷载20kN/m及以上。2）均布面荷载的计算方法荷载的组成：均荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数其中：钢筋砼自重=板厚（m）25.1kN/m（在计算均荷载时钢筋砼比重取值为25.1kN/m。）模板木方的自重：0.3kN/（计算均荷载时取值为0.3kN/）。施工均布活荷载：2.5kN/。分项系数：永久荷17、载分项系数取1.2，施工均布活荷载分项系数取1.4。设板厚为M，根据公式：1.2（25.1M+0.3）+1.42.510kN/得：M0.204m，向下取整M=200mm。1.2（25M+0.3）+1.42.515kN/得：M0.371m，向下取整M=370mm。即：板厚200mm时工程属于“危险性较大的分部分项工程范围”。板厚370mm时工程属于“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围”，需要专家论证。2.5 高大模板施工区域根据危大工程判定条件分析，主体结构楼板厚度小于200mm，不属于“危险性较大的分部分项工程范围”，架体搭设搭设高度4.4m-7.07m属于“危险性较大的分部分项工程范18、围”的区域。主体结构模板支架搭设高度超过5m的区域有地下室、一层、二层、三层。其中高支模架体基础为下一层顶板，当架体基础下为空洞时，洞口满铺方钢且固定结实，放置立杆时底部加设钢垫块。2.6 工程施工条件充分考虑本工程的施工安全、质量及工期，按以下要求选择模板体系：1 混凝土的浇筑顺序：竖向柱体与水平楼板同时浇筑。2 模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。3 在规定的条件和使用期限内，能充分满足预期的安全性和耐久性。4 选用材料时力求做到常见通用、可周转利用、便于保养维修。5 模板及其支架的搭设必须符合JGJ162-2008及相关安全技术规范要求。6 施工现场设置钢筋加工厂19、2个、木工加工厂2个、周转料具堆场7个、塔吊2台。图2.6-1 现场平面布置图2.7 周边环境根据现场踏勘和现场规划部署，施工场地平整，周边交通便利，无影响正常施工环境因素。第三章 施工安排3.1 项目管理组织3.1.1 项目管理组织架构为保证施工顺利进行，公司选派精兵强将组成项目经理部，实行项目经理负责制的管理体系，项目部下设若干个专业施工队（组），负责各工序各工种的施工作业管理工作。3.1.2 项目管理人员及职责权限序号岗位名称姓名职责和权限1项目经理邢琦负责总体协调及组织，对工期、工程安全、质量总负责。2项目执行经理张怀彬负责高支模架体的全面管理与指挥，认真履行合同，负责并完成本施工方案20、的顺利实施，签署各项指令和文件，组织并主持工程验收。3项目总工许增攀负责指导和处理高支模架体施工过程中所遇到的一切技术问题，并参与施工过程的管理，作好项目经理的技术助手，负责现场施工组织策划、施工技术与管理，以及施工进度、成本、质量和安全控制等。每日进行高支模架体施工方案旁站监督。4生产经理宋文博1)负责高支模架体施工过程控制，对施工过程中的质量、安全、文明施工、成品保护等负责；2)负责高支模架体施工主要机械设备、周转工具、劳务人员的计划与调配。5商务经理李焕直接领导商务部的各项管理工作；监督主体劳务分包和架体专业单位的履约情况，控制工程造价和工程进度款的支付情况，确保投资控制目标的实现；审核21、主体劳务分包和架体专业单位的物资计划和设备计划，督促主体劳务分包和架体专业单位及时采购所需的辅材和设备，保证主体劳务分包和架体专业单位的工程设备、材料的及时供应。6安全总监田瑞祥总体负责项目安全生产情况，负责规章制度、安全技术措施计划、安全技术操作规程和安全施工组织设计的制定工作，督促落实，并对其执行情况进行检查。每天进行安全巡查，及时纠正违章指挥、违章操作、违反劳动纪律的行为。组织做好对现场人员的安全生产教育和培训考核工作，督促检查班组的安全生产活动。参加现场机械设备、安全防护设施的检查验收。7质量总监李运波1)负责高支模架体质量现场监督检查和质量验收；2)负责一般不合格品的处置，发现严重不22、合格品及时报告项目总工，并负责处置后的质量验收与评定；3)每周定期组织质量联检及质量周例会，发现问题下达质量整改通知单，并对整改情况进行验证；4)质量验收文件的记录与整理。8技术工程师刘贵三1)在项目总工的领导下工作，主要负责负责图纸审核、变更、图纸的深化等工作；2)参与高大模板施工方案的编制；3)组织高大模板施工技术复核，参与分部分项工程的验收工作；4)进行高大模板工程施工方案交底；5)协助总工进行技术检查，发现问题及时下发技术整改通知单，并督促相关专业工程师及时整改回复；6)负责高支模架体的试验、检验工作；7)施工现场模板施工材料检验，支撑体系材料验收；8)负责高支模架体资料管理。9专业工23、程师仝孟杰钱具磊1)编制高支模施工技术交底；2)监督检查各施工工序；3)组织各自负责区域现场施工；4)负责分管专业的施工生产调度与协调，及时沟通有关信息；5)负责劳务管理。10试验工程师李三忠（兼职）按规范要求负责现场取样及送样工、维护试验仪器、标养室温湿度记录等工作，若试验结果不合格品及时上报。11质量工程师李运波协助质量总监进行工程质量的现场监督检查和质量验收，发现质量问题及时下发整改，并负责整改后的质量验收与评定，质量验收文件的记录与整理。12测量工程师李三忠负责施工现场的定位放线，标高跟踪测量。13安全工程师田瑞祥协助安全总监进行项目安全生产规章制度、安全技术措施计划、安全技术操作规程24、和安全施工组织设计的制定工作，督促落实，并对其执行情况进行检查。每天进行安全巡查，及时纠正违章指挥、违章操作、违反劳动纪律的行为。组织做好对现场人员的安全生产教育和培训考核工作，督促检查班组的安全生产活动。参加现场机械设备、安全防护设施的检查验收。14物资工程师常尊鹏1)负责高支模架体的物资控制，包括经上级授权对物资供应商进行评价、实施招标采购、做好进场物资的验证和记录、物资保管、标识等；2)监督检查主体劳务分包商自行采购物资的控制。负责不合格物资的处置和记录。15材料工程师张瑞源协助物资工程师组织各项物资进场；组织物资进场验收，不合格的材料坚决退场；监督现场材料使用情况。3.2 项目管理目标25、项目管理目标名称目标值工期152天质量目标符合国家现行规范和标准要求，达到合格工程标准安全目标达到郑州市建筑工程安全文明工地标准节能目标挖潜降耗、增产增效环保施工积极应用绿色施工新技术3.3 施工组织总体思路本工程工期紧，进入主体施工时需要投入的周转材料数量较大，需要较大量的资金投入，根据综合情况考虑决定将主楼分为1#楼、2#楼两个施工区域，投入一家主体队伍配备多个施工班组同时进行平行施工作业，确保工期进度的前提下，保证周转材料不闲置、不浪费。3.4 各项资源安排3.4.1 劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队伍名称资质要求建设工期分包方式分包商选择方式责任人1#、2#河南乐一建筑工程有限26、公司劳务资质总工期：152天1#楼：125天2#楼：144天包工包辅材包小型机械项目选定公司认可邢琦、张怀彬、许增攀3.4.2 工程用大宗物资供应安排一览表物资名称采购单位拟选供应商采购地点要求进场时间责任人木模板主体劳务待定郑州2020年11月11日常尊鹏钢管及扣件主体劳务待定郑州2020年11月11日常尊鹏木方、方管主体劳务待定郑州2020年11月11日常尊鹏3.4.3 大型机械设备采购供应安排一览表机械设备名称拟选供应商提供方式要求进场时间计划出场时间责任人塔吊河南安合起重设备安装有限公司租赁2020年10月23日2021年3月25日常尊鹏混凝土泵车待定租赁随工程进度随工程进度常尊鹏3.27、4.4 施工周转工具采购供应安排周转工具名称估计数量提供方式要求进场时间计划出场时间钢管483.637万m主体队伍2020年11月11日2021年3月25日木模板3.15万主体队伍2020年11月11日2021年3月25日方木15.55万m主体队伍2020年11月11日2021年3月25日3.5 施工流水段划分及施工工艺流程3.5.1 施工流水段划分1 水平施工区段划分根据招标文件及合同要求，结合工程量与后浇带位置，将本工程平面上划分2个施工区。（见图3.5.1-1施工区划分图）图3.5.1-1 施工区段划分图本项目施工计划投入2支施工队伍。区和区各计划投入3个班组进行流水施工。2 地下室水平28、施工区段划分本项目地下室面积较小，故将地下室结构施工按照楼号划分为、区，地下室施工由两个施工班组独立施工。（见图3.5.1-2地下室施工段划分图）图3.5.1-2 地下室施工段划分图3 主楼结构水平施工区段划分根据主体施工图纸将本工程主楼结构区划分为3个施工段，区划分为3个施工段。相邻不同颜色标识的主楼进行流水作业。（见图3.5.1-3主楼结构施工段划分图）图3.5.1-3 主楼结构施工段划分图3.5.2 施工工艺流程1 基础模板工艺流程：抄平、放线（弹线）模板加工模板安装校正加固检查验收2 柱模板工艺流程：弹线找平、定位加工或预拼装柱模安装柱模（柱箍）安装拉杆（快易加固件）校正垂直度检查验收29、3 梁模板工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设支柱头模板铺梁底模板拉线找平（起拱）绑扎梁筋封侧模检查验收4 墙模板工艺流程：找平、定位组装墙模安装龙骨、穿墙螺栓安装拉杆校正垂直度及平整度，检查模板拼缝检查验收5 楼板模板工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装检查验收3.6 工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1梁柱接头，阴阳角处模板拼缝模板切割时几何尺寸不方正；角部胀膜漏浆模板切割时几何尺寸准确方正；角部方木与模板平齐垂直并用卡箍或步步紧加紧李运波2施工缝处模板支设支设加固不严密混凝土会错台漏浆墙底部利用下层对拉螺栓孔固定；外墙外侧贴30mm宽530、mm厚海绵条李运波3梁模板加固梁截面尺寸较大，如加固不到位，混凝土浇筑时容易出现跑模现象严格按照方案要求进行梁板模板加固施工许增攀4拆模时间的控制本工程施工面积较大，施工顺序为多点同步施工，模板的拆模时间是本工程中的一个重难点。1、做好混凝土的浇筑时间记录表。2、混凝土试块的报告的及时收取与上报项目总工。李运波5预留后浇带长本工程后浇带较长，导致后浇带的保护、后浇带的模板支撑体系搭设与拆除的施工繁琐复杂。1、编制后浇带模板施工专项方案。2、过程中，做好后浇带支撑体系的检查记录。李运波6梁、板底模板起拱在楼层自身的荷载和施工荷载作用下，未起拱的梁、板受到向下的荷载作用，会发生变形，出现裂缝。1、31、按照规范要求对梁、板进行起拱施工。2、在模板施工完成后，进行现场校核。李运波7高支模高度较高。第一步架体搭设无可靠操作平台，存在安全隐患1、对高支模梁或板的立杆支承楼板以下，保留原支撑体系，以确保楼板的承载力满足要求，不产生破坏；2、高大模板区域的水平杆与周围的其它支撑体系拉结成整体，架体与已浇注砼的结构进行顶紧或抱箍处理，以防止架体坍塌。3、根据安全、节省综合原则进行细分支模设计，做到安全生产前提下省料。李运波8冬期施工冬期施工，带来的施工困难及安全隐患，1、场地内堆放的大模板应垫上木方，排放整齐，遇到下雪时，应用塑料布覆盖。2、支模时，将模板上的冰雪和泥土清除干净，方可使用。在支模完成后，32、必须将模板内杂物、冰雪清扫干净，模板不准浇水。3、冬季拆模板时，混凝土达到要求强度并冷却到5后方可拆除。混凝土表面温度和自然气温之差不得超过20。拆除模扳时，若发现混凝土有冻害现象，立即暂停拆卸，经处理后方可继续拆卸。4、对已拆除模扳的混凝土，采取保温棉毡覆盖的措施，结构混凝土达到规定强度后方可承受荷载，施工中不得超载使用，严禁在其上堆放过量的建筑材料和机具。第四章 施工进度计划计划2020年11月11日开始高支模区域施工，2021年3月25日结束，总工期152天。序号工作内容工期（天）开始时间完成时间11#楼地下结构152020.11.112020.11.2521#楼地下室外墙防水及回填1033、2020.11.302020.12.0931#楼一层主体结构202020.12.102020.12.2941#楼二层主体结构202020.12.312021.01.1951#楼三层主体结构182021.01.212021.02.0761#楼四层主体结构182021.02.272021.03.1672#楼承台及防水板152020.11.022020.11.1682#楼地下结构152020.11.182020.12.0292#楼地下室外墙防水及回填102020.12.072020.12.16102#楼一层主体结构202020.12.172021.01.05112#楼二层主体结构202021.01.34、072021.01.26122#楼三层主体结构382021.01.282021.03.06132#楼四层主体结构182021.03.082021.03.25第五章 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划5.1.1 技术准备表5.1.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1混凝土模板用胶合板GB/T17656-20181许增攀2建筑结构荷载规范GB50009-20121许增攀3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151许增攀4建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081许增攀5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111许增攀6建筑35、施工脚手架安全技术统一标准GB 51210-20161许增攀7建筑施工安全检查标准JGJ5920111许增攀8建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-20161许增攀9建筑施工模板和脚手架试验标准JGJ/T414-20181许增攀10建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111许增攀表5.1.1-2 施工试验检验计划表序号工程部位检验项目单位检验频率检验时间责任人1地下室、主楼钢筋原材组随工程进度，原材每批次每种规格60吨检验一次材料进场后加工前李三忠2地下室、主楼机械连接现场检验、工艺检验组直螺纹连接每500个接头检验一次现场施工过程中李三忠3地下室、主楼混凝土抗压组随工程36、进度，按照浇筑方量与规范要求进行取样送检混凝土浇筑过程中留置，标养28天，同条件试块累计600度天且不大于60天李三忠4模板架体钢管吨每批40吨为一批，40-100吨为二批，100吨以上，每增加100吨一批现场施工过程中李三忠5模板架体扣件只每10000只为一批现场施工过程中李三忠表5.1.1-3 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1模板区域测量放线楼层放线（轴线、标高）许增攀、李运波、李三忠2模板架体模板几何尺寸、轴线、标高、预埋件和预留孔位置、清扫口留置、施工缝留置、模板清理、脱模剂涂刷、止水要求；模板支架的材质、构造；后浇带模板的支设。许增攀、李运波、37、田瑞祥、宋文博3模板5.1.2 技术准备措施1 管理人员尽快熟悉图纸，了解结构特点，熟悉构件尺寸，提出图纸问题及在施工中所要解决的问题和合理化建议等，进行图纸自审；2 组织技术、质量等相关管理人员学习规范、规程、标准；依据图纸设计内容和本企业的施工能力，结合工程实际情况，编制具有针对性的专题施工方案；3 模板施工人员提前进场，对施工队操作人员进行培训，此外，项目部技术工程师、专业工程师在整个施工过程中应全程监督、指导；4 模板工程施工前组织技术工程师、质量工程师、专业工程师针对施工的关键部位、施工难点、质量和安全要求、操作要点及注意事项等进行充分的讨论和研究，反复论证，统一思想后，认真编写技术38、交底；对各班组长进行全面的交底，各个班组长接受交底后组织操作工人认真学习，并落实到各个施工环节和每个操作工人身上；5 上道施工工序完成、放线完成，办好放线预检，并报验监理核查。6 向材料部门提供详细的材料计划，并作好劳动力、材料及机械台班需用量分析，并且依据施工进度计划分批组织劳动力、材料及机械进场；7 做好钢管、扣件、可调丝托、模板、木方等物资进场验收工作，验收合格方可允许用于施工现场。5.2 资源配置计划表5.2-1 劳动力配置计划序号工种人数1木工40人/每班组2普工10人/每班组表5.2-2 施工机具配置计划表序号生产设备名称型号电功率(kVA)需要量(台)进场时间1圆盘锯MJ503539、KW62020年11月11日2手提锯M-651A1.05KW202020年11月11日3电钻/62020年11月11日4砂轮切割机/62020年11月11日5锤子/1502020年11月11日6扳手QL25N/302020年11月11日7钢丝钳/302020年11月11日表5.2-3 工程施工主要周转材料配置计划表序号施工工具名称需用量单位进场日期出场日期2钢管483.637万m2020年11月11日2021年3月25日3胶合板3.15万2020年11月11日2021年3月25日4木方15.55万m2020年11月11日2021年3月25日5止水螺杆1万个2020年11月11日2021年3月240、5日6对拉螺栓2万个2020年11月11日2021年3月25日7底座1.3万个2020年11月11日2021年3月25日8顶托1.3万个2020年11月11日2021年3月25日表5.2-4 测量计量仪器配置计划表序号仪器名称分类数量使用特征检定周期保管人1水平尺主体2测量12个月李三忠2钢尺主体10测量12个月李三忠3全站仪主体1测量12个月李三忠4水准仪主体2测量12个月李三忠5塔尺主体4测量12个月李三忠6力矩扳手主体2测量12个月李三忠第六章 模板施工方法及工艺要求6.1 模板安装施工工艺流程6.1.1 模板施工流程施工流程见图6.1.1-1所示图6.1-1 模板施工路程图6.1.2 41、施工前的准备工作1 做好定位基准工作。1)根据控制轴线用墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。2) 在柱墙竖向钢筋上部500mm标注高程控制点，用以控制梁板模板标高。3) 设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上(以勿烧主筋断面为准)，并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。2 按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。3 经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于100mm。4 模板安装前，向施工班组、操作工人进行技术交底；在模板表面涂刷脱模42、剂，严禁在模板上涂刷废机油。5 做好施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。6 模板在吊装过程中严格按照“十不吊”内容及安全相关规范要求操作。6.2 模板施工方法的选择模板施工过程中，遵循经济合理、工艺成熟、质量可靠、操作简便、便于周转的原则。为此，本工程主体施工时采用钢管扣件模板支撑体系，采用15mm的双面覆膜胶合板。地下室一层高为7.25m，顶板厚度为180mm；一层层高为6.8m，顶板厚度为120mm；地上二层、三层层高为5.4m，顶板厚度为120mm；地上四层层高为4.55m，顶板厚度为120mm。在保证安全、质量前提下，各部位选择不同施工方法，详细如下所示（二层及以上采取一种施工方43、法）6.2.1 模板架体施工方法地下室以及地上结构顶板模板架体搭设方法一致，立杆横向间距0.9m，立杆纵向间距0.9米，立杆步距1.5m，顶托部位自由端长度不超过400mm，内龙骨采用3575mm木方，间距200mm，搭设方法如图6.2.1-1所示图6.2.1-1 模板架体搭设示意图6.2.2 梁底架体施工做法6.2.2.1 一层梁底架体施工方法层高7.25m，板厚180mm，净高7.07m，搭设参数如表6.2.2-1所示，搭设方法如图6.2.2-1所示。表6.2.2-1 一层梁架体搭设参数梁规格型号（mm）承重杆数量（根）立杆横向间距（m）立杆纵向间距（m）架体步距（m）梁底龙骨（根）20044、*400200*500250*60010.90.91.53300*800400*600400*80010.90.451.53400*1350600*90020.90.451.54图6.2.2-1 一层梁架体搭设示意图6.2.2.2 二层梁底架体施工方法层高6.8m，板厚120mm，净高6.68m，搭设参数如表6.2.2-2所示，搭设方法如图6.2.2-2所示。表6.2.2-2 二层梁架体搭设参数梁规格型号（mm）承重杆数量（根）立杆横向间距（m）立杆纵向间距（m）架体步距（m）梁底龙骨（根）200*400200*450200*50010.90.91.52300*800300*1000400*645、00400*80010.90.451.53500*900600*900500*1000600*100020.90.451.54图6.2.2-2 二层梁架体搭设示意图6.2.2.3 三层及以上梁底架体施工方法三层以上最大层高5.4m，板厚120mm，最大净高5.28m，搭设参数如表6.2.2-3所示，搭设方法如图6.2.2-3所示。表6.2.2-3 三层及三层以上梁架体搭设参数梁规格型号（mm）承重杆数量（根）立杆横向间距（m）立杆纵向间距（m）架体步距（m）梁底龙骨（根）200*300200*400200*450200*500200*600300*60010.90.91.52300*7003046、0*800300*1000400*500400*600400*750400*800400*900450*80010.90.451.53600*900500*850500*100020.90.451.54图6.2.2-3 三层及三层以上梁架体搭设示意图6.2.3 墙体模板施工方法墙模板采用15mm厚胶合板，竖向次龙骨采用35mm75mm方木，间距70mm，横向主龙骨采用483.6mm双钢管，其中首道主龙骨距地200mm，第二道主龙骨开始向上间隔600mm设置。采用M14对拉螺栓加固（外墙、临空墙、门框墙加固时对拉螺栓均采用止水螺杆，严禁采用套管），水平间距为500mm，竖向间距底往上第一道间距为47、200，其余间为600mm。6.2.3-1 墙体模板示意图6.2.4 梁侧模板施工方法梁侧模板根据梁截面高度小于等于700mm、梁截面高度大于700mm分为两种施工方法1 截面高度小于等于700mm：梁侧模板采用15mm厚胶合板，主龙骨采用483.6mm双钢管，次龙骨采用35mm75mm方木，间距为200mm，采用2根14的对拉螺栓进行加固，竖向间距第一根距梁底100mm，水平间距为500mm。2 截面高度大于700mm：梁侧模板采用15mm厚胶合板，主龙骨采用483.6mm双钢管，次龙骨采用35mm75mm方木，间距为200mm，采用3根14的对拉螺栓进行加固，竖向间距第一根距梁底100mm48、，其余按梁截面尺寸均匀布置，水平间距为500mm。图6.2.4-1 梁侧模板施工示意图6.3 各部位模板安装构造要求6.3.1 垫层模板垫层模板采用胶合板配合方木支设，固定采用12钢筋橛子打入土层。模板上端用钢管固定在基坑壁上。6.3.2 基础模板1 基础底板模板外侧模板采用砖胎模，砖胎模高400mm，宽200mm，采用加气砼砌块砌筑，高度同筏板厚度，内侧抹20mm厚1：2水泥砂浆找平并收光。1）砌筑砖胎膜前，砖应提前12d浇水湿润，水泥砂浆应随用随拌。2）砌筑前放出底板外边线及砖胎膜控制线。采用“三一法”进行砌筑，上下错缝，灰缝宽度控制在102mm范围内。3）水平灰缝砂浆饱满度不得小于80%49、，竖向灰缝不得出现透明缝、瞎缝和假缝。4）砖胎膜不能连续砌筑时，应留置斜槎，继续砌筑前将接槎出表面清理干净，浇水湿润，并填实砂浆，保持灰缝平直。5）砖胎膜每2m设置一道扶壁砖柱，尺寸为240mm*240mm*筏板厚度。2 外墙导墙模板支设底板外墙设置300mm高的导墙，采用15mm厚胶合板，水平背楞设置三道35*75mm方木。竖向背楞采用双钢管间距300mm，M14止水螺杆500mm加固。在底板导墙上口的水平施工缝处设钢板止水带，钢板止水带尺寸为3003mm，1/2高度埋入导墙混凝土内。导墙模板施工过程中在导墙根设置200mm长14钢筋作为抬模筋固定导墙模板。导墙模板拆除后，上部墙体支模时模板50、下伸200mm，利用导墙加固时的止水螺杆进行底层加固固定，防止施工缝处错台。6.3.3 后浇带模板支设现浇梁、板后浇带模板应单独支设，不允许和梁、板支模架连接。模板支设同现浇梁、板支设方法。模板拆除时，后浇带部位模板不允许拆除并应加设支撑，待后浇带混凝土浇筑完成且达到设计强度100%后方可拆除模板支撑。1 地下室外墙后浇带模板支设后浇带内模板采用钢筋骨架夹置两层密目式钢丝网和一层钢板网。50mm宽缝隙安装木盒。外混凝土墙、剪力墙后浇带模板做法同底板后浇带模板做法。墙板后浇带模板采用多层胶合板模，待混凝土强度1.2Mpa后即可拆除。图6.3.3-1 底板后浇带钢丝网模钢筋架构图2 楼板、梁后浇带51、模板设计楼板后浇带模板分为后浇带侧向模板及后浇带底部模板。后浇带两侧采用梳子状模板对混凝土进行拦截，同时起到钢筋定位的作用，梳子状模板底部安放混凝土条作为梳子状模板底部限位，同时可作为后浇带钢筋垫块，梳子状模板上口设置35mm75mm木方支撑，防止梳子状模板移位。梁后浇带做法基本同楼板后浇带。后浇带梳子状模板设置如图6.3.3-2。图6.3.3-2 梳子状模板示意图楼板后浇带底模应采用独立支撑，后浇带架体四周外立面满布剪刀撑，在架体内部设置横向剪刀撑，后浇带架体与满堂脚手架安拆互不影响，后浇带未浇筑完成且达到拆模条件前严禁拆除。楼板后浇带底模独立支撑设置如图所示。图6.3.3-3 楼板后浇带支52、设体系示意图6.3.4 坑洞吊模支设1）电梯坑、集水坑支模采用木胶合板配合方木支设，支模要保证模板位置准确，模板不变形，并防止模板上浮。2）模板底部开150*150方孔，满足透气、检查和振捣需要。3）模板内部设置钢管顶撑，防止模板变形及爆模，如图6.3.4-1所示。图6.3.4-1 电梯井、集水坑模板加固示意图6.3.5 框架柱模板支设1 工艺流程放线搭设支摸架柱模就位安装穿高强对拉螺栓柱模垂直度校正安装柱箍校正垂直度柱模加固浇筑混凝土拆柱模板清理模板和刷脱模剂再次使用。2 框架柱与墙连接时框架柱模板采用15mm厚胶合板，竖向次龙骨采用35mm75mm方木，间距不大于200mm。横向主龙骨采用53、483.6mm双钢管固定，间距为500mm，M14对拉螺栓沿柱边外侧成“井字形”加固，第一道主龙骨距地面200mm。柱截面宽度600mm时，中间增设一道M14穿心螺栓。柱模加固时，模板应伸出相邻侧模板3cm，相邻两模板阴角处采用方木固定（两侧模板均用铁钉固定在方木上），其余位置次龙骨均采用方木。3 框架柱不与墙连接时框架柱截面尺寸主要为800mm800mm，规格少。为提高周转率，且达到清水混凝土柱效果，框架柱模板采用木胶合板加固。混凝土浇筑时高出梁底25cm，拆模后及时剔凿至梁底标高，以保证柱施工缝处混凝土有效结合。框架柱模板安装示意图见图6.3.5-2、6.3.5-3。图6.3.5-2 柱截54、面600mm，柱外设对拉螺栓图6.3.5-3 柱截面600mm，柱内设对拉螺栓4 柱模固定时，底部必须与排架连接，增设水平杆与架体立杆扣接（连接两道立杆），另一端设置U型顶托与框架柱主龙骨顶紧。框架柱下部预留高为150mm宽同柱宽的垃圾清理孔。5 框架柱钢抱箍间距500mm。6 抱箍所使用的对拉螺栓直径为14mm，垫片使用80808mm厚钢垫片，抱箍为双钢管，现场制作。7 在模板支设时，柱下部六道抱箍使用双螺母紧固。8 当框架柱周围有完整的梁板模板满堂脚手架时，柱模板在平面位置及垂直度整体校正完毕后，可采用承插式钢管抱箍将柱模板与满堂脚手架拉结，钢管抱箍间距同横杆步距。6.3.6 楼梯模板搭设55、楼梯模板考虑釆用散支散拆的木胶板及扣件式钢管支撑体系，模板采用15mm厚胶合板，次龙骨采用35mm75mm木方，龙骨间距200mm布置，主龙骨采用钢管间距600mm布置，楼梯底部架体必须设置双排支撑立杆，水平杆步距1500mm，水平杆与立杆必须纵横相连。踏步模板用胶合板及木方安装成型，楼梯侧模用木方及若干与踏步几何尺寸相同的三角形木板拼制。踏步侧模背面钉35mm75mm木方，木方两端与梯板侧模在梯板侧模外钉紧；踏步侧模用两根35mm75mm木方在上面做斜撑，斜撑上钉50mm宽、15mm厚木条撑在踏步侧模木方上，斜撑木方下端用钢管支撑牢固施工缝的留置：楼梯梯段踏步数大于等于9步的将施工缝留置在356、步的位置。楼梯梯段踏步数小于9步的将施工缝留置在楼梯梯段板跨度端部1/3处（以整踏为准）。踏步顶部采用锯齿形模板将施工缝拦截成垂直于踏步板底模板的平面。图6.3.6-1 首层楼梯模板支设图6.3.6-2 标准层楼梯模板支设6.3.7 洞口模板支设按洞口实际尺寸设计，采用15mm胶合板及方木、钢管、顶丝制成定型木模板。用钢筋控制洞口模板的位移。墙中间的预留洞模下口模要钻出气孔，保证混凝土的密实度，具体见图6.3.7-1。图6.3.7-1 洞口模板示意图6.4 扣件式钢管架体搭设工艺6.4.1 架体搭设流程图立杆定位放线铺设钢垫板放置立杆放置扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆如此重复往上设置剪57、刀撑到达合适高度放置顶托放置龙骨、铺设模板检查验收（三步一验收）1 在板上放出轴线及梁底位置线，定好水平控制标高。按立杆纵向间距0.9m横向间距0.9m弹出位置线，每根立杆底部设置钢垫板。2 在垫板上安装立杆，立杆纵向间距0.9m（梁下架体纵距见第六章6.2.2详细说明），横向间距0.9m，放置扫地杆，扫地杆离地不得大于300mm，扫地杆完成后开始放置水平杆，步距1.5m。水平杆安装时用扳手拧紧扣件，防止架体松动。满堂架体搭设至梁板适当调整间距，梁两侧立杆离梁边0.45m。3 横杆接头按1.5米步距位置用扣件与水平杆联接，以5根立杆为1组，第一道横杆先不要锁紧，待第二道横杆与立杆连接后后，再将58、第一道横杆锁紧。4 以此方法周而复始进行安装，每次上道横杆与立杆连接后，才能将下道横杆锁紧。5 相邻立杆长度应错开布置。6 当搭设至最后一道设计高度后，插入上托（可调U托）并调至水平。7 按照方案及规范要求设置483.6mm钢管剪刀撑，竖向剪刀撑间距为5跨。8 检查验收6.4.2 施工要点1 立杆安装1）梁下采用可调托座（即支托传力），以满足支撑系统的稳定性。2）可调托座使用：托座顶伸出顶层水平杆的悬臂高度严禁超过500mm，且丝杆外露长度严禁超过300mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于2059、0mm。3）立杆连接采用对接连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4）每搭设完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的偏差。立杆的垂直度偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。5）上层架体搭设时，立杆位置应与下层架体支撑立杆位置相对应。2 水平杆安装1）每步的纵、横向水平杆应双向满布。2）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用固定规格的横杆扣在离地200mm高部位。3）搭设要求：采用60、固定规格的不同长度盘扣钢管横杆来控制立杆间距。水平杆两端弯扣插入立杆轮盘中，用锤子敲击牢固，摇晃无松动为止。3 剪刀撑1）设置数量模板支架四边满布竖向剪刀撑，在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设竖向剪刀撑，防止因浇筑混凝土时产生的水平荷载导致倒塌现象。剪刀撑采用483.6mm钢管，通过旋转扣件与钢管立杆连接。2）剪刀撑的构造要求（1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根。（2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm；搭接时采用三个转角扣件，扣件距钢管61、端部不小于100m。（3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4 模板安装注意事项1）所有剪力墙、框架柱根部沿模板内边线必须设置30mm宽、5mm厚海绵条，模板支设完成后沿模板外侧设置L303mm角钢封堵，以防止根部漏浆，并保证墙体根部顺直。2）所有模板拼缝位置均应设置海绵条，同时楼板模板拼缝处上部应粘贴50mm宽胶带，以防止漏浆。3）电梯井等向上层延伸的墙体，支模板时墙体底部利用下层预埋对拉螺栓孔固定下部模板，防止层间施工缝处出现错台。4）梁、板结构跨度大于4米时（按短跨距离），模板起拱1-3，板边不起拱。5）模板安装62、完成后进行模板停止点验收，经验收合格后方可进行梁板钢筋上料及安装。5 其它构造措施1）模板及支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。2）当支架立杆成一定角度倾斜，或其支架立杆的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。3）上层模板及支撑安装时，为了保证下层楼板能承受上层楼板的自重、施工荷载的能力，要求下层支撑不准拆除。6.5 模板拆除6.5.1 模板拆除(1)梁、板模板拆除：底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表6.5.1-1的规定。具体操作时，根据现场留置同条件试块强度报告来控制底模及支撑的拆除时间，具备拆除条件后工程部根据技术部提供的同条件养护63、试块报告，上报拆模申请表，经监理工程师书面批准，施工队见到批准的书面拆模令后方可拆除梁板模板。表6.5.1-1 模板拆除时混凝土强度构件类型构建跨度（m）按设计标号百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100虽然达到了拆模强度，但强度尚不能承受上部施工荷载时应保留部分支撑。(2)侧模拆除：构件侧模拆除时，需在混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模而松动。严防模板拆模过早，出现柱、墙混凝土粘连。(3)模板的拆除顺序为：柱墙模板楼板模板梁侧模梁底模。模板拆除应遵循先支后拆，后支先拆，先拆非承重部位模板，后拆承重部位模板，以及自上而下的64、原则，拆下的模板不得抛扔，严禁用大锤和撬棍硬砸硬橇。6.5.2 模板维修模板拆下后应及时清理在模板上的混凝土灰浆，配件分类、分规格码放，螺栓、螺母及时清理灰浆上油保养，及时修复变形和损坏的部位或配件。穿墙螺栓、螺母等应进行清理灰浆、涂防锈油保养。处理好的模板按规格堆码整齐，挂牌标识，以便下次周转使用。6.6 验收标准表6.6-1 模板支撑架体验收标准项目允许偏差（mm）检查工具钢管支撑立杆钢管3mL4m5尼龙线、钢尺弯曲4mL6.5m7尼龙线、钢尺立杆垂直度（全高15m）15经纬仪或线坠、钢尺搭设中立杆（h）内垂直度（h/400）30线坠、钢尺间 距纵距50，横距20钢尺水平杆水平杆及斜杆钢管65、弯曲L6.5m10尼龙线、钢尺步距20钢尺表6.6-2 现浇结构模板安装的验收标准项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5尺量底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高6m8经纬仪或吊线、尺量层高6m10经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测6.7 验收程序验收程序如下图所示。图6.7-1 模板质量验收程序6.8 验收内容（1）架体基础是否密实，底座垫片是否垫到位。（2）架体材料材质规格：钢管、扣件有产品合格证、生产许可证、质量合格检测证明；进场的钢管、扣件按批次检测，并有检测合格报告书。（3）66、可调托撑：应有产品质量合格证，质量并符合规范要求；应有质量检验报告，承载力应符合规范要求；可调托撑支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm；严禁使用有裂纹的支托板、螺母。（4）立杆间距：立杆间距，立杆接长采用对接。（5）水平拉杆：纵横向扫地杆离地200mm，横杆步距1.5m。（6）立杆顶部：自由端不超过400mm，顶托高于钢管顶部不超过200mm。顶托外径与立柱钢管内径的间隙不大于3mm。（7）剪刀撑：竖向剪刀撑架体四周位置由下至上连续封闭，中间沿轴线布置。（8）抱柱：在柱子位置从扫地杆位置处开始设置，每两步设置一道抱柱。（9）模板：平整度、几何尺寸、轴线、标高、预留孔、施工缝留置、模板清理67、脱模剂涂刷。6.9 验收人员1、建设单位项目负责人；2 总承包单位技术负责人、总包单位项目负责人、项目技术负责人，专项施工方案编制人员，项目专职安全生产管理人员及相关人员；3 监理单位项目总监理工程师及专业监理工程师；4 勘察、设计和监测单位项目技术负责人；第七章 进度管理计划7.1 确定施工进度控制点序号工作内容工期（天）开始时间完成时间11#楼地下结构152020.11.112020.11.2521#楼地下室外墙防水及回填102020.11.302020.12.0931#楼一层主体结构202020.12.102020.12.2941#楼二层主体结构202020.12.312021.01.68、1951#楼三层主体结构182021.01.212021.02.0761#楼四层主体结构182021.02.272021.03.1672#楼承台及防水板152020.11.022020.11.1682#楼地下结构152020.11.182020.12.0292#楼地下室外墙防水及回填102020.12.072020.12.16102#楼一层主体结构202020.12.172021.01.05112#楼二层主体结构202021.01.072021.01.26122#楼三层主体结构382021.01.282021.03.06132#楼四层主体结构182021.03.082021.03.257.2 69、进度管理措施为确保本工程进度，成立以项目经理为组长小组，全面进行包括工期管理在内的各项施工管理。项目组织机构在投标期间确定，并提前做好相应人员的就位准备工作。序号措施类别措施内容责任人1周例会制度每周一召开工程协调会。在协调会上，由各分包商汇报现场施工进度和存在的问题及下一步的工作安排。业主和总承包将各分包商在现场施工的情况与施工计划进行对比，对各分包商的工作进行点评，并布置下阶段工作。工作例会形成会议纪要，并打印成文后发给各专业施工队予以确认。宋文博2进度协调专题会议对一些施工中影响进度滞后存在的棘手问题，必要时邀请设计院联合在现场组织召开专题会议予以解决。宋文博3计划协调管理工作协调配合关70、系，解决施工中出现的各种矛盾，克服薄弱环节，实现动态平衡。计划协调管理工作的内容包括：检查作业计划执行中的问题，找出原因，并采取措施解决；督促供应单位按进度要求供应资源；控制施工现场临时设施的使用；按计划进行作业条件准备；传达决策人员的决策意图；发布调度令等。要求协调管理工作做的及时、灵活、准确、果断。宋文博4加强施工组织与协调管理保证工期强化项目部内部管理人员效率与协调，增强与业主的联系，加强对施工队、专业施工单位的控制和与各个供货商的协作，并明确各方、各人的职责分工，减少扯皮现象，争取将围绕本工程建设的各方各个人员充分调动统一，共同完成工期总目标。宋文博第八章 质量保证措施8.1 质量管理71、小组为了更好的控制模板的施工质量及落实模板施工方案的各项要求，项目特成立模板质量管理小组，全面控制模板的施工质量及整改工作，以便模板施工质量达到合格的质量要求。质量管理小组以项目经理邢琦为组长，生产经理宋文博、质量工程师李运波为副组长，总工许增攀负责模板施工的技术工作，技术工程师刘贵三、专业工程师仝孟杰，测量工程师李三忠为主要执行人，全面负责模板施工期间的质量检查、验收、整改工作。另外项目在模板施工期间必须确定严格的质量检验制度，实行分包自检、总包验收、监理验收三重验收制度，其中有一项不通过者由相关区域专业工程进行落实整改工作。8.2 质量标准1 主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层72、楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下支架的立柱必须对准，并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接茬处。2 一般项目模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板必须浇水湿润，但模板内不得有积水。模板与混凝土接触面必须清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂，如废机油等。浇筑混凝土前，使用大功率吸尘器将模板内的杂物必须清理干净。梁板起拱值应符合设计要求。检查数量：同一检验批内，对梁抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板选择有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；检查方法：水准仪或拉线、尺量。固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏73、，且应安装牢固。表8.2-1 模板安装质量允许偏差值项次项目允许偏差值(mm)检验方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3模板内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁5楼梯相邻踏步高差54竖向模板垂直度层高不大于5m8经伟仪或吊线、尺量层高大于5m105相邻两板表面高底差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正-方尺、塞尺顺直-线尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+10、010预留洞中心线位置+10拉线、尺量尺寸+10、012插筋中心线位移5尺量外露长度+10、013预留管、预埋孔中心线位置3尺量8.3 模板工程质量控制74、技术措施1 梁、板模板施工时，首先用仪器测定柱高和梁的中心线和梁的底标高及板的底标高，以水平标高测定模板上每层的梁、板底标高。进行梁模施工，先铺设梁底，随后绑扎梁钢筋，再立梁帮加固校正、固定，较浅的梁可先支梁模，后绑钢筋，然后支平台模板按板底标高架设主龙骨、次龙骨、铺覆胶合板，经有关部门验收后，进行下道工序，绑扎楼板钢筋。2 柱子与梁交接时，此部位模板为单独加工制作，在梁柱节点尺寸相同的部位周转使用。3 为防止对拉螺栓配套使用的山形件被拉断及螺母受力后滑丝，框架柱及墙体模板底部向上严格按方案要求在同一个紧固点上安放两个。4 为保证墙、柱模板底部在混凝土浇筑过程不位移，可在底板或楼板混凝土浇筑工75、程中预埋短钢筋，短钢筋直径在2025，长度不小于20cm，伸出混凝土表面长度为10cm，控制柱模板的短钢筋每个控制面不少于3点，墙体模板间距不大于4.2m。5 为防止柱墙模板根部漏浆，柱墙模板支设完毕、自检合格后立即用水泥砂浆将模板根部的缝隙堵塞，以防止漏浆出现“烂根”。6 后浇带底模必须采用独立支撑，后浇带架体与满堂脚手架安拆互不影响，后浇带未浇筑完成且达到拆模条件前严禁拆除。8.4 木胶板的维护与管理1 使用注意事项（1）墙、柱模板及梁侧、梁底模板等预先制作的模板，应进行编号管理，模板宜分类堆放，以便于使用。定型模板角部等易损坏的部位用0.5mm镀锌铁皮包裹。周转时必须做到下面一层的模板周76、转到上面一层的相同部位或同层类似部位。（2）模板吊装及拆除时，起钩或落钩应轻起轻放，不准碰撞，不得使劲敲砸模板，以免模板变形。（3）加工好的模板不得随意在上面开洞，如确需开洞必须经过主管工长同意。（4）木模板根据尺寸不同分类堆放，需用何种模板直接拿取，不得将大张模板锯成小块模板使用。（5）拆下的模板应及时清理，如发现翘曲、变形、应及时修理，损坏的板面应及时进行修补。（6）水平结构模板支设后刷水溶性脱模剂。竖向结构采用多层木模板时，使用前应刷水溶性脱模剂。2 木模板的维护（1）木模板应放在室内或干燥通风处，露天堆放时要加以覆盖，模板底层应设垫木，使空气流通，防止受潮。（2）拆除后的木模板应将模板77、面上的混凝土清理干净，将留在上面的钉子起出。并分类堆码整齐。（3）木模板运输堆放防止雨淋水浸。木模板使用后应及时用清洁剂清理，严禁使用坚硬物刮板面。对模板表面的划痕、碰伤等较轻缺陷用专用腻子嵌平磨光，并刷环氧木模保护剂，具体以实际使用情况决定使用寿命。8.5 模板施工质量通病与防治模板施工质量通病防治措施见下表8.5.1-1表8.5.1-1 模板施工质量通病与防治措施序号项目防治措施1墙底烂根模板下口缝隙用角钢固定在模板下口，切忌将其伸入墙体位置2墙体不平、粘连墙体砼强度达到1.2Mpa方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂。3垂直度偏差支模时要反复用78、线附吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线锤复核校正。4墙体凹凸不平加强模板的维修，每月就对模板检修一次。5墙体钢筋移位大模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度。6门洞偏斜门洞口角部用角钢，洞口设木枋做为水平，竖向支撑。7墙体阴角不方正、不垂直及时修理好模板，阴角处的钢板角模，支撑时要控制其垂直偏差，并且固定牢靠，阴角模与大模板之间接缝要用海绵条及胶带封堵。8墙体阳角不垂直、不方正对于木模板在两块大模板之间放入一角钢，此角钢可使两大模之间方正呈90度亦可防止砼漏浆。9外墙上下层接槎不平漏浆确保模板支撑架的牢固，下口用海绵封堵。10板挠度过大板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，模79、板按规范起拱。8.6 模板支撑体系施工措施1 模板支撑体系施工控制措施1）模板工程施工质量控制措施(1)梁、板模板施工时，首先用仪器测定柱高和梁的中心线和梁的底标高及板的底标高，以水平标高测定模板上每层的梁、板底标高。进行梁模施工，先铺设梁底，随后绑扎梁钢筋，再立梁帮加固校正、固定，较浅的梁可先支梁模，后绑钢筋，然后支平台模板按板底标高架设主龙骨、次龙骨、铺覆双面覆膜胶合板，经有关部门验收后，进行下道工序，绑扎楼板钢筋。(2)柱子与梁交接时，此部位模板为单独加工制作，在梁柱节点尺寸相同的部位周转使用。(3)为防止对拉螺栓配套使用的“3”形件被拉断及螺母受力后滑丝，框架柱及墙体模板底部向上严格按80、方案要求在同一个紧固点上都安放两个。(4)为保证墙、柱模板底部在混凝土浇筑过程不位移，可在底板或楼板混凝土浇筑工程中预埋短钢筋，短钢筋直径在2025，长度不小于200mm，伸出混凝土表面长度为100mm，控制柱模板的短钢筋每个控制面不少于3点，墙体模板间距不大于1.2m。(5)为防止柱墙模板根部漏浆，柱墙模板支设完毕、自检合格后立即用水泥砂浆将模板根部的缝隙堵塞，以防止漏浆出现“烂根”。(6)若后浇带模板与周围梁板模板未分开支设，则先拆除板底模板及支撑，然后在后浇带两侧各加两排立杆回顶，纵横向间距不大于900mm。后浇带两侧板下立杆回顶完毕后方可拆除梁底模板，梁顶模板拆除后，后浇带两侧梁底也各81、加设两排立杆回顶，间距不大于600mm(当主梁宽度小于600mm，后浇带每侧梁底回顶立杆也不得少于四根)。所有后浇带两侧回顶立杆还必须加设纵横向水平杆连接，横杆步距同模板支撑架。当后浇带两侧结构承重体系不完整时，后浇带模板及支撑脚手架必须在后浇带混凝土浇筑完毕后，并达到设计强度的100%后方可拆除。2）模板工程成品保护措施(1)模板支设时不得在承重架和平台模板上集中堆放重物。模板支模成型后及时清理干净板面多余材料。(2)安装预留、预埋在支模时配合进行，不得随意在模板上开孔穿管。(3)采用泵送混凝土时活动泵管不得直接靠压于框架模板上，连接泵管在管路弯折处加强支撑和拉结，以防过大冲击力撞坏模板。282、 后浇带模板支撑体系施工控制措施1）为防止多排钢筋之间的快易收口网在底板混凝土浇筑时因变形过大出现漏浆，在底板下皮钢筋之间的快易收口网安装完毕后，在底板钢筋空格中、紧贴快易收口网外侧插入二级钢12短钢筋，短钢筋与底板钢筋焊接牢固。2）对拉螺栓与底板钢筋焊接，以及螺栓与替代连接钢筋焊接，其焊接长度10d(d为螺栓直径)，焊缝要均匀饱满，确保混凝土浇筑时焊点不开焊。3）快易收口网钢筋支架的立筋上、下端与底板钢筋连接要焊接牢固，若立筋与底板钢筋未顶牢，可以在与底板钢筋交接处再增加一根通长水平钢筋(同底板钢筋)与立筋外侧顶牢，并将增加的通长水平钢筋与底板钢筋的交点全部焊接或绑扎牢固。4）与快易收口网外83、侧立钢管相连的对拉螺栓，下面两道螺栓的“3”形扣件及紧固螺母均安装双扣件、双螺母，以避免连接件材料质量不合格，造成对拉螺栓与螺母拉脱或将“3”形扣件拉坏。为保证快易收口网模板体系的刚度及整体性，并方便快易收口网的安装，在底板下皮钢筋与上皮钢筋之间、后浇带两侧立面位置安装钢筋支架，快易收口网挂设绑扎在钢筋支架上，形成有一定刚度的整体性模板。第九章 安全文明施工措施9.1 职业健康安全管理目标本项目安全管理目标见表9.1-1所示。表9.1-1 项目安全管理目标名称内容目标达到郑州市建筑工程安全文明工地标准方针安全第一，预防为主，综合治理指导思想预防预控、分级管理、分层负责9.2 安全组织机构职责和84、权限安全组织职责和权限见表9.2-1所示。表9.2-1 安全职责分工表序号岗位部门名称责任人安全管理职责1项目经理邢琦1)项目经理是施工现场安全生产的第一责任人，负责建立健全安全生产责任制和有关安全生产规章制度。2项目总工许增攀1)参与或主持编制项目职业健康安全与环境管理方案、管理规划，落实责任并组织实施；组织项目经理部的质量、职业健康安全与环境意识教育和专业技能培训。2)贯彻安全生产方针政策，执行安全消防技术规程、规范、标准及合约。3)协助项目经理制定本项目安全生产管理办法和规章制度，并监督实施。4)组织人员编制安全技术措施和分部工程安全方案，督促安全措施落实，解决施工过程中不安全的技术问题85、。5)组织安全技术交底，组织编制项目应急预案，落实应急准备和响应。6)参加每周一次的安全检查，对不安全因素定时、定人、定措施予以解决，并落实、检查。3生产经理宋文博1)直接对专业项目安全生产负责，督促专业项目施工全过程的安全生产，纠正违章，配合有关部门排除施工不安全因素。2)安排项目经理部安全活动及安全教育的开展，监督劳保用品的发放和使用，并按规定组织检查、做好记录。4安全总监田瑞祥1)安全生产工作负直接责任。2)国家及河南省有关安全生产的方针、政策、法规和各项规章制度。参与制定并执行项目安全生产管理办法。3)落实有关安全消防管理规定，对进场工人进行安全消防教育和培训，强化职工的安全意识和消防86、观念。4)组织现场安全生产、消防措施的检查，出现问题及时处理。6物资部常尊鹏1)根据劳动防护用品计划及时供货。2)购置的劳动防护用品“三证”齐全(生产许可证、产品合格证、年检证)，不符合安全标准的用品更换，严禁发放使用。3)按要求做好材料堆放及储存，防止坍塌，仓库配备灭火器材。4)组织员工进行安全技术操作规程的教育与学习。5)对现场的机械设备的进场、安拆、使用、维护、检修、保养进行管理，保证设备的安全运行。7专业工程师仝孟杰钱具磊1)认真执行安全生产规定，合理安排工作，对所管辖安全生产负责。2)负责编制本专业的安全技术措施，并对作业班组进行技术交底。3)领导班组搞好安全生产活动，组织班组学习安87、全消防操作规程及安全规定，指导工人正确使用消防设施和劳保用品。4)经常检查作业环境及各种设备、设施的安全状况，发现问题及时纠正解决，对重点、特殊部位施工检查作业人员及各种设备、设施技术状况是否符合安全消防要求，严格执行安全消防技术交底制度，落实安全消防技术措施并监督执行。5)做好新工人的岗位教育，负责对班组进行安全消防操作方法的检查指导，制止违章，以身作则，遵章守纪，确保安全检查生产。6)及时消除各级检查发现的整改单和自检发现的不安全隐患，不留隐患。9.3 安全重大危险源辨识序号工序/工作活动危险源可能导致的事故受伤害人员1用电设备的使用；塔吊作业；消防水源设置；脚手架上作业；脚手架搭设；场内88、机动车作业。设备、设施缺陷触电、高处坠物、坍塌等所有参建人员。2消防设施、器材布置；脚手架搭设；脚手架上作业；高处作业；草帘堆放点；消防通道布置；塔吊作业；职工宿舍；气瓶的存放点；走人斜道；混凝土搅拌作业；交叉作业；通道口；预留洞口；楼台边；屋面临边；卸料平台。防护缺陷物体打击、起重伤害、高处坠落所有参建人员。3用电设备的使用；职工宿舍；现场临电布置；三级配电、两级保护设置；砼振动棒作业；手持电动工具作业；触电危害触电、物体打击所有参建人员。4脚手架搭设；塔吊作业；脚手架上作业。运动物危害物体打击所有参建人员。5钢筋垂直连接；职工宿舍。明 火火灾所有参建人员。6塔吊作业。作业环境不良物体打击、89、起重伤害所有参建人员。7塔吊的使用。信号缺陷物体打击、起重伤害所有参建人员。8塔吊、脚手架。标志缺陷坍塌、高处坠落、物体打击所有参建人员。9木材堆放点；草帘堆放点。易燃易爆物性物质火灾伤害所有参建人员。10食堂。致病微生物中毒所有参建人员。11塔吊作业。指挥失误起重伤害、物体打击所有参建人员。12塔吊的使用；用电设备的使用；脚手架拆除；模板拆除。操作失误起重伤害、物体打击、高处坠落所有参建人员。13爆炸物仓库；起重吊装；脚手架拆除。监护失误爆炸、起重伤害、物体打击、高处坠落所有参建人员。14起重吊装；宿舍设置；脚手架搭设；脚手架拆除；爆炸物仓库；消防设施、器材布置；现场临电布置；模板安装；模板90、支撑体系；模板拆除。其它行为性危险和有害因素火灾、爆炸、触电、物体打击、高处坠落、起重伤害所有参建人员。9.4 安全资源配置计划安全资源配置计划见表9.4-1。表9.4-1 安全资源配置计划表序号职业健康安全资源名称数量使用特征保管人1安全帽300施工过程中使用使用人2安全带300施工过程中使用使用人3绝缘手套200施工过程中使用使用人4绝缘鞋200施工过程中使用使用人5面罩100施工过程中使用使用人6护目镜100施工过程中使用使用人7耳塞200施工过程中使用使用人8工作服300施工过程中使用使用人9.5 安全生产管理制度表9.5-1 安全生产管理制度一览表序号制度名称主要内容1安全技术交底制91、根据安全措施和现场实际情况，各级管理人员需亲自逐级进行书面交底,安全交底必须本人签字。2班前检查制区域责任工程师和专业安全工程督促与检查施工方、专业分公司对安全防护措施是否进行了检查。3大中型设备安全验收制大中型设备安全实行验收制，凡不经验收的，一律不得投入使用。需政府部门验收的，在自检合格后，由总包报验。4周一安全活动制经理部每周一要组织全体工人进行安全教育，对上一周安全方面存在的问题进行总结，对本周的安全重点和注意事项做必要的交底，使广大工人能心中有数，从意识上时刻绷紧安全这根弦。5危急情况停工制一旦出现难以控制的安全隐患或险情，立即停止有关作业，立即报告有关部门，及时采取措施排除险情。692、事故报告制发生安全事故立即报告，及时抢救伤员并采取措施保护现场，按“四不放过”原则对事故进行处理。7安全生产奖罚制对每次检查中位于前两名的单位给予适当奖励，对最后两名给予罚款或停工整顿。8持证上岗制特殊工种持有上岗操作证，严禁无证操作。9防护设施验收制度对脚手架、物料平台等临时设施在搭设完毕组织验收，确保安全。9.6 安全保证措施9.6.1 技术安全措施1 脚手架搭设前，应按要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2 对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3 搭设时脚手架立杆底座下应铺设垫板。4 不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5 脚手架93、安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7 模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。8 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。9 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。10 交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，须经得安全管理人员同意，施工完毕应立即恢复。11 脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。12 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆、先拆非承94、重部分再拆承重部分。13 拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放；浇筑过程中，固定专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。9.6.2 预防坍塌事故的技术措施1 模板作业前，按图纸要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。2 模板作业时，对模板支撑采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。3 模板作业时，95、指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4 屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。5 装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6 安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m。7 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9.6.3 预防高空坠落事故安全技术措施1 高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术部门审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方96、可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。2 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全教育及安全、技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。3 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4 安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割97、断。5 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。7 高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。9.6.4 混凝土浇筑方法及技术措施1 大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。2 先浇筑墙柱混凝土，待稳定后分层浇筑梁板混凝土。3 为确保模板支架受力均衡，浇98、筑混凝土时控制浇筑速度，从中部向两边扩展浇筑，板上混凝土堆积高度不得超过300mm，接近这一高度时暂停泵送，将泵管转向后浇筑。4 浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。9.6.5 模板监测措施模板工程采用钢管扣件脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。采取如下监测措施：1 班组日常进行安全检查，项目每天巡检及组织不定时安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2 日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆99、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体垂直度。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3 在浇捣砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，必须组织专门的模板及架体看护人员。质量工程师、安全工程师、专业工程师对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。4 安装后的承插件需插紧，抽检方法应按随机分布原则进行。不合格的必须重新插紧，直至合格为止。5 在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。6 模板支撑施工过程中必100、须对支架立杆的垂直度和混凝土浇筑时模板的沉降进行监测。具体检测项目及方法如下表：监测项目立杆垂直度模板沉降监测频率支架搭设过程中每天进行一次监测；混凝土浇筑过程中持续观测混凝土浇筑过程中持续监测监测方法经纬仪方向线法进行观测模板上埋设标尺，用水准仪进行观测采用仪器及精度全站仪2mm+1ppm/1S3水准仪0.3mm/km搭设允许变形值已搭设高度的1/500或50mm较小值/浇筑允许变形值(预警值)相应的结构计算跨度的1构件计算跨度的1/250模板监测由测量员负责实施，每次监测结果形成记录，当观测值超过允许变形值时，要及时通知项目总工及专业工程师；当观测值超过预警值时，立即停止施工，采取相应措施101、进行整改，整改合格后方可继续施工。7 监测点的确定每个模板支设区域均要求布置监测点，监测点按跨数布置，每跨布置一个监测点。观测点采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及立杆上用红油漆标上标高线。并用胶带粘贴上小刻度尺，便于测量。监测仪器精度要满足现场监测要求，并设变形监测报警值。8 监测频率在架体搭设过程中，每天检测一次；在浇筑混凝土过程中实时监测，监测频率不超过30分钟一次；在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。9.6.6 成品保护计划1 吊装钢筋上楼时，应轻起轻放，不102、得冲撞，同时不能堆放过重，每平方米不能超过300,防止模板下沉或变形。 2 放材料到强度达1.2MPa以上混凝土楼面时，应轻放在梁位置上。3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。4 浇砼前，楼板预埋线管塞口保护并简易固定，以防踩踏碰撞。5 浇砼时，柱、墙钢筋用木薄膜覆盖，防止浇筑砼时污染柱、墙钢筋。6 拆模时应禁锤打或撬棍猛撬，以免损坏模板。拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。7 现场使用模板的装卸存放应注意保护，分规格码放整齐，防止损坏和变形。模板安装过程轻拿轻放，不强拉硬顶，支撑安装后不可人为随意拆除造成松动。8 安装好的模板要防止钢筋、脚手架等碰坏模板表面，103、钢筋安装时要保证模板不发生变形和位移。9 模板安装时不得随意开洞，模板拆除时禁止硬撬，防止损坏模板。模板在使用过程中加强管理，按规格分类堆放。第十章 绿色施工管理计划10.1 环境管理10.1.1 环境管理目标在施工过程中，要注意文明施工，其环境管理目标如表10.1.1-1所示。表10.1.1-1 环境管理目标计划表序号环境目标和指标实现方法责任人协管部门监管部门实施时间1控制施工噪音，防止影响居民区将噪音大的工序放在白天施工田瑞祥安全部政府部门整个施工过程2防止道路污染车辆离场经过洗车设施清洗田瑞祥安全部政府部门整个施工过程3污水排放可控生产及生活污水排放达标，符合污水综合排放标准规定。田瑞104、祥安全部政府部门整个施工过程4扬尘控制控制粉尘及气体排放，不超过法律、法规的限定数值。田瑞祥安全部政府部门整个施工过程10.1.2 环境管理组织机构10.1.3 辨识重大环境因素施工过程中要注意重大环境因素的辨识和控制，重大环境因素辨识表10.1.3-1所示。表10.1.3-1 重大环境因素辨识表序号工序/工作活动环境因素环境影响评价方法1模板加工噪音影响附近小区及地铁施工单位人员休息现场2饮食垃圾污染现场及周边环境，堵塞下水道现场3车辆通行垃圾污染市政道路现场4触电电缆漏电人体触电伤害现场5物体打击高空抛物和坠物人体伤害现场6高出坠落踏空和临边洞口人体伤害现场10.1.4 环境保护资源配置计105、划施工过程中环境保护资源配置计划如表10.1.4-1所示。表10.1.4-1 环境保护资源配置计划表序号环境保护用资源名称数量使用特征保管人1垃圾桶5现场及周边放置劳务队2洗车设施1对离场车辆进行冲洗劳务队3洒水车1现场道路降尘处理劳务队10.2 环境管理规章制度1 防止大气污染制度1）清理施工垃圾时使用容器吊运，严禁随意凌空抛撤造成扬尘。施工垃圾及时清运，清运时，适量洒水减少扬尘。 2）施工道路采用硬化，并随时清扫洒水，减少道路扬尘。 3）工地上使用的各类柴油、汽油机械执行相关污染物排放标准，不使用气体排放起标的机械。 4）易飞扬的细颗粒散体材料尽量库内存放，如露天存放时采用严密苫盖。运输和106、卸运时防止遗洒飞扬。 5）在施工区禁火焚烧有毒、有恶臭物体2 防止水污染制度1）办公区、施工区、生活区合理设置排水明沟、排水管，道路及场地适当放坡，做到污水不外流，场内无积水。2）未经处理的泥浆水，严禁直接排入城市排水设施和河流。所有排水均要求达到国家排放标准。3）禁止将有毒有害废弃物用作土方回填，以免污染地下水和环境。3 防止施工噪声污染制度1）作业时尽量控制噪音影响，对噪声过大的设备尽可能不用或少用。在施工中采取防护等措施，把噪音降低到最低限度。 2）对强噪声机械（如电锯、电刨、砂轮机等）设置封闭的操作棚，以减少噪声的扩散。3） 在施工现场倡导文明施工，尽量减少人为的大声喧哗，不使用高音喇107、叭或怪音喇叭，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。 4）尽量避免夜间施工，确有必要时及时向环保部门办理夜间施工许可证，并向周边居民告示。4 其它污染防治制度1）施工现场环境卫生落实人员。制定卫生管理制度，建筑垃圾做到集中堆放，生活垃圾设专门垃圾箱，并加盖，每日清运。确保生活区、作业区保持整洁环境。2）不准随地大小便，厕所内设冲水设施，制定保洁制度。3）在现场大门内两侧、办公、生活、作业区空余地方，合理布置绿化设施，做到美化环境。4）砂石料等散装物品车辆全封闭运输，车辆不超载运输。在施工现场设置洗车设施，车辆做到净车出场，避免在场内外道路上“抛、洒、滴、漏”。5）保护好施工周围的树木、绿化，防108、止损坏。10.3 资源管理10.3.1 资源节约管理目标施工过程中，要注意节约资源，做好资源节约管理，具体目标如表10.3.1-1所示。表10.3.1-1 资源节约管理目标计划序号资源节约指标实现方法责任人协管部门监管部门1材料周转采用木模板，可周转利用，也可回炉重造宋文博常尊鹏工程部、物资部、技术部物资部2水资源重复利用设置基坑降水收集池，供应洗车设施及厕所冲洗利用宋文博常尊鹏工程部、物资部、技术部物资部3电力资源节约设置定时开关，办公区人走灯灭，防止长明灯宋文博常尊鹏工程部、物资部、技术部物资部4材料节约钢筋优化，下脚料重新利用制作马凳；混凝土报量准确，减少浪费宋文博常尊鹏工程部、物资部、109、技术部物资部10.3.2 资源节约及利用计划表10.3.2-1 资源利用计划表序号资源名称节约及利用措施责任人1水资源基坑降水重复利用至洗车设施和厕所冲洗宋文博2电资源工地照明采用定时开关控制宋文博3材料资源减少返工及操作失误浪费材料宋文博10.3.3 资源节约管理制度1 充分利用网上办公系统，减少纸质文件印发。节约用水，杜绝跑、冒、漏、滴和长流水现象；控制各个阀门、龙头的出水流量，在满足基本使用要求的基础上，切实减少耗水量。节约用电，加强计算机、打印机、复印机等办公设备用电管理，尽可能即用即开，用完后及时关闭电源，杜绝长时间待机现象。2 施工现场钢筋按设计图合理下料尽量减少现场出现大量废料，110、能用的短料、尾料、可以制作小型预制构件的材料，不能使用的则采取能源回收。3 施工现场模板严格按设计图纸制模；合理涂刷脱模剂、砼浇筑完成后拆时必须将模板上残留砼清理干净，保护好原材料。采用多次转运，留大板、合理割板、做到不浪费材料。4 施工现场砼；管理人员严格控制好各标高，按照施工图纸准确报料、做到不剩料。5 施工现场用水；施工现场合理规划平面图、管网布置图，保证埋置深度，避免发生爆管、碾管等现象而发生泄流。现场要做到人走水龙闭关；现场洗车槽可采用沉淀池和蓄水池，蓄水池内可安装水泵连接现场施工用水。以此达到节约用水的计划。6 施工现场及生活区用电；安排专人进行维护巡查，电线有老化、破皮等现象是会111、使电力流失，维护电工及时包扎或更换。现场照明采用智能控制，避免浪费现象；生活区、办公区必须做到人走关电理念。10.4 节能降耗管理1 施工现场水、电、油料、燃料降耗管理包括规划与计量、运行管理、降耗措施、监督检查等内容。根据国家近年能源、资源下降20%的总体要求，施工现场水、电、油料、燃料降耗目标5%。2 施工现场选用节水型的施工设备和设施。普及节水器具，减少用水浪费。加大节水力度，提高用水效率。临时用水提倡一水多用，循环用水，降低耗水量。推广科学合理的施工工艺，使临时水得到循环利用，提高用水效率。3 机械设备要做到“随用随开、人离机停”，杜绝机械设备待机状态；加强机械操作人员的技术水平，提高112、操作成功率，降低设备空转耗电；加强设备治理，及时淘汰旧的高耗电设备，提倡使用节能型施工设备；不使用国家明令淘汰的高耗电设备。第十一章 应急预案11.1 应急救援小组项目内应急领导小组成立以项目负责人为组长，技术负责人、生产负责人、安全总监为副组长，安全、技术、施工、物资人员、电工为组员的项目部应急预案领导小组：应急小组名称联系方式岗位备注组长邢琦19937031005项目经理安全生产总负责。副组长宋文博16638010811生产经理现场总指挥，调动应急救援小组展开行动；许增攀15324811746技术工程师与公司及外部联络；接受政府的指令和调动。钱具磊19939900979计划工程师组织人员现113、场展开应急救援行动田瑞祥15236238013安全总监组织现场警戒；组织保护紧急疏散；组织保护事故现场及相关数据信息；组 员刘贵三19937165171技术工程师组织现场人员急救，组织伤员送医院急救。常尊鹏15937123804物资工程师组织应急救援器材、设备。李运波17337548525质量工程师各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。仝孟杰17788133883专业工程师11.2 预防和预警11.2.1 危险源监控1 应急前监测：应急准备措施的到位率；灭火器配备、消防栓配备、药箱、担架等配备；报警设施完好情况；2 坍塌事故监测要求：1）脚手架有可能失稳时，应对其立杆变形、板面沉降做114、不间断的监测；2）脚手架坍塌后，要对相连的没坍塌部分进行监测；3）在救援过程中，如要拆除局部杆件时，应对拆除过程中架体杆件变形进行监测；4）在救援过程中，应监测场内通道的畅通情况；应急过程中人员疏散的次序和及时性；人员抢救中的方法是否正确；人员抢救中预防二次伤害的措施是否到位；事故现场的保护是否及时有效。3 触电事故监测在发生触电事故后，应对相关电源开关进行监测，避免人员不明情况送电。同时在救援过程中，应监测紧急通道的设置和畅通情况；人员抢救中的方法是否正确；人员抢救中预防二次伤害措施是否到位；事故现场保护是否及时有效。4 发生火灾后监测应对天气变化情况进行连续监测。同时对用电设备及线路进行检115、查。同时在救援过程中，应监测紧急通道的设置和畅通情况；人员抢救中的方法是否正确；人员抢救中预防二次伤害的措施是否到位；事故现场的保护是否及时有效。5 发生突发性公共安全及传染性疾病应急监测对未患病员工身体状况进行连续监测。6 高处坠落事故监测安全巡查员应对模板架体进行日常巡查与检查，及时发现高处坠落事故隐患，预防事故发生。脚手架随支架及时搭设，外立网及安全平网及时布设，脚手板随支架搭设速度及时铺设。预留洞口处采用围栏防护。7 物体打击事故监测对模板高处的模板片、钢筋头、垫快等可坠落物及时清理，工器具用完放在工具包内，不得随意丢弃。预留洞口处加设盖板并固定。11.2.2 预警行动现场预警信息确认116、后，项目部做好组织各应急救援小组并进入待命状态，调集所需物资、器材、交通和通讯工具等应急响应行动的准备工作。一级预警信息由各地政府级应急救援中心处理。11.3 信息报告程序本项目应急小组成员保持手机24小时开机。事故发生后，现场有关人员应向事故发生现场的最高领导报告事故发生的时间、地点、经过、造成的后果、原因初步分析、已采取的措施等情况；现场最高领导负责向单位负责人及应急指挥部报告；单位负责人接到报告后，应当于1小时内向事故发生地区级以上人民政府安全生产监督管理部门和负有安全生产监督管理职责的有关部门报告。情况紧急时，事故现场有关人员可以直接向事故发生地区级以上人民政府安全生产监督管理部门和负117、有安全生产监督管理职责的有关部门报告。事故发生现场有关人员应当保护事故现场、接受事故调查，如实提供情况。11.4 应急处理11.4.1 响应程序出现事故时，在现场的任何人员都必须立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断出事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场开展救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各种情况由公司向上汇报。11.4.2 处理措施1 高空坠落应急救援方法1）现场只有1人时应大声呼救；118、2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应迅速送附近医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2 模板坍塌应急救援方法1）当119、发生支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带120、止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。4 机械伤害事故应急救援1）一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2）对伤员进行必要的处理，121、如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。3）尽快调动车辆立即送往医院。4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5）对施工现场的所有机械，认真检查，排除隐患，消除带病作业，备齐防护设施，达到运转正常。11.5 应急救援项目所在地附近的医院“华中阜外医院”，线路图如下图所示：1、华中阜外医院地址：中牟县阜外路1号。电话：0371-58680123第十二章 新冠状病毒疫情防护12.1 疫情防护管理目标序号目标和指标实现方法责任人实施时间1无疑似及确诊病例从进场核查、过程管理，杜绝出现疑似及确诊许增攀11月11日-疫情解除12122、.2 环境管理组织机构和职责分工序号小组人员职务职责分工1疫情防控小组邢琦项目经理在三级领导小组基础上，项目设置疫情防控小组、现场消毒小组、体温测量小组、物资保障小组、疫情报告小组、应急处置小组、健康宣教小组等，具体执行和落实项目关于疫情防控及复工复产相关工作。2疫情报告小组许增攀项目总工发现新型冠状病毒感染者及时做好资料的收集、汇总、上报及反馈，做到疫情信息传达的及时性。3现场消毒小组仝孟杰专业工程师负责承担和指挥现场相关单位和个人对一切相关人员、场所、物品、环境及传播媒介实施隔离、控制和消毒等预防控制措施。4体温测量小组李运波质量工程师每天对现场所有人员进行体温测量和监控并形成记录向项目领123、导班子以及二级单位领导汇报，对于发现异常情况的人员及时进行上报并进行隔离观察。5健康宣教小组李焕商务工程师负责防疫期间的防疫物资资金分配6物资保障小组常尊鹏材料工程师负责筹措、发放、储备疫情防控所需口罩、测温仪、消毒液、消毒喷壶等防护用品及物资、设备、器材，并及时补充消耗，保障至少2周使用。负责新型冠状病毒感染人员应急所需的车辆安排，防护物品、预防药品、消毒药械等的计划、购置、供应和用后处理工作；根据阶段性工作的需要，随时补充以保证必要的储备。7应急处置小组刘贵三技术工程师规范应急情况处置流程和措施，负责对出现发热、干咳等疑似病症等应急突发事件处理；配合属地政府、卫生防疫部门和行业主管部门处理124、突发事件。根据应急预案，落实相关工作要求，开展防控各项工作，收集、分析、汇总上报有关信息，提出相应处理建议。12.3 “返工”人员疫情严格筛查摸底1 对计划返岗人员开展大排查、大登记，对重点疫情和敏感地区人员及有接触史人员均延迟上岗，对每名上岗人员和计划返岗人员登记造册，按照疫情防控要求，自省内返郑人员隔离观察7天，自省外重点疫区返郑人员隔离观察14天，观察期自返郑当天算起。2 返岗人员登记造册内容必须包括：姓名、身份证号码、籍贯、联系方式、来源城市、现居住地、返场日期及乘坐交通工具（写明车次或航班）、途径省会城市及经停日期、有无发热、咳嗽、胸闷等不适症状、是否来自或经过重疫情区有无疫区人员接125、触史、目前健康情况。12.4 人员出入管理1 返场人员及车辆到场后，携带排查登记表在东门卡口进行测温检查、信息登记，对返场人员、随身携带物品、车辆进行全面消毒工作，确保把好入口关，不让外部病毒进入场内，待确认无异常情况后方可放行进场；2 返场人员进入现场立即建立员工健康申报卡、员工返岗情况登记表、防控工作人员排查台账等档案记录、实名制录入现场门禁系统（姓名、身份证号、住址、年龄、工种、班组等信息），并由安全部统一进行入场安全教育、疫情防护知识教育，经考试合格后发放帽贴及劳务人员工作证；3 施工现场及办公生活区门禁管理系统严格按照实名制录入制度出入，未录入人员出入必须按照防疫登记表实名登记；4 126、项目人员进场后，不得随意外出，外出人员必须持进场时发放的工作证并在卡口进行测温登记后方可出入；5 进场时任何人必须接受体温检测，无发热症状方可进场。12.5 施工及上下班管理1 施工现场实行封闭式管理，必须佩戴口罩刷卡出入；2 全体人员必须执行每日上下班体温监测和登记制度，体温测量小组统一表格，统一管理；3 外出住宿人员在卡口检测点进行体温测量登记，登记时应对外出住宿接触人员情况进行说明，发现可疑人员严禁入场并应及时上报疫情防控小组；4 工作期间尽量在自己的施工区域作业，不乱跑，尽量避免与其他班组成员接触。12.6 就餐管理1 禁止成堆成群的聚餐以及饭后的闲聚闲聊，各班组长负责打好本班组所有员127、工的饭菜并带回宿舍进行食用，食用后由班组长统一收齐处理；2 劳务人员限定就餐时间：早餐6：20-7：00、午餐11：40-12：30、晚餐17：40-18：30，其他时间严禁食堂进行售卖。12.7 健康宣教1 在项目部周边、施工现场出入口、施工休息区张贴宣传条幅、海报等方式进行宣传教育，进一步强化工人日常防护、科学饮食和卫生安全意识，敲响预防新型冠状病毒的警钟；2 印制新型冠状病毒肺炎预防手册发放至每一位工人，并督促其学习；3 建立班组长微信群、工人微信群，及时发送疫情信息，宣贯疫情防控常识等；4 进场后劳务公司要明确疫情防护主要责任人、专职疫情防控管理员；负责疫情防控宣传教育、人员体温测量等128、工作。12.8 防疫物资储备1 做好防疫物资储备。根据人员需求量，加强物资统筹采购，协调资源，提前做好口罩、消毒液、食品等物资储备，强化后勤保障，确保每批物资要具备14天的用量。2 劳务公司指定专职人员进行口罩等防疫物资的领用。12.9 应急处置12.9.1 监测预警1 鼓励员工主动汇报身体不适；日常加强监控，提前发现员工健康异常状况；2 坚持定时体温检测：进出现场进行体温检测，上午和下午工作时间段内分别增加一次检测，当检测员工体温超过37时，询问其健康状况、接触史、近期有无其他不适等情况，实施隔离室隔离留观；当检测留观员工体温超过37.2或出现咳嗽、气促等急性呼吸道感染症状时，发布预警信息。129、12.9.2 应急处置措施1 隔离观察；当检测留观员工体温超过37.2或出现咳嗽、气促等疑似感染症状时，立即采取隔离措施并做好有效防护；2 上报信息：立即向公司疫情防控领导小组和办事处报告，等待疾控中心或者医院来处理；严格落实“早发现、早报告、早隔离、早治疗”；3 送医就诊：配合疾控中心和医院实施送医就诊；若疾控中心或者医院不能及时派车，采用专车送医（专车内外采用75%酒精全消毒，专车司机要穿戴防护服、口罩、眼罩、手套等，保证身体无外露）；4 场区管理：迅速封闭场区，严禁人员、车辆出入，在疾控中心和医院、办事处指导下，对场区其余人员进行隔离观察、检查；组织对疑似病例员工密切接触者进行排查、实施130、医学观察；对其接触物、房间、工作区域和厂区等全面进行清洁、消毒；5 教育引导：及时做好员工的教育引导，积极配合公司、疾控中心和办事处相关部门的检查、留观措施，及时通告卫生防疫部门检查结果，及时消除员工心理压力，教育员工加强个人防护。12.9.3 善后处理配合属地政府、卫生防疫部门和行业主管部门处理突发事件。12.9.4 预警解除1 当隔离留观员工连续3天体温在正常，且未出现咳嗽、气促等症状时，可解除预警，员工可离开隔离间，部门负责人需密切关注其身体状态，尽量保持休息；2 当医院出具诊断结果（未感染）、卫生防疫部门、办事处等有关部门检测合格后，可解除预警，恢复正常生产。12.9.5 应急保障1 131、应急车辆：项目设置应急车辆1辆，车牌号为：豫A WG797，应急车辆司机：刘贵三199371651712 通讯信息保障：各小组成员电话24小时保持畅通，各小组主要人员及安保人员配备对接机并保证24小时开机状态。人员联系方式详见附表。3 应急物资保障：由后勤保障小组组织各分包单位储备适量的应急防护设施，如防护手套、口罩、防护服、护目镜、消毒液、红外线温度仪等。办公室安排车辆，应急期间优先保障应急需要。第十三章 计算书及附图13.1 扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全132、技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:本工程钢管类型为483.6mm（结合现场实际情况，计算式保守用482.5mm型号钢管计算）钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.40m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模133、量9000.0N/mm2。内龙骨采用35.75.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.5mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.18+0.30)+1.402.50=9.282kN/m2由永久荷载效应134、控制的组合S=1.3525.100.18+0.71.402.50=8.549kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.5，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1801.000+0.3001.000=4.818kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算135、例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.818+1.402.500)0.3000.300=0.084kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.08410001000/3136、7500=2.228N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.818+1.402.500)0.300=1.671kN 截面抗剪强度计算值 T=31.001671.0/(21000.00015.000)=0.167N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.8183004/(1009000281250)=0.104mm面板的最大挠度小于300137、.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1800.300=1.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.201.355+1.200.090=1.734kN/m活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.050138、+1.734)0.900=2.506kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.506/0.900=2.784kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.780.900.90=0.226kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.784=1.504kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.784=2.757kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.81cm3；截面惯性矩 I = 123.05cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.139、226106/32812.5=6.87N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001503.62/(235.0075.00)=0.859N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.445kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.445140、900.04/(1009000.001230469.0)=0.580mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.757kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.034kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.788kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.176kN经过计算得到最大变形 V= 1.181mm顶托梁的截面力学参数为截141、面抵抗矩 W = 3.87cm3；截面惯性矩 I = 9.28cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.788106/3865.0=194.17N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.181mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1627.100=1.1142、47kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1800.9000.900=3.660kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.049kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳143、定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 7.867kN，非顶部立杆 N = 8.894kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.61 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.57 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 3.87 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度144、附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.600,l0=3.326m； =3326/16.1=206.425 允许长细比(k取1) 0=206.425/1.155=178.723 210 长细比验算满足要求! =0.171 =1.007867/(0.171357.4)=128.990N/mm2a=0.5m时，u1=1.244,l0=3.447m； =3447/16.1=213.982 允许长细比(k取1) 145、0=213.982/1.155=185.266 210 长细比验算满足要求! =0.160 =1.007867/(0.160357.4)=137.589N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=134.723N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.065,l0=3.339m； =3339/16.1=207.223 允许长细比(k取1) 0=207.223/1.155=179.414 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.008894/(0.169357.4)=147.173N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计146、算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.40m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.4001.400/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*147、MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2257.10.90(0.57.1+0.60)=5.967kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(5.967/7.20)=0.442kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.193+1.4002.025+ 1.40.61.4000.033=8.238kN 148、非顶部立杆Nw=1.2005.049+1.4002.025+ 1.40.61.4000.033=9.265kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.600,l0=3.326m； =3326/16.1=206.425 允许长细比(k取1) 0=206.425/1.155=178.723 210 长细比验算满足要求! =0.171 =1.008238/(0.171357.4)+1.0033000/3865=143.704N/mm2a=0.5m时，u1=1.244,l0=3.447m； =3447/16.1=213.982 允许长细比(k取1) 0=213.982/1.155=185.266 210149、 长细比验算满足要求! =0.160 =1.008238/(0.160357.4)+1.0033000/3865=152.709N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=149.707N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.065,l0=3.339m； =3339/16.1=207.223 允许长细比(k取1) 0=207.223/1.155=179.414 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.009265/(0.169357.4)+1.0033000/3865=161.942N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计150、算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.89kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.61cm； A 立杆净截面面积，A=3.574cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=3.865cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.40m； l0 计算长度，取1.400+20.400=2.200m； 长细比，为2200/16.1=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细151、比 l0/i 查表得到0.367；经计算得到=1.008894/(0.367357.4)=67.755N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.40m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.4001.400/10=0.0152、33kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2257.10.90(0.57.1+0.60)=5.967kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(5.967/7.20)=0.442kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1153、.2005.049+1.4002.025+1.40.60.442=9.265kN经计算得到=1.009265/(0.367357.4)+1.0033000/3865=79.209N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(1.416+0.300)+2(0.000154、7.2000.900)7.200/2=80.044kN.m倾覆力矩:MT=31.0005.967 = 17.900kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！13.2 地下室200mm500mm梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-155、2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为6.7m，梁截面 BD=250mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用35.75.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝156、土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.50=22.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.50=23.105kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.5，钢管惯性矩计算采用 I=(D157、4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.450=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.600+0.250)/0.250=1.305kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2500.450=0.506kN均158、布荷载 q = 1.356.885+1.351.305=11.057kN/m集中荷载 P = 0.980.506=0.496kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.518kN N2=2.224kN N3=0.518kN最大弯矩 M = 0.021kN.m最大变形 V = 0.009mm(1159、)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.02110001000/16875=1.244N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.00863.0/(2450.00015.000)=0.192N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.009mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计160、算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.224/0.450=4.942kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.940.450.45=0.100kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4504.942=1.334kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4504.942=2.446kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.81cm3；截面惯性矩 I = 123.05cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.100106/32812.5=3.05N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.161、0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001334.22/(235.0075.00)=0.762N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.844kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.844450.04/(1009000.001230469.0)=0.071mm龙骨162、的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.040kN.m最大变形 vmax=0.009mm最大支座力 Qmax=3.151kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.040106/3864.8=10.43N/mm2支撑钢管的抗163、弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.496kN.m最大变形 vmax=0.868mm最大支座力 Qmax=6.775kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.496106/3864.8=128.43N/164、mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.006.78=6.78kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1165、=6.78kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.351.020=1.377kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.291=0.393kN 非顶部立杆段 N = 6.775+1.377=8.153kN 顶部立杆段 N = 6.775+0.393=7.169kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.61 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.57 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 3.87 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，166、f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.1=209.766 允许长细比(k取1) 0=209.766/1.155=181.616 210 长细比验算满足要求! =167、0.166 =1.007169/(0.166357.4)=120.850N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.1=217.760 允许长细比(k取1) 0=217.760/1.155=188.537 210 长细比验算满足要求! =0.155 =1.007169/(0.155357.4)=129.705N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=126.754N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.1=209.802 允许长细比(k取1) 0168、=209.802/1.155=181.647 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.008153/(0.166357.4)=137.432N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压169、力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.70.90(0.56.7+0.60)=5.286kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2170、)(5.286/8.00)=0.352kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.775+1.3500.291+ 1.40.60.352=7.465kN 非顶部立杆Nw=6.775+1.3501.020+ 1.40.60.352=8.449kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.1=209.766 允许长细比(k取1) 0=209.766/1.155=181.616 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.007465/(0.166357.4)+1.0038000/3865=135.742N/mm2a=0.5m171、时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.1=217.760 允许长细比(k取1) 0=217.760/1.155=188.537 210 长细比验算满足要求! =0.155 =1.007465/(0.155357.4)+1.0038000/3865=144.963N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=141.890N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.1=209.802 允许长细比(k取1) 0=209.802/1.155=181.647 210 长细比验算满足172、要求! =0.166 =1.008449/(0.166357.4)+1.0038000/3865=152.325N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.775kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1536.650=1.377kN N = 6.775+1.377=8.153kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.61cm； A 立杆净截面面积，A=3.574cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩173、),W=3.865cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.1=143 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.341；经计算得到=1.008153/(0.341357.4)=66.946N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6174、Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支175、撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.70.90(0.56.7+0.60)=5.286kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(5.286/8.00)=0.352kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 6.775+1.3501.020+1.40.60.352=8.449kN经计算得到=1.008449/(0.341357.4)+1.0038000/3865=79.279N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或176、柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.900(1.259+0.500)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=101.341kN.m倾覆力矩:MT=31.0005.286 = 15.857kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！13.3 地下室400mm800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工177、脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为6.5m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度178、15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用35.75.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.179、50)+1.402.50=28.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.50=29.990kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.5，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.450180、=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.800+0.400)/0.400=1.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.450=0.810kN均布荷载 q = 1.359.180+1.351.125=13.912kN/m集中荷载 P = 0.980.810=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 181、计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.043kN N2=4.272kN N3=1.043kN最大弯矩 M = 0.069kN.m最大变形 V = 0.076mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.06910001000/16875=4.089N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.182、001738.0/(2450.00015.000)=0.386N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.076mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.272/0.450=9.493kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.490.450.45=0.192kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4509.493=2.563kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4509183、.493=4.699kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.81cm3；截面惯性矩 I = 123.05cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.192106/32812.5=5.86N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002563.04/(235.0075.00)=1.465N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪184、强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.725kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.725450.04/(1009000.001230469.0)=0.144mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标185、准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.090kN.m最大变形 vmax=0.031mm最大支座力 Qmax=5.832kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.090106/3864.8=23.33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计186、值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.005.83=5.83kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.83kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.834=1.126kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.246=0.332kN 非顶部立杆段 N = 5.832+1.12187、6=6.958kN 顶部立杆段 N = 5.832+0.332=6.163kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.61 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.57 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 3.87 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.1188、55,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.1=209.766 允许长细比(k取1) 0=209.766/1.155=181.616 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.006163/(0.166357.4)=103.900N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.1=217.760 允许长细比(k取1) 0=217.760/1.155=188189、.537 210 长细比验算满足要求! =0.155 =1.006163/(0.155357.4)=111.513N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=108.975N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.1=209.802 允许长细比(k取1) 0=209.802/1.155=181.647 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.006958/(0.166357.4)=117.288N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的190、稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算191、单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.50.45(0.56.5+0.60)=2.498kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(2.498/8.00)=0.167kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.832+1.3500.246+ 1.40.60.167=6.303kN 非顶部立杆Nw=5.832+1.3500.834+ 1.4192、0.60.167=7.098kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.1=209.766 允许长细比(k取1) 0=209.766/1.155=181.616 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.006303/(0.166357.4)+1.0038000/3865=116.161N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.1=217.760 允许长细比(k取1) 0=217.760/1.155=188.537 210 长细比验算满足要求! =0.155 =1.006303/(0.155357.193、4)+1.0038000/3865=123.947N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=121.351N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.1=209.802 允许长细比(k取1) 0=209.802/1.155=181.647 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.007098/(0.166357.4)+1.0038000/3865=129.549N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算194、公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.832kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1296.450=1.126kN N = 5.832+1.126=6.958kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.61cm； A 立杆净截面面积，A=3.574cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=3.865cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2195、.300m； 长细比，为2300/16.1=143 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.341；经计算得到=1.006958/(0.341357.4)=57.134N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，196、0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.50.45(0.56.5+0.60)=2.498kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+197、2)(2.498/8.00)=0.167kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 5.832+1.3500.834+1.40.60.167=7.098kN经计算得到=1.007098/(0.341357.4)+1.0038000/3865=68.185N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计198、值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.450(2.059+0.500)+2(0.0008.0000.450)8.000/2=73.706kN.m倾覆力矩:MT=31.0002.498 = 7.494kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！13.4 地下室400mm1350mm梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标注GB50017-2017混凝土199、结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为6.5m，梁截面 BD=400mm1350mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用35.75.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0200、.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.35+0.50)+1.402.50=45.410kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.35+0.71.402.50=48.924kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71201、.40=0.98采用的钢管类型为482.5，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3500.450=15.491kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.350+0.400)/0.400=1.744kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 202、P1 = (2.500+2.000)0.4000.450=0.810kN均布荷载 q = 1.3515.491+1.351.744=23.267kN/m集中荷载 P = 0.980.810=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.181kN N2=3.869kN N3=3.869203、kN N4=1.181kN最大弯矩 M = 0.049kN.m最大变形 V = 0.032mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.04910001000/16875=2.904N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.001948.0/(2450.00015.000)=0.433N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.032mm面板的204、最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.869/0.450=8.598kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.600.450.45=0.174kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4508.598=2.321kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4508.598=4.256kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.81cm3；截面惯性矩 I = 123.05cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0205、M/W = 1.000.174106/32812.5=5.31N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002321.38/(235.0075.00)=1.327N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.617kN/m最大变形v=0.677ql4/100E206、I=0.6775.617450.04/(1009000.001230469.0)=0.141mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.066kN.m最大变形 vmax=0.028mm最大支座力 Qmax=4.785kN抗弯计算207、强度 f = 0M/W = 1.000.066106/3864.8=17.17N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于383.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.004.79=4.79kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆208、的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.79kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.834=1.126kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.246=0.332kN 非顶部立杆段 N = 4.785+1.126=5.911kN 顶部立杆段 N = 4.785+0.332=5.117kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.61 A 立杆净截面面积 209、(cm2)； A = 3.57 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 3.87 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.210、380m； =3380/16.1=209.766 允许长细比(k取1) 0=209.766/1.155=181.616 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.005117/(0.166357.4)=86.252N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.1=217.760 允许长细比(k取1) 0=217.760/1.155=188.537 210 长细比验算满足要求! =0.155 =1.005117/(0.155357.4)=92.572N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=90.466N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立211、杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.1=209.802 允许长细比(k取1) 0=209.802/1.155=181.647 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.005911/(0.166357.4)=99.641N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 212、h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(213、模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.50.45(0.56.5+0.60)=2.498kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(2.498/8.00)=0.167kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4.785+1.3500.246+ 1.40.60.167=5.256kN 非顶部立杆Nw=4.785+1.3500.834+ 1.40.60.167=6.051kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.1=209.766 允许长细比(k取1) 0=209.766/1.155=181.616 210 长细214、比验算满足要求! =0.166 =1.005256/(0.166357.4)+1.0038000/3865=98.513N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.1=217.760 允许长细比(k取1) 0=217.760/1.155=188.537 210 长细比验算满足要求! =0.155 =1.005256/(0.155357.4)+1.0038000/3865=105.006N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=102.842N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3215、.38m； =3380/16.1=209.802 允许长细比(k取1) 0=209.802/1.155=181.647 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.006051/(0.166357.4)+1.0038000/3865=111.901N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.785kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1296.450=1.126kN N = 4.785+1.216、126=5.911kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.61cm； A 立杆净截面面积，A=3.574cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=3.865cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.1=143 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.341；经计算得到=1.005911/(0.341357.4)=48.537N/mm2,不考虑217、风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk218、 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.50.45(0.56.5+0.60)=2.498kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(2.498/8.00)=0.167kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 4.785+1.3500.834+1.40.60.167=6.051kN经计算得到=1.006051/(0.341357.219、4)+1.0038000/3865=59.588N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.450(2.059+0.500)+2(0.0008.0000.450)8.000/2=73.706kN.m倾覆力矩:MT=31.0002.498 = 7.494kN.m 架体整体抗倾220、覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！13.5 二层200mm500mm梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为6.3m221、，梁截面 BD=200mm500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用35.75.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑222、架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.50+0.50)+1.402.50=19.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.50+0.71.402.50=19.663kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.5，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用223、荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.450=5.738kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.500+0.200)/0.200=1.350kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2000.450=0.405kN均布荷载 q = 1.355.738+1.351.350=9.568kN/m集中荷载 P = 0.980.405=0.397kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗224、矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.359kN N2=1.593kN N3=0.359kN最大弯矩 M = 0.011kN.m最大变形 V = 0.003mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.01110001000/16875=0.652N/mm2面板的抗弯强度设计值 f225、，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.00598.0/(2450.00015.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.003mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.593/0.450=3.540kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.540.450.45=0.07226、2kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4503.540=0.956kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4503.540=1.752kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.81cm3；截面惯性矩 I = 123.05cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.072106/32812.5=2.19N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值227、 T=31.00955.75/(235.0075.00)=0.546N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.969kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.969450.04/(1009000.001230469.0)=0.049mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中228、荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.025kN.m最大变形 vmax=0.004mm最大支座力 Qmax=2.261kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.025106/3864.8=6.42N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续229、梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.356kN.m最大变形 vmax=0.610mm最大支座力 Qmax=4.862kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.356106/3864.8=92.15N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时230、，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.004.86=4.86kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.86kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.966=1.305kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.231、350.291=0.393kN 非顶部立杆段 N = 4.862+1.305=6.166kN 顶部立杆段 N = 4.862+0.393=5.255kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.61 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.57 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 3.87 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0232、 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.1=209.766 允许长细比(k取1) 0=209.766/1.155=181.616 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.005255/(0.166357.4)=88.590N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.1=21233、7.760 允许长细比(k取1) 0=217.760/1.155=188.537 210 长细比验算满足要求! =0.155 =1.005255/(0.155357.4)=95.082N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=92.918N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.1=209.802 允许长细比(k取1) 0=209.802/1.155=181.647 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.006166/(0.166357.4)=103.951N/mm2,不考虑234、风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=235、(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.30.90(0.56.3+0.60)=4.784kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(4.784/8.00)=0.319kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4.862+1.3500.291+ 1.40.60.319=5.5236、23kN 非顶部立杆Nw=4.862+1.3500.966+ 1.40.60.319=6.434kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.1=209.766 允许长细比(k取1) 0=209.766/1.155=181.616 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.005523/(0.166357.4)+1.0038000/3865=103.009N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.1=217.760 允许长细比(k取1) 0=217.760/1.155=188.537 210 长细比验237、算满足要求! =0.155 =1.005523/(0.155357.4)+1.0038000/3865=109.832N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=107.558N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.1=209.802 允许长细比(k取1) 0=209.802/1.155=181.647 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.006434/(0.166357.4)+1.0038000/3865=118.370N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足238、要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.862kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1536.300=1.305kN N = 4.862+1.305=6.166kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.61cm； A 立杆净截面面积，A=3.574cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=3.865cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步239、距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.1=143 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.341；经计算得到=1.006166/(0.341357.4)=50.637N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； 240、la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.30.90(0.56.3+241、0.60)=4.784kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(4.784/8.00)=0.319kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 4.862+1.3500.966+1.40.60.319=6.434kN经计算得到=1.006434/(0.341357.4)+1.0038000/3865=62.739N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： 242、MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.900(1.193+0.500)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=97.523kN.m倾覆力矩:MT=31.0004.784 = 14.352kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！13.6 二层400mm800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范G243、B50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为6.0m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用35.75.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.244、0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.50=28.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.50=29.990kN/m2由于永久荷载效应控制的245、组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.5，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.450=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.800+0.400)/0.400=1.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标246、准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.450=0.810kN均布荷载 q = 1.359.180+1.351.125=13.912kN/m集中荷载 P = 0.980.810=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为247、 N1=1.043kN N2=4.272kN N3=1.043kN最大弯矩 M = 0.069kN.m最大变形 V = 0.076mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.06910001000/16875=4.089N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.001738.0/(2450.00015.000)=0.386N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大248、挠度计算值 v = 0.076mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.272/0.450=9.493kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.490.450.45=0.192kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4509.493=2.563kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4509.493=4.699kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.81cm3；截面惯性矩 I = 123.05cm4；(1)249、龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.192106/32812.5=5.86N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002563.04/(235.0075.00)=1.465N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.725kN/250、m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.725450.04/(1009000.001230469.0)=0.144mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.090kN.m最大变形 vmax=0.031mm最大251、支座力 Qmax=5.832kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.090106/3864.8=23.33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.005.83=5.83kN选用单扣件252、，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.83kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.776=1.047kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.246=0.332kN 非顶部立杆段 N = 5.832+1.047=6.879kN 顶部立杆段 N = 5.832+0.332=6.163kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)253、；i = 1.61 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.57 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 3.87 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m；顶部立杆段：a=254、0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.1=209.766 允许长细比(k取1) 0=209.766/1.155=181.616 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.006163/(0.166357.4)=103.900N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.1=217.760 允许长细比(k取1) 0=217.760/1.155=188.537 210 长细比验算满足要求! =0.155 =1.006163/(0.155357.4)=111.513N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=1255、08.975N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.1=209.802 允许长细比(k取1) 0=209.802/1.155=181.647 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.006879/(0.166357.4)=115.964N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3256、001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立257、杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.00.45(0.56.0+0.60)=2.187kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(2.187/8.00)=0.146kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.832+1.3500.246+ 1.40.60.146=6.286kN 非顶部立杆Nw=5.832+1.3500.776+ 1.40.60.146=7.002kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.1=209.766 允许长细比(k取1) 0=209.258、766/1.155=181.616 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.006286/(0.166357.4)+1.0038000/3865=115.867N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.1=217.760 允许长细比(k取1) 0=217.760/1.155=188.537 210 长细比验算满足要求! =0.155 =1.006286/(0.155357.4)+1.0038000/3865=123.632N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，=121.044N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,259、满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.1=209.802 允许长细比(k取1) 0=209.802/1.155=181.647 210 长细比验算满足要求! =0.166 =1.007002/(0.166357.4)+1.0038000/3865=127.932N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.832kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1296260、.000=1.047kN N = 5.832+1.047=6.879kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.61cm； A 立杆净截面面积，A=3.574cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=3.865cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.1=143 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.341；经计算得到=1.006879/(0.261、341357.4)=56.489N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(262、6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.00.45(0.56.0+0.60)=2.187kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(2.187/8.00)=0.146kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 5.832+1.3500.776+1.40.60.146=7.002kN263、经计算得到=1.007002/(0.341357.4)+1.0038000/3865=67.397N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.450(1.916+0.500)+2(0.0008.0000.450)8.000/2=69.568kN.m倾覆力矩:MT=31.00264、02.187 = 6.561kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！13.7 二层600mm1000mm梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2265、，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为5.8m，梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用35.75.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN266、/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.402.50=34.700kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.50=36.875kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.5，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验267、算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.450=11.475kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.000+0.600)/0.600=0.975kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.450=1.215kN均布荷载 q = 1.3511.475+1.350.975=16.808kN/m集中荷载 P = 0268、.981.215=1.191kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.255kN N2=4.382kN N3=4.382kN N4=1.255kN最大弯矩 M = 0.085kN.m最大变形 V = 0.118mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000269、.08510001000/16875=5.037N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002276.0/(2450.00015.000)=0.506N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.118mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.382/0.450=9.7270、38kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.740.450.45=0.197kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4509.738=2.629kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4509.738=4.821kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.81cm3；截面惯性矩 I = 123.05cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.197106/32812.5=6.01N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q 271、= 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002629.38/(235.0075.00)=1.503N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.087kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.087450.04/(1009000.001230469.0)=0.153mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支272、撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.090kN.m最大变形 vmax=0.032mm最大支座力 Qmax=5.039kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.090106/3864.8=23.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于350.0/15