1、天慧城二期模板工程专项施工方案天慧城二期模板工程专项施工方案编号：TH2FA-022 版本：第一版编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 中国建筑第八工程局有限公司年 月 日编制 年 月 日实施天慧城二期 模板工程专项施工方案目录1 编制依据42 工程概况42.1 工程建设概况一览表42.2 建筑结构概况52.2.1 主要结构构件尺寸52.2.2 结构主体概况52.3 工程施工条件62.4 轮扣式脚手架的特点63 施工安排73.1 项目管理组织73.2 项目管理目标93.3 各项资源供应方式93.4 施工流水段的划分及施工工艺流程93.4.1 施工流水段的划分93.4.2 施工工艺流程1032、.5 工程施工重点和难点分析及应对措施104 施工进度计划115 施工准备与资源配置计划115.1 施工准备计划115.1.1 技术准备116 施工方法及工艺要求136.1 方案及技术参数136.1.1 支撑方案设计146.1.2 模板工程技术参数146.2 施工工艺流程166.3 施工要点176.3.1 脚手架搭设要点176.3.2 构造要求一般规定186.3.3 剪刀撑结构构造206.3.4 模板设计的要求226.3.5 搭设与拆除276.3.6 模板拆除技术要点296.4 进场材料性能及制作质量标准306.4.1 轮扣式支撑架材料性能要求306.4.2 扣件式支撑架材料性能要求316.43、.3 制作质量要求336.5 支撑架检查与验收标准336.5.1 构配件的检查与验收336.5.2 模板支架检查与验收346.6 质量保证措施377 安全和环境保护措施387.1 模板支架安全管理与维护387.2 安全防护措施387.3 技术安全措施407.4 预防坍塌事故的安全措施407.5 预防高空坠落事故安全措施417.6 预防物体打击事故的安全措施427.7 其他安全注意事项427.8 绿色施工及现场文明施工措施437.9 环境保护措施438 成品保护计划438.1 模板安装过程的成品保护438.2 模板拆除过程的成品保护449 施工监测方案及安全应急预案449.1 施工监测方案4414、0 安全应急预案4510.1 总则4510.2 灾情预警和报告4510.3 应急组织机构4710.4 人员职责表4810.5 应急救援工作程序4810.5.1 报告4910.5.2 联络4910.6 救援方法4910.6.1 高空坠落应急救援方法4910.6.2 模板、坍塌应急救援方法5010.6.3 物体打击应急救援方法5011 计算书5111.1 楼板模板支架计算书5111.1.1 钢管扣件式模板支撑架:负一层顶板(250mm板厚区域)：5111.1.2 钢管扣件式模板支撑架地下室顶板（板厚200mm）6811.1.3 钢管扣件式模板支撑架6#一层顶板（6.55m）8511.1.4 承插型5、盘扣式支撑体系地下室负一层（5.1m）10911.1.5 承插型盘扣式支撑体系地上主楼标准层（4.2m）12111.1.6 梁钢管扣件式支架：300X700mm的梁：13411.2 梁侧模：（300X700mm）14911.3 梁侧模加固200X400mm15611.4 墙模板计算书（450X3800mm）16411.5 柱模板支撑计算书（900X900mm）17211.6 柱模板支撑计算书1811 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件建设工程质量管理条例国务院令第 279 号2建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号3工程建筑标准强制性条文建设部2002219 号文4危险性较6、大的分部分项工程安全管理办法住建部37号令5安全生产法/6国家行业规范混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20157建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020138建筑工程施工现场消防安全技术手册GB50720-20119建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010四川省建筑施工承插型钢管支模架安全技术规程DBJ51/T046-201510建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201111施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-200512建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201213建筑施工高处作业安全7、技术规程JGJ80-201614合 同天慧城二期项目施工总包合同15设计文件天慧城二期项目设计文件2019.7.17实施版蓝图16八局企业技术标准中建八局标准化管理手册/17混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-200518脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003-200519中建总公司企业标准混凝土结构工程施工工艺标准ZJQ00-SG-002-200320建筑工程施工质量统一标准ZJQ00-SG-013-200621混凝土结构工程施工质量标准ZJQ00-SG-016-20062 工程概况2.1 工程建设概况一览表工程名称天慧城二期工程性质住宅、商业建设规模本项目规划总用地8、面积3.86万平方，总建筑面积15.25万平方米工程地址四川省简阳市杨柳街道办天星村、利民村、杨柳村总占地面积3.86万总建筑面积15.25万建设单位成都凯安置业有限公司项目承包范围混凝土结构工程、砌筑工程、室内粗装修工程、常规水电工程设计单位四川中泰联合设计股份有限公司主要分包工程土建/水电安装/粗装修勘察单位西北综合勘察设计研究院层数33、29、27、25层监理单位四川省城市建设工程监理有限公司工期896日历天总承包单位中国建筑第八工程局有限公司合同质量要求合格工程主要功能或用途民用住宅、 商业2.2 建筑结构概况2.2.1 主要结构构件尺寸结构部位截面尺寸（mm）筏板厚度1300、1509、0、1600、1800、2000、2200独立基础主要尺寸1000*1000*600、1200*1200*600、1400*1400*800、1600*1600*1000、2200*1600*1000、1800*1800*1200、1800*1200*600、1800*1800*700、2200*1200*700、2000*2000*1200、2500*2100*1500剪力墙截面厚度200、250、300、400、450框架柱主要尺寸800*500、500*400、600*400、600*500、900*500、900*800、500*700、900*400、400*400、800*600、10、500*1275、500*500梁截面尺寸300*1200、300*650、250*500、250*600、300*700、200*400、200*500、200*750、400*800、200*700、450*1350、300*1100、300*1300、400*1300、500*800、500*900、600*900、450*800、250*600、400*1000、450*1000、200*1250、300*900、300*1050、200*550、200*650楼板板厚100、120、130、140、150、160、2002.2.2 结构主体概况地基基础筏板+抗水板、独立基础、条基持力11、层中风化泥质砂岩承载力标准值1200kPa结构形式钢筋混凝土框架、剪力墙结构主要柱网间距78006000mm结构安全等级二级结构抗震等级框架柱、框架梁、剪力墙、连梁：三级设计使用年限50年抗震设防烈度6度（0.05g）混凝土强度等级及抗渗要求基础C30P6墙体C30C60其它基础垫层：C15、二次结构：C25梁C30板C30柱C30C60楼梯C30钢筋类别：HPB300、HRB400E、HRBE500E层高1#楼： 3.3m（1层），3m（2层-32层）2.95m（33层）2#楼： 3.3m（1层），3m（2层-28层）2.95m（29层）3#楼： 3.3m（1层），3m（2层-32层）2.912、5m（33层）4#楼： 3.3m（1层），3m（2层-32层）2.95m（33层）5#楼： 3.3m（1层），3m（2层-28层）2.95m（29层）6#楼： 6.55m、 局部4.45m、6m、4.7m、3.85m（1层），4.2m（2层），3.2m（3层-19层），4.2m（20层-25层）、3m（屋面花架层）7#楼：6.55m，局部5.1m、4.45m、6m、4.7m（1层）、4.2m（2层）、3.2m（3层-21层）4.2m（22层-27层）3m（屋面花架层）地下室：3.8m、4.2m、5.1m商业：6.55m（1层）特殊结构无2.3 工程施工条件2.3.1 根据现场实际情况， 现场共13、设置3个木工堆场，分别在6#、7#之间设置一个，商业楼部位设置一个，3#、4#楼之间设置一个。详见施工现场平面布置图。2.3.2 主体结构施工所需的模板、木方、扣件、跳板等已准备完善，根据总进度要求将逐步进场；2.3.3 因成都市轮扣式脚手架租赁市场短缺，主楼1#-5#楼地上部位标准层及3#-5#楼地下室负一层采用轮扣式脚手架支撑体系，其它楼层及屋面花架层采用钢管扣式脚手架支撑体系；商业1层，6#、7#楼1层、2层采用钢管扣件式脚手架支撑体系，3层及以上采用轮扣式脚手架支撑体系。2.4 轮扣式脚手架的特点轮扣式脚手架（承插型模板支架）是新型的一种便捷式支撑脚手架：立杆采用套管承插连接，水平杆采14、用杆端焊接楔形承插头插入立杆连接盘，水平和竖向剪刀撑采用扣件式钢管与立杆或水平杆固定，形成的模板支架。2.4.1 轮扣式脚手架构造1、连接盘：焊接于立杆上可连接水平4 个方向承插头的圆环形孔板。2、承插头：焊接于水平杆两端，端头为弧形，并与立杆的弧度相吻合，侧面为锲形，用于与立杆上的连接盘快速连接的插头。3、立杆：杆上仅焊有连接盘或且焊有连接套管的竖向支撑杆件。4、立杆连接套管：焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长的专用外套管。5、水平杆：两端焊有承插头，用于与立杆连接的水平杆件。6、盘销节点：支架立杆连接盘与水平杆承插头的连接部位。7、可调托座：安装在立杆顶端可调节高度的顶托。8、底座：设立于立15、杆底部的铁垫座。9、垫板：设于立杆底座下的支承板。2.4.2 轮扣式脚手架特点1）轮扣式脚手架类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是： 1、具有可靠的双向自锁能力； 2、无任何活动零件； 3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由调节； 6、产品标准化包装； 7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m以下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。2）轮扣式脚手架缺点：1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整的地面上；2、不宜直接在土16、质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。3 施工安排3.1 项目管理组织模板及支撑架为工程重点控制工序，项目部成立以项目经理为组长，以项目生产经理、项目总工为副组长各地块相关负责人为组员的管理机构，分层落实方案及制定的措施， 提供有力的组织及质量保证体系，确保模板及支撑架的施工质量。施工组织机构见图3.1-1、表3.1-1。图3.1-1 施工组织结构图表3.1-1 项目管理职责序号管理职务姓名职称（资质）职责和权限1项目经理尚海亮工程师现场施工总负责，材料、队伍招采。2生产经理王培祥工程师组织现场按方案实施，负责施工所需人、机物的组织管理与控17、制，协调外围关系和组织 项目周检。3技术负责冯超工程师负责方案的编制、组织上报审核、审批工作向项目经理部相关管理人员进行方案交底 工作；负责技术交底的审核工作。4现场负责人王培祥工程师全面组织协调模板及支撑架施工，对技术质量做好全面控制，组织现场严格按方案施 工，包括技术交底、特殊施工过程的监控 对发现的问题及时提出整改措施。5施工员韩子豪助理工程师负责按方案要求提出物资需用计划；对模板 及支撑架加工、安装进行现场指导；实施现 场施工过程旁站监督，确保施工按方案实施；具体负责钢筋工程施工过程控制和对作业人员进行技术交底、安全交底和技术培训 等；检查作业人员的上岗证件是否齐全有 效；同时负责施工18、验收及资料的归档整理工 作。6杜子龙助理工程师罗亚楠助理工程师王登武助理工程师9质量员穆月微助理工程师负责协助施工员对模板支设质量进行验收协助安全员对满堂支撑架的搭设质量进行 验收。材料员李孟阳助理经济师负责材料供应，对所供应的材料质量负责对现场材料保管、材料使用、材料节约等方 面进行严格的控制。安全员隋晓伟助理工程师配合项目副经理进行安全检查，严格动火审批程序，确保施工安全。负责整个施工、使 用过程的安全监控，参与进场物资验收，对 不符合安全要求的支撑体系提出整改通知 并检查整改落实情况。商务经理杨菊助理经济师保证资金供应3.2 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值工 期共896日历天质量19、目标工序一次性验收合格100%安全目标1、现场无轻伤事故；2、现场无明火事故发生节能目标满足四节一环保基本要求，绿色施工达到良好标准环保施工、CI目标满足四节一环保基本要求，绿色施工达到良好标准3.3 各项资源供应方式1）劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间施工完成时间模板及支撑架/模板脚手架专业分包部分等级2019.6.182020.5.313.4 施工流水段的划分及施工工艺流程3.4.1 施工流水段的划分图3.4-1 施工流水段划分示意图基础施工期间，共划分A-C三个大区，共计16个施工段，根据甲方场地移交计划，先施工6#楼、7#楼，再施工4#、5#楼，再依次施20、工1#、2#、3#楼。地库预留一部分区域暂不施工，作为材料堆场及材料加工场地，待相邻地下室顶板施工完成后，将加工场移至地下室顶板，再施工剩余地库区域。基础施工期间，7#楼单独组织施工，5#6#楼、3#4#楼、1#2#楼在条件满足的情况下，组织进行流水施工，若条件不满足，则应进行同步施工。地库区域组织2套班组进行流水施工。每个施工段根据土方施工情况及甲方开盘顺序分别组织进场施工。地上主体结构施工阶段，沿用地下结构施工段，7#、5#和6#、3#和4#、1#和2#共组织4套施工班组进行平行施工。3.4.2 施工工艺流程施工工艺流程见图3.4-2。图3.4.2 施工工艺流程3.5 工程施工重点和难点分21、析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1模板支撑架情况复杂地下室区域楼层高度及板厚情况较为复杂按最不利条件计算支撑体系，在一定区域内统一支撑架规格。冯超2扣件式钢管支撑架与盘扣式支撑架混用受建筑材料租赁市场影响，本工程再标准层使用盘扣式支撑架，非标准层使用扣件式钢管脚手架加强搭设过程中的巡检，防止混用 冯超王培祥3场地狭小本工程使用的钢管扣件材料较多，堆码困难。合理规划场地平面布置，及时进行动态调整；合理组织物资材料进场李孟阳、王培祥4 施工进度计划模板工程：自地下室主体结构2019 年7月7日开工，2020年8月23日架体全部拆除，总工期413日历天。各楼栋开始、完成时间见表4-122、。表4-1 各楼栋模板工程开始完成时间表序号施工内容开始时间结束时间备注11#楼2019.7.182020.9.1822#楼2019.7.182020.9.1833#楼2019.7.182020.9.1844#楼2019.7.122020.9.2055#楼2019.7.122020.9.2066#楼2019.7.72020.8.1977#楼2019.7.112020.8.23具体施工时间根据现场实际情况调整。5 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划5.1.1 技术准备 1.1.1.1 施工准备计划1、技术准备 (1) 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑施工模板23、安全技术规范JGJ16220082工程部、技术部2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112工程部、技术部3天慧城二期设计图纸/2工程部、技术部4天慧城二期施工组织设计/1资料室(2) 施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成时间1天慧城二期钢筋工程施工方案项目部冯超地区科技部经理工程开始前15 天2天慧城二期模板工程施工方案项目部冯超地区科技部经理工程开始前15 天3天慧城二期混凝土工程施工方案项目部冯超地区科技部经理工程开始前15 天 (3) 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1资料对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更24、落实情况韩子豪2定位放线轴线、水准点、坐标点复核韩子豪3机电安装机电管线预留预埋丁辉4模板模板标高定位尺寸复核、垂直度平整度、预埋件位置、预留洞位置 模板加固、支撑架加固杜子龙2、现场准备 施工设施准备计划序号设施名称种类数量（或面积）规模（或可存储量）设施构造完成时间责任人1临时电临时设施主电缆沿场区四周环形布置，隔一定距离布置一处二级箱二级箱 6 处电缆、省标配电箱已完成丁辉2临时水临时设施沿场区环形布置，隔50 米留设出水口主管网 1000米镀锌钢管/PE管已完成丁辉3临时道路临时设施沿场区布置，宽 4米，局部加设会车区2400 平方300mm 厚混凝土路面已完成丁辉4木工加工棚临时设施25、472平方方钢管、跳板已完成丁辉1.1.1.2 资源配置计划1、劳动力配置计划 工种按工程施工阶段投入劳动力情况地下结构2019/6-2019/8地上结构2019/8-2020/4粗装修2019/11-2020/8精装修2020/8-2021/5竣工清理2021/5-2021/11砼工504520100钢筋工1801504000木工2301906000瓦工7060150800架子工408030100抹灰工00706020装修工0060180202、工程施工主要周转材料配置计划 序号材料名称规格单位需用量责任人备注1扣件式钢管48*3.5mmt2500李孟阳2扣件直角、旋转、对接万套25李孟阳326、可调支座/套9000李孟阳4木胶板2440*1220*18万2.3李孟阳5木方50*1004000李孟阳6防护栏杆48m12000李孟阳3、施工机具配置计划序号施工机具名称型号电功率（kVA）需要量(台)使用时间责任人1木工压刨MI-105142019.7-2020.4杜子龙2木工平刨MSB/4B142019.7-2020.4杜子龙3木工圆锯MB104142019.7-2020.4杜子龙4、测量设备配置计划 序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1全站仪B1良好12个月韩子豪2水准仪B1良好12个月韩子豪35米钢卷尺B10良好12个月施工员4扭矩扳手C2良好12个月杜子龙5接地电阻仪A27、1良好12个月丁辉6 施工方法及工艺要求6.1 方案及技术参数本方案为搭设高度8m 以下、搭设跨度18m以下、施工总荷载15kN/m2及以下、集中线荷载20kN/m及以下的模板支撑体系施工方案。本工程地下室工期短，为保证工程进度，我方地下室模板工程料具一次性投入，地上竖向模板配置四层。考虑扣件式钢管成都市场行情，扣件式钢管成都市场上只有482.8的钢管，计算书钢管按482.8的规格进行计算，由于轮扣式钢管成都市场上只有483.2的钢管，计算书钢管按483.2的规格进行计算。本着创新工艺、新产品的原则，本工程支模体系采用轮扣式脚手架支模体系。计算书钢管按482.8的规格进行计算。6.1.1 支撑28、方案设计1、因成都市轮扣式脚手架租赁市场短缺，主楼1#-5#楼地上部位标准层及3#-5#楼地下室负一层采用轮扣式脚手架支撑体系，其它楼层及屋面花架层采用钢管扣式脚手架支撑体系；商业1层，6#、7#楼1层、2层采用钢管扣件式脚手架支撑体系，3层及以上采用轮扣式脚手架支撑体系。2、扣件式脚手架的布置：本工程针对不同层高、不同板厚分别采纵不同的搭设方法，整体采用不大于800*800*1800（步距）、700*700*1800（步距）（地下室顶板，板厚250mm部位）的搭设方式。3、轮扣式脚手架：首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，按照排架间距梁（或墙）轴线往两侧，每边不大于0.6米设一排立杆，横向间隔029、.9米，纵向间隔0.9米。4、对框架柱边，先少支一排扣件式脚手架，进行模板支设，柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在扣件式脚手架上，钢管端头 U 型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上。加固斜撑竖向间距 400mm，水平间距 200mm。对 U 型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。5、对楼梯踏步的模板支设，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。6、对顶板及梁，在扣件式脚手架顶端，加设 U 型托进行顶板标高的立杆高度调整及加固。可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过500mm，立杆顶部 U 型托丝杆外露不得超过200mm，根据楼层标高可进行局部调整，确保支架及 U 型托30、的的受力稳定安全。7、梁底采用钢管上铺设 40X60X1.2mm方钢管，间距 200mm，方钢管上铺设梁底板，梁底间距800mm支撑加固。8、沿建筑物最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑，剪刀撑用钢管、扣件搭设。7、中间在纵横向应每隔 10m 左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度宜为 46 米，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为 45 度60 度。10、纵横剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为 45 度60 度。6.1.2 模板工程技术参数本工程模板工程量较大。模板及支撑选用详见表6.1-1所示。表6.1-1 主要构件模板及支撑选用31、形式表部位模板支撑体系筏板、独立基础、条基、集水坑外侧、电梯井外侧筏板、独立基础、条基、集水坑、电梯井外侧采用15mm厚双面覆膜面覆膜多层板/集水坑、电梯底坑采用箱式模板，15mm厚双面覆膜多层板用482.8钢管、可调节U托施工缝快易收口网措施钢筋进行拉结，482.8钢管支撑框架柱（剪力墙端柱）采用15mm厚双面覆膜多层板柱截面尺寸600X600mm及以下的柱，竖向内楞40X60X1.2mm方钢管，间距200mm；水平外楞双482.8钢管，间距450mm，最底排200mm；柱截面尺寸600X600mm以上的柱，采用14普通对拉螺栓加固，间距450mm，最底排200mm；斜向支撑，采用482.832、钢管斜向加固（尽量取45）墙体模板采用15mm厚双面覆膜多层板竖向内楞40X60X1.2mm方钢管，间距150mm；水平外楞双482.8钢管，间距450mm，底部第一排200mm，第二排450mm,14普通对拉螺栓加固，螺栓水平间距450mm；斜撑采用钢管+U型托。地下室外墙采用15mm厚双面覆膜多层板竖向内楞40X60X1.2mm方钢管，间距200mm；水平外楞双482.8钢管，间距450mm，14止水螺栓加固，对拉螺栓间距450mm450mm，最底排450mm200mm；斜撑采用钢管+U型托。梁采用15厚双面覆膜多层板梁侧面：内楞40X60X1.2mm方钢管、立放，间距200mm；外楞双433、82.8钢管；梁底面：内楞40X60X1.2mm方钢管、立放，间距200mm；外楞482.8钢管；梁底支撑架：支撑体系选用扣件式钢管，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，根据跨度排布，主梁底垂直于梁方向为0.8m；扫地杆离地250mm，立杆的步距 h=1.50m，最底排步距1.8m；顶端自由段高度不超过0.5m（包括顶托长度）；梁的跨度大于4m时，按跨长的2起拱。悬挑梁按跨长的4起拱。在满堂支撑中上部满挂安全平网，确保人员施工安全。楼梯、现浇板采用15厚双面覆膜多层板扣件式：板厚次龙骨采用40X60X1.2mm方钢管，间距200mm；主龙骨482.8双钢管现浇板底支撑：支撑34、体系选用扣件式钢管，立杆的纵距 b700（800）mm，立杆的横距 l700（800）mm，扫地杆离地250mm，立杆的步距 h1.50m，最底排步距1.8m，顶端自由段高度不超过500mm（包括顶托长度）；轮扣式：立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，扫地杆离地300mm，立杆的步距 h=1.20m；最底排步距1.8m，顶端自由段高度不超过0.5m（包括顶托长度）；板的跨度大于4m时，按跨长的2起拱。在满堂支撑中上部满挂安全平网，确保人员施工安全。洞口模板采用15厚双面覆膜多层板预留洞口及门洞口宽度或高度大于500mm的,在模板上开洞,洞口内支撑采用钢管支撑固定。预留洞口宽35、度或高度小于500的采用50mm厚刨光木板，表面钉15mm厚的多层板，加工成木盒，在支设构件模板前将木盒子固定在构件钢筋上,埋在模板内待砼浇注完毕拆除。6.2 施工工艺流程1、支撑架施工工艺流程 2、搭设材料进场根据工程的结构形式及层高要求定制或租赁相应长度（型号）的立杆、横杆，选用时主要考虑两个因素：适用性和周转利用。 3、定位放线楼层混凝土建筑完毕强度达到1.2MPA以上后，根据施工图轴线尺寸引测控制线，建立控制网，引测标高控制线，根据已经测好的控制线确定梁柱的位置，并标出立杆搭设位置。4、铺设垫木或安防底座为了扩大立杆底部承载面的受力面积，保证立杆承载面均匀受力，要在立杆底部铺放垫木，垫36、木采用长*宽=150mm*150mm的方形15厚双面覆膜多层板。5、搭设立杆、横杆轮扣式脚手架的构件较短，一般立杆和横杆的搭设一人就可以操作完成。搭设时先把立杆放在事先放置好的垫木上，再把横杆的插头插入立杆的轮盘中，另一端再插入另一根立杆的轮盘中。立杆的接长是直接插入立杆端部焊接好的58mm 4mm160mm的套管内，保证了上下立杆的对接，应力的有效传递。6、设置剪刀撑立杆和横杆按要求搭设完毕后，在架体四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。四角抱角斜撑。外立面剪刀撑按常规做法。7、37、连接、加固板底架体支模架搭设完毕形成稳定的受力体后，将搭设板底架体，板底架体与立杆的连接采用可调顶托的形式。8、铺设顶板双层覆膜多层板当板底下的次龙骨（方钢管）及主龙骨（双钢管）按标高控制线（标高可通过可调顶托调整）安装完毕之后，就可以安装顶板的双层覆膜多层板。在安装顶板模板时，确保模板安装牢固、平整、拼缝严密。 9、检查验收（1）支模架是否严格按方案执行、构造措施是否合理。立杆与横杆的连接是否牢固。（2）模板铺设完毕后校正平整度与楼板标高。 10、浇筑顶板混凝土模板安装及钢筋绑扎完毕经验收合格以后，浇筑顶板混凝土，在顶板混凝土浇筑的时候派专人守模，发现隐患及时消除。11、支模架拆除支模架的拆38、除顺序一般是后支的先拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。梁板支模架拆除时混凝土强度达到的要求参照相关规定。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好书面手续。拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于两步。多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于两层的模板支架。扣件式脚手架拆除时要注意横杆、立杆和剪刀撑等构件的拆除顺序，严禁将构件抛掷至地面，要传至地面码放整齐。对拆除下来的构件要及时检查、整修、保养，剔除不合格的构件。6.3 施工要点6.3.1 脚手架搭设要点1、放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆39、性。2、脚手架安装基础必须要平整并采取混凝土硬化措施。3、脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时，对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1）扣件式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2）可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于500mm。3）作为扫地杆的最底层水平杆高度小于350mm。6.3.2 构造要求一40、般规定6.3.2.1 支架的地基应符合下列规定：1、搭设场地应坚实、平整；应有排水措施，防止产生不均匀沉降；地基承载力应满足受力要求；2、立杆支架底部应设置木垫板，木垫板采用150X150X15mm的双面覆膜多层板。6.3.2.2 立杆布置应符合下列规定：1、立杆间距不得大于700mm、（800mm）；2、立杆接头应采用带专用外套管的立杆对接，外套管开口朝下；3、立杆的插接接头应交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内。6.3.2.3 水平杆布置应符合下列规定：1、模板支架应设置纵向和横向扫地杆，底步水平杆作为扫地杆距地高度（h1）不宜超过550mm；2、水平杆的步距为1800mm；3、水41、平杆应纵横向与立杆连接。6.3.2.4 可调托座的设置应符合下列规定：1、可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度不得超过500mm（如有特殊区域，需经计算通过后方可实施）；2、可调托座螺杆伸出长度不应超过300mm，插入立杆的长度不应小于150mm；3、可调托座上的主楞梁应居中，其间隙每边不大于3mm，安装时保证上下同心。图 6.3-1 带可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度1-可调托座；2-螺杆；3-调节螺母；4-立杆；5-水平杆6.3.2.5 立杆基础高度模板支架立杆基础不在同一高度时，必须将高处的扫地杆与低处水平杆拉通，见图6.3.3。6.3.2.6 当有既有结构时，模板支架应与既有结构可靠连接，42、并应符合下列规定：1、竖向连接间隔不应超过2 步，优先布置在有水平剪刀撑的水平杆层；2、水平方向连接间隔不宜大于8m；3、当遇柱时，宜采用扣件式钢管抱柱拉结，拉结点应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。图6.3-2 抱柱拉结措施1-结构柱；2-立杆；3-水平杆；4-扣件6.3.2.7 当支模架局部承受荷载较大时，当立杆需要加密时，加密区水平杆应向非加密区延伸不少于2跨，非加密区立杆、水平杆应与加密区间距互为倍数，且应先设置加密区杆件，再设置非加密区杆件。图6.3-3 立杆加密平面图6.3.2.8 当模板支架跨度为一跨时，模板支架侧向应采取可靠的稳固措施。6.3.3 剪刀撑结构构43、造6.3.3.1 模板支架的剪刀撑采用扣件式钢管进行搭设，材料应符合现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 中3.1、3.2 条的有关规定。6.3.3.2 竖向剪刀撑的布置应符合下列规定：1、模板支架外侧四周应连续布置竖向剪刀撑；2、模板支架中间应在纵向、横向分别连续布置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑间隔不应大于6 跨，且不大于6000mm；每个剪刀撑的跨数不应超过6 跨，且宽度不大于6000mm（见图6.3-5）图6.3-5 模板支架剪刀撑布置平面图1立杆；2水平杆；3-竖向剪刀撑；4-水平剪刀撑3、竖向剪刀撑杆件的底端应与垫板或地面顶紧，倾斜角度应在4560之间，应44、采用旋转扣件每步与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点，中心线与主节点的距离不宜大于150mm。6.3.3.3 水平剪刀撑的布置应符合下列规定：1、当模板支架支撑高度超过5m 时，顶步应连续设置水平剪刀撑，底步宜连续设置水平剪刀撑；2、水平剪刀撑的间隔层数不应大于6 步且不大于6000mm，每个剪刀撑的跨数不应超过6 跨，且宽度不大于6000mm；3、水平剪刀撑应采用旋转扣件每跨与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点。图6.3-6 模板支架剪刀撑布置立面图1立杆；2水平杆；3竖向剪刀撑；4水平剪刀撑6.3.3.4 剪刀撑的斜杆接长应采用搭接，搭接长度不应小于1000mm，并应采用不少于3个45、旋转扣件等距离固定，且端部扣件盖板边缘离杆端距离不应小于100mm；扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。6.3.3.5 每对剪刀撑斜杆应分开设置在立杆或水平杆的两侧。6.3.4 模板设计的要求6.3.3.1筏板基础模板筏板基础模板为C15细石混凝土浇筑的防水保护层。6.3.3.2电梯井、集水坑等模板1、电梯井、集水坑侧壁模板为吊模木模板。 6.3.3.3地下室外剪力墙吊模模板地下室外剪力墙施工缝留置自基础顶面向上500mm，模板采用多层板吊模，吊模示意见下图。图6.2-1地下外墙吊模示意图6.3.3.4后浇带、加强带及预留洞口模板施工1、后浇带、加强带按设计要求设置密目钢丝46、网，埋深5m时，设置300mm*3mm止水钢板。2、预留洞口模板支设预留洞口及门洞口宽度或高度大于500mm的,在模板上开洞,洞口内支撑采用钢管支撑固定。预留洞口宽度或高度小于500的采用50mm厚刨光木板，表面钉15mm厚的多层板，加工成木盒，在支设构件模板前将木盒子固定在构件钢筋上,埋在模板内待砼浇注完毕拆除。如果墙中间的预留洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证混凝土的密实度。6.3.3.5楼板及筏板高低差错台部位模板支设本工程基础底板、地下室顶板等部位存在多处高低差错层部位，该部分高低跨处剪力墙、梁、板等在低跨处采取吊模的方式，其具体固定措施见下图：图6.2-4高低跨错层处低跨吊模图6.3.47、3.6剪力墙模板为保证砼外观质量，本工程地下室剪力墙和地上剪力墙模板均采用厚度为15mm的双面覆膜多层板，在板面拼缝处增加附加方钢管，模板拼缝处加海绵条；在地下室外挡土墙导墙部位模板与导墙接触处贴海绵条防止根部漏浆；在外墙和柱层间接茬部位模板要下伸不小于100mm，并粘贴海绵条，海绵条2mm厚、15mm宽，用钢管顶紧。竖楞采用40*60*1.2mm方钢管，间距200mm；横背楞采用多道双钢管竖向间距450mm，底部第一排200mm，第二排450mm，用穿墙螺栓固定；模板拼缝处后设一根4060的通长方钢管紧贴板缝；对拉螺栓采用14圆钢，横向间距为450mm，与回填土接触的外墙及消防水池侧壁在对拉48、螺栓中间加焊50503mm止水片，外墙对拉螺栓外侧用10厚塑料堵头或采用3030小木块，待混凝土浇筑完毕模板拆除后将堵头凿除，割掉对拉螺栓外伸钢筋头，刷防锈漆，然后采用与剪力墙颜色相近的防水砂浆封堵；地下室内墙及地上墙体，对拉螺栓不设止水钢片，该部分墙体支模时对拉螺栓设直径18mmPVC套管，该套管与墙体同宽，对拉螺栓插入其中，拆模后再将对拉螺栓取出，周转使用。加固示意见下图示。 模板的上、中、下设模板限位支撑，限位撑采用同强度的混凝土条块，横向间距为1000mm，沿墙竖向共设三道，长度为墙体厚度。人防部位墙体采用直径18mm的钢筋支撑筋，间距1000mm，沿墙竖向共设三道，长度为墙体厚度为调49、节模板的垂直度，用钢管斜撑进行加固，每道墙不少于3道斜支撑。施工过程中应检查斜撑及拉杆的扣件及螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，并及时封堵清扫口。墙体对拉螺栓最下四排要求加设双螺帽加固，防止爆模。6.3.3.7柱模板设计柱模板采用15mm厚双面覆膜多层板板制作整体模板，柱截面尺寸，竖向内楞40*60*1.2mm方钢管，间距200mm；水平外楞双482.8钢管，间距450mm，底部第一排200mm，底部第二排450mm；板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。支撑采用不少于三道482.8钢管刚性支撑校正固定柱模。模板接触处粘贴2mm厚、15mm宽的海绵条，防止漏50、浆。柱子根部要在双面留设清扫口，混凝土浇筑前清理完毕后封堵严密。6.3.3.8梁模板梁的底模与侧模均采用15mm厚多层板，梁底纵楞龙骨采用40*60*1.2mm方钢管，针对本工程300700以下的梁，梁底纵向加设两道方钢管对木模板进行加固，以宽度40面与底模接触。方钢管下部设垂直于梁长方向的482.8钢管做为小楞，间距为800，小楞支在双支柱大楞上，梁下两侧立杆垂直于梁方向为0.8m，中间加设一道顶撑，梁下两侧立杆及中间顶撑间距平行于梁长方向为0.8m。梁侧模采用15mm厚多层板，外侧根据梁高度不同设置不同。用40*80mm木方加强侧模刚度做为侧模纵向背楞，方钢管以40宽面接触梁侧模，木方间距51、为200mm；竖楞为482.8钢管，间距为450mm；对于高度小于700mm的梁，在钢管竖楞顶部加设一道沿梁纵向的钢管，在该钢管与下部纵向大楞之间加设450钢管三角斜撑加固；对于梁高大于等于700mm的梁，视验算情况在中间加一道或两道14穿梁拉杆，固定采用在钢管竖楞外侧加设纵向双钢管的方式进行，对拉螺栓沿梁长方向间距450mm，最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于200mm，距离楼板模板不大于300mm；对拉螺栓采用18PVC套管，以便周转；梁上口用同强度混凝土块支撑以保证梁上口宽度，支撑间距600mm，宽度同梁宽。梁下部支撑采用扣件式钢管，设水平拉杆。双立柱横向间距为1.2米，中间加设一道支撑52、；纵向间距为0.8米，梁下水平拉杆步距为1.2米，最下一步水平杆考虑方便模板支设操作及人员通行，步距为1.8m，下部距地面300mm处满加扫地杆。对跨度大于4米的梁，按跨度的2进行起拱。梁节点详见下图：6.3.3.9顶板模板承插型盘扣式钢管支撑体系顶板模板采用15mm厚双面覆膜多层板，次龙骨选用40*60*1.2mm方钢管，间距200mm，主龙骨采用482.8的双钢管，立杆纵、横向间距0.9m。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，则不刻意躲开柱头，只在该处将多层板锯开与柱尺寸相应洞口，下垫53、方木作为柱头的龙骨。钢管扣件式支撑体系，立杆纵、横距0.7m（地下室顶板板厚250mm部位），其他部位立杆纵、横距0.8m，水平拉杆步距第一道为1.8m，上部步距为1.5m，上部自由端外伸不超过0.5m。6.3.3.10楼梯模板1、楼梯剪力墙模板为15厚覆膜多层板，此处的墙体随其他混凝土墙体一起支模和浇筑混凝土，预留楼梯梁窝，待拆除此墙的模板后，剔出墙内的楼梯板钢筋后，再绑扎楼梯板钢筋，支设楼梯板模板。2、楼梯踏板模板采用木模板，模板支设必须满足行人通过。楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线54、，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板。支模详见下图：6.3.3.11顶板、梁及支撑体系1、钢管扣件式支撑体系，立杆纵、横距0.7m（地下室顶板板厚250mm部位），其他部位立杆纵、横距0.8m，水平拉杆步距第一道为1.8m，上部水平杆步距为1.5m，下部距地面250mm处满加扫地杆。上部自由端外伸不超过0.5m。2、承插型盘扣式脚手架支撑体系，第一道水平杆步距1.8m，上部水平杆步距为1200mm，下部距地面300mm处满加扫地杆。本工程梁底、梁侧模均采用15mm厚多层板，侧模、底模用40*60*1.2mm方钢管作梁底次龙骨，间距200mm。2、对于跨度4m的梁，按全跨长度2.0进行梁底起55、拱，起拱从支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。距梁端500mm处，在梁模上留设清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。3、梁模加固完毕后，即可支设楼板模板。楼板模板用15mm厚多层板，次楞用40X60X1.2mm方钢管，间距为200mmmm，支撑均采用可调节顶托。4、支撑体系需按要求加设剪刀撑。6.3.5 搭设与拆除6.3.5.1 模板支架搭设应符合下列规定：1、应根据模板支架图纸进行定位放线；2、模板支架在搭设时要求地面必须平整，当地面平整度较差时，应采取找平措施，确保水平杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上；3、垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板；4、模板支架搭设应先立杆后水平杆56、的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设整体支架体系；5、水平杆承插头插入立杆的连接盘后，采用不小于0.5kg 的手锤锤击水平杆端部，使承插头卡紧，保证盘销节点水平杆的抗拔力不小于800N；6、采用不小于4mm 的插销插入承插头下端的插销孔，防止承插头拔出；7、每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的2且不得大于30mm；8、混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土。6.3.5.2 模板支架拆除时应符合下列规定：1、竖向结构（墙、柱）模板及梁侧模板必57、须在砼强度保证其表面及棱角不因拆除模板受损坏方可进行，即拆模强度达到1.2Mpa，同条件拆模试块试压强度达到1.2Mpa。2、水平结构（梁、板、楼梯）模板拆除时，应经项目技术负责人同意方可拆除，立杆拆除前混凝土强度应达到设计要求，当设计无要求时，同条件养护的混凝土立方体试件抗压强度应符合表6.3-1的规定；表6.3-1 立杆拆除时混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构1003、模板支架水平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业层混凝土浇筑完成前，严禁拆除下层模板支架水平杆；4、分段、分立面拆58、除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的稳定；5、拆除的构件应及时分类、指定位置堆放，以便周转使用。6、拆模前应检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。7、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。8、梁板拆除：先将支架上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部连接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。拆模的顺序和方法为先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行59、拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。9、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于安全处。10、高处拆除模板时，应遵守有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。11、在拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。12、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。13、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强60、度不足时，应加设临时支撑。14、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。15、拆除洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按现行行业标准建筑施工高处作业安全技术规范的有关规定及时进行防护。16、拆下的模板、木方等材料及时清理粘结物，模板涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。6.3.6 模板拆除技术要点1）拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。2）已拆除模板及其支架结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产后61、的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。3）拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。a.拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。b.在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。4）模板拆除原则a.模板拆除的顺序应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。肋形楼盖应先拆柱、墙模板，再拆楼板底模、梁侧模板，最后拆梁底模板。在模板拆除时，严禁用62、大锤和撬棍硬砸硬撬。b.柱、墙、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；墙模板必须待混凝土强度达到1.2MPa以上时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。板与梁底模板的拆模强度符合设计表6.3-1的要求。楼板支撑的拆除：当上层楼盖正在浇筑混凝土时，下层楼板的模板和支柱不得拆除。c.墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的龙骨。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、墙连柱的表面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜支撑，使柱模63、与混凝土墙面分离。6.4 进场材料性能及制作质量标准6.4.1 轮扣式支撑架材料性能要求图6.4-1 盘销节点详图1-连接盘；2-承插头；3-水平杆；4-立杆；5-插销孔1、承插型模板支架的主要构配件材质应符合表6.4-1的规定表6.4-1 承插型模板支架的主要构配件材质立杆水平杆承插座承插头立杆连接套管可调托座可调螺母可调托座托板Q235Q235Q345或ZG270-500ZG270-500ZG230-450或20号无缝钢管Q235或ZG270-500ZG270-500Q2352、承插型模板支架的立杆、水平杆应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793、低压流体输送用焊接钢管GB/T3064、91中的Q235级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定。3、立杆钢管规格宜为48.3mm3.6mm，水平杆钢管规格不应小于48.3mm3.6mm，钢管壁厚（t）允许偏差为10%t。（由于市场原因，成都市场钢管规格无法购买到48.3X3.6mm的钢管，计算书按48X2.8mm的钢管进行计算）4、立杆连接盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的要求，并经600-650的时效处理；连接盘也可采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG270-500的规定；连接盘高度、厚度均65、不得小于10mm。5、水平杆承插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG270-500的规定，板材厚度不得小于10mm。6、水平杆承插头长度不应小于100mm，下伸的长度不应小于40mm，侧面应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于1000mm2的接触面积。 7、立杆连接套管规格应不小于57mm3.2mm，宜采用20号无缝钢管，其材质性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T8162的规定。采用无缝钢管套管形式的立杆连接套管长度不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。 8、可调托座的丝66、杆外径不应小于36mm，调节螺母与可调螺杆啮合不得少于5扣，螺母厚度应不小于30mm。 9、可调托座的托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，承力面钢板应与丝杆环焊，托板下应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于40kN。6.4.2 扣件式支撑架材料性能要求1、立杆钢管规格宜为48.3mm3.6mm，水平杆钢管规格不应小于48.3mm3.6mm。2、钢管表面应光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管的偏差应符合图6.4.1-1中的规定。图6.4.1-1 构配件允许偏差5、立杆连接套管规格应不小于5767、mm3.2mm，宜采用20号无缝钢管，其材质性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T8162的规定。采用无缝钢管套管形式的立杆连接套管长度不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。 6、可调托座的丝杆外径不应小于36mm，调节螺母与可调螺杆啮合不得少于5扣，螺母厚度应不小于30mm。 7、可调托座的托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，承力面钢板应与丝杆环焊，托板下应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于40kN。6.4.3 制作质量要求1、杆件焊接制作应在专用工艺装备上68、进行，焊接宜采用CO2气体保护焊，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T8110中气体保护焊用碳素钢、低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。2、连接盘与立杆焊接固定时，连接盘中心与立杆轴心的同轴度偏差不应大于0.3mm；以单侧边连接外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0.3mm。连接盘的抗剪承载力不应小于60kN。 3、构配件外观质量应符合下列要求：（1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。 （2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/500，两端应平整，不得有斜口、69、毛刺。 （3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。 （4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。 （5）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。 （6）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。 （7）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。 4、主要构配件均需配置出厂合格证（需加盖生产厂家及经销商红色公章）和符合本规范的力学性能检测报告。6.5 支撑架检查与验收标准6.5.1 构配件的检查与验收1、对模板支架构配件的外观质量按表6.5-1 执行：表6.5-1 构配件外观质量检查表序号项目要求抽查数量检查方法1钢管表面应平直光滑，不应70、有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕全数目测2外壁使用前应刷防锈漆，内壁宜刷防锈漆全数目测3外径允许偏差 0.5mm，壁厚允许偏差10%t3%游标卡尺4外表面的锈蚀深度 0.18mm3%游标卡尺5立杆连接套管材料同钢管6焊缝应饱满，不得有夹渣、裂缝、开焊现象全数目测7套管长度、可插入长度允许偏差 5mm3%钢卷尺8可调托座外径允许偏差 0.5mm3%游标卡尺9焊缝应饱满，不得有夹渣、裂缝、开焊现象全数目测2、构配件力学性能应符合表6.5-2 要求：表6.5-2 构配件力学性能序号构配件名称检测项目抽查数量检测标准1钢管抗拉强度、屈服点、断后延伸长度750根为一批，每批抽取 1根71、低压流体输送用焊接钢管2承插座节点焊缝抗剪承载力2000根为一批，每批抽取 3根不小于 60kN3承插头节点焊缝抗剪承载力2000根为一批，每批抽取 3根不小于30KN4承插节点抗压承载力2000根为一批，每批抽取 3根不小于 10kN5模板支架整体承载力每两年不少于一次本规范3、扣件式钢管的配件按现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130进行检查验收。6.5.2 模板支架检查与验收1、模板支架搭设前，应按表6.5-3 进行检查验收：表6.5-3 支架搭设前检查验收内容表序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法备注1地基承载力满足承载能力要求检查计算书、地质勘察报告2平整度场72、地应平整10水准仪测量3排水有排水措施、不积水观察4垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板观察厚度符合要求5钢卷尺量宽度-20钢卷尺量2、模板支架搭设完成后按表6.5-4 进行检查验收表6.5-4 支架搭设完成后检查验收表序号项目技术要求允许偏差检查方法1立杆垂直度1.5且30mm经纬仪或吊线2水平杆水平度3水平尺3杆件间距步距10钢卷尺4纵、横距5钢卷尺6构造要求按规范要求3、在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上，以免粘污钢筋和混凝土接槎处（通过观察检查）。4、木模板在拼装过程中加工质量标准如下：检查项目允许偏差（mm）检查方法表面平整2靠尺或楔尺平面尺寸-2-1钢卷尺对角73、线误差2钢卷尺穿墙孔位置1钢卷尺5、模板安装的允许偏差及检验方法 项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5层高垂直度全高5m6经纬仪或吊线、钢尺检查全高5m8相邻两板表面高低差2尺量表面平整52m靠尺和塞尺检查阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺预埋铁件中心线位移2拉线、尺量预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+10，0预留孔洞中心线位置5拉线、尺量尺寸+5，-0门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线6插筋中心线位移5尺量外露长度+10，-06、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法 项次74、项 目技术要求允许偏差(mm)检查方法及工具1垫 板不晃动2立杆垂直度Hmax=20mHmax=40mH/200H/400100吊线、卷尺或经纬仪搭设中垂直度偏差的高度不同设计高度允许偏差（mm）吊线、卷尺或经纬仪40 m20mH=2m77H=10m2550H=20m50100H=30m1003间距步距偏差20钢板尺柱距偏差50排距偏差204纵向平杆高差一根杆两端20同跨中内外纵向水平杆高差10水平仪或水准尺5横向平杆外伸长度偏差外伸50050钢卷尺6扣件螺栓的拧紧力矩4050KNm扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面夹角45O60O伸长8脚手板外伸长度对接100a150卷尺搭接a100卷尺模板支架使用75、过程中的检查1、模板支架在使用过程中应定期检查下列内容：1）基础是否有不均匀沉降； 2）立杆底部与垫板是否有活动或悬空；3）水平杆是否有松动现象；4）施工是否超载；5）安全防护措施是否符合要求。2、施工过程控制点1）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。2）混凝土吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。3）所有接缝处加粘海绵条（包括柱墙根部、门窗洞模板与大钢模板面接合处、梁柱交接处等容易漏浆部位）。4）模板上墙前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。5) 模板支好后,垃圾清理应该采用吸尘器,以免锯末等影响混凝土质量。76、6.6 质量保证措施1、支模架必须根据相关的规范和标准进行设计和验收，对高大模板工程必须按要求进行专家论证，必要时编制应急方案。2、搭设构件本身的质量立杆和横杆所用的钢管不应有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合相关硬性规定。立杆与轮盘的焊接、横杆与插头的焊接质量满足要求，立杆轮盘的焊接强度60KN不破坏，横杆插头的焊接强度25KN不破坏。3、承载面的强度不管是立杆搭设在地基上还是已浇筑好的楼面上都要经过计算满足强度的要求。如不满足要采取措施在下层进行加固。立杆的底部必须加设底座或垫板。4、立杆和横杆连接节点必77、须紧固，立杆的搭设要准确地放在定位线上。所有的立杆和横杆要形成一个稳固的整体共同受力。5、剪刀撑的搭设严格按规范要求进行。6、质量通病的防治及质量保证措施序号项 目防 治 措 施1混凝土墙底烂根模板下口缝隙用海棉条塞严，切忌将其伸入混凝土墙体位置内。2墙面不平、粘连墙体混凝土强度达到1.2MPa方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。3墙体垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,应重新较正,变形的大模板不得继续使用。4墙面凸凹不平定期对模板进行检查，及时进行修理。5墙体钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块,使用钢筋撑铁。6墙体阴阳角不78、垂直,不方正及时修理好模板,阴阳角处做好加固。木模板采用木方、背楞、对拉螺杆及钢管顶撑等控制牢固。7梁柱接头处漏浆支设梁模板时采用下包形式，并在下端粘贴海绵条，来保证不漏浆。8梁身不平直，梁底不平直，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠梁板模板应通过设计确定出纵横龙骨的尺寸及间距，支柱的尺寸及间距。使模板支撑系统有足够强度和刚度，防止浇筑混凝土时模板变形。9梁、板，水平、立面几何尺寸不准，胀膜梁板模板应通过设计确定出纵横龙骨的尺寸及间距，支柱的尺寸及间距。使模板支撑系统有足够强度和刚度，防止浇筑混凝土时模板变形。且板模板应按5.6.3.2要求起拱。7 安全和环境保护措施7.1 模板支架安全管79、理与维护1、模板支架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工，架子工应持证上岗。2、支架搭设作业人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、应控制模板支架混凝土浇筑作业层上的施工荷载，集中堆载严禁超过设计值。4、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。5、高度4m 以上的柱、墙等竖向混凝土结构必须先浇筑，待混凝土达到一定强度后，再浇筑梁、板等水平混凝土结构。6、梁应从跨中向两端、楼板应从中央向四周对称分层浇筑。梁每层浇筑厚度不得大于400mm，楼板局部混凝土堆置高度不得超过楼板厚度100m80、m，以确保均匀加载，避免局部超载偏心作用使架体倾斜失稳。7、模板支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请工程项目技术负责人以及总监理工程师同意，确定防控措施后方可实施。8、严禁在模板支架及脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。9、拆除的支架构件应安全传递至地面，严禁抛掷。10、高支模区域内，应设置安全警戒线，不得上下交叉作业。11、在模板支架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。12、模板支架应与架空输送电线路保持安全距离，工地临时用电线路及脚手架接地防雷击措施等按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2016的有关规定执行。7.2 安全防护措施1、模板上架设电81、线和使用电动工具采用36V低压电源。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架板上或抛掷。4、设置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横82、杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。10、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。11、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12、基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。13、操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘1m范围内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。14、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。15、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋83、。16、清扫模板时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于60cm的走道。17、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。18、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。19、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中 ，防止扎脚或滑落。安装与拆除高度5m 以上模板，应搭好脚手架，设防护栏杆，严禁上下在同一垂直面上操作。五级风以上应暂停作业。20、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。支撑不得搭84、在脚手架上，通过路中间的斜撑应设在1.8m以上。21、电梯井防护措施，电梯井每隔两层设置一道硬防护（层高大于5m时，层层设），硬防护采用预埋单层单向钢筋网，钢筋网采用8的钢筋，锚固在电梯井边缘结构梁内15d。具体做法如下：7.3 技术安全措施1、脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、四川省建筑施工承插型钢管支模架安全技术规程（DBJ51/T046-2015）、施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设在脚手85、架立杆底座下应铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。7、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。8、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。9、应避免装卸86、物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。10、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。11、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。12、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。13、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14、满堂脚手架不得与外架连接。15、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。7.4 预防坍塌事故的安全措施1、模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字后，项目经理组织有关部87、门进行验收，经验收合格签字后，方可作业。2、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案模板施工监测方案要求对架体进行监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面、屋面未达到拆模要求前，堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重88、量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。5、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。6、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。7.5 预防高空坠落事故安全措施1、模板安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作89、业人员应持证上岗。3、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场作业队应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，90、脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.2m。7、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8、模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，架体上需设置安全平网，防止人员及物体坠落。7.6 预防物体打击事故的安全措施1、支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的模板或散板等进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发91、生。2、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、建筑物的四周设置硬防护，防止物件掉落至首层伤人。4、施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块木胶板拆下时，应用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业应有防滑措施。6、高空拆除模板时，除操作人员外，不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责92、安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。7、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。8、拆除层外边梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。7.7 其他安全注意事项1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，亦应该建立统一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。4、浇筑混凝土时，93、应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进行安装、拆除模板作业时操作人员应正确佩带戴安全帽，高空作业应正确挂好安全带。7、塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。8、木料应堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周应设置灭火器材。7.8 绿色施工及现场文明施工措施（1）模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。（2）现场材料应分类码放整齐。（3）木模板加工过程中使用电锯、电刨，作业时应注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。（4）拆除顶板模板前必须划定94、安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。（5）加工木模板产生的锯末、碎木，模板拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。（6）涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。（7）多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得乱丢，边拆边进袋。7.9 环境保护措施模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我方采取以下措施进行环境保护：1、技术措施：结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。模板、脚手架在支设、拆除和搬95、运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。木工工具在封闭的木工房内使用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。2、管理措施：塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。8 成品保护计划8.1 模板安装过程的成品保护1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、应保护钢筋不受扰动。3、模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此96、保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。4、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、保持模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。冬期施工时模板背面的保温措施应保持完好。8、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它已97、施工完的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。9、模板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时，应轻搬轻放；模板分类分规格码放，对木模板的侧面、切割面、孔壁，应用封边漆封闭。10、冬期施工防止混凝上受冻，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆模，否则会影响混凝土质量。8.2 模板拆除过程的成品保护1、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。2、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂9 施工监测方案及安全应急预案9.1 施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板98、沉降变形情况等。2、监测方案：(1) 施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；(2) 砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。(3) 在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；(4) 在梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。(5) 严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；(99、6) 支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3、观测方法：(1) 采用水准仪进行观测。(2) 浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。4、变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。施工监测措施1、安全检查制度在搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：(1) 班组日常进行安全检查；(2) 项目每周进行安全检查；(3) 公司（地区）每月度进行安全检查；所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位(1) 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求100、。(2) 楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。(3) 连接件是否松动。(4) 架体是否不均匀的沉降、垂直度。(5) 施工过程中是否有超载的现象。(6) 安全防护措施是否符合规范要求。(7) 脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。(8) 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。10 安全应急预案10.1 总则工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。适用范围：本工程扣件式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。10.2 灾情预警和报告1、灾害预警综合管理部收集各灾101、情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。2、建议对策项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者制定针对性应急方案。3、报告灾情灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调查核实灾情。发生特大灾害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需要解决的问题等。4、应急反应机构小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，成员有项目部各部门102、成员组成。大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下，由项目部成立抢险领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。5、抢险队伍项目经理部分别精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍通过应急反应机构接受上级领导，并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。6、应急救援的培训与演练（1）培训预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次。并在工人进场安全教育的同时进行教育。主要培训以下内容：103、1）对危险源的突显特性辩识。2）事故报警。3）紧急情况下人员的安全疏散。4）现场抢救的基本知识。（2）演练预案和预警措施确立后，经过有效的培训， 在工程开工后演练一次。根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。7、报警指定机构人员项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同时向工地发出报警。10.3 应急组织机构项目部应事先与地方医院（见图10.3-1）、宾馆建立正式的相互协议，以便在事故发生后及时得到外部救援力量和资源的援助。图10.3-1 应急救援线路10.4 人员104、职责表职 务姓 名职 责组 长尚海亮负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长王培祥负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长冯超负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组 员罗亚楠主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组 员李孟阳迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组 员杜子龙提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员隋晓伟负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保105、护好事故现场。组 员穆月微负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。10.5 应急救援工作程序10.5.1 报告（1）报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员安全部现场指挥组区人民医院急诊科公司经理及工作站。（2）报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。（3）联系方式利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。技术部： 106、冯超 电话：17703616613工程部： 王培祥 电话：1510832100610.5.2 联络（1）医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。（2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。10.5.3 疏散（1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。（2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。（3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。（4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。10.6 107、救援方法10.6.1 高空坠落应急救援方法现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送108、时要平稳，否则会加重伤情。10.6.2 模板、坍塌应急救援方法地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。10.6.3 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根据109、出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下页表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架1个用于抢救伤员4止血急救包2个用于抢救伤110、员5手电筒8个用于停电时照明求援6应急灯5个用于停电时照明求援7爬梯2樘用于人员疏散8对讲机6台联系指挥求援11 计算书11.1 楼板模板支架计算书11.1.1 钢管扣件式模板支撑架:负一层顶板(250mm板厚区域)：安全设施计算软件(2019) PKPM软件出品依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011111、建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.8m，立杆的纵距 b=0.70m，立杆的横距 l=0.70m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm，间距200mm，模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支112、撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.25+0.30)+1.402.50=11.390kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.25+0.71.402.50=10.921kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q113、1 = 25.1000.2505.200+0.3005.200=34.190kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)5.200=13.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 195.00cm3；截面惯性矩 I = 146.25cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值114、(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2034.190+1.4013.000)0.2000.200=0.237kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.23710001000/195000=1.215N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2034.190+1.4013.000)0.200=7.107kN 截面抗剪强度计算值 T=31.007107.0/(25200.00015.000)=0.137N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 115、T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67734.1902004/(10090001462500)=0.028mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2500.200=1.255kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 =116、 (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.201.255+1.200.060=1.578kN/m活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.700+1.578)0.700=1.595kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.595/0.700=2.278kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.280.700.70=0.112kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.7002.278=0.957kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.7002.278=117、1.754kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.112106/4040.4=27.63N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.00956.76/(240.0060.00)=0.598N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足118、要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.315kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.315700.04/(100206000.00121210.7)=0.086mm龙骨的最大挠度小于700.0/400(木方时取250),满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果119、如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.435kN.m最大变形 vmax=0.403mm最大支座力 Qmax=6.805kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.435106/4247.0=102.49N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用120、力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.006.81=6.81kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.0994.750=0.472kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.7000.700=0.147kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2500.7000.700=3.075kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.694kN。2.活荷载为施工荷载标121、准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.7000.700=1.225kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 5.819kN，非顶部立杆 N = 6.147kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(122、cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=220.277 允许123、长细比(k取1) 0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.005819/(0.150397.6)=97.577N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1) 0=228.443/1.155=197.786 210 长细比验算满足要求! =0.140 =1.005819/(0.140397.6)=104.381N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=97.577N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1124、.697,l0=3.528m； =3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1) 0=220.349/1.155=190.778 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.006147/(0.150397.6)=103.073N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2500.600=0.150kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(125、梁截面方向)，0.70m； lb 立杆横向间距，0.70m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1500.7001.8001.800/10=0.029kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1504.8126、0.70(0.54.8+0.60)=1.484kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.484/5.60)=0.141kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2003.420+1.4001.225+ 1.40.61.4000.029=5.938kN 非顶部立杆Nw=1.2003.694+1.4001.225+ 1.40.61.4000.029=6.266kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=220.277 允许长细比(k取1) 0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足127、要求! =0.150 =1.005938/(0.150397.6)+1.0029000/4247=106.296N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1) 0=228.443/1.155=197.786 210 长细比验算满足要求! =0.140 =1.005938/(0.140397.6)+1.0029000/4247=113.239N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=106.296N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528128、m； =3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1) 0=220.349/1.155=190.778 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.006266/(0.150397.6)+1.0029000/4247=111.791N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.15kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强129、度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.006147/(0.363397.6)=42.644N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(k130、N/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2500.600=0.150kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.70m； lb 立杆横向间距，0.70m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1500.7001.8001.800/10=0.029kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立131、杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1504.80.70(0.54.8+0.60)=1.484kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.484/5.60)=0.141kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2003.694+1.4001.225+1.40.60.141=6.266kN经计算得到=1.006266/(0.363397.6)+1.0029000/4247=50.196N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施132、工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=5.60020.700(0.963+0.300)+2(0.0005.6000.700)5.600/2=27.722kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.484 = 4.451kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT Mmax=110.64所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！11.1.2133、 钢管扣件式模板支撑架地下室顶板（板厚200mm）安全设施计算软件(2019) PKPM软件出品依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.1m，立杆的纵距 b=134、0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm，间距200mm，模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.30)+1.402.50=135、9.884kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2004.750+0.3004.750=25.270kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)4.750=11.875kN/m面板的136、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 178.13cm3；截面惯性矩 I = 133.59cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2025.270+1.4011.875)0.2000.200=0.188kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/137、W = 1.000.18810001000/178125=1.054N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2025.270+1.4011.875)0.200=5.634kN 截面抗剪强度计算值 T=31.005634.0/(24750.00015.000)=0.119N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67725.2702004/(10090001138、335938)=0.023mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.200=1.004kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.201.004+1.200.060=1.277kN/m活荷载 q2 = 1.400.500=139、0.700kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.700+1.277)0.800=1.582kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.581/0.800=1.977kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.980.800.80=0.127kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8001.977=0.949kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8001.977=1.740kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计140、算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.127106/4040.4=31.31N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.00948.86/(240.0060.00)=0.593N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.064kN/m最大变形v141、=0.677ql4/100EI=0.6771.064800.04/(100206000.00121210.7)=0.118mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.522kN.m最大变形 vmax=0.605mm最大支座力 Qmax=7.142、611kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.522106/4247.0=122.88N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.007.61=7.61kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括143、静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.0995.100=0.507kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.8000.800=3.213kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.911kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.8000.800=1.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算144、公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 6.564kN，非顶部立杆 N = 6.934kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2145、011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=220.277 允许长细比(k取1) 0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.006564/(0.150397.6)=110.063N146、/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1) 0=228.443/1.155=197.786 210 长细比验算满足要求! =0.140 =1.006564/(0.140397.6)=117.737N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=110.063N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1) 0=220.349/1.155=190.778 210 长细比验算满足要求!147、 =0.150 =1.006934/(0.150397.6)=116.258N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2500.600=0.150kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1500.8001.80148、01.800/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1505.10.80(0.55.1+0.60)=1.928kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.928/6.40)=0.161kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心149、压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2003.603+1.4001.600+ 1.40.61.4000.033=6.699kN 非顶部立杆Nw=1.2003.911+1.4001.600+ 1.40.61.4000.033=7.069kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=220.277 允许长细比(k取1) 0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.006699/(0.150397.6)+1.0033000/4247=120.015N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.6150、58m； =3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1) 0=228.443/1.155=197.786 210 长细比验算满足要求! =0.140 =1.006699/(0.140397.6)+1.0033000/4247=127.848N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=120.015N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1) 0=220.349/1.155=190.778 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.00151、7069/(0.150397.6)+1.0033000/4247=126.210N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.93kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.8152、00+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.006934/(0.363397.6)=48.099N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2500.600=0.150kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；153、 lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1500.8001.8001.800/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1505.10.80(0.55.1+0.60)=1.928kN.m Nwk = 6154、8/(8+1)/(8+2)(1.928/6.40)=0.161kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2003.911+1.4001.600+1.40.60.161=7.069kN经计算得到=1.007069/(0.363397.6)+1.0033000/4247=56.725N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力155、矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=6.40020.800(0.792+0.300)+2(0.0006.4000.800)6.400/2=35.766kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.928 = 5.783kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT Mmax=91.29所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！11.1.3 钢管扣件式模板支撑架6#一层顶板（6.55m）安全设施计算软件(2019) PKPM软件出品依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件156、式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.6m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。157、内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm，间距200mm，模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.13+0.30)+1.402.50=7.776kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.13+0.71.402.50=6.855kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取158、1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1308.400+0.3008.400=29.929kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)8.400=21.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 315.00cm3；截面惯性矩 I = 236.25cm4；(1)抗弯强度159、计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2029.929+1.4021.000)0.2000.200=0.261kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.26110001000/315000=0.829N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 160、Q=0.600(1.2029.929+1.4021.000)0.200=7.838kN 截面抗剪强度计算值 T=31.007838.0/(28400.00015.000)=0.093N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67729.9292004/(10090002362500)=0.015mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：161、 q11 = 25.1000.1300.200=0.653kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.200.653+1.200.060=0.855kN/m活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.700+0.855)0.800=1.244kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 162、1.244/0.800=1.555kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.560.800.80=0.100kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8001.555=0.746kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8001.555=1.369kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.100106/4040.4=24.63N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最163、大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.00746.46/(240.0060.00)=0.467N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.713kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.713800.04/(100206000.00121210.7)=0.079mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取164、250),满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.411kN.m最大变形 vmax=0.405mm最大支座力 Qmax=5.987kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.411106/4247.0=96.67N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小165、于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.005.99=5.99kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.0996.550=0.651kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0166、.3000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1300.8000.800=2.088kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 2.931kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.8000.800=1.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶167、部立杆 N = 5.215kN，非顶部立杆 N = 5.757kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许168、长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=220.277 允许长细比(k取1) 0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.005215/(0.150397.6)=87.437N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1) 0=228.443/1.155=197.786 21169、0 长细比验算满足要求! =0.140 =1.005215/(0.140397.6)=93.534N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=87.437N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1) 0=220.349/1.155=190.778 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.005757/(0.150397.6)=96.530N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 170、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2500.600=0.150kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1500.8001.8001.800/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的171、倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1506.60.80(0.56.6+0.60)=3.046kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(3.046/6.40)=0.254kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2002.479+1.4001.600+ 1.40.61.4000.033=5.428kN 非顶部立杆Nw=1.2002.931+1.4001.600172、+ 1.40.61.4000.033=5.970kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=220.277 允许长细比(k取1) 0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.005428/(0.150397.6)+1.0033000/4247=98.702N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1) 0=228.443/1.155=197.786 210 长细比验算满足要求! =0.140 =1.005428/(173、0.140397.6)+1.0033000/4247=105.048N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=98.702N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1) 0=220.349/1.155=190.778 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.005970/(0.150397.6)+1.0033000/4247=107.795N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时174、,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.76kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.005757175、/(0.363397.6)=39.937N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2500.600=0.150kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1500.8001.8001.800/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 N176、wk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1506.60.80(0.56.6+0.60)=3.046kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(3.046/6.40)=0.254kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2002.931+1.4001.600+1.40.60.25177、4=5.970kN经计算得到=1.005970/(0.363397.6)+1.0033000/4247=49.106N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=6.40020.800(1.017+0.300)+2(0.0006.4000.800)6.400/2=43.140kN.m倾覆178、力矩:MT=31.0003.046 = 9.137kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=287.85 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 5.76kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.02 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.254 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 12000.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基179、承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 30000.00地基承载力的计算满足要求!楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.60m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=3286.9mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=8428mm130mm，截面有效高度 h0=110mm。按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.60m，短边8.600.98=8.4180、3m，楼板计算范围内摆放1111排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 11.20(0.651111/8.60/8.43)+ 1.40(0.00+2.50)=9.08kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.439.08=76.52kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0550ql2=0.055076.528.432=298.93kN.m 按照混凝土的强度换算得到6天后混凝土强度达到53.77%，C30.0混凝土强度近似等效为C16.1。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=7.69N/181、mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3286.92360.00/(8428.00110.007.69)=0.17根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.155此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fc = 0.1558428.000110.00027.710-6=121.5kN.m结论：由于Mi = 121.54=121.54 Mmax=298.93所以第6天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土12天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8182、.60m，短边8.600.98=8.43m，楼板计算范围内摆放1111排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 11.20(0.30+25.100.13)+ 21.20(0.651111/8.60/8.43)+ 1.40(0.00+2.50)=14.66kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.4314.66=123.54kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0550ql2=0.0550123.548.432=482.62kN.m 按照混凝土的强度换算得到12天后混凝土强度达到74.183、57%，C30.0混凝土强度近似等效为C22.4。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=10.66N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3286.92360.00/(8428.00110.0010.66)=0.12根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.113此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fc = 0.1138428.000110.000210.710-6=122.9kN.m结论：由于Mi = 121.54+122.89=244.43 Mmax=482.62所以第12天以后的楼板楼板强度和不足以承受184、以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土18天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.60m，短边8.600.98=8.43m，楼板计算范围内摆放1111排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 21.20(0.30+25.100.13)+ 31.20(0.651111/8.60/8.43)+ 1.40(0.00+2.50)=20.24kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.4320.24=170.56kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0550q185、l2=0.0550170.558.432=666.31kN.m 按照混凝土的强度换算得到18天后混凝土强度达到86.74%，C30.0混凝土强度近似等效为C26.0。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=12.40N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3286.92360.00/(8428.00110.0012.40)=0.10根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fc = 0.1048428.000110.000212.410-6=131.6kN.m结论：由于186、Mi = 121.54+122.89+131.55=375.98 Mmax=666.31所以第18天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.60m，短边8.600.98=8.43m，楼板计算范围内摆放1111排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 31.20(0.30+25.100.13)+ 41.20(0.651111/8.60/8.43)+ 1.40(0.00+2.50)=25.82kN/m2计算单元板187、带所承受均布荷载q=8.4325.82=217.58kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0550ql2=0.0550217.578.432=850.00kN.m 按照混凝土的强度换算得到24天后混凝土强度达到95.37%，C30.0混凝土强度近似等效为C28.6。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=13.64N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3286.92360.00/(8428.00110.0013.64)=0.09根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.095此层楼板所能承受188、的最大弯矩为： M4=sbh02fc = 0.0958428.000110.000213.610-6=132.1kN.m结论：由于Mi = 121.54+122.89+131.55+132.13=508.11 Mmax=850.00所以第24天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.60m，短边8.600.98=8.43m，楼板计算范围内摆放1111排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 41.20(0.3189、0+25.100.13)+ 51.20(0.651111/8.60/8.43)+ 1.40(0.00+2.50)=31.39kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.4331.39=264.59kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0550ql2=0.0550264.598.432=1033.69kN.m 按照混凝土的强度换算得到30天后混凝土强度达到100.00%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.0。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=14.30N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3286.92360.00/(8428190、.00110.0014.30)=0.09根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fc = 0.0858428.000110.000214.310-6=124.0kN.m结论：由于Mi = 121.54+122.89+131.55+132.13+123.96=632.07 Mmax=1033.69所以第30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保存。7.计算楼板混凝土36天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.60m，短边8.600.98=8.43m，楼191、板计算范围内摆放1111排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第7层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 51.20(0.30+25.100.13)+ 61.20(0.651111/8.60/8.43)+ 1.40(0.00+2.50)=36.97kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.4336.97=311.61kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0550ql2=0.0550311.618.432=1217.38kN.m 按照混凝土的强度换算得到36天后混凝土强度达到100.00%，C30.0混凝土强度近似等效为C3192、0.0。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=14.30N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3286.92360.00/(8428.00110.0014.30)=0.09根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fc = 0.0858428.000110.000214.310-6=124.0kN.m结论：由于Mi = 121.54+122.89+131.55+132.13+123.96+123.96=756.02 Mmax=1217.38所以第36天以后的楼板楼板193、强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑必须保存。8.计算楼板混凝土42天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.60m，短边8.600.98=8.43m，楼板计算范围内摆放1111排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第8层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 61.20(0.30+25.100.13)+ 71.20(0.651111/8.60/8.43)+ 1.40(0.00+2.50)=42.55kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=8.4342.55=358.63kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax194、=0.0550ql2=0.0550358.638.432=1401.06kN.m 按照混凝土的强度换算得到42天后混凝土强度达到100.00%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.0。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=14.30N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3286.92360.00/(8428.00110.0014.30)=0.09根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.085此层楼板所能承受的最大弯矩为： M7=sbh02fc = 0.0858428.000110.000214.310-6=124.195、0kN.m结论：由于Mi = 121.54+122.89+131.55+132.13+123.96+123.96+123.96=879.98 Mmax=1401.06所以第42天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第8层以下的模板支撑必须保存。钢管楼板模板支架计算满足要求！11.1.4 承插型盘扣式支撑体系3-5#楼负一层（5.1m）依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地196、基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.80m，顶层水平杆步距 h=1.50m。立杆钢管类型选择：SH-B-LG-1200(483.21200);横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A197、-SG-900(483.2840);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm，间距200mm，梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值30000kN/m2，基础底面扩展面积0.020m2，地基承载力调整系数0.40。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=(D4198、-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2000.900+0.3000.900=4.788kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=33.750cm3 I=25.312cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩199、； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.204.788+1.401.800)0.2000.200=0.041kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.04110001000/33750=1.225N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 54.7882004/(3849000253125)=0.044mm面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求!二、支撑次龙200、骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.200=1.004kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.201.004+1.200.060=1.277kN/m活荷载 q2 = 1.400.400=0.560kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.560+1.277)0.900=1.65201、3kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.653/0.900=1.837kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.840.900.90=0.149kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.837=0.992kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.837=1.818kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.149106/4040.4=36.82N/mm202、2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3991.87/(240.0060.00)=0.620N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.064kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.064900.04/(100206000.00121210.203、7)=0.189mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.818kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.747kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.080kN经过计算得到最大变形 V= 0.579mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I =204、 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.747106/8496.0=83.74N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.579mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1245.100=0.634kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243k205、N(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 4.943kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.9000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.20kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立206、杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.150； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；l0=2.200m；=2200/15.9=138.365, =0.207、269 =8199/(0.269450)=67.764N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.40Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2000.6000.115=0.014kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.400.0140.9001.8001.800/10=0.005kN.208、m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=1.2004.943+1.4001.620+0.91.4000.005/0.900=8.207kNl0=2.2m；=2200/15.9=138.365, =0.269 =8207/(0.269450)+5000/4730=68.895N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 Mmax=88.90所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。盘扣式楼板模板支架计算满足要求！11.1.5 承插型盘扣式支撑体系地上主楼标准层（4.2m）安全设施计算软件(2019) PKPM软件出品依据规范:建209、筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.2m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距210、 h=1.80m，顶层水平杆步距 h=1.50m。立杆钢管类型选择：SH-B-LG-1200(483.21200);横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm，间距200mm，梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值211、0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值30000kN/m2，基础底面扩展面积0.020m2，地基承载力调整系数0.40。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.20(25.100.15+0.30)+1.402.00=7.678kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.402.00=7.043kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载212、分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1500.900+0.3000.900=3.659kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=33.750cm3 I=25.312cm4(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数；其中 f 面板的抗弯强度计算值(213、N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.203.659+1.401.800)0.2000.200=0.035kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.03510001000/33750=1.024N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 53.6592004/(38490002531214、25)=0.033mm面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.200=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.060=0.976kN/m活荷载 q2 = 1.400.400=0.56215、0kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.560+0.976)0.900=1.382kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.382/0.900=1.536kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.540.900.90=0.124kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.536=0.829kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.536=1.520kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗216、弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.124106/4040.4=30.79N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.00829.22/(240.0060.00)=0.518N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.813kN/m最大变形v=0217、.677ql4/100EI=0.6770.813900.04/(100206000.00121210.7)=0.145mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.520kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.625kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.604kN经过计算得到最大218、变形 V= 0.444mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.625106/8496.0=70.06N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.444mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1244.200=0.522kN钢管的自重219、计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3.050kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 3.815kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.9000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N220、 立杆的轴心压力设计值，N = 6.85kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.150； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆221、中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；l0=2.200m；=2200/15.9=138.365, =0.269立杆稳定性验算: =1.006845/(0.269450)=56.574N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.400.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2000.6000.115=0.014kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.222、90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.400.60.0140.9001.8001.800/10=0.003kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0144.20.90(0.54.2+0.60)=0.141kN223、.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.141/8.00)=0.009kN 立杆Nw = 1.2003.815+1.4001.620+1.400.60.009=6.853kN立杆稳定性验算: =1.00(6853/(0.269450)+3000/4730)=57.353N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=8.00020.900(0.644+0.3224、00)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=54.389kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.141 = 0.423kN.m 盘扣支架整体抗倾覆验算 MT Mmax=74.19所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。盘扣式楼板模板支架计算满足要求！11.1.6 梁钢管扣件式支架：300X700mm的梁：安全设施计算软件(2019) PKPM软件出品依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施225、工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为6.6m，梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管226、40.60.1.2mm。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值30000kN/m2，基础底面扩展面积0.020m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模227、板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.800=14.280kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.800(20.700+0.300)/0.300=2.267kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.800=1.080kN均布荷载设计值 q = 1.3014.280+1.302.267=2228、1.511kN/m集中荷载设计值 P = 1.501.080=1.620kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 30.00cm3；截面惯性矩 I = 22.50cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.037kN N2=4.037kN最大弯矩 M = 0.363kN.m最大变形 V = 0.848mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000229、.36310001000/30000=12.100N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.004036.0/(2800.00015.000)=0.505N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.848mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.037/0.800=5.0230、46kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.050.800.80=0.323kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8005.046=2.422kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8005.046=4.440kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.323106/4040.4=79.93N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q =231、 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002421.96/(240.0060.00)=1.514N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.103kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.103800.04/(100206000.00121210.7)=0.345mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底232、支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.397kN.m最大变形 vmax=0.103mm最大支座力 Qmax=7.379kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.397106/4247.0=93.56N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/1233、50与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.007.38=7.38kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.38kN (234、已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.747=0.971kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.262=0.341kN 非顶部立杆段 N = 7.379+0.971=8.350kN 顶部立杆段 N = 7.379+0.341=7.720kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.0235、0N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=220.277 允许长细比(k取1) 0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.236、007720/(0.150397.6)=129.448N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1) 0=228.443/1.155=197.786 210 长细比验算满足要求! =0.140 =1.007720/(0.140397.6)=138.475N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=138.475N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1) 0=220.349/237、1.155=190.778 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.008350/(0.150397.6)=140.010N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2500.600=0.150kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载238、产生的弯矩 Mw=1.500.60.1500.8001.8001.800/10=0.052kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1506.60.80(0.56.6+0.60)=3.046kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(3.046239、/8.00)=0.203kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.379+1.3000.262+ 1.500.60.203=7.903kN 非顶部立杆Nw=7.379+1.3000.747+ 1.500.60.203=8.533kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=220.277 允许长细比(k取1) 0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.007903/(0.150397.6)+1.0052000/4247=144.871N/mm2a=0.5m时，u1=240、1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1) 0=228.443/1.155=197.786 210 长细比验算满足要求! =0.140 =1.007903/(0.140397.6)+1.0052000/4247=154.111N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=154.111N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1) 0=220.349/1.155=190.778 210 长细比验算满足要求! 241、=0.150 =1.008533/(0.150397.6)+1.0052000/4247=155.433N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.235；经计算得到=1.008350/(0.235397.6)=89.284N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2500.600=0.150kN/242、m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.1500.8001.8001.800/10=0.052kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0243、.1506.60.80(0.56.6+0.60)=3.046kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(3.046/8.00)=0.203kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.379+1.3000.747+1.500.60.203=8.533kN经计算得到=1.008533/(0.235397.6)+1.0052000/4247=103.596N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾244、覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.800(0.778+0.500)+2(0.0008.0000.800)8.000/2=65.427kN.m倾覆力矩:MT=31.0003.046 = 9.137kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=417.51 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 8.3245、5kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.02 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 12000.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 30000.00地基承载力的计算满足要求!架体计算满足要求！11.2 梁侧模：（300X700mm）安全设施计算软件(2019) PKPM软件出品一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度700mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4246、道，内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距200mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力247、按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，248、倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.227.0000.450+1.404.0000.450=17.100kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过249、计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.322kN N2=3.637kN N3=3.637kN N4=1.322kN最大弯矩 M = 0.063kN.m最大变形 V = 0.101mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.06310001000/16875=3.733N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 31983.0/(2450.00015.000)=0.441N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满250、足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.101mm面板的最大挠度小于193.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1927.00+1.40.194.00=7.347kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1927.00=5.211kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.306/0.450=7.347kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.3470.450.45=0.149kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4507.347=1.9251、84kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4507.347=3.637kN截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.149106/1.05/4040.4=35.07N/mm2抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算最大变形 v = 0.677ql4/100EI = 0.6775.220450.04/(100206000.00121210.7)=0.058mm最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下252、连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.277kN.m最大变形 vmax=0.045mm最大支座力 Qmax=7.274kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.277106/8494.1=32.61N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于370.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计253、算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.274对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！11.3 梁侧模加固200X400mm安全设施计算软件(2019) PKPM软件出品一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=400mm，梁模板使用的木方截面4080254、mm，梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧255、压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0028.800=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数1.0256、0，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 7.50cm3；截面惯性矩 I = 5.63cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.200.20+24.000.200.40+1.500.200.40) + 0.91.402.500.20=257、2.88kN/m最大弯矩计算公式如下: M=-0.102.8760.2002=-0.012kN.mf=0.012106/7500.0=1.534N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.2002.876=0.345kN截面抗剪强度计算值 T=3345/(220015)=0.173N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.200.20+24.000.200.40+1.500.200.40)=1.872N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.6771.872200.04/(1006000.0056250.0)=0.060mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.060mm，小于 v = 200/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方按照按照的均布荷载的连续梁计算。作用在梁底木方的均布荷载计算： q=1.2(24.00+1.50)0.400.20+1.2(20.40+0.20)/0.200.20+1.402.500.20=4.348kN/m 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m)