1、邯郸经济技术开发区东填池小区二标段工程 高大模板施工方案邯郸经济技术开发区东填池小区二标段高大模板施工方案编制单位：邯郸经济技术开发区东填池小区二标段项目部编 制 人： 日 期： 目录1.编制依据12.工程概况12.1工程建设情况一览表12.2结构概况22.3高大模板设计概况22.4高大模板位置及范围62.5工程施工条件73.施工准备73.1项目管理组织机构73.2项目管理目标103.3各项资源供应方式113.4施工流水段的划分及施工工艺流程114.施工进度125.施工准备与资源配置计划125.1施工准备计划125.2资源配置计划145.2-3施工计划图156.施工方法及工艺要求156.1模板2、及支撑选用156.2 施工工艺流程及施工要点196.3 施工要点246.4 质量标准286.5 质量保证措施317.各项计划管理327.1进度管理计划327.2质量管理计划347.3安全管理计划387.5环境管理计划437.6资源节约管理计划457.7雨季施工计划467.8成品保护措施478.计算书488.1框架柱模板支撑计算书488.2剪力墙模板支撑计算书568.3顶板模板支撑计算书638.4梁模板支撑计算书971邯郸经济技术开发区东填池小区二标段工程 高大模板施工方案1.编制依据序号类别文件名称编号1国家行政文件工程建筑标准强制性条文建设部【2002】219号文2建设工程质量管理条例国务院3、第279号令3建设工程安全管理条例国务院第393号4中华人民共和国安全法中华人民共和国主席令第十三号5地方行政文件邯郸市建设领域重污染天气应急预案6建设工程施工现场安全管理标准DB13(J)/T140-20127建设工程安全文明工地标准DB13(J)/T100-20098建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB37-5008-20149国家行业规范建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201310混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201511建筑结构荷载规范GB50009201212建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200813设计文件邯郸经济技术开发区东填池小区幼儿园4、图纸14招投标文件邯郸经济技术开发区东填池小区二标段施工招标文件15企业管理文件工程项目应急准备和响应指导书MS-I01-200816中建八局标准化管理手册CSCEC8B-201517混凝土结构工程施工工艺标准ZJQ00-SG-002-200318建筑工程施工质量统一标准ZJQ00-SG-013-200319其他PKPM 计算软件2.工程概况2.1工程建设情况一览表工程名称邯郸经济技术开发区东填池小区二标段工程性质住宅工程建设规模总建筑面积25万平米，新建住宅楼5栋，幼儿园、小学、沿街商业、写字楼、地下车库等。工程地址邯郸市响堂路以南，荀子大街以东，磁山路以北、新区经一街以西。建设单位邯郸市中5、和房地产开发有限公司承包范围合同范围内的所有工程设计单位河北省建研建筑设计有限公司主要分包工程发包人所提供的工程施工图纸范围内的建筑、装饰、安装工程及总包单位竣工验收前所有内容（包括变更）监理单位河北远大工程咨询有限公司 合同要求质量合格工期26个月总承包单位中国建筑第八工程局有限公司安全杜绝死亡、重伤和重大机械设备事故，无火灾事故；一般轻伤频率控制在1.5以下。工程主要功能或用途本项目为邯郸经济技术开发区东填池小区二标段工程，是一个以回迁楼为主的住宅工程，另外本工程还有写字楼、沿街商业、小学、幼儿园等配套设施。2.2结构概况1、混凝土结构典型构件设计尺寸表2.2-1 普通混凝土结构典型构件设6、计尺寸序号工程部位主要设计尺寸（mm）备注1基础底板450、5002框架柱6006003剪力墙200、2504板350、400、650、7505框架梁200800、250500、250600、250800、2501350、300600、400800、500800、500900、5001000、5001350、4001200、600600、600800、6001000等2、本工程楼层设计及模板体系情况主要结构概况表2.2-2 楼层设计及模板体系情况主要结构概况一览表序号工程部位建筑层高（m）顶板厚度（mm）筏板厚度（mm）模板体系情况1车库人防区3.55/3.20400、750450直插盘销式脚7、手架体系2车库非人防区3.75/3.25/3.30350、6505002.3高大模板设计概况2.3.1高大模板的定义与判断标准根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法2018年建办质31号文、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009年254号文的有关条文规定：混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15KN/及以上；集中线荷载20KN/m及以上的混凝土模板支撑工程，应编制专项施工方案并组织专家论证。2.3.2荷载计算法（1）施工总荷载的组成施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数；钢筋砼自重=板厚（m）28、5.1KN/m3；模板木方的自重取值为0.3KN/m2；施工均布活荷载取3KN/m2；分项系数：永久荷载分项系数取1.2，施工均布活荷载分项系数取1.4；（2）集中线荷载的组成集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数；钢筋砼自重=梁的截面积（m2）2426KN/m3（配筋率大时取26KN/m3，根据规范DB37/5008-2014本工程取值25.5KN/m3）；模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）0.5KN/m2；施工均布活荷载=梁宽（m）3KN/m2；表2.3-1荷载参数荷载参数施工人员及设备荷载标准值Q1k（KN/）3振捣混凝土时产生的荷载标准值9、Q2k（KN/），对水平面模板2模板及木方支架自重标准值G1k（KN/）0.5新浇筑混凝土自重标准值G2（KN/m）24钢筋自重标准值G3k（KN/m）楼板1.1梁1.5（3）板模板要求，高支模板总荷载验算表见表2.3-2；（4）梁模板要求,高支模梁集中线荷载演算表见表2.3-3。2.3.3直插盘销式模板支架高大模板的规定根据规范建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范（DB37/50082014）中6.1.2规定：“当高度（H）大于8m或楼板厚度（D）大于400mm或梁截面面积（SL）大于0.4m2时，专项方案应进行专家论证。”其中梁截面积的要求较为严格。梁截面面积（SL）的验算表见2.3-410、。3邯郸经济技术开发区东填池小区二标段工程 高大模板施工方案1892.4高大模板位置及范围（1）超大截面梁根据表2.3-1和表2.3-3，本工程局部梁截面尺寸符合高大支模，现对本工程超大截面梁进行统计。表2.4-1超大截面梁序号梁截面尺寸（mm）部位轴线最大跨（m）梁底净高（m）备注14001200地下一层71-76/DD、7-9/DF、24-25/DE、24-25/CT、CM-CQ/24、CW-CY/27、DB-DD/27、CM-CP/4、BE-BH/77、69-70/BA、CF-CH/106.02.3525001350地下一层12-16/BX-BY、71-73/CU7.53.203600111、000地下一层75-77/BE、75-77/BK、75-77/BG-BH7.623.05、2.85根据规范建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范（DB37/50082014）中6.1.2规定和表2.3-4，本工程梁截面符合要求的需要进行专家论证的大截面梁还有：表2.4-2超大截面梁（梁截面积0.4）序号梁截面尺寸（mm）部位轴线最大跨（m）梁底净高（m）备注1500900地下一层BB-BF/6-8、V-X/61、BL-BN/6-8、V-X/63、BW-CB/15、CU-CW/71、68-71/CU、BC-BE/65、BK-BM/667.52.6525001000地下一层61-63/V、61-612、3/W、61-63/X、31-33/CG、31-33/CE、31-33/CC、6-8/CT、6-10/CR、6-10/CP、6-10/CM7.52.553600800地下一层BC-BE/54、BK-BM/54、80-82/CN6.52.85（2）超厚楼板根据表2.3-1和表2.3-2，本工程负一层存在危险性超过一定规模的需要专家论证的顶板厚度（h350mm）。表2.4-3超厚楼板序号板厚度尺寸（mm）部位轴线最大跨（m）板底净高（m）备注1350-1层车库非人防区域普通顶板全部非人防区顶板8.13.22400-1层车库非人防区域普通顶板全部人防区顶板8.13.253650非人防区柱托板全部非人13、防区柱帽42.94750人防区柱托板全部人防区柱帽42.9（3）超高楼板本工程无支模超过8m情况楼板和宽度超过18m的满堂架情况。2.5工程施工条件2.5.1周边情况结合周边环境及现场实际情况，车库工程场地东侧、西侧及北侧为道路，车库南侧为华冶生活区和一期工程，基坑边坡使用水泥搅拌桩+锚索支护形式进行支护。2.5.2施工条件建设地点气象状况气温极端最高气温及期限7-9月最大雨量及雨季时间7-9月极端最低气温及期限1月最大风力及风向发生时间3-5月最大雪量发生时间12月冬季土冻结深度0.5m工程水文地质概况地质构造中生代燕山时期大规模的断裂构造土性质和类别主要由粘土、粉质粘土及沙土组成施工区域水14、准点击绝对标高-含水层厚度及水质稳定水位埋深2.20-4.50m枯水期-施工区域环境相邻建筑物西临荀子大街、东临磁山路周围道路及可利用情况东、北侧为场地主干路，加工场地位于场区东北两侧当地资源供应情况工程主材供应情况木模板、轮扣式脚手架工程用大型设备情况供应租赁工程用特殊材料供应情况无电力供应情况市政临时用电水资源供应情况场地打井井水3.施工准备3.1项目管理组织机构图3.1-1项目管理组织机构图邯郸经济技术开发区东填池小区二标段项目管理人员及职责分工见表3.1-1。表3.1-1项目管理人员及职责分工表序号管理职务姓名职责和权限1项目经理周召峰1）全面负责施工现场，项目第一负责人。2）明确项目15、的各项管理目标并分解落实。3）明确项目管理机构组织形式，参与配置项目其他管理人员，明确相关人员的职责和权限。负责对项目管理人员的考核考评工作。4）组织项目管理和产品实现过程的策划。如：项目管理策划的落实与实施计划编制和实施、施工组织设计、关键施工方案、总平面组织、总计划等。5）全面负责项目过程管理，保证完成项目各项管理目标。6）协调好与工程有关的各方关系，并有效沟通。2项目总工杨光利1）在项目经理的领导下负责本工程的技术质量全面管理工作。2）主持编制砌体施工方案等策划文件。3）组织编制针对本方案的施工进度计划；组织策划并实施项目双优化，负责与设计、建设单位的技术洽商。4）组织本方案涉及的各项验16、收管理工作，负责技术质量工作的相关沟通工作。5)组织实施现场危险源辨识、风险评价控制策划。3项目副经理车海滨1）负责项目工期管理直接负责人，各相关方施工协调现场负责人。2）负负责项目周、月进度计划的编制与实施。3）负责现场平面管理的实施与运行，负责项目标准化设施管理。4）负责项目分包管理。5）负责现场周边环境的管理与协调。6）负责项目安全施工、绿色施工及环境管理。4安全总监刘小争1）组织项目的职业健康安全和环境管理教育。2）负责项目相关职业健康安全、环境管理法律法规的识别、收集和提供。3）组织项目职业健康安全、环境管理检查，定期进行监测，发现问题下达整改通知单，并对整改情况进行验证。4）组织进17、行环境及职业健康安全的合规性评价。5）负责安全管理的相关方沟通体系的建立与维护。5质量总监张瑞林1）对项目的工程质量负技术管理责任。2）严格执行国家、行业的工程质量技术标准、规范。3）保证施工方案、技术措施满足项目既定的质量目标和分部工程的质量标准，并督促方案、技术措施的落实。4）保证试验、检测数据反应施工质量的真实状态。6合约经理王天桥1）参与总分包及采购、租赁合同洽谈、合同条款拟定和签订工作；2）参与劳务、专业分包招标工作，负责分供商资格审查工作。3）接受公司对项目经理部的投标交底、总包合同一级交底，并负责向项目经理部各具体人员进行总包合同二级交底和分包合同交底。4）负责履约方案的策划、落18、实与实施，及时向上级部门报送履约报表，对重大风险隐患及时向上级部门汇报。5）参与合同纠纷的咨询、调查与处理，负责项目运行中签证、索赔、反索赔、合同变更、及来往函件等履约事件或事项的处理。6）负责商务资料的收集、整理及其档案管理。7）负责组织项目施工预算、总包结算的编制和初审，跟踪和督促业主（审价公司）对结算的审核工作。8）负责追加合同价款、合同价格调整等要求的提出。9）负责项目总包进度报量的编制和分包进度报量的审核。10）负责项目劳务及分包工程结算的初审。11）负责项目劳务、物资、机械租赁及分包工程价款支付的审核。12）负责总包签证事项分析、量化相关费用或工期，并负责审核撰写签证单，及签证谈判19、催办和确认。13）负责分包签证的费用审核、月度封存。14）负责牵头索赔和反索赔事务，收集整理有效证据资料。7施工员简朝振赵 鹏1）对现场的计划执行与落实、资格的落实进行管理。2）协助项目经理、生产经理对施工现场管理。3）负责现场安全质量问题的整改落实及时向生产经理或项目经理反馈。4）参与产品实现策划，现场进行专业技术交底。按分工做好相关文件和记录的控制。5）参按照分工负责项目危险源与环境因素的管理、分管专业(区域)的生产调度与协调；分管专业（区域）的安全。8技术员刘 鑫1）负责栋号内的技术管理和双优化实施。2）配合总工、商务经理、项目经理进行双优化工作。3）负责栋号内变更、洽商、签证工作的撰20、写并报预算员进行审核。4）与业主、监理对进行变更、洽商、签证的办理并形成台帐。9试验员王正坤1）负责工程材料的检验试验工作，并编制工程材料实验计划。2）按规定对原材料和过程半成品进行取样送检。3）负责现场标准养护室的动态监控，满足试块养护要求。4）编写整理工程试验资料。5）编制填写原材料、过程产品试验台帐及技术资料台帐。10物资经理代永刚1）负责进场物资的数量与质量验收，登记入账、做好验收发放记录、标示和现场使用过程管理。2）负责ERP系统物资采购系统、收发存、盘点等业务数据的录入工作。3）负责上报各类物资管理报表，负责保存涉及项目物资管理方面的经济及质量管理资料。4）严格按计划控制物资的进场21、。3.2项目管理目标邯郸经济技术开发区东填池小区二标段项目管理目标见表3.2-1。表3.2-1项目管理目标统计表序号内容管理目标1质量管理目标一次验收合格率100%，合格2工期管理目标按期竣工3安全生产管理目标杜绝重伤、死亡事故；轻伤事故率低于1.5杜绝一次3人（包括3人）以上的群体轻伤、食物中毒事故；杜绝直接经济损失超过20万元或影响较大的火灾、机械等非伤亡事故；杜绝有害物质泄漏等影响较大的环境污染事故；杜绝因管理不善导致的媒体曝光、通报批评和各类投诉事件；不发生其它影响较大的事故及影响安全生产许可证运行的事故、事件。4环境保护、CI目标符合环境管理体系GB/T24001-2004的要求；创22、建花园式施工环境，营造绿色建筑；做好工程周围公益、环保事业，营造一个良好的施工环境。CI：达标。5节能目标全面贯彻绿色施工评价标准，实现“四节一环保”，是本工程达到绿色施工标准中的“满意绿色；提高环境管理绩效，各类环境因素控制在标准规定范围内，杜绝重大环境污染事故；开展绿色施工技术创新，在绿色技术创新及推广上产生明显的经济效益。能源消耗控制在每万元营业额综合能耗在0.018吨标准煤一下。3.3各项资源供应方式（1）劳务资源安排见表3.3-1。表3.3-1劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间建设工期（d）分包方式分包商选择方式责任人主体工程重庆市精永智建筑工程有限公司23、一级2020.5.1560劳务公开招标周召峰（2）工程用大宗物资供应安排见表3.3-2表3.3-2大宗物资供应安排一览表序号物资名称采购单位采购地点要求进场时间责任人1钢管分包自有邯郸市2020.5分包租赁2扣件分包自有邯郸市2020.5分包租赁3盘销式脚手架分包自有邯郸市2020.5分包租赁4多层板分包自有邯郸市2020.5分包租赁5木方分包自有邯郸市2020.5分包租赁7普通螺栓分包自有邯郸市2020.5分包购买（3）大型机械设备供应安排见表3.3-3。表3.3-3大型机械设备供应一览表序号机械设备名称拟选供应商提供方式要求进场时间计划出场时间责任人1汽车吊/租赁2020.52020.8代24、永刚3.4施工流水段的划分及施工工艺流程1、施工流水段的划分本工程现在施工区域为前期车库施工的遗留部分，由于面积小（约1000），划分4个施工段。2、施工流程图4.施工进度本工程计划2020年5月15日开工，2020年7月15日顶板浇筑完成，工期60日。5.施工准备与资源配置计划5.1施工准备计划5.1.1技术准备表5.1-1技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑、结构施工图/1杨光利2建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081杨光利3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111杨光利4混凝土结构工程施工规范GB50666-20111杨光利5混凝土25、结构工程施工质量验收规范GB50204-20151杨光利6建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20131杨光利7建筑结构荷载规范GB50009-20101杨光利8建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20161杨光利9建筑施工安全检查技术标准JGJ59-20111杨光利10钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-16-20111杨光利11建筑施工计算手册中国建筑工业出版社1杨光利表5.1-2技术文件准备计划一览表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成时间1高大模板施工方案中建八局杨光利科技部2020年5月表5.1-3技术文件准备计划一览表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和26、隐蔽内容责任人1资料对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更落实情况杨光利2定位放线轴线、水准点、坐标点复核杨光利3机电安装机电管线预留预埋张朝4模板模板标高定位尺寸复核、垂直度、平整度、预埋件位置、预留洞位置、模板加固、支撑架加固张瑞林5.1.2 现场准备所有用于满堂脚手架的材料必须是合格产品。合格证，质量检验报告，现场物资的验收由物资工程师代永刚负责落实。1、钢管1）钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm的高频焊接钢管，严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。2）新钢管的检查应符合下列规定：(1)钢管应有产品质量合格证。(2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验27、方法（GB/T288）的有关规定。(3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。(4)钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合规定要求。(5)钢管必须涂防锈漆。2、扣件1）扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。2）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。4）新旧扣件均应进行防锈处理。5）扣件式钢管脚手架应采用可锻28、铸铁制作的扣件,脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。5.2资源配置计划（1）劳动力配置计划见表5.2-1。表5.2-1劳动力需求计划表序号专业工种劳动量（工日）需要量计划责任人2018年2019年891011121234561木工7170151925252552525252525车海滨2杂工5190102517171721717171717车海滨3钢筋工151503050505550155550505050车海滨4混凝土工3150101010101051010101010车海滨5塔吊司机165055555555555车海滨6塔吊信号工165055555555555车海29、滨表5.2-2材料配置计划序号施工工具名称需用量进场时间责任人1钢管40t2018.8车海滨2扣件3000个2018.8车海滨3模板1500m22018.8车海滨4木方60m32018.8车海滨5顶丝500mm2018.8车海滨6对拉螺栓142018.8车海滨7U托3000个2018.8车海滨表5.2-3机械设备计划序号机械设备名称拟选供应商提供方式要求进场时间计划出场时间责任人1切断机/分包自有2020.52020.8代永刚2弯曲机/分包自有2020.52020.8代永刚3调直机/分包自有2020.52020.8代永刚4砂轮机/分包自有2020.52020.8代永刚5套丝机/分包自有202030、.52020.8代永刚6切断机/分包自有2020.52020.8代永刚5.2-3施工计划图6.施工方法及工艺要求6.1模板及支撑选用6.1.1超高楼板根据图纸和表2.4-3，本项目无超高楼板。6.1.2超大截面梁表6.1-1超大截面梁模板设计序号梁截面尺寸净高模板支撑140012002.3515厚双面覆膜多层板龙骨梁底主龙骨双钢管600mm。次龙骨100100mm木方垂直于梁截面150梁侧主龙骨双钢管做主龙骨600mm,设1道14对拉螺杆450mm。次龙骨5080mm木方次龙骨200mm支撑架梁底支撑立杆设置2根立杆。立杆在梁长度方向间距600mm，2根立杆在梁宽度方向间距400mm，水平杆步31、距1200mm，顶部步距600mm。250013502.6515厚双面覆膜多层板龙骨梁底主龙骨双钢管600mm。次龙骨100100mm木方垂直于梁截面150梁侧主龙骨双钢管做主龙骨600mm,设2道14对拉螺杆450mm。次龙骨5080mm木方次龙骨200mm支撑架梁底支撑立杆设置2根立杆。立杆在梁长度方向间距600mm，2根立杆在梁宽度方向间距400mm，水平杆步距1200mm，顶部步距600mm。360010002.5515厚双面覆膜多层板龙骨梁底主龙骨双钢管600mm。次龙骨100100mm木方垂直于梁截面150梁侧主龙骨双钢管做主龙骨600mm,设2道14对拉螺杆450mm。次龙骨5032、80mm木方次龙骨200mm支撑架梁底支撑立杆设置2根立杆。立杆在梁长度方向间距600mm，2根立杆在梁宽度方向间距400mm，水平杆步距1200mm，顶部步距600mm。结合表2.3-3，分别对梁截面4001200、500x1350、600x1000进行计算，详见计算书。表6.1-2超大截面梁模板设计（梁截面积0.4）序号梁截面尺寸（bh）梁底净高梁侧模梁底模备注次龙骨、主龙骨对拉螺栓次龙骨、主龙骨梁底支撑15009002.65次龙骨间距200mm，主龙骨间距900mm1道直径14mm，水平间距450mm；次龙骨4根，主龙骨间距600mm；2根支撑，梁底立杆间距600mm，水平杆步距120033、mm，顶部步距600mm。250010002.55次龙骨间距200mm，主龙骨间距900mm1道直径14mm，水平间距450mm；次龙骨4根，主龙骨间距600mm；2根支撑，梁底立杆间距600mm，水平杆步距1200mm，顶部步距600mm。36008002.85次龙骨间距200mm，主龙骨间距900mm1道直径14mm，水平间距450mm；次龙骨4根，主龙骨间距600mm；2根支撑，梁底立杆间距600mm，水平杆步距1200mm，顶部步距600mm。结合表2.3-3，本表中分别选取梁截面500900、5001000、600800进行计算，详见计算书。6.1.3超厚楼板表6.1-3超厚楼板模板34、设计序号板厚部位轴线最大跨（m）板底净高（m）面板支撑架主次龙骨剪刀撑1350mm-1层车库非人防区域普通顶板全部非人防区顶板8.13.212mm厚多层板立杆间距900900mm，水平杆步距1200mm，顶部步距600mm。主龙骨用双钢管间距900mm；次龙骨用5080mm木方间距200mm竖向剪刀撑间隔不应大于6跨，且不大于6m；水平剪刀撑的间隔层数不应大于6步且不大于6m；2400-1层车库非人防区域普通顶板全部人防区顶板8.13.2512mm厚多层板立杆间距900900mm，水平杆步距1200mm，顶部步距600mm。主龙骨用双钢管间距900mm；次龙骨用5080mm木方间距200mm竖35、向剪刀撑间隔不应大于6跨，且不大于6m；水平剪刀撑的间隔层数不应大于6步且不大于6m；3650非人防区柱托板全部非人防区柱帽42.912mm厚多层板立杆间距600900mm，水平杆步距1200mm，顶部步距600mm。主龙骨用双钢管间距600mm；次龙骨用5080mm木方间距200mm竖向剪刀撑间隔不应大于6跨，且不大于6m；水平剪刀撑的间隔层数不应大于6步且不大于6m；4750人防区柱托板全部人防区柱帽42.912mm厚多层板立杆间距600900mm，水平杆步距1200mm，顶部步距600mm。主龙骨用双钢管间距600mm；次龙骨用5080mm木方间距200mm。竖向剪刀撑间隔不应大于6跨，36、且不大于6m；水平剪刀撑的间隔层数不应大于6步且不大于6m。所以本工程选取450mm楼板、750mm厚楼板按照轮扣架计算，详见计算书。表6.1-4主要构件模板及支撑选用形式表部位模板支撑体系施工缝快易收口网镀锌钢丝网快易收口网进行封堵，12制作钢筋网支撑框架柱（地下室外柱）12mm厚多层板竖向内楞50mm100mm木方，间距200mm；水平外楞双483.0钢管，间距500mm，14止水螺栓加固，对拉螺栓间距400mm400mm，最底排400mm200mm；斜向支撑，采用483.0钢管斜向加固（尽量取45）。框架柱（地下室内柱）12mm厚多层板竖向内楞50mm100mm木方，间距200mm；水平37、外楞双483.0钢管模板加固件，间距400mm，斜向支撑，采用483.0钢管斜向加固（尽量取45）。地下室外墙12mm厚多层板竖向内楞50mm100mm木方，间距200mm；水平外楞双483.0钢管，间距400、500，14止水螺栓加固，对拉螺栓间距400mm，最底排400mm200mm；斜撑采用钢管+U型托。其余墙体模板12mm厚多层板竖向内楞50mm100mm木方，间距200mm；水平外楞双483.0钢管，间距400、500，14普通对拉螺栓加固，对拉螺栓间距400mm，最底排400mm200mm；斜撑采用钢管+U型托。梁12mm厚多层板梁侧面：内楞50mm100mm木方、横放，间距30038、mm；外楞双483.0钢管、立方，间距400mm；梁底面：内楞50mm100mm木方、顺放，间距200mm；外楞483.0钢管、立方，间距400mm；梁底支撑架：地下结构支撑体系选用扣件式钢管，立杆的纵距b=0.90m或0.45m，根据梁截面不同，增设1-2排梁底立杆，根据跨度排布，主梁底垂直于梁方向为0.90m或0.45m；扫地杆离地200mm，立杆的步距 h=1.50m；顶端自由段高度不超过0.2m（包括顶托长度）；梁的跨度大于4m时，按跨长的2起拱。悬挑梁按跨长的4起拱。在满堂支撑中上部满挂安全平网，确保人员施工安全。楼梯、现浇板12mm厚多层板次龙骨50100mm方木，间距200mm；39、主龙骨483.0双钢管地下现浇板底支撑：支撑体系选用扣件式钢管，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，扫地杆离地200mm，立杆的步距 h=900mm(车库、地下二层顶板)；地下一层及地上一层立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，扫地杆离地200mm，立杆的步距 h=900mm(车库、地下二层顶板)；顶端自由段高度不超过0.2m（包括顶托长度）；洞口模板定型钢木模板50100木方龙骨、角铁、483.0钢管组成的支撑。剪刀撑483.0钢管架体外侧周圈设置由下向上的竖向连续剪刀撑，架体内部剪刀撑按纵横向每隔8.4米设置由下向上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑底部与地面顶紧，40、与地面的夹角宜为45-60，剪刀撑的宽度约6米，当层高大于5米时在竖向剪刀撑顶部交点平面及扫地杆设置一排连续水平剪刀撑，剪刀撑宽度为6米，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧，在其中间增加2-4个扣结点，剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不应小于1米，应采用不少于3个扣件固定。在满堂支撑中上部满挂安全平网，确保人员施工安全。6.2 施工工艺流程及施工要点表6.2-1典型部位模板支设方法序号工程部位模板、支撑选型及设计1集水坑电梯坑电梯坑、集水坑内模板采用18mm覆膜多层板，50100mm木方次龙骨，坑内设置483.6钢管对撑、可调节支座进行支撑，并在底部模板面上留设5050 排气孔，间距500mm，41、并设置抗浮拉筋，将抗浮拉筋钩住底板下排钢筋。 2底板后浇带 采用钢筋骨架快易收口网支模；为保证快易收口网模板体系的刚度及整体性，并方便快易收口网的安装，在底板下皮钢筋与上皮钢筋之间、后浇带两侧立面位置安装钢筋支架，快易收口网挂设绑扎在钢筋支架上，形成有一定刚度的整体性模板。快易收口网钢筋支架以止水钢板为界分为上下两部分，竖向受力筋采用18200，与水平构造钢筋和斜向架立筋组成钢筋骨架，间距12350。3普通混凝土框架柱对于截面小于800mm的柱模板加固采用双向 “十”字形排列的对拉螺栓相结合的方法。选用12厚木胶板模板，次龙骨采用50100mm木方200，主龙骨双钢管450，14对拉螺栓。4剪42、力墙地下室外墙：模板面板采用12mm厚覆膜多层板；竖向次龙骨为50100木方150；横向主龙骨为钢管400500mm，采用14止水型对拉螺栓400-500mm；在剪力墙内侧的基础底板上预留2道28钢筋地锚，纵向间距900mm，地锚前垫100100mm木方作为支座。剪力墙内侧设置3道483.6mm钢管斜撑600mm，并增设斜向钢管与5道斜撑构成整体形成剪刀撑。在剪力墙外侧设置5道483.6mm钢管斜撑600mm，用可调U托将斜撑一端与钢管固定，另一端与支护桩固定，并增设竖向钢管与5道斜撑构成整体形成剪刀撑。内墙：墙体模板面板采用12mm厚双面覆膜多层板，次龙骨采用50mm100mm的木方150，43、主龙骨为双钢管600，钢管斜支撑，选用14对拉螺栓，间距450450mm。人防墙体防核能辐射，故该部分墙体支模时对拉螺栓不设套管，拆模后不将对拉螺栓取出，普通墙体设置套管，拆模后将对拉螺栓取出周转使用。5梁板梁、板采用木模体系+483.6碗扣式满堂脚手架体系支撑，详述如下：盘销扣式脚手架，板厚350、400纵横间距900mm，（板厚650、700纵横间距600mm）步距900mm；扫地杆距楼面200mm，架体顶部采用可调顶托，顶托自由端高度小于300mm。盘销式脚手架按3跨一道设置剪刀撑。立杆底垫通长50mm厚脚手板。模板次龙骨为50100mm方木，板下次龙骨中心间距300mm，梁下次龙骨中心44、间距200mm。模板主龙骨为100100mm方木或483.6双钢管，梁侧模加固对拉螺栓直径为14。碗扣架顶部设置U型支托。梁、板模板采用12厚覆膜多层板。模板采用硬拼缝，交接处粘海绵胶条，应保证拼缝严密，不漏浆。6门窗洞口预留洞口模板采用多层板、角铁、螺栓制作而成的定型钢木模板，为加强刚度，内侧采用木方和钢管加固，洞口单边尺寸小于等于1m时，采用木方加固，单边尺寸大于1m时，采用钢管加固。为防止模板纵向涨模，用直径16的短钢筋焊接在附加筋上进行限位。墙中间的预留洞模下口模要钻出气孔，保证混凝土的密实度。 7楼梯楼梯踏板模板采用木模板，模板支设必须满足行人通过。楼梯模板施工前应根据实际层高放样，45、先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯 楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板。楼梯梯段施工缝留置在下部1/3处，并且在施工缝位置设置两个100*150清槽口。表6.2-2 模板工程施工技术措施一览表序号模板类型技术措施1柱模板防漏浆措施支模前在预埋的短钢筋上焊接顶模筋，顶模筋（比柱截面小2mm，端部刷防锈漆）距楼地面5080mm。柱模安装前，应提前在柱四周200mm宽范围内的楼面用水泥砂浆找平，入模时找平砂浆必须已硬化。2梁模板支设加固措施梁高700mm采用钢管加斜支撑梁高700mm加设14对拉螺杆，间距小于500mm46、3梁、柱接头柱与梁接头处模板支设平面示意图柱与梁接头处模板支设1-1剖面示意图4模板拼缝处理措施柱、墙阳角处模板连接处理措施柱、墙平面拼缝处加强处理措施5楼层后浇带模板支撑及保护措施后浇带模板与两侧梁板模板分开支设，且后浇带区域模板向两侧延伸100150mm，是为保证架体整体性，立杆与周边架体需要进行拉结。在楼板后浇带混凝土浇筑前，为避免钢筋被踩弯、压弯或掉进杂物，需对后浇带上加盖封板。6.3 施工要点6.3.1墙模板技术要点1、安装墙模前，首先对墙体施工缝处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。2、为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙模板安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条47、，做到平整、准确、粘结牢固。并注意穿墙螺栓的安装质量。3、按照图纸，弹好墙体位置线及门窗洞口位置线。复查墙模板位置的定位基准线。按位置线安装门窗洞口模板和各预埋件以及各专业预埋洞口及框架梁梁豁口。4、抹好地面找平层，焊接模板定位筋，防止下口模板移位。5、安装一侧模板并先固定防止倒下伤人，然后安装穿墙螺栓和塑料套管（内墙用）。具体操作为把预先拼装好的一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距严格按模板设计中的要求，安装模板应边校正边安装，注意对两侧穿孔的模板对称放置，穿墙螺栓与墙模保持垂直。6、清扫墙内杂物，安装另一侧模板，调整斜撑（拉杆）使模板垂直后，拧48、紧穿墙螺栓，控制好墙径尺寸，穿墙螺栓采用14间距450450，墙内设置C14钢筋顶模棍，间距450450。7、调节模板的垂直度，并用斜撑进行加固，每道墙不少于4道斜支撑。8、检查斜撑及拉杆的扣件及螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，封堵清扫口，办好预检手续。6.3.2柱模板1、按标高抹好水泥砂浆找平层，按照放线位置，在柱四边离地58cm 处的主筋上焊接支杆，从四面顶住模板以防止位移。2、柱模由预拼装的四片企口式大板一面一片就位，通排柱拉通线安装。先装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。模板按柱子大小，预拼成一面一片（一面的一边带一个企口），就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，用U 形卡将49、两侧模板连接卡紧，安装完两面再安另外两面模板。模板之间加海绵条夹紧，防止漏浆。3、安装柱箍:柱箍采用“工”字型加固件，柱箍间距为450mm，柱内设置C14钢筋顶模棍，截面方向设置2道，间距450沿柱高设置。4、柱模与梁模连接处应保证柱模的长度符合模数，不符合部分作节点处理；或以梁底标高为准，由上往下配模，不符合模数的部分放到柱根处理。 5、浇筑混凝土的自由倾落高度不得超过2m,当柱模超过2m以上时，需设串筒。6、复查柱模垂直度、位移、对角线以及支撑、连接件稳固情况， 将柱模内清理干净，封闭清理口，办理柱模预检。7、复查柱模垂直度、位移、对角线以及支撑、连接件稳固情况， 将柱模内清理干净，封闭清50、理口，办理柱模预检。6.3.3梁模板技术要点1、搭设梁底架子采用48*3.0扣件式钢管，立杆下部垫槽钢；采用双排架子，支柱钢管横向间距为900mm或450mm，在中间加设一道水平横杆。支柱上架一道水平钢管后铺50100木方和48*3.0钢管，间距200，支柱加水平拉杆，距地20cm设一道扫地杆，步距1.5m。2、在支柱上调整预留梁底模板的高度，符合要求后，拉线安装梁底模板并找直。3、在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，安装上下锁口楞（采用钢管）及外竖楞，并附以斜撑，其间距为600mm，安装侧模板用48钢管加固校正侧帮板。当梁高超700mm 时，需加腰楞，并穿对拉螺栓加固。侧51、梁模上口要拉线找直，用定型夹固定。有楼板模板时，在梁上连接好阴角模，与楼板模板拼接，梁内设置C14钢筋顶模棍，间距450。4、梁口与柱头模板的连接在柱模板上开好梁豁口，不得用碎拼模板。5、需在梁上预留孔洞时，采用钢管预埋，并尽量使穿梁孔洞分散，穿孔位置设置在梁中，孔沿梁跨度方向的间距不少于梁高度，以防削弱梁截面。穿梁管道孔设置的高度范围如下图示：图6.3-1穿梁管道孔设置的高度范围6、模板之间应加海绵条夹紧，防止漏浆。7、复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。有楼板模板时，与板模拼接固定。 8、安装后的梁，校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净，合格后办理预检。6.3.4模板拆52、除技术要点1、拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。2、已拆除模板及其支架结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产后的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。3、拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。2）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措53、施后，方可继续拆模。4、模板拆除原则1）模板拆除的顺序应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。肋形楼盖应先拆柱、墙模板，再拆楼板底模、梁侧模板，最后拆梁底模板。在模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。2）柱、墙、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；墙模板必须待混凝土强度达到1.2MPa以上时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。板与梁底模板的拆模强度符合设计的要求。楼板支撑的拆除：当上层楼盖正在浇筑混凝土时，下层楼板的模板和支柱不得拆除。表6.3-1现浇混凝土结构54、拆模强度表构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板250%2，875%8100%梁、拱、壳875%8100%悬臂构件100%3）墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的龙骨。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、墙连柱的表面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜支撑，使柱模与混凝土墙面分离。6.3.5混凝土浇筑本工程混凝土泵采用62米汽车泵浇筑混凝土，混凝土浇筑时采取相应措施保证混凝土的质量。柱浇筑前应先检查模板底部是否封严，并用水将模板内润湿，浇筑时应分层浇筑振捣，使用插入式振捣器时每层厚度不大于55、500mm，振捣棒不得触动钢筋和预埋件。本工程的结构柱均超过2m，故将采用措施分段连续浇筑。高度不太高时采用串筒，高度较高时利用布料杆前端的软管伸入柱模内进行下料，每段高度不得超过2m，防止混凝土离析。混凝土振捣采用振动棒振捣，要做到“快插慢拔”，上下抽动，均匀振捣，插点要均匀排列，插点采用并列式和交错式均可；插点间距为400mm，插入到下层尚未初凝的混凝土中约50100mm，振捣时应依次进行，不要跳跃式振捣，以防发生漏振。每一振点的振捣延续时间约30秒，使混凝土表面水分不再显著下沉、不出现气泡、表面浮出灰浆为止。梁、板混凝土采用泵送、布料杆配合布料的运输和布料方法。其浇筑流程如下：模板洒水湿56、润摊铺混凝土振捣抄平控制面标高木杠刮平木抹搓平二次木杠刮平二次木抹搓平、扫毛养护。6.4 质量标准6.4.1模板安装工程验收质量标准1、主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量:全数检查。检验方法:观察。2、一般项目1）模板安装应满足下列要求:（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采57、用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净，柱子、墙体模板在拼装时，应预留清扫口、振捣口；（4）对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。检查数量:全数检查。2）用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。检查数量:全数检查。检验方法:观察。3）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。检查数量:在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空58、间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%且不少于3面。检验方法:水准仪或拉线钢尺检查。4）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表1的规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%且均不少于3面。检验方法:钢尺检查。5）现浇结构模板安装的偏差应符合表6.4-1的规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有59、代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。表6.4-1现浇结构模板安装的偏差序号项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移5尺量检查2底模上表面标高5用水准仪或拉线和尺量检查3基础截面尺寸10尺量检查4柱、墙、梁截面尺寸5尺量检查5层高垂直度层高6m8线锤或2m托线板检查层高6m10线锤或2m托线板检查6相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查7表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查8阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺9预埋件中心线位置3拉线尺量检查10预埋管预留孔中心线位置3拉线尺量检查11预埋螺栓60、中心线位置2拉线尺量检查12预埋螺栓外露长度+10、0拉线尺量检查13预留洞口中心线位移10拉线尺量检查14预留洞口截面内部尺寸+10、0拉线尺量检查15门窗洞口中心线位移3拉线、尺量16宽、高517对角线618插筋中心线位移5尺量19外露长度+10、06.4.2模板拆除工程质量标准1、主控项目1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表2的规定。拆除梁、板底模支柱时，应从跨中向两端作业。检查数量:全数检查。检验方法:检查同条件养护试件强度试验报告（参照表6.3-1）。2）后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。检查数量:全数检查。检验方法:观察61、。2、一般项目1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量:全数检查。检验方法:观察。2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量: 全数检查。检验方法:观察。6.5 质量保证措施1、进场前严格检查模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接缝情况、加工精度、支架焊接情况等。2、墙柱烂根的处理采取在浇筑顶板砼时在墙、柱根部支设模板处分别用4m和2m刮杠刮平，并控制墙体两侧及柱四周板标高，标高偏差控制在2mm以内，并用铁抹子找平，支模时加设海绵条或橡胶软管的办法可取得较理想的效果。3、模板漏浆处理顶板模板和墙体的接缝处理：采用62、在墙体砼浇筑控制浇筑高度的办法，即墙体砼浇筑时高出楼板底标高34cm，在剔除23cm浮浆后将顶板边木方靠紧墙体后支设顶板模。4、防止胀模、偏位可采取的措施模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线、控制轴线、墙柱模安装就位前采取定位措施。5、胶合板拼缝顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。顶模安装完毕，用水泥腻子将个别缝隙填实磨光。顶板模板与墙的缝隙采用墙体混凝土标高控制，剔除软弱层后，墙体混凝土应高顶板混凝土底标高5mm，弹线用砂轮据将接槎位置切齐切直。将侧面抛光的龙骨与混凝土墙贴紧63、不使有缝隙，其上铺模板与外墙贴紧。墙体相邻两模板用企口形式拼接，拼缝宽度小于等于2mm，并应把拼缝所在的木方与相邻模板的木方用螺栓固定起来，以保证模板的整体性和严密性，以防漏浆。6、给工人提供良好的作业环境，保证工人有积极的工作态度和热情，及时解决工人在施工过程中遇到的难题，提高工作效率。7、施工机械密切配合，保证工程运转。8、按上述管理人员配备情况对整个模板工程进行质量控制和管理，加强现场管理人员的质量意识，对工人进行技术培训核技术交底工作，切实做到持证上岗，严格现场的管理制度和管理纪律，规范工人的作业技术和管理活动行为，加强激励和沟通活动。7.各项计划管理7.1进度管理计划（1）施工进度控64、制点计划见表7.1-1。表7.1-1施工进度控制点计划项目控制点项目名称计划完成日期工期（天）施工设备主体模板2020年5月15日60塔吊等（2）施工进度管理组织机构见图7.1-1。图7.1-1施工进度管理组织机构（3）施工进度管理职责分工见表7.1-2表7.1-2进度管理组织及分工岗位职务姓名进度管理职责项目经理周召峰全权负责整个项目进度项目总工杨光利从技术角度制定可行施工措施，提高施工速度项目副经理车海滨根据计划执行情况，统筹实施纠偏措施，编制、收集各区进度计划，分析落后区段工期滞后原因，制定赶工计划。商务管理部王天桥施工前就要和各分包单位签订施工合同，规定完工日期及不能按期完成的惩罚措施65、等等。在合同中添加专款专用制度以防止施工中因为资金问题而影响工程的进展，充分保障劳动力、机械的充足配备，材料的及时进场。随着工程各阶段控制日期的完成，及时支付各作业队伍的劳务费用，为施工作业人员的充足准备提供保障。按工期节点设立奖罚制度，提前或按期完成给予奖励，拖期给予处罚。技术质量部杨光利在项目总工领导下实施技术质量管理工作，为现场施工提供技术支持和服务，具体加强过程质量控制，提高一次验收合格率，协调配合施工管理部、物资部和商务部管理工作。施工管理部简朝 在生产经理的领导下，协调监督施工现场的施工进度，以满足施工进度要求，执行生产职能，为生产经理提供进度计划执行情况。物资部代永刚代 进保障物66、资供应的连续性，避免物资短缺引起窝工。安全管理部刘小争全面负责施工现场的安全管理工作，监督检查施工安全隐患，杜绝安全事故，确保工程施工顺利进行。砌体施工队具体执行进度计划（3）进度管理措施见表7.1-3表7.1-3进度管理措施表序号措施类别措施内容责任人1组织措施成立管理组织机构为确保本工程进度，成立由总包项目部和专业分包商及劳务作业层组成的组织机构。由生产经理车海滨负责管理车海滨2定期召开专题会议总结经验：总结前一阶段工期管理方面的经验教训，提交并协调解决各类问题。预测调整：根据前期完成情况和其他预测变化情况，及时调整后期计划并下达部署。杨光利3开展工期竞赛活动设立工期竞赛奖励基金，引入经济67、奖励机制，结合质量管理情况，奖优罚劣，充分调动全体施工人员的积极性，力保各项工期目标顺利实现。车海滨4现场施工条件现场必须“三通一平”保证材料及时进场，以及施工顺利进行。车海滨5及时发放工人工资项目及时发放工人工资到工人手中，工资表由分包队伍提供，分包队伍出具收据发票以后，由项目部按照工资表发放到工人手中,安定工人情绪。赵鹏6与政府部门协调施工时提前与环保局、城管等政府部门沟通，保证回填土施工的连续进行。车海滨7技术措施加强质量过程控制加强工程质量过程管控，确保工程验收一次合格，使施工连续不中断，不发生质量返工问题张瑞林8与甲方、设计协调对施工中存在的棘手问题，业主、监理、项目部，必要时邀请设68、计院联合在现场召开专题会议予以解决，扫清施工障碍杨光利10进度计划动态控制进度计划动态管控，发现偏差，及时调整，全力保证关键线路工作资源投入车海滨11资源措施根据施工进度计划提前安排物质采购计划，组织物资材料进场，确保材料供应及时。代永刚12合同措施资金支付项目合约经理需按照合同约定付款时间，提前向业主书面提报相关申请付款资料，确保业主按照合同约定付款以满足工程相关材料的提前采购，相关分包付款的顺利进行。王天桥13隐蔽工程验收时间按照合同时间约定，提前沟通业主、监理，确保在约定的时间内完成隐蔽工程验收，工程不间断进行施工。张瑞林（4）周边环境协调措施见表7.1-4。表7.1-4周围协调措施表序69、号周边环境影响要素协调、控制措施责任人1道路及环境污染门口设洗车池，保证砼罐车无遗洒，混凝土运输车辆离开施工现场前必须将车辆清理干净，尤是罐车尾部的溜槽，以免中途污染道路及环境车海滨2地表障碍拆迁积极联系建设单位及政府主管部门，加快施工现场内问题处理力度，尽快提供施工工作面车海滨3地方关系积极与地方交通、治安、市政、供水、供电等主管部门沟通，争取取得主管部门的大力配合，为工程施工提供良好的外部环境车海滨4地方群众关系工做好施工围护和安全工程文明施工，减少污染排放，降低施工对当地民众生活影响，取得民众支持，创造良好外围环境车海滨（5）赶工措施1）建立激励机制，组织劳动竞赛，奖罚分明，及时兑现，充70、分调动工人的积极性。2）做好特殊条件下施工的防备工作，保证该施工过程的连续性、均衡性和经济性。3）条件允许的情况下，安排足够人员进行夜间施工。夜间施工现场配备值班电工，在施工作业面、材料运输通道、施工设备旁、主要出入通道等安装亮度足够的照明灯具。4）做好节假日期间物资储备和人员动员，充分认识完成工期目标的重要意义，调动施工人员的积极性，节假日施工生产的人员均给予经济补偿，对随意脱岗人员给予经济处罚。7.2质量管理计划（1）质量目标本工程项目的质量目标为一次性验收合格,本工程所有模板按照局企业标准、现行国家施工验收规范以及地方政府部门、公司颁布的相关工程质量文件执行，确保一次性验收通过。（2）项71、目质量管理的组织机构见图7.1-1。（3）质量管理职责见表7.2-1。表7.2-1项目质量管理职责序号岗位姓名职责内容1项目经理周召峰是项目质量的第一责任人，负责组织工程质量策划和施工组织设计大纲的编制，制定工程质量实施总目标。2项目总工杨光利根据工程质量策划和质量计划，组织专项施工方案、工艺标准、操作规程的编制，提出质量保证措施。负责工程施工规范、规程和标准管理。3项目副经理车海滨贯彻执行公司质量方针和项目质量目标，协助项目经理和执行经理工作;组织制定和实施项目各项质量管理制度;主管工作的质量保证和质量改进。4质量总监张瑞林配合技术负责人完成施工现场质量管理工作。根据工程质量策划和质量计划，72、组织专项施工方案、工艺标准、操作规程的编制，提出质量保证措施。负责工程施工规范、规程和标准管理。5质量工程师赵 鹏编制专项质量检验计划、过程控制计划、质量预控措施等，对工程质量进行控制；组织检查各工序施工质量，组织重要部位的预检和隐蔽工程检查；组织分部工程的质量核定及单位工程的质量评定；针对不合格品发出“不合格品报告”或“质量问题整改通知”，并监督检查其落实。向业主（监理）报送月度技术质量总结。同时负责确保质量检测工具受控，确保检测工具为合格产品且在检定周期内使用。6测量工程师刘 鑫负责本工程测量工作的复核检验工作。7试验工程师王正坤负责工程进场原材料的进场复试，复试不合格第一时间通知项目经理73、，并及时做复检，不合格产品坚决退场并做好记录，确保用于工程的原材料为合格产品。8材料工程师代 进严格按物资采购程序进行采购，确保物资采购质量；组织对工程物资的验证，确保使用合格产品；采购资料及验证记录的收集、整理。9资料员袁 璐协助技术负责人完成质量管理工作，质量管理过程控制资料的收集整理。10专业工程师简朝振回填土工程施工过程中的质量控制，协助技术负责人完成重要部位的预检和隐蔽工程检查；落实分部工程的质量核定及单位工程的质量评定；针对不合格品发出“不合格品报告”或“质量问题整改通知”，并监督检查其落实。（3）质量控制点1、模板支设前，由工长根据施工方案对操作班组长进行详细技术交底，并落实责任74、。2、认真执行自检、互检、交接检“三检”制度，认真执行公司质量管理条例，对质量优 劣进行奖罚。3、模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口墙根部每段至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生质量事故。4、为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应在清理过的模板面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂，对隔离剂的基本要求是：不粘结、易脱模、易于操作、易清理、无害于人体、不腐蚀模板。5、在靠近模板电焊钢筋、钢管时，在施焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊火烧坏模板板面。6、在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞，模 板自身就位时也应严格按75、照配模图纸进行安装。7、浇捣砼的震动器不能直接碰到板面，避免磨损撞面板，同时振捣时间要按规范规定， 要适时振捣，以防模板变形。8、模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。9、模板验收重点控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意外围模板、楼梯间模板 等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等。（4）现场质量管理制度见表7.2-3。表7.2-3现场质量管理制度序号制度名称制度内容1图纸会审技术交底制度工程施工前，技术负责人会同技术管理部根据施工图纸结合工程实际特点，有针对性地编制施工组织设计及各项施工方案，并进行综合论证76、。技术管理部根据施工组织设计、施工方案，编制有针对性的作业指导书并组织进行各级技术交底。2工程质量责任承包制度依据项目质量管理职责同所有管理人员及部门签订工程质量责任状，充分调动项目经理部全体管理人员及班组成员的工作积极性，努力提高其整体战斗技能。3样板引路制度施工前选定工艺试验，将全部施工流程、过程技术、质量控制要求试验完毕并通过三方检验合格后展开施工。施工操作注重工序优化、工艺改进和工序标准化操作，通过不断探索，积累必要的管理和操作经验，提高工序的操作水平，确保操作质量。4“三检”制度实行自检、互检、交接检制度，自检要作文字记录。隐蔽工程要由工长组织项目技术负责、质量员、班组长检查，并做出77、较详细的文字记录。5质量否决制度不合格分部、分项和单位工程必须进行返工。出现不合格分部分项工程将追究相关责任人，并责令有关责任人员要针对出现不合格原因采取必要的纠正和预防措施。6奖罚制度依据国家质量验收规范，定期进行周、月、季度现场质量大检查，奖优罚劣。7材料进场检验制度工程所用的水泥、砂子、砌块、钢筋各类材料进场，材料员需检查出厂合格证，质量检查员应检查材料外观质量，试验员根据规范要求分批量进行抽检，各项检查、抽验合格方可使用，并保存检查、检测记录。8样板引路制度施工前选定工艺，将全部施工流程、过程技术、质量控制要求试验完毕并通过三方检验合格后展开施工。施工操作注重工序优化、工艺改进和工序标78、准化操作，通过不断探索，积累必要的管理和操作经验，提高工序的操作水平，确保操作质量。9施工挂牌制度施工过程现场实行挂牌制，注明管理者，操作者，施工日期，并做相应的图文记录，作为重要的施工档案保存，因现场不按规范、规程施工而造成质量事故的要追究有关人员的责任。10质量保证金制度项目部配备一定数量的资金作为项目质量保证金，以保证科技进步、技术公关和施工质量奖励的实现。（5）质量通病防治措施1、模板安装1）梁、板模板现象：梁、板底不平、下垂、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口胀模。原因：模板龙骨、支柱刚度、强度不够，支柱基础下沉。措施：梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的79、支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠，梁、板模板应按设计或按标准要求起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。2）柱模板现象：胀模、断面尺寸不准，混凝土保护层过大: 原因：柱模板强度、刚度不够。措施：根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力，施工应认真按设计要求作业。现象：柱身扭向: 原因：校正时未双面校正。措施：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（80、或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，以使柱模不扭向。3）墙模板现象：墙体厚薄不一，平整度差: 原因：模板的强度和刚度不够，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法未认真操作。措施：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。现象：墙体烂根，模板接缝处跑浆: 原因:模板根部缝隙未堵严，模板内清理不干净，混凝土浇筑前未座浆。措施:模板根部砂浆找平塞严，模板间卡固措施牢靠。模板内杂物清理干净，混凝土浇筑前应用与混凝土同配比的无石子水泥砂浆座浆 50mm 厚。门窗洞口81、混凝土变形: 原因：门窗模板与墙模或墙体钢筋固定不牢，门窗模板内支撑不足或失效。措施：门窗模板内设足够的支撑，门窗模板与墙模或墙体钢筋固定牢固。模板缝隙跑浆。原因:模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠。措施:模板拼装时缝隙垫海绵条挤紧，并用胶带封住。加强检查，及时处理。2、模板拆除混凝土表面粘连原因:由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。措施:模板表面清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模时间按本规程执行。混凝土楞角破损、脱落。原因:（1）拆模过早，混凝土强度不足。（2）操作人员不认真，用大锤、撬棍硬砸猛撬，造成混凝土楞角破损、脱落。措施:（1）混凝土强度必须达到本节质量验收标准中的要求82、方可拆模。（2）对操作人员进行技术交底，严禁用大锤、撬棍硬砸猛撬。7.3安全管理计划（1）职业健康安全管理目标见表7.3-1。表7.3-1职业健康安全管理目标序号目标类别措施内容责任人1事故控制目标杜绝死亡、重伤和重大机械设备事故，无火灾事故；轻伤频率1.5以下项目全体2安全荣誉目标争创“河北省安全文明示范工地”项目全体（2）安全组织管理机构见图7.1-1。（3）安全管理职责分工见表7.3-2。表7.3-2安全管理职责分工岗位姓名安全管理职责权限项目经理周召峰项目经理是施工现场安全生产的第一责任人，负责建立健全安全生产责任制和有关安全生产规章制度，按建筑工地安全检查标准进行安全检查，及时发现安83、全隐患，落实措施，迅速整改，防止安全事故发生，确保安全生产。全面负责施工现场的安全管理、安全措施、安全生产等，保证施工现场的安全，组织施工过程的策划，编制职业健康安全与环境管理规划，管理方案的制定、实施、检查、落实。项目总工周召峰参与、主持编制项目职业健康安全与环境管理方案、管理规划，落实相关责任并组织实施；组织项目经理部的质量、职业健康安全与环境意识教育和专业技能培训。负责贯彻安全生产方针政策，严格执行安全消防技术规程、规范、标准及合约规定。协助项目经理制定本项目安全生产管理办法和各项规章制度，并监督实施。组织人员编制安全技术措施和分部工程安全方案，督促安全措施落实，解决施工过程中不安全的技84、术问题。组织安全技术交底。参加每周一次的安全检查，对不安全因素定时、定人、定措施予以解决，并落实、检查。组织编制项目应急预案，落实应急准备和响应。项目生产经理车海滨协助项目经理，对项目的安全生产负直接领导责任。认真落实安全生产的法规、标准、规范及规章制度，定期检查落实情况。组织实施各项安全技术措施，检查指导安全技术交底与安全设施验收工作。组织参与每天的现场安全巡视，组织有关人员定期进行安全生产和文明施工检查工作，并对发现的问题组织整改。对项目管理人员加强安全教育，提高管理层的安全意识。安全总监马志鹏对安全生产工作负直接责任。执行国家及邯郸市安全生产的方针、政策、法规和各项规章制度。参与制定并执85、行项目安全生产管理办法。落实有关安全消防管理规定，对进场工人进行安全消防教育和培训，强化职工的安全意识和消防观念。组织现场安全生产、消防措施的检查，出现问题及时处理。在项目总工领导下，参加每周一次的安全大检查，并做好检查记录。对查出的问题，负责下发隐患整改通知单，并亲自监督整改。经常组织安全生产、消防工作的宣传活动。发生安全事故时，首先采取应急措施，保护好现场，并立即报告，按照“四不放过”原则督促改进措施的落实。负责收集整理安全管理资料，及时向上级安全部门汇报本项目部安全状况，填报安全统计报表。待本项目竣工后把本项目执行的安全管理资料整理上报。临时用电管理张 朝负责施工现场临时用电管理工作。直86、接执行上级有关安全生产规定,并对所辖班组的安全生产负直接领导责任；认真执行安全技术措施及安全操作规程,针对生产任务特点,向班组进行书面安全技术交底,履行签认手续,对规程、措施、交底要求执行情况经常检查,随时纠正作业违章；经常检查所辖班组作业环境及各种设施、设备的安全状况,发现问题及时纠正解决。现场安全防护管理马志鹏认真执行各项专业技术标准，严格执行工艺标准，验收规范及质量检定标准。针对生产任务特点 , 对规程、措施、交底要求执行情况经常检查,随时纠正作业违章；经常检查所辖班组作业环境及各种设施、设备的安全状况,发现问题及时纠正解决。对重点、特殊部位施工,能检查作业人员及各种设备设施技术状况是否87、符合安全要求,严格执行安全技术交底,落实安全技术措施,并监督其执行,能做到不违章指挥；定期开展安全教育活动,接受安全部门或人员安全监督检查,及时解决提出的不安全问题；参加质量检查及竣工验收工作。现场料具管理代永刚代 进负责施工现场的料具管理工作，对现场物料存放进行策划，并负责落实，严格遵守物料存放制度，每日进行巡查，发现问题及时整改。负责组织对现场料具进行验收。对购入(包括租赁的)的各类材料、机械设备和架设工具、配件等的质量管理，使其安全可靠性能符合国家有关标准、规范的要求；能够按计划及时供应安全技术措施计划所需的设备、材料；负责各类劳动防护用品的采购、保管并按标准发放。（3）职业健康安全重大88、危险源见表7.3-3。表7.3-3安全危险源一览表序号工序/工作活动危险源可能导致的事故受伤害人员1生活场所充电器、烟头、热水器、电线等明火生活区工人2作业场所配电箱、电线各种用电设备触电现场操作人员3车辆运输、作业人员横穿马路交通事故轻伤、重伤或死亡施工人员或社会行人4施工机械使用与维修作业机械事故轻伤、重伤或死亡机械操作人员5模板支设坍塌事故、高出坠落、物体打击轻伤、重伤或死亡作业人员（4）职业健康安全资源配置计划见表7.3-4。表7.3-4职业健康安全资源配置表序号职业健康安全资源名称数量保管人发放形式1施工彩钢围挡2000米马志鹏现场施工围护安装2安全帽200个马志鹏工作时每人一顶3电89、焊面罩48个马志鹏特殊工种作业人员，需要时领取4防护眼镜48个马志鹏特殊工种作业人员，需要时领取5帆布手套48双马志鹏需要时随时领取6安全鞋100双马志鹏工作时每人一双（5）施工现场安全生产管理制度见表7.3-5。表7.3-5现场安全生产管理制度序号制度名称主要内容1安全技术交底制根据安全措施和现场实际情况，各级管理人员下达施工计划时需亲自逐级进行书面交底，安全技术交底必须具有针对性，并有交底人与被交底人签字，无安全措施和未进行技术交底不得进行作业。2班前安全活动制专业安全工程必须督促与检查施工方、专业分包对安全防护措施是否进行了检查。3安全教育培训制度经理部每周一要组织全体工人进行安全教育，90、对上一周安全方面存在的问题进行总结，对本周的安全重点和注意事项做必要的交底，使广大工人能心中有数，从意识上时刻绷紧安全这根弦。4安全检查制度项目部每周要组织一次安全生产检查，对查处的安全隐患必须定措施、定时间、定人员整改，并做好安全隐患、整改消项记录。主要包括定期安全检查、季节性安全检查、临时性安全检查、专业性安全检查和日常安全检查。5安全生产责任制本项目实行安全到人，逐级建立和完善安全生产责任制，做到分工明确，责任到人每个分部分项管理人员直接对本项安全负责。6安全生产责任制考核制度每年由企业统一组织进行，加强施工管理人员的安全考核，增强安全意识，避免违章指挥。7危急情况停工制一旦出现难以控制91、的安全隐患或险情，立即停止有关作业，立即报告有关部门，及时采取措施排除险情。8特种作业人员持证上岗制度特殊工种必须持有上岗操作证，严禁无证操作。9安全值班制对于施工危险性大、工序特殊的施工生产过程，必须有管理人员现场旁站指挥，必要时安排人员轮流值班，出现问题及时处理。10安全生产奖罚制度对每次安全检查中位于表现优秀的单位给予奖励，对较差的单位给予罚款或停工整顿。11事故报告制发生安全事故必须立即报告，及时抢救伤员并采取措施保护现场，按“四不放过”原则对事故进行处理。12紧急预案制若发生紧急情况，立即启动应急预案，项目经理是第一责任人，立即启动应急预案。（6）安全保证措施1）开工前由项目技术负责92、人组织相关人员进行危险源辨识，填写危险源辨识与风险评价表，根据评价结果编制重大危险源清单，制定控制措施。2）采取召开现场安全教育会、集中授课、播放幻灯片、张挂宣传图片、考核测试等形式加强对施工人员安全培训教育。安全教育培训的内容包括市政工程施工安全生产操作规程、各工种安全操作规程。用电安全知识、应急救援、特种作业人员的上岗培训等，见表7.3-6。表7.3-6安全教育制度表类别参加人内容要求新工人安全教育新参加施工的实习生、民工、学徒工、合同工。安全思想、安全知识、安全纪律教育、安全生产制度、安全技术教育岗位安全生产知识、岗位安操作规程教育须经考试（核）合格后，方准进入操作岗位特殊工种安全教育从93、事电气焊、起重、车辆驾驶、架子搭设等工人一般安全知识，安全技术教育重点进行本工种安全知识、安全技术教育进行理论与实际考试合格者上岗，不合格者补考，仍不合格者取消特殊工种资格各级管理人员安全教育组织项目部全体技术人员熟悉掌握安全生产知识、安全技术业务知识、各种安全检查安排表：全法规制度等定期轮训3）安全部负责施工现场安全巡查并做日检记录，对检查出的隐患定人、定时间、定措施落实整改，检查分类见表7.3-7。表7.3-7安全检查内容检查类别检查内容及检查时间参加部门和人员定期安全检查项目部每周一次普遍检查，元旦、春节、“五.一”前普遍检查由项目经理主持,安全技术部门或安全员组织,施工技术、成本、机械94、物资等部门参加季节性安全检查防风防触电防坍塌防淹溺防寒防冰冻检查,一般在冬季；防火检查防传染病一般在春季由项目经理主持，安全技术部门或安全员组织，施工技术、成本、机械、物资等部门参加临时性安全检查施工高峰期、机构和人员重大变动期、法定节假日前后、工伤事故和险肇事故发生后，上级临时安排的检查由项目经理主持,安全技术部门或安全员组织, 施工技术、成本、机械、物资等部门参加专业性安全检查焊接工具、临电设施、高空作业、吊装由安全技术部门主持，安全管理员及有关人员参加日常安全检查安全技术操作、安全防护装置、安全防护用品、违章作业、违章指挥、安全隐患、安全纪律由安全技术部门主持，安全管理员及有关人员参加95、4）根据施工组织设计中规定的工艺流程和施工方法，分项工程施工前编写针对性、可操作性的安全技术交底，形成书面材料，由交底人与被交底人双方履行签字手续。5）安全标志及标牌在施工现场易发伤亡事故道路交叉口等设置明显的、符合国家标准要求的安全警示标志牌或示警红灯，提醒广大职工、行人时刻注意预防安全事故6）现场施工作业人员配备安全劳动防护用品，安全帽、安全带、绝缘手套、绝缘鞋、面罩、护目镜，施工中加强安全防护用品的采购和正确使用管理。7）施工用电专人管理，严格执行施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的要求，采用三级配电、TN-S接零保护和二极漏电保护系统，并安排专业电工24小时维护检修，确保96、安全用电无事故。8）严格执行建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012的规定，加强机械设备作业管理：严禁酒后操作机械，严禁机械带病运转或超负荷运转；机械设备在施工现场停放时，应选择安全的停放地点；严禁对运转中的机械设备进行维修、保养、调整等作业；使用钢丝绳的机械，在运行中严禁用手套或其他物件接触钢丝绳。7.5环境管理计划（1）环境管理目标见表7.5-1。表7.5-1回填土施工环境管理目标序号环境目标和指标实现方法责任人实施时间1噪声排放达标：白天不超过70分贝夜间不超过55分贝通过现场听觉控制车海滨2018.3-2018.52控制粉尘排放，不超过法律、法规的及本地限定数值通过现场感官控制车海97、滨2018.3-2018.53生产及生活污水排放达标，符合污水综合排放标准（GB8978-2006）设置现场沉淀池、化粪池并定期清理车海滨2018.3-2018.54控制水电、纸张、材料等资源消耗由安全环境管理部负责对施工垃圾分类处理车海滨2018.3-2018.5（2）环境管理组织机构成立以项目经理为首，由安全环境部、技术质量部、物资部及各专业工程师、施工作业层组成的纵向到底、横向到边的环境管理机构见图7.1-1。（3）环境管理职责见表7.5-2。表7.5-2环境管理职责岗位姓名环境管理职责项目经理周召峰环境保护的第一责任人，对项目施工全过程的环境保护工作负全面领导责任。项目总工张 勇对工程98、项目的环保负技术责任，贯彻落实国家环境保护方针、政策，严格执行安全环保技术规程、规范、标准及上级安全环保技术文件。组织人员进行环境因素辨识，编制重大环境因素清和环境保护措施，组织环保措施交底并督促措施的落实。项目副经理车海滨负责监督各项目部的环保规章制度和操作规程的落实。安全环境部马志鹏参加环保检查和监测，并根据监测结果，确定是否需要采取更为严格的防控措施，确保现场污染排放始终控制在国家及邯郸市有关环保法规的允许范围内。负责监督所管辖范围内的环境保护规章制度和操作规程的落实。商务部王 琳、王天桥总分包合同上约定相关环境管理条框。物资部代永刚、代 进必须购买满足国家、地方环境保护要求的材料。技术99、质量部施工管理部张 勇、周召峰直接负责各专业环境保护工作。（4）辨识重大环境因素见表7.5-3。表7.5-3回填土施工环境因素辨识一览表序号工序/工作活动环境因素环境影响评价方法1模板工程扬尘污染大气定量2生活区生活垃圾、污水污染环境定性3办公区办公垃圾污染环境定性4施工现场生产污水污染环境定性5施工现场雨水污染环境定性（4）环境保护资源配置计划见表7.5-4。表7.5-4环境保护资源配置表序号环境保护用资源名称数量使用特征保管人1高压水枪个3洗车马志鹏2防尘网m2500000防尘马志鹏3垃圾桶个5垃圾集中代 进4雾炮个5降低扬尘车海滨5施工彩钢围挡m450施工封闭车海滨6洒水车台1降低扬尘车100、海滨（5）环境管理规章制度见表7.5-5。表7.5-5环境管理制度序号制度名称主要内容1现场卫生管理制度总调度车海滨负责安排各施工对专人每天对道路卫生清扫。2现场扬尘管理制度总调度车海滨负责安排保洁队专人每天对道路洒水抑尘。3现场消防管理制度由安全员马志鹏每周对消防设施进行检查，确保完好。4现场用水管理制度本项目现场用水由给排水主管张朝专门负责，保障现场用水供应及环境保护。5现场用电管理制度现场用电由电气工程师宗文龙负责管理，保障临电供应以及现场临电安全以及用电环境。（6）施工环境保证措施见表7.5-6。表7.5-6施工环境保证措施序号措施名称主要内容1大气污染控制措施施工现场现场加工场地进行101、硬化，新建临时施工便道设专人负责每日洒水和清扫，保持道路清洁湿润道路运输车辆运土采取覆盖措施，防止扬尘2道路污染控制措施道路安排专人负责清扫、车辆外运土采取控制装载量、顶部覆盖措施，防止洒落污染道路3固体废弃物控制措施生活垃圾生活区的生活垃圾实行袋装，专人集中运送至垃圾房，每天及时组织外运办公垃圾办公垃圾按可回收、有毒有害等分类存放，严禁任意丢弃，并由安全环境管理部负责同环卫部门、焚烧处置单位等联系处理。4水污染控制措施冲洗污水施工产生的冲洗导管污水经过二级沉淀后集中排入市政污水管网，所有冲洗车辆产生的污水经沉淀后排入污水管网，定期对沉淀池进行清理。5噪声污染控制措施人为噪声施工现场提倡文明施102、工，建立控制人为噪声的管理制度，杜绝人为的大声喧哗、吵闹，增强全体施工人员的防噪声污染的自觉意识。噪声的转移产生强噪声的半成品加工制作，应尽量放在工厂、车间及加工厂完成，减少因施工现场的加工制作产生的噪音。7.6资源节约管理计划（1）节能降耗管理组织机构见图7.1-1。（2）节能降耗管理职责见表7.6-1表7.6-1项目节能降耗管理职责序号名称节能降耗管理职责1项目经理对项目施工全过程的节能降耗工作负全面领导责任。2项目总工对工程项目的节能负技术责任，领导技术质量部开展节能降耗相关工作。3生产经理对工程项目的节能负实施责任,领导安全环境部物资部开张节能降耗相关工作。4技术质量部施工管理部各专业103、工程师贯彻落实国家节能降耗方针、政策，严格执行安全环保技术规程、规范、标准文件。5安全环境部负责监督节能降耗规章制度和操作规程的落实。6物资部负责落实进场物资满足节能降耗的相关要求。7合约部负责落实总包、分包合同条款中对节能降耗的相关要求。8分包负责人负责安排工人对节能降耗措施的落实9各专业施工人员遵守节能降耗各项制度，具体操作人。（4）节能降耗管措施见表7.6-2。表7.6-2资源节约措施序号类别措施内容1节水现场及生活区非生产用水分别单独安装水表，对用水量做进行评估、控制；对所有在场人员进行节水教育，注意检查水泄漏，杜绝长流水现象；2节能对现场人员进行节电教育；在保证正常施工及安全的前提下104、，减少夜间不必要的照明；办公区使用节能型照明器具，下班前，做到人走灯灭；夏季(冬季)控制使用空调，在无人办公或气候适宜的的情况下，不开空调；现场照明禁止使用碘钨灯，生活区严禁使用电炉；施工机械操作人员，合理控制机械操作，减少设备的空转及多余工作时间； 3节材办公打印采用双面打印，减少纸张浪费；7.7雨季施工计划根据施工进度计划及工程实际进度，本工程防水施工处于雨季施工阶段。1、为了保证雨季的正常施工，保障施工道路的畅通，做到施工现场无积水现象，应做好施工现场排水工作。本工程现场主道已修好，现场场地及生活区硬化完毕，根据施工平面图要求，对施工现场自然向市政雨水管排水；在雨季来临前对生活区及现场道105、路进行检修，有破损处修好，找好排水坡度，避免道路积水，确保雨水及时排出现场。防水材料库房进行全面检修，做到场地平整，有排水坡度不积水，有防雨措施无渗漏。2、原材料、成品、半成品的准备工作为保证雨季施工的进度，本工程所需用的辅助材料，必须做好必要的准备，并做好防雨工作。对材料仓库，要做好封闭，防止渗漏，其四周应做好排水，底座高出地面200mm，保持库空气流通，并防止雨水倒灌，雨期加强检查，发现渗漏及雨水倒流等情况及时排除。3、现场临时供电及机电设备的准备工作施工现场临时供电派设专人负责。雨季前对所有照明、动力线路进行检修，对机电设备检查其是否有可靠漏电保护装置，是否有可靠的接地、接零，发现问题及106、时处理上报。对工地所使用的机电设备要按要求搭设防护棚，并防水防漏。防雨配电箱应逐个检查，并加锁，由专人管理。7.8成品保护措施7.8.1模板安装过程的成品保护1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、应保护钢筋不受扰动。3、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。4、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产107、生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。冬期施工时大模板背面的保温措施应保持完好。8、大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它已施工完的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。9、钢框木竹胶合板模板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时，应轻搬轻放；发现钢框和加劲肋有损坏变形，应及时修理；模板分类分规格码放，对钢框、钢108、肋要定期涂刷防锈漆；对木竹胶合板的侧面、切割面、孔壁，应用封边漆封闭。10、冬期施工防止混凝上受冻，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆模，否则会影响混凝土质量。7.8.2模板拆除过程的成品保护1、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。2、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。8.计算书8.1框架柱模板支撑计算书1、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 3550mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm。柱箍采用双钢管48mm3.5mm。109、柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞3根，H方向竖楞4根。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图2、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；110、T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.903.000=2.700kN/m2。3、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间111、距0.40m。荷载计算值 q = 1.224.3000.400+1.402.7000.400=13.176kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 19.44cm4；1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.209.720+1.401.080)0.112、2750.275=0.100kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.10010001000/21600=4.613N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.209.720+1.401.080)0.275=2.174kN截面抗剪强度计算值 T=32174.0/(2400.00018.000)=0.453N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67113、79.7202754/(1006000194400)=0.323mm面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求!4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.275m。荷载计算值 q = 1.224.3000.275+1.402.7000.275=9.059kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.623/0.400=9.059kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.0590.400.40=0.145kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.114、60.4009.059=2.174kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4009.059=3.986kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.145106/53333.3=2.72N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32174/(25080)=0.815N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30115、N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.682400.04/(1009000.002133334.0) =0.060mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.224.30+1.402.70)0.275 0.400 = 3.62kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经116、过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.128kN.m最大变形 vmax=0.017mm最大支座力 Qmax=5.348kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.128106/10155.6=12.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!6、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对117、拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.348B方向对拉螺栓强度验算满足要求!7、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.224.30+1.402.70)0.183 0.400 = 2.42kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.225kN.m最大变形 vmax=0.019mm118、最大支座力 Qmax=5.646kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.225106/10155.6=22.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!8、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N 119、= 5.646H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！8.2剪力墙模板支撑计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度3550mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距150mm，内龙骨采用50.80.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹120、性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度121、影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取3.20m。荷载计算值 q = 1.224.3003.200+1.403.6003.200=109.440kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩122、I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 172.80cm3；截面惯性矩 I = 155.52cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=6.566kN N2=18.058kN N3=18.058kN N4=6.566kN最大弯矩 M = 0.246kN.m最大变形 V = 0.029mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.24610001000/172800=1.424N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.123、00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 39849.0/(23200.00018.000)=0.256N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.029mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1524.30+1.40.153.60=5.130kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1524.30=3.645kN/124、m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.230kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.100kN经过计算得到最大变形 V= 0.179mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.230106/53333.3=4.31N/mm2内龙骨的125、抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31560/(25080)=0.585N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.179mm内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采126、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.371kN.m最大变形 vmax=0.086mm最大支座力 Qmax=10.126kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.371106/8985.9=41.29N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 127、14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.126对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！8.3顶板模板支撑计算书8.3.1板厚350mm计算书盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB500128、10-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.2m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m，顶层水平杆步距 h=0.60m。立杆钢管类型选择：Bi-LG-1500(482.751500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-600(482.5540);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-600(482.5540);横向跨间水平杆钢管类型选择：A129、-SG-900(482.5840);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用100.100.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确130、定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.35(25.100.35+0.30)+1.402.00=13.702kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.35+0.71.402.00=13.820kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.3500.900+0.3000.900=8131、.176kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.358.176+0.98132、1.800)0.2000.200=0.051kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.05110001000/33750=1.517N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.358.176+0.981.800)0.200=1.536kN 截面抗剪强度计算值 T=31.001536.0/(2900.00015.000)=0.171N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l /133、 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.1762004/(1009000253125)=0.039mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.3500.200=1.757kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.351.7134、57+1.350.060=2.453kN/m活荷载 q2 = 0.980.400=0.392kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.392+2.453)0.900=2.561kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.560/0.900=2.845kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.850.900.90=0.230kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.845=1.536kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.845=2.817kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗135、矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.230106/166666.7=1.38N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001536.27/(2100.00100.00)=0.230N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形136、受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.817kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.817900.04/(1009000.008333334.0)=0.108mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.817kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算137、得到最大弯矩 M= 1.155kN.m经过计算得到最大支座 F= 14.038kN经过计算得到最大变形 V= 0.932mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.155106/8982.0=122.47N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.932mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以138、下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.0953.200=0.304kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.3500.9000.900=7.116kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 7.663kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.9000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N 139、= 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.93kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.91 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.18 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2140、) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.440m；=1440/16.0=89.844, =0.558立杆稳定性验算: =1.0011933/(0.558390.9)=54.703N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.980.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6000.600=0.108kN/m2 h141、 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.60.1080.9001.2001.200/10=0.012kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆142、围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1083.20.90(0.53.2+0.60)=0.684kN.m Nwk = 66/(6+1)/(6+2)(0.684/4.00)=0.110kN 立杆Nw = 1.3507.663+0.9801.620+0.980.60.110=12.025kN立杆稳定性验算: =1.00(12025/(0.558390.9)+12000/4184)=57.936N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： M143、T支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=4.00020.900(0.375+0.300)+2(0.0004.0000.900)4.000/2=9.731kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.684 = 2.053kN.m 盘扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！盘扣式楼板模板支架计算满足要求！8.3.2板厚400mm计算书盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB500144、09-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.3m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m，顶层水平杆步距 h=0.60m。立杆钢管类型选择：Bi-LG-1500(482.751500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-600(482.5540);纵向水平杆钢145、管类型选择：A-SG-600(482.5540);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用100.100.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图146、 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.35(25.100.40+0.30)+1.402.00=15.208kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.40+0.71.402.00=15.514kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静147、荷载标准值 q1 = 25.1000.4000.900+0.3000.900=9.306kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设148、计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.359.306+0.981.800)0.2000.200=0.057kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.05710001000/33750=1.698N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.359.306+0.981.800)0.200=1.719kN 截面抗剪强度计算值 T=31.001719.0/(2900.00015.000)=0.191N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足149、要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6779.3062004/(1009000253125)=0.044mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.4000.200=2.008kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.00150、0+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.352.008+1.350.060=2.792kN/m活荷载 q2 = 0.980.400=0.392kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.392+2.792)0.900=2.866kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.865/0.900=3.184kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.180.900.90=0.258kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.184=1.719kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.184=3.15151、2kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.258106/166666.7=1.55N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001719.25/(2100.00100.00)=0.258N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足152、要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.068kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.068900.04/(1009000.008333334.0)=0.122mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.152kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载153、标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.291kN.m经过计算得到最大支座 F= 15.700kN经过计算得到最大变形 V= 1.059mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.291106/8982.0=136.89N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.059mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷154、载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.0953.250=0.309kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.4000.9000.900=8.132kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 8.685kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.9000155、.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.31kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.91 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.18 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计156、算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.440m；=1440/16.0=89.844, =0.558立杆稳定性验算: =1.0013312/(0.558390.9)=61.024N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.980.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； W157、k=uzusw0 = 0.3000.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.60.1080.9001.2001.200/10=0.012kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽158、度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1083.30.90(0.53.3+0.60)=0.703kN.m Nwk = 66/(6+1)/(6+2)(0.703/4.00)=0.113kN 立杆Nw = 1.3508.685+0.9801.620+0.980.60.113=13.407kN立杆稳定性验算: =1.00(13407/(0.558390.9)+12000/4184)=64.268N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板159、支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=4.00020.900(0.381+0.300)+2(0.0004.0000.900)4.000/2=9.816kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.703 = 2.109kN.m 盘扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！盘扣式楼板模板支架计算满足要求！8.3.3板厚650mm计算书盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20160、10建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.9m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，脚手架步距 h=1.20m，顶层水平杆步距 h=0.60m。立杆钢管类型选择：B-LG-500(483.2500);横向161、水平杆钢管类型选择：A-SG-600(482.5540);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-600(482.5540);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2162、，堆放荷载标准值0.00kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.35(25.100.65+0.30)+1.402.00=22.738kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.65+0.71.402.00=23.985kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受163、弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.6500.600+0.3000.600=9.969kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)0.600=1.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.40cm3；截面惯性矩 I = 8.64cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，164、取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.359.969+0.981.200)0.2000.200=0.059kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.05910001000/14400=4.065N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.359.969+0.981.200)0.200=1.756kN 截面抗剪强度计算值 T=31.001756.0/(2600.00012.000)=0.366N/mm2截面抗165、剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6779.9692004/(100900086400)=0.139mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.6500.200=3.263kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的166、荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.353.263+1.350.060=4.486kN/m活荷载 q2 = 0.980.400=0.392kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.392+4.486)0.600=2.927kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.927/0.600=4.878kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.880.600.60=0.176kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6004.878=1.756kN最大167、支座力 N=1.1ql = 1.10.6004.878=3.220kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.176106/53333.3=3.29N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001756.10/(250.0080.00)=0.659N/mm2截面抗剪168、强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.323kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.323600.04/(1009000.002133334.0)=0.152mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.220kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.169、m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.614kN.m经过计算得到最大支座 F= 10.737kN经过计算得到最大变形 V= 0.231mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.614106/8982.0=65.10N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.231mm顶托梁的最大挠度小170、于600.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.0972.900=0.282kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.6000.600=0.108kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.6500.6000.600=5.873kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 6.264kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标171、准值 NQ = (2.000+0.000)0.6000.600=0.720kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.16kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0172、 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.440m；=1440/15.9=90.566, =0.550立杆稳定性验算: =1.009162/(0.550450)=37.016N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.980.6Wklah2/1173、0其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，0.60m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.60.1080.6001.2001.200/10=0.008kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawf174、k + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1082.90.60(0.52.9+0.60)=0.385kN.m Nwk = 66/(6+1)/(6+2)(0.385/4.00)=0.062kN 立杆Nw = 1.3506.264+0.9800.720+0.980.60.062=9.214kN立杆稳定性验算: =1.00(9214/(0.550450)+8000/4730)=38.884N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计175、算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=4.00020.600(0.783+0.300)+2(0.0004.0000.600)4.000/2=10.407kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.385 = 1.156kN.m 盘扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！盘扣式楼板模板支架计算满足要求！8.3.4板厚750mm计算书盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式176、钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.9m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，脚手架步距 h=1.20m，顶层水平杆步距 h=0.60m。立杆钢管类型选择：B-177、LG-500(483.2500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-600(482.5540);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-600(482.5540);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2178、，施工均布荷载标准值2.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.35(25.100.75+0.30)+1.402.00=25.750kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.75+0.71.402.00=27.374kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d179、4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.7500.600+0.3000.600=11.475kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)0.600=1.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.40cm3；截面惯性矩 I = 8.64cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面180、抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3511.475+0.981.200)0.2000.200=0.067kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.06710001000/14400=4.630N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3511.475+0.981.200)0.200=2.000kN 截面抗剪强度计算值 T=31.002000.0/(2600.0001181、2.000)=0.417N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67711.4752004/(100900086400)=0.160mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.7500.200=3.765kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)182、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.353.765+1.350.060=5.164kN/m活荷载 q2 = 0.980.400=0.392kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.392+5.164)0.600=3.334kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.333/0.600=5.556kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.560.600.60=0.200kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.183、60.6005.556=2.000kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6005.556=3.667kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.200106/53333.3=3.75N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002000.07/(250.00184、80.00)=0.750N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.825kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.825600.04/(1009000.002133334.0)=0.175mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.667kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.090k185、N/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.699kN.m经过计算得到最大支座 F= 12.221kN经过计算得到最大变形 V= 0.266mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.699106/8982.0=74.12N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形186、 v = 0.266mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.0972.900=0.282kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.6000.600=0.108kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.7500.6000.600=6.777kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 7.167kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振187、捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.6000.600=0.720kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.38kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设188、计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.440m；=1440/15.9=90.566, =0.550立杆稳定性验算: =1.0010381/(0.550450)=41.945N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW189、计算公式 MW=0.980.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，0.60m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.60.1080.6001.2001.200/10=0.008kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m190、)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1082.90.60(0.52.9+0.60)=0.385kN.m Nwk = 66/(6+1)/(6+2)(0.385/4.00)=0.062kN 立杆Nw = 1.3507.167+0.9800.720+0.980.60.062=10.433kN立杆稳定性验算: =1.00(10433/(0.550450)+8000/4730)=43.812N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性191、计算 f,满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=4.00020.600(0.783+0.300)+2(0.0004.0000.600)4.000/2=10.407kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.385 = 1.156kN.m 盘扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！盘扣式楼板模板支架计算满足要求！8.4梁模板支撑计算书8.4.1 4001200mm梁底支撑计算书盘扣式梁底模板支架计算192、书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.4m，梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨193、度方向) l=0.60m，脚手架步距 h=1.20m，立杆钢管选择：48.03.0mm横杆钢管选择：48.03.0mm梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方5050mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用双钢管：483.0梁底支撑顶托梁长度 0.60m。梁顶托采用100.100.mm木方。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,振捣混凝土均布荷载194、标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 盘扣式梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.35(25.501.20+0.50)+1.402.50=40.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.50=43.760kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98钢管惯性195、矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.600=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.200+0.400)/0.400=2.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.4000.6196、00=0.600kN均布荷载 q = 1.3518.360+1.352.100=27.621kN/m集中荷载 P = 0.980.600=0.588kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.072kN N2=7.493kN N3=2.072kN最大弯矩 M = 0.138kN.m最大变形 V197、 = 0.004mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.13810001000/15000=9.200N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 33452.0/(2400.00015.000)=0.863N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.004mm面板的最大挠度小于600.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算按照三跨连续梁198、计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 7.493/0.600=12.489kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.490.600.60=0.450kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.60012.489=4.496kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.60012.489=8.243kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.450106/8982.0=50.06N/mm2龙骨的抗弯计算强199、度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.004495.95/(250.0050.00)=2.698N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=8.525kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.525600.04/(100206000.00215560.0)=200、0.168mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.336kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.851kN经过计算得到最大变形 V= 0.395mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833201、.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 1.336106/166666.7=8.02N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35850/(2100100)=0.878N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.395mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 顶托梁的最大支座力 N1=5.851kN (202、已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.201=0.271kN N = 5.851+0.271=6.122kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正203、系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.480m；=1480/16.0=92.818, =0.535立杆稳定性验算: =1.006122/(0.535424.1)=26.986N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.980.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.204、20m； la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，0.60m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.60.1080.6001.2001.200/10=0.005kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度205、(m)。 MTk = 0.1082.40.60(0.52.4+0.80)=0.301kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.301/6.00)=0.027kN 立杆Nw = 1.3505.851+0.9800.201+0.980.60.027=6.138kN立杆稳定性验算: =1.00(6138/(0.535424.1)+5000/4493)=28.098N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR206、支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=6.00020.600(0.558+0.500)+2(0.0006.0000.600)6.000/2=22.854kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.301 = 0.902kN.m 盘扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=24.49 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 6.12kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数207、加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 170.00地基承载力的计算满足要求!盘扣式梁底模板支架计算满足要求！8.4.2 4001200mm梁侧面模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1200mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50.80.mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置1208、道，在断面内水平间距400mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝209、土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,210、需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.224.3000.450+1.405.4000.450=16.524kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.30cm3；截面惯性矩 I = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.379kN N2=4.013kN N3=3.261kN N4=4.013k211、N N5=1.379kN最大弯矩 M = 0.079kN.m最大变形 V = 0.108mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.07910001000/24300=3.251N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32131.0/(2450.00018.000)=0.395N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.108mm面板的最大挠度小于212.5/212、250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2124.30+1.40.215.40=7.803kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2124.30=5.176kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.511/0.450=7.803kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.8030.450.45=0.158kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4507.803=2.107kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4507.803=3.862kN截面力学参数213、为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.158106/53333.3=2.96N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32107/(25080)=0.790N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.164450214、.04/(1009000.002133334.0)=0.075mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.387kN.m最大变形 vmax=0.063mm最大支座力 Qmax=9.258kN抗弯计算强度 f = M/W = 0215、.387106/8985.9=43.07N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于440.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.258对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！8.4.3 6216、001000mm梁底支撑计算书盘扣式梁底模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.6m，217、梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，脚手架步距 h=1.20m，立杆钢管选择：48.03.0mm横杆钢管选择：48.03.0mm梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方5050mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用双钢管：483.0梁底支撑顶托梁长度 0.80m。梁顶托采用100.100.mm木方。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工218、均布荷载标准值2.50kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 盘扣式梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.35(25.501.00+0.50)+1.402.50=34.700kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.50=36.875kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35219、，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.400=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.000+0.600)/0.600=0.867kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 220、P1 = (2.500+0.000)0.6000.400=0.600kN均布荷载 q = 1.3510.200+1.350.867=14.940kN/m集中荷载 P = 0.980.600=0.588kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 22.50cm3；截面惯性矩 I = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.151kN N2=3.625kN N3=3.625221、kN N4=1.151kN最大弯矩 M = 0.068kN.m最大变形 V = 0.003mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.06810001000/22500=3.022N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 31836.0/(2600.00015.000)=0.306N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.003mm面板的最大挠度小于400.0222、/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.625/0.400=9.062kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.060.400.40=0.145kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4009.062=2.175kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4009.062=3.987kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000223、.145106/8982.0=16.14N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002174.94/(250.0050.00)=1.305N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.087kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.224、087400.04/(100206000.00215560.0)=0.024mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.412kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.294kN经过计算得到最大变形 V= 0.888mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:225、截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 1.412106/166666.7=8.47N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=39294/(2100100)=1.394N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.888mm顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，226、立杆的稳定性计算公式 顶托梁的最大支座力 N1=9.294kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.218=0.294kN N = 9.294+0.294=9.589kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h227、+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.480m；=1480/16.0=92.818, =0.535立杆稳定性验算: =1.009589/(0.535424.1)=42.268N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.980.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.30228、00.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.40m； lb 立杆横向间距，0.80m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.60.1080.4001.2001.200/10=0.004kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算229、单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1082.60.40(0.52.6+0.80)=0.229kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.229/6.00)=0.020kN 立杆Nw = 1.3509.294+0.9800.218+0.980.60.020=9.601kN立杆稳定性验算: =1.00(9601/(0.535424.1)+4000/4493)=43.016N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验230、算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=6.00020.400(0.681+0.500)+2(0.0006.0000.400)6.000/2=17.010kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.229 = 0.686kN.m 盘扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=38.36 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 9.59kN Ag 基础底231、面面积 (m2)；Ag = 0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 170.00地基承载力的计算满足要求!盘扣式梁底模板支架计算满足要求！8.4.4 6001000mm梁侧面模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1000mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50.80.mm木方。外龙232、骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距300mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:233、 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.234、000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.224.3000.450+1.405.4000.450=16.524kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.30cm3；截面惯性矩 I = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.432235、kN N2=3.938kN N3=3.938kN N4=1.432kN最大弯矩 M = 0.077kN.m最大变形 V = 0.124mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.07710001000/24300=3.169N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32148.0/(2450.00018.000)=0.398N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v =236、 0.124mm面板的最大挠度小于216.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2224.30+1.40.225.40=7.956kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2224.30=5.273kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.580/0.450=7.956kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.9560.450.45=0.161kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4507.956=2.148kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10237、.4507.956=3.938kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.161106/53333.3=3.02N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32148/(25080)=0.806N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677238、ql4/100EI=0.6775.265450.04/(1009000.002133334.0)=0.076mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.227kN.m最大变形 vmax=0.023mm最大支座力 Qmax=6.239、907kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.227106/8985.9=25.26N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于340.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.907对拉螺栓强度240、验算满足要求!侧模板计算满足要求！8.4.5 5001350mm梁底支撑计算书盘扣式梁底模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度241、折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.7m，梁截面 BD=500mm1350mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，脚手架步距 h=1.20m，立杆钢管选择：48.03.0mm横杆钢管选择：48.03.0mm梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方5050mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用双钢管：483.0梁底支撑顶托梁长度 0.60m。梁顶托采用100.100.mm木方。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN242、/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 盘扣式梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.35(25.501.35+0.50)+1.402.50=45.410kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.35+0.71.402.50=48.924kN/m2由于永久荷载243、效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3500.600=20.655kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.350+0.500)/0.500=1.920kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土244、时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.5000.600=0.750kN均布荷载 q = 1.3520.655+1.351.920=30.476kN/m集中荷载 P = 0.980.750=0.735kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.8245、57kN N2=10.259kN N3=2.857kN最大弯矩 M = 0.238kN.m最大变形 V = 0.010mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.23810001000/18750=12.693N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 34761.0/(2500.00015.000)=0.952N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.010m246、m面板的最大挠度小于600.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 10.259/0.600=17.098kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.117.100.600.60=0.616kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.60017.098=6.155kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.60017.098=11.285kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯247、计算强度 f = 0M/W = 1.000.616106/8982.0=68.53N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.006155.30/(250.0050.00)=3.693N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=11.758kN/m最大变形v=248、0.677ql4/100EI=0.67711.758600.04/(100206000.00215560.0)=0.232mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.686kN.m经过计算得到最大支座 F= 8.019kN经过计算得到最大变形 V= 0.484mm顶托梁的截面力学参数249、为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 1.686106/166666.7=10.12N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=38018/(2100100)=1.203N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.484mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250250、,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 顶托梁的最大支座力 N1=8.019kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.227=0.306kN N = 8.019+0.306=8.325kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规251、范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.480m；=1480/16.0=92.818, =0.535立杆稳定性验算: =1.008325/(0.535424.1)=36.697N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.980.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(252、kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，0.60m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.60.1080.6001.2001.200/10=0.005kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B253、 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1082.70.60(0.52.7+0.80)=0.365kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.365/6.00)=0.032kN 立杆Nw = 1.3508.019+0.9800.227+0.980.60.032=8.344kN立杆稳定性验算: =1.00(8344/(0.535424.1)+5000/4493)=37.823N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘254、扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=6.00020.600(0.631+0.500)+2(0.0006.0000.600)6.000/2=24.393kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.365 = 1.095kN.m 盘扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=33.30 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的255、轴向力设计值 N = 8.33kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 170.00地基承载力的计算满足要求!盘扣式梁底模板支架计算满足要求！8.4.6 5001350mm梁侧面模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度1350mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙256、骨布置6道，内龙骨采用50.80.mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+400mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝257、土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0258、.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.224.3000.450+1.405.4000.450=16.524kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.30cm3；截面惯性矩 I = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(m259、m)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.305kN N2=3.740kN N3=3.218kN N4=3.218kN N5=3.740kN N6=1.305kN最大弯矩 M = 0.069kN.m最大变形 V = 0.086mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.06910001000/24300=2.840N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32000.0/(2450.00018.000)=0.370N/mm2截面抗剪强度设计值260、 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.086mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2024.30+1.40.205.40=7.344kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2024.30=4.860kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.305/0.450=7.344kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.3440.450.45=0.149kN.m最大剪力 Q261、=0.6ql = 0.60.4507.344=1.983kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4507.344=3.635kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.149106/53333.3=2.79N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31983/(25080)=0.744N/mm2截262、面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.860450.04/(1009000.002133334.0)=0.070mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得263、到最大弯矩 Mmax=0.250kN.m最大变形 vmax=0.024mm最大支座力 Qmax=7.043kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.250106/8985.9=27.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉264、力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.043对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！8.4.7 500900mm梁底支撑计算书盘扣式梁底模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算265、参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.7m，梁截面 BD=500mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，脚手架步距 h=1.20m，立杆钢管选择：48.03.0mm横杆钢管选择：48.03.0mm梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方5050mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用双钢管：483.0梁底支撑顶托梁长度 0.266、80m。梁顶托采用100.100.mm木方。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值0.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 盘扣式梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.35(25.500.90+0.50)+1.402.50=31.640kN/m2由永久荷载效应控制267、的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.50=33.432kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.400=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20268、.900+0.500)/0.500=0.920kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.5000.400=0.500kN均布荷载 q = 1.359.180+1.350.920=13.635kN/m集中荷载 P = 0.980.500=0.490kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计269、算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.872kN N2=2.782kN N3=2.781kN N4=0.872kN最大弯矩 M = 0.044kN.m最大变形 V = 0.001mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.04410001000/18750=2.347N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 31400.0/(2500.00015.000)=0.280N/mm2截面抗剪强度设计值 T270、=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.001mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.782/0.400=6.954kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.950.400.40=0.111kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4006.954=1.669kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4006.954=3.060kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截271、面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.111106/8982.0=12.39N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001668.90/(250.0050.00)=1.001N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.629kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.629400.04/(100206000.00215560.0)=0.018mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托