1、青岛海上嘉年华会展 高大模板施工方案青岛海上嘉年华工程会展高大模板施工方案目 录1 编制依据12 工程概况12.1 工程基本概况12.2 高支模区域12.3 高大模板设计参数32.4 地下室加固72.5 计算书73 施工准备73.1 技术准备73.2 劳动力准备83.3 物资准备84 模板体系的选择104.1 模板的配置104.2 脱模剂的选用及涂刷105 满堂架架体布置详图116 施工工艺156.1 工艺流程156.2 搭设要求156.2.1 立杆156.2.2 水平杆156.2.3 剪刀撑166.3 梁下加强支撑166.4 模板施工176.4.1 柱模板施工176.4.2 梁板模板施工182、6.4.3 板模板施工206.5 高支模拆除207 质量保证措施217.1 质量要求217.2 质量保证措施228 安全文明施工措施238.1 安全保证措施238.2 检测措施249 计算书259.1 支撑体系计算259.1.1 板计算书（高11m厚150mm）259.1.2 500X2200梁计算书349.1.3 1500X2400梁计算书429.1.4 板计算书（高6.7m厚150mm）509.1.5 300X700梁计算书599.1.6 500X800梁计算书679.1.7 板计算书（高6.2m厚250mm）759.1.8 500X1500梁计算书849.2 梁侧模计算书923青岛海上嘉3、年华会展 高大模板施工方案1 编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；2、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；3、混凝土结构施工技术规范（GB50666-2011）；4、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；5、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；7、建筑工程质量检验统一标准GB50300-2013；8、木结构设计规范（GB50005-2003）9、青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定青建管质字（2008）53号、（2012）101号；10、业主提供的本工程建筑、4、结构施工图纸及相关书面材料；11、山东省及青岛市相关文件规定；2 工程概况2.1 工程基本概况本工程为青岛海上嘉年华酒店、会展工程，工程建设地点位于青岛市经济技术开发区唐岛湾江山南路西侧，滨海大道南侧。酒店主楼加裙房建筑面积约20万平米。酒店建筑层数地下二层，地上裙房五层。会展地下室一层，地上三层。结构形式：酒店裙房是框架结构，酒店塔楼是框架-核心筒结构，会展为钢筋混凝土框架+屋面桁架。本方案针对会展主体结构存在的超高超重模板支撑体系进行设计。2.2 高支模区域根据青岛市建筑工程脚手架及模板支撑体系安全管理暂行规定规定：高度超过6.5m，或跨度超过15m，或施工总载荷大于12kN/，或集中线荷5、载大于15kN/m必须进行专家论证。具体范围及构件见下表所示：序号支模高度/m板厚/mm梁截面mmmm柱截面mmmm区域位置16.22505001200、5001500700700、600600一层19轴/AOA2111504002000、4002200、5002000、5002200、12002200、1500240012001600三层413轴/CJ轴36.7150500800、400800、400700、300700、30060014001000、700700、600600屋顶层2.3 高大模板设计参数考虑结构的特点，高大模板支撑体系采用扣件式钢管脚手架。根据工程特点和项目材料供应等情况6、考虑，本工程采用支模方案选择为：梁侧、梁底板、楼板底板均采用15mm厚胶合板（9151830mm、12202440mm）；梁及板的次龙骨均采用截面宽高为50100mm长4m杉木枋子；梁两侧主龙骨采用48.33.6mm钢管；加固及支承采用扣件式48.33.6mm钢管，加固采用14对拉螺栓及蝴蝶卡拉结。柱、梁板支撑搭设完毕后经验收合格后，先浇捣框架柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，柱入梁或板的钢筋与梁板连接采用焊接连接，支模架与浇好并有足够强度的柱及相邻原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门钢筋和架体验收合格后方可浇捣梁板砼。浇捣按对称施工由两端向中间推进，由标高低的地方向标高高的地方推进。高大模板设计参7、数（长度单位：mm）支模高度11m（0.050m11.050m）部位板厚排距纵距步距小梁间距拖梁方式楼板1509009001500300可调顶托+双钢管梁4002000400220050020005002200梁跨度方向立柱间距：450 梁两侧立柱间距：1100步距：1500 梁底增加立柱根数：2梁底支撑小梁根数：4 梁侧竖向小梁间距：200对拉螺杆型号：M14止水螺杆 对拉螺杆水平间距：400对拉螺杆距梁底距离依次为：200，750，1300，185012002200梁跨度方向立柱间距：450 梁两侧立柱间距：1800步距：1500 梁底增加立柱根数：4梁底支撑小梁根数：8 梁侧竖向小梁间距8、：200对拉螺杆型号：M14止水螺杆 对拉螺杆水平间距：400对拉螺杆距梁底距离依次为：200，750，1300、185015002400梁跨度方向立柱间距：450 梁两侧立柱间距：2100步距：1500 梁底增加立柱根数：5梁底支撑小梁根数：10 梁侧竖向小梁间距：200对拉螺杆型号：M14止水螺杆 对拉螺杆水平间距：400对拉螺杆距梁底距离依次为：200，750，1300、1850支模高度6.7m（11.050m17.750m）部位板厚排距纵距步距小梁间距拖梁方式楼板1509009001500300可调顶托+双钢管梁300600300700梁跨度方向立柱间距：900 梁两侧立柱间距：9009、步距：1500 梁底增加立柱根数：1梁底支撑小梁根数：2 梁侧竖向小梁间距：200对拉螺杆型号：M14对拉螺杆 对拉螺杆水平间距：500对拉螺杆距梁底距离依次为：200400700400800梁跨度方向立柱间距：900 梁两侧立柱间距：1100步距：1500 梁底增加立柱根数：1梁底支撑小梁根数：4 梁侧竖向小梁间距：200对拉螺杆型号：M14止水螺杆 对拉螺杆水平间距：400对拉螺杆距梁底距离依次为：200500800梁跨度方向立柱间距：450 梁两侧立柱间距：1100步距：1500 梁底增加立柱根数：1梁底支撑小梁根数：4 梁侧竖向小梁间距：200对拉螺杆型号：M14止水螺杆 对拉螺杆水平10、间距：400对拉螺杆距梁底距离依次为：200支模高度6.2m（-6.500m-0.300m）部位板厚排距纵距步距小梁间距拖梁方式楼板2509009001500300可调顶托+双钢管梁5001200梁跨度方向立柱间距：450 梁两侧立柱间距：1100步距：1500 梁底增加立柱根数：1梁底支撑小梁根数：4 梁侧竖向小梁间距：200对拉螺杆型号：M14止水螺杆 对拉螺杆水平间距：400对拉螺杆距梁底距离依次为：200，7505001500梁跨度方向立柱间距：450 梁两侧立柱间距：1100步距：1500 梁底增加立柱根数：2梁底支撑小梁根数：4 梁侧竖向小梁间距：200对拉螺杆型号：M14止水螺杆11、 对拉螺杆水平间距：400对拉螺杆距梁底距离依次为：200，750注：竖向剪刀撑和水平剪刀撑搭设情况详见5.2.3节；梁底必须加设加强支撑，当梁宽大于400mm时须设置1道加强撑；当梁宽大于700mm时须设置2道加强撑，加强支撑应与满堂架水平杆稳定连接；2.4 地下室加固三层大跨度预应力楼板支撑架体落在地下室顶板上，经估算地下室顶板不能满足上部荷载要求，本工程采用扣件式钢管脚手架回顶进行加固。地下室架体拆除后再进行回顶必然影响上部结构施工进度，要求地下室顶板相应位置施工时满堂架按照回顶要求搭设，搭设要求如下：搭设立杆间距同上部支撑架体间距，位置对应，步距不大于1500mm，立柱置于400mm宽12、50mm厚通长设置的木跳板上，立杆上部采用快插件顶于通长设置的木枋上。剪刀撑设置同上部架体设置。2.5 计算书梁、板计算书见附件。3 施工准备3.1 技术准备1、施工前，技术部牵头，组织相关人员熟悉施工图纸，及时解决施工图纸中的疑问，做到准确理解设计意图。2、建立三级交底制度，即技术负责人-施工管理人员-施工班组长和操作工人，交底要根据分项工程特点进行，使交底具有可操作性。对进场人员进行综合入场教育。施工工长将技术、质量、安全、文明施工等要求向作业队伍进行分解交底。3.2 劳动力准备序号工种高大模板支撑施工人数1架子工502测量工33机操工44焊工85普工20合计853.3 物资准备1、材料准13、备确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。钢管材料等应有相应的质量证明、检验报告。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。2、机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。序号材料名称单位14、数量1钢管48.33.6m1500002扣件套800003快拆头套120004脚手板400400050 mmm60005胶合板915183018mmm87506木枋501004000 mmm3507安全平网m4000注：以上数量作为施工备料。3、材料质量标准1）、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-88）的要求。2）、胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。3）、木枋必须符合相关质量标准要求。4）、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T15793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构15、钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。5）、支架钢管采用48.33.6钢管。针对本高支模区域钢管用料，经现场检查后必须满足3.6mm的壁厚才能使用。6）、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1）新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2011）的规定；2）旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定16、：表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ130-2011）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。钢管上严禁打孔。7）、本脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧17、扣件均应进行防锈处理。8）、本支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。9）、木脚手板每块质量不宜大于30kg，其材料应符合现行国家标准木结构设计规范（GBJ 5）中级材质的规定，脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。10）、顶托应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第3.4条的规定：可调托撑外径不得小于36mm，钢板厚度不得小于5mm，可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm；钢管立柱顶部设U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安18、装时应保证上下同心。4 模板体系的选择4.1 模板的配置根据本工程特点，地下一层，地上三层，局部有机房层，配模时，考虑满配一层、二层、三层模板，屋顶层、机房层模板周转使用。为保证混凝土质量，根据工程结构特点和现场实际情况，对板体系进行如下设计：1）柱：方柱及与墙交接的圆柱采用15mm厚木模板，现场拼装定型，钢管抱箍，竖向龙骨为50100mm木枋，间距150。最底部钢管离楼地面高度为200mm，以上钢管抱箍间距为500mm。2）梁侧、梁底、板底模板：梁板底模支撑采用扣件式钢管脚手架，模板采用15mm厚木模版，背楞采用50100木枋。梁侧模板采用木枋加M14对拉螺杆进行模板加固。4.2 脱模剂的选19、用及涂刷1）脱模剂性能应符合相关规范规定，不合格的脱模剂不准使用。2）检查模板是否清理到位，凡不符合要求的模板不准涂刷脱模剂，必须对模板进行清理、修整，符合要求后方可涂刷。3）使用时先用滚筒在模板表面满刷一遍，再用干净的棉纱在模板表面均匀擦拭，使脱模剂在模板表面均匀分布，脱模剂不得过厚，并注意防止污染钢筋。4）涂刷脱模剂要专人进行，要求涂刷均匀，不准漏刷，不准有流淌痕迹，脱模剂要随用随领，剩下的要交回库房，避免浪费和变质。5 满堂架架体布置详图106三层413轴/CJ轴满堂支撑架立杆、水平杆布置图三层413轴/CJ轴满堂支撑架剪刀撑布置图三层413轴/CJ轴满堂支撑架剖面图6 施工工艺6.1 20、工艺流程检查钢管、扣件质量钢管分类选取立杆、支撑基础面清理放线定梁位设水平扫地杆立杆固定校正加剪刀撑杆定梁底标高复测检查加固。6.2 搭设要求6.2.1 立杆1、立杆位于混凝土底板或楼板上，搭设立杆前确保混凝土强度已符合要求，并及时清理混凝土面的杂物；2、立杆底部必须设置纵向、横向扫地杆，扫地杆距离钢管底部高度200mm；3、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须使用对接扣件连接；顶层顶步必须若采用搭接连接，必须采用双扣件固定立杆。 4、立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不宜大于0.3m，不应大于0.5m；可调托螺杆伸出长度不宜大于0.3m，插入立杆内长度不得小于0.15m；5、立杆对21、接、搭接应满足下列要求：当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不宜设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并采用2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6.2.2 水平杆1、水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应满足以下要求两根相邻水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步、不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于立杆间距的1/3。如下图所示。搭接长度不应22、小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。 水平杆对接接头布置示意（1-立杆、2-水平杆、3-水平杆）6.2.3 剪刀撑1、竖向剪刀撑架体外围连续满布设置；架体内应沿纵、横向梁的跨度方向设置，其间每隔小于等于6道立杆设置。2、水平剪刀撑上层沿梁底连续满布设置，下层沿扫地杆设置，中间均布。相邻水平剪刀撑竖向间距不应超过4步。水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置。剪刀撑宽度取7m10m，采用4560设置。3、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或者立杆上，旋转扣件至主节点的距离不宜大于150mm。4、剪刀撑斜杆接长不小于1m。5、23、所有超重梁下沿梁纵向设置一道竖向剪刀撑。6.3 梁下加强支撑高支模区域梁宽大于300时均应设置梁底加强支撑，当梁宽大于400mm时必须设置2道加强撑，加强支撑应与满堂架水平杆稳定连接。 梁、板跨度大于或等于4m时，应按梁板跨度的0.2%起拱。梁部位模板搭设节点示意图如下：6.4 模板施工6.4.1 柱模板施工矩形框架柱模板安装施工顺序：放线焊接板下口限位钢筋钢筋隐蔽安装模板钢管柱箍加固搭设柱模板支撑架调整垂直度复核模板上口尺寸预检。矩形框架柱模板采用15mm厚木模板作面板，50100木枋作龙骨，龙骨间距为200mm；采用对拉螺杆加钢管加固，对拉螺杆长度为柱子边长加400mm，除柱底部一道钢管柱24、箍间距200mm外，钢管柱箍及对拉螺杆竖向间距为500mm。其中柱截面尺寸600600、700700，以最大柱截面700700考虑，长宽两个方向均分设置3道对拉螺杆，背楞为50100木枋，每边4道。要保证接缝垂直、尺寸吻合。对于梁柱接头部位，为保证工程质量，须用模板进行拼装。拼装时需保证柱截面尺寸，并保证梁柱接头严密。6.4.2 梁板模板施工1、工艺流程测量放线竖立钢管调整标高安装梁底模安装梁侧模绑梁钢筋安装侧模支撑预检2、支设要求1）设计参数详见本方案2.3节。木枋及模板应提前加工。模板制作成侧模包底模的形式。侧模与侧模、侧模与底模接缝的位置做成企口形式，并贴密封条。在模板拼接时增设两根长度25、不小于1000mm的短木枋。梁高700时模板安装大样2）模板施工（1）模板施工前应先沿外墙内侧弹1m线，根据1m线搭设脚手架；放好梁位置线，采用吊线坠的方式将位置线引至钢管架上。（2）调整梁底钢管标高，调平后，铺设梁底模，梁底模两侧用扣件锁紧，防止梁底模跑位。（3）梁侧模应包住梁底模，同时安装快拆头，调整板底满堂架高度以满足层高要求。（4）铺设主次龙骨，按配置方案将模板摆放好，模板拼缝要严密，用钉子把模板固定，楼板模板压在梁侧模上。（5）梁跨度等于大于4m时或悬挑梁大于2m时，按照梁跨度的13起拱。起拱方法：支设好梁板模板后从中间起拱到要求的梁板底标高，起拱应由班组长、放线工、专业工长严格控制26、，不但要保证起拱高度还要保证梁的高度和板的厚度。（6）梁模板支撑采用扣件式脚手架，立杆在梁的位置可进行调整。对于本工程梁柱接头的模板配模和支撑体系如下：（7）在支架搭设完毕后，要认真检查其牢固性，在板模铺设完毕后，要检查其平整度与楼板底标高，并进行校正，拼模时，尽可能采用整板的原则。楼板模板的边部应尽量采用整张模板，局部采用小条模板，模板边沿应平直、无毛边，模板与模板之间硬拼不留缝隙。3）控制要点：（1）梁底和板顶标高应严格控制，支模前将梁底标高依1m线引测到混凝土柱子顶部并弹线，板顶标高依1m线引测到柱筋上。在施工过程中，随时对梁底模、板底、板顶标高进行复测、校正，拉层间对角线控制标高。（227、）严格控制梁的中线、边线和截面尺寸，以混凝土柱子中心线找准梁中心线和边线，拉顶板对角线控制梁轴线。6.4.3 板模板施工1、安装流程搭设脚手架安装主楞安装次楞调整楼板下皮标高及起拱铺板模校正标高加设立杆水平拉杆设置侧模板预检。楼板模板先铺设主龙骨，间距同立杆间距。楼板支撑具体设计参数参见本方案2.3节顶板计算结果见计算书。6.5 高支模拆除1、拆模的时机应是混凝土达到100%强度，其强度要求是根据规范规定。现浇混凝土结构拆模时所需强度，应符合以下要求：侧模、柱模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时不应对基础形成冲击荷载。拆除的模板支架宜分散堆放并及时清运。拆除模板前，由木28、工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除。梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。严禁夜间进行拆架施工。2、高支撑模板拆除的工序要求：拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件29、，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。在拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。拆除承重结构模板的混凝土强度要求表构件类型结构跨度按设计要求混凝土强度达到的百分值板2m50%2m，8m75%8m100%梁8m75%8m100%悬挑构件100%7 质量保证措施7.1 质量要求1、模板安装质量标准序号项 目允许偏差（mm）检查办法1梁轴线位移5尺量2底模上表面标高+5，-5水准仪、拉线3截面尺寸-5尺量4相临两板表面30、高低差2尺量5表面平整度2靠尺、塞尺6预埋件中心位置3尺量7预留管、预留孔位置3尺量8预留洞位置10尺量9预留洞内部尺寸+10，0尺量10预埋螺杆位置2尺量11预埋螺杆外露长度+10尺量2、脚手架搭设质量要求脚手架搭设质量要求以建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中的8.2节为准。7.2 质量保证措施1、模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在已组拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面己安装完毕的柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差31、。工作面己安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3、柱模板拆除时先拆除斜撑，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板。以免模板变形。4、楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。5、方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由于木模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。6、涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装32、完毕后涂刷，防止污染钢筋。7、为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线安装，放好支撑块。8、为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。9、浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪力撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。10、模拆除后，立即包上护角，并进行养护。11、质量通病防治措施如下表所示：序号项 目防治措施1柱烂根模板下口缝隙用海绵条塞严，切忌将其伸入墙体位置，1:3硬性水泥砂浆加5%-8%早强剂；2混凝土表面不平、粘连控制拆模时间，清理模板和涂刷33、隔离剂必须认真，要有专人检查验收3垂直度偏差支模时要反复用线锤吊靠，支模完毕如遇有较大冲撞应重新校正，阴阳角处加双面胶，并在板接头处加后胶带；4竖向钢筋位移钢筋保护层采用塑料垫块来控制5门窗洞偏斜洞口设木方做水平、竖向支撑6外模上下层接茬不平、漏浆确保模板支撑架的牢固，下口用海绵条封堵7板下挠板支撑材料应有足够强度和刚度8 安全文明施工措施8.1 安全保证措施1、金属扣件架搭设工程安全技术措施（1）梁、板下脚手架沿梁方向两边设置剪刀撑，靠近地面的地方设置扫地杆，水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同脚手架钢管。（2）搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。（3）严重34、锈蚀、变形，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。（4）建筑金属的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的钢性材料。（5）所有扣件紧固力矩，应达到4050Nm。（6）同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。（7）斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采用搭接方式，二只回转扣件接长。2、模板工程安全技术措施（1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。（2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。（3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空35、中滑落。（4）安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。（5）高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。（6）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。（7）模板支架在施工中，严禁集中超负荷堆放钢筋、混凝土、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系坍塌。（8）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。（9）模板上有预留洞者，应在安装后36、将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。（10）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。（11）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。（12）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。（13）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。8.2 检测措施（1）班组37、日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）高支模日常检查，巡查重点部位：杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。底座是否松动，立杆是否悬空。连接扣件是否松动。架体是否有不均匀的沉降、垂直度。施工过程中是否有超载现象。安全防护措施是否符合规范要求。支架与杆件是否有变形的现象。（3）监测点布设每隔15m间距各布设1个监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。监测预警值以相关规范为准，当超过预警值时必须通知所有施工人员撤离现场。（4）监测频率在浇筑混凝土过程38、中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过1530分钟一次；在混凝土初凝前后及混凝土终凝前后也应实施实时监测，监测频率可根据现场实际情况进行调整。插表7-1 高大支模搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差值mm预警值mm检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128经纬仪、水准仪4mL6.5m2012经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内绝对偏差H/40025经纬仪、水准仪（5）监测点的平面布置如下图所示：9 计算书9.1 支撑体系计算9.1.1 板计算书（高11m厚150mm）一、工程属性新浇混凝土楼板名称三层新浇混凝39、土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)8新浇混凝土楼板边宽B(m)8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m240、)0.060.08风压高度变化系数z1.58风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)11立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计41、剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+42、(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.3240.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.865kN/m43、 5ql4/(384EI)53.8653004/(38410000281250)0.145mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整8000/900取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.444、Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.32.262kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.15)0.31.317kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.3170.92+0.1210.9450.920.207kNm q20.91.2G1kb=0.91.2045、.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2620.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.207，0.601，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/833309.487N/mm2f15.44N/46、mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.3170.9+0.620.9450.91.247kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2620.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.247，2.198，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(210050)0.952N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b47、=(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.229004/(10093504166700)0.13mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.222504/(893504166700)0.015mml1/400250/4000.625mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩48、W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.31.951kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.31.555kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.549、0.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.5550.9+1.2230.5670.92.223kN 按悬臂梁，R1q1l=1.9510.250.488kN RmaxRmax，R1/21.112kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.280.91.316kN 按悬臂梁，R1q2l=1.280.250.32kN RmaxRmax，R1/20.658kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：50、 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.297kNm Mmax/W0.297106/449066.101N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.306kN max2Vmax/A=22.3061000/42410.879N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.357mm 跨中max=0.357mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.315mm=250/400=0.625mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)900立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)30051、顶部立杆计算长度系数11.473非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.473(900+2300)=2209.5mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=2926.5/15.9=184.057=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.473(900+2300)=2688.962mm 1l01/i2688.962/15.952、169.117，查表得，10.248 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.080.91.52/100.019kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.410.90.9+0.91.40.019/0.95.193kN f Nw/(A)+ Mw/W5193.271/(0.248424)+0.019106/449053.698N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.9511500=3561.55mm 2l02/i3561.55/15.9223.997，查表得，253、0.146 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.080.91.52/100.019kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.410.90.9+0.91.40.019/0.95.436kN f Nw/(A)+ Mw/W5436.271/(0.146424)+0.019106/449092.127N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.193kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地54、基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.436/(10.1)54.363kPafak115kPa 满足要求！9.1.2 500X2200梁计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)33.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)5002200新浇混凝土结构层高(m)11梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋55、自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.57风压高度变化系数z1.58风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底56、增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)467,633梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=10001515157、5/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.72170.047kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.2168.283kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.2156.2kN/m 1、58、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.168.2830.1672+0.1171.7640.16720.195kNm Mmax/W0.195106/375005.211N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67756.2166.6674/(10010000281250)0.104mml/400166.667/4000.417mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.468.2830.167+0.451.7640.1674.684kN R59、2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.168.2830.167+1.21.7640.16712.871kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.456.20.1673.747kN R2=R3=1.1 q2l=1.156.20.16710.303kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1ma60、x4.684+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3+0.5(2.2-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2/21，12.871+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3=12.912kN/m q2max3.747+(0.3-0.1)0.5/3+0.5(2.2-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2/21，10.303+(0.3-0.1)0.5/310.337k61、N/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10712.9120.452，0.512.9120.320.581kNm Mmax/W0.581106/833306.973N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60712.9120.45，12.9120.33.874kN max3Vmax/(2bh0)=33.8741000/(250100)1.162N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.63210.3374504/(1009362、504166700)0.069mml/400450/4001.125mm 2q2l24/(8EI)10.3373004/(893504166700)0.269mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14312.9120.45，0.39312.9120.45+12.9120.36.641kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.621kN，R2R36.641kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.363、93q2l1+q2l2max1.14310.3370.45，0.39310.3370.45+10.3370.35.317kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.138kN，R2R35.317kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) M64、max/W0.128106/449028.471N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.384kN max2Vmax/A=21.3841000/4246.527N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.079mml/400467/4001.168mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.853kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.853kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣65、件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)900立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.473非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.473(900+2300)=2209.5mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=2926.5/15.9=184.057=21066、 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.570.451.52/100.073kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)2.2)+0.91.42169.96kN/m 2)小梁验算 q1max4.216+(0.3-0.1)0.5/3+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2/21，11.581+(0.3-0.1)0.5/3=11.615kN/m 同上四六计算过程，可得： 67、R10.796kN，R28.558kN，R38.558kN，R40.796kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.473(900+2300)=2688.962mm 1l01/i2688.962/15.9169.117，查表得，10.248 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.796+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+0.55-0.5/2)/20.9，8.558，8.558，0.796+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+1.1-0.55-0.5/2)/20.9+068、.073/1.18.69kN fN/(A)+Mw/W8690.08/(0.248424)+0.073106/449098.839N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.9511500=3561.55mm 2l02/i3561.55/15.9223.997，查表得，20.146 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(11-2.2)+Mw/lbmax0.796+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+0.55-0.5/2)/20.9，8.558，8.558，0.796+1.2(0.75+69、(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+1.1-0.55-0.5/2)/20.9+1.32+0.073/1.19.944kN fN/(A)+Mw/W9943.973/(0.146424)+0.073106/4490176.831N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R329.409kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立70、柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.944/(10.15)66.293kPafak140kPa 满足要求！9.1.3 1500X2400梁计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)16.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)15002400新浇混凝土结构层高(m)11梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构71、构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)2100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1050梁底增加立柱根数5梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,700,1050,1400,1750梁底支撑小梁根数10每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度72、(mm)300结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max73、1.2(0.1+(24+1.5)2.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.4)+1.40.72176.243kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.4174.48kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.4161.3kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10774.480.1672+0.1211.7640.16720.227kNm Mmax/W0.227106/37574、006.061N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63261.3166.6674/(10010000281250)0.106mml/400166.667/4000.417mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39374.480.167+0.4461.7640.1675.01kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14374.480.167+1.2231.7640.16714.548kN R3=0.928 q1静l +75、1.142 q1活l=0.92874.480.167+1.1421.7640.16711.855kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39361.30.1674.015kN R2=R4=1.143 q2l=1.14361.30.16711.678kN R3=0.928 q2l=0.92861.30.1679.481kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.676、7 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max5.01+0.91.35(0.3-0.1)1.5/9+0.5(2.4-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72max1.05-1.5/2，(2.1-1.05)-1.5/2/21，14.548+0.91.35(0.3-0.1)1.5/9=14.588kN/m q2max4.015+(0.3-0.1)1.5/9+0.5(2.4-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max1.05-1.5/2，(2.1-1.05)-1.5/277、/21，11.678+(0.3-0.1)1.5/911.711kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10714.5880.452，0.514.5880.320.656kNm Mmax/W0.656106/833307.878N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60714.5880.45，14.5880.34.377kN max3Vmax/(2bh0)=34.3771000/(250100)1.313N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l78、14/(100EI)0.63211.7114504/(10093504166700)0.078mml/400450/4001.125mm 2q2l24/(8EI)11.7113004/(893504166700)0.304mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14314.5880.45，0.39314.5880.45+14.5880.37.504kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R103.85kN，R2R97.50479、kN，R3R4R5R6R7R86.119kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14311.7110.45，0.39311.7110.45+11.7110.36.024kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R103.339kN，R2R96.024kN，R3R4R5R6R7R84.897kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗80、矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.24106/449053.562N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.989kN max2Vmax/A=23.9891000/42418.817N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.049mml/400350/4000.875mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R70.3kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺81、陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.3kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)900立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.473非顶部立杆计算长度系数21.697钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.473(900+2300)=2209.82、5mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.6971500=2545.5mm =l0/i=2545.5/15.9=160.094=210 长细比满足要求！ 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.473(900+2300)=2688.962mm 1l01/i2688.962/15.9169.117，查表得，10.248 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6，R7+N边2max0.3+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41(0.9+1.05-1.5/2)/20.9，9.793，14.083，12.262，14.083，9.793，0.3+183、.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41(0.9+2.1-1.05-1.5/2)/20.914.083kN fN/(A)14.083103/(0.248424)133.933N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.6971500=3097.874mm 2l02/i3097.874/15.9194.835，查表得，20.191 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6，R7+N边2+0.15(11-2.4)max0.3+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.41(0.9+1.05-1.5/2)/20.9，84、9.793，14.083，12.262，14.083，9.793，0.3+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.41(0.9+2.1-1.05-1.5/2)/20.9+1.2915.373kN fN/(A)15.373103/(0.191424)189.832N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R5，R6214.083kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承85、载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)15.373/(10.15)102.489kPafak140kPa 满足要求！9.1.4 板计算书（高6.7m厚150mm）一、工程属性新浇混凝土楼板名称屋顶层新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)8新浇混凝土楼板边宽B(m)8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准86、值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.060.08风压高度变化系数z1.58风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)6.7立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距87、(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/688、37500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.3240.32/8，0.89、1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.865kN/m 5ql4/(384EI)53.8653004/(38410000281250)0.145mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm90、3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整8000/900取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.32.262kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.15)91、0.31.317kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.3170.92+0.1210.9450.920.207kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL92、1=max2.2620.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.207，0.601，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/833309.487N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.3170.9+0.620.9450.91.247kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2620.25，0.0970.25+3.153.174kN 93、VmaxmaxV1，V2，V3max1.247，2.198，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(210050)0.952N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.229004/(10093504166700)0.13mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.222504/(893504166700)0.015mml1/400250/4000.694、25mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(95、0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.31.951kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.31.555kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.5550.9+1.2230.5670.92.223kN 按悬臂梁，R1q1l=1.9510.250.488kN Rm96、axRmax，R1/21.112kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.280.91.316kN 按悬臂梁，R1q2l=1.280.250.32kN RmaxRmax，R1/20.658kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.297kNm Mmax/W0.297106/449066.101N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.306kN max2Vmax/A=22.3061000/42410.879N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) ma97、x0.357mm 跨中max=0.357mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.315mm=250/400=0.625mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)900立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.473非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.473(900+2300)=2209.5mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.951150098、=2926.5mm =l0/i=2926.5/15.9=184.057=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.473(900+2300)=2551.973mm 1l01/i2551.973/15.9160.501，查表得，10.274 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.080.91.52/100.019kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.410.90.9+0.91.40.019/0.95.193kN f Nw/(A)+ Mw/W5199、93.271/(0.274424)+0.019106/449049.011N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.080.91.52/100.019kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.410.90.9+0.91.40.019/0.95.436kN f Nw/(A)+ Mw/W5436.271/(0.100、161424)+0.019106/449083.946N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.193kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.436/(10.1)54.363kPafak115kPa 满足要求！9.1.5 300X700梁计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截101、面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)6.7梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑102、方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1900新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=100103、01515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.57kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/823.570.32/80.27kNm Mmax/W0.27106/375007.07N/mm2f104、15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5qL4/(384EI)=517.953004/(38410000281250)0.673mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.523.570.33.54kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.517.950.32.69kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33105、小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.54+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72max0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2/21，3.54+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=4.44kN/m q2max2.69+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.3-0.3/2，(0.6-0106、.3)-0.3/2/21，2.69+(0.3-0.1)0.3/23.32kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.4412，0.54.440.220.48kNm Mmax/W0.48106/833305.7N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.441，4.440.22.696kN max3Vmax/(2bh0)=32.6961000/(250100)0.81N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.63107、23.3210004/(10093504166700)0.54mml/4001000/4002.5mm 2q2l24/(8EI)3.322004/(893504166700)0.02mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.441，0.3934.441+4.440.25.08kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R25.08kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1108、.1433.321，0.3933.321+3.320.23.79kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R23.79kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.75主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.762106/4180182.3N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.08kN 109、max2Vmax/A=25.081000/39125.98N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.13mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R25.08kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R5.08kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面抵110、抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1900/16=118.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.46 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.2211.92/100.09kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.65kN/m 2)小梁验算 q1max3.25+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41max0.3-0.3/2，(111、0.6-0.3)-0.3/2/21，3.25+(0.3-0.1)0.3/2=3.71kN/m 同上四六计算过程，可得： R14.24kN，R24.24kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax4.24+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(1+0.3-0.3/2)/21，4.24+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(1+0.6-0.3-0.3/2)/21+0.09/0.68kN fN/(A)+Mw/W7996.07/(0.46391)+0.09106/418065.62N/mm2f205N/mm2 满足112、要求！ 八、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8/(10.15)53.31kPafak140kPa 满足要求！9.1.6 500X800梁计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)500800新浇混凝土结构层高(m)6.7梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m113、3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.57风压高度变化系数z1.58风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距114、离(mm)550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=10115、00151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.672kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5116、kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.124.9080.1672+0.1171.7640.16720.075kNm Mmax/W0.075106/375001.998N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67720.5166.6674/(10010000281250)0.038mml/400166.667/4000.417mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.424.9080.167+0.451.7640.1671.117、793kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.124.9080.167+1.21.7640.1674.919kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.420.50.1671.367kN R2=R3=1.1 q2l=1.120.50.1673.758kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：118、 q1max1.793+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3+0.5(0.8-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2/21，4.919+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3=4.96kN/m q2max1.367+(0.3-0.1)0.5/3+0.5(0.8-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2/21，3.758+(0.3-0.1)0.5/33.792k119、N/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.960.452，0.54.960.320.223kNm Mmax/W0.223106/833302.678N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.960.45，4.960.31.488kN max3Vmax/(2bh0)=31.4881000/(250100)0.446N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.7924504/(10093504166700120、)0.025mml/400450/4001.125mm 2q2l24/(8EI)3.7923004/(893504166700)0.099mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.960.45，0.3934.960.45+4.960.32.551kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.696kN，R2R32.551kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.121、1433.7920.45，0.3933.7920.45+3.7920.31.95kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.477kN，R2R31.95kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.173106/449038.122、514N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.859kN max2Vmax/A=21.8591000/4248.767N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.061mml/400550/4001.375mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.531kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.531kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通123、型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.301非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.301(1200+2300)=2341.8mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=2926.5/15.9=184.057=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 M124、w0.91.4klah2/100.91.40.570.451.52/100.073kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42127.12kN/m 2)小梁验算 q1max1.646+(0.3-0.1)0.5/3+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2/21，4.513+(0.3-0.1)0.5/3=4.546kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.504kN，R26.909kN，R125、30.504kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.301(1200+2300)=2704.779mm 1l01/i2704.779/15.9170.112，查表得，10.245 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.504+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+0.55-0.5/2)/20.9，6.909，0.504+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+1.1-0.55-0.5/2)/20.9+0.073/1.17.041kN fN/(A)+Mw/W7040.83/(0.2126、45424)+0.073106/449083.974N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(6.7-0.8)+Mw/lbmax0.504+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+0.55-0.5/2)/20.9，6.909，0.504+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.9+1.1-0.55-0.5/2)/20127、.9+0.885+0.073/1.17.86kN fN/(A)+Mw/W7859.723/(0.161424)+0.073106/4490131.333N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR227.434kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.86/(10.15)52.398kPafak140k128、Pa 满足要求！9.1.7 板计算书（高6.2m厚250mm）一、工程属性新浇混凝土楼板名称三层新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)8新浇混凝土楼板边宽B(m)8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(k129、N/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.060.08风压高度变化系数z1.58风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)6.2立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢130、管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1131、.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.25)+1.40.72.5 1=10.035kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.0350.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 132、2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6.375kN/m 5ql4/(384EI)56.3753004/(38410000281250)0.239mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整8000/900取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此133、需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.33.075kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.25)0.32.13kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.10134、72.130.92+0.1210.9450.920.277kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.0750.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.277，0.601135、，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/833309.487N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6072.130.9+0.620.9450.91.691kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.0750.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.691，2.198，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(210050)136、0.952N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.25)0.31.972kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.9729004/(10093504166700)0.21mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.9722504/(893504166700)0.025mml1/400250/4000.625mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值137、f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.32.866kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.3138、5(0.5+(1.1+24)0.25)0.32.469kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.25)0.3=2.033kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1432.4690.9+1.2230.5670.93.164kN 按悬臂梁，R1q1l=2.8660.250.717kN RmaxRmax，R1/21.582kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1432.0330.92.091kN 按悬臂梁，139、R1q2l=2.0330.250.508kN RmaxRmax，R1/21.045kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.422kNm Mmax/W0.422106/449094.04N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.281kN max2Vmax/A=23.2811000/42415.477N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.567mm 跨中max=0.567mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.501mm=250/400=0.625mm 满足要求140、！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)900立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.473非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.473(900+2300)=2209.5mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm =l0/i=2926.5/15.9=184.057=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(141、hd+2a)=1.1551.473(900+2300)=2551.973mm 1l01/i2551.973/15.9160.501，查表得，10.274 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.080.91.52/100.019kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.410.90.9+0.91.40.019/0.97.633kN f Nw/(A)+ Mw/W7632.991/(0.274424)+0.019106/449070.012N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h142、 =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.080.91.52/100.019kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.410.90.9+0.91.40.019/0.97.876kN f Nw/(A)+ Mw/W7875.991/(0.161424)+0.019106/4490119.685N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调143、托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.633kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.876/(10.1)78.76kPafak115kPa 满足要求！9.1.8 500X1500梁计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)14.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001500新浇混凝土结构层高(m)6.2梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m144、2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.57风压高度变化系数z1.58风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板145、立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)367,733梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm146、，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.72148.359kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.5146.595kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40147、.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.5138.35kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.146.5950.1672+0.1171.7640.16720.135kNm Mmax/W0.135106/375003.604N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67738.35166.6674/(10010000281250)0.071mml/400166.667/4000.417mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) 148、R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.446.5950.167+0.451.7640.1673.239kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.146.5950.167+1.21.7640.1678.895kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.438.350.1672.557kN R2=R3=1.1 q2l=1.138.350.1677.031kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵149、抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.239+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3+0.5(1.5-0.25)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2/21，8.895+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3=8.936kN/m q2max2.557+(0.3-0.1)0.5/3+0.5(1.5-0.25)+(0.5+(24+1.1)0.25)150、max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2/21，7.031+(0.3-0.1)0.5/37.064kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.9360.452，0.58.9360.320.402kNm Mmax/W0.402106/833304.826N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.9360.45，8.9360.32.681kN max3Vmax/(2bh0)=32.6811000/(250100)0.804N/mm21.78N/mm151、2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.0644504/(10093504166700)0.047mml/400450/4001.125mm 2q2l24/(8EI)7.0643004/(893504166700)0.184mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.9360.45，0.3938.9360.45+8.9360.34.596kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1152、R42.848kN，R2R34.596kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.0640.45，0.3937.0640.45+7.0640.33.633kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.498kN，R2R33.633kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2153、根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.128106/449028.565N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.298kN max2Vmax/A=22.2981000/42410.84N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.045mml/400367/4000.918mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.178kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧154、立柱扣件受力R0.178kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.301非顶部立杆计算长度系数21.951钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.301(1200+2300)=2341.8mm 非顶部立杆段：l02=k2h 155、=11.9511500=2926.5mm =l0/i=2926.5/15.9=184.057=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.91.4klah2/100.91.40.570.451.52/100.073kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.5)+0.91.42148.54kN/m 2)小梁验算 q1max2.931+(0.3-0.1)0.5/3+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.41max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2156、/21，8.047+(0.3-0.1)0.5/3=8.08kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.146kN，R26.992kN，R36.992kN，R40.146kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.301(1200+2300)=2704.779mm 1l01/i2704.779/15.9170.112，查表得，10.245 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.146+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.41(0.9+0.55-0.5/2)/20.9，6.992，6.992，0.146+1.2(0.5+157、(24+1.1)0.25)+0.91.41(0.9+1.1-0.55-0.5/2)/20.9+0.073/1.17.124kN fN/(A)+Mw/W7124.227/(0.245424)+0.073106/449084.777N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.9511500=3380.108mm 2l02/i3380.108/15.9212.585，查表得，20.161 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(6.2-1.5)+Mw/lbmax0.146+1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.9158、1.41(0.9+0.55-0.5/2)/20.9，6.992，6.992，0.146+1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.41(0.9+1.1-0.55-0.5/2)/20.9+0.705+0.073/1.17.763kN fN/(A)+Mw/W7763.12/(0.161424)+0.073106/4490129.918N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R327.622kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土159、地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.763/(10.15)51.754kPafak140kPa 满足要求！9.2 梁侧模计算书一、工程属性新浇混凝梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)15002400梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新160、浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1161、.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为200，750，1300，1850 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=100015162、3/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m Mmax0.125q1l20.12539.820.220.2kNm Mmax/W0.2106/375005.31N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max529.872004/(38410000281250)=0.22mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R0.5q1l=0.539.820.23.98kN 正常使用极限状态 R0.5ql=0.529.870.22.99kN 五、小梁验算小梁类型方木163、小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=3.98kN/m Mmax/W0.32106/833303.82N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.61000/(250100)0.48N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=2.99kN/m ma164、x0.51mm550/400=1.38mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax3.19kN 正常使用极限状态 Rmax=2.4kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.75主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=1.6kN/m Mmax/W165、0.16106/418038.28N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=21.961000/39110.03N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=2.4kN/m 1max0.11mm400/400=1mm 2max0.04mm100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax7.12kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.957.126.76kNNtb17.8kN 满足要求！