1、威海综合保税区国际文化展示交流中心 模板工程施工方案威海综合保税区国际文化展示交流中心地上模板工程施工方案编 制：丁志鹏审 核：程 勇审 批：叶现楼中国建筑第八工程局有限公司CHINA CONSTRUCTION EIGHTH ENGINEERING DIVISION CORP.LTD2020.12发布 2020.12实施 威海综合保税区国际文化展示交流中心地上模板工程施工方案目录1 编制依据12 工程概况22.1 工程建设概况一览表22.2 设计概况33 施工部署43.1 项目管理组织43.2 项目管理目标43.3 施工队伍的选择54 施工准备与资源配置计划54.1 技术准备54.2 材料准备2、64.3 机具配置计划74.4 劳动力配置计划84.5 工程施工主要周转材料配置计划85 模板方案的设计原则及施工段的划分95.1 模板设计的原则95.2 施工段的划分105.3 施工进度计划106 施工方法及工艺要求106.1 模板方案选型106.2 模板安装136.3 模板拆除176.4 布料机设置及加固176.5 模板技术措施197 质量管理计划237.1 确定质量控制点237.2 质量检查控制237.3 满堂架搭设质量要求257.4 技术复核及隐蔽验收要求258 安全管理计划269 环境管理计划2710 成本管理计划2811 绿色施工管理计划2811.1 节能降耗管理计划2811.2 3、绿色施工管理措施2912 成品保护管理计划3012.1 模板安装3012.2 模板拆除3013 计算书3113.1 柱模板支撑计算书（1000*1000）3113.2 碗扣式楼板模板支撑架计算书（板厚130mm）3912.3梁模板扣件钢管支撑架计算书（300*700）5812.4梁模板扣件钢管支撑架计算书（400*900）7212.5梁模板扣件钢管支撑架计算书(600*850)8512.6梁侧模板计算书（500*950）9912.7梁侧模板计算书（300*1300）106 威海综合保税区国际文化展示交流中心地上模板工程施工方案1 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件危险性较大的分部分4、项工程安全管理规定建办质201831号文2山东省房屋市政施工危险性较大分部分项工程安全管理实施细则鲁建质安字201815号文3危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部第37号令4国家行业规范钢管脚手架扣件规范GB15831-20065建筑结构荷载规范GB50009-20126混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015年版）7混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20158建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20139混凝土结构工程施工规范GB50666-201110建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200811建筑施工安全检查标准JGJ59-201112建筑施工5、高处作业安全技术规范JGJ80-201613建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201114施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200515建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201616建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-201617建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201818设计文件威海综合保税区国际文化展示交流中心工程项目图纸19企业技术标准中建八局标准化管理手册2015年修订版20模板及支架工程施工技术标准（ZJQ08-SGJB011-2017）21混凝土结构工程施工技术标准（ZJQ008-SGJB204-2017）2 工程概况2.16、 工程建设概况一览表工程名称威海综合保税区国际文化展示交流中心工程性质公共建筑建设规模地下一层，地上三层工程地址文登区大水泊镇威海综合保税园内，广贸路以南，洛阳路以北，天津路以东，大连路以西。总占地面积25655总建筑面积39533.84建设单位威海中建八局建设发展有限公司项目承包范围设计图纸范围内建筑、装饰、安装工程及总包单位竣工验收以前全部内容。设计单位中国建筑上海设计研究院有限公司主要承包工程建筑、安装、装饰工程,包括土石方工程、地基与基础工程、主体工程、电气工程、给排水工程、采暖供热工程、通风空调工程、装饰装修工程、防水工程、门窗工程、消防工程等勘察单位威海地质工程勘察院合同要求质量合7、格监理单位威海市天垣工程咨询管理有限公司工期按合同要求总承包单位中国建筑第八工程局有限公司安全轻伤频率控制在1.5以内。责任事故死亡率为零，无重大工伤事故、火灾事故和恶性中毒事件2.2 设计概况2.2.1结构设计概况地基基础独立基础防水底板持力层全风化花岗岩承载力特征值Fak=350KPa地下主体结构形式钢筋混凝土框架结构主要轴网间距1020010200mm主要结构尺寸梁板柱宽：200高：300、400、550、650、750；宽：250高：650、700、800；宽: 300高：500、600、700、800、850、900、950、1300；宽: 350高：800、900、950、10008、1900；宽: 400高：600、800、900、1150、1250、1300；宽：450高：900；宽: 500高：500、600、900、950、1000、1200、1250、1300，1550、1750、1850、1900；宽: 550高：900、1000、1250、1350；宽: 600高：850、900、1000、1200、1300、1580；宽: 650高：1000、1100、1440；宽: 700高：950、1000；宽：800高950130700*700、750*750、800*800、850*850、900*900、950*950、1000*800、1000*1000、209、00*1000结构安全等级一级结构抗震等级二级抗震设防烈度7度钢筋类别：HPB300、HRB335E、HRB400E特殊结构国际文化展示交流中心部分梁、板属高支模，施工难度大，危险性高，需专家论证（高支模方案单独上报），本方案仅涉及非高支模区域。其它需说明的事项无3 施工部署3.1 项目管理组织模板工程是建筑工程的重点控制项目，模板工程的质量直接决定建筑工程结构的安全性，因此专门成立模板工程项目管理小组，以便加强对模板工程施工质量全过程控制，管理小组分工明确、责任到人、考核到位。表3.1-1项目部管理岗位人员配置序号管理职务姓名职称（资质）职责和权限1项目经理马庚辰高级工程师总负责人2技术负责10、人程勇中级工程师方案编制3生产经理邬世丰中级工程师现场实施负责人4物资经理张雷中级工程师物资采购5商务经理杨韫霖助理工程师成本管理6质量工程师丁志鹏、黄伟哲等助理工程师现场实施与管理7试验员杨培森、曹鑫城助理工程师试验管理图3.1-1项目管理组织机构图3.2 项目管理目标表3.2-1项目管理目标表进度目标符合施工总计划进度要求质量目标一次验收合格安全目标无重大安全事故3.3 施工队伍的选择从事土建工程施工的劳务队伍必须从本局合格分包商名录中选择，确定责任心强、业务技术水平高、无不良施工记录的施工队伍进行。进场施工前，对施工队伍进行施工资质审查。项目部将根据施工技术要求和施工进度的计划安排，确定11、劳动力需要量，并建立有效的管理组织机构，合理确定队组内部工人技术等级比例，并确保满足劳动组合优化要求。所有施工人员选用具有3年以上施工经验的工人，技术操作水平和工作职业道德都具备了为创优工程提供优良施工服务的条件，能够胜任攻坚战。为了更好的为工程提供施工服务，劳动力进行上岗前培训，从而提高其在规章制度、安全施工、操作技术和精神文明教育4个方面水平，确保工程的顺利完成。木工属于技术工种，在工人进场时，项目部将从模板翻样、加工、及安装等各方面对相应工人机型全面的技术指导培训，保证模板工程全过程质量管理受控，满足规范及设计等相关要求，坚决杜绝因各方面原因造成钢筋原材的浪费。表3.3-1分包商选择明细12、表钢筋部位分包名称资质要求开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人基础重庆鑫昌建筑劳务有限公司一级2020-1090劳务公司招标杨韫霖主体重庆鑫昌建筑劳务有限公司一级2020-12170劳务公司招标杨韫霖4 施工准备与资源配置计划4.1 技术准备1、熟悉图纸，掌握盘扣式钢管脚手架安全技术规范，按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。2、编制模板工程施工技术交底，并在施工前向参加施工的班组进行交底。3、做好模板支撑体系施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。表4.1-1技术文件准备计划表序号文件名称文件编号配13、备数量持有人1建筑工程项目管理规范GB/T50326-20061程勇2混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-20151程勇3建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020131程勇4混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015版）1程勇5混凝土强度检验评定标准GBT50107-20101程勇6建筑工程施工工艺规程DBJ14-032-20041程勇7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111程勇建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20161程勇建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20161程勇9建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-20114、61程勇10混凝土结构工程施工规范GB50666-20111程勇11混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-20051程勇12建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081程勇13建筑结构荷载规范GB5009-20121程勇14中建八局标准化管理手册2017版1程勇15建筑施工手册第五版1程勇表4.1-2施工方案编制计划表施工方案名称编制单位负责人审批完成时间模板工程施工方案技术部程勇科技部2018年11月9日4.2 材料准备1、各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。2、根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。15、3、原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。4、木夹板：本工程模板要求采用12mm厚镜面竹胶板（尺寸12002440mm)，要求边角整齐、表面光滑、防水、耐磨、耐酸碱，不得有脱胶空鼓、翘曲、破损现象。对于发生变形、翘角、起皮及表面不平整的模板，及时组织退场。5、方木：4590mm方木，要求规格统一，尺寸规矩，45mm宽的一面顶紧模板使用，木方进场后将木方贴模板一面刨平后使用。6、梁模板支撑体系：根据本工程特点及实际情况，模板支撑体系采用扣件式钢管脚手架。其构配件外观质量应符合下列要求：1）483.6钢管：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压16、痕和深的划道；2）扣件：扣件用机械性能不低于KT33-81要求的可锻铸铁制造的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件施工前均进行防锈处理；3）可调顶托，14对拉螺栓（采用14的一级钢筋，双边套丝扣，并且两边带好两个螺母，沾油备用）。7、板模板支撑体系：根据本工程特点及实际情况，采用拼拆迅速、稳定可靠的碗扣式脚手架。其构配件外观质量应符合下列要求：1）钢管应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结巴、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。2）铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘17、砂应清除干净。3）各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、裂纹等缺陷。构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。4）可调顶托，14对拉螺栓（双边套丝扣，并且两边带好两个螺母，沾油备用）。5）模板的隔离剂采用专用多层板隔离剂，由专业厂家提供。7、板模板支撑体系：根据本工程特点及实际情况，模板支撑体系采用碗扣式钢管脚手架。4.3 机具配置计划表4.3-1机具配置计划表序号机械名称单位数量规格单台功率总功率1塔吊台3TC601035KW35KW2木工压刨台8MI-1056.5KW26KW3木工圆锯台8MJ-1043KW12KW4木工平刨台8MJ-1016.5KW26KW5手锯把若干/6钉锤把若干/8铁水平尺把若18、干/9钢尺把若干/10起钉器把若干/11扳手把若干/4.4 劳动力配置计划除项目部常设管理人员外，劳务单位配专职管理人员，劳动力配置计划管理见表4.4-1。表4.4-1人员配置计划表序号区域工种人数1国际文化展示交流中心木工/架子工1004.5 工程施工主要周转材料配置计划表4.5-1周转料具配置计划表序号施工工具名称规格需用量进场日期责任人1钢管扣件脚手架483.6mm500t2020年12月张雷2碗扣式脚手架483.5mm2000t2020年12月张雷3可调顶托直径32mm6000个2020年12月张雷4模板12mm厚镜面竹胶板6万2020年12月张雷5木方48mm75mm8万m2020年19、12月张雷6对拉螺栓及配件146000套2020年12月张雷7安全平网80002020年12月张雷表4.5-2模板周转计划表序号部位墙、柱梁、板、梯责任人1国际文化展示交流中心不周转（配3层)不周转（配3层)张雷表4.5-3对拉螺栓周转计划表序号部位型号周转情况责任人1国际文化展示交流中心14普通螺栓不周转（配3层)张雷5 模板方案的设计原则及施工段的划分5.1 模板设计的原则 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠；2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性；3、选用材料时，力求做20、到常见通用、可周转利用、便于保养维修；4、结构选型，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况；综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下的几种模板体系方案：结构部位模板选型模板选型框 架 柱12mm厚多层板板采用12mm厚多层板、48*75木方次龙骨，48.33.5钢管作为主龙骨，模板支撑体系采用碗扣脚手架；梁底模采用48*75木方次龙骨，48.33.6钢管作为主龙骨，模板支撑体系采用钢管扣件脚手架；柱采用48*75木方次龙骨，48.33.6双钢管作为主龙骨，采用14对拉螺栓；梁侧模采用12mm厚多层板、48*75木方21、次龙骨，48.33.6钢管作为主龙骨，采用14对拉螺栓。楼梯12mm厚多层板梁、 板12mm厚多层板6、支模高度及架体选型：序号层顶板厚度mm模板体系情况1130碗扣式脚手架，立杆间距9001200，步距12005.2 施工段的划分施工流水段按先后顺序依次施工，由重庆鑫昌建筑劳务有限公司施工依次为（A,B,C,D,E）。图 5.2-1 施工流水段先后顺序划分图5.3 施工进度计划计划 2020 年12月10日开工，2020 年 5月31日全部完成模板支设工作，总工期170日历日。 6 施工方法及工艺要求6.1 模板方案选型表4.1-1 计算模型及模板布置方式表构件类型截面尺寸（单位毫米）计算选22、型（单位毫米）最大计算高度（米）模板布置方式柱700*700、750*750、800*800、850*850、900*900、950*950、1000*800、1000*10001000*10007面板采用12mm厚度覆膜竹胶板，竖楞采用截面4875mm木方，间距189mm，B方向竖楞6根，H方向竖楞6根。柱箍采用双钢管，第一道柱箍距地面100妈妈，柱箍间距500mm，B方向设置对拉螺栓1道，H方向设置对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm。楼板1301307.42模板支撑体系采用碗扣式钢管脚手架，面板采用12mm厚度覆膜竹胶板，内龙骨采用截面4875mm木方，间距300mm，顶托梁采用双钢管4823、3.6mm。立杆的纵距900mm,立杆的横距1200mm，脚手架的步距1200mm，立杆顶部自由端650mm（上端U托高度不得超过300mm）。梁底模200*（300750），250*（650800），300*（500700）300*7007.25模板支撑体系采用钢管扣件式脚手架，面板采用12mm厚度覆膜竹胶板，内龙骨采用截面4875mm木方，梁底龙骨数3根，梁底按照均匀布置承重杆3根，梁底支撑顶托梁长度为1000mm，梁顶托采用钢管483.6mm。梁底增加1道承重立杆，立杆的纵距900mm，脚手架的步距1200mm，立杆顶部自由端500mm（上端U托高度不得超过300mm）300*（800924、50），350*（8001000），400*（600900）,500*(500600)400*9007.05模板支撑体系采用钢管扣件式脚手架，面板采用12mm厚度覆膜竹胶板，内龙骨采用截面4875mm木方，梁底龙骨数4根，梁底按照均匀布置承重杆3根，梁底支撑顶托梁长度为1000mm，梁顶托采用钢管483.6mm。梁底增加1道承重立杆，立杆的纵距600mm，脚手架的步距1200mm，立杆顶部自由端500mm（上端U托高度不得超过300mm）300*1300，400*（11501250）450*900,500*(9001000),550*900,600*850600*8506.7模板支撑体系采用钢25、管扣件式脚手架，面板采用12mm厚度覆膜竹胶板，内龙骨采用截面4875mm木方，梁底龙骨数5根，梁底按照均匀布置承重杆3根，梁底支撑顶托梁长度为1000mm，梁顶托采用钢管483.6mm。梁底增加1道承重立杆，立杆的纵距450mm，脚手架的步距1200mm，立杆顶部自由端500mm（上端U托高度不得超过300mm） 梁侧模梁高600950500*950面板采用12mm厚度普通胶合板，内龙骨采用截面4875mm木方，间距193mm，布置5道。外龙骨采用双钢管，间距500mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距1+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。梁高10001300300*126、300面板采用12mm厚度普通胶合板，内龙骨采用截面4875mm木方，间距187mm，布置7道。外龙骨采用双钢管，间距500mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距1+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。梁底模采用48*75木方次龙骨，48.33.6钢管作为主龙骨，模板支撑体系采用钢管扣件脚手架，梁侧模采用12mm厚多层板、48*75木方次龙骨，48.33.6钢管作为主龙骨，采用14对拉螺栓。图6.1-2 梁模板示意图 楼梯模板采用12mm厚多层板，底模沿斜向龙骨为4875mm木方200mm。楼梯底模应伸出侧模5cm，模板拼缝处应加贴密封条。楼梯踢面模板采用多层板制作27、，根据事先算好的楼梯高度进行加工，模板下口宜制作成倒三角形式，以便于收光，踢面板通过小木条与4875木方连成整体。楼梯施工缝位置留置于楼梯板跨中1/3范围内，垂直于楼梯模板留置，高出施工作业层3个踏步；另外为了便于今后施工过程中施工缝的清理，施工缝处楼梯板模板暂时空缺，以便浇筑砼时的漏浆等杂物及时清除。为保证上下楼梯踏步外侧装修完毕在一条直线上，支模时考虑上下楼梯踏步之间错开70mm,即上下楼梯正对踏步各移35mm。图6.1-2 楼梯模板搭设示意图6.2 模板安装 6.2.1模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的28、定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。1、梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎粱钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板 技术要点 按设计要求起拱，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。2、楼板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序满堂脚手架主龙骨次龙骨顶板模板拼装顶板柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位时，采用硬拼缝且宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与柱、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求及规范起拱，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。3、柱模板安装顺序及技术要点模板安装顺序搭设脚29、手架柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模 技术要点 板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。6.2.2 模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆。根部拼装的精度要求如下： 1、两块模板之间拼缝 1 2、相邻模板之间高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 36.2.3 模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出柱截面位置尺寸线、模板500mm控制线，以便于梁、柱模板的安装和校正30、。当柱混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到柱上。 首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道柱轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。6.2.4 模板的施工要点（1）模板支撑钢管必须在楼面弹线上垫底座或垫板，木垫板厚度不小于50mm，宽度不小于200mm。（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；如局部有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；31、（3）板短边跨度大于4米小于等于8米时，施工时应起拱（起拱高度为跨度的1.5）；板短边跨度大于8米时，施工时应起拱（起拱高度为跨度的2）。（4）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与柱齐平，加密封条，避免柱体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（5）从柱根起步500mm32、 立第一根立杆以后按计算的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道，步距h按照1200mm考虑搭设。（6）斜撑杆设置：模板支撑架应在架体周边、内部纵向和横向每隔6-9M各设置一道竖向斜撑杆，每道竖向斜撑杆沿架体竖向每隔不大于两步距采用八字形对称设置，竖向撑斜杆与地面的倾角在4560之间。 图6.2-1 竖向斜撑杆平面图及立面图模极支撑架宜在架体顶层水平杆设置层设置一层水平剪刀撑;水平斜撑杆应在架体水平面的周边、内部纵向和横向每隔不大于 12m 设置一道;水平斜撑杆应在相邻立杆间呈条带状连续设置。 图6.2-2 水33、平斜撑杆布置图（7） 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（8）固定拉结模板的对拉螺栓，有防水要求部分增加止水环，止水环要求3mm厚，80mm长，止水螺杆采用三段式止水螺杆，止水环要求3mm,50mm长，梁、柱可采用PVC管周转使用。（9）模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。6.3 模板拆除 1、模板拆除根据现场34、同条件的试块指导强度，符合规范要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、竖向构件模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板250%2L875%8100%梁、拱、壳875%8100%悬臂构件-100%3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）柱模板拆除柱模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因35、拆除而损坏时方能拆除。（2） 楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。6.4 布料机设置及加固由于局部汽车泵覆盖范围不足，局部采用车载泵泵浇筑混凝土。为方便操作，在施工楼面安装简易混凝土布料机，采用人力驱动布料转向。布料机安置的牢固与否将直接对其他工序施工造36、成严重影响，所以布料机的支设非常重要。为确保布料的稳定和其他工序施工的安全、正常进行，必须对布料机的支撑部位进行加固处理。本工程采用的简易混凝土布料机，重约 1440kg（包含振动荷载），由四个脚支撑固定，平均每个支撑脚承重 360kg。 施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋上，每个支撑脚下需加铺600mm600mm100mm木跳板。布料机支撑脚木垫块布置平面图如下：布料机楼板底加固措施：1、每个支撑脚下模板支撑需在原有模板支撑体系的基础上增加两根钢管立杆，立杆用扣件与承插式满堂架相连，立杆端部加设可调 U 型顶撑，立杆底部必须加设铁鞋， 所增设钢管立杆必37、须与原模板支撑体系有效连接为一个整体。2、增加的两根立杆需用三根纵横水平杆与直插盘扣式满堂架连接，第一道在距离楼地面 200mm 处设置，第二道距地面步距为 2000，第三道横杆距板底高度为 450。顶部 U 托外露不超过 300。3、布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。布料机支撑脚楼面模板支撑立面图如下：6.5 模板技术措施 1、进场模板质量标准（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶板和竹胶板的出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.0038、1m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2011）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量39、侧压力以及施工荷载。1）主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2） 一般项目（1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2）对跨度不小于4m 的现浇40、钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和41、板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）4）模板垂直度控制对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土柱上的500线，根据层高及板厚，沿柱周边弹出顶板模板的底标高线。模板的变形控制（1）柱模支设前，绑扎保护42、层垫块。（2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。（3）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；（4）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；（5）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；模板如发生变形时，及时修整。清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。与安装配合 合模前与钢筋、43、水、电安装等工种协调配合，技术复核单发放后方可合模。混凝土浇筑时，所有柱板全长、全高拉通线，边浇筑边校正柱板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）模板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木44、方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证柱子、楼板阳角顺直。（4）柱模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在柱继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶板、竹胶板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理45、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲、变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。7 质量管理计划7.1 确定质量控制点表7.1-1 质量控制点控制阶段控制环节控制要点主要控制内容施工准备阶段图纸会审技术负责人整理，经设计、业主、监理、公司四方签字盖章后生效。四方签字生效后，及时在施工图纸上标出，及时通过资料员发放至分包、相关管理人员。技术交底施工前进行，专业工程师编制，所有交底均应有交底人、接受人签字、交底内容齐全。施工准备、施工进度要求、施工工艺、控制要点、成品保护措施、安全注意事项、环境保护措施、质量标准。模板工程几何尺寸、标高模板轴线、尺寸、标高、牢固性、清扫口留置、脱模剂涂刷，施工46、缝留置、止水要求等。检查验收阶段工程资料齐全、填写规范质量检验批资料、技术资料复核山东省要求且有效。7.2 质量检查控制1、模板工程质量检查表7.2-1 允许偏差和检查方法项次项目标准检查方法1轴线位移柱、梁、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、梁、墙54层高垂直不大于6m8经纬仪或吊线、尺量大于6m105相邻两板表面高低差2尺量6阴阳角方正方尺、塞尺顺直线尺7表面平整度5靠尺、塞尺8预埋板中心线位置3拉线、尺量9预埋螺栓中心线位移2拉线、尺量外露长度+10、010预埋管、预留孔中心线位置3拉线、尺量11预留洞中心线位移10拉线尺量尺寸+10,012插筋中心线位47、移5尺量外露长度+10、02、模板质量通病的防治及质量保证措施表7.2-2 模板通病防治措施序号项目防治措施1混凝土柱底烂根模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土柱体位置内。2墙面不平、粘连混凝土强度达到1.2MPa方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。3垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,重新较正,变形严重的模板不得继续使用。4凸凹不平加强模板的维修,每次浇筑混凝土前将模板检修一次.板面有缺陷时,随时进行修理.不得用大锤或振捣器猛振模板,撬棍击打模板。5钢筋移位绑好保护层垫块,内部使用PVC塑料48、套管固定钢筋位置。6阴角不垂直,不方正及时修理好大模板,阴角角模；支撑时要控制其垂直偏差,并且角模内用顶固件加固，保证阴角模或阴角部位的模板的每个翼缘至少设有一个顶件，顶件不得使用易生锈的钢筋或角铁；阴角模或阴角部位的模板两侧边需粘有海棉条,以防漏浆。7外角不垂直保证入模准确，角部夹具夹紧边框，在必要的位置做加强处理，使角部线条顺直,棱角分明8厚度不一致使用坚固的塑料撑具或钢筋顶模棍直接顶在两侧大模板上，保证模板间距；穿墙螺栓需按要求上紧，不得过紧。9模板漏浆在第一次浇筑成形的砼柱上端预留的凹槽内，粘贴海绵条加厚，来保证不漏浆；柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝,楼板缝用胶带纸贴缝,以确保混凝土不49、漏浆。7.3 满堂架搭设质量要求1、搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道的不得使用；扣件有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。2、搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、对拉螺栓、柱箍等的间距。钢管架底座处须采不小于300mm见方50mm厚的垫木。3、鉴于市场上木材质量参差不齐，对木方必须严格把关，特别是含水率必须控制在10%以内。有节芭的木方绝对禁止使用在构件上。4、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；钢管的剪刀撑及扫地杆的搭设要严格执行扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。5、满堂脚50、手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭设时按控制线进行施工，做到纵横成行，上下楼层立杆对中。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求。6、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。7、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。8、浇筑过程中，派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7.4 技术复核及隐蔽验收要求1、技术复核主要内容（1）轴线、控制线。（2）梁、板、柱、墙构件尺寸。（3）预留洞口、预留管道、预埋件大小及定位。（4）楼层标高、层高。（51、5）拆模前拆模试块强度。2、隐蔽验收主要内容（1）模板支撑、支柱和垫板。（2）模板起供。（3）轴线位置、底膜上表面标高、截面内部尺寸、层高垂直度、相邻两板表面高低差、表面平整度。（4）模板质量、模板厚度、隔离剂污染情况等。8 安全管理计划1、工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。特殊工种持证上岗，有关证件须符合威海市有关规定。2、起吊或安装模板时，须和附近高压线路或电源保持一定的安全距离，吊钩重物下不得站人，由持证信号工指挥，符合相关安全操作规程。3、在拆柱模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时有信号工配合；拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行52、”安全标志，非操作人员不得进入此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌钩挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。5、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。6、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严53、禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。7、施工机械必须设置防护装置，每台机械必须一机一闸并设漏电保护开关。8、发生人身触电时，须立即切断电源，然后对触电者进行紧急救护，严禁在未切断电源之前与触电者接触。9、木工加工棚必须配备足够灭火器及其它（如水桶、铁锹等）灭火器材。10、工作场所保持道路通畅，危险部位必须设置明显标志，操作人员必须持证上岗，熟悉机械性能和操作规程。11、在现场高空模板施工必须有操作架，操作架上必须满铺跳板，绑好防护拦杆及踢脚板。在极特殊情况下，难以搭设防护架时操作54、人员须挂好安全带。12、临边施工须特别做好安全防护，搭好操作架，施工时系好安全带。13、严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。14、材料堆放严格按项目部指定位置码放整齐，材料码放高度等满足安全要求。15、外围临边施工要特别引起重视，操作架、安全网（水平及竖向）等必须符合安全规范及有关规定的要求，严防高空坠落。16、起吊模板应将吊构挂牢，及时检查吊钩使用情况，严禁使用有问题吊钩。17、夜间施工时满足相关规定要求，有足够照明。18、模板支拆要采取临时固定措施，防止倾倒伤人。19、操作机械严守机械操作规程，相关人员持证上岗。20、四级风以上，严禁吊装大模板。21、55、拆除工作前对施工人员进行安全技术交底。22、遇四级（含四级）以上大风和雨雪天气、浓雾和雷雨天气时，禁止进行架体的拆除工作，并预先对架体采取加固措施。23、拆除工作因故不连续时，对未拆除部分采取可靠的固定措施。24、拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。25、从事高空作业的人员必须经过体检、凡患有高血压、心脏病、癫瘫病、晕高或视力不够以及不适合高空作业的，不得从事登高拆除作业。26、正确使用个人安全防护用品，必须着装灵便（紧身紧袖），必须正确佩带安全帽和安全带，穿防滑鞋。作业时精力要集中，团结协作，统一指挥。不得“走过挡”和跳跃架子，严禁打闹玩笑，酒后上班。56、9 环境管理计划1、模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。2、木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。3、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。4、涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。5、模板拆除后的垃圾应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。表9-1环境管理分工表序号岗位/部门职责内容1项目经理负责建立健全环保规章制度，全面负责施工现场的环境保护工作，组织施工过程中环保的策划、制定。2技术负责人主持环保规章制度和操作规程的编制与交底。3生产经理负责监督环保规章制度和操57、作规程的落实。4安全总监对项目环境管理负直接领导责任。落实有关环境管理规定，对工人进行环保教育和培训，强化职工环境保护意识。组织现场环境管理的检查和环保监测，出现问题及时处理。5安全环境部组织人员进行环境因素辨识，编制重大环境因素清和环境保护措施，组织环保措施交底并督促措施的落实。参加环保检查和监测并根据监测结果，确定是否需要采取更为严格的防控措施，确保现场污染排放始终控制在国家及省市有关环保法规允许范围内。6专业工管理部负责监督所管辖范围内的环境保护规章制度和操作规程的落实。7专业工程师直接负责各专业环境保护工作。8分包负责人负责对各专业班组长传达环境保护任务并监督完成情况。9专业班组长负责58、各专业环境保护工作的实施人。10 成本管理计划1、做好模板配模计划，减少模板浪费。2、加强拆模过程中模板保护，减少损耗。3、合理安排施工流水，提高模板周转使用率。11 绿色施工管理计划11.1 节能降耗管理计划1、施工使用的材料及周转料具尽量减少二次搬运。2、与施工班组签订奖罚协议，保证减少浪费、节约材料和能源，保证工程质量，以经济手段保障节能降耗目标实现。3、模板工程中配模依该水段，综合配制以利周转。尽量减少配置套数，并对模板进行编号以利周转，避免重复配置造成浪费。4、施工中采用工具式脚手架，节约人工及钢管租赁。5、项目部执行限额领料，减少各种材料浪费。8、加强施工质量的监督和管理，避免出现59、返工返修。9、各种卡具、拉杆及时回收，登记入帐。10、用下料短钢筋焊接接长后合理利用。11、综合平衡工程配料情况，合理组织不同规格的材料进场。11.2 绿色施工管理措施1、组织管理1）建立绿色施工管理体系，并制定相应的管理制度与目标。2）项目经理为绿色施工第一责任人，负责绿色施工的组织实施及目标实现，并制定绿色施工管理人员和监督人员。2、规划管理编制绿色施工方案，并按有关规定进行审批。3、实施管理1）对整个施工过程实时动态管理，加强对施工策划、施工准备、材料采购、现场施工、工程验收等阶段的管理和监督。2）结合工程项目的特点，有针对性地对绿色施工作相应的宣传，通过宣传营造绿色施工的氛围。3）定期60、对职工进行绿色施工知识培训，增强职工绿色施工意识。4、评价管理结合工程特点，对绿色施工的效果及采用的新技术、新设备、新材料与新工艺，进行自评估。5、人员安全与健康管理1）制定施工防尘防毒、防辐射等职业危害的措施，保障施工人员的长期职业健康。2）施工现场建立卫生急救、保健防疫制度，在安全事故和疾病疫情出现时提供及时救助。3）加强对施工人员的管理，改善施工人员的生活条件。提供卫生、健康的工作与施工环境。12 成品保护管理计划12.1 模板安装1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、模板施工过程中应保护钢筋不受扰动。3、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时61、，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。4、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它已施工完的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下62、面的砂浆找平层。8、冬期施工防止混凝上受冻，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆模，否则会影响混凝土质量。12.2 模板拆除1、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。2、模板与墙柱面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。13 计算书13.1 柱模板支撑计算书（1000*1000）柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 7000mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm2.8mm。柱模板竖楞截面选择为：463、8.75.mm木方，B方向竖楞6根，H方向竖楞6根。面板厚度12mm，剪切强度1.1N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模64、温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.65、50m。荷载计算值 q = 1.227.0000.500+1.404.0000.500=19.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 12.00cm3；截面惯性矩 I = 7.20cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取14.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2013.500+1.402.000)66、0.2000.200=0.076kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.07610001000/12000=6.333N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2013.500+1.402.000)0.200=2.280kN截面抗剪强度计算值 T=32280.0/(2500.00012.000)=0.570N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.10N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v 67、= 0.67713.5002004/(100800072000)=0.254mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、竖楞的计算竖楞直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞计算简图竖楞的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.200m。荷载计算值 q = 1.227.0000.200+1.404.0000.200=7.600kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.800/0.500=7.600kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.6000.500.50=0.190kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.68、60.5007.600=2.280kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5007.600=4.180kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 168.75cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.190106/45000.0=4.22N/mm2抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32280/(24875)=0.950N/mm2截面抗剪强度设计值 T=69、1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.400500.04/(1008000.001687500.0)=0.169mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.227.00+1.404.00)0.200 0.500 = 3.80kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变70、形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.829kN.m最大变形 vmax=0.205mm最大支座力 Qmax=13.622kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.829106/8494.1=97.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A71、 = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.622B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.227.00+1.404.00)0.200 0.500 = 3.80kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.829kN.m最72、大变形 vmax=0.205mm最大支座力 Qmax=13.622kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.829106/8494.1=97.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.8573、0对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.622H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！13.2 碗扣式楼板模板支撑架计算书（板厚130mm）依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为274、05.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取0.95。架体结构重要性系数取1.00。模板支架搭设高度为7.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.20m。钢管规格：482.8;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);面板厚度12mm，剪切强度1.1N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。内龙骨采用48.75.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.75、0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。顶托梁采用双钢管482.7mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值3.00kN/m2，堆放荷载标准值1.00kN/m2。 图 碗扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.13+0.30)+1.404.00=9.876kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.13+0.71.404.00=8.325kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，76、可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1301.000+0.3001.000=3.563kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)1.000=4.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.00cm3；截面惯性矩 I = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板77、的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取14.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.563+1.404.000)0.3000.300=0.089kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.08910001000/24000=3.703N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.563+1.404.000)0.300=1.778kN截78、面抗剪强度计算值 T=31778.0/(21000.00012.000)=0.222N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.10N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.5633004/(1008000144000)=0.170mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1300.300=0.979kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： 79、q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.300=1.200kN/m静荷载 q1 = 1.200.979+1.200.090=1.283kN/m活荷载 q2 = 1.401.200=1.680kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.680+1.283)0.900=2.667kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.666/0.900=2.963kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.960.900.90=0.280、40kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.963=1.600kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.963=2.933kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 168.75cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f =0M/W =1.00.240106/45000.0=5.33N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=381、1599.85/(248.0075.00)=0.667N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.069kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.069900.04/(1008000.001687500.0)=0.352mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.933kN均布荷载取82、托梁的自重 q= 0.072kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.462kN.m经过计算得到最大支座 F= 13.038kN经过计算得到最大变形 V= 1.288mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.24cm3；截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f =0M/W =1.01.462106/8242.0=168.94N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(83、2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.288mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1027.420=0.759kN钢管的自重计算参照碗扣式规范JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9001.200=0.324kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1300.9001.200=3.524kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 4.84、607kN。2.活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000)0.9001.200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.58kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/85、mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 194.75N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0 = ku(h+2a) k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155； u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.65m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.65-0.2) + 1.2 =1.00l0=3.176m；=86、3176/16.0=198.376, =0.184根据承载力线性插值得到: =(1.0011576)/(0.184397.6)/1.00=158.327N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心87、压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0861.2001.2001.200/10=0.013kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0867.41.20(0.57.4+0.60)=3.316kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+88、2)(3.316/8.00)=0.221kN 立杆Nw = 1.2004.607+1.4004.320+1.40.60.221=11.762kN根据承载力线性插值得到: =1.00(11762/(0.184397.6)+13000/4247)/1.00=163.820N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、碗扣式模板支架整体稳定性计算依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=8.00021.200(0.703+0.300)89、+2(1.0008.0001.200)8.000/2=153.785kN.m倾覆力矩 MT=31.0003.316 = 9.947kN.m 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取10.20m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=3978.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=10200mm130mm，截面有效高度 h0=110mm。按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼90、板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边10.20m，短边10.201.00=10.20m，楼板计算范围内摆放129排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 11.20(0.76129/10.20/10.20)+ 1.40(0.00+4.00)=10.82kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=10.2010.82=110.37kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513110.3710.202=589.07kN.m 按照混凝土的强度换算得到10天后混凝91、土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=9.94N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3978.00360.00/(10200.00110.009.94)=0.13根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.121此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fc = 0.12110200.000110.00029.910-6=148.4kN.m结论：由于Mi = 148.38=148.38 Mmax=589.07所以第10天以后的楼板楼板强度和不足以承受92、以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边10.20m，短边10.201.00=10.20m，楼板计算范围内摆放129排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 11.20(0.30+25.100.13)+ 21.20(0.76129/10.20/10.20)+ 1.40(0.00+4.00)=16.04kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=10.2016.04=163.62kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.093、513ql2=0.0513163.6210.202=873.28kN.m 按照混凝土的强度换算得到20天后混凝土强度达到89.90%，C30.0混凝土强度近似等效为C27.0。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=12.85N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3978.00360.00/(10200.00110.0012.85)=0.10根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.095此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fc = 0.09510200.000110.000212.810-6=150.6kN94、.m结论：由于Mi = 148.38+150.62=299.00 Mmax=873.28所以第20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边10.20m，短边10.201.00=10.20m，楼板计算范围内摆放129排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 21.20(0.30+25.100.13)+ 31.20(0.76129/10.20/10.20)+ 1.40(0.00+4.00)=21.26kN/m2计算95、单元板带所承受均布荷载q=10.2021.26=216.87kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513216.8710.202=1157.49kN.m 按照混凝土的强度换算得到30天后混凝土强度达到102.07%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.6。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=14.60N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3978.00360.00/(10200.00110.0014.60)=0.09根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.08596、此层楼板所能承受的最大弯矩为： M3=sbh02fc = 0.08510200.000110.000214.610-6=153.1kN.m结论：由于Mi = 148.38+150.62+153.15=452.14 Mmax=1157.49所以第30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土40天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边10.20m，短边10.201.00=10.20m，楼板计算范围内摆放129排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 31.297、0(0.30+25.100.13)+ 41.20(0.76129/10.20/10.20)+ 1.40(0.00+4.00)=26.48kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=10.2026.48=270.12kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513270.1210.202=1441.70kN.m 按照混凝土的强度换算得到40天后混凝土强度达到110.70%，C30.0混凝土强度近似等效为C33.2。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=15.84N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3978.00360.98、00/(10200.00110.0015.84)=0.08根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M4=sbh02fc = 0.07710200.000110.000215.810-6=150.5kN.m结论：由于Mi = 148.38+150.62+153.15+150.55=602.69 Mmax=1441.70所以第40天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6.计算楼板混凝土50天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边10.20m，短边10.201.00=1099、.20m，楼板计算范围内摆放129排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 41.20(0.30+25.100.13)+ 51.20(0.76129/10.20/10.20)+ 1.40(0.00+4.00)=31.70kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=10.2031.70=323.37kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513323.3710.202=1725.90kN.m 按照混凝土的强度换算得到50天后混凝土强度达到117.40%，C30.0混凝土强100、度近似等效为C35.2。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=16.81N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3978.00360.00/(10200.00110.0016.81)=0.08根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M5=sbh02fc = 0.07710200.000110.000216.810-6=159.7kN.m结论：由于Mi = 148.38+150.62+153.15+150.55+159.71=762.40 Mmax=1725.90所以第50天以后的楼101、板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保存。7.计算楼板混凝土60天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边10.20m，短边10.201.00=10.20m，楼板计算范围内摆放129排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第7层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 51.20(0.30+25.100.13)+ 61.20(0.76129/10.20/10.20)+ 1.40(0.00+4.00)=36.92kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=10.2036.92=376.61kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板102、计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513376.6210.202=2010.11kN.m 按照混凝土的强度换算得到60天后混凝土强度达到122.87%，C30.0混凝土强度近似等效为C36.9。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=17.59N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3978.00360.00/(10200.00110.0017.59)=0.07根据公式s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为： M6=sbh02fc = 0.07710200.000110.000217.103、610-6=167.2kN.m结论：由于Mi = 148.38+150.62+153.15+150.55+159.71+167.20=929.60 Mmax=2010.11所以第60天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑必须保存。8.计算楼板混凝土70天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边10.20m，短边10.201.00=10.20m，楼板计算范围内摆放129排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第8层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.13)+ 61.20(0.30+25.100.13)+ 71.20(0.76129/104、10.20/10.20)+ 1.40(0.00+4.00)=42.14kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=10.2042.14=429.87kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513429.8710.202=2294.32kN.m 按照混凝土的强度换算得到70天后混凝土强度达到127.50%，C30.0混凝土强度近似等效为C38.2。混凝土轴心抗压强度设计值为fc=18.26N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 3978.00360.00/(10200.00110.0018.26)=0.07根据公式105、s=(1-0.5)可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为： M7=sbh02fc = 0.06710200.000110.000218.310-6=151.0kN.m结论：由于Mi = 148.38+150.62+153.15+150.55+159.71+167.20+150.99=1080.59 Mmax=2294.32所以第70天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第8层以下的模板支撑必须保存。碗扣式模板支撑架计算满足要求！12.3梁模板扣件钢管支撑架计算书（300*700）依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准G106、B51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为7.3m，梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4107、N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用48.75.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.13m，梁两侧的楼板计算长度0.60m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合108、S=1.2(25.500.70+0.50)+1.402.50=25.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.50=26.548kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.1300.6000.900=2.417kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯109、强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.900=16.065kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.700+0.300)/0.300=2.550kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.900=1.215kN均布荷载 q = 1.3516.065+1.352.550=25.130kN/m集中荷载 P = 0.981110、.215=1.191kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.414kN N2=5.903kN N3=1.414kN最大弯矩 M = 0.070kN.m最大变形 V = 0.022mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.07010001000/33111、750=2.074N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002355.0/(2900.00015.000)=0.262N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.022mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.903/0.900=6.558kN/m最大弯矩 M = 112、0.1ql2=0.16.560.900.90=0.531kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9006.558=3.542kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9006.558=6.493kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 168.75cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.531106/45000.0=11.81N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必113、须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.003541.57/(248.0075.00)=1.476N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.878kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.878900.04/(1009000.001687500.0)=1.134mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横114、向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.326kN.m最大变形 vmax=0.095mm最大支座力 Qmax=11.868kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.326106/4247.0=76.78N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(115、二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.0011.87=11.87kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.87kN (已经包括组合系数) 脚116、手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.962=1.298kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.225=0.304kN 非顶部立杆段 N = 11.868+1.298=13.166kN 顶部立杆段 N = 11.868+0.304=12.173kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；117、 l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=198.405 允许长细比(k取1) 0=198.405/1.155=171.779 210 长细比验算满足要求! =0.184 =1.0012173118、/(0.184397.6)=166.486N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m； =3306/16.0=206.470 允许长细比(k取1) 0=206.470/1.155=178.762 210 长细比验算满足要求! =0.171 =1.0012173/(0.171397.6)=179.385N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=179.385N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=198.405 允许长细比(k取1) 0=198.405/1.155119、=171.779 210 长细比验算满足要求! =0.184 =1.0013166/(0.184397.6)=180.078N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩120、 Mw=1.40.60.2250.9001.2001.200/10=0.024kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2257.30.90(0.57.3+0.60)=6.203kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(6.203/8.00)121、=0.414kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=11.868+1.3500.225+ 1.40.60.414=12.520kN 非顶部立杆Nw=11.868+1.3500.962+ 1.40.60.414=13.514kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m； =3177/16.0=198.405 允许长细比(k取1) 0=198.405/1.155=171.779 210 长细比验算满足要求! =0.184 =1.0012520/(0.184397.6)+1.0024000/4247=177.004N/mm2a=0.5m时，u1=1.3122、01,l0=3.306m； =3306/16.0=206.470 允许长细比(k取1) 0=206.470/1.155=178.762 210 长细比验算满足要求! =0.171 =1.0012520/(0.171397.6)+1.0024000/4247=190.271N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=190.271N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m； =3177/16.0=198.405 允许长细比(k取1) 0=198.405/1.155=171.779 210 长细比验算满足要求! =0123、.184 =1.0013514/(0.184397.6)+1.0024000/4247=190.597N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.868kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1337.250=1.298kN N = 11.868+1.298=13.166kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),124、W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.0013166/(0.363397.6)=91.336N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6W125、klah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.2001.200/10=0.024kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑126、架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2257.30.90(0.57.3+0.60)=6.203kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(6.203/8.00)=0.414kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 11.868+1.3500.962+1.40.60.414=13.514kN经计算得到=1.0013514/(0.363397.6)+1.0024000/4247=99.513N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力127、墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.900(1.188+0.500)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=97.182kN.m倾覆力矩:MT=31.0006.203 = 18.608kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！12.4梁模板扣件钢管支撑架计算书（400*900）依据规范:建筑施工脚手架安128、全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为7.1m，梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度12mm129、，剪切强度1.1N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。内龙骨采用48.75.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.13m，梁两侧的楼板计算长度0.60m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷130、载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.402.50=31.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.50=33.432kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.1300.6000.600=1.611kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构131、,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.600=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.900+0.400)/0.400=1.650kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.600=1.080kN均布荷载 q = 1.3513.770+1.351.650=20.817kN/m集中荷载 P132、 = 0.981.080=1.058kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.40cm3；截面惯性矩 I = 8.64cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.031kN N2=3.662kN N3=3.662kN N4=1.031kN最大弯矩 M = 0.047kN.m最大变形 V = 0.048mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.133、000.04710001000/14400=3.264N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取14.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.001917.0/(2600.00012.000)=0.399N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.10N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.048mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.662/0.600=134、6.103kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.100.600.60=0.220kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6006.103=2.197kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6006.103=4.028kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 168.75cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.220106/45000.0=4.88N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:135、 Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002197.04/(248.0075.00)=0.915N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.769kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.769600.04/(1008000.001687500.0)=0.245mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、136、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.446kN.m最大变形 vmax=0.122mm最大支座力 Qmax=10.949kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.446106/4247.0=105.11N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500137、.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.0010.95=10.95kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10138、.95kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.874=1.179kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.211=0.284kN 非顶部立杆段 N = 10.949+1.179=12.128kN 顶部立杆段 N = 10.949+0.284=11.233kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计139、值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.799,l0=3.325m； =3325/16.0=207.639 允许长细比(k取1) 0=207.639/1.155=179.774 210 长细比验算满足要求!140、 =0.169 =1.0011233/(0.169397.6)=167.060N/mm2a=0.5m时，u1=1.352,l0=3.435m； =3435/16.0=214.564 允许长细比(k取1) 0=214.564/1.155=185.770 210 长细比验算满足要求! =0.159 =1.0011233/(0.159397.6)=178.057N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=178.057N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m； =3084/16.0=192.605 允许长细比(k取141、1) 0=192.605/1.155=166.758 210 长细比验算满足要求! =0.195 =1.0012128/(0.195397.6)=156.245N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，1.00m； Nw 考虑风荷载时，立142、杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.6001.2001.200/10=0.027kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2257.10.60(0.57.1+0.60)=3.926kN.m Nwk = 68/(8+1)143、/(8+2)(3.926/8.00)=0.262kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=10.949+1.3500.211+ 1.40.60.262=11.453kN 非顶部立杆Nw=10.949+1.3500.874+ 1.40.60.262=12.348kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.799,l0=3.325m； =3325/16.0=207.639 允许长细比(k取1) 0=207.639/1.155=179.774 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.0011453/(0.169397.6)+1.0027000/4247=176.738N144、/mm2a=0.5m时，u1=1.352,l0=3.435m； =3435/16.0=214.564 允许长细比(k取1) 0=214.564/1.155=185.770 210 长细比验算满足要求! =0.159 =1.0011453/(0.159397.6)+1.0027000/4247=187.950N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=187.950N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m； =3084/16.0=192.605 允许长细比(k取1) 0=192.605/1.155=166.758145、 210 长细比验算满足要求! =0.195 =1.0012348/(0.195397.6)+1.0027000/4247=165.485N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.949kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1247.050=1.179kN N = 10.949+1.179=12.128kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm146、2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.0012128/(0.363397.6)=84.132N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩147、 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.6001.2001.200/10=0.027kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk148、 + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2257.10.60(0.57.1+0.60)=3.926kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(3.926/8.00)=0.262kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 10.949+1.3500.874+1.40.60.262=12.348kN经计算得到=1.0012348/(0.363397.6)+1.0027000/4247=92.065N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!149、架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.600(1.457+0.500)+2(0.0008.0000.600)8.000/2=75.105kN.m倾覆力矩:MT=31.0003.926 = 11.778kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！12.5梁模板扣件钢管支撑架计算书(600150、*850)依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为6.7m，梁截面 BD=600mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁151、底增加1道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.1N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。内龙骨采用48.75.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.13m，梁两侧的楼板计算长度0.60m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规152、定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.85+0.50)+1.402.50=30.110kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.85+0.71.402.50=31.711kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.1300.6000.450=1.208kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/3153、2D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8500.450=9.754kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.850+0.600)/0.600=0.863kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.450=1.215kN均布荷载 q = 1.359.754+1.350.863=154、14.332kN/m集中荷载 P = 0.981.215=1.191kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 10.80cm3；截面惯性矩 I = 6.48cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.845kN N2=2.457kN N3=3.187kN N4=2.457kN N5=0.845kN最大弯矩 M = 0.034kN.m最大变形 V = 0.066mm(1)抗弯强度计算155、经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.03410001000/10800=3.148N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取14.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.001305.0/(2450.00012.000)=0.363N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.10N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.066mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:156、均布荷载 q = P/l = 3.187/0.450=7.082kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.080.450.45=0.143kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4507.082=1.912kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4507.082=3.506kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 168.75cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.143106/45000.0=3.19N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2157、,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001912.16/(248.0075.00)=0.797N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.044kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.044450.04/(1008000.001687500.0)=0.083mm龙骨的最大挠度小158、于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.370kN.m最大变形 vmax=0.137mm最大支座力 Qmax=9.485kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.370106/4247.0=87.23N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小159、于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.009.49=9.49kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设160、计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.49kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.772=1.042kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.196=0.264kN 非顶部立杆段 N = 9.485+1.042=10.527kN 顶部立杆段 N = 9.485+0.264=9.749kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N161、/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.799,l0=3.325m； =3325/16.0=207.639 允许长细比(k取1) 0=207.639/1.155=179162、.774 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.009749/(0.169397.6)=144.994N/mm2a=0.5m时，u1=1.352,l0=3.435m； =3435/16.0=214.564 允许长细比(k取1) 0=214.564/1.155=185.770 210 长细比验算满足要求! =0.159 =1.009749/(0.159397.6)=154.539N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=154.539N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m； =3084/16.0163、=192.605 允许长细比(k取1) 0=192.605/1.155=166.758 210 长细比验算满足要求! =0.195 =1.0010527/(0.195397.6)=135.617N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1164、.00m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.2001.200/10=0.027kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.70.45(0.56.7+0.60)=2.680kN165、.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(2.680/8.00)=0.179kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=9.485+1.3500.196+ 1.40.60.179=9.899kN 非顶部立杆Nw=9.485+1.3500.772+ 1.40.60.179=10.677kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.799,l0=3.325m； =3325/16.0=207.639 允许长细比(k取1) 0=207.639/1.155=179.774 210 长细比验算满足要求! =0.169 =1.009899/(0.169397.6)+1.0027000/166、4247=153.634N/mm2a=0.5m时，u1=1.352,l0=3.435m； =3435/16.0=214.564 允许长细比(k取1) 0=214.564/1.155=185.770 210 长细比验算满足要求! =0.159 =1.009899/(0.159397.6)+1.0027000/4247=163.326N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=163.326N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m； =3084/16.0=192.605 允许长细比(k取1) 0=192.605/1167、.155=166.758 210 长细比验算满足要求! =0.195 =1.0010677/(0.195397.6)+1.0027000/4247=143.958N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.485kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1156.700=1.042kN N = 9.485+1.042=10.527kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积168、，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.0010527/(0.363397.6)=73.024N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设169、计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.2001.200/10=0.027kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 170、0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.70.45(0.56.7+0.60)=2.680kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(2.680/8.00)=0.179kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 9.485+1.3500.772+1.40.60.179=10.677kN经计算得到=1.0010677/(0.363397.6)+1.0027000/4247=80.474N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计171、算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.450(1.716+0.500)+2(0.0008.0000.450)8.000/2=63.785kN.m倾覆力矩:MT=31.0002.680 = 8.039kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！12.6梁侧模板计算书（5172、00*950）梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度950mm，两侧楼板厚度130mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用48.75.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距1+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.1N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生173、的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.174、90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3810.500+1.405.4000.500=18.409kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 12.00cm3；截面惯性矩 I = 7.20cm4； 计算简图 弯矩图(175、kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.483kN N2=4.313kN N3=3.504kN N4=4.313kN N5=1.483kN最大弯矩 M = 0.082kN.m最大变形 V = 0.237mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.08210001000/12000=6.833N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取14.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh176、 = 32291.0/(2500.00012.000)=0.573N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.10N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.237mm面板的最大挠度小于205.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2124.38+1.40.215.40=7.548kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2124.38=4.998kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.774/0.500=7.548kN/m最177、大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.5480.500.50=0.189kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.548=2.264kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5007.548=4.151kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 168.75cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.189106/45000.0=4.19N/mm2抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T 178、= 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32264/(24875)=0.943N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.998500.04/(1008000.001687500.0)=0.157mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标179、准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.124kN.m最大变形 vmax=0.621mm最大支座力 Qmax=13.720kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.124106/8242.8=136.36N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于419.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉180、螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.720对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！12.7梁侧模板计算书（300*1300）梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1300mm，两侧楼板厚度130mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置7道，内龙骨采用48.75.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距1+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12181、mm，剪切强度1.1N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土182、的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计183、算值 q = 1.224.3810.500+1.405.4000.500=18.409kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 12.00cm3；截面惯性矩 I = 7.20cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.415kN N2=4.073kN N3=3.452kN N4=3.659kN N5=3.452kN N6=4.073kN N7=1.415kN最大弯矩 M = 0184、.074kN.m最大变形 V = 0.197mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.07410001000/12000=6.167N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取14.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32174.0/(2500.00012.000)=0.544N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.10N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.197mm面板的最大挠度小于195.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内185、龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2024.38+1.40.205.40=7.179kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2024.38=4.754kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.590/0.500=7.179kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.1790.500.50=0.179kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.179=2.154kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5007.179=3.949kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为186、:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 168.75cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.179106/45000.0=3.99N/mm2抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32154/(24875)=0.897N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.754500.04/(1008000.001687500187、.0)=0.149mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.793kN.m最大变形 vmax=0.357mm最大支座力 Qmax=11.699kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.793106/8242.8=96.21N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.699对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！126