1、威海综合保税区国际文化展示交流中心 高大模板施工方案威海综合保税区国际文化展示交流中心高大模板施工方案编 制：审 核：审 批：中国建筑第八工程局有限公司CHINA CONSTRUCTION EIGHTH ENGINEERING DIVISION CORP.LTD2020.10发布 2020.10实施 目 录1 编制依据12 工程概况12.1 工程建设概况12.2 设计概况22.3 工程施工条件83 施工安排83.1 项目管理组织83.2 项目管理目标93.3 各项资源供应方式93.4 施工流水段的划分与工艺流程93.5 工程施工重点和难点分析及应对措施104 施工进度计划115 施工准备与资源2、配置计划115.1施工准备115.2资源配置计划136 施工方法及工艺要求146.1高大模板施工方案146.2安装支撑系统工艺要求176.3模板及支架的构造及施工要点176.4 模板安装注意事项186.5梁模板的拆除196.6施工工艺要求207 质量管理计划218 进度管理计划239 安全管理计划249.1技术安全措施249.2施工监测措施259.3预防坍塌事故的安全措施259.4预防高空坠落事故安全措施269.5预防物体打击事故的安全措施279.6其他安全注意事项2710 环境管理计划2811 成品保护管理计划2812 节能降耗管理计划2813 绿色施工管理计划2814 应急预案2914.13、概况2914.2机构设置2914.3机构的职责2914.4应急救援工作程序3014.5救援方法3015计算书（均按最不利计算）3115.1国际文化展示交流中心悬挑梁400*600（扣件式，支模高度18m）计算书3115.2国际文化展示交流中心悬挑梁600*1000（扣件式，支模高度18m）计算书4615.3国际文化展示交流中心600*1000（扣件式，支模高度6.65m）计算书6115.4国际文化展示交流中心500*1900（扣件式，支模高度6.65m）计算书7615.5国际文化展示交流中心600*600梁侧模板计算书9115.6国际文化展示交流中心800*950梁侧模板计算书9815.7国际4、文化展示交流中心500*1900梁侧模板计算书105 1 编制依据编制依据详见表1-1。表1-1 方案编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件危险性较大的分部分项工程安全管理规定建办质201831号文2山东省房屋市政施工危险性较大分部分项工程安全管理实施细则鲁建质安字201815号文3危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部第37号令4国家行业规范钢管脚手架扣件规范GB15831-20065建筑结构荷载规范GB50009-20126混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015年版）7混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20158建筑工程施工质量验收统一标准GB50305、0-20139混凝土结构工程施工规范GB50666-201110建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200811建筑施工安全检查标准JGJ59-201112建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201613建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201114施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200515建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201616建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-201617建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201818设计文件威海综合保税区国际文化展示交流中心图纸19企业技术标准中建八局标准化管理手册2015年修订版26、0模板及支架工程施工技术标准（ZJQ08-SGJB011-2017）21混凝土结构工程施工技术标准（ZJQ008-SGJB204-2017）2 工程概况2.1 工程建设概况表2.1-1工程建设概况一览表工程名称威海综合保税区国际文化展示交流中心工程性质公共建筑建设规模地下一层，地上三层工程地址文登区大水泊镇威海综合保税园内，广贸路以南，洛阳路以北，天津路以东，大连路以西。总占地面积25655总建筑面积39533.84建设单位威海中建八局建设发展有限公司项目承包范围设计图纸范围内建筑、装饰、安装工程及总包单位竣工验收以前全部内容。设计单位中国建筑上海设计研究院有限公司主要分包工程建筑、安装、装饰7、工程,包括土石方工程、地基与基础工程、主体工程、电气工程、给排水工程、采暖供热工程、通风空调工程、装饰装修工程、防水工程、门窗工程、消防工程等勘察单位威海地质工程勘察院合同要求质量合格监理单位威海市天垣工程咨询管理有限公司工期按合同要求总承包单位中国建筑第八工程局有限公司安全轻伤频率控制在1.5以内。责任事故死亡率为零，无重大工伤事故、火灾事故和恶性中毒事件2.2 设计概况2.2.1 结构设计概况表2.1-1工程设计概况一览表地基基础独立基础防水底板持力层全风化花岗岩承载力特征值Fak=350KPa地下主体结构形式钢筋混凝土框架结构主要轴网间距1020010200mm主要结构尺寸梁板柱宽：208、0高：300、400、550、650、750；宽：250高：650、700、800；宽: 300高：500、600、700、800、850、900、950、1300；宽: 350高：800、900、950、1000、1900；宽: 400高：600、800、900、1150、1250、1300；宽：450高：900；宽: 500高：500、600、900、950、1000、1200、1250、1300，1550、1750、1850、1900；宽: 550高：900、1000、1250、1350；宽: 600高：850、900、1000、1200、1300、1580；宽: 650高：1000、19、100、1440；宽: 700高：950、1000；宽：800高950180、250700*700、750*750、800*800、850*850、900*900、950*950、1000*800、1000*1000、2000*1000结构安全等级一级结构抗震等级二级抗震设防烈度7度钢筋类别：HPB300、HRB335E、HRB400E特殊结构国际文化展示交流中心部分梁属高支模，施工难度大，危险性高，需专家论证其它需说明的事项无2.2.2 高大模板标准与定义根据住房和城乡建设部37号令危险性较大的分部分项工程安全管理规定要求，超过一定规模的危险性较大的分部分项工程需要专家对专项方案进行论证。110、高度超过8 m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证。 2、跨度超过18m，施工总载荷大于15 kN/的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证。3、原规定集中线荷载大于20kN/m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证。一、施工总荷载的计算方法： 1、施工总荷载的组成 施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数2、 钢筋砼自重=板厚（m）25KN/m33、 模板木方的自重取值为 0.3KN/m2 4、施工均布活荷载取 3KN/m2 5、分项系数 永久荷载分项系数取 1.2， 施工均布活荷载分项系数取 1.4例： 1.2（2511、h+0.3）+1.43=15KN/m2解得 h=0.348 米，取整 h=350mm ，即板厚达到或超过 350mm时，需要进行专家论证。 二、集中线荷载的计算方法 1、集中线荷载的组成 集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数2、钢筋砼自重=梁的截面积（m2）25.526KN/m3（配筋率大时取 26 KN/m3）3、模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）0.5KN /m2； 4、施工均布活荷载=梁宽（m）3KN /m2 5、分项系数 永久荷载取 1.2， 施工均布活荷载分项系数取 1.42.2.3 高大模板荷载计算1、楼板面荷载计算本工程楼板厚度主12、要有100mm、180mm、250mm板厚。经计算：当板厚300mm时，需进行高大模板分析论证，本工程不存在此情况。2、梁集中线荷载计算分析经计算：当梁截面尺寸4001300mm时，需进行高大模板分析论证。本工程所有楼层均有超过0.52界面尺寸的梁，需专家论证。4、 高度超过8米的梁板，模板支架需要进行高大模板分析论证。本工程部分区域梁超过8m,均需要专家论证。2.2.4高支模范围及位置威海综合保税区国际文化展示交流中心一层梁高支模施工区域威海综合保税区国际文化展示交流中心二层梁高支模施工区域威海综合保税区国际文化展示交流中心三层梁高支模施工区域威海综合保税区国际文化展示交流中心屋面梁高支模施13、工区域2.3 工程施工条件 模板工程施工前应具备以下施工条件：1、已熟悉图纸要求，并完成方案审批和对施工班组的安全、技术交底工作。2、楼板底模板支撑完毕，标高尺寸准确无误，木板无破损、凹陷、突起等质量问题。满堂架支撑系统良好，无安全隐患。3、相关防护工程施工完毕，所需材料、机械、人员等全部就位。4、经项目相关人员及监理对以上问题验收后方可进行下一道工序施工。3 施工安排3.1 项目管理组织为保证本工程模板工程施工能优质、高速、安全、文明地进行，为本工程后续施工创造良好的条件，我项目将本着结构合理、精干高效的原则，选择具有从事类似工程施工经验的管理人员，负责模板工程的计划、组织、指挥、协调和控制14、，以保证工程的进度、质量、安全等。表3.1-1项目管理人员及职责分工序号管理职务姓名职称（资质）职责和权限1项目经理马庚辰高级工程师总负责人2技术负责人程勇中级工程师方案编制3生产经理邬世丰中级工程师现场实施负责人4物资经理张雷中级工程师物资采购5商务经理杨韫霖助理工程师成本管理6土建工程师丁志鹏、李康等助理工程师现场实施与管理7试验员杨培森、曹鑫城助理工程师试验管理3.2 项目管理目标表3.2-1 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值项目施工成本执行合同约定条款工 期1095日历天质量目标符合国家现行的建筑工程施工质量验收统一标准和相关专业工程施工质量验收规范的规定，一次性验收合格。安全目15、标杜绝伤亡事故，无重大工伤事故。3.3 各项资源供应方式1）劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人模板工程重庆鑫昌一级2020年10月30日1095天劳务公司选定杨韫霖2）施工周转工具采购供应安排一览表周转工具名称规格提供方式要求进场时间计划出场时间责任人钢管48.3*3.6mm租赁2020年10月2021年12月张雷扣件十字、旋转、对接租赁2020年10月2021年12月张雷水平网公司指定租赁2020年10月2021年12月张雷覆面木胶合板12mm厚租赁2020年10月2021年12月张雷顶托架体配套租赁2020年10月2021年16、12月张雷3.4 施工流水段的划分与工艺流程3.4.1施工流水段划分施工流水段按先后顺序依次施工，由重庆鑫昌建筑劳务有限公司施工依次为（A,B,C,D,E）。图3.4-1 施工区段划分图 3.4.2模板工程工艺流程图3.4-4 木模板施工工艺流程方案、交底模板采购模板制作模板支设整 改验 收模板清理拆 模拆模申请进入下道工序同条件试块报告不合格不合格内部自检合格合格各专业自检3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1构件尺寸大梁截面尺寸大，属于危大工程。模板选择、支设，支撑体系的强度、稳定性等，是保证结构施工质量及安全的关键。按照专家论证意见实施。程勇2工程17、高大模板部位分布众多、繁杂且模板支撑高度大，且梁截面尺寸大整个工程高大模板架体梁截面尺寸大，且高大模板的部位十分分散，如何确保每一处的高大模板施工质量是关键方案编制前，一定要熟练施工设计图纸，并针对每一处的高支模出具设计图纸，设计图纸能够指导现场施工，且安排专人监督每一处架体搭设的过程。丁志鹏3架体材质钢管分批次进场，且多为多次周转料具，质量参差不齐。加强材料进场管控，严格按照国家规范及方案要求控制料具尺寸、壁厚，对不合规料具及时退场，严禁使用。对工人进行及时的交底及现场指导。张雷4工人安全性意识工人施工安全性意识差，工作往往求量不求质，细节与质量意识差，导致施工质量不易保证。模板支撑架支设操18、作量大，难以控制合格。对每批工人进行技术交底，强化工人的安全与质量意识，并采取责任追究与奖罚措施。加强过程中的旁站监督，及时发现问题，做到事前交底到位，始终掌控有力，模板铺设及时进行支撑架的检查与验收。丁志鹏4 施工进度计划本工程高大模板的施工进度计划根据现场施工段及施工进度总计划的要求同步进行，2020年10月30日开始施工，2021年12月中旬前全部完成施工。5 施工准备与资源配置计划5.1施工准备1、技术准备 表5.1-1技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑地基基础设计规范GB-50007-20111程勇2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、11程勇3建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020131程勇4建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-20161程勇5混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151程勇6混凝土结构工程施工规范GB50666-20111程勇7建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081程勇8建筑结构荷载规范GB5009-20121程勇9建筑施工临时支撑结构技术规程JGJ300-20131程勇10建筑施工安全技术统一规范GB/T 50870-20131程勇11施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20051程勇12建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20161程勇表5.1-2 20、技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1梁、板标高、平整度、尺寸专业工程师2满堂架支撑体系立杆间距、水平杆步距、自由端长度、剪刀撑的设置等是否按方案搭设丁志鹏，李康2、材料准备1）各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。2）根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。3）原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。4）模板：本工程模板要求采用12mm厚覆面木胶合板，要求边角整齐、表面光滑、防水、耐磨、耐酸碱，不得有脱胶空鼓、翘曲、破损现象。对于发生变形、翘角、起皮及表面不平整的模21、板，及时组织退场。5）方木：4590mm方木，要求规格统一，尺寸规矩。施工时必须让45mm宽的一面顶紧模板使用。6）模板支撑体系：根据本工程特点及实际情况，采用扣件式脚手架。其构配件外观质量应符合下列要求：(1)扣件式钢管直径48.3，壁厚不小于3.6mm，应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结巴、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。(2)铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。(3)各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、裂纹等缺陷。构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。 (4) 可调顶托，可调底座，14对拉螺栓（双边套丝扣，并且两边带好两个螺母，沾油备用）22、。7）模板的隔离剂采用专用多层板隔离剂，由专业厂家提供。5.2资源配置计划1、主要劳动力计划表5.2-1 主要劳动力计划表序号工种人数1木工1002架子工502、周转料具需要量计划周转料具需要量计划详见下表5.2-2。表5.2-2 周转材料投入计划表序号周转材料名称需用量进场时间责任人单位数 量1模板120002020年10月张雷2木方m340002020年10月张雷3钢管m150002020年10月张雷4扣件个500002020年10月张雷5安全平网50002020年10月张雷6对拉螺杆根30002020年10月张雷7可调托撑根60002020年10月张雷3、施工机具计划表5.2-3 施工机23、械需要量计划序号机械设备名称规格型号数量额定功率（KW）进场时间责任人1单面压刨机MB105A842020年10月张雷2圆锯机MJ134832020年10月张雷3木工压刨MB10687.52020年10月张雷4台钻EQ3025160.52020年10月张雷5空气压缩机VF.06/78302020年10月张雷6手提电刨/4022020年10月张雷7手提电锯W651A4022020年10月张雷4、监视和测量装置管理除施工用各种机具外，工程日常进行检查检测等工作需要大量的检测工具，具体统计如下表5.2-4。表5.2-4 监视和测量装置需要量计划表仪器名称型 号数量使用特征检定周期保管人1全站仪Lei24、ca TC1800L1台楼层轴线测量12个月刘君波2激光经纬仪JBJ21台轴线投测12个月刘君波3水准仪S21台标高测量控制12个月刘君波4激光垂准仪DZJ-31台楼层轴线传递12个月刘君波5水平尺500MM 2MM/M2质量检查12个月刘君波6垂直度检查尺/2质量检查24个月刘君波7游标卡尺L=125MM2质量检查24个月刘君波8直角尺2505002质量检查12个月刘君波9钢卷尺50m/30m/5m若干质量检查12个月刘君波6 施工方法及工艺要求6.1高大模板施工方案6.1.1梁模板梁施工按照下表6.1-1进行表6.1-1 梁高支模方案汇总表梁宽梁高30060085035019004006025、01300500600120012501300155017501850190055095010001250135060060090010001200130015806501000110014407009501000800950128 序号梁截面(mm)模板体系支撑体系1梁模板支撑体系梁截面尺寸0.180.24（支模高度12.9米18米）300*600/400*600（计算选型400*600，最大计算高度18米）12mm厚度覆面木胶合板；架体高度12.9m、18m米，侧模次楞采用4590mm间距150mm的木方；梁侧的外楞采用2根48.33.6mm钢管，间距不大于500mm；梁底次楞采用4根4526、90mm木方均等分布，外楞采用1根48.33.6mm钢管沿梁纵向间距0.6m（梁长方向），采用14对拉螺杆，纵向间距不大于300，横向间距不大于500mm，根据梁高均匀分布，两侧用48.33.6mm钢管每隔500mm设置斜撑与架体相连。48.33.6扣件式钢管脚手架系统，与板架体连为一体。梁底设置可调钢支座。步距1.2m；横向间距：梁下设3道承重立杆，间距400mm，立杆沿梁纵向间距0.6m（梁长方向）,当立杆间距（梁宽方向）与模板立杆不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a不超过500mm，沿架高方向连续布置剪刀撑。2梁截面尺寸0.327、00.6（支模高度12.9米18米）500*900/500*600/600*600/600*1000（计算选型600*1000，最大计算高度18米）12mm厚度覆面木胶合板；架体高度4.1米，侧模次楞采用4590mm间距150mm的木方；梁侧的外楞采用2根48.33.6mm钢管，间距不大于500mm；梁底次楞采用8根4590木方均等分布，外楞采用2根48.33.6mm钢管沿梁纵向间距0.6m（梁长方向），采用14对拉螺杆，纵向间距不大于300，横向间距不大于500mm，两侧用48.33.6mm钢管每隔500mm设置斜撑与架体相连。48.33.6扣件式钢管脚手架系统，与板架体连为一体。梁底设置可28、调钢支座。步距1.2m；横向间距：梁设4道承重立杆，间距267mm，立杆沿梁纵向间距0.6m（梁长方向）,当立杆间距（梁宽方向）与模板立杆不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a不超过500mm，沿架高方向连续布置剪刀撑。3梁截面尺寸0.520.6（支模高度3.5m6.65m）400*1300/500*1200/550*950/550*1000/600*900/600*1000（计算选型600*1000，最大计算高度6.65米）12mm厚度覆面木胶合板；架体高度3.56.65米，侧模次楞采用4590mm间距150mm的木方；梁侧的外楞采29、用2根48.33.6mm，间距不大于500mm；梁底次楞采用8根4580木方均等分布，外楞采用2根48.33.6mm钢管沿梁纵向间距0.9m（梁长方向），采用14对拉螺杆，纵向间距不大于300，横向间距不大于500mm，根据梁高均匀分布。48.33.6扣件式钢管脚手架系统，与板架体连为一体。梁底设置可调钢支座。步距1.2m；横向间距：梁设4道承重立杆，间距267mm，立杆沿梁纵向间距0.9m（梁长方向）,当立杆间距（梁宽方向）与模板立杆不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a不超过500mm，沿架高方向连续布置剪刀撑。4梁截面尺寸0.630、10.95（支模高度3.5m6.65m）350*1900/500*1250/500*1300/500*1550/500*1750/500*1850/500*1900/550*1250/550*1350/600*1200/600*1300/600*1580/650*1000/650*1100/650*1440/700*950/700*1000/800*950（计算选型500*1900，最大计算高度6.65米）12mm厚度覆面木胶合板；架体高度3.56.65米，侧模次楞采用4590mm间距150mm的木方；梁侧的外楞采用2根48.33.6mm钢管，间距不大于500mm；梁底次楞采用7根4580木方31、均等分布，外楞采用2根48.33.6mm钢管沿梁纵向间距0.6m（梁长方向），采用14对拉螺杆，纵向间距不大于300，横向间距不大于500mm，根据梁高均匀分布。48.33.6扣件式钢管脚手架系统，与板架体连为一体。梁底设置可调钢支座。步距1.2m；横向间距：梁设4道承重立杆，间距267mm，立杆沿梁纵向间距0.6m（梁长方向）,当立杆间距（梁宽方向）与模板立杆不和模数时，可采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立杆连接为整体，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a不超过500mm，沿架高方向连续布置剪刀撑。6.2安装支撑系统工艺要求梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，并根据梁底及板底的高度32、组合搭设。支撑系统布设时严格按照设计要求进行施工，不得擅自进行更改。6.3模板及支架的构造及施工要点1、梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整梁底横杆标高，将其调至预定的高度，然后安装梁底横楞。横楞安装完成后，用覆面木胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。对拉螺栓按照设计方案布置。2、模板支架的安装1 钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，立柱基础、立杆、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.33、6钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。2 梁和板的立柱，其纵横向间距应符合方案要求，钢管立柱底部应设垫木、底座。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨。3 立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相领两立柱的对接接头不得在同步内，同一步内隔一根立杆的两个相隔对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500 mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4 在立柱距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的顺序设扫地杆。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。5 钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1m，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm34、处进行固定,搭接段中间设一个旋转扣件。6 梁下立杆：梁下立杆应与支撑架连成一体，上部采用小横杆，小横杆采用沿梁方向的纵向横杆连接。7 严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。8 可调支托：如顶部采用可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。9 在架体外侧周边及 内部纵、横向每5跨（且不小于 3m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5跨。在扫地杆处及梁底处分别设两道水平剪刀撑，且水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 6m ，剪刀撑宽度应为 335、m5m。最上层剪刀撑处设一道安全平网。10 剪刀撑与水平杆或立杆扣件固定，扣件中心点距节点的距离不得大于150mm；其宽度宜为35m，竖向剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560。11 垂直剪刀撑底部应延伸至支撑基础面，顶部应延伸至支架最顶层水平连杆。与立杆相交的剪刀撑两端部均应与立杆用扣件连接。12 架体连接设置：（1）1-3层高支模架体立杆与内部满堂架连接，连接宽度不小于10米。（2）1层、2层、3层处设置两步（3.6米）三跨（3.6米）拉结点与高支模架体连接，连接方式如下图：6.4 模板安装注意事项1、模板制作及安装严格按照图纸进行。严36、禁私自改变结构尺寸、形状。2、柱模板安装在柱钢筋验收合格后进行，梁板模板安装在模板支架验收合格后进行。3、模板拼缝应严密、整齐，木方与模板之间应钉牢，钉子不内露，避免在混凝土表面留下痕迹。4、模板与内楞木方间、内楞木方与外楞钢管间应接触紧密，固定可靠，对拉螺栓间距符合设计要求，设计要求处必须使用双螺帽。5、模板应牢固且不变形，能使完成的混凝土符合规定的尺寸和外形。应考虑浇注混凝土时的震动影响和侧压力。模板应严密不漏浆，固定可靠。在浇筑混凝土期间由专人随时检查其稳定性。6 水平模板的施工方法1）模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高。2）安装顶龙骨时要求主次龙骨必须37、靠紧，不得有虚空范围。特别靠柱或梁边的龙骨必须紧靠，模板接缝必须在次龙骨上，并要求模板在龙骨的搁置宽度不少于20mm。3）模板各边缝粘贴海面条，模板接缝必须严密严防漏浆。靠墙四周的龙骨要求三面刨光，方木靠墙及顶板靠墙下部在方木上贴10mm5mm自粘压敏胶条，然后顶牢，防止漏浆。4) 梁轴线位置、截面尺寸及水平标高应准确无误；板面应平整洁净、拼缝严密，不漏浆；模板安装后应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能承受新浇混凝土的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载；模板安装偏差应控制在规范允许范围内。5）支拆模板时，2m以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。7 模板现场质量控制应符38、合以下要求：1）检查安装后的模板、支柱和支撑，以确保安装工作符合模板设计，并确保支撑、紧固件、楔子、连接件和其他各项稳固措施牢固。2）在安装重复使用过的模板之前，应进行修复和重新密封边缘。当模板的损坏程度会导致浇筑混凝土无法达到规定要求的光洁度时，不得再使用。3）混凝土浇筑之前、期间或之后可能需要重新立即拧紧模板，以防漏浆。9 模板安装结束后，必须自检并填表申请验收，经监理批准后。经验收合格后再进行下道工序。6.5梁模板的拆除属高支模范围的大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架。模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。必须由施工员开具拆模通知单后，方可进行拆模39、。拆除每层楼板模板前，将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。模板拆除顺序如下：（1）先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除先拆支柱水平拉杆或剪刀撑，再拆U形卡，然后拆楼板模板支柱，每片模板留12根支柱暂不拆。（2）操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使内外楞自由落下。（3）用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱模后，运出集中堆放。（4）梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。（5）连墙件40、不得提前拆除，必须随着架体同步拆除。（6）拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。6.6施工工艺要求1、混凝土浇筑时采用汽车泵由中部向两边扩展的浇筑方式。2、梁混凝土浇筑时严格按照分层进行，每层不超过500mm。3、浇筑混凝土时派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。4、泵管用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。5、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作；现场施工员在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进41、行安全技术交底；现场安全员需做好高支模施工的安全监督工作。6、支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，经建设、监理单位、施工单位共同到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。7、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，从施工安全通道中进入工作面。8、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。9、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。10、架体拆除时需在地下室顶板上设置警戒线，禁止任何人同行，且在下部设置专人手持对42、讲机看护，与上部拆除人员保持通讯，以便紧急状态下人员通行。7 质量管理计划1、模板工程质量控制点表7.1 质量控制点序号控制要点控制人参与控制人主要控制内容1几何尺寸、标高程勇丁志鹏、李康模板轴线、尺寸、标高、牢固性、清扫口留置、脱模剂涂刷，施工缝留置、止水要求等。2、质量检查控制(1) 模板工程质量检查表7.2 允许偏差和检查方法项次项目检查方法国家标准1轴线位移柱、梁、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、梁、墙54层高垂直不大于6m8经纬仪或吊线、尺量大于6m105相邻两板表面高低差2尺量6阴阳角方正方尺、塞尺顺直线尺7表面平整度52m靠尺和塞尺8预埋铁件中43、心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移5拉线、尺量螺栓外露长度+10、010预留孔洞中心线位移尺寸+10、0拉线、尺量11门窗洞口中心线位移拉线尺量宽、高对角线12插筋中心线位移5尺量外露长度+10、-5(2) 模板质量通病的防治及质量保证措施表7.3 模板通病防治措施序号项目防治措施1混凝土墙底烂根模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土墙体位置内。2砼面不平、粘连混凝土强度达到1.2MPa方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。3墙柱垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,重新较正,变形严重的模44、板不得继续使用。4砼面凸凹不平加强模板的维修,每次浇筑混凝土前将模板检修一次.板面有缺陷时,随时进行修理.不得用大锤或振捣器猛振模板,撬棍击打模板。5钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块,内部使用PVC塑料套管固定钢筋位置。6墙体外角不垂直保证入模准确，角部夹具夹紧边框，在必要的位置做加强处理，使角部线条顺直,棱角分明7墙体厚度不一致使用坚固的塑料撑具或钢筋顶模棍直接顶在两侧大模板上，保证模板间距；穿墙螺栓需按要求上紧，不得过紧。8梁柱接头处漏浆在第一次浇筑成形的砼柱上端预留的凹槽内，粘贴海绵条加厚，来保证不漏浆； 3、满堂架搭设质量要求1）搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺45、压痕和深的划道的不得使用。2）搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、对拉螺栓、等的间距。3）严格按照设计尺寸搭设，满堂脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭设时按控制线进行施工，做到纵横成行，上下楼层立杆对中。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求。4）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。5）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对分布的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；6）浇筑过程中，派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7)严格落实班组46、自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。8)混凝土浇筑过程中派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位及时调整，加固支撑。9)模板的脱模剂要使用水性脱模剂，在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。10)梁、板按照规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱符合下列规定：当梁板跨度4米时，模板按照设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至3/1000。11)拆模板及吊运时轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土。8 进度管47、理计划序号措施类别措施内容责任人1组织措施1、实施项目经理负责制，对工程行使计划、组织、指挥、协调、实施、监督六项基本职能，确保指令畅通、令行禁止、重信誉、守合同。2、项目部的工程部为施工进度计划协调调度中心，实施进度计划的编制、下达、调整、更新、控制、反馈、对外协调等职能。以施工总进度控制为基础，确定各分部分项工程关键点和关键线路，并以此为控制重点，逐月检查落实，实施奖惩，以保证工期目标的按时实现。施工中将建立一系列现场制度，诸如工期奖罚制度、工序交接检制度、施工样板制、大型施工机械设备使用申请和调度制度、材料堆放申请制度、总平面管理制度等。3、加强同各指定分包商的施工协调、合作与进度控制，48、根据工程进展及时通知指定分包商进场，并为指定分包商的施工创造良好条件。马庚辰2管理措施根据业总进度计划，进一步细化，将总计划目标分解成分阶段目标，分层次。与指定分包商签定责任目标，指定分包商针对责任目标编制实施计划，进一步分解到月、周、日，并分解到队、班、组和作业面。形成以日保周、以周保月、以月保年的计划目标管理体系，保证工程施工进度满足总进度要求。邬世丰3材料保证措施物资管理部根据施工进度计划，每月编制物资需用量计划和采购计划，按施工进度要求进场。提前协调施工队，保证模板、木方、钢管、扣件等料具提前进场。张雷4机械保证措施协调使用大型机械设备，保证垂直运输高效利用。张雷9 安全管理计划9.149、技术安全措施1、脚手架搭设前，按建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设时在立杆底座下铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装符合构造要求，并与脚手架的搭设同步50、进行。7、水平加固杆设在脚手架立杆内侧，剪刀撑设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托 处采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣砼前，由项目部联合业主、项管、监理对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。泵送混凝土时，随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10、避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，必须报项目部业主51、监理联合查验，同意后方可拆除，施工完毕后立即恢复。12、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。13、拆除模板脚手架时采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对分布的超过最大荷载要有相应的控制措施。为确保施工安全，悬挑区域禁止任何物料堆放，确保施工安全。9.2施工监测措施9.2.1安全检查制度在搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：1、班组日常进行安全检查；2、项目每周进行安全检查；3、公司每季度进行安全检查；4、所有安全检查记录必须形成书面材料。9.2.2日常检查、巡查重点部位1、杆件的设置和连接、扫地杆52、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2、楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3、连接件是否松动。4、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5、施工过程中是否有超载的现象。6、安全防护措施是否符合规范要求。7、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。9.3预防坍塌事故的安全措施1、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱牢固拉接，形成整体53、。2、模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案9.2要求对架体进行监护，分布位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。3、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面未达到拆模要求前，堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。考虑本工程悬挑结构本身重要性，禁止在悬挑部位堆载任何材料、料具等一切堆载（悬挑层1-4层强度未达到100%时，禁止在悬挑结构部位从上至下堆载任何物体，包括混凝土浇筑前、浇筑后）。5、架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设，同时连墙件、剪刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。6、拆模间歇时54、，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。9.4预防高空坠落事故安全措施1、高支模安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全防护设施。2、所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗。3、高处作业人员经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准55、上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就高不就低，扣环悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。7、高处作业前，由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验56、收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8、模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。9.5预防物体打击事故的安全措施1、支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2、拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、高支模架体搭设高度超过3.2m时开始搭设水平大眼网，并57、每10m悬挂一次。4、施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业。6、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业区周围及出入口处，设专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志，严禁无关人员入内。7、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳58、手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。8、拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。9.6其他安全注意事项1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。4、浇筑混凝土时，设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，及时采取紧固措施，方可继续施工。5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进行安59、装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽，高空作业正确挂好安全带。7、塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。8、木料堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周设置足量灭火器材。10 环境管理计划1、模板安装、拆除时应注意控制噪音污染。木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。本工程为居民区+商务区，夜间施工时遵守当地规定，防止噪音扰民。2、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。3、涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运4、现场材料分类码放整齐。5、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按60、要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得乱丢，边拆边进袋。11 成品保护管理计划拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。12 节能降耗管理计划1）依据公司下达的节能降耗指标，制定相应制度。2）每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计工作。3）由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录.4）对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预警。5）61、对于已经超出规定损耗值时，需要对相关单位进行处罚。13 绿色施工管理计划1）依据进度计划以及工程量合理安排进场材料。2）材料进场后对方至平面布置图中规划的材料对方场地。3）周转料具应提前进场后直接调运至使用区域，减少吊运次数。14 应急预案14.1概况本方案涉及到的高支模区域，最大板厚250m，最大梁截面为500*1950mm，架体高度最高23m,。根据区域所在部位及邻近区段施工先后顺序等原因，以上所有高支模区域内施工都极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案是针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。14.2机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求62、援，项目部成立应急求援小组，由项目经理马庚辰任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体架构见下图14.2-1。组长 马庚辰副组长邬世丰、程勇组 员黄伟哲丁志鹏刘琦刘君波刘德恩夏正元杨培森左明艳李悦峰图14.2-1 高支模应急救援领导小组 注：当施工现场发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。14.3机构的职责1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取63、救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。14.4应急救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。14.5救援方法14.5.1高空坠落应急救援方法1、现场只有1人时大声呼救；2人以上时，有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2、仔细64、观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。14.5.2模板、坍塌应急救援方法1、地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事65、故现场；2、报120急救中心，到现场抢救伤员。（尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3、发现人员急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。14.5.3物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2、对伤口进行包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨66、折、扶托伤肢，减少伤痛。3、对于头部受伤的伤员，首先仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如是重伤，迅速送医院拯救。5、预备应急救援工具见表14.5。表14.5 应急救援工具序 号器材或设备数量主要用途备 注1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人67、员疏散8对讲机20台联系指挥求援15计算书（均按最不利计算）15.1国际文化展示交流中心悬挑梁400*600（扣件式，支模高度18m）计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢68、管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为18.0m，梁截面 BD=400mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。内龙骨采用45.90.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托梁采用单钢管：482.7。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m269、施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值85kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.50=22.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.50=23.105kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7，钢管惯70、性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.600=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.600+0.400)/0.400=1.200kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.671、00=1.080kN均布荷载 q = 1.359.180+1.351.200=14.013kN/m集中荷载 P = 0.981.080=1.058kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.40cm3；截面惯性矩 I = 8.64cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.668kN N2=2.664kN N3=2.664kN N4=0.668kN最大弯矩 M = 0.035k72、N.m最大变形 V = 0.032mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.03510001000/14400=2.674N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取14.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.101463.0/(2600.00012.000)=0.335N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.032mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙73、骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.664/0.600=4.440kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.440.600.60=0.160kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6004.440=1.598kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6004.440=2.930kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.160106/60750.0=274、.89N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.101598.29/(245.0090.00)=0.651N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.537kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.537600.04/(1008000.75、002733750.0)=0.102mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.041kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.186kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.057kN经过计算得到最大变形 V= 0.026mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.12cm3；截面惯性矩 I = 9.89cm4；(1)顶76、托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.186106/4121.0=42.99N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.026mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.06kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.352.639=3.562kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.77、249=0.336kN 非顶部立杆段 N = 6.057+3.562=9.619kN 顶部立杆段 N = 6.057+0.336=6.393kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = k78、u2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=3.108m； =3108/16.0=193.696 允许长细比(k取1) 0=193.696/1.217=159.159 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.106393/(0.193384.2)=94.667N/mm2a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.224m； =3224/16.0=200.9179、7 允许长细比(k取1) 0=200.917/1.217=165.092 210 长细比验算满足要求! =0.180 =1.106393/(0.180384.2)=101.679N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=101.679N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.062,l0=3.011m； =3011/16.0=187.688 允许长细比(k取1) 0=187.688/1.217=154.222 210 长细比验算满足要求! =0.205 =1.109619/(0.205384.2)=134.182N/mm2,不考虑风荷80、载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，0.80m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3380.6001.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(681、n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.33818.00.60(0.518.0+0.60)=34.992kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(34.992/10.00)=1.866kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.057+1.3500.249+ 1.40.61.866=82、7.961kN 非顶部立杆Nw=6.057+1.3502.639+ 1.40.61.866=11.187kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=3.108m； =3108/16.0=193.696 允许长细比(k取1) 0=193.696/1.217=159.159 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.107961/(0.193384.2)+1.1033000/4121=126.596N/mm2a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.224m； =3224/16.0=200.917 允许长细比(k取1) 0=200.917/1.217=165.092 210 83、长细比验算满足要求! =0.180 =1.107961/(0.180384.2)+1.1033000/4121=135.328N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=135.328N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.062,l0=3.011m； =3011/16.0=187.688 允许长细比(k取1) 0=187.688/1.217=154.222 210 长细比验算满足要求! =0.205 =1.1011187/(0.205384.2)+1.1033000/4121=164.767N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计84、算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.057kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.14718.000=3.562kN N = 6.057+3.562=9.619kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m85、； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.109619/(0.363384.2)=75.953N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，86、1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3380.6001.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.33818.00.6087、(0.518.0+0.60)=34.992kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(34.992/10.00)=1.866kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 6.057+1.3502.639+1.40.61.866=11.187kN经计算得到=1.1011187/(0.363384.2)+1.1033000/4121=97.048N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的88、抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=10.00020.600(5.498+0.500)+2(0.00010.0000.600)10.000/2=359.850kN.m倾覆力矩:MT=31.10034.992 = 115.474kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=38.48 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 9.6289、kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 34.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 85.00地基承载力的计算满足要求!架体计算满足要求！15.2国际文化展示交流中心悬挑梁600*1000（扣件式，支模高度18m）计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1390、0-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为18.0m，梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/m91、m2。内龙骨采用45.90.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托梁采用单钢管：482.7。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值85kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合92、S=1.2(25.501.00+0.50)+1.402.50=34.700kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.50=36.875kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 93、= 25.5001.0000.600=15.300kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.000+0.600)/0.600=1.300kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.600=1.620kN均布荷载 q = 1.3515.300+1.351.300=22.410kN/m集中荷载 P = 0.981.620=1.588kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.40cm3；94、截面惯性矩 I = 8.64cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.321kN N2=3.842kN N3=4.709kN N4=3.842kN N5=1.321kN最大弯矩 M = 0.054kN.m最大变形 V = 0.077mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.05410001000/14400=4.125N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取14.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f95、,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.102040.0/(2600.00012.000)=0.468N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.077mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.709/0.600=7.848kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.850.600.60=0.283kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.96、6007.848=2.825kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6007.848=5.180kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.283106/60750.0=5.12N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.102825.40/(245.009097、.00)=1.151N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.743kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.743600.04/(1008000.002733750.0)=0.190mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.041kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托98、梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.173kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.989kN经过计算得到最大变形 V= 0.011mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.12cm3；截面惯性矩 I = 9.89cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.173106/4121.0=39.98N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.011mm顶托梁的最大挠度小于266.799、/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.99kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.352.639=3.562kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.249=0.336kN 非顶部立杆段 N = 6.989+3.562=10.551kN 顶部立杆段 N = 6.989+0.336=7.325kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 100、1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时101、，u1=1.596,l0=3.108m； =3108/16.0=193.696 允许长细比(k取1) 0=193.696/1.217=159.159 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.107325/(0.193384.2)=108.466N/mm2a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.224m； =3224/16.0=200.917 允许长细比(k取1) 0=200.917/1.217=165.092 210 长细比验算满足要求! =0.180 =1.107325/(0.180384.2)=116.501N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=116.50102、1N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.062,l0=3.011m； =3011/16.0=187.688 允许长细比(k取1) 0=187.688/1.217=154.222 210 长细比验算满足要求! =0.205 =1.1010551/(0.205384.2)=147.183N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.103、2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，0.80m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3380.6001.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨104、数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.33818.00.60(0.518.0+0.60)=34.992kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(34.992/10.00)=1.866kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.989+1.3500.249+ 1.40.61.866=8.893kN 非顶部立杆Nw=6.989+1.3502.639+ 1.40.61.866=12.119kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=3.108m； =3108/16.0=193.696 允许长细比(k取1) 0=19105、3.696/1.217=159.159 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.108893/(0.193384.2)+1.1033000/4121=140.396N/mm2a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.224m； =3224/16.0=200.917 允许长细比(k取1) 0=200.917/1.217=165.092 210 长细比验算满足要求! =0.180 =1.108893/(0.180384.2)+1.1033000/4121=150.150N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=150.150N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 106、f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.062,l0=3.011m； =3011/16.0=187.688 允许长细比(k取1) 0=187.688/1.217=154.222 210 长细比验算满足要求! =0.205 =1.1012119/(0.205384.2)+1.1033000/4121=177.767N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.989kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.107、14718.000=3.562kN N = 6.989+3.562=10.551kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.1010108、551/(0.363384.2)=83.312N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3380.6001.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公109、式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.33818.00.60(0.518.0+0.60)=34.992kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(34.992/10.00)=1.866kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 6.989+1.3502.639+1.40.61110、.866=12.119kN经计算得到=1.1012119/(0.363384.2)+1.1033000/4121=104.407N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=10.00020.600(5.498+0.500)+2(0.00010.0000.600)10.000/2=359.8111、50kN.m倾覆力矩:MT=31.10034.992 = 115.474kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=42.21 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 10.55kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 34.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 112、mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 85.00地基承载力的计算满足要求!架体计算满足要求！15.3国际文化展示交流中心600*1000（扣件式，支模高度6.65m）计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手113、架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为6.7m，梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。内龙骨采用45.90.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托梁采用单钢管：482.7。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50k114、N/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度1.00m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.50)+1.402.50=34.700kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.50=36.875kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7115、1.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.1801.0000.900=5.577kN。采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.900=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900116、(21.000+0.600)/0.600=1.950kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.900=2.430kN均布荷载 q = 1.3522.950+1.351.950=33.615kN/m集中荷载 P = 0.982.430=2.381kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 12.96cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受117、力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.124kN N2=3.342kN N3=2.478kN N4=4.331kN N5=4.331kN N6=2.478kN N7=3.342kN N8=1.124kN最大弯矩 M = 0.044kN.m最大变形 V = 0.008mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.04410001000/21600=2.241N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取14.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 3118、0Q/2bh = 31.102631.0/(2900.00012.000)=0.402N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.008mm面板的最大挠度小于85.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.331/0.900=4.813kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.810.900.90=0.390kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9004.813=2.599kN最大支座力 N=1.1ql 119、= 1.10.9004.813=4.764kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.390106/60750.0=7.06N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.102598.75/(245.0090.00)=1.059N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.4120、0N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.689kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.689900.04/(1008000.002733750.0)=0.546mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.041kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力121、图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.294kN.m经过计算得到最大支座 F= 11.615kN经过计算得到最大变形 V= 0.054mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.12cm3；截面惯性矩 I = 9.89cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.294106/4121.0=67.95N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.054mm顶托梁的最大挠度小于266.7/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规122、范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.62kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.351.086=1.466kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.278=0.375kN 非顶部立杆段 N = 11.615+1.466=13.081kN 顶部立杆段 N = 11.615+0.375=11.990kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A =123、 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=2.949m； =294124、9/16.0=183.828 允许长细比(k取1) 0=183.828/1.155=159.158 210 长细比验算满足要求! =0.214 =1.1011990/(0.214384.2)=160.640N/mm2a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.059m； =3059/16.0=190.681 允许长细比(k取1) 0=190.681/1.155=165.092 210 长细比验算满足要求! =0.199 =1.1011990/(0.199384.2)=172.480N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=172.480N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性125、计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.128,l0=2.949m； =2949/16.0=183.828 允许长细比(k取1) 0=183.828/1.155=159.158 210 长细比验算满足要求! =0.214 =1.1013081/(0.214384.2)=175.261N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立126、杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.80m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3380.9001.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)127、的高度(m)。 MTk = 0.3386.70.90(0.56.7+0.60)=7.928kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(7.928/10.00)=0.423kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=11.615+1.3500.278+ 1.40.60.423=12.345kN 非顶部立杆Nw=11.615+1.3501.086+ 1.40.60.423=13.436kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=2.949m； =2949/16.0=183.828 允许长细比(k取1) 0=183.828/1.155=159.158 210 128、长细比验算满足要求! =0.214 =1.1012345/(0.214384.2)+1.1033000/4121=174.116N/mm2a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.059m； =3059/16.0=190.681 允许长细比(k取1) 0=190.681/1.155=165.092 210 长细比验算满足要求! =0.199 =1.1012345/(0.199384.2)+1.1033000/4121=186.306N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=186.306N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.128129、,l0=2.949m； =2949/16.0=183.828 允许长细比(k取1) 0=183.828/1.155=159.158 210 长细比验算满足要求! =0.214 =1.1013436/(0.214384.2)+1.1033000/4121=188.736N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.615kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.1636.650=1.466kN N = 130、11.615+1.466=13.081kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.1013081/(0.363384.2)=103.131、287N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3380.9001.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)132、*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3386.70.90(0.56.7+0.60)=7.928kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(7.928/10.00)=0.423kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 11.615+1.3501.086+1.40.60.423=13.436kN经计算得到=1.10133、13436/(0.363384.2)+1.1033000/4121=114.809N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=10.00020.900(1.508+0.500)+2(0.00010.0000.900)10.000/2=180.743kN.m倾覆力矩:MT=31.1007.9134、28 = 26.163kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！15.4国际文化展示交流中心500*1900（扣件式，支模高度6.65m）计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算135、参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为6.7m，梁截面 BD=500mm1900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。内龙骨采用45.90.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。顶托梁采用单钢管：482.7。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m136、3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度1.00m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.90+0.50)+1.402.50=62.240kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.90+0.71.402.50=67.857kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板137、混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.1801.0000.600=3.718kN。采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.9000.600=29.070kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.900+0.500)/0.500=138、2.580kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.600=1.350kN均布荷载 q = 1.3529.070+1.352.580=42.728kN/m集中荷载 P = 0.981.350=1.323kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 14.40cm3；截面惯性矩 I = 8.64cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图139、(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.404kN N2=4.040kN N3=3.424kN N4=4.952kN N5=3.424kN N6=4.040kN N7=1.404kN最大弯矩 M = 0.031kN.m最大变形 V = 0.014mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.03110001000/14400=2.368N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取14.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.102156.0/(2600.00012.140、000)=0.494N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.014mm面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.952/0.600=8.253kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.250.600.60=0.297kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6008.253=2.971kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6008.253=5.447kN龙骨的截面力学参数为141、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.297106/60750.0=5.38N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.102971.26/(245.0090.00)=1.211N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算142、按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.988kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.988600.04/(1008000.002733750.0)=0.200mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.041kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算143、得到最大弯矩 M= 0.317kN.m经过计算得到最大支座 F= 12.750kN经过计算得到最大变形 V= 0.043mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.12cm3；截面惯性矩 I = 9.89cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.317106/4121.0=73.26N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.043mm顶托梁的最大挠度小于266.7/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 144、立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.75kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.975=1.316kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.249=0.336kN 非顶部立杆段 N = 12.750+1.316=14.066kN 顶部立杆段 N = 12.750+0.336=13.086kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管145、立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=2.949m； =2949/16.0=183.828 允许长细比(k取1) 0=183.8146、28/1.155=159.158 210 长细比验算满足要求! =0.214 =1.1013086/(0.214384.2)=175.334N/mm2a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.059m； =3059/16.0=190.681 允许长细比(k取1) 0=190.681/1.155=165.092 210 长细比验算满足要求! =0.199 =1.1013086/(0.199384.2)=188.256N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=188.256N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.062,l0=2.85147、8m； =2858/16.0=178.127 允许长细比(k取1) 0=178.127/1.155=154.223 210 长细比验算满足要求! =0.225 =1.1014066/(0.225384.2)=178.614N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60148、m； lb 立杆横向间距，0.80m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3380.6001.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3386.70.60(0.56.7149、+0.60)=5.286kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(5.286/10.00)=0.282kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=12.750+1.3500.249+ 1.40.60.282=13.323kN 非顶部立杆Nw=12.750+1.3500.975+ 1.40.60.282=14.303kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=2.949m； =2949/16.0=183.828 允许长细比(k取1) 0=183.828/1.155=159.158 210 长细比验算满足要求! =0.214 =1.1013323/(0.2150、14384.2)+1.1033000/4121=187.223N/mm2a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.059m； =3059/16.0=190.681 允许长细比(k取1) 0=190.681/1.155=165.092 210 长细比验算满足要求! =0.199 =1.1013323/(0.199384.2)+1.1033000/4121=200.379N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=200.379N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.062,l0=2.858m； =2858/16.0=178.127 允许151、长细比(k取1) 0=178.127/1.155=154.223 210 长细比验算满足要求! =0.225 =1.1014303/(0.225384.2)+1.1033000/4121=190.337N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.750kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.1476.650=1.316kN N = 12.750+1.316=14.066kN i 计算立杆的截面回转152、半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.1014066/(0.363384.2)=111.066N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考153、虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.3380.6001.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力154、矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.3386.70.60(0.56.7+0.60)=5.286kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(5.286/10.00)=0.282kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 12.750+1.3500.975+1.40.60.282=14.303kN经计算得到=1.1014303/(0.363384.2)+1.1033000/4121155、=121.652N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=10.00020.600(2.031+0.500)+2(0.00010.0000.600)10.000/2=151.861kN.m倾覆力矩:MT=31.1005.286 = 17.442kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满156、足整体稳定性要求！架体计算满足要求！15.5国际文化展示交流中心600*600梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度600mm，两侧楼板厚度130mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用45.90.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距1+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 模板组装示157、意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算158、的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W 159、= 12.00cm3；截面惯性矩 I = 7.20cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.151kN N2=3.164kN N3=3.164kN N4=1.151kN最大弯矩 M = 0.045kN.m最大变形 V = 0.086mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.04510001000/12000=3.750N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取14.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求160、!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 31725.0/(2500.00012.000)=0.431N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.086mm面板的最大挠度小于156.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1624.30+1.40.165.40=5.753kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1624.30=3.815kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q 161、=P/l= 2.876/0.500=5.753kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.7530.500.50=0.144kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5005.753=1.726kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5005.753=3.164kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.144106/60750.0=2.37N/mm2抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公162、式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31726/(24590)=0.639N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.807500.04/(1008000.002733750.0)=0.074mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 163、支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.191kN.m最大变形 vmax=0.023mm最大支座力 Qmax=5.637kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.191106/8242.8=23.17N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取164、170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.637对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！15.6国际文化展示交流中心800*950梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度800mm，高度950mm，两侧楼板厚度130mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用45.90.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距1+350+35165、0mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表166、示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度167、。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 12.00cm3；截面惯性矩 I = 7.20cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.189kN N2=3.407kN N3=2.932kN N4=2.932kN N5=3.407kN 168、N6=1.189kN最大弯矩 M = 0.051kN.m最大变形 V = 0.099mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.05110001000/12000=4.250N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取14.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 31822.0/(2500.00012.000)=0.456N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.099mm面板的最大挠度小于164.0/25169、0,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1624.30+1.40.165.40=6.022kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1624.30=3.985kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.011/0.500=6.022kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.0220.500.50=0.151kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.022=1.807kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5006.022=3.312kN截面力学参数为本170、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.151106/60750.0=2.48N/mm2抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31807/(24590)=0.669N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.985500.0171、4/(1008000.002733750.0)=0.077mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.257kN.m最大变形 vmax=0.026mm最大支座力 Qmax=8.719kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.2172、57106/8242.8=31.18N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.719对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！15.7国际文化173、展示交流中心500*1900梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度1900mm，两侧楼板厚度130mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用45.90.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距1+300+300+450+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准174、值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值175、 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 12.00cm3；截176、面惯性矩 I = 7.20cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.602kN N2=4.607kN N3=3.916kN N4=4.104kN N5=4.041kN N6=4.104kN N7=3.916kN N8=4.607kN N9=1.602kN最大弯矩 M = 0.094kN.m最大变形 V = 0.325mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.09410001000/12000=7.833N/mm2177、面板的抗弯强度设计值 f，取14.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32460.0/(2500.00012.000)=0.615N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.325mm面板的最大挠度小于221.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2224.30+1.40.225.40=8.124kN/m挠度计算荷载标准值q=0178、.2224.30=5.370kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.062/0.500=8.124kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.1240.500.50=0.203kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5008.124=2.437kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5008.124=4.468kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.203106/60750.0=3.34179、N/mm2抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32437/(24590)=0.903N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.376500.04/(1008000.002733750.0)=0.104mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁180、计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.517kN.m最大变形 vmax=0.112mm最大支座力 Qmax=10.903kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.517106/8242.8=62.72N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.903对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！