1、2.58万18层高层住宅项目模板安装工程施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况41、参建单位42、工程性质及概况4二、编制依据5三、总体安排5四、施工准备54.1技术准备：5五、施工方法65.1承台模板65.2地梁模板65.3框架柱模板65.4异性剪力墙暗柱模板85.5梁板模板85.7屋面坡板模板95.8其它小构件模板105.9模板拆除10六、质量标准116.1主控项目：116.2一般项目：11七、质量保证措施13八、成品保护措施14九、安全措施159.1模板加工：159.2现场2、施工15十、节能环保措施16十一、模板计算1711.1柱模板计算17新浇砼对模板侧压力标准值计算18柱侧模板面板验算19（一）强度验算19（二）挠度验算19柱侧模板次楞验算21（一）强度验算21（二）抗剪强度验算22（三）挠度验算22柱宽度B方向柱箍的验算23（一）强度验算23（二）挠度验算24柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算25柱高度H方向柱箍的验算26（一）强度验算26（二）挠度验算27柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算2811.2墙模板计算28新浇砼对模板侧压力标准值计算29新浇砼对模板侧压力标准值计算30墙侧模板面板验算31（一）强度验算31（二）挠度验算31墙侧模板次楞验算33（一）强度验3、算33（二）抗剪强度验算34（三）挠度验算34墙侧模板主楞验算35（一）强度验算35（二）挠度验算36对拉螺栓验算3711.3梁模板计算37新浇砼对模板侧压力标准值计算38梁侧模板面板验算39（一）强度验算39（二）挠度验算39梁侧模板次楞验算41（一）强度验算41（二）抗剪强度验算42（三）挠度验算42梁侧模板主楞验算43（一）强度验算43（二）挠度验算44对拉螺栓验算45梁底模板面板验算46（一）强度验算46（二）挠度验算47梁底模板次楞验算48（一）强度验算48（二）抗剪强度验算48（三）挠度验算49梁底横向水平杆验算50（一）强度验算50（二）挠度验算50梁底纵向水平杆验算52立杆稳定4、性验算53（一）风荷载计算53（二）立杆轴心压力设计值N计算53（三）立杆稳定性计算54立杆底地基承载力验算56立杆底垫木的底面平均压力5611.4板模板计算56模板面板验算57（一）强度验算57（二）挠度验算58次楞方木验算59（一）抗弯强度验算59（二）抗剪强度验算59（三）挠度验算60主楞验算61（一）强度验算61（二）抗剪强度验算62（三）挠度验算63立杆稳定性验算64（一）风荷载计算64（二）轴向力计算64（三）立杆稳定性验算65一、工程概况1、参建单位建设单位：地产开发有限公司设计单位：计院有限公司监理单位：有限公司施工单位：有限公司2、工程性质及概况本工程为xx市xx项目xx【F5、1#楼、F2#楼、F3#楼】，位于xx市xx，总建筑面积为25809.61。其中：A:F1#楼，地上十八层（局部一层），建筑面积7810.28，层高为2.9米，基础类型为静压预应力混凝土管桩基础。建筑物设计使用年限为50年，抗震设防烈度为7度，场地标准冻深为2.0米。B:F2#楼，地上十八层（局部一层），建筑面积7789.31，层高为2.9米，基础类型为静压预应力混凝土管桩基础。建筑物设计使用年限为50年，抗震设防烈度为7度，场地标准冻深为2.0米。C:F3#楼，地上十八层（局部一层），建筑面积10210.02，层高为2.9米，基础类型为静压预应力混凝土管桩基础。建筑物设计使用年限为50年，抗6、震设防烈度为7度，场地标准冻深为2.0米。二、编制依据xx项目xx工程施工图纸xx项目xx施工组织设计混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）三、总体安排3.1质量目标：合格3.2模板投入： 根据施工流水段的划分，拟投入的模板和支撑的数量及周转次数：十八层投入二层模板周转使用，部分模板如发生破损情况再进行补充。四、施工准备施工前，项目工程师、技术员、施工员、质检员等有关管理人员召开碰头会，沟通情况。各班组进场后组织动员会，明确任务、统一思想、统一认识、统一做法、统一指挥、统一行动。4.1技术准备：4.1.1熟悉图纸，按设7、计要求准备相应的施工工艺规程；施工验收规范；图集等。4.1.2编制技术交底及安全交底。技术交底要有符合性和实用性，即要符合规范、标准的规定，又要符合施工现场实际情况，便于操作，便于贯彻执行。各部位支模前应由技术员组织召开各职能部门参加的技术交底会，检查班组交底落实情况，各班组人员是否安排落实，任务是否明确；解决支、拆模方法、技术措施等所存在的问题。4.1.3 设计模板组拼图，按照图纸加工模板，设计支撑体系图并验算模板系统的整体稳定性。4.1.4支拆模工具及机械设备要修理、维修到位，完好有效，各种模板、配件要备齐、修整到位，满足正常施工使用。4.5作业条件：柱钢筋的绑扎工作已完成并验收合格，模板8、质量控制线、标高线等放线工作已经准备完毕，各项准备工作就绪后方可施工。五、施工方法5.1承台模板5.1.1承台模板安装工艺流程：弹线按图纸设计进行模板拼装刷脱模剂背木方钉木桩架管支撑校正加固预检5.1.2承台及底板外承台施工方法：在垫层上弹承台轴线及承台轮廓线。承台模板侧模采用木胶合板及50mm*80mm木方，加固材料使用架管、步步紧结合8#铁线。根据承台尺寸拼装模板，组拼完成后刷脱模剂。承台模板水平木方300mm一道且不少于三道，竖向50mm*80mm木方间距500mm一道。在承台周边打入深木桩，用架管支撑于木桩上固定承台侧模。承台模板采用拉对角线检查。 5.2地梁模板5.2.1地梁模板安装9、工艺流程：弹线按图纸设计进行模板拼装刷脱模剂背木方钉木桩木方、架管支撑校正加固预检5.2.2底板外地梁的施工方法：在垫层上弹模板位置控制线，按图纸设计尺寸组拼模板，组拼模板完毕后刷脱模剂。地梁侧模板采用木胶合板，顺梁方向背方采用三根50mm*80mm木方，竖向50mm*80mm木方或架管间距500mm一道。在地梁两侧打入深木桩，用架管支撑于木桩上固定梁侧模板。步步紧间距500mm一道固定梁上口。地梁模板拉通线检查。5.3框架柱模板5.3.1框架柱模板安装工艺流程：弹线按图纸设计进行模板拼装刷脱模剂 模内杂物清理 复核线寸背竖向木方横向架管螺栓加固钢管斜支撑紧线器紧8#线斜拉校正垂直度预检。5.10、3.2在承台上或楼板上弹出轴线及柱子外轮廓线。按图纸设计尺寸进行模板拼装，拼装好的模板刷脱模剂。柱模板采用复合多层黑胶合板作面板、50mm*80mm木方作竖向背肋间距150mm.柱箍采用钢架管 ,柱箍间距500mm。柱四周用钢管作斜撑，紧线器紧8#线斜拉保证垂直。附图：5.4异性剪力墙暗柱模板5.4.1异性剪力墙暗柱模板安装的工艺流程：弹线按图纸设计进行模板拼装刷脱模剂弹模板位置控制线模内杂物清理墙体复线钢筋、管线、盒、洞预埋隐检完毕支外侧模板安装穿墙螺栓支内侧模板支钢管支撑调整加固模板5.4.2在楼板上弹出剪力墙暗柱轴线及轮廓控制线，按图纸设计尺寸组拼模板，组拼完成的模板均匀涂刷脱模剂。模板11、均采用多层复合黑胶合板，厚度为15mm，次龙骨（竖向）50mm*80mm木方，间距150mm，主龙骨（横向）钢架管，间距500mm，穿墙螺栓采用14500对拉螺栓外套PVC管两端带丝扣固定横向木方。以增强模板的强度，保证柱截面尺寸。为防止烂根、漏浆应在模板底缝处水泥砂浆灌缝。柱顶与梁交接处，侧模留出缺口，并在缺口侧及缺口底加横档。异型剪力墙暗柱按图纸设计大样图进行配模，在阴角处设置对拉螺栓。剪力墙暗柱在外墙位置做法见附图： 5.5梁板模板5.5.1工艺流程：5.5.1.1梁模板安装的工艺流程：墙柱模板验收完成弹线支立撑调整标高安装梁底模刷脱模剂绑梁钢筋安装侧模预检。5.5.1.2楼板木板安装的12、工艺流程：支立撑支撑系统投设标高铺主龙骨、次龙骨铺模板校正标高加立杆的水平拉杆刷脱模剂办预检。5.5.2有梁板模板采用12mm厚复合多层板，50mm*80mm木方作次肋，50mm*80mm木方作主肋，梁底主肋采用48x3.5钢管,间距900mm，采用步步紧加固。地下室顶板模板支撑: 模板采用12mm复合多层板作面板，50mm*80mm木方作大横梁，50mm*80mm木方作小横梁，小横梁布置间距250；大横梁布置按支撑立杆间距。支撑采用钢管脚手架配合可调式支撑头。立杆布置，间距为800mm或900mm。模板及其支撑配置数量为1层。（见附图）5.6楼梯模板5.6.1楼梯木板安装工艺流程：支立撑支撑13、系统投设标高铺楼梯底模板及缓台底模板校正标高刷脱模剂绑楼梯钢筋挂踏步板模板加固办预检。5.7屋面坡板模板5.7.1斜屋面模板安装工艺流程：根据图纸标高放大样安装斜屋面梁板底模校正标高加固支撑预检5.7.2在坡板内侧的房间内搭设满堂脚手架，穿墙螺栓双向500mm，在坡板的转折需做加强处理，上下各设置一道穿墙螺栓进行加固，采用48钢架管上配U做斜向支撑。（见附图）5.8其它小构件模板5.8.1构造柱模板：本工程构造柱比较多，与填充墙相连构造柱待主体施工完毕后，与砌筑墙体一起施工，模板安装方法同框架柱。5.8.2圈梁、过梁：按照图纸设计要求，现场预制多套门窗过梁模板，侧模用15mm厚胶合板，不设底模14、，放置在一层楼面上，在楼面上铺薄砂层，防止与浇筑完毕的砼粘连。根据施工实际用量预制钢筋砼过梁。圈梁待砌筑填充墙至圈梁底标高时，用胶合板做圈梁侧模，背2根50*80木方，用步步紧加固。5.9模板拆除5.9.1模板拆除顺序与支模顺序相反。5.9.2拆除承重模板应由同条件养护试块的试压强度来确定，梁、柱、墙的侧模在浇筑完砼6小时后即可拆除，但应保证砼不掉角。结构拆模时所需混凝土强度项次构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）1板2，88751002梁、承重结构88751003悬臂梁、悬臂板1005.9.3楼板模板拆除时，操作人员站在已拆空隙，拆去近旁支柱，使其龙骨自由。515、.9.4拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防模板变形和损坏。5.9.5模板维修和保管：模板及配件拆除后，应及时清除粘结的灰浆拉圾，对变形和损坏的模板和配件，修理合格后使用。模板木方应分规格码放整齐，底部用木方垫好，地面要有排水措施。六、质量标准6.1主控项目：6.1.1安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板施工技术方案观察。6.1.2在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。6.2一般项目：6.2.1模板安装应满足下列要求：6.2.16、1.1模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；6.2.1.2模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；6.2.1.3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；6.2.1.4对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。检查数量：全数检查。检验方法：观察。6.2.2用作模板的地坪等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。检查数量：全数检查。检验方法：观察。6.2.3对跨度小于4M的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/117、000.检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。6.2.4固定在模板上的预埋件、预埋孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定。检验方法：钢尺检查预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10尺寸+10,0注:检查中心线位置时，应沿纵、横两个放线量测，并取其中18、的较大值。6.2.5现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定。现浇结构模板安装允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法柱轴线位移5钢尺检查底模上表面标高5用水准仪或拉线和钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查每层垂直度6经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查预埋钢板中心线位移3拉线和尺量检查预埋管预留孔中心位移3预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10， 0七、质量保证措施在模板施工过程中，严格按照模板工程的施工方法、操作规程施工和质量控制程序监督检查，严格执行交底制度，操作前必须有单项、有针对性的书面交底给施工班组。19、对于一些质量通病按预防措施操作防患于未然，以保证模板工程的施工质量。质量预控措施项目 通 病 产生原因 预防措施 相关人员的质量保证措施 技术 工长 质检 材料柱墙模板胀模倾斜变 形模板背肋间距过大、对拉螺栓未拧紧或间距过大；钢筋未调整；砼浇筑速度过快严格按施工方案支模，对拉螺栓要拧紧；支模前依据位置线调整钢筋位置；砼分层浇筑，分层厚度符合规定要求。认真做好模板设计、对拉螺栓等受力构件应经过计算、关键部位应绘图表示清楚。作好交底工作对拉螺栓、背肋、支撑应按设计尺寸布置不得随意下令修改严格按方案要求和规范验收标准进行检查验收柱体厚度不一墙面高低不 平模板拼缝不严、不平整、支撑不牢、模板垂直度差。20、模板位置放错模板拼缝要严密、相邻模板高低差应符合规定要求、墙根部设定位钢筋、按方案要求设斜撑，用线锤吊垂直；模板应编号按号入位 胀模截 面尺寸不 准支撑不牢固，柱箍间距过大，刚度不够。要认真安施工方案支模，螺栓要拧紧，支撑要牢固。根部设定位钢筋方案要合理符合实际、行之有效 把好制作、安装、检查验收关支模过程中要重点控制板底标高、接茬的平整度、拼缝和起拱要求对直接支撑模板的木方选料足尺，木方应符合验收标准偏移不在一直线成排柱子支撑不跟线、支模未拉通线规方支模前拉通线验线找方，校正钢筋后支模，支模时应纵横向拉通线找直柱身扭 曲支前未校正钢筋柱模不规方支模前应放线找方将钢筋校正后支模柱烂根漏浆模板拼21、缝不严、根部未清理干净模板下口先用水泥砂浆找平、并垫海绵条，根部剔毛清理干净表面漏 筋钢筋上未垫保护层垫块按规定安放保护层垫块八、成品保护措施严格按照施工组织设计的安全保证体系和程序运作，保证措施实施。8.1施工现场模板存放场地必须平整夯实，模板安装、拆除、指挥和挂钩人员必须站在安全可靠的地方方可操作，严禁人员站在模板上随模板起吊；安装时先内后外，拆除时先外后内，模板起吊应做到稳起稳落，就位准确，模板大幅度摆动或碰到其他模板或钢筋。8.2拆模起吊前，应复查对拉落栓是否已拆除干净，在确无遗漏且模板与墙体完全脱离钓钩挂好后方准起吊，钓钩应垂直模板，不得斜吊，防止碰撞相邻模板和墙体，摘钩时手不离钩，22、待钓钩超过头部方可松手，超过障碍物以上的允许高度才能行车或转臂。8.3对于楼梯间楼板支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑等顶牢，拆模间歇时，将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因浮空、踏空而坠落。顶板模板拆除时，操作人员应相互配合，传递模板不得乱扔。8.4模板存放在施工层上，必须有可靠的安全措施。不得沿周边放置，模板平卧堆放，不得靠在其它模板或构件上。8.5吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。8.6拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面。8.7模板支设后，不准碰撞，设木工专职人员看模，遇有模板变形胀模及时处理。8.8风雨过后及时检查模板情况，遇有变形及时处理。8.9工作面已23、安装完的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架稳定。九、安全措施9.1模板加工：9.1.1加工机械：木工机械，要严格使用倒顺开关。圆锯：有皮带防护罩；有锯片防护罩和分料器；接用漏电保护器。特别注意用木工多用机械时，严禁电锯和电刨同时使用，必须采用隔离措施。电刨：传动轴和皮带有防护罩和电刨护手装置接用漏电保护器。电锯和电刨严禁带伤作业，特别是锯片有裂纹应立即更换。9.1.2人员操作：使用木工机械严禁戴手套；锯长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；使用电锯、电刨时，两人操作时注意相互配合，不得硬拉硬拽避免伤人，机械停用时断电。9.2现场施工进入施工现场必须戴安全帽。组织班组24、进行每周一次的安全例会和每天工作前的安全快会活动，建立严格的安全奖罚制度，促进工人班组安全生产积极性。9.2.3支、拆模板：支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下并严禁在上下同一垂直上装拆模板，支设高度在3米以上的柱模板时四周设钢支撑并设立操作平台。支设柱模、梁底模之前必须先搭好柱、梁脚手架，两侧铺跳板、设防护栏杆；模板拆除时，高处拆模作业时搭设支架。下方不得有其他操作人员。模板部件拆除后，临时堆放处要离楼层边沿下不少于1米，堆放高度不得超过1米。楼层边缘通道口，脚手架边缘等处，严禁堆放任何拆下构件。雨天进行高处模板作业，必须采用可靠的防滑措25、施，及时清除积水。进行高处作业的高耸建筑物，应事先设置避雷设施，遇有六级以上强风，浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空高处作业，强风暴雨之后就高处作业，安全设施逐一加以检查，若有松动，变形损坏，脱落应立即修理完。高空作业时必须应系安全带并有可靠的安全防护措施。十、节能环保措施为便于文明施工管理，应以坚持“循序作业，按图用地”，确保“道路畅通”，做到“料物整齐、场地卫生、机械整洁、配合协调”为宗旨，最终达到“精神文明、环境优雅”，创文明施工“达标现场”的目标，成立由项目经理为首的文明施工领导小组，定期对施工人员进行文明施工教育，提高施工人员的文明施工意识，使之严格按照文明施工要求施工，定期和不26、定期地组织进行文明施工检查，对不符合文明施工要求的地方限期予以整改。10.1 严格依照中华人民共和国消防条例的规定，在施工现场建立、执行防火管理制度，设置符合消防要求的消防设施，并定期检查，保持完好的备用状态，实行无烟现场制度。10.2现场临建工程搭设整齐，模板木方等材料分规格堆放整齐，钢管、木方等材料按一头齐堆放，挂好各种材料的产品标识牌。10.3操作地点应做到工完场清、活完脚下清、当日作业当日清、工作面一周一清，实行每天自检、每周互检、文明施工小组月检制度。10.4为了保护和改善施工场地周围居民的生活环境，防止由于建筑施工造成的作业污染，保障施工现场附近的居民在施工过程中仍有一个良好生活环27、境是十分重要的。为了切实做好建筑施工现场的环境保护工作，我们采取以下主要措施：10.4.1提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度。增强全体人员防噪声扰民自觉意识，尽量减少人为的大声喧哗。10.4.2合理安排施工工序及作业时间，有噪声施工尽量安排在白天。10.4.3现场的强噪声机械（如：电锯、电刨等）要设置机械棚，尽量减少强噪声的扩散。10.5现场工作人员做到语言美、行为美、服装整洁，杜绝不文明及违章行为。10.6加强施工现场的安全保卫工作，完善施工现场的出入管理制度。施工人员在施工现场要佩戴工作证，严禁非施工人员擅自进入施工现场。10.7机械设备设专人负责，闸箱上锁，不用时拉闸上锁。设专28、人进行电器设备的维护和检查，杜绝长流水、长明灯。定期检修计量器具，以保证计量的准确。十一、模板计算编制依据：（1）、 工程施工图纸及现场概况（2）、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008（3）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011（4）、建筑施工手册第五版（缩印本）（5）、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-2005（6）、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）（7）、建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)（8）、混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008（9）、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-229、002（10）、木结构设计规范GB50005-200311.1柱模板计算新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22248.01.21.21.00=60.826 kN/m2=242.4=57.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为8.0小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为10； V - 混凝土的浇筑速度，取1m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.4m； 1- 外30、加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值57.600kN/m2。柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.14m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=57.600kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=2kN/m31、2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.257.600+1.421=64.728KN/mq1=0.91.3557.600+1.40.721= 71.748KN/m根据以上两者比较应取q1= 71.748KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.171.7480.142=0.14KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.14106=3.73N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 157.600=57.6KN/m32、；面板最大容许挠度值: 140/400=0.35mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67757.6001404=0.12mm 0.35mm100EI1004500281250满足要求!柱侧模板次楞验算次楞采用502000mm(宽度高度)方木，间距：0.14m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =5020002000/6=33333333mm3；截面惯性矩I =50200020002000/12=33333333333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.5m。2、荷载计33、算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=57.600kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.257.600+1.420.14=9.062KN/mq2=0.91.3557.600+1.40.720.14= 10.045KN/m根据以上两者比较应取q=10.045KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.110.0450.52=0.251kNm最大支座力：1.1ql=1.110.0450.5=5.52kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.251106=0.008N/mm2 17N/mm34、2W33333333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.610.0450.5=3.014KN木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=33.014103= 0.045N/mm2 fv=1.7N/mm22bh2502000 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 57.6000.14=8.064KN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6778.0645004= 0mm35、 2mm100EI1001000033333333333 满足要求!柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距500mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0.91.257.600+1.420.1380.5=4.466kNP2=0.91.3557.600+1.40.720.1380.5= 4.951kN根据以上两者比较应取P= 4.951kN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.053kN;N2=9.801kN;N3=9.897k36、N;N4=0.053kN;最大弯矩 Mmax=；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=0.009KN。=N+Mmax=9+0.572106=63.708N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=57.6000.1380.5=3.974kN。柱箍的最大容许挠度值: = 3mm；经计算最大变形 Vmax =0.741 mm 3mm满足要求!柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb37、 =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。对拉螺栓轴力设计值N=9.897kN 12.92kN。满足要求!柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距500mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0.91.257.600+1.420.1380.5=4.466kNP2=0.91.3557.600+1.40.720.1380.5= 4.951kN根据以上两者比较38、应取P= 4.951kN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.009kN;N2=7.407kN;N3=-0.173kN;N4=5.300kN;N5=0.017kN;N6=7.235kN;N7=0.009kN;最大弯矩 Mmax；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=0.053KN。=N+Mmax=53+0.210106=23.448N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计39、算如下：P=57.6000.1380.5=3.974kN。柱箍的最大容许挠度值: = 3mm；经计算最大变形 Vmax =0.131 mm 3mm满足要求!柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。对拉螺栓轴力设计值N=7.407kN 12.92kN。满足要求!11.2墙模板计算新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，40、取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2=242.7=64.800 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.7m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值52.873kN/m2。新浇砼对模板侧压力标准值41、计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2=242.7=64.800 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.7m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算42、，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值52.873kN/m2。墙侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52.873kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.252.873+1.441=62.143KN/mq143、=0.91.3552.873+1.40.741= 67.769KN/m根据以上两者比较应取q1= 67.769KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.167.7690.152=0.15KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.15106=4N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 152.873=52.873KN/m；面板最大容许挠度值: 150/400=0.38mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm44、2；=0.677ql4=0.67752.8731504=0.14mm 0.38mm100EI1004500281250满足要求!墙侧模板次楞验算次楞采用50100mm(宽度高度)方木，间距：0.15m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩I =50100100100/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=52.873kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均45、布线荷载设计值为：q1=0.91.252.873+1.440.15=9.321KN/mq2=0.91.3552.873+1.40.740.15= 10.165KN/m根据以上两者比较应取q=10.165KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.110.1650.52=0.254kNm最大支座力：1.1ql=1.110.1650.5=5.59kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.254106=3.048N/mm2 17N/mm2W83333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.610.1650.5=3.050K46、N木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=33.050103= 0.915N/mm2 fv=4.8N/mm22bh250100 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 52.8730.15=7.931KN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6777.9315004= 0.081mm 2mm100EI100100004166667 满足要求!墙侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W47、和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.59kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿墙螺栓间距间距，L=0.3m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.293kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.293106=32.628N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=4.362kN，主楞弹性模量: E = 206000N/48、mm2。主楞最大容许挠度值：300/150=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.030mm N=9.84kN。满足要求!11.3梁模板计算新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2=240.45=10.800 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为10； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； 49、H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.45m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值10.800kN/m2。梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩I= 1000121212/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G50、4k=10.800kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.210.800+1.441=16.704KN/mq1=0.91.3510.800+1.40.741= 16.65KN/m根据以上两者比较应取q1= 16.704KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.116.7040.202=0.07KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.07106=2.92N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标51、准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 110.800=10.8KN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67710.8002004=0.18mm 0.5mm100EI1004500144000满足要求!梁侧模板次楞验算次楞采用50100mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩I =50100100100/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其52、计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=10.800kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.210.800+1.440.2=3.341KN/mq2=0.91.3510.800+1.40.740.2= 3.330KN/m根据以上两者比较应取q=3.341KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.13.3410.52=0.084kNm最大支座力：1.1ql=1.13.3410.5=1.84kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.084106=153、.008N/mm2 17N/mm2W83333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.63.3410.5=1.002KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.002103= 0.301N/mm2 fv=4.8N/mm22bh250100 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 10.8000.2=2.16KN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.16554、004= 0.022mm 2mm100EI100100004166667 满足要求!梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=1.84kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.4m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.129kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.129106=14.365N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度55、验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.188kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：400/150=2.7mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.020mm N=3.53kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距0.9m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 901.21.2/6=21.6cm3；截面惯性矩I= 901.21.21.2/12=12.96cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.083m。2、荷载计56、算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240.45+1.50.45+0.3)+1.420.9=13.71kN/mq1=0.91.35(240.45+1.50.45+0.3)+1.40.720.9= 14.46kN/m根据以上两者比较应取q1= 14.46kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.480kN;N2=1.320kN;N3=1.320kN;N4=0.480kN;最大弯矩 Mmax = 0.010kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mma57、x=0.010106=0.463N/mm2 12.5N/mm2W21.6103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.9（240.451.50.450.3）=10.60kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.006mm梁底模板的最大容许挠度值: 83/400 =0.2 mm；最大变形 Vmax = 0.006mm 0.2mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=58858、/6= 53.333cm3；I=5888/12= 213.333cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=0.9m。次楞计算简图荷载设计值 q = 1.320/0.9= 1.467kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.11.4670.92= 0.119 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.119106=2.231N/mm2 17N/mm2W53.333103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.61.467059、.9=0.792KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=30.792103= 0.30N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =900/250 =3.6 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =0.968/0.9= 1.076N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.0769004=0.224mm 3.6mm100EI10010000213.333104次楞挠度满足要求!梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作60、用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.067kN;N2=3.467kN;N3=0.067kN;最大弯矩 Mmax=；最大变形 Vmax=0.014mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.085106=18.931N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =450/150 = 3.0mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.014mm 3.0mm61、满足要求!梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=3.467kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。 立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按xx10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=3.2m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.84。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.136/(0.91.5)=0.121式中An =(la+h+0.325la62、h)d=0.136m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.9mh-步距，1.5md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.121=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.151-0.94 10=1.151-1-0.94-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.841.150.3=0.290kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.2900.91.52= 0.06763、kNm1010（二）立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：3.467kN ；立杆承受支架自重：1.23.20.1=0.384kN 立杆轴心压力设计值N：3.467+0.384=3.851kN；（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=3.851kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取1.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167，k2=1.0，L0=64、2.92m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=292/1.59=184按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.211；N+Mw=3.851103+0.067106=43.045+14.922=57.967N/mm2 f=205N/mm2jAW0.2114.241024.49103立杆稳定性满足要求!立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木65、顶面的轴向力设计值N=3.851kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=3.851=12.84kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3满足要求!。11.4板模板计算模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.8m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 8001212/6=19200mm3；截面惯性矩I= 800121212/12=115200mm4；（一66、）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240.4+1.10.4+0.3)+1.42.50.8=11.454KN/mq1=0.91.35(240.4+1.10.4+0.3)+1.40.72.50.8= 11.814KN/m根据以上两者比较应取q1= 11.814N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.80.3=0.259 KN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150KN3、强度验算施工荷载67、为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 11.8140.252=0.074KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.2590.252 +0.213 3.1500.25=0.169KNm取Mmax=0.169KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.169106=8.80N/mm2 f=12.5N/mm2W19200面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.8（240.41.10.40.3）=8.272KN/m；面板最大容许挠度值: 250/68、400=0.6mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6778.2722504=0.42mm 0.6mm100EI1004500115200满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.25m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =508080/6=53333mm3；截面惯性矩 I =50808080/12=2133333mm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.8m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.69、2(240.4+1.10.4+0.3)+1.42.50.25=3.579KN/mq1=0.91.35(240.4+1.10.4+0.3)+1.40.72.50.25= 3.692KN/m根据以上两者比较应取q1= 3.692KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.250.3=0.081KN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.13.6920.82=0.236KNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0810.82+0.2133.1570、00.8=0.541KNm取Mmax=0.541KNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.541106=10.14N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.63.6920.8=1.772KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0810.8+0.653.150=2.086KN取V=2.086KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.086103= 0.782N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25071、80次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.25（240.41.10.40.3）=2.585KN/m次楞最大容许挠度值:800/250=3.2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.585800.04=0.34mm 3.2mm100EI100100002133333满足要求!主楞验算主楞采用:方木50mm80mm截面抵拒矩W=53.33cm3截面惯性矩I=213.33cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。首先计算次72、楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1= 0.91.2(240000.4+11000.4+300)+1.415000.25=3264N/mq1= 0.91.35(240000.4+11000.4+300)+1.40.715000.25= 3472N/m根据以上两者比较应取q1= 3472N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.134720.8/1000=3.055kN。次楞作用集中荷载P=3.055kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=；主楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.756106=73、14.176N/mm2 17N/mm2W53.33103主楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算剪力图(kN.m)最大剪力Vmax=6.110KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=36.110103= 2.29N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080主楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.25（240000.411000.4300）=2585N/m=2.585N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.5850.874、=2.275kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.224mm。主梁的最大容许挠度值:800.0/150=5.3mm，最大变形 Vmax =1.224mm 5.3mm满足要求!立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=3.2m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.74。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.2075、.057/(0.80.3)=0.285式中An =(la+h+0.325lah)d=0.057m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.8mh-步距，0.3md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.285=0.34无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.341-0.69 2=0.571-1-0.69-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.740.570.3=0.127kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.76、921.4klah2=0.921.40.1270.80.32= 0.001kNm1010（二）轴向力计算按下列各式计算取最大值：0.91.20.2823.2+(240.41.10.40.3)0.80.8+1.410.80.8=8.928kN；0.91.20.2823.2+(240.41.10.40.3)0.80.8+0.91.4(10.80.8+0.001/0.8)=8.849kN；0.91.350.2823.2+(240.41.10.40.3)0.80.8+ 1.4(0.710.80.8+0.60.001/0.8)=9.702kN；立杆轴向力取上述较大值，N=9.702KN。（三）立杆稳定性77、验算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=9.702kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=h，h为纵横水平杆最大步距，L0=0.3m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 215N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=30/1.59=19按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.973；N+Mw=9.702103+0.001106=23.517+0.223=23.740N/mm2 f=215N/mm2jAW0.9734.241024.49103立杆稳定性满足要求!