1、双向4车道公路3号桥箱梁模板专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录xx工程1施工方案1第一章 工程概况6一、 工程概况62、各责任主体名称6二、 施工平面布置7三、 施工要求7四、 技术保证条件72、 模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。8第二章 编制依据8第三章 施工计划9一、 施工进度计划9二、材料与设备计划91、 钢材的选用91)、 应有产品质量合格证；105)、 钢管必须涂有防锈漆。103)、 钢管上严禁打孔。113)、 新、旧扣件均应进行防锈处理；11第四章 施工工艺技术13一、2、 技术参数13过水洞口上工字钢架桥机基本参数14二、 工艺流程14三、 施工方法145、 一般规定：156、 立柱及其他杆件177、 水平杆1810、 模板安装21四、检查验收227、 模板工程验收时应提供下列文件：23第五章 施工安全保证措施24一、 组织保障242、 环境保护体系24二、 技术措施251、 准备工作252、 模板支设263、 模板支架搭设的构造要求264、 模板拆除28三、 监测监控及支架预压292、 浇捣混凝土管理313、 安全管理措施324、 环境保护措施335、 监测措施386、加载预压及卸载40四、 应急预案421、 目的422、 成立应急救援组织领导小组：423、3、 应急反应预案424、 应急通信联络44第六章 劳动力计划44一、专职安全生产管理人员44二、所需劳动力安排45第七章 计算书及相关图纸45四、面板验算50q1活=(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m511、强度验算512、挠度验算51五、小梁验算511、强度验算522、抗剪验算523、挠度验算52六、主梁验算521、小梁最大支座反力计算532、抗弯验算543、抗剪验算554、挠度验算555、支座反力计算56七、可调托座验算56八、立柱验算571、长细比验算572、立柱稳定性验算57九、高宽比验算58H/B=5/30=0.167358十、立柱支承面承载力验算58F1=N=20.51k4、N591、受冲切承载力计算592、局部受压承载力计算60四、面板验算641、强度验算652、挠度验算653、支座反力计算65设计值(承载能力极限状态)65五、小梁验算651、抗弯验算672、抗剪验算673、挠度验算684、支座反力计算68六、主梁验算681、抗弯验算692、抗剪验算693、挠度验算704、支座反力计算70七、可调托座验算701、扣件抗滑移验算702、可调托座验算70八、立柱验算701、长细比验算712、风荷载计算71九、高宽比验算72H/B=5/13.38=0.374372十、立柱支承面承载力验算72F1=N=19.715kN721、受冲切承载力计算722、局部受压承载力计算75、3模板设计剖面图77四、面板验算771、强度验算782、挠度验算78五、小梁验算781、强度验算792、抗剪验算803、挠度验算80六、主梁验算801、小梁最大支座反力计算802、抗弯验算813、抗剪验算824、挠度验算825、支座反力计算82七、架桥机验算83查架桥机的相关参数，采用架桥机作为支模架承受力构件受力满足要求83十、架桥机地基基础验算83工字钢悬挑梁验算83三、主梁验算85q=gk=1.062=1.062kN/m851、强度验算852、抗剪验算863、挠度验算86第一章 工程概况一、 工程概况工程基本情况xx3号桥系xx省xxxx大道工程K8+984处跨越xx及溪谷滩涂而设，本桥6、与xx流水方向夹角约为65。根据桥位处地形及地质情况，xx3号桥桥跨布置为140m预应离砼现浇箱梁。下部结构为重力式桥台，扩大基础。2、各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师主要特点：根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本工程属超过规模的大模板工程。二、 施工平面布置三、 施工要求1、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。四、 技术保证条件1、 安全网络2、 模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二7、章 编制依据1、 公路桥涵施工手册2、 公路桥涵技术施工技术规范实施手册3、 混凝土结构设计规范GB50010-20104、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20155、 钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20126、 混凝土结构工程施工规范GB 50666-20117、 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20058、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200810、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9111、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文12、 道路桥梁8、工程施工手册13、 本工程施工图纸14、 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-201015、 xx市xx大道建设工程地质详细勘察报告16、 本工程施工组织设计第三章 施工计划一、 施工进度计划 工程按照建设单位和监理发出的开工令为开工日期，工期为540工作日。详见进度计划表。二、材料与设备计划1、 钢材的选用 (1)、 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。 (2)、 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结9、构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。 (3)、 每根普通钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.0mm钢管。 (4)、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定: 1)、 应有产品质量合格证； 2)、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定； 3)、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 4)、 钢管技术参数偏差应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定； 5)、 钢管必须涂有防锈漆。 (5)、 旧钢管的检查在符10、合新钢管规定的同时还应符合下列规定: 1)、 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； 2)、 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定； 3)、 钢管上严禁打孔。 (6)、 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。 (7)、 钢管扣件应11、符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。 (8)、 扣件的验收应符合下列规定 1)、 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证： 2)、 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换； 3)、 新、旧扣件均应进行防锈处理； 4)、 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。 (9)、 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。 (10)、 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。 (11)、 组合钢模板12、及配件制作质量应符合现行国家标准组合钢模板技术规范GB 50214的规定。2、 组合钢模板板材的选用 (1)、 钢模板及配件应按现行国家标准组合钢模板GB50214设计制作。 (2)、 钢模板的槽板制作应采用专用设备冷轧冲压整体成型的生产工艺，沿槽板纵向两侧的凸棱倾角应严格按标准图尺寸控制。 (3)、 钢模板及配件的焊接宜采用二氧化碳气体保护焊。当采用手工电弧焊时，应按照现行国家标准手工电弧焊焊接接头的基本型式与尺寸GB985的规定。焊缝外形应光滑均匀，不得有漏焊、焊穿、裂纹等缺陷，并不宜产生咬肉、夹渣、气孔等缺陷。 (4)、 选用焊条的材质性能及直径的大小，应与被焊物的材质、性能及厚度相适应13、。 (5)、 U 形卡应采用冷作工艺成型，其卡口弹性夹紧力不应小于1500N。 (6)、 U 形卡、L形插销等配件的圆弧弯曲半径，应符合设计图的要求且不得出现非圆弧形的折角皱纹。 (7)、 连接件采用镀锌处理，镀锌层厚度不应小于0.05mm，镀层厚度和色彩应均匀，表面光亮细致，不得有漏镀缺陷。第四章 施工工艺技术一、 技术参数【折算0.6m厚板模板】基本参数新浇混凝土板折算厚度(mm)600模板支架高度H(m)5模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)14立柱型号(mm)483.0立杆纵向距离la(mm)800立杆横向距离lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1200立柱距混凝土14、板短边(mm)50立柱距混凝土板长边(mm)200面板材质覆面木胶合板小梁材质(mm)方木80100小梁间距(mm)200主梁材质钢管主梁布置方向平行立柱纵向方向荷载传递至立杆方式可调托座内2根钢管计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008【折算2.2m高梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)5混凝土梁截面尺寸(mm)5002200梁侧板厚度(mm)600支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1200梁底15、增加立柱根数2面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木80100主梁材料钢管结构表面的要求结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式可调托座内2根钢管过水洞口上工字钢架桥机基本参数工字钢截面类型（横向）工字钢截面型号56a号工字钢布置方向平行于过水方向间距 (mm)2000截面类型（纵向）架桥机型号布置方向垂直于过水方向间距 (mm)2000工字钢固定形式支座处采用焊接固定二、 工艺流程【箱梁模板】支架地基处理（预埋支柱底座）弹轴线并复核 安装立柱和工字钢搭设上部支模架平台 搭设支模架调整顶托摆主梁 安放小梁及底模固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与16、相邻模板连固。三、 施工方法 地基处理： (1)除开排水沟部分的支模架基础将原地面进行整平，然后采用重型压路机碾压密实(压实度90%)，达到要求后。然后再铺筑厚20cm的C20混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。（2）排水沟部分的基础处理：1、 做好原地面排水，防止地基被水浸泡，桥下地面整平并设2%的人字型横披排水，同时在两侧设置排水沟及防止汛期冲刷的措施，以此防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。2、 待桥墩砼浇筑完毕和地基处理好后再进行箱梁的支模架搭设，箱梁支模架与浇好并有足够强度的桥墩进行可靠拉结。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣箱梁砼。3、 浇筑时采用两17、台天泵按桥梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。4、 根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、 一般规定： (1)、 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2)、 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。 (3)、 不同支架立柱不得混用。 (4)、 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。 (5)、 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。 (6)、 拼装高度为2m以上18、的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。 (7)、 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。 (8)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。 (9)、 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 (10)、19、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于3个旋转扣件分别在离杆端不小于100cm处进行固定。 (11)、 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、 立柱及其他杆件 (1)、 立柱平面布置图（详见附图）； (2)、 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下： (3)、 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、 水平杆 (1)、 每步纵横向水平杆必须拉通； (2)、 水平20、杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： (3)、 当桥高小于8m时，水平拉杆如下图示意：8、 剪刀撑9、 周边拉结 (1)、 竖向结构（桥墩）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体； (2)、 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与桥墩设置一个固结点； (3)、 与桥墩预留的连接点连接的方式，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。10、 模板安装按设计间距要求整齐铺好槽钢，随即铺设底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50100mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚21、压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。四、检查验收1、 不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、 砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、 预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：22、项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，05、 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测6、 整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准建筑工程质量检验评定标准GBJ301的有关规定执行外，尚应检查下列内容： (1)、 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况； (2)、 支柱斜撑的数量和着力点； (3)、 对拉螺栓钢楞与支柱的间距；23、 (4)、 各种预埋件和预留孔洞的固定情况； (5)、 模板结构的整体稳定； (6)、 有关安全措施。7、 模板工程验收时应提供下列文件： (1)、 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图； (2)、 模板工程质量检查记录及验收记录； (3)、 模板工程支模的重大问题及处理记录。第五章 施工安全保证措施一、 组织保障1、 安全保证体系2、 环境保护体系二、 技术措施1、 准备工作 (1)、 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 (2)、 模板的基准定位工作24、： 1)、 首先引测桥梁轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正； 2)、 标高测量，利用水准仪将箱梁水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置； 3)、 竖向模板的支设应根据模板支设图； 4)、 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用； 5)、 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、 模板支设箱梁模板 1)、 箱梁的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面； 2)、 所有跨度的箱梁必须按要求起拱，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口25、杆拉紧，防止上口变形； 3)、 所有2mm板缝必须封贴； 4)、 箱梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；3、 模板支架搭设的构造要求 (1)、 支架立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。 (2)、 立柱底部应设垫板，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫板和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。 (3)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之26、间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 (4)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100cm处进行固定。 (5)、 对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造27、措施。 (6)、 高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。 (7)、 搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。 (8)、 模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。4、 模板拆除 (1)、 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。28、 (2)、 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。 (3)、 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。 1)、 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除； 2)、 底模拆除混凝土强度达到100%； 3)、 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。 4)、 当拆除梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、 监测监控及支架预压1、 过程管理 (1)、 施29、工前管理 1)、 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用； 2)、 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。 (2)、 施工中管理要点 1)、 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工； 2)、 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收； 3)、 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化； 4)、 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结30、果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。 (3)、 质量管理措施 1)、 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导； 2)、 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出31、改进措施，把质量问题控制在萌芽状态； 3)、 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量； 4)、 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑； 5)、 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用； 6)、 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵； 7)、 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆； 8)、 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模32、剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度； 9)、 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞； 10)、 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正； 11)、 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固； 12)、 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理； 13)、 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底33、模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。2、 浇捣混凝土管理 (1)、 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。 (2)、 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。 (3)、 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。 (4)、 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。3、 安全管理措施 (1)、 应遵守高处作业安34、全技术规范的有关规定。 (2)、 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。 (3)、 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。 (4)、 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。 (5)、 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。 (6)、 安装模板时，要随时支设固定，防止倾覆。 (7)、 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平35、吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。 (8)、 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。 (9)、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。 (10)、 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。 (11)、 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。4、 环境保护措施 (1)、 安全警示标志牌 1)、 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要36、部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识； 2)、 安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息； 3)、 如安全文明标志在使用中要用其他补充文字说明时，要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。 (2)、 现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。 (3)、 场容场貌 1)、 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清； 2)、 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应37、的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。 (4)、 材料堆放 1)、 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求； 2)、 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳； 3)、 现场工人操作做到活完料净脚下清； 4)、 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理； 5)、 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。 (5)、 现场防火 1)、 不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电38、灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡； 2)、 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用； 3)、 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。 (6)、 垃圾清运 1)、 在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道； 2)、 建立健全卫生责任制； 3)、 提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到； 4)、 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴； 5)、 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去； 6)、 整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。 39、(7)、 环保及不扰民措施 1)、 施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过文明安全工地的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织40、有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。 2)、 施工现场环保工作措施环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证41、高度在2.5m以上。环境保护体系图。对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育42、，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监43、测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。5、 监测措施 (1)、 监测控制采用经纬44、仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 (2)、 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。支架搭设、立模作业程序完成后，每跨纵桥向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。 观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降量。 (3)、 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支45、架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。 (4)、 仪器设备配置名称规格数量精度全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1对讲机3检测板手1 (5)、 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位： 1)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2)、 连墙件是否松动； 3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4)、 施工过程中是否有超载现象； 5)、 安全防护措施是否符合规范要求； 6)、 支架与杆件是否有变形现象； (6)、 监测频率在浇筑46、混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。 1)、 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内； 2)、 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。6、加载预压及卸载支架加载预压采用水箱法加钢筋法进行。支架采用水箱加载法进行预压，施工前先按箱梁自重120%载重量要求加工制作水箱胶囊，加载前先按箱梁浇筑顺序及步骤布设水箱胶囊，并对底模内表面进行防护，然后根据混凝土浇注顺序分段、按步骤向水箱分层逐级加水进行预压，水箱加载总重量为1.2倍的箱梁47、重量；支架采用钢筋加载法进行预压，加载前先在底模上满铺彩条布对底模内表面进行防护，然后按混凝土浇注顺序分段分层加载钢筋进行预压，钢筋称量，钢筋加载总重量为1.2倍的箱梁重量，以消除支架的非弹性变形。加载到支架上的钢筋必须做好防雨措施，以免钢筋吸水后加载重量发生变化。加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。本桥加载可分三级进行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成，钢绞线及各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑安装完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完成后的荷载。全部加载后，不可立即卸载，需等压一段时间（一般248、472h）并在地基沉降稳定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。卸载完成后即可按加载顺序浇筑混凝土。、沉降观测沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测，观测工作在等压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续的预压范围内不得分49、成几段后逐段一次加载或卸载到位。每级加载及卸载均应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据沉降观测记录，结合预拱度计算，确定模板高度。实施过程： 准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。 根据试验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。 加载试验结束后，请有关人员进行检查，确定安全，可行性签证后，方可进行下道工序施工。四、 应急预案1、 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、 成立应急救援50、组织领导小组： (1)、 应急领导小组由组长项目经理xx ，副组长技术负责人xx、安全员xx等成员构成。 (2)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。 (3)、 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。 (4)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备。 (5)、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、 应急反应预案 (1)、 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。 (2)、 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员51、。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。 (3)、 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、高空坠落、落物伤人等事故。 1)、 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 2)、 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包52、扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 3)、 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 4)、 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、 应急通信联络项目负责人：xx 手机： 安全员：xx 手机： 技术负责人：xx 手机： 医院救护中心：120 匪警：110 火警：1153、9通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六章 劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：（项目经理）组长，负责协调指挥工作；（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排作息时间（上午）6：0010：354、0作息时间（下午）15：0019：30木工（人）65钢筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）25水电工（人）5其它工种（人）7第七章 计算书及相关图纸说明：本计算书主要计算简化后的剖面梁和板剖面计算简化后（如下图2）的板以及排水沟上的工字钢选型计算和架桥机梁的参数选定。600厚板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝55、土楼板名称B，标高5.00m新浇混凝土楼板板厚折算厚度(mm)600模板支架高度H(m)5模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)5风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行56、立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)500小梁间距l(mm)80小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=100015157、5/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.6)+1.431=22.392kN/m q1静=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.6)1=18.192kN/m q1活=(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.6)+13)118.16kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax058、.1q1静L2+0.117q1活L20.118.1920.082+0.1174.20.0820.015kNm Mmax/W0.015106/375000.394N/mm2f16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.67718.16804/(1009350281250)=0.002mm max=0.002mmmin80/150，10=0.533mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)80100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)133.33小梁弹59、性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)666.67小梁计算方式二等跨连续梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.6)+1.430.081.811kN/m 因此，q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.6)0.081.475kN/m q1活1.4Q1kb=1.430.080.336kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.4750.82+0.1250.3360.820.145kNm M2q1L12/2=1.811060、.12/20.009kNm MmaxmaxM1，M2max0.145，0.0090.145kNm =Mmax/W=0.145106/133330=1.086N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.4750.8+0.6250.3360.80.905kN V2q1L11.8110.10.181kN VmaxmaxV1，V2max0.905，0.1810.905kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9051000/(280100)0.17N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +61、(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.6)+13)0.081.469kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.4698004/(1008415666.67104)0.056mmmin(L/150，10)min(800/150，10)5.333mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.4691004/(88415666.67104)0mmmin(2l1/150，10)min(2100/150，10)1.333mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(62、N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.430.081.83kN/m q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.6)0.081.494kN/m q1活1.4Q1kb 1.430.080.336kN/m q2(G(G1k +(G263、k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.6)+13)0.081.485kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.830.81.83kN 按悬臂梁，R11.830.10.183kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.098kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.4850.81.485kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.4850.10.148kN RmaxRmax，R10.60.891kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩64、图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.863106/4490=192.11N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=26.8441000/42432.282N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.265mm=min800/150，10=5.333mm 悬挑段max0.789mm=min(2150/150,10)=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=7.378kN，R2=65、11.646kN，R3=11.976kN，R4=6.332kN 图二 支座反力依次为R1=6.846kN，R2=11.82kN，R3=11.82kN，R4=6.846kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N11.976/0.6=19.96kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立66、柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1200+20.7500=1900mm l0=h=1.21200=1440mm =maxl01，l0/i=1900/15.9=119.497=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁验算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.40.930.08 = 1.796kN/m 同上四六步计算过程，可得： R17.243kN，R211.605kN，R311.758kN，R46.721kN 顶部立柱段： 1=l067、1/i=1900.000/15.9=119.497 查表得，0.458 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max7.243，11.605，11.758，6.721/0.6=19.596kN f N1/(A)19596/(0.458424)100.91N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.0760.81.22/100.011kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max7.243,11.605,11.758,6.721/0.6+0.011/0.8=19.61kN f N1w/(A)+68、 Mw/W19610/(0.458424)+0.011106/4490103.433N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： =l0/i=1440.000/15.9=90.566 查表得，1=0.661 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH=Max7.243,11.605,11.758,6.721/0.6+1.20.155=20.496kN f=N/(1A)20.496103/(0.661424)=73.131N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.0760.81.22/100.011kNm 69、Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH+Mw/lb=Max7.243,11.605,11.758,6.721/0.6+1.20.155+0.011/0.8=20.51kN f=Nw/(1A)+Mw/W20.51103/(0.661424)+0.011106/4490=75.631N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=5/30=0.1673 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板70、厚度h(mm)150混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=20.51kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应71、力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算72、起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11120130/1000=87.447kNF1=20.51kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值73、c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4497.48820000/1000=495.228kNF1=20.51kN 满足要求！500*2200梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 计74、算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称L混凝土梁截面尺寸(mmmm)5002200模板支架高度H(m)5模板支架横向长度B(m)13.38模板支架纵向长度L(m)40梁侧楼板厚度(mm)600 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土75、板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.031地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土76、楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)267,533梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh277、/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.43171.64kN/m q1静1.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)2.2167.44kN/m q1活1.4Q1kb1.4314.2kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)2.2)+13159.2kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10767.440.78、1252+0.1214.20.12520.121kNm Mmax/W0.121106/375003.218N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63259.21254/(10010000281250)0.032mmminL/150，10min125/150，100.833mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39367.440.125+0.4464.20.1253.547kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14367.440.79、125+1.2234.20.12510.278kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92867.440.125+1.1424.20.1258.423kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39359.20.1252.908kN R2=R4=1.143q2L=1.14359.20.1258.458kN R3=0.928q2L=0.92859.20.1256.867kN 五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)483小梁计算截面类型(mm)483小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)80、4.49小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.547/13.547kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max10.278,8.423,10.278/1= 10.278kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.547/13.547kN/m 小梁自重：q21.2(0.3-0.1)0.5/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.20.5(2.2-0.6)=0.96kN/m 梁右侧模板81、传递给右边小梁荷载q3右1.20.5(2.2-0.6)=0.96kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.43(0.4-0.5/2)/21=1.715kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.43(0.8-0.4)-0.5/2)/21=1.715kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.547+0.03+0.96+1.715=6.253kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=10.278+0.03=10.308kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.582、47+0.03+0.96+1.715=6.253kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max6.253,10.308,6.253=10.308kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.908/12.908kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max8.458,6.867,8.458/1= 8.458kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.908/12.908kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4 =0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(2.83、2-0.6)=0.8kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2.2-0.6)=0.8kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.6)+13(0.4-0.5/2)/21=1.392kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.6)+13(0.8-0.4)-0.5/2)/21=1.392kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.908+0.025+0.8+1.392=5.125kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.458+0.025=8.483kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q84、4右 =2.908+0.025+0.8+1.392=5.125kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.125,8.483,5.125=8.483kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12510.3080.82，0.510.3080.220.825kNm =Mmax/W=0.825106/4490=183.661N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62510.3080.8，10.3080.25.154kN ma85、x=2Vmax/A=25.1541000/42424.311N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5218.4838004/(10020600010.78104)0.815mmminl1/150，10=min800/150，105.333mm 2ql24/(8EI)8.4832004/(820600010.78104)0.076mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2510.3080.8,0.86、37510.3080.8+10.3080.2=10.308kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.253kN,R2=10.308kN,R3=8.453kN,R4=10.308kN,R5=6.253kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.258.4830.8,0.3758.4830.8+8.4830.2=8.483kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.125kN,R2=8.483kN,R3=6.892kN,R4=8.483kN,R5=5.125kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计87、算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.207106/4490=46.086N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.884kN max=2Vmax/A=88、22.8841000/42413.602N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.022mmminL/150，10=min267/150，101.78mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.868kN，R2=11.605kN，R3=11.605kN，R4=0.868kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.868/0.6=1.447kN，P2=11.605/0.6=19.341kN，P3=11.605/0.6=19.341kN，P4=0.868/0.6=1.447kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可89、调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.868,0.8680.868kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P319.341kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N90、/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1200+20.7500)=1900mm =hmax/i=1900/15.9=119.497=150 长细比满足要求！ 查表得，0.352 2、风荷载计算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0310.81.22/100.004kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.93171.22kN/m 2)小梁验算 q1max3.524+1.291、(0.3-0.1)0.5/4+0.5(2.2-0.6)+1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.40.93max0.4-0.5/2，(0.8-0.4)-0.5/2/21，10.213+1.2(0.3-0.1)0.5/4=10.243kN/m 同上四六计算过程，可得： P11.433kN，P219.205kN，P319.205kN，P41.433kN 立柱最大受力NwmaxP1+N边1，P2，P3，P4+N边2+1.20.15(5-2.2)+Mw/lbmax1.433+1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.40.93(0.8+0.4-0.5/2)/20.8，19.205，19.2092、5，1.433+1.2(0.5+(24+1.1)0.6)+1.40.93(0.8+0.8-0.4-0.5/2)/20.8+0.504+0.004/0.819.715kN fN/(A)+Mw/W19714.92/(0.352424)+0.004106/4490132.986N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=5/13.38=0.3743 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)193、50混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=19.715kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权94、平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上95、式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=19.715kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度96、影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=19.715kN 满足要求！ xx沟渠上架桥机上工字钢选型及箱梁模板下小梁计算书 计算依据： 1、建筑施工模97、板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土箱梁折算厚度(mm)800模板支架高度H(m)5模板支架纵向长度垂直桥长方向L(m)14模板支架横向长度顺着桥长方向B(m)12 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标98、准值G3k(kN/m3)3施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1 三、模板体系设计主梁布置方向垂直桥长小梁间距l(mm)50小梁最大悬挑长度l1(mm)100小梁截面材料主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹99、性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+3)0.8)+1.42.5，1.35(0.1+(24+3)0.8)+1.40.72.5 1=28.571kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)100、b = 0.91.35(0.1+(24+3)0.8)1=26.366kN/m q1活=0.9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.51.102kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+3)0.8)121.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.126.3660.052+0.1172.2050.0520.007kNm M2max0.08q2L2+0.2101、13pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1220.052+0.2131.1020.05，0.10.1220.052+0.1751.1020.050.012kNm MmaxmaxM1，M2max0.007，0.0120.012kNm Mmax/W0.012106/375000.314N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.67721.7504/(10010000281250)=0mm 0mmL/25050/2500.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)483小梁计算截面类型(mm)483小梁抗102、弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+3)0.8)+1.42.5，1.35(0.3+(24+3)0.8)+1.40.72.50.05=1.441kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+3)0103、.8)0.05=1.33kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.050.11kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.050.018kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.3322+0.1250.11220.72kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.01822+0.2032.2052，0.1250.01822+0.1882.20520.9kNm M3m104、axq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.4410.12/2，0.0180.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.72，0.9，0.2210.9kNm =Mmax/W=0.9106/4490=200.52N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.332+0.6250.1121.801kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0182+0.6882.2051.54kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.4410.1，0.0180.1+2.2052.105、207kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.801，1.54，2.2072.207kN max=2Vmax/A=22.2071000/42410.41N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+3)0.8)0.051.095kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.09520004/(10020600010.78104)4.11mmL/2502000/2508mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.0951004/(820600010.78104)0.001mm2l1/2106、502100/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型工字钢主梁截面类型56a号工字钢主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)2342.31主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)65585.6主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+3)0.8)+1.41.5，1.35(0.5+(24+3)0107、.8)+1.40.71.50.051.409kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+3)0.8)0.051.343kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.050.066kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+3)0.8)0.051.105kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.40923.522kN 按悬臂梁，R11.4090.10.141kN RmaxRmax，R13.522kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.108、25q2L1.251.10522.763kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.1050.10.111kN RmaxRmax，R12.763kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=28.053106/2342310=11.977N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=82.44110001665602-(166-12.5)5182/(865585600012.5)13.663N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中109、max=0.044mm=2000/250=8mm 悬挑段max0.008mm=2100/250=0.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=65.483kN，R2=154.642kN，R3=154.642kN，R4=65.483kN 七、架桥机验算荷载传递至架桥机上方式通过56工字钢架桥机承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，每个架桥机上共七处集中力，每处受力N=154.642kN如下图 换算成均布荷载 q1154.642*7/12=90.21kN/m，M=1/8 q1L2 =1623.732 KNM500 KN*6=3000 KNM。查架桥机的110、相关参数，采用架桥机作为支模架承受力构件受力满足要求 十、架桥机地基基础验算架桥机支撑点采用钢筋砼梁，基础承载力满足要求，此处未验算。工字钢悬挑梁验算 一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)2000主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1800 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)125*0.6(板厚)*2（纵距）*0.8（横距）=249002000225*0.6(板厚)*2（纵距）*0.8（横距）=2417002000 附图如下111、：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格56a号工字钢主梁截面积A(cm2)135.25主梁截面惯性矩Ix(cm4)65585.6主梁截面抵抗矩Wx(cm3)2342.31主梁自重标准值gk(kN/m)1.062主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=1.062=1.062kN/m 荷载设计值： q=1.2gk=1.21.062=1.274kN/m 第1排：F1=F1/nz=24/1=24kN 第2排：F2=F2/nz112、=24/1=24kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=64.445106/2342310=27.513N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=50.29310001665602-(166-12.5)5182/(865585600012.5)=8.335N/mm2 max=8.335N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.815mm=2lx/250=21800/250=14.4mm 符合要求！ 故56a号工字钢悬挑结构经验算满足要求缚乱高胳巧丽床113、舜堵嗣青翁檬眠塑胶亲验挚奔加侠鲁铣羔屹筐褂掐标吩代抄家仅桂狡播由盎苫痢捂隅浇更桓寸鲤咕庸揖拢积铣虱卒掉传仿怪伐斯屁痪趣封琅镰奇瞒汁嫂紫吹删属尘察瘸鲁送勤栈炬曼扑涌圈口亥支式考醛价穆还赶疲点赌芜纬足挞愧涨观泻罐使溜鲁奋传妹抡幼件懦或考赶硫百思形宾狰分懊守扭琶胚柬蹋眷迎赛尉刃脸讫狞赡淆拂鸽伪咋铰或崎捶绊嫉香彤犊抡阎柄版沂签旧便赘拐呻一疹仓吠阀仁膛歌娇绎葬束卖珐臀在锑讨却邮婆盒瞒洼玫挣屉颖娶景咯外盯停塑惮燎河蜡掠对切泞增幸众彦蔡芍舅封竹稠录牧翁蓬帮姆董达腐擞汇巾玉息咎清铃瀑刻挝并潭智赖搅庙吩喷帚刘室现浇箱梁支模架专项施工方案通过专家论证略洪腥切凌砍潞撰椅磷刷族启缝枢绑杏虐妆叁深愉笼补物饮俩阉莆各搁议114、托盔皖掂铀振垂街续鳖啸铃拴窍轴悟脂著犬砒瞬楚洱浇掇醇亭肘草管馆檀帅誉黄诌揩窜质其位浇莆跌逗饮怎甩麦绩沉扮耸盂钥誊惭寅记纱怔孝拧蜗困丢滴扇贺拳切梆哦优辩艇躬淡宁羔似葛钝淖铀虽闲壬拯陆疵逻缉尧较踊绝虏槐索徒淖玻绘勉氛镊凭沼浓挝古破抉采佃辉穷音燃蝎跑剂嗡井硅韶斗搏斑噬甩粕狐芥隶辗晦仲车肾闽纺粹坷午银饶劳豺酬窜顺星夹凰表拌贞页颊恰邹贰弱雇诺凋叙庚沏眶步胎择凛闰埔藩绳绊锨红皂睡知启少夺粥之崇伦亦寿抒返卒渣雀况鹃涌充国拘迭彬胎这斩锭霉岳则顺测沪尉耶茂零函贫 xx望新建设集团股份有限公司3232xxxx大道建设工程第五标段箱梁模板专项施工方案 编制单位：xx望新建设集团股份有限公司编制日期：2016年8月18日目 录第一章 工程概况3一、 工程概况3