1、编号：SJHN.JZY-XX高层商业综合体地上模板及支撑工程施 工 方 案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1.编制依据32.工程概况33. 准备33.1技术准备33.2生产准备44.施工部署54.1.工期安排54.2施工作业安排54.3.现场模板材料堆场布置64.4.模板设计及选型64.5墙模板设计64.6柱模板设计74.7梁柱接头模板设计94.8梁、板模板设计104.9门窗洞口模板设计114.10 楼梯模板设计124.11后浇带部位模板设计134.12 层高57m顶板、梁模板设计145.模板施工2、155.1模板的加工155.2模板的安装165.3模板的拆除205.4模板的维护与管理215.5质量保证措施225.6成品保护措施226.模板工程质量验收标准236.1模板制作236.2模板安装236.3模板拆除257.季节性施工257.1雨季施工258.环境与职业健康安全措施258.1安全施工保证体系258.2安全文明施工措施268.3重要环境因数管理措施279.模板设计计算书279.1墙模板计算书279.2 柱模板计算书369.3 梁模板计算书489.4板模板计算书901.编制依据1.1XXXX广场施工组织设计1.2XXXX广场施工图纸1.3主要规范、规程及标准混凝土结构工程施工质量验收规3、范（GB50204-2002）2011年版混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）1.4 建筑施工手册（第五版）2.工程概况序号项目内容1工程名称XXXX广场B2地块2工程地址 3建设单位4设计单位5勘察单位6施工总包7质量监督8监理单位9合同质量目标一次验收合格，确保工程创“XX市优工程”3.施工准备3.1技术准备3.1.1熟悉审查图纸1、根据施工组织设计、施工图纸要求计算模板配置数量，确定各部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。2、项目总工组织技术员、质检员、工长、测量4、员、外协技术骨干等一块进行图纸自查，对设计疑问及存在的问题加以汇总并做好记录。请设计人员进一步明确，由甲方、监理、设计、施工四方确认（签字）形成记录，作为指导施工的依据。3、针对工程的要求，对施工缝的留置、墙板及梁柱接头等有关问题和设计、分包洽商，达成共识。4、项目总工及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。5、做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。3.1.2绘制模板布置图，提出模板及配件需要计划施工前根据流水段绘制出模板布置图并提出各阶段模板、配件需用计划。3.2生产准备3.2.1主要材料14对拉螺杆5、15mm厚多层板、4090mm木方、483.5钢管、脱模剂等。3.2.2材料准备1、本工程钢筋砼结构工程施工采用木模。要求木材材质等级不低于级，并符合砼模板用胶合板（GB/T17656-2008）中有关规定，所有模板及其支撑架设计应符合木结构设计规范(GB50005-2003)要求。2、采用的模板厚度面层无破损和断裂现象，本工程采用木模，每层模板使用前均应刷脱模剂，以延长模板使用周期，确保混凝土表面光洁。3、采用的木方必须无朽烂和霉变，棱角方正，截面尺寸满足设计要求，无严重翘曲现象。本工程次楞骨木方截面尺寸4090mm，作为模板的背楞，要求刨面，刨直，保证木方高度一致，受力均匀。4、支撑架采6、用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩为65Nm 时，不得发生破坏，受力钢管下要多加一个扣件，即双扣件进行受力，防止滑脱。5、使用的483.5mm支撑钢管架的钢管和扣件进场时必须进行逐根逐个验收，符合要求后才可使用。6、对进场的钢管和扣件必须进行抽样检测，如达不到要求时，必须对原设计进行复核调整。3.2.3劳动力安排劳动力计划表按工程施工阶段投入劳动力情况区段1#住宅楼2#住宅楼3#住宅楼4#住宅楼木工606060603.2.4 主要机械准备 机具准备名 称型号单位数量木工圆锯机MJ105-1台8木工平刨床MB504B台8木工压刨床MB104台8砂轮切割机400mm台10角向磨光机JB903台8电锤6-27、5台16台钻Z520台15手电钻6-12台16液压开孔器SYK台4开孔电钻台4手提砂轮机部8滚槽机CTK台2备注：以上机具数量根据施工实际进度计划可做适当调整。3.2.5 现场准备在施工现场内设模板加工场地，具体位置见本地块总平面布置图。3.2.6 运输准备现场模板在对应的模板加工区组装成大片模板，包括墙模板、柱模板、梁侧模板等，现场主要依靠塔吊及汽车吊进行现场倒运和垂直运输，塔吊未覆盖区域采用汽车吊，人工配合就位。4.施工部署4.1.工期安排本地块开工日期为2013年11月30日，计划主体结构封顶日期为2014年9月25日。4.2施工作业安排地上结构共安排一家施工队伍施工，每个单体楼座安排一8、个施工班组流水施工。每支施工班组及时增加人员以满足相邻2层不同施工段同时作业的施工要求。4.3.现场模板材料堆场布置4.3.1现场设立封闭式木模加工棚，模板堆放区要避开道路、消防管线，并满足相关消防要求。堆放区设栏杆，并在栏杆内侧满挂密目安全网，地面进行混凝土硬化，平整度要好；堆放区设出入口，左、右两侧各设一个标识牌，标明模板适用范围、吊运、保养方法、脱模剂涂刷、使用、安全、质量等施工中注意要点。堆放区设一工具架，用于放置自制角尺、拖布（两把：一把用于模板清理；另一把用于脱模剂涂刷）、清洗桶、工具柄、铁铲子、扫帚（用于扫除积水等）等维护、保养、堆放用具。4.3.2设专人负责模板堆放和标识工作，9、模板堆放应分规格、分类型，集中堆放。模板距两端1/6长度处用通长100100mm木方垫起（木模雨天应用塑料布遮盖），在背面标注其编号。4.4.模板设计及选型混凝土外观质量的好坏，主要取决于模板体系的选用，它是保证工程质量、控制施工工期及成本投入的关键。因此结合本工程特点进行模板体系的设计及选型。模板及支撑选用表 序号部位模板选型支撑类型1剪力墙15mm厚多层板，4090mm木方对拉螺杆、钢管支撑2框架柱15mm厚多层板，4090mm木方对拉螺杆、钢管支撑3顶板15mm厚多层板，4090mm木方钢管支撑4框架梁15mm厚多层板，4090mm木方对拉螺杆、钢管支撑5门窗洞口15mm厚多层板，40910、0mm木方配套支撑体系6楼梯15mm厚多层板，4090mm木方钢管支撑备注：木模板选用水性隔离剂。4.5墙模板设计地上剪力墙模板设计：15mm厚多层板，次龙骨为4090mm方木，次龙骨间距250mm，外侧双向背楞为2根483.5钢管，竖向间距500mm，横向间距500mm。穿墙对拉螺栓14。其中底排第一层对拉螺栓距离地面不大于250mm。模板设计高度为结构层高减去顶板厚再加浮浆层厚度50mm。墙体模板具体支设方式如图4-05：图4-05 地上墙体模板详图4.6柱模板设计本工程柱模板采用定型拼装模板，面板采用15mm厚多层板，竖向背楞部采用4090mm木方，间距控制在250mm以内。柱箍采用4811、3.5钢管扣件连接，间距500mm。具体模板支撑如图4-06、4-07所示：图4-06 柱模板支设平面图图4-07 柱模板支设立面图4.7梁柱接头模板设计梁柱接头的模板采用8片定型模板,在后台(木工加工车间)批量制作，充分保证加工精度，以保证此处构件截面尺寸及混凝土外观质量。在配制梁柱接头模板时，采用15mm厚覆膜多层板做面板，4090mm木方做背肋，做成8块凹形模板，8块凹形拼装模板靠紧定位卡后用钢管固定，在模板之间加海绵条，防止漏浆。设计详见图4-08：15mm厚覆膜多层板图4-08 梁柱接头模板配置图柱子混凝土强度等级高于楼层梁板时，梁柱节点处的混凝土按以下原则处理:4.7.1.以混凝土12、强度5MPa为一级，凡柱子混凝土强度高于梁板凝土强度不超过一级者，梁柱节点处的混凝土，可随梁板一同浇筑。4.7.2.柱子混凝土强度高于梁板混凝土强度不大于二级，而柱子四边都有现浇框架梁时，梁柱节点处的混凝土可随梁板一同浇筑。4.7.3.当不符合上面两条的规定时，梁柱节点处的混凝土应按柱子混凝土强度等级单独浇筑，在混凝土初凝前即浇捣梁板混凝土，并加强混凝土的振捣和养护。4.8梁、板模板设计4.8.1.主梁、次梁模板采用15mm厚多层板做面板，用4090mm木方做背楞，梁底木方对于梁宽大于500mm时，间距不大于200mm；对于梁宽小于等于500mm时，间距不大于250mm，梁侧背楞间距不大于3013、0mm，483.5钢管做主龙骨，模板支撑采用满堂脚手架，采用15mm厚多层板做面板，梁侧背楞采用4090mm木方，梁底次龙骨采用4090mm木方，间距为250mm；对于宽度大于等于600mm的梁，中间增加一道U托支撑，梁腹高度超过500mm的梁，增加一道对拉螺栓进行加固；梁腹高度超过800mm的梁，每隔400mm增加一道对拉螺栓进行加固，第一道螺栓距梁底250mm。梁侧背楞间距不大于250mm，483.5钢管做主龙骨。模板支撑采用定尺钢管满堂脚手架。4.8.2.板模板采用15mm厚多层板做面板，用4090mm木方做次龙骨，间距250mm，用483.5钢管做主龙骨，间距不大于1000mm。立杆步14、距最大高度为1500mm。模板支撑采用定尺钢管满堂脚手架，立杆横向间距不大于1000mm，纵向间距不大于1000mm；满堂脚手架立杆出现搭接时，须设置剪刀撑。梁底架子搭设时必须与板底满堂脚手架用扣件进行连接，上下立杆尽量贴近，搭接长度不小于500mm，双扣件连接，下侧设防滑扣件。同时满堂红脚手架必使梁底脚手架与板底脚手架成为一体，架子底铺设通长脚手板。框支梁模板架子必须与周边框支柱抱紧，进行可靠连接。图4-09 顶板梁模板图4.9门窗洞口模板设计门窗洞口模板为木方框,外包15mm厚的多层板,内角部用100*100*10mm角钢,外用200*200*14mm的角钢，与木方框用螺栓收紧，门窗框四边15、钉木方支撑和斜撑门窗洞模板采用简易的整安散拆方法，角部全部做成企口，以保证角部成90度，门窗洞口方正。详见图4-10：图4-10窗洞口模板支设图 图4-11门洞口模板支设图4.10 楼梯模板设计楼梯为钢筋混凝土楼梯，其模板采用现场散支散拆木模。楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧板，外帮侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，再安装踏步模板。为确保踏步线条尺寸的准确，钉好固定踏步侧板的档板，在现场装钉木质侧板踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致。楼梯、坡道底模采用15mm厚覆膜多层板（使用前须刷脱模剂），主楞采用483.5mm双钢管，楼16、梯外搭侧模、踏步板立板采用15mm厚覆膜多层板，背面钉4090mm 的木方做肋。为使踏步板立板固定，其上垂直于立板钉两道通长木方（4090mm）。局部斜撑钢管采用直径483.5mm 钢管和扣件与满堂架连接。楼梯踏步段、平台段立杆间距不得超过900mm；支设支撑时立杆要排列整齐，保证支模后的道路畅通；每个立杆下放置木方，防止模板架破坏楼板混凝土。图4-12 楼梯模板支设图4.11后浇带部位模板设计4.11.1梁模板在不进行混凝土浇筑一侧且靠近施工缝处的模板侧模先不进行封闭，先对施工缝模板进行架设，在混凝土浇筑完毕，且强度到达1.2 MPa、施工缝模板全部拆除及混凝土凿毛之后，该位置侧模才可进行封17、闭。模板采用铁板网进行封堵。在混凝土强度达到 1.2MPa 后，对模板及铁板网进行拆除，并对混凝土进行凿毛。4.11.2楼板后浇带处采用独立模板支撑体系，在后浇带两侧各沿长500mm，支独立模板，模板采用15mm厚多层板,次龙骨用4090mm木方间距200mm，主龙骨采用扣件式钢管48.33.5mm间距900mm，用钢管脚手架做支撑。楼层后浇带模板为独立模板体系，整体楼层模板拆除时不拆除。待浇筑完后浇带混凝土并达到强度后进行拆除。4.11.3注意事项1）后浇带的钢筋必须除锈干净，位置正确，绑扎质量应符合设计及规范要求。2）后浇带的模板必须稳固、密封、平整，具有足够强度、刚度及稳定性，以确保混凝18、土的成型几何尺寸。3）混凝土必须内实外光，对出现的缺陷应采取处理措施，并保存处理记录。4）接缝处混凝土表面应密实、洁净、干燥。4.12 层高57m顶板、梁模板设计4.12.1 1#、2#楼一层净高6.73m，二层净高5.06m；3#、4#楼一层净高6.13m，二层净高5.66m。楼板模板采用15mm厚多层板，次龙骨采用4090mm木方间距200mm，主龙骨采用483.0mm双钢管，间距为900mm。支撑采用扣件式钢管脚手架，立杆横向间距为900mm，纵向间距为900mm，步距1500mm，脚手架顶部采用U托支撑，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于200mm。梁模板采用15mm厚多层19、板，梁侧背楞采用4090mm木方，梁底次龙骨采用4090mm木方，间距为250mm；对于宽度大于等于600mm的梁，中间增加一道U托支撑，梁腹高度超过500mm的梁，增加一道对拉螺栓进行加固；梁腹高度超过800mm的梁，每隔400mm增加一道对拉螺栓进行加固，第一道螺栓距梁底250mm。梁侧背楞间距不大于250mm，483.5钢管做主龙骨。模板支撑采用定尺钢管满堂脚手架。 顶板、梁模板支撑示意图4.12.2剪刀撑设置1)水平剪刀撑设置：顶部连续设置一道水平剪刀撑。2)竖向剪刀撑设置：模板支撑架四周从底至顶连续设置竖向剪刀撑，板底中间纵、横方向每隔4跨设置一道。3)主梁两侧从底至顶连续设置竖向剪20、刀撑。4)剪刀撑与模板支撑架纵（或横）向水平杆夹角在4560度左右，剪刀撑采取搭接方式，搭接长度不小于1m，且在搭接处加至少三个扣件。剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。5.模板施工5.1模板的加工5.1.1模板加工的要求模板制作，应保证规格尺寸准确，棱角平直光洁。切割的边角应刨光并涂刷模板封边漆，面板拼缝应严密、面层平整，节点、背肋设置符合模板设计要求，木方要用压刨刨平，厚度一致。模板组装要严格按照施工图尺寸拼装成整体，模板在组装时，面板拼缝处背面要加木方，以防漏浆，并保持模板整体性。涂刷脱模剂：首次涂刷前，必须21、对板面进行全面清理，清除板面的油污等，脱模剂要薄而匀，不得积存脱模剂，涂刷时，要注意周围环境，防止散落在建筑物、机具和人身衣物上，更不得刷在钢筋上。涂刷脱模剂后的模板，不得长时间放置，以防雨淋或落上灰尘，影响拆模。拼装的具体精度要求见下表： 序号项目允许偏差（mm）1两块模板之间拼缝1.02相邻模板之间高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差+2，-55对角5.0(对角线长边的1/1000)5.1.2模板加工的管理与验收5.1.2.1在模板加工前，向劳务分包的班组进行模板配板技术交底，强调加工质量标准。模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm，尺寸过大的模板须进行刨边，否则禁止使用。次22、龙骨必须双面刨光，翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。5.1.2.2每天管理人员（工长、质检员等）到现场巡回检查，发现问题现场整改。5.1.2.3加工完一批或一段模板必须由工长、质检员、技术员共同进行验收，合格后方可使用。5.1.3梁、柱模板制作根据施工要求在浇筑混凝土之前要将支撑好模板上部垃圾清理干净，在清理过程中部分垃圾容易积累到梁底部，因此在梁模板制作时要在靠近梁根部预留100100mm洞用作清理垃圾，将梁模板内垃圾清理完毕之后进行封堵。5.2模板的安装5.2.1模板安装一般要求5.2.1.1安装放线模板安装前先测放控制线网和模板控制线。根据平面控制轴线网，在楼板上放出墙、附墙柱、门窗洞口23、边线和检查控制线，待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向主筋上部标出标高控制点。5.2.1.2安装前准备模板安装前首先检查模板的杂物清理、浮浆清理、板面修整、脱膜剂涂刷等情况。施工缝混凝土表面必须进行凿毛处理，将混凝土表面浮浆、软弱混凝土层剔除至密实混凝土；墙柱根部边线外20cm内压光、抹平；用空压机把结构内杂物吹干净，浇水润湿；模板表面用铲刀、棉丝清理干净，均匀涂刷脱模剂，涂刷时严禁用大拖把大面积施工，必须用棉纱蘸着均匀擦拭。5.2.1.3在梁端部、附墙柱根角部，剪力墙转角处留置清扫口，顶板浇筑前将模板、钢筋上的杂物用大吸尘器清理干净。5.2.1.4上道工序（钢筋、水电安装、预留洞口等）验收完毕，24、签字齐全。框架柱模板安装工艺流程立柱模板、临时固定加钢管支撑校正模板(垂直度、轴线位置、截面尺寸、对角线方正)紧固钢管支撑。5.2.2.2框架柱模板安装首先按柱位置线及标高抹水泥砂浆找平层，并按照位置线做好定位墩台，从四面顶住模板，以防止位移。安装柱模板时，通排柱要先装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。校正完毕开始安装柱箍，在加固柱箍时要将柱箍放水平，以免受到侧压力后摆平造成胀模，如发现木方与柱箍之间有缝隙，须用木楔将其塞紧，然后加装对拉螺栓拉紧。柱支模前，首先对轴线、边线、模板外控线进行复查，防止偏差。成排柱子先立长向两端的柱模板，校正复核位置无误后，顶部拉通线，再立中间柱模。组拼：25、先将柱子四面模板就位，校正调整好对角线。支撑：在柱模安装完后四面设钢管支撑，每1000设置一道每道3根，与地面夹角45度60度，并与地面上的预埋件拉结固定，埋件与柱距离为3/4柱高。柱模安装完成后，吊线检查四角的垂直度。清理模内杂物，柱模的清扫口留置在根部，对边留设，高度为300mm，宽度为一个柱边长。为了保证柱子的垂直度，柱子四周要加斜撑，斜撑固定在事先预埋在楼板内的钢筋上。为了保证斜撑的稳定性，斜撑之间用斜拉杆连接5.2.3梁板模板安装1、工艺流程梁底架搭设搭设梁底找平钢管安装梁底龙骨铺设梁底模绑扎梁筋安装梁侧模、背楞、钢管及卡具搭设板底主次楞铺设板底模板绑扎板筋。2.工艺要点（1）梁在柱26、子混凝土上弹出梁底轴线及水平线，并复核。搭设梁底次楞，间距复核模板设计要求。拉线安装梁底模板，控制好梁底的起拱高度应符合模板设计要求：对于跨度4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，当设计无具体的要求时，起拱高度为跨度的2/1000。梁底模板经过验收无误后，用钢管扣件将其固定好。在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将梁侧模板与底模用钢管和扣件固定好。梁侧模板上口要拉线找直，用梁内支撑固定。复核梁模板截面尺寸与相邻梁柱模板连接固定。安装后校正梁中线标高、断面尺寸。将梁模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。（2）板脚手架按照模板设计要求搭设完毕后，根据给定的水平线调27、整上支托的标高及起拱的高度。按照模板设计的要求支搭板下的主次龙骨，其间距必须符合模板设计的要求。铺设模板，必须保证模板拼缝的严密。模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正。将模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。3、梁、板模板搭设注意事项（1）梁板底模支撑搭设时要严格控制其位置的水平、标高的准确。（2）楼板面板拼接处应尽量设置通长木方，防止在此处露浆。（3）梁侧模用4090mm木方与板底模板钉牢，并加密封条，防止梁侧模漏浆损坏。（4）在梁柱节点梁端的梁底模板上留设清扫口（梁宽100mm），垃圾清扫完后，用木模将清扫口封堵上。（5）梁与板交接缝处的木方应挑选方正、顺直28、的好木方，以保证阴角顺直、方正，固定15mm厚覆膜多层板时与墙面接缝处要粘贴海绵条，以防漏浆。模板调整好标高并清理，用空气压缩机把模内杂物吹净。由于梁比较高大，在施工时先安装梁底模，待梁钢筋绑扎完毕后安装侧模，这样避免出现梁钢筋无法绑扎的现象。梁板、梁底模和立面模板交接处粘贴海绵条，见下图：5.2.4墙模板安装安装墙模前，墙体钢筋应绑扎完毕并办理隐检手续，电线管、电线盒预埋件等没有漏项，清扫口留置，弹出墙体轴线、边线及外控制线(5条线)，门窗洞口及预留模板安装完毕并办理预检手续。墙根部在梁板混凝土浇筑时，必须用铁抹子压光找平。立模时，根据墙边线和控制线先立好正面模板，并用临时支撑支牢，穿上对拉29、螺栓再立反号模板，根据墙边外控制线调整就位，校正垂直度加固稳妥，拧紧穿墙螺栓螺母，一个施工段完成后办理预检、隐检手续。模板安装要对号入座。当每道墙体有一块模板就位调整后，即可穿入螺栓杆，当另一块模板就位调整后，对准螺栓孔眼进行固定；当全部螺栓穿通并固定后，一起进行均匀、适度地紧固。为保证墙体的厚度，墙体内放置顶模棍，对于400mm宽剪力墙体采用预制混凝土做顶模棍，剪力墙体宽度在400mm600mm之间采用14(三级钢)钢筋做顶模棍，钢筋做顶模棍时每边应小于墙体厚度1mm，且紧贴着模板面的两头钢筋全部涂刷防锈漆。钢筋顶模棍的间距为1200mm，梅花形布置。见下附图：墙体模板安装前应弹出模板就位线30、，在墙外侧做1:2水泥砂浆找平H=20mm，宽度=100mm，同时找平层可以防止模板穿墙螺栓高低错位及模板下口跑浆。5.3模板的拆除拆模时不得使用大锤或硬撬乱捣，如果拆除困难，可用撬杠人工底部轻微撬动；保持起吊时模板与墙体的距离，保证混凝土表面及棱角不因拆除受损坏。墙体、柱、梁侧模板在拆除时以不破坏棱角为准。为了准确地掌握拆模时间，必须留置同条件试块，试块强度达到1.2MPa时才允许拆模。施工中要积累不同强度等级的混凝土、水泥在不同气温下达到1.2MPa所需时间的经验。顶板模板的拆除必须严格参照每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度试验报告，拆模前必须有拆模申请且由项目总工签字确认为准。跨度在231、m以下的顶板，强度达到50%即可拆除，跨度在28m的顶板，混凝土强度达到75%以上方可拆除，跨度大于8m的顶板当混凝土设计强度的100%强度后方可拆除。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落人或物造成质量事故。顶板模板拆除时注意保护顶板模板、不能硬撬动模板接缝处，以防损坏多层板；拆除的多层板，龙骨及扣件要码放整齐，并注意不要集中堆料；拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。门窗洞口模板拆除，撬棍从侧面撬动模板，禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门洞过梁混凝土拉裂，拆出的模板及时修整；所有洞口宽1m时拆模后立即用钢管加顶托回撑。拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先32、拆，拆墙模板时首先拆下穿墙螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开，不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，应保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。在现场设封闭式木模加工棚，模板堆放区要避开道路、消防管线，并满足相关消防要求，具体堆放位置见施工组织设计主体结构施工平面布置图。模板堆放区的维护，堆放区设栏杆，并在内侧满挂密目安全网，地面用C10混凝土（厚50mm）硬化，平整度要好；堆放区设出入口，左、右两侧各设一标识牌，标明模板适用范围、吊运、保养方法、脱模剂涂刷、使用、安全、质量等施工中注意点。堆放区设一工具架，用于放置自制角尺、拖布（两把：一把用于模板清理；另一用于脱模剂涂刷）、33、清洗桶、工具柄、铁铲子、扫帚（用于扫除积水等）等维护、保养、堆放用具。设专人负责模板堆放和标识工作，模板堆放应分规格、分类型，集中堆放。模板距两端1/6长度处用通长100100mm木方垫起（木模雨天应用塑料布遮盖），在背面标注其编号。拆模的管理与批准待梁、板内混凝土强度达到设计及规范要求时，由模板工长提出拆模申请，技术负责人签字后，再由甲方、监理签字确认后方可拆模。现浇结构拆模时所需混凝土强度 构件类型结构跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率%板2502，8758100梁8758100悬臂构件1005.4模板的维护与管理5.4.1模板在使用过程中的注意事项多层板进场后，挑选模34、板厚度一致的堆放一起，码放整齐。在木工加工车间切割时，划好线，量好尺寸，防止模板边出现锯齿、毛刺。用刨刨平、刨直，然后刷封边漆。5.4.2模板的维护模板加工完毕存放时，其上面有塑料布遮蔽，其下面有垫木。中间有垫布，避免模板变形和损伤。现场调运时，轻调轻卸，严禁抛掷，防止碰撞，损坏模板。拆下的模板及时清除灰浆。难以清除时，采用模板除垢剂清除，不准敲砸。清除好的模板必须涂刷脱模剂，开孔和漏边的部位涂封边漆。拆下的模板，发现有翘曲、变形、面板磕碰的能修补的修补，不能修补的更换新模板，或以大改小使用。模板设专人保管和维护，按规格、种类分别堆放。5.5质量保证措施在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质35、量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。5.5.1明确责任，实行奖罚制质量管理方法采用分级管理，责任到人。为促进对工程质量的管理，对管理人员、操作工人及混凝土浇筑时的看模人员实行奖罚制。5.5.2确保工程质量的技术管理措施各级技术、工程管理人员必须熟悉图纸，了解设计意图，掌握施工及验收规范、规程。编制施工方案要经审批后实施。技术交底关：施工前，由项目总工组织项目相关施工管理人员和劳务主要管理人员进行方案交底，操作前，由工长组织对相关操作工人分别进行详细技术交底。责任关：质量分级管理，责36、任明确。自检关：严格执行“三检制”，确保道道工序受控是保证工程质量的重要方法。季节性施工措施关：做好混凝土冬雨季（夏季）施工养护保温措施，确保工程质量。资料关：保证技术资料及时、真实、正确。5.6成品保护措施5.6.1进场后的新模板，临时堆放时，必须用编织布临时遮盖，使用前，必须涂刷脱模剂，遇雨时，及时覆盖塑料布。5.6.2模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷，以防口角损坏并保证安全，拆除后要将模板及时清理干净。5.6.3施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防模板损坏或变形。5.6.4多层板、木方应堆放在干燥，不受日光暴晒的地方，且下方应垫高，多层板在裁减后应作封边处理。5.6.5浇筑37、混凝土时严禁将振动棒强行从主筋与模板之间插入，防止将模板振变形。5.6.6模板的运输应轻拿轻放，模板拆除时严禁用钢管及大锤敲、砸模板，以防模板变形。5.6.7每一工序必须做到工完场清，施工垃圾定点堆放及时清理。6.模板工程质量验收标准6.1模板制作模板制作，应保证规格尺寸准确，棱、角平直光洁，面层平整，拼缝严密。新制作的模板应进行检查验收和试组装，并按规格类型编号标识。钢模板及其支架、零部件应有防锈蚀措施。6.2模板安装6.2.1主控项目6.2.1.1模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。（按照方案全数检查）。6.2.1.2在涂刷模板隔离剂时，38、不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（通过观察检查）。6.2.2一般项目6.2.2.1模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不应有积水；6.2.2.2模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；6.2.2.3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；6.2.2.4固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规定。预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插 筋中心线位置5外露长度100预埋螺栓中心线位置2外露长度100预留洞中心线位置10截面内部尺寸100检查数量及检验方法：在同一检验批内，对梁，柱，39、应抽查构件数量的10%，且不小于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不小于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。通过钢尺检查。6.2.2.5模板安装允许偏差及检查方法 项 目国家规范标准 检查方法轴线位移柱墙梁5钢尺底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺截面内部尺寸基础10钢尺柱、墙、梁+4，-5钢尺层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺大于5m8经纬仪或吊线、钢尺相邻两板表面高低差2钢尺表面平整度52m靠尺和塞尺阴阳角方正方尺、塞尺顺直线尺预埋铁件中心线位移3拉尺、尺量预埋管、螺栓中心线位移3拉尺、尺量螺40、栓外露长度+10，-0预留孔洞中心线位移+10拉尺、尺量尺寸+10、0门窗洞口中心线位移拉线、尺量宽、高对角线插筋中心线位移5尺量外露长度+10、0检查数量：在同一检验批内，对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不小于3件，对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不小于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。6.3模板拆除6.3.1主控项目6.3.1.1底模及其支架拆除时混凝土强度。检查方法和检查数量：检查同条件养护试件强度试验报告；全数检查。6.3.2一般项目6.3.2.1侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角41、不受损伤。检查方法和检查数量：通过观察全数检查。6.3.2.2模板拆除时，不应对底板形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。7.季节性施工7.1雨季施工7.1.1木制架模工具应尽量减少雨淋日晒，提前做好材料防雨、防潮和工作面的防雨、防潮工作，防止扭曲变形和裂缝。7.1.2不要过早刷脱模剂，刷后遇到下雨时，应用塑料薄膜进行保护。如果刷完脱模剂的模板来不及覆盖，雨后要对模板清理、补刷。7.1.3木模板拼装后应尽快浇筑砼，防止模板变形。若模板拼装后不能及时浇筑砼，又被雨水淋过，则浇筑砼前应重新检查、加固模板和支撑。8.环境与职业健康安全措施8.1安全施工保证体系8.1.1建立安全施工保证42、体系，落实安全施工岗位责任制。8.1.2建立建全安全生产责任制，签定安全生产责任书，将目标层层分解落实到人。8.1.3施工队伍进场后，所有人员经过项目安全监督部的安全教育考试合格后，方可进入现场施工。8.1.4进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须用安全带，并要系牢。8.1.5高度大于等于1.4m的墙体在混凝土浇筑时模板两侧要搭设脚手架及操作平台并做好临边防护和安全网的设置。8.1.6特殊工种人员必须持证上岗。8.1.7强化安全法制观念，各项工序施工前必须进行书面安全交底，交底双方签字齐全后交项目安全科检查、存档。8.1.8现场临电设施定期检查，保证临电接地、漏电保护器、开关齐备有效。夜43、间施工，施工现场及道路上必须有足够的照明，现场必须配置专职电工24小时值班。8.1.9落实“安全第一、预防为主”的方针，现场内各种安全标牌齐全、醒目，严禁违章作业及指挥。现场危险地区悬挂“危险”或“禁止通行”的明显标志，夜间设红灯警示。8.2安全文明施工措施8.2.1要严格按照有关施工安全操作程序和模板施工说明中的规定执行，电梯井门在每层施工完后，要安装封堵防护门，不得在井筒内操作。8.2.2模板就位前要固定，防止模板旋转，碰撞伤人。8.2.3人工组装柱模板时应协调一致，防止砸倒伤人。8.2.4浇筑混凝土时安排专人看模，随时观察墙模板及柱模的挠度、稳定性和倾斜度，加强看模人的责任心。8.2.544、施工现场不准吸烟。模板堆放区、木工房、木料堆放区应有完善的防火、灭火措施。8.2.6拆模板时应相互配合，协同工作，传递工具时不得抛掷。拆模时应注意人员行走，并注意提醒。8.2.7模板吊装要慢起轻落，吊装前要检查吊钩的焊缝是否有开裂、拉接吊钩的木方是否有裂纹等，如出现上述问题要及时加固解决。8.2.8不得在脚手架上堆放木料、模板及其它材料。8.2.9模板支设做到工完场清，现场模板架料堆放整齐，有明显标识；现场模板架料和废料及时清理，并将裸露的钉子拔掉或打弯。8.2.10模板在施工中随时进行清理和检修，尤其是模板的吊点处。8.2.11模板加工、安装及拆除前，工长应对操作工人进行详细安全技术交底。845、.2.12对工人进行现场教育，要求工人举止文明，各施工队伍之间团结合作，施工管理人员对工人应平等尊重，整个施工场区营造出一个紧张向上的气象。8.2.13施工现场各种材料、机具等按施工现场总平面规划图放置整齐,设标志牌，材料库房的管理也须分类清楚，整洁有序。8.2.14施工场地道路畅通，场地四周有排雨水措施。施工道路及施工现场全部硬化及绿化，并经常洒水，保持清洁不起灰尘。8.2.15施工现场严禁私拉、乱接线，夜间场地光线明亮。8.3重要环境因数管理措施8.3.1噪声的排放符合建筑施工场界噪声限值GB12523-2011达标排放，设专职环保员进行管理。实行在封闭场所作业，如木工棚等；对敏感部位施工46、前用密目网等进行围挡降噪；用声级计检测。严格控制施工时间,合理安排好施工程序，并采取有效措施进行消声。对人为的施工噪声严格控制，最大限度的减少噪声扰民。强噪声半成品、成品加工制造尽量安排在车间内完成，并尽量使用低噪声或有消声降噪设备的施工机械。执行公司噪声管理办法严格控制噪声值。8.3.2扬尘及固体废弃物，现场目测无尘；重要运输道路硬化率100%，设专职环保员进行管理。水泥库封闭；施工现场设洗车池；主要运输道路面硬化；定时定员洒水降尘。8.3.3杜绝重大火灾发生，施工前必须做书面防火交底，负责人须签字；在施工场界内严禁吸烟、严禁乱接电源；合理控制施工现场及库房存量，做到随用随进场。9.模板设计47、计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）、建筑结构荷载规范(GB50009-2012) 、钢结构设计规范(GB50017-2003)等规范。9.1墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48；壁厚(mm):3.5；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm)48、:90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F49、=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇筑混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模50、板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.51、90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.197250.02+0.1171.890250.02= 7.13104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 7.13104 / 1.88104 = 3.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.8N/mm52、2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197250.0 + 0.6171.890250.0 = 1671.0N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V53、-面板计算最大剪力(N)：V = 1671.0N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31671.0/(250015.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.67754、ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.522504/(10060001.41105) = 0.267 mm；面板的最大挠度计算值: =0.267mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的55、荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/62=41.67cm3；I = 5101010/122= 208.333cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2500.900=4.598kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其56、中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.14.598500.02+0.1170.945500.02= 1.43105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=6.56104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.43105/6.56104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！57、2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2500.900/2=2.299kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90/2=0.473kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.62.299500.0+ 0.6170.473500.0 = 835.5N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；58、 V-次楞计算最大剪力(N)：V = 835.5N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3835.5/(240.090.02)=0.125N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.125N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/59、250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.25=4.26 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.46106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6778.52/25004/(10090002.46106) = 0.081 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.081mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作60、用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.1212= 8.242cm3；I =9.8912= 19.782cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.250.51.430.250.53.08kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 161、.73105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.24103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.73105/8.24103 = 21 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =21N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 1886.5N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 768.496mm2 ； fv-主楞的抗剪强62、度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =21886.5/768.496=4.910N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =4.91N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.145mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.145mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 63、N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 3.43 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.427kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！9.2 柱模板计算书 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图一、参数信息1.基本参数64、柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗65、弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.00066、。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 275 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两67、跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 68、10.871275275= 8.22104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 8.22104 / 1.69104 = 4.872N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.872N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最69、大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871275.0 = 1868.538N；截面抗剪强度必须满足下式70、： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1868.538N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31868.538/(245015.0)=0.415N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.415N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载71、作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45015.015.015.0/12 = 1.27105 mm4；面板最大容许挠度: = 275 / 250 = 1.1 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02275.04/(1006000.01.2772、105) = 0.354 mm；面板的最大挠度计算值 =0.354mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.1mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 49100/61 = 60cm3；I = 49100100/121 = 300cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距):73、 l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2750.900=5.951kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.900=0.693kN/m； q = 5.951+0.693=6.644 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.644450.0450.0= 1.35105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖74、楞的最大应力计算值: = M/W = 1.35105/8.33104 = 1.614N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.614N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2750.900=5.951kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.900=0.693kN/m； q = 5.75、951+0.693=6.644 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.644450.0 = 1793.797N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.644450=1793.797N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31793.797/(250.0100.01)=0.538N/76、mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.538N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.28 = 6.64 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠77、度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.64450.04/(1009000.04.17106) = 0.049 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.049mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4090100/6 1= 83.33cm3；I = 4090100100/12 1= 416.67cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.0478、0.9 + 1.4 20.9)0.275 0.45 = 2.99 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.536 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.112 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.030 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 111899.73 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 1.34 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.12108/79、8.33107=1.34N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.03 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.03mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 1793.797N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv =80、 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =31793.797/(250.0100.01)=0.538N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.538N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A=105mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.795kN。对拉螺栓最大81、容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.795kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 499/6 1= 54cm3；I = 4999/12 1= 243cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.275 0.45 = 2.99 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N82、 = 4.536 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.112 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.030 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 111899.73 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 1.343 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.12108/8.33107=1.343N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度83、验算经过计算得到: = 0.03 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.03mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 1793.797N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =31793.797/(240.090.01)=084、.538N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.538N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.536 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.85、536kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!9.3 梁模板计算书梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.25；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：6.73；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量86、及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度87、(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：30mm，230mm，430mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧88、压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯89、强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5190、7.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (600-120)/(3-1)= 240mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.709+2.8)(600-120)/(3-1)2 = 9.73104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(600-120)/(3-1)/1000=4.053 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.73104 / 1.88104=5.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.2N/mm2 91、小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (600-120)/(3-1)=240mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.709(600-120)/(3-1)4/(10060001.41105) = 0.219 mm；面板的最大容许挠度值: = l/25092、 =(600-120)/(3-1)/250 = 0.96mm；面板的最大挠度计算值 =0.219mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.96mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.053/0.500= 8.105kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN)93、 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.203 kNm，最大支座反力 R= 4.458 kN，最大变形 = 0.159 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.03105/5.40104 = 3.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.159mm 小于 次楞的最大容许挠度94、值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.458kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.111 kNm，最大支座反力 R= 3.129 kN，最大变形 = 0.016 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: =95、 1.11105/5.40104 = 2.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.016 mm主楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝96、土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.300.80=14.976kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=14.976+97、4.480=19.456kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/819.4562502=1.52105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.519.4560.25=2.432kN =Mmax/W=1.52105/3.00104=5.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=12.480kN/m；98、 l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 514.9762504/(38460002.25105)=0.564mm；面板的最大挠度计算值: =0.564mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的99、均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.432/0.8=3.04kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.040.82 = 0.195 kNm；最大应力 = M / W = 0.195106/54000 = 3.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木100、抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.040.8 = 1.459 kN；方木受剪应力计算值 = 31.4591000/(24090) = 0.608 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.608 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.048004 /(1009000243104)=0.385mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm101、；方木的最大挠度计算值 = 0.385 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.432kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.250)/40.800(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.800(0.600-0.120)0.300=0.714kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.146 kN；最大弯矩 Mmax=0.551 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.875 102、mm；最大应力 =0.551106/5080=108.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 108.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆103、的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.146 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.146 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.73=1.043 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.20/2+(0.60-0.25)/4)0.800.30+(1.20/2+(0.60-0.25)/4)0.800.120(1.50+24.00)=104、2.218 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(0.600-0.250)/40.800=3.080 kN；N =N1+N2+N3+N4=3.146+1.043+2.218+3.08=9.486 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205105、 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.25= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.25m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=94106、86.212/(0.203489) = 95.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 95.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！梁段L2：一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.50；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.25；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：2.78；梁两侧立杆间距(m)：0.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；107、梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/m108、m2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：30mm，180mm，330mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.109、00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17110、.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2111、其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (500-120)/(3-1)= 190mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.709+2.8)(500-120)/(3-1)2 = 6.10104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(500-120)/(3-1)/1000=3.208 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.10104 / 1.88104=3.3N/mm2112、；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (500-120)/(3-1)=190mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.709(500-120)/(3-1)4/(113、10060001.41105) = 0.086 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(500-120)/(3-1)/250 = 0.76mm；面板的最大挠度计算值 =0.086mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.76mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.208/0.500= 6.417kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 149114、99/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.160 kNm，最大支座反力 R= 3.529 kN，最大变形 = 0.126 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.60105/5.40104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/4115、00=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.126mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.529kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.088 kNm，最大支座反力 R= 2.717 kN，最大变形 = 0.0116、10 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.82104/5.40104 = 1.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =1.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.010 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.01mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑117、的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001515/6 = 3.75104mm3； I = 1000151515/12 = 2.81105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.50+0.301.00=15.660kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(118、kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.00=5.600kN/m；q=15.660+5.600=21.260kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/821.262002=1.06105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.521.260.2=2.126kN =Mmax/W=1.06105/3.75104=2.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=119、l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=13.050kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 515.662004/(38460002.81105)=0.193mm；面板的最大挠度计算值: =0.193mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷120、载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.126/1=2.126kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.12.12612 = 0.213 kNm；最大应力 = M / W = 0.213106/54000 = 3.9 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力121、计算值 3.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.62.1261 = 1.276 kN；方木受剪应力计算值 = 31.2761000/(24090) = 0.532 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.532 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6772.12610004 /(100900024310122、4)=0.658mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.658 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.126kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.500-0.200)/41.000(1.20.12024.000+1.42.000)+1.221.000(0.500-0.120)0.300=0.743kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=2.869 123、kN；最大弯矩 Mmax=0.43 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.471 mm；最大应力 =0.43106/5080=84.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 84.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc -124、 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.869 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.869 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1292.78=0.431 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.20/2+(0.50-0.20)/4)1.000.30+(1.20/125、2+(0.50-0.20)/4)1.000.120(1.50+24.00)=2.722 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(0.500-0.200)/41.000=3.780 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.869+0.431+2.722+3.78=9.801 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压126、应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.25= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.25m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表127、得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9801.278/(0.207489) = 96.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 96.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！梁段L3：一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：3.20；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.25；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.06；128、梁两侧立杆间距(m)：3.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：10；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0129、；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：10；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：30mm，430mm，830mm，1230mm；主楞材130、料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 131、混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 13822/6=92cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利132、布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.3817.85=29.556kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.384=7.728kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.129.5563002 + 0.117 7.7283002 = 3.47105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.129.5560.3+1.27.7280.3=12.536kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.47105 / 9.133、20104=3.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=29.556N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 138222/12=92cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.5563004/(10060009.20105) = 0.294 mm；面板的最134、大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.294mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=12.536/(1.500-0.120)=9.084kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 135、剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.151 kNm，最大支座反力 R= 4.083 kN，最大变形 = 0.069 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.51105/5.40104 = 2.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.069mm 小于 次楞的最大136、容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.083kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.551 kNm，最大支座反力 R= 9.085 kN，最大变形 = 0.261 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算137、得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.51105/1.02104 = 54.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =54.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.261 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.261mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺138、栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.085 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.085kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载139、和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.452020/6 = 3.03103mm3； I = 45.45202020/12 = 3.03104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.50+0.300.05=2.103kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.05=0.255kN/m；q=2.103+0.255=2.35140、7kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.12.103355.5562+0.1170.255355.5562=3.03104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.42.1030.356+0.450.2550.356=0.34kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.12.1030.356+1.20.2550.356=0.931kN =Mmax/W=3.03104/3.03103=10N/mm2；梁底模面板计算应力 =10 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施141、工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=1.752kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =355.56mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =355.56/250 = 1.422mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6772.103355.64/(10060003.03104)=1.251mm；面板的最大挠度计算值: =1.251mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.422mm，满足要求！七、142、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=0.931/0.045=20.482kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.120.4820.0452 = 0.00143、4 kNm；最大应力 = M / W = 0.004106/54000 = 0.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.620.4820.045 = 0.559 kN；方木受剪应力计算值 = 30.5591000/(24090) = 0.233 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.233 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!144、方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67720.48245.4554 /(1009000243104)=0mm；方木的最大允许挠度 =0.0451000/250=0.182 mm；方木的最大挠度计算值 = 0 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.182 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.340kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=0.931kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(3.500-3.200)/40.045(1.20.12024.00145、0+1.42.000)+1.220.045(1.500-0.120)0.300=0.066kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N12=0.205 kN；N2=N11=0.933 kN；N3=N10=0.693 kN；N4=N9=0.777 kN；N5=N8=0.754 kN；N6=N7=0.767 kN；最大弯矩 Mmax=0.039 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.013 mm；最大应力 =0.039106/5080=7.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 7.6 N146、/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.205 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.112 kNm ；最大变形 max = 0.077 mm ；最大支座力 Rmax = 147、2.479 kN ；最大应力 =M/W= 0.112106 /(5.08103 )=22 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 22 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.077mm小于500/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.933 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.509 kNm ；最大变形 m148、ax = 0.35 mm ；最大支座力 Rmax = 10.348 kN ；最大应力 =M/W= 0.509106 /(5.08103 )=100.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 100.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.35mm小于500/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12149、.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.348 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.933 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =10.348 kN ；脚手架钢管的150、自重： N3 = 1.20.165.06=0.969 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.80/2+(3.50-3.20)/4)0.500.30+(0.80/2+(3.50-3.20)/4)0.500.120(1.50+24.00)=0.958 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(3.500-3.200)/40.500=1.330 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=0.933+10.348+0.969+0.958+1.33=14.538 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；151、 i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.25= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.152、7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.25m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=14538.38/(0.203489) = 146.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 146.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =0.933 kN ；纵向钢管的最153、大支座反力：N2 =10.348 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.16(5.06-1.5)=0.969 kN；N =N1+N2+N3 =0.933+10.348+0.682=11.964 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件154、式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.25= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.25m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11963.5/(0.203489) = 120.5 N/155、mm2；钢管立杆稳定性计算 = 120.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.5+0.252) = 2.343 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2按照表2取值1.004 ；lo/i = 2343.336 / 15.8 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 14538.38/(0.316489) = 156、77.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 77.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。9.4板模板计算书板段：B1一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.25；模板支架搭设高度(m):6.73；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数157、:0.80；板底钢管的间隔距离(mm):500.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.52/6 158、= 45 cm3；I = 1201.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121.2+0.351.2 = 4.02 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51.2= 3 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.02+1.43= 9.024kN/m最大弯矩 M=0.19.0245002= 225600 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 225600/45000 = 5.013 N/mm2；面板的抗弯强159、度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 5.013 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.02kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.025004/(100950033.75104)=0.531 mm； 面板最大允许挠度 =500/ 250=2 mm；面板的最大挠度计算值 0.531 mm 小于 面板的最大允许挠度 2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3截面惯性矩 I=12160、.19cm4 1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.50.12+0.350.5 = 1.675 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = (2.5 + 2)0.5 = 2.25 kN/m；2.钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 q1 = 1.21.675 = 2.01 kN/m；活荷载：q2 = 1.42.25 = 3.15 kN/m；最161、大弯矩 Mmax = (0.12.01+0.1173.15 ) 1.22 = 0.82 kN.M；最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 2.01 + 1.23.15)1.2 = 7.189 kN ；钢管的最大应力计算值 = M/W= 0.82106/5080 = 161.447 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢最大应力计算值为 161.447 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:max=0.677q1162、l4/(100EI)静荷载 q1 = 1.675 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度= 0.6771.67512004/( 10020600012.19104 ) =0.936 mm；支撑钢管的最大挠度小于1200/150与10 mm,满足要求!四、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.008kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.407 kNm ；最大变形 Vmax = 0.664 mm ；最大支座力 Qmax = 5.35163、7 kN ；最大应力 = 407020/5080 = 80.122 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 80.122 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.664mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.357 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架164、立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386.73 = 0.931 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.81.2 = 0.336 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.81.2 = 2.88 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.147 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.81.2 = 4.32 kN165、；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.025 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.025 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2166、； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.252 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25 m；l0/i = 2000 / 15.8 = 127 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11024.918/（0.412489） = 54.723 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 54.723 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+167、2a)= 1.1671.009(1.5+0.252) = 2.355 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.009 ；Lo/i = 2355.006 / 15.8 = 149 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11024.918/（0.312489） = 72.262 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 72.262 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连168、墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。板段：B2 一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.25；模板支架搭设高度(m):2.78；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底钢管的间隔距离(mm):500.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参169、数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.52/6 = 45 cm3；I = 1201.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121.2+0.351.2 = 4.02 kN/m；(2170、)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.02+1.41.2= 6.504kN/m最大弯矩M=0.16.5045002= 162600 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 162600/45000 = 3.613 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.613 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 4.02kN/m面板最大挠度计171、算值 = 0.6774.025004/(100950033.75104)=0.531 mm； 面板最大允许挠度 =500/ 250=2 mm；面板的最大挠度计算值 0.531 mm 小于 面板的最大允许挠度 2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.50.12+0.350.5 = 1.675 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = (1 + 2)0.5 = 172、1.5 kN/m；2.强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 q1 = 1.21.675= 2.01 kN/m；活荷载：q2 = 1.41.5 = 2.1 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.12.01+0.1172.1 ) 1.22 = 0.643 kNM；N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 2.01 + 1.22.1)1.2 = 5.677 kN ；最大应力计算值 = M / W =173、 0.643106/5080 = 126.624 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为 126.624 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:=0.677q1l4/(100EI)静荷载 q1 = 1.675 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度= 0.6771.67512004/( 10020600012.19 104) =0.936 mm；支撑钢管的最大挠度小于1200/150与10 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支174、撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.951kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.341 kNm ；最大变形 Vmax = 0.898 mm ；最大支座力 Qmax = 4.195 kN ；最大应力 = 341499.03/5080 = 67.224 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 67.224 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.8175、98mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 4.195 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值176、(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.78 = 0.359 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21 = 0.42 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.121.21 = 3.6 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.379 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11.2 = 3.6 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.295 kN；177、七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.295 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为178、安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.25=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=10294.678/(0.207489) = 101.703 N/mm2；立杆稳定性计算 = 101.703 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！