1、编号：SJHN.JZY-XX超高层框剪结构商业综合体模板工程专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录第一节、工程概况- 2 -一、工程概况- 2 -二、施工平面布置- 2 -三、施工要求- 2 -四、技术保证条件- 3 -第二节、编制依据- 4 -第三节、施工计划- 5 -一、施工进度计划- 5 -二、材料与设备计划- 5 -第四节、施工工艺技术- 10 -一、技术参数- 10 -二、工艺流程- 10 -三、施工方法- 10 -四、检查验收- 17 -第五节、施工安全保证措施- 19 -一2、组织保障- 19 -二、技术措施- 20 -三、监测监控- 22 -四、应急预案- 23 -第六节、劳动力计划- 25 -一、专职安全生产管理人员- 25 -二、所需劳动力安排- 25 -第七节、计算书及相关图纸- 26 -【计算书】- 26 -模板工程专项施工方案第一节、工程概况一、工程概况XXXX工程；工程建设地点：XX ；属于框剪结构；地上28-30层；地下2层；建筑高度：108.5m；标准层层高：108.5m ；总建筑面积：51440平方米；总工期：547天。 本工程由XXXX房地产开发有限公司投资建设，XX设计，XX 咨询有限公司监理，XX有限公司组织施工；由担任项目经理，XX担任3、技术负责人。 二、施工平面布置三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据建筑结构荷载规范GB 50009-2001混凝土结构设计规范GB 50010-2002混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002钢结构设计规范GB 50017-2003钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 4、46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ90-91本工程施工图纸本工程施工组织设计。第三节、施工计划一、施工进度计划二、材料与设备计划梁扣件/板扣件/板扣件高架1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重5、锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.0以上的钢管。(4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切6、斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5) 钢管必须涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m12207、c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）53) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处8、理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构9、设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；410、) 连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。【梁模板(扣件钢管架)】面板材料20mm厚胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料11、木方梁底支撑方木支架钢管483【板模板(扣件钢管架)】面板材料18mm厚胶合面板板底支撑方木支撑立杆材料483墙模板/柱模板1、按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。2、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验12、报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。3、扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手架扣件标准GB 15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松13、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。其他材料见下表【墙模板】面板材料胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方穿墙螺栓M12 墙模板设计简图【柱模板】面板材料18mm厚胶合面板竖楞材料木方柱箍材料槽钢槽口水平10螺栓型号M12第四节、施工工艺技术一、技术参数【柱模板】新浇混凝土柱名称框架柱新浇混凝土柱长边边长(mm)900-110014、新浇混凝土柱的计算高度(mm)4700新浇混凝土柱短边边长(mm)900-1100面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)20柱箍间距l1(mm)600小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)6080柱箍材质规格10号槽钢,900宽以下用2根钢管作柱箍对拉螺栓型号M14扣件类型3形26型900-1100对拉螺栓数量4根最低处柱箍离楼面距离(mm)250600-800对拉螺栓数量1-2根【墙模板】主楞支撑根数2主楞间距(mm)500次楞支撑根数1次楞间距(mm)300穿墙螺栓水平间距(mm)600穿墙螺栓竖向间距(mm)500【梁模板(扣件钢管架)】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.8立杆上端伸出至模板支撑15、点长度(m)0.1立杆步距(m)1.5梁支撑架搭设高度(m)4.7梁两侧立杆间距(m)1.2中部加设二根立杆承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆承重连接方式双扣件梁底纵向支撑根数3梁截面宽度(m)0.45梁截面高度(m)0.95主楞间距(mm)500次楞根数3主楞竖向支撑点数量3穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)500竖向支撑点到梁底距离依次为100，300，500模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)17.848振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4框架16、梁450*950、400*800、300*800立杆间距均控制在1.2米,并中部设二根立杆,步高为1.5米,其它350*700300*500梁中部均加设一道立杆,其它余同搭设.【板模板(扣件钢管架)】立杆纵距(m)1立杆横距(m)1立杆步距(m)1.8模板支架搭设高度(m)3.15立杆上端伸出至模板支撑点的长度(m)0.1板底支撑间距(mm)200立杆承重连接方式双扣件施工均布荷载标准值(kN/m2)1地下室与底层钢管立杆间距均控制在0.9*0.9米,步高为1.5米，浇捣砼时，严禁控制砼的堆载高度，不宜超过100。具体详附后计算书。二、工艺流程1、墙模板单块就位组拼安装工艺流程组装前检查安装门17、窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。预拼装墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。2、梁扣件弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。3、柱模板搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片18、模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。4、板扣件搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。5、板扣件高架搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支19、模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用柱模板、墙模板、梁模板(扣件钢管架)、板模板(扣件钢管架)、板模板(扣件钢管高架)作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和20、稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或21、成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离22、杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：(3) 当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。如下图示意：8、剪刀撑23、(1)扣件式、门式9、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感24、质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等25、重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平26、杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准27、备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预28、留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1) 基础及地下工程模板：1) 地面一下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3) 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2) 楼29、梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，了保证柱子的截面尺寸，设置双30、钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标告处设置不少于2根斜撑，如下图。(4) 墙模板1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时31、引起临近模板变形。(5) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板支架搭设的一构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应32、设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无33、处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(4)木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm x50mm木条或25mm X80mm的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm x3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 （5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。（6） 高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横34、向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。3、模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(335、) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板36、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两37、端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板38、手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值39、时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故40、发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者41、用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告42、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：XX 手机：安全员： 手机：技术负责人：XX 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 （项目经理）组长，负责43、协调指挥工作； （施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；XX（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排高支模开始时间2011.10高支模工期（天）360作息时间（上午）6：0010：30作息时间（下午）13：0017：00砼工程量（m3）20000高支模建筑面积（m2）48000木工（人）23400钢筋工（人）14400砼工（人）10950架子工（人）900水电工（人）1825其它工种（人）2555第七节、计算书及相关图纸【计算书】300厚5.7米高墙模板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计44、规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞45、合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/m46、m2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、136.800 kN/m2，取较小值23.042 kN/m247、作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2248、3.0420.5000.900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.112.443300.02+0.1171.890300.02= 1.32105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/m49、m2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.32105 / 2.70104 = 4.9N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =4.9N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.5000.900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.443300.0 +50、 0.6171.890300.0 = 2589.5N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2589.5N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32589.5/(250018.0)=0.432N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.432N/mm2 小于 面板截面51、抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.040.5 = 11.521N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.523004/(10060002.43105) = 052、.433 mm；面板的最大挠度计算值: =0.433mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 688/61= 64cm3；I = 6888/121= 256cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.53、223.0420.3000.900=7.466kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.17.466500.02+0.1171.134500.02= 2.20105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=6.40104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.20105/6.40104 = 3.4 N/mm2；次楞的抗弯54、强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 3.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3000.900/1=7.466kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90/1=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.67.466500.0+ 0.55、6171.134500.0 = 2589.5N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 2589.5N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =32589.5/(260.080.01)=0.809N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.809N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！356、.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.040.30=6.91 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6776.91/15004/(10090002.56106) = 0.127 mm；次楞的最大容许挠度值: 57、= 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.223.040.30.51.430.30.54.778kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):58、 l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 6.45105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 6.45105/8.99103 = 71.8 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =71.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/59、mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 5853.0N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =25853.0/848.230=13.801N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =13.801N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.712mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.712mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！60、五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 10.63 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=10.631kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！地下二层取450*9561、0框架梁,层高4.7米时验算模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL12。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：0.95；混凝土板厚度(mm62、)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.70；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；63、新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向64、支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，300mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取65、2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.950m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、22.800 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板66、计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (950-250)/(3-1)= 350mm67、；面板的最大弯矩 M= 0.125(9.638+2.52)(950-250)/(3-1)2 = 1.86105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(9.638+2.520)(950-250)/(3-1)/1000=5.319 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.86105 / 3.33104=5.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线68、荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (950-250)/(3-1)=350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.638(950-250)/(3-1)4/(10060003.33105) = 0.377 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(950-250)/(3-1)/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.377mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.69、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.319/0.500= 10.638kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.266 kNm，最大支座反力 R= 5.851 kN，最大变形 = 0.199 mm(1)次楞强度验算强度验算计70、算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.66105/6.40104 = 4.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.199mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.851kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁71、厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.585 kNm，最大支座反力 R= 7.931 kN，最大变形 = 0.292 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.85105/8.99103 = 65.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =65.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=2072、5N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.292 mm主楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.292mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =7.931 kN。穿梁螺栓最大73、容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.931kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4002020/6 = 2.67104mm3； I = 400202020/12 =74、 2.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.95+0.500.400.90=10.681kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.400.90=2.016kN/m；q=10.681+2.016=12.697kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12512.6972252=8.03104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37510.6810.225+075、.4372.0160.225=1.099kNRB=1.25ql=1.2512.6970.225=3.571kN =Mmax/W=8.03104/2.67104=3N/mm2；梁底模面板计算应力 =3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=8.901kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.76、0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =225.00/250 = 0.900mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.6812254/(10060002.67105)=0.089mm；面板的最大挠度计算值: =0.089mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.9mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.571/0.4=8.928kN/77、m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.18.9280.42 = 0.143 kNm；最大应力 = M / W = 0.143106/64000 = 2.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6878、.9280.4 = 2.143 kN；方木受剪应力计算值 = 32.1431000/(26080) = 0.67 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.67 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6778.9284004 /(1009000256104)=0.067mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.067 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 m79、m，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.099kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.571kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.450)/40.400(1.20.25024.000+1.42.000)+1.220.400(0.950-0.250)0.500=1.086kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.318 kN；N2=N3=3.652 kN；最大弯矩 Mmax=0.161 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.10280、 mm；最大应力 =0.161106/4490=35.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 35.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.318 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图81、(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.045 kNm ；最大变形 max = 0.085 mm ；最大支座力 Rmax = 0.684 kN ；最大应力 =M/W= 0.045106 /(4.49103 )=9.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 9.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.085mm小于800/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.652 kN 支撑82、钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.511 kNm ；最大变形 max = 0.973 mm ；最大支座力 Rmax = 7.852 kN ；最大应力 =M/W= 0.511106 /(4.49103 )=113.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 113.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.973mm小于800/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件83、式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.852 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心84、压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.684kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1294.7=0.728kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.80/2+(1.20-0.45)/4)0.800.50+(0.80/2+(1.20-0.45)/4)0.800.250(1.50+24.00)=3.878kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(1.200-0.450)/40.800=2.632kN；N =N2+N3+N4+N5=0.684+0.728+3.878+2.632=7.921kN； - 85、轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计86、算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=7921.333/(0.205424) = 91.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 91.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.852kN；87、脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1294.7=0.728kN；N =N1+N3 =7.852+0.728=8.58kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的88、大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=8580.025/(0.205424) = 98.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 98.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/89、mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.5+0.12) = 1.988 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.002；lo/i = 1987.868 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423；钢管立杆的最大应力计算值；= 8580.025/(0.423424) = 47.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/90、mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。地下一层400*800框架梁层高4.5米时模板(扣件钢管架)计算书梁段:KL13。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：291、；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪92、强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(m93、m)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，94、取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l95、2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (800-180)/(4-1)= 206.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(800-180)/(4-1)2 + 0.1172.52(800-180)/(4-1)2= 5.38104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(800-180)/(4-1)/1000+1.22.520(800-180)/(496、-1)/1000=2.816 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.38104 / 3.33104=1.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (800-180)/(4-1)=206.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 5097、222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(800-180)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.06 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-180)/(4-1)/250 = 0.827mm；面板的最大挠度计算值 =0.06mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.827mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.816/0.500= 5.632kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60m98、m，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.141 kNm，最大支座反力 R= 3.098 kN，最大变形 = 0.105 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.41105/6.40104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/99、mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.105mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.098kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形100、图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.382 kNm，最大支座反力 R= 6.505 kN，最大变形 = 0.249 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.82105/1.02104 = 37.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =37.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.249 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.249mm 小于 主楞的最大101、容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.505 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.505kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要102、验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4002020/6 = 2.67104mm3； I = 400202020/12 = 2.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.500.400.90=9.103、029kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.400.90=2.016kN/m；q=9.029+2.016=11.045kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12511.0452002=5.52104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3759.0290.2+0.4372.0160.2=0.853kNRB=1.25ql=1.2511.0450.2=2.761kN =Mmax/W=5.52104/2.67104=2.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.1 N/mm2 小于104、 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=7.524kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.0292004/(10060002.67105)=0.047mm；面板的最大挠度计算值: =105、0.047mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.761/0.4=6.903kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩106、 M =0.1ql2= 0.16.9030.42 = 0.11 kNm；最大应力 = M / W = 0.11106/64000 = 1.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.9030.4 = 1.657 kN；方木受剪应力计算值 = 31.6571000/(26080) = 0.518 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.518 N/mm2 小于107、 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.9034004 /(1009000256104)=0.052mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.052 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.853kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.761kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200108、-0.400)/40.400(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.400(0.800-0.180)0.500=0.936kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.21 kN；N2=N3=2.961 kN；最大弯矩 Mmax=0.126 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.074 mm；最大应力 =0.126106/4490=28.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 28.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要109、求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.21 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.029 kNm ；最大变形 max = 0.056 mm ；最大支座力 Rmax = 0.452 kN ；最大应力 =M/W= 0.029106 /(4.4110、9103 )=6.5 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 6.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.056mm小于800/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.961 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.415 kNm ；最大变形 max = 0.789 mm ；最大支座力 Rmax = 6.366111、 kN ；最大应力 =M/W= 0.415106 /(4.49103 )=92.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 92.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.789mm小于800/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式112、计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.366 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =0.452kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1294.5=0.697kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.00/2+(1.20-0.40)/4)113、0.800.50+(1.00/2+(1.20-0.40)/4)0.800.180(1.50+24.00)=3.420kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.200-0.400)/40.800=3.136kN；N =N2+N3+N4+N5=0.452+0.697+3.42+3.136=7.705kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； -114、 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表115、得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=7705.126/(0.205424) = 88.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 88.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =6.366kN；脚手架钢管的自重： N3 =1.20.1294.5=0.697kN；N =N1+N3 =6.366+0.697=7.063kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm116、)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模117、板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=7063.371/(0.205424) = 81.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 81.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.5+0.12) = 1.988 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算118、长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.002；lo/i = 1987.868 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423；钢管立杆的最大应力计算值；= 7705.126/(0.423424) = 39.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 39.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。底层350*750框架梁5.7米层高时模板(扣件钢管架)计算书梁段:KL14。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；119、梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.70；梁两侧立杆间距(m)：1.40；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1120、.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.121、0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m122、3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照123、均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度124、: l = (750-120)/(4-1)= 210mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(750-120)/(4-1)2 + 0.1172.52(750-120)/(4-1)2= 5.55104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(750-120)/(4-1)/1000+1.22.520(750-120)/(4-1)/1000=2.861 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.55104 / 3.33104=1.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.7N/mm2 小于 面板的抗弯125、强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (750-120)/(4-1)=210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(750-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.063 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(750-120)/(4-1)126、/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 =0.063mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.861/0.500= 5.723kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)127、经过计算得到最大弯矩 M = 0.143 kNm，最大支座反力 R= 3.148 kN，最大变形 = 0.107 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.43105/6.40104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.107mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.128、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.148kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.425 kNm，最大支座反力 R= 5.430 kN，最大变形 = 0.303 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.25105/1.02104 = 41129、.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =41.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.303 mm主楞的最大容许挠度值: = 230/400=0.575mm；主楞的最大挠度计算值 =0.303mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.575mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12130、 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.43 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.43kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷131、载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.75+0.500.800.90=16.956kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.800.90=4.032kN/m；q=16.956+4.032=20.988kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8132、 = 1/820.9883502=3.21105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.520.9880.35=3.673kN =Mmax/W=3.21105/5.33104=6N/mm2；梁底模面板计算应力 =6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=14.130kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； E-面板的弹性模量: E = 60133、00.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 516.9563504/(38460005.33105)=1.035mm；面板的最大挠度计算值: =1.035mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.673/0.8=4.591kN/m134、2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.5910.82 = 0.294 kNm；最大应力 = M / W = 0.294106/64000 = 4.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.135、5910.8 = 2.204 kN；方木受剪应力计算值 = 32.2041000/(26080) = 0.689 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.689 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.5918004 /(1009000256104)=0.553mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.553 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 136、mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.673kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(1.400-0.350)/40.800(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.800(0.750-0.120)0.500=1.919kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.48 kN；N2=10.221 kN；最大弯矩 Mmax=0.642 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.352 mm；最大应力 =0.642106/4490=143 N/137、mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 143 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给138、立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.221 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.48kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1365.7=0.93kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.40-0.35)/4)0.800.50+(1.00/2+(1.40-0.35)/4)0.800.120(1.50+24.00)=2139、.606kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.400-0.350)/40.800=3.416kN；N =N1+N2+N3+N4=0.48+0.93+2.606+3.416=7.433kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo 140、- 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=7432.637/(0.205424) =141、 85.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 85.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =10.221kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.136(5.7-0.75)=0.93kN；N =N1+N2 =10.221+0.808=11.029kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 142、立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85143、 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=11028.887/(0.205424) = 126.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 126.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.006；lo/i = 1995.80144、3 / 15.9 = 126；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417；钢管立杆的最大应力计算值；= 11028.887/(0.417424) = 62.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 62.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立145、杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平146、框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用147、顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、148、松动和变形情况及时解决。标准层梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:KL1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.15；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折149、减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹150、性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模151、板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要152、验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q153、1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (700-120)/(4-1)= 193.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(700-120)/(4-1)2 + 0.1172.52(700-120)/(4-1)2= 4.70104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(700-120)/(4-1)/1000+1.22.520(700-120)/(4-1)/1000=2.634 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.70104 /154、 3.33104=1.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (700-120)/(4-1)=193.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(700-12155、0)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.046 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-120)/(4-1)/250 = 0.773mm；面板的最大挠度计算值 =0.046mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.773mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.634/0.500= 5.269kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 156、64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.132 kNm，最大支座反力 R= 2.898 kN，最大变形 = 0.098 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.32105/6.40104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞157、的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.098mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.898kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.261 kNm，最大支座反力 R= 5.506 158、kN，最大变形 = 0.119 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.61105/1.02104 = 25.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =25.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.119 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.119mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N159、 - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.506 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.506kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨160、连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.501.000.90=19.818kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2161、.00+2.00)1.000.90=5.040kN/m；q=19.818+5.040=24.858kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12524.8581752=9.52104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37519.8180.175+0.4375.040.175=1.686kNRB=1.25ql=1.2524.8580.175=5.438kN =Mmax/W=9.52104/6.67104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验162、算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.515kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52119.8181754/(10060006.67105)=0.024mm；面板的最大挠度计算值: =0.024mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.7mm，满足要163、求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.438/1=5.438kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.43812 = 0.544 kNm；164、最大应力 = M / W = 0.544106/64000 = 8.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.4381 = 3.263 kN；方木受剪应力计算值 = 33.2631000/(26080) = 1.02 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.02 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:165、 = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.43810004 /(1009000256104)=1.598mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.598 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.686kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.438kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.350)/41.000(1.20.12024.000+1.42.000)+166、1.221.000(0.700-0.120)0.500=1.713kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.552 kN；N2=11.133 kN；最大弯矩 Mmax=0.319 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.126 mm；最大应力 =0.319106/4490=71 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 71 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算167、按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.133 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 168、N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.552kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.15=0.488kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.35)/4)1.000.50+(1.00/2+(1.00-0.35)/4)1.000.120(1.50+24.00)=2.830kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.350)/41.000=3.710kN；N =N1+N2+N3+N4=0.552+0.488+2.83+3.71=169、7.58kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取值为：1170、.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209；钢管立杆受压应力计算值；=7579.844/(0.209424) = 85.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 85.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1171、 =11.133kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.15-0.7)=0.488kN；N =N1+N2 =11.133+0.38=11.512kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=k172、h和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209；钢管立杆受压应力计算值；=11512.154/(0.209424) = 129.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 129.9N/mm2 小173、于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！标准层120厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.15；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:174、双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):335.100；楼板的计算长度(m):7.80；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):6.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设175、计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为176、钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.121+0.51 = 3.56 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.56+1.41= 5.672kN/m最大弯矩M=0.15.6723002= 51048 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 51048/54000 = 0.945 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.945 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为177、：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.56kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.563004/(100950048.6104)=0.042 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.042 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/178、m)：q1= 25.50.30.12+0.50.3 = 1.068 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.068+1.40.3 = 1.702 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.70212 = 0.17 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.17106/64000 = 2.659 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.659 N/mm2 小于方179、木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.7021 = 1.021 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.021103/(2 6080) = 0.319 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.319 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.068 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.06810004 /(100900180、02560000)= 0.314 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.314 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.702kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.573 kNm ；最大变形 Vmax = 1.656 mm ；最大支座力 Qmax = 6.188 kN ；最大应力 = 572803.936/4490 = 127.573 N/m181、m2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 127.573 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.656mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；182、 R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 6.188 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1163.15 = 0.366 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1211 = 3.06 kN；静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 3.926kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣183、混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ=(1+2)11=3kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=8.911kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.911 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度184、设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.8+20.1=2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2；L0 / i = 2000 / 15.9=126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值；=8910.858/(0.417424) = 50.399 N/mm2；立杆稳定性计算 = 50.399 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！八、楼板强度185、的计算1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=335 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=7800mm120mm， 楼板的跨度取6 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=100 mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.8m,短边为6 m； q = 2 1.2 ( 0.5 + 25.50.12 ) + 1 1.2 ( 0.186、36687/7.8/6 ) + 1.4 (1 + 2) = 13.27 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 113.269 = 13.269 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.068713.2762 = 32.817 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到7天龄期混凝土强度达到58.4%,C30混凝土强度在7天龄期近似等效为C17.52。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 335.1300 / (11000100187、8.41 )= 0.12计算系数为：s = (1-0.5) = 0.12(1-0.50.12) = 0.113；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.1131100010028.4110-6 = 9.486 kNm；结论：由于 M1 = M1=9.486 = Mmax= 32.817所以第7天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.8m,短边为6 m； q = 3 1.2 ( 0.5 + 25.50.12 ) + 2 1.2 ( 0.36687/7.8/6 )188、 + 1.4 (1 + 2) = 18.07 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 118.066 = 18.066 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.068718.0762 = 44.682 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到14天龄期混凝土强度达到79.2%,C30混凝土强度在14天龄期近似等效为C23.76。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.33N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 335.1300 / (1100010011.33 )= 0189、.089计算系数为：s = (1-0.5) = 0.089(1-0.50.089) = 0.085；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s 1 b ho2fcm = 0.08511000100211.3310-6 = 9.635 kNm；结论：由于 M2 = M1+M2=19.121 = Mmax= 44.681所以第14天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保留。4.验算楼板混凝土21天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.8m,短边为6 m； q = 4 1.2 ( 0.5 + 25.50.12 ) + 3 1.2 ( 0.36687/7.8/6 )190、 + 1.4 (1 + 2) = 22.86 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 122.863 = 22.863 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.068722.8662 = 56.546 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到21天龄期混凝土强度达到91.37%,C30混凝土强度在21天龄期近似等效为C27.41。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.057N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 335.1300 / (1100010013.057 )191、= 0.077计算系数为：s = (1-0.5) = 0.077(1-0.50.077) = 0.074；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M3 = s 1 b ho2fcm = 0.07411000100213.05710-6 = 9.667 kNm；结论：由于 M3 = M2+M3=28.788 = Mmax= 56.546所以第21天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保留。5.验算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.8m,短边为6 m； q = 5 1.2 ( 0.5 + 25.50.12 ) + 4 1.2 ( 0.36687/7.8192、/6 ) + 1.4 (1 + 2) = 27.66 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 127.661 = 27.661 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.068727.6662 = 68.41 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到28天龄期混凝土强度达到100%,C30混凝土强度在28天龄期近似等效为C30。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.3N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 335.1300 / (1100010014.3 )= 0.07193、计算系数为：s = (1-0.5) = 0.07(1-0.50.07) = 0.068；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M4 = s 1 b ho2fcm = 0.06811000100214.310-6 = 9.66 kNm；结论：由于 M4 = M3+M4=38.448 = Mmax= 68.41所以第28天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保留。6.验算楼板混凝土35天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.8m,短边为6 m； q = 6 1.2 ( 0.5 + 25.50.12 ) + 5 1.2 ( 0.36687/7.8/6 ) + 1.4 (1194、 + 2) = 32.46 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 132.458 = 32.458 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.068732.4662 = 80.274 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到35天龄期混凝土强度达到106.7%,C30混凝土强度在35天龄期近似等效为C32.01。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.265N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 335.1300 / (1100010015.265 )= 0.066计算195、系数为：s = (1-0.5) = 0.066(1-0.50.066) = 0.064；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M5 = s 1 b ho2fcm = 0.06411000100215.26510-6 = 9.742 kNm；结论：由于 M5 = M4+M5=48.19 = Mmax= 80.274所以第35天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保留。7.验算楼板混凝土42天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.8m,短边为6 m； q = 7 1.2 ( 0.5 + 25.50.12 ) + 6 1.2 ( 0.36687/7.8/6 ) + 1.4196、 (1 + 2) = 37.25 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 137.255 = 37.255 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.068737.2562 = 92.138 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到42天龄期混凝土强度达到112.17%,C30混凝土强度在42天龄期近似等效为C33.65。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.052N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 335.1300 / (1100010016.052 )= 0.0197、63计算系数为：s = (1-0.5) = 0.063(1-0.50.063) = 0.061；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M6 = s 1 b ho2fcm = 0.06111000100216.05210-6 = 9.794 kNm；结论：由于 M6 = M5+M6=57.985 = Mmax= 92.139所以第42天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑必须保留。8.验算楼板混凝土49天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.8m,短边为6 m； q = 8 1.2 ( 0.5 + 25.50.12 ) + 7 1.2 ( 0.36687/7.8/6 ) 198、+ 1.4 (1 + 2) = 42.05 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 142.052 = 42.052 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.068742.0562 = 104.003 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到49天龄期混凝土强度达到116.79%,C30混凝土强度在49天龄期近似等效为C35.04。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.719N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 335.1300 / (1100010016.719 199、)= 0.06计算系数为：s = (1-0.5) = 0.06(1-0.50.06) = 0.058；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M7 = s 1 b ho2fcm = 0.05811000100216.71910-6 = 9.73 kNm；结论：由于 M7 = M6+M7=67.715 = Mmax= 104.003所以第49天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第8层以下的模板支撑必须保留。9.验算楼板混凝土56天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.8m,短边为6 m； q = 9 1.2 ( 0.5 + 25.50.12 ) + 8 1.2 ( 0.36687/7.8/6200、 ) + 1.4 (1 + 2) = 46.85 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 146.849 = 46.849 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.068746.8562 = 115.867 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到56天龄期混凝土强度达到120.8%,C30混凝土强度在56天龄期近似等效为C36.24。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.295N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 335.1300 / (1100010017.29201、5 )= 0.058计算系数为：s = (1-0.5) = 0.058(1-0.50.058) = 0.056；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M8 = s 1 b ho2fcm = 0.05611000100217.29510-6 = 9.74 kNm；结论：由于 M8 = M7+M8=77.455 = Mmax= 115.867所以第56天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第9层以下的模板支撑必须保留。10.验算楼板混凝土63天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.8m,短边为6 m； q = 10 1.2 ( 0.5 + 25.50.12 ) + 9 1.2 ( 0.3668202、7/7.8/6 ) + 1.4 (1 + 2) = 51.65 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 151.646 = 51.646 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.068751.6562 = 127.731 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到63天龄期混凝土强度达到124.34%,C30混凝土强度在63天龄期近似等效为C37.3。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.804N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 335.1300 / (110001203、0017.804 )= 0.056计算系数为：s = (1-0.5) = 0.056(1-0.50.056) = 0.054；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M9 = s 1 b ho2fcm = 0.05411000100217.80410-6 = 9.691 kNm；结论：由于 M9 = M8+M9=87.146 = Mmax= 127.731所以第63天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第10层以下的模板支撑必须保留。底层140厚板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-200204、2、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.70；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:；立杆承重连接方式:，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.7205、5；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20Mn206、Si)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:12；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):392.700；楼板的计算跨度(m):8.40；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):8.00；楼板的计算厚度(mm):140.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(207、kN/m)：q1 = 25.50.140.9+0.50.9 = 3.663 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.663+1.40.9= 5.656kN/m最大弯矩 M=0.15.6562502= 35347.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 35347.5/48600 = 0.727 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.727 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为208、=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.663kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.6632504/(100950043.74104)=0.023 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.023 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 209、25.50.250.14+0.50.25 = 1.018 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.018+1.40.25 = 1.571 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.5710.92 = 0.127 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.127106/64000 = 1.988 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.988 N/mm2 210、小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.5710.9 = 0.848 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.848103/(2 6080) = 0.265 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.265 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.018 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.0189004 /(10211、090002560000)= 0.196 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.196 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.697kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.556 kNm ；最大变形 Vmax = 1.373 mm ；最大支座力 Qmax = 6.733 kN ；最大应力 = 555732.522/4490 = 123.212、771 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 123.771 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.373mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.733 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足213、要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1255.7 = 0.714 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.140.90.9 = 2.892 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.011 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) 0.90214、.9 = 1.174 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.457 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.457 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f215、 =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6457.392/(0.417424) = 36.522 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 36.522 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 =216、 k1k2(h+2a)= 1.1631.006(1.8+0.12) = 2.34 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.006 ；Lo/i = 2339.956 / 15.9 = 147 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.32 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6457.392/(0.32424) = 47.593 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 47.593 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为217、连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、楼板强度的计算1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=393 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=8400mm140mm， 楼板的跨度取8 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=120 mm。按照楼板每12天浇筑一层，所以需要验算12天、24天、36天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土12天的强度是否满足承载力要求楼板计算长218、边8.4m,短边为8 m； q = 2 1.2 ( 0.5 + 25.50.14 ) + 1 1.2 ( 0.714109/8.4/8 ) + 1.4 (1 + 2) = 15.12 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 115.116 = 15.116 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.054815.1282 = 53.014 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到12天龄期混凝土强度达到74.57%,C35混凝土强度在12天龄期近似等效为C26.1。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.428N/mm2；则可以219、得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392.7300 / (1100012012.428 )= 0.079计算系数为：s = (1-0.5) = 0.079(1-0.50.079) = 0.076；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.07611000120212.42810-6 = 13.58 kNm；结论：由于 M1 = M1=13.58 = Mmax= 53.014所以第12天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求楼板计算长220、边8.4m,短边为8 m； q = 3 1.2 ( 0.5 + 25.50.14 ) + 2 1.2 ( 0.714109/8.4/8 ) + 1.4 (1 + 2) = 21.15 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 121.148 = 21.148 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.054821.1582 = 74.169 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到24天龄期混凝土强度达到95.37%,C35混凝土强度在24天龄期近似等效为C33.38。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=15.922N/mm2；则可221、以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392.7300 / (1100012015.922 )= 0.062计算系数为：s = (1-0.5) = 0.062(1-0.50.062) = 0.06；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s 1 b ho2fcm = 0.0611000120215.92210-6 = 13.774 kNm；结论：由于 M2 = M1+M2=27.354 = Mmax= 74.169所以第24天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保留。4.验算楼板混凝土36天的强度是否满足承载力要求楼222、板计算长边8.4m,短边为8 m； q = 4 1.2 ( 0.5 + 25.50.14 ) + 3 1.2 ( 0.714109/8.4/8 ) + 1.4 (1 + 2) = 27.18 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 127.18 = 27.18 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.054827.1882 = 95.324 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到36天龄期混凝土强度达到107.54%,C35混凝土强度在36天龄期近似等效为C37.64。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.967N/mm2223、；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392.7300 / (1100012017.967 )= 0.055计算系数为：s = (1-0.5) = 0.055(1-0.50.055) = 0.053；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M3 = s 1 b ho2fcm = 0.05311000120217.96710-6 = 13.839 kNm；结论：由于 M3 = M2+M3=41.193 = Mmax= 95.324所以第36天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保留。5.验算楼板混凝土48天的强度是否满足承224、载力要求楼板计算长边8.4m,短边为8 m； q = 5 1.2 ( 0.5 + 25.50.14 ) + 4 1.2 ( 0.714109/8.4/8 ) + 1.4 (1 + 2) = 33.21 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 133.211 = 33.211 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.054833.2182 = 116.479 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到48天龄期混凝土强度达到116.18%,C35混凝土强度在48天龄期近似等效为C40.66。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=19.225、364N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392.7300 / (1100012019.364 )= 0.051计算系数为：s = (1-0.5) = 0.051(1-0.50.051) = 0.05；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M4 = s 1 b ho2fcm = 0.0511000120219.36410-6 = 13.858 kNm；结论：由于 M4 = M3+M4=55.051 = Mmax= 116.479所以第48天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保留。6.验算楼板混凝土60天的226、强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.4m,短边为8 m； q = 6 1.2 ( 0.5 + 25.50.14 ) + 5 1.2 ( 0.714109/8.4/8 ) + 1.4 (1 + 2) = 39.24 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 139.243 = 39.243 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.054839.2482 = 137.634 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到60天龄期混凝土强度达到122.87%,C35混凝土强度在60天龄期近似等效为C43.01。混凝土弯曲抗压强度设计值为227、fcm=20.304N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392.7300 / (1100012020.304 )= 0.048计算系数为：s = (1-0.5) = 0.048(1-0.50.048) = 0.047；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M5 = s 1 b ho2fcm = 0.04711000120220.30410-6 = 13.697 kNm；结论：由于 M5 = M4+M5=68.748 = Mmax= 137.634所以第60天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保留。7.验算228、楼板混凝土72天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.4m,短边为8 m； q = 7 1.2 ( 0.5 + 25.50.14 ) + 6 1.2 ( 0.714109/8.4/8 ) + 1.4 (1 + 2) = 45.28 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 145.275 = 45.275 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.054845.2882 = 158.789 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到72天龄期混凝土强度达到128.34%,C35混凝土强度在72天龄期近似等效为C44.92。混凝土弯229、曲抗压强度设计值为fcm=21.068N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392.7300 / (1100012021.068 )= 0.047计算系数为：s = (1-0.5) = 0.047(1-0.50.047) = 0.046；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M6 = s 1 b ho2fcm = 0.04611000120221.06810-6 = 13.924 kNm；结论：由于 M6 = M5+M6=82.672 = Mmax= 158.789所以第72天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第7层以下的模板支撑230、必须保留。8.验算楼板混凝土84天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.4m,短边为8 m； q = 8 1.2 ( 0.5 + 25.50.14 ) + 7 1.2 ( 0.714109/8.4/8 ) + 1.4 (1 + 2) = 51.31 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 151.307 = 51.307 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.054851.3182 = 179.943 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到84天龄期混凝土强度达到132.97%,C35混凝土强度在84天龄期近似等效为C4231、6.54。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=21.716N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392.7300 / (1100012021.716 )= 0.045计算系数为：s = (1-0.5) = 0.045(1-0.50.045) = 0.044；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M7 = s 1 b ho2fcm = 0.04411000120221.71610-6 = 13.755 kNm；结论：由于 M7 = M6+M7=96.427 = Mmax= 179.943所以第84天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第232、8层以下的模板支撑必须保留。9.验算楼板混凝土96天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.4m,短边为8 m； q = 9 1.2 ( 0.5 + 25.50.14 ) + 8 1.2 ( 0.714109/8.4/8 ) + 1.4 (1 + 2) = 57.34 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 157.339 = 57.339 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.054857.3482 = 201.098 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到96天龄期混凝土强度达到136.98%,C35混凝土强度在96天233、龄期近似等效为C47.94。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=22.276N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392.7300 / (1100012022.276 )= 0.044计算系数为：s = (1-0.5) = 0.044(1-0.50.044) = 0.043；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M8 = s 1 b ho2fcm = 0.04311000120222.27610-6 = 13.804 kNm；结论：由于 M8 = M7+M8=110.231 = Mmax= 201.098所以第96天楼板强度尚不足以承受上面楼234、层传递下来的荷载。第9层以下的模板支撑必须保留。10.验算楼板混凝土108天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.4m,短边为8 m； q = 10 1.2 ( 0.5 + 25.50.14 ) + 9 1.2 ( 0.714109/8.4/8 ) + 1.4 (1 + 2) = 63.37 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 163.371 = 63.371 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.054863.3782 = 222.253 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到108天龄期混凝土强度达到140.51235、%,C35混凝土强度在108天龄期近似等效为C49.18。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=22.772N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 392.7300 / (1100012022.772 )= 0.043计算系数为：s = (1-0.5) = 0.043(1-0.50.043) = 0.042；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M9 = s 1 b ho2fcm = 0.04211000120222.77210-6 = 13.797 kNm；结论：由于 M9 = M8+M9=124.028 = Mmax= 222.253所以第1236、08天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第10层以下的模板支撑必须保留。地下一层250厚板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.0237、0；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.50；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400238、；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板239、面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.251+0.51 = 6.875 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.875+1.41= 9.65kN/m最大弯矩 M=0.19.652502= 60312.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 60312.5/54000 = 1.117 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.117 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677240、ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.875kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.8752504/(100950048.6104)=0.039 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.039 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.2241、50.25+0.50.25 = 1.719 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.719+1.40.25 = 2.412 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.41212 = 0.241 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.241106/64000 = 3.77 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.77 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计242、值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.4121 = 1.448 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.448103/(2 6080) = 0.452 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.452 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.719 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.71910004 /(10090002560000243、)= 0.505 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.505 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.412kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.905 kNm ；最大变形 Vmax = 2.872 mm ；最大支座力 Qmax = 10.555 kN ；最大应力 = 904832.236/4490 = 201.522 N/mm2；支撑钢管244、的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 201.522 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.872mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.555 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆245、荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.5 = 0.623 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.2511 = 6.375 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.498 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) 11 = 1.45 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的246、轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.027 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.027 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)247、；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11027.36/(0.537424) = 48.432 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 48.432 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.002248、(1.5+0.12) = 1.988 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.002 ；Lo/i = 1987.868 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11027.36/(0.423424) = 61.484 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 61.484 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。地下二249、层250厚板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:；立杆承重连接方式:，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板250、抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板251、的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.250.9+0.50.9 = 6.188 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.188+1.40.9= 8.685kN/m最大弯矩 M=0.18.6852502= 54281.25 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 54281.25/48600 = 1.117 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.1252、17 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.188kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.1882504/(100950043.74104)=0.039 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.039 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4253、； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.25+0.50.25 = 1.719 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.719+1.40.25 = 2.412 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.4120.92 = 0.195 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.195106/64000 = 3.053 N/mm2；方254、木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.053 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.4120.9 = 1.303 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.303103/(2 6080) = 0.407 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.407 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 255、q = q1 = 1.719 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.7199004 /(10090002560000)= 0.331 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.331 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.606kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.853 kNm ；最大变形 Vmax = 2.108 mm ；最大支256、座力 Qmax = 10.339 kN ；最大应力 = 853408.472/4490 = 190.069 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 190.069 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.108mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆257、的竖向作用力设计值 R= 10.339 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.7 = 0.65 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.250.90.9 = 5.164 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.219 kN；2.活荷载为施258、工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) 0.90.9 = 1.174 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.107 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.107 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=259、4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9107.376/(0.537424) = 39.999 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 39.999 N/mm2 小于 钢管立杆的抗260、压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.002(1.5+0.12) = 1.988 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.002 ；Lo/i = 1987.868 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9107.376/(0.423424) = 50.779 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 50.779 N/261、mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大262、时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强263、层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力264、矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。柱1100*1100模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称a-KZ2新浇混凝土柱长边边长(mm)1100新浇混凝土柱的计算高度(mm)4700新浇混凝土柱短边边长(mm)1100二265、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5.71外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22245.7111.152.51/2，242min54.82，4848kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.248+1.42，1.3548+1.266、40.720.9max60.4，66.760.966.7660.08kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k48 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)20面板抗弯强度设计值f(N/mm2)20面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.64834.99kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.621.06kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-267、0.10734.990.282-0.1211.060.282-0.29kNm Mmax/W0.29106/(1/6600202)7.32N/mm2f20N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.64828.8kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6328.82754/(10010000(1/12600203)0.26mml/400275/4000.69mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处268、柱箍离楼面距离(mm)300 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2860.0816.52 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.74kNm Mmax/W0.74106/6410311.62N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.284813.2 kN/m 面板变形图(mm) 0.99mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算柱箍类型槽钢柱箍合并根数1柱箍材质规格10号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)198.3柱箍截面抵抗矩W(cm3)39.7柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1269、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.64kNm，N116.81kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.64kNm，N216.81kN M/Wn0.64106/(39.7103)16.15N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.01mml/4001.08mm 20.01mml/4001.08mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26270、型扣件容许荷载(kN)26 N16.811=16.81kNNtb17.8kN 满足要求！ N16.811=16.81kN26kN 满足要求！柱900*900模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称b-KZ2新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)5700新浇混凝土柱短边边长(mm)900二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5.71外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m271、2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22245.7111.152.51/2，242min54.82，4848kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.248+1.42，1.3548+1.40.720.9max60.4，66.760.966.7660.08kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k48 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)20面板抗弯强度设计值f(N/mm2)20面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数5272、柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.64834.99kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.621.06kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10734.990.222-0.1211.060.222-0.2kNm Mmax/W0.2106/(1/6600202)4.9N/mm2f20N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.64828.8kN/m 0.632ql4/(100EI)0.632273、8.82254/(10010000(1/12600203)0.12mml/400225/4000.56mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)300 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2260.0813.52 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.61kNm Mmax/W0.61106/641039.51N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载q274、bS正0.224810.8 kN/m 面板变形图(mm) 0.81mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.23kNm，N17.64kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.23kNm，N27.64kN M/Wn0.23106/(4.49103)51.275、26N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.05mml/4000.92mm 20.05mml/4000.92mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N7.642=15.27kNNtb17.8kN 满足要求！ N7.642=15.27kN26kN 满足要求！柱800*800模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)57276、00新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5.71外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22245.7111.152.51/2，242min54.82，4848kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max277、1.248+1.42，1.3548+1.40.720.9max60.4，66.760.966.7660.08kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k48 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)20面板抗弯强度设计值f(N/mm2)20面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.64834.99kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.621.06kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10734.990.22-0.1211.060.22-0.15kNm Mmax/W0.15106/(1/6600202)3.87N/mm2f20N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.64828.8kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6328.82004/(10010000(1/12600203)0.07mml/400200/4000.5mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)