1、正本31层大厦项目高大支模立柱水平拉杆剪刀撑混凝土浇筑安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录第一节、工程概况5一、工程概况64、梁板搭设选型6二、施工平面布置8三、施工要求8四、技术保证条件8五、危险性分析9危险性分析计算书94 集中线荷载：10三、特别提醒10第二节、编制依据11第三节、施工计划13一、施工进度计划13二、材料与设备计划131、钢材的选用132、木材的选用143、竹、木胶合模板板材的选用154、可调托撑的检查应符合下列规定：15第四节、施工工艺技术16一、技术参数16二、工艺流程19板扣件2、19三、施工方法195、一般规定196、立柱及其他杆件217、水平拉杆228、剪刀撑229、周边拉结23四、混凝土浇筑241、混凝土的分步实施方案：242、混凝土的浇筑要点：24五、检查验收258、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；27第五节、施工安全保证措施28一、组织保障28安全保证体系28二、技术措施291、准备工作292、模板支设293、模板支架搭设的构造要求304、模板拆除31三、监测监控323.1 本方案重点采取如下监测措施329.1-1 扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值333.2、监测注意事项333.3测量仪器和监测人员组成343.4监测资料和3、报告343.5检查、验收工作351）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。352）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。353）、连接扣件是否松动。354）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。355）、施工过程中是否有超载的现象。356）、安全防护措施是否符合规范要求。357）、支撑架体和支撑架杆件是否有变形的现象。35四、应急预案354.1生产安全事故应急救援组织机构35工程应急管理组织机构框架图364.2应急响应364.3 应急救援工作程序374.4 应急救援装备384.5 应急救缓药品384.6 应急救援措施384.6.1 物体打击急救措施384.6.2 高空4、坠落急救措施394.6.3 坍塌事故急救措施414.6.4 触电事故急救措施414.6.5 火灾事故急救措施42第六节、劳动力计划43一、专职安全生产管理人员43二、所需劳动力安排43第七节、计算书及相关图纸44【计算书】44四、面板验算461、强度验算472、挠度验算473、支座反力计算47五、小梁验算471、抗弯验算482、抗剪验算493、挠度验算494、支座反力计算49梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)49六、主梁验算491、抗弯验算502、抗剪验算503、挠度验算514、扣件抗滑计算51七、立柱验算511、风荷载计算522、稳定性计算52八、可调托座验算53梁侧模板计算书53三、支撑体5、系设计54模板设计剖面图54四、面板验算551、抗弯验算552、挠度验算553、最大支座反力计算55五、小梁验算561、抗弯验算562、抗剪验算573、挠度验算574、最大支座反力计算57六、主梁验算571、抗弯验算582、抗剪验算583、挠度验算59梁左侧变形图(mm)59七、对拉螺栓验算59梁模板（扣件式）计算书59四、面板验算621、强度验算632、挠度验算633、支座反力计算63五、小梁验算631、抗弯验算642、抗剪验算653、挠度验算654、支座反力计算65梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)65六、主梁验算651、抗弯验算662、抗剪验算663、挠度验算674、扣件抗滑计算67同理6、可知，左侧立柱扣件受力R0.12kN8kN67七、立柱验算671、风荷载计算672、稳定性计算68八、可调托座验算68梁模板（扣件式）计算书68四、面板验算711、强度验算722、挠度验算723、支座反力计算72五、小梁验算721、抗弯验算732、抗剪验算743、挠度验算744、支座反力计算74梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)74六、主梁验算741、抗弯验算752、抗剪验算753、挠度验算764、扣件抗滑计算76同理可知，右侧立柱扣件受力R1.16kN8kN76七、立柱验算761、风荷载计算762、稳定性计算76八、可调托座验算77九、立柱地基基础计算77板模板（扣件式）计算书77四、面板验7、算801、强度验算812、挠度验算81五、小梁验算811、强度验算822、抗剪验算833、挠度验算83六、主梁验算831、小梁最大支座反力计算832、抗弯验算843、抗剪验算854、挠度验算85max0.73mm85七、立柱验算851、长细比验算862、立柱稳定性验算86八、可调托座验算87第一节、工程概况一、工程概况1、工程名称：XX大厦项目2、建设地点：XX市XX区XX东路4号；3、项目简介 本项目位于广东省XX市XX区XX东路4号，总用地面积约为5708平方米，总建筑面积约为43700.59平方米，31层，框架结构。首层层高6米，二层高度6.2米，其余层高均为3米，檐口高度99.2米，总8、高度106.2米。楼板厚度为120mm，强度为C45；地下室二层，层高4.7米，顶板厚度为180mm，强度为C35。结构类型：框剪结构；基础类型：高强预应力管桩基础。建设单位： 施工单位： 监理单位： 设计单位： 本工程三层为结构转换层，高度6.2米，梁截面尺寸较大（见附表），属于高大支模工程，高大支模基础支承面为二层楼面，楼板厚度为100mm,强度为C45。高支撑架的水平杆、剪刀撑设置必须按本方案进行设置，高支模施工，重点考虑支架的整体强度和稳定性，主梁、次梁以及楼板的支撑架体均采用48.3*3.6钢管及配套扣件满堂红高支撑系统，（考虑到施工实际情况，按48 *3.25钢管计算）。为二层楼板9、支承层的结构安全，一层及地下一层钢管支撑不拆除，并于大梁相应位置设置钢管回顶。4、梁板搭设选型为确保支撑体系的受力安全，梁高高度超过1.2米的大梁，采用叠合法施工，将梁混凝土分两次浇筑叠合而成，施工缝采用预留插筋作加强处理。计算按梁实际尺寸的70%取值计算。结构参数搭设参数备注梁1500*22001600*20001500*20001500*19501400*20001300*2000采用48.3*3.6钢管，步距1.2米，沿梁跨方向间距450 mm，梁下支撑5根立杆搭设高度6.2米1200*20001200*18001000*19501000*1800800*2000800*1600采用4810、.3*3.6钢管，步距1.2米，沿梁跨方向间距450 mm，梁下支撑5根立杆搭设高度6.2米500*1000500*800400*800300*700采用48.3*3.6钢管，步距1.2米，沿梁跨方向间距450 mm，梁下支撑3根立杆搭设高度6.2米200*600采用48.3*3.6钢管，步距1.2米，沿梁跨方向间距900 mm，梁下支撑2根立杆搭设高度6.2米板厚度180采用48.3*3.6钢管，步距1.2米，间距900 mm搭设高度6.2米高支模层结构情况高支模所在层3脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）6柱砼强度等级C45高支模层顶标高（m）12.2梁板砼强度等级C35最大板跨（m）11、88普通板跨（m）64最大板厚（mm）180普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）10001200普通柱截面尺寸（mm）600800最大梁跨（m）20普通梁跨（m）8.2最大梁断面尺寸（mm）1500*2200普通梁断面尺寸（mm）300*800支承层（二层）结构情况当前施工层第2层当前施工层楼板厚度h1(mm)100第-1层层高H-1(m)4.5第-1层混凝土楼板厚度h-1(mm)180板单元计算长度Bl(m)7.8板单元计算宽度Bc(m)6主要特点：根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣12、困难。重点：确保高大支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、施工平面布置见附图三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。五、危险性分析危险性分析计算书一、信息参数图纸信息楼板最大板厚a(mm)100楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞是最大建筑层高H(m)6.2上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系凹进混凝土梁、板结构的最大悬臂L(m)1.2混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土13、结构空中连廊否混凝土结构梁、板的最大跨度B(m)20混凝土梁的最大截面尺寸b(mm)h(mm)15002200是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构否荷载条件施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)，对水平面模板2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.5支撑设计混凝土结构水平构件模板支撑体系立杆材质扣件式钢管二、危险性分析 1 模板支架搭设高度H：6.2m14、 8m 2 模板支架搭设跨度B：20m 18m 3 施工总荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k =0.91.2(0.9+240.1+1.10.1)+1.42.5 =6.83 kN/m2 恒载控制时荷载组合S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k =0.91.35(0.9+240.1+1.10.1)+1.40.72.5 =6.35 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载S=maxS1，S2=6.83 kN/m2 15 kN/m2 4 集中线荷载： 活载控制时荷载组合S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+15、1.4Q2k =0.91.51.2(0.9+242.2+1.52.2)+1.42 =96.12 kN/m 恒载控制时荷载组合S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.91.51.35(0.9+242.2+1.52.2)+1.40.72 =106.53 kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=106.53 kN/m 20 kN/m 综上可知，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号，此模板工程属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，条文规定：施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。施工单位应当根据论证报告修改完善专项方16、案，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字后，方可组织实施。三、特别提醒 根据界面参数填写的工程信息、荷载条件和初步支撑设计情况，软件基于相关规范和工程经验，针对本工程特点，提出如下建议，供用户鉴别采纳。项目提醒内容楼板上存在如采光井，管道等空洞 1 空洞上层顶板模板支架搭设的高度，不取楼层层高，而取待浇筑混凝土顶面至立杆底部支撑面之间的高度。 2 当洞边梁与空洞上层顶板的立杆共用时，应注意此立杆受力，须按最不利工况进行荷载组合。 3 空洞上层顶板的模板支架在搭设时，应注意水平外连装置和洞口边防护的设置。 4 管道井之类的施工脚手架或模板支架，应注意水平防护网的搭设。17、上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系是凹进 1 上层结构的施工外脚手架很可能会落在下层结构的顶板上，应注意下层结构顶板的模板支架拆除的时间，外脚手架搭设的高度和荷载作用，或对此顶板进行承载能力验算。混凝土梁板结构的最大悬臂 1 根据悬挑部位的位置高度，悬挑长度大小，选择合适的支模方式，尤其是悬臂较大时。 2 注意其架体构造措施，尤其是采用斜杆支撑时，及拆模时间要求 3 注意最大建筑层高的取值混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式是落地式 1 当为竖直落地至自然地面上时，注意季节防范措施和抗倾覆要求。 2 当为斜杆支撑，落在下层楼板上时，注意斜杆底部构造，抵御其水平分力，另须注意立杆的稳定性构造要求。 18、3 此部位的支模架和脚手架要分开搭设，单独不共用。第二节、编制依据木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91危险性较大19、的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）关于印发广东省住房和城乡建设厅关于实施细则的通知（粤建质【2011】13号）本工程施工图纸本工程施工组织设计品茗施工安全设施计算软件 V9.5.8.0第三节、施工计划一、施工进度计划见附图二、材料与设备计划1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结20、构钢GB/T 700中Q235级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25.8kg，采用48.33.6以上的钢管。(4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚21、外径壁厚0.50.36-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.18游标卡尺5) 钢管必须涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲22、L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）53) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的23、严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。4) 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量24、好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证25、时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合26、模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。4、可调托撑的检查应符合下列规定：（1）应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：可调托撑抗压承载力应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011有关规定；（2）可调托撑进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定（3）可调托撑支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm：（4）严禁使用有裂缝的支托板、螺母。第四节、施工工艺技术一、技术参27、数【梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)6.8结构层高(m)6.2混凝土梁截面尺寸(mm)15002200梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483.25梁跨度方向立柱间距(mm)450梁两侧立柱间距(mm)2000步距(mm)1200楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1000梁底增加立柱根数5梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667,1000,1333,1667梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)25面板材质复合木纤维板面板厚28、度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483.25【梁侧模板】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)6.8梁截面尺寸(mm)15002200梁侧楼板厚度(mm)180面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)400主梁材料方木主梁材质规格(mm)50100主梁合并根数1小梁最大悬挑长度(mm)75小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M14对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为(mm)200，600，1000，1400，1700【梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)6.829、结构层高(m)6.2混凝土梁截面尺寸(mm)12002000梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483.25梁跨度方向立柱间距(mm)450梁两侧立柱间距(mm)1800步距(mm)1200楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)900梁底增加立柱根数4梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)360,720,1080,1440梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)25面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483.25【梁模板30、（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8结构层高(m)6.2混凝土梁截面尺寸(mm)5001000梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)900步距(mm)1200楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)367,533梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)4831、3【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)180模板支架高度(m)6.2板长(m)5板宽(m)5立柱型号(mm)483.25纵距(mm)900横距(mm)900水平拉杆步距(mm)1200立柱距混凝土板短边(mm)250立柱距混凝土板长边(mm)250面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质钢管小梁材质规格(mm)483.25小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)100两端各悬挑长(mm)250、250主梁材质钢管主梁材质规格(mm)483.25主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)立杆步距(m)第-1、1层1.32、51.51.5二、工艺流程板扣件搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁扣件弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇33、捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、砼浇筑采用商品混凝土，天泵泵车浇筑，施工时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。（浇筑方向见附图）4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够34、的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵35、横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个36、旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3）由于支撑架高度达到16.7m,严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；4) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中37、间加设一道水平拉杆；如下图示意：8、剪刀撑1）四周设置连续式竖向剪刀撑，内部纵横向每3米设置竖向剪刀撑；2）沿梁底设置垂直剪刀撑，沿大梁跨度方向在两侧立杆设置竖向剪刀撑；3）丛扫地杆起每隔3.6米设置一道水平剪刀撑；4)为保障大体积梁在浇筑期间的安全储备，对高度大于1.5米的梁下增加八字斜撑（三根钢管）9、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能38、力。4）在看台结构的封口边梁梁面预埋48竖向钢管，采用横管和扣件的方式与高支模立杆进行拉结，间距为3米。10、钢管支架体系的高支模基础为楼面砼，梁板必须架设钢管回顶，立杆设置必须与上层高支模立杆位置保证上下同心和垂直，并待屋面层砼强度达到100%以后方可拆除。四、混凝土浇筑砼浇筑采用商品混凝土，天泵泵车浇筑。1、混凝土的分步实施方案：绑扎柱钢筋安装柱模板浇筑柱混凝土搭设梁板模板绑扎梁板钢筋浇筑梁板混凝土2、混凝土的浇筑要点：施工时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。为确保支撑体系的受力安全，梁高高度超过1.2米39、的大梁，可采用叠合法施工，将梁混凝土分两次浇筑叠合而成，施工缝采用预留插筋作加强处理。楼板浇筑先楼板中间位置，逐步向周边延伸，确保受力均匀支撑体系受力均匀，泵车可在纵横方向的周边卸料。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。（浇筑方向见附图）五、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修40、补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏41、差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎42、）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼43、装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸44、做好技术复核工作。2、模板支设(1) 基础及地下工程模板：1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2) 楼梯模板1) 梯模施工前45、，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼46、板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(4) 墙模板1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(47、5) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)48、板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆49、放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控本支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。支撑的架体稳定与变形都是监测的重点，模板完毕后开始至浇筑完混凝土都是属于监测的重要阶段，沉降变形是不可避免的。如果变形在一50、定的限度之内属正常现象，但超过某一限度，就会危及建筑物和人员的安全，因此，在施工期间必须对建筑物进行安全监测，以便及时掌握变形情况，发现问题，采取措施，保证建筑物从施工开始到运营期间均安全有效。3.1 本方案重点采取如下监测措施（1）、监测项目：支架沉降、位移和变形，由项目部测量工长负责。（2）、监测点布设按每10-15米设置检测剖面，每个检测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点，3个支架沉降观测点。必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（3）、监测频率在工作面施工作业时应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 6小时一次。51、监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在满堂红支撑架使用时间。 （4）、当监测数据超过表9.1-1预警值时立即停止作业施工和疏散撤离所有施工人员，封闭施工现场，上报公司，制定处理方案并经审批后采取相关加固措施。加固处理后经检查，在确保符合安全施工条件下方可继续施工。9.1-1 扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/吊线和卷尺3立杆垂直度全高HH=2H=10H=20H=307306090/经纬仪及钢板尺4立杆顶水平位移/52、10mm8mm经纬仪及钢板尺5支架整体水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6立杆基础沉降/10mm8mm经纬仪及钢板尺3.2、监测注意事项(1)、安装施工时不但是只用仪器观测，而且还要委派二个以上的专业人员负责现场守护巡查，发现问题及时处理。(2)、满堂红支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地板进行检查。(3)、在工作面上人施工作业前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在工作面施工过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过6小时一次。(4)、上层支架立杆是否与下层支架立杆对准，立杆底部是否铺设垫板。(5)、满堂红支撑架立杆外侧周围是否按方案要求设置由53、下至上的竖向连续式剪刀撑。(6)、立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。(7)、支架立杆成一定角度倾斜，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。(8)、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。(9)、满堂红支撑架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。(10)、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块构件和玻璃等大件的露天吊装和支撑作业。3.3测量仪器和54、监测人员组成仪器名称型号规格数量备注水准仪DS11台监测建筑物沉降全站仪GPT-30021套监测架体及大梁水平位移铟钢尺2m1把监测建筑物沉降钢直尺1m1把测量距离成立观测小组，成员包括测量负责人1人，观测人员3人。3.4监测资料和报告(1)、观测结果应于当日整理完毕，并及时将成果报交给甲方、监理，若发现观测结果出现异常或超过报警值时，应立即停工并及时通知甲方、监理。(2)、观测工作结束后，应提交下列成果：1）、变形观测成果表2）、时间-变形量曲线图3）、根据各测点的坐标变化量X和Y编制变形观测成果表；保留后用。3.5检查、验收工作(1)、班组日常进行安全检查，项目每天进行安全检查，所有安全检55、查记录必须形成书面材料。(2)、日常检查、巡查重点部位： 1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）、连接扣件是否松动。4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、支撑架体和支撑架杆件是否有变形的现象。(3)、支撑架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)、安装的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工四、应急预案4.1生产安全事故应急救援组织机构（1）、项目按需要建立以单位主要负56、责人为首的生产安全事故应急救援领导核心，工程项目部设应急救援领导小组，由项目经理部相关人员组成，项目经理对应急救援全面负责。救援领导小组成员必须保持24小时畅通，当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场应急救援领导小组组成如下：序号职务姓名联系电话主要工作职责1领导小组组长负责应急管理全面工作2领导小组副组长负责应急管理主要工作3技术保障组长负责现场应急技术保障工作4通讯联络组长负责现场应急通讯联络工作5后勤保障组长负责现场应急后勤保障工作6抢险组长负责现场应急抢险工作7医疗救护组长负责现场应急医疗救护工作8XX长负责现场应急安全保卫工作（2）、项目经理部各班组建57、立各班组应急救援小组，并抽调人员参加项目应急救援小组的应急救援演习。（3）、相关联系方式：报警电话：110（公安）、120（急救）、119（火警）。工程应急管理组织机构框架图项 目 部项目经理XX技术负责人XX技术组XX 通讯组XX后勤组XX医疗组XX抢险组XXXX陈太才 4.2应急响应（1）、重大事故发生后，项目部应立即启动应急救援预案，事故现场主要负责人或现场人员应当积极采取有效的抢救措施，进行全方位的抢救和应急处理；项目部的主要负责人在抢险和事故调查处理期间不得擅离职守，同时向公司领导报告，公司领导根据实际情况在法定时间内，向安全生产监督管理职责的政府部门报告。（2）、采取有效措施，积极58、组织抢救，防止事故蔓延扩大；（3）、保护事故现场，如需要移动物体的应在现场做好记号；（4）、通讯电话：如发生火灾，立即采取现场灭火器材进行扑灭，如火势不能控制，立即拨打（火警）119报警，如发生人员伤亡、中毒、传染性疾病等事故，现场应积极采取必要的医疗救护措施，并立即拨打120急救请求电话求助，任何人不得隐瞒（缓报)谎报或者授意他人隐瞒（缓报)谎报安全事故；（5）、项目部确定重大事故未能有效控制时，应当立即向公司提出启动上一级的重大事故应急救援预案的建议；启动公司的重大事故应急救援预案及申请启动上级预案，必须由公司经理批准，公司应急预案领导小组立即组织实施；（6）、项目在应急预案启动后，项目部59、各部门各专业组应当根据预案规定的职责要求，履从项目部安全生产应急救援领导小组统一指挥，立即到达规定岗位，采取有效的控制措施；（7）、应急救援领导小组及应急抢救人员分工如下：a.抢险组：组长、副组长、组员及各班组长负责对重大事故应急抢救，抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢救工作人员安排、救援知道或督察，必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可以依法对事故区域实行封闭；b.技术措施保障组：组长、副组长、组员在接受项目部抢救指令后，应及时提供抢险救援技术措施。方案，确保60、措施及时、合理、有效；c.物资供应保障组：组长、副组长、组员有权紧急调集人员、储备的物资、交通工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应，做到信息准确，物资供应充足；d.医疗组：组长、副组长为事故受伤人员进行及时必要的医疗救护，同时联系附近医院做好急救工作。e.信息组：组长、副组长、组员及班组建立重大事故信息上报、通告制度、保持本项目应急救援体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援；f.事故处理组：组长、副组长、组员根据重大事故应急处理的需要，依法妥善处理事故的后续人员安定中安抚工作，对事件的处理要公正、合理、合法；4.3 应急救援工作程序（1）、当事故发生时发现人员立即向组长汇报，由61、组长立即上报公司及业主，必要时，在规定时间内汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）、由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）、事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。（4）、事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。（5）、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程62、度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查（6）、项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（7）、规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。距离本工程最近的医院XX医学院附属医院，XX市港务局医院。4.4 应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。4.5 应急救缓药品（1）、外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火63、膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。（2）、服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。4.6 应急救援措施4.6.1 物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。（1）、发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。（2）、在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。（3）、观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让64、其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200，尽快送医院进行抢救治疗。（4）、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（5）、防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。（6）、在运送伤员到医65、院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。4.6.2 高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。66、在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。（2）、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）、颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气67、管切开。（4）、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（5）、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。（6）、复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。（7）、周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上68、述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。1）、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。.一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。.加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。.止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下69、肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。2）、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4.6.3 坍塌事故急救措施（1）、应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。（2）、发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的70、发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。（3）、分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。（4）、当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。（5）、项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。（6）、在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。（7）、急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医71、生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。（8）、当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。4.6.4 触电事故急救措施（1）、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。（2）、隔离电源方法： 1）、断开电源开头； 2）、使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体； 3）、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。（3）、抢救方法:1）、口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的72、地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。2）、胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。3）、如果触电者心脏停止跳动和73、呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。4）、人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。4.6.5 火灾事故急救措施（1）、事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。（2、）事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。（3）、发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，74、救人是火场上的首要任务。1）、火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。2）、火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对75、在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。（4）、火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中76、，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 （项目经理）组长，负责协调指挥工作；（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排高支模开始时间2016.5.1高支模工期（天）7作息时间（上午）6：0011：30作息时间（下午）15：0019：30砼工程量（m3）480高支模建筑面77、积（m2）480木工（人）20钢筋工（人）20砼工（人）15架子工（人）12水电工（人）5其它工种（人）7第七节、计算书及相关图纸【计算书】梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称kl1新浇混凝土梁计算跨度(m)6.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)15002200新浇混凝土结构层高(m)6.2梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件78、时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.36风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)2000步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1000梁底增加立柱根数5梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)3379、3,667,1000,1333,1667梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)25 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+80、1.5)2.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.72170.05kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.2168.28kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.2156.2kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10768.280.252+0.1211.760.2520.44kNm Mmax/W0.44106/3750011.82N/mm2f15N/81、mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63256.22504/(10010000281250)0.493mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39368.280.25+0.4461.760.256.91kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14368.280.25+1.2231.760.2520.05kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92868.280.25+1.1421.782、60.2516.35kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39356.20.255.52kN R2=R4=1.143 q2l=1.14356.20.2516.06kN R3=0.928 q2l=0.92856.20.2513.04kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max6.91+0.91.35(0.3-83、0.1)1.5/6+0.5(2.2-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71max1-1.5/2，(2-1)-1.5/2/21，20.05+0.91.35(0.3-0.1)1.5/6=20.11kN/m q2max5.52+(0.3-0.1)1.5/6+0.5(2.2-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max1-1.5/2，(2-1)-1.5/2/21，16.06+(0.3-0.1)1.5/616.11kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max84、0.10720.110.452，0.520.110.0220.44kNm Mmax/W0.44106/640006.81N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60720.110.45，20.110.025.494kN max3Vmax/(2bh0)=35.4941000/(26080)1.72N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.63216.114504/(10093502560000)0.17mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)185、6.11254/(893502560000)0mml/40025/4000.06mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14320.110.45，0.39320.110.45+20.110.0210.34kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R74.66kN，R2R610.34kN，R3R4R58.44kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14316.110.45，0.39316.110.45+16.86、110.028.29kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R73.95kN，R2R68.29kN，R3R4R56.74kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.25可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.5主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.241106/479050.41N/mm2f=205N/mm287、 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.685kN max2Vmax/A=23.6851000/45716.13N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mml/400333.33/4000.83mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R70.12kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.12kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13088、-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1000立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.25立柱截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1000+2200)=1940.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2106/15.9=132.45=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.9289、1.4klah2/100.921.40.360.451.22/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.2)+0.91.42162.96kN/m 2)小梁验算 q1max6.22+(0.3-0.1)1.5/6+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max1-1.5/2，(2-1)-1.5/2/21，18.04+(0.3-0.1)1.5/6=18.09kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.12kN，R28.57kN，R311.54kN，90、R49.54kN，R511.54kN，R68.57kN，R70.12kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1000+2200)=2163.546mm 1l01/i2163.546/15.9136.072，查表得，10.367 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6，R7+N边2+Mw/lbmax0.12+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1-1.5/2)/20.9，8.57，11.54，9.54，11.54，8.57，0.12+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.991、+2-1-1.5/2)/20.9+0.03/211.56kN fN/(A)+Mw/W11564.32/(0.37457)+0.03106/479074.47N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551200=2348.19mm 2l02/i2348.19/15.9147.685，查表得，20.32 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6，R7+N边2+Mw/lbmax0.12+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1-1.5/2)/20.9，8.57，11.54，9.54，11.92、54，8.57，0.12+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+2-1-1.5/2)/20.9+0.03/211.56kN fN/(A)+Mw/W11564.32/(0.32457)+0.03106/479084.6N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R5，R6212.84kNN30kN 满足要求！梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高6.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)15002200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm93、)180二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242.2min38.4，52.838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.238.4+1.44，194、.3538.4+1.40.740.9max51.68，55.760.955.7650.18kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)400主梁合并根数1小梁最大悬挑长度(mm)75对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为200，600，1000，1400，1700 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/6375095、0mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承150.1850.18kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3538.4146.66kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2max(0.07746.660.252+0.13.530.252, -0.10746.660.252+0.1213.530.252,-0.07146.660.252-0.96、1073.530.252)0.25kNm Mmax/W0.25106/375006.71N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正138.438.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63238.4252.54/(10010000281250)0.35mm252.5/400=0.63mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14346.660.25+1.2233.530.2514.55kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k1.1430.2538.411.08kN五、小梁验算97、小梁最大悬挑长度(mm)75小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q14.55kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.114.550.42，0.514.550.082=0.23kNm Mmax/W0.23106/640003.64N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax98、0.6ql,ql1=max0.614.550.4，14.550.08=3.49kN max3Vmax/(2bh0)=33.491000/(28060)1.09N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q11.08kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.67711.084004/(10093502560000)0.08mm400/400=1mm 2maxqL4/(8EI)=11.08754/(893502560000)=0mm75/400=0.19mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.114.550.4，0.414.550.4+99、14.550.086.4kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.111.080.4，0.411.080.4+11.080.084.88kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)400主梁最大悬挑长度(mm)75主梁类型方木主梁材料规格(mm)50100主梁合并根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)416.67主梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R12.21kN，R26.4kN，R35.26kN，R45.26kN，R5100、5.26kN，R65.26kN，R75.26kN，R86.4kN，R92.21kN 正常使用极限状态：R11.68kN，R24.88kN，R33.96kN，R43.96kN，R53.96kN，R63.96kN，R73.96kN，R84.88kN，R91.68kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W1.14106/83330=13.65N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max3Vmax/(2bh0)=38.611000/(222001500)0N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max101、0.07mm400/4001 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9514.2613.54kNNtb17.8kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)6.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)12002000新浇混凝土结构层高(m)6梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.102、5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.36风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1800步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)900梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布103、置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)360,720,1080,1440梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)25 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)104、+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.40.72163.85kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2162.09kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2151.1kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10762.090.242+0.1211.760.2420.37kNm Mmax/W0.3710105、6/375009.88N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63251.12404/(10010000281250)0.381mml/400240/4000.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39362.090.24+0.4461.760.246.04kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14362.090.24+1.2231.760.2417.55kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.9106、2862.090.24+1.1421.760.2414.31kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39351.10.244.82kN R2=R4=1.143 q2l=1.14351.10.2414.02kN R3=0.928 q2l=0.92851.10.2411.38kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1107、max6.04+0.91.35(0.3-0.1)1.2/5+0.5(2-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71max0.9-1.2/2，(1.8-0.9)-1.2/2/21，17.55+0.91.35(0.3-0.1)1.2/5=17.61kN/m q2max4.82+(0.3-0.1)1.2/5+0.5(2-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.9-1.2/2，(1.8-0.9)-1.2/2/21，14.02+(0.3-0.1)1.2/514.07kN/m 1、抗弯验算 M108、maxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10717.610.452，0.517.610.0220.38kNm Mmax/W0.38106/640005.96N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60717.610.45，17.610.024.81kN max3Vmax/(2bh0)=34.811000/(26080)1.5N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.63214.074504/(10093502560000)0.15mml/40045109、0/4001.12mm 2q2l24/(8EI)14.07254/(893502560000)0mml/40025/4000.06mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14317.610.45，0.39317.610.45+17.610.029.06kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R64.25kN，R2R59.06kN，R3R47.39kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14314.070.110、45，0.39314.070.45+14.070.027.23kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63.62kN，R2R57.23kN，R3R45.88kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.25可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.5主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.23106/479047111、.97N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.7kN max2Vmax/A=23.71000/45716.19N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mml/400360/4000.9mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R60.12kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.12kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JG112、J162-2008钢管类型483.25立柱截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.47=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.360.451.22/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2)+0.91.42157.46kN/m 2)小梁验算 q1max5.45+(0.3-0.113、1)1.2/5+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.9-1.2/2，(1.8-0.9)-1.2/2/21，15.8+(0.3-0.1)1.2/5=15.85kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.09kN，R27.85kN，R311.02kN，R411.02kN，R57.85kN，R60.09kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax0.09+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.9-1.2/2)/20.9，7.85，11.02，11.02，7.85，0.0114、9+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+1.8-0.9-1.2/2)/20.9+0.03/1.811.05kN fN/(A)+Mw/W11051.19/(0.75457)+0.03106/479037.77N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R5212.23kNN30kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001000新浇混凝土结构层高(m)6115、梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.36风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)116、900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)367,533梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001117、515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.87kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(2118、4+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10731.10.122+0.1211.760.1220.05kNm Mmax/W0.05106/375001.3N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63225.61254/(10010000281250)0.014mml/400125/4000.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39331.10.12+0.4461.760.121.119、63kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14331.10.12+1.2231.760.124.71kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92831.10.12+1.1421.760.123.86kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39325.60.121.26kN R2=R4=1.143 q2l=1.14325.60.123.66kN R3=0.928 q2l=0.92825.60.122.97kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度120、设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.63+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，4.71+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=4.74kN/m q2max1.26+(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1-0121、.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，3.66+(0.3-0.1)0.5/43.68kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.740.92，0.54.740.320.41kNm Mmax/W0.41106/640006.42N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.740.9，4.740.32.592kN max3Vmax/(2bh0)=32.5921000/(26080)0.81N/m122、m21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.689004/(10093502560000)0.64mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.683004/(893502560000)0.16mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.740.9，0.3934.740.9+4.740.34.88kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R123、52.93kN，R2R44.88kN，R34kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.680.9，0.3933.680.9+3.680.33.79kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.56kN，R2R43.79kN，R33.09kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计124、算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.259106/449057.67N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.655kN max2Vmax/A=26.6551000/42431.39N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.1mml/400366.67/4000.92mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.16kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.16kN8kN 单扣件在扭矩达到40125、65Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.47=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.360.91.22/100.05kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+126、1.5)1)+0.91.42129.92kN/m 2)小梁验算 q1max1.48+(0.3-0.1)0.5/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，4.3+(0.3-0.1)0.5/4=4.32kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.09kN，R27.98kN，R37.98kN，R41.09kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax1.09+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.45-0.5/2)/20.9，7127、.98，7.98，1.09+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/20.9+0.05/0.98.09kN fN/(A)+Mw/W8094.73/(0.75424)+0.05106/449037.24N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R318.65kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫128、板的底面平均压力pN/(mfA)8.09/(10.15)53.96kPafak140kPa 满足要求！板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高15.2m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)5新浇混凝土楼板边宽B(m)5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自129、重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.50.36风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)250，2130、50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k131、+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.14kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.132、1+(1.1+24)0.18)1=4.62kN/m 5ql4/(384EI)54.623004/(38410000281250)0.17mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mm)483.25小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.79小梁截面惯性矩I(cm4)11.5 因B/lb取整5000/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(133、G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.32.51kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.31.56kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0771.560.92+0.10.940.920.17kNm q20.91.2G1k134、b=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.510.252/2，0.10.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.17，0.6，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/4790165.04N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.560.9+0.620.940135、.91.38kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.510.25，0.10.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.38，2.2，3.173.17kN max2Vmax/A=23.171000/45713.89N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.31.45kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.459004/(100206000115000)0.2136、5mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.452504/(8206000115000)0.03mml1/400250/4000.62mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.25可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)11.5主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+137、G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.32.23kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.31.83kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.3=1.51kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.830138、.9+1.2230.570.92.51kN 按悬臂梁，R1q1l=2.230.250.56kN RmaxRmax，R12.51kN; 同理，R1.67kN，R1.67kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.510.91.55kN 按悬臂梁，R1q2l=1.510.250.38kN RmaxRmax，R11.55kN; 同理，R1.03kN，R1.03kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.69kNm Mmax/W0.69106/4790144.76N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vma139、x4.26kN max2Vmax/A=24.261000/45718.63N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.73mm 跨中max=0.73mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.31mm=150/400=0.38mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.25立柱截面面积A(mm2)457立柱140、截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 Mw=0.921.4klah2/10=0.141、921.40.360.91.22/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.921.40.05/0.95.37kN f Nw/(A)+ Mw/W5374.95/(0.21457)+0.05106/479066.79N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.360.91.22/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.921.40.05/0.95.59kN f Nw/(A)+ Mw/W5593.65/(0.32457)+0.05106/479049.3N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.37kNN30kN 满足要求！