1、四层档案馆工程高支模安装水平拉杆周边拉结安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节 编制依据5第二节 工程概况6一、工程基本情况6二、施工平面布置6三、施工要求6四、技术保证条件7第三节 施工计划8一、施工进度计划8二、材料与设备计划81、钢材的选用83、木材的选用94、竹、木胶合模板板材的选用10第四节 施工工艺技术11一、主要计算内容111、平台板施工计算112、框架柱施工计算113、平台梁施工计算11二、模板支撑系统的选型11三、技术参数11四、工艺流程17五、施工方法171、施工流程12、72、模板支撑安装186、一般规定197、立柱及其他杆件208、水平拉杆219、剪刀撑2110、周边拉结22六、检查验收23脚手架搭设的技术要求与允许偏差238、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。24第五节 施工安全保证措施25一、组织保障251、安全保证体系25二、安全技术措施251、准备工作262、模板支设263、模板支架搭设的构造要求264、模板拆除27三、监测监控281、监测措施28四、现场应急处置方案292、应急领导小组及其职责293、发生支模坍塌应急处置30第六节 劳动力计划35一、专职安全生产管理人员35二、所需劳动力安排35第七节 质量控制措施36第八节 计算3、书及相关图纸38一、计算依据及说明38二、+7.5m平台框架柱KZ10模板（设置对拉螺栓）计算书383、面板验算384、柱箍验算405、对拉螺栓验算41三、+7.5m平台框架柱KZ12模板（设置对拉螺栓）计算书413、面板验算414、柱箍验算435、对拉螺栓验算44四、+7.5m平台板模板（扣件式）计算书444、面板验算465、小梁验算476、主梁验算487、立柱验算508、扣件抗滑移验算519、立柱地基基础验算51满足要求！51五、+14.1m平台板模板（扣件式）计算书514、面板验算535、小梁验算546、主梁验算557、立柱验算578、扣件抗滑移验算57满足要求！58六、+14.1m平台4、板（120mm厚）模板（扣件式）计算书584、面板验算59满足要求！605、小梁验算60满足要求！626、主梁验算62满足要求！637、立柱验算638、扣件抗滑移验算649、立柱地基基础验算64满足要求！64七、+7.5m平台框架梁KL2模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书644、面板验算665、小梁验算676、主梁验算687、立柱验算69满足要求！708、可调托座验算709、立柱地基基础计算70满足要求！70八、+7.5m平台框架梁KL2侧模板计算书703、支撑体系设计714、面板验算715、小梁验算726、主梁验算737、对拉螺栓验算75满足要求！75九、+7.5m平台框架梁KL28模板（5、扣件式，梁板立柱不共用）计算书754、面板验算775、小梁验算786、主梁验算797、立柱验算80满足要求！818、可调托座验算819、立柱地基基础计算81满足要求！81十、+7.5m平台框架梁KL28侧模板计算书813、支撑体系设计824、面板验算835、小梁验算846、主梁验算857、对拉螺栓验算87满足要求！87十一、+7.5m平台框架梁KLa模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书874、面板验算905、小梁验算916、主梁验算927、立柱验算93满足要求！948、可调托座验算949、立柱地基基础计算94满足要求！94十二、+7.5m平台框架梁KLa侧模板计算书943、支撑体系设计954、6、面板验算955、小梁验算966、主梁验算977、对拉螺栓验算99满足要求！99十三、+14.1m平台框架梁KLa模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书994、面板验算1015、小梁验算1026、主梁验算1032号主梁自重忽略不计,计算简图如下：1048、立柱验算105满足要求！1069、可调托座验算106十四、+14.1m平台框架梁KLa（5001200）侧模板计算书1063、支撑体系设计1074、面板验算1085、小梁验算1096、主梁验算1107、对拉螺栓验算112十五、+14.1m平台框架梁KL25（300800）模板计算书1124、面板验算1145、小梁验算115承载能力极限状态11667、主梁验算116满足要求！1177、立柱验算117满足要求！1188、可调托座验算1189、立柱地基基础计算118满足要求！118十六、+14.1m平台框架梁KL25（300800）侧模板计算书1183、支撑体系设计1194、面板验算120Rql=19.20.254.8kN1205、小梁验算1206、主梁验算1217、对拉螺栓验算123满足要求！123附图一：XX档案馆工程施工平面布置图124附图二：XX档案馆工程施工进度计划网络图125第一节 编制依据1、XX档案馆工程设计图纸及施工组织设计；2、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)；3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008、8）；4、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；5、建筑结构荷载规范（GB50009-2012；6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；7、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；8、建筑施工高处施工安全技术规范（JGJ80-2016）；9、木结构设计规范（GB50005-2003）10、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）11、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）12、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）13、国务院建设部、地方有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规章；14、建质9、【2009】87号文危险性较大分部分项工程管理办法；15、建质【2009】254号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则；16、品茗施工安全设施计算软件（2014版）。第二节 工程概况一、工程基本情况序号项目内 容1工程名称2建设单位3设计单位4监理单位5勘察单位6施工单位7计划工期8质量标准合格9工程规模总建筑面积7218.47。规划用地面积1957.38。建设内容1座四层档案馆及配套室外工程。10建设地点安徽省XX11主要功能档案存储、会议XX档案馆工程为四层框架结构，结构高度23.05m。其中档案馆主要由+7.5m、+14.1m、+18.3m和+22.5m平台结构组成。大框架柱（10、型钢混凝土柱）截面尺寸主要为1000mm1000mm、1000mm900mm，柱净高均为6.6m。大截面梁主要有+7.5m平台梁（型钢混凝土梁）KLa（5001200），支撑高度为：6.6m；KL2（4001200），支撑高度为：6.6m；KL28（400900），支撑高度为：6.9m；+14.1m平台梁（型钢混凝土梁）KLa（5001200），支撑高度为：5.4m；KL25（300800），支撑高度为13.3m。+7.5m平台板厚为120mm，支撑高度为：7.68m。+14.1m平台板厚为140mm，支撑高度为：6.46m；+14.1m平台板厚为120mm，支撑高度为：14.1m。二、施工平11、面布置施工平面布置详见附图施工平面布置图三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该施工专项方案。第三节 施工计划一、施工进度计划详见附图施工进度计划网络图。二、材料与设备计划1、钢材的选用1.1、钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700和低合金高强度结构钢GB/T1591的规定。1.2、钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合12、现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。1.3、每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48.33.6的钢管。1.4、新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T228的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）13、外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5) 钢管必须涂有防锈漆。1.5、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯14、曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a.板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）53) 钢管上严禁打孔。1.6、钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。1.7、钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。1.8、扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出15、现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。1.9、连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T5117或低合金钢焊条GB/T5118中的规定。1.10、连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T5780和六角头螺栓GB/T5782。3、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。(3) 用于模板体系16、的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 17、受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。4、竹、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第四节 施工工艺技术一、主要计算内容X18、X档案馆工程+7.5m、+14.1m、+18.3m及+22.5m型钢混凝土大梁，+7.5m和+14.1m平台板模板及+7.5m和+14.1m平台部分大梁支撑体系均属高大模板工程，为保证浇筑混凝土时模板支撑体系的稳定性，同时为保证施工过程中安全，须做出模板支撑设计。根据工程概况，本项目拟计算的内容主要有：1、平台板施工计算+7.5m平台板，支撑高度7.68m，板厚120mm；+14.1m平台板，支撑高度6.46m，板厚140mm；+14.1m平台板，支撑高度14.1m，板厚120mm。2、框架柱施工计算+7.5m平台框架柱KZ10截面尺寸1000mm1000mm，柱净高高度为7.8m；KZ12截19、面尺寸1000mm900mm，柱净高高度为6.5m。3、平台梁施工计算+7.5m平台梁（型钢混凝土梁）KLa（5001200），支撑高度为：6.6m；KL2（4001200），支撑高度为：6.6m；KL28（400900），支撑高度为：6.9m；+14.1m平台梁（型钢混凝土梁）KLa（5001200），支撑高度为：5.4m；+14.1m平台梁KLa（300800），支撑高度为：13.3m。二、模板支撑系统的选型所有模板均采用18厚胶合木模板、50100mm木方作小楞，用48.33.6钢管配扣件、可调托做支撑，水平拉杆、剪刀撑均采用48.33.6钢管。所有模板表面均涂刷脱模剂。三、技术参数【+20、7.5m平台板模板（扣件式）】（保守计算，钢管选用483）新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)7.8板长(m)7.1板宽(m)3.55立柱型号(mm)483纵距(mm)900横距(mm)900水平拉杆步距(mm)1800立柱距混凝土板短边(mm)400立柱距混凝土板长边(mm)425面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)18小梁材质方木小梁材质规格(mm)50100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板长边距离(mm)125两端各悬挑长(mm)250、250主梁材质钢管主梁材质规格(mm)483主梁布置方式垂直楼板长边扣件单扣件扣件抗滑移折减系数1【+14.1m平台板模板（扣件式）】（保21、守计算，钢管选用483）新浇混凝土板厚(mm)140模板支架高度(m)6.46板长(m)7.15板宽(m)2.5立柱型号(mm)483纵距(mm)900横距(mm)900水平拉杆步距(mm)1800立柱距混凝土板短边(mm)425立柱距混凝土板长边(mm)350面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)18小梁材质方木小梁材质规格(mm)50100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)125两端各悬挑长(mm)250、250主梁材质钢管主梁材质规格(mm)483主梁布置方式平行楼板长边扣件单扣件扣件抗滑移折减系数1【+14.1m平台板模板（扣件式）】（门厅120mm板，保守计算，钢管选22、用483）新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)14.1板长(m)18板宽(m)8.4立柱型号(mm)483纵距(mm)900横距(mm)900水平拉杆步距(mm)1500立柱距混凝土板短边(mm)450立柱距混凝土板长边(mm)150面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)18小梁材质方木小梁材质规格(mm)50100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)150两端各悬挑长(mm)150、150主梁材质钢管主梁材质规格(mm)483主梁布置方式平行楼板长边扣件单扣件扣件抗滑移折减系数1【+7.5m平台框架柱KZ12模板（设置对拉螺栓）】（保守计算，钢管选用483）混凝土柱高23、(mm)6500柱箍间距(mm)400柱箍合并根数2混凝土柱长边边长(mm)1000混凝土柱短边边长(mm)900柱长边螺栓根数4柱短边螺栓根数4对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)345,345,345柱短边对拉螺栓间距(mm)312,312,312面板材质木模板面板厚度(mm)18面板宽度(mm)900面板长度(mm)1800柱箍材料钢管柱箍材质规格(mm)483对拉螺栓类型M12扣件类型3形26型【+7.5m平台框架柱KZ10模板（设置对拉螺栓）】（保守计算，钢管选用483）混凝土柱高(mm)6500柱箍间距(mm)400柱箍合并根数2混凝土柱长边边长(mm)1000混凝土柱短24、边边长(mm)1000柱长边螺栓根数4柱短边螺栓根数4对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)345,345,345柱短边对拉螺栓间距(mm)345,345,345面板材质木模板面板厚度(mm)18面板宽度(mm)900面板长度(mm)1800柱箍材料钢管柱箍材质规格(mm)483对拉螺栓类型M12扣件类型3形26型【+7.5m平台梁KLa模板（扣件式，梁板立柱不共用）】（保守计算，钢管选用483）新浇混凝土梁计算跨度(m)18结构层高(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mm)5001200梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立25、柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)700步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)350梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50100梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)18主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483可调托座内主梁根数1【+7.5m平台梁KLa侧模板】（保守计算，钢管选用483）梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)18梁截面尺寸(mm)5001200梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面26、板厚度(mm)18小梁材料方木小梁材质规格(mm)10050小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为(mm)100，500，900【+7.5m平台梁KL2梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）】（保守计算，钢管选用483）新浇混凝土梁计算跨度(m)9.5结构层高(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mm)4001200梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立27、柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)18主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483可调托座内主梁根数1【+7.5m平台梁KL2梁侧模板】（保守计算，钢管选用483）梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)9.5梁截面尺寸(mm)4001200梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合28、板面板厚度(mm)18小梁材料方木小梁材质规格(mm)10050小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为(mm)150，550，950【+7.5m平台梁KL28模板（扣件式，梁板立柱不共用）】（保守计算，钢管选用483）新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5结构层高(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mm)400900梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁一侧有板，梁板立柱不共用A支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向29、立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)700步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)350梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)18主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483可调托座内主梁根数1【+7.5m平台梁KL28侧模板】（保守计算，钢管选用483）梁板结构情况梁一侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5梁截面尺寸(mm)400900梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合30、板面板厚度(mm)18小梁材料方木小梁材质规格(mm)10050小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数4,3主梁间距(mm)350主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)75小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)350梁左侧支撑距梁底距离依次为(mm)150，650梁右侧支撑距梁底距离依次为(mm)150，650【+14.1m平台KLa梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）】（保守计算，钢管选用483）新浇混凝土梁计算跨度(m)18结构层高(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mm)5001200梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁一侧有板，31、梁板立柱不共用A支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)600梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50100梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)18主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483可调托座内主梁根数1【+14.1m平台KLa梁侧模板】（保守计算，钢管选用483）梁板结构情况梁一侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)18梁截面尺寸(mm)532、001200梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)18小梁材料方木小梁材质规格(mm)10050小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数5,4主梁间距(mm)500主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)500梁左侧支撑距梁底距离依次为(mm)150，550，950梁右侧支撑距梁底距离依次为(mm)150，550，950【+14.1m平台KL25梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）】（保守计算，钢管选用483）新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4结构层高(m)14.1混凝33、土梁截面尺寸(mm)300800梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A支撑立柱钢管型号(mm)483梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)900、900梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)18主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483可调托座内主梁根数1【+14.1m平台KLa梁侧模板】（保守计算，钢管选用434、83）梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4梁截面尺寸(mm)300800梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)18小梁材料方木小梁材质规格(mm)10050小梁布置方式竖直向布置小梁间距(mm)250主梁材料钢管主梁材质规格(mm)483主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200主梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为(mm)150，550梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4四、工艺流程柱：搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体35、固定办预检。板：搭支架测水平摆主梁调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁：弹梁轴线并复核搭支模架调整托梁摆主梁安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固。梁侧：安装梁一侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。五、施工方法1、施工流程1.1、梁底与板底高差大于800mm的安装流程将梁位置及钢管支撑位置放线在地面上并定好水平控制标高梁板竖向支撑安装（含纵向水平拉杆及剪刀撑）架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架顶托上梁底模板安装架设板底木枋龙骨于钢管36、脚手架顶托上板模板安装（梁侧部分留后安装）模板支撑的验收梁钢筋绑扎梁侧模板安装（梁侧后装部分）板模板安装板钢筋绑扎梁板钢筋隐蔽验收梁板混凝土浇筑混凝土养护松下钢管脚手架可调顶托拆梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管支撑。1.2、梁底与板底高差小于800mm的安装流程将梁位置及钢管支撑位置放线在地面上并定好水平控制标高梁板竖向支撑安装（含纵向水平拉杆及剪刀撑）架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架顶托上梁模板安装架设板底木枋龙骨于钢管脚手架顶托上板模板安装模板支撑的验收梁钢筋绑扎沉梁板钢筋绑扎梁板钢筋隐蔽验收梁板混凝土浇筑混凝土养护松下钢管脚手架可调顶托拆梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑37、及钢管支撑。2、模板支撑安装2.1、支模安装施工1）钢管支撑安装要整齐划一，并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统；2）钢管支撑安装时，立柱应采用对接方式，立杆上的对接扣件应交错布置，立柱之间对接必须加扣夹牢固好，以保证垂直度和力的传递；3）支撑安装完成后，应认真检查支撑是否牢固，发现问题应立即整改；4）必须离地面不大于200mm处架设纵横扫地杆；5）顶托螺杆伸出钢管长度不得超过200mm；6）钢管支撑的搭设要符合建筑施工扣件式钢管式脚手架安全技术规范的要求，剪刀撑、横向斜撑地搭设应随立杆、横向和纵向水平杆等同步，水平拉杆要与已浇筑的混凝土柱顶紧，以增强水平方向的稳定性；7）剪刀撑斜杆38、搭接长度不少于1m，要求不少于2个扣件连接。2.2、梁板模板安装1）梁模板的安装：先在楼面上弹出轴线、梁及支撑安装位置控制线，然后按设计标高调整钢管支撑可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放主龙骨，固定后在主龙骨上安装梁底小龙骨。龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。跨度大于等于4m梁底模板按0.1%-0.3%起拱。主次梁交接处时，先主梁起拱，后次梁起拱。2）板模板的安装：通线调整钢管支撑可调顶托的标高，将其调至预定的高度，在可调顶托托板上架设主龙骨，固定后架设小龙骨，然后在小龙骨上安装模板，当板跨度大于或等于4m时，模板按跨度0.1起拱。2.3、钢筋安装：大梁两侧39、模板在钢筋安装好后才能安装（本方案根据以往施工经验，结合本工程设计图纸，定在梁板高差大于800mm梁采用此方法），钢筋的安装在梁底模板上操作，梁底层钢筋在底模板上就位，如有螺栓等安装，先安装螺栓，然后施工梁腰筋、面筋和箍筋。其后穿插次梁钢筋。2.4、混凝土浇筑：梁板混凝土采用商品混凝土，混凝土输送泵泵送浇筑，用插入式振捣器进行振捣。对于梁高较大的梁，混凝土浇筑要注意分层（每层厚度500mm）进行浇筑，用插入式振捣器进行振捣，以保证混凝土的密实度满足规范要求。混凝土浇筑完成后，8-12小时以内进行浇水养护，养护时间要符合规范要求。3、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁40、板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。4、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。5、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管脚手架作为本模板工程的支撑体系。6、一般规定1）保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。2）具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。3）不同支架立柱不得混用。4）构41、造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。5）多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。6）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。7）拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。8）当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。9）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：10）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的顺序设扫地杆。42、可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。11）所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。12）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。13）支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人43、的认可。7、立柱及其他杆件1）扣件式支撑脚手架搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：2）严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。8、水平拉杆1）每步纵横向水平杆必须拉通；2）水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：9、剪刀撑1）扣件式10、周边拉结1）竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3）用抱柱的方式（如连墙件），44、如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。六、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装45、的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于6m8经纬仪或吊线、钢尺检查大于6m10经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号序号一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆46、的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应40N.m-65N.m其47、它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。第五节 施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系二、安全技术措施1、准备工作(1)模板拼装：模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)模板的基准定位工作：1)首先引测建筑的边柱轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，48、并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；4)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1)柱模板：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱根部清理干净。为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；(2)梁、板模板1)梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)所有跨度4m的梁必须起拱，设计未要求按49、照0.10.3%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(450、)柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(6)当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除51、最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(7)当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1)监测控制：采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)监测点设置：观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3)监测措施：混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)仪器设备配置名称规格数量精度经纬仪1精密水准仪12”全站仪一台12”，最大允许误差20”自动安平水准仪252、千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5)监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)连墙件是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；(6)监测频率：在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)本工程立柱监测预警值为153、0mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、现场应急处置方案1、目的：提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本方案。2、应急领导小组及其职责技术负责人医院救护中心：120 报警：110 火警：119(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指54、挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急领导小组组长，由应急领导小组组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人。紧急工作组的组成和职责：救援组：主要负责人员和物质的抢救、疏散，排除险情及排除救援障碍。事故处理组：按事故处置方案使用各种安全可靠的手段，迅速控制事故的发展。并针对现场具体情况，向救援组提供相应的救援方法和必要的施救工具及条件。联络组：负责事故报警和上报，以及现场救援联络、后勤供应，按55、应外部专业救援单位施救。指挥、清点、联络各类人员。警戒组：主要负责安全警戒任务，维护事故现场秩序，劝退或撤离现场围观人员，禁止外人闯入现场保护区。紧急救援的一般原则：以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援关键是速度，因为大多数坍塌死亡是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其他人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。3、发生支模坍塌应急处置3.1、模板支撑体系失稳应急措施由于支架的刚度不够，高支模在浇灌混凝土施工时，施工测量人员观测到架体的变形和板面混凝土的沉56、降过大，观测数据超过警戒值，很有可能导致失稳破坏。现场施工测量人员应立即通知现场的施工负责人，停止混凝土的浇灌，并立即把浇灌混凝土的施工人员从操作面上疏散到安全地带部位或从安全通道上疏散到地面上;立即把在架体内值班的人员或架体有可能坍塌影响到的范围内的所有人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，由工地保安人员负责不准任何人靠近危险源。现场值班的负责人马上报告给应急小组组长及相关负责人，主要说明有可能失稳的部位、目前混凝土浇灌量、已经采取的应急措施;应急小组组长在接到紧急情况报告后，要及时赶到现场进行指挥;否则应授权给现场负责人或能及时赶往现场的项目负责人承担起应急处置职责;应急领导人赶57、到现场后，应快速了解现场的实际情况，检查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措施是否合理和有效;继续对架体的变形进行观测，应急小组人员应召开紧急会议，初步分析架体有可能失稳的原因，采取进一步的应急措施，并编制加固方案、采取加固措施：1)检查模板支撑与周围结构的连接情况，扣件出现松动的地方重新派人拧紧;2)检查支撑体系塔设情况，加密立杆，减少立杆的步距。3)在各立杆之间加强横向联系，立杆底部增设扫地杆;4)重新对加固方案进行验算，计算是否满足稳定性和承载力要求。采取加固措施后，报业主、监理工程师审批，经论证确认安全可靠后才能重新开工。3.2、模板支撑体系坍塌应急措施在现场浇筑混凝土时58、，高支模突然坍塌，可能造成多人坠落、被压、被埋等。发生坍塌事故后，当事人、目击者应高声呼救，现场管理人员立即通知应急小组组长，说明坍塌部位、坍塌面积、伤亡情况。在项目经理或应急负责人赶到出事地点前，在现场的级别最高的管理人员应根据实现情况采取以下措施：停止混凝土的浇灌，立即把施工人员从操作面上有组织的疏散到安全部位或从安全通道疏散到地面上，直接回到生活区，不得在现场停留或围观；把架体有可能再次坍塌影响到的范围内的地面人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，由现场保卫值勤人员负责看守，严防任何人靠近；在坍塌后的安全区域立即组织抢救从操作面上掉下来的施工人员；马上拨打120、110、11959、等应急电话求救，让救护车、消防车、警车到现场实施抢救;维持现场秩序，特别要注意控制被埋、压人员亲属的情绪，防止其不当救援引起二次坍塌伤人伤已；清点现场人数，确定被埋、压人员的数量和位置。应急小组组长在接到紧急情况报告后，应及时赶到现场进行指挥救援;在到达之前应授权给现场最高负责人承担起应急处置职责，并通知全体项目部管理人员赶到现场，协助紧急救援工作；应急小组组长(或被授权最高级别负责人)赶到现场后，应快速了解现场的实际情况，检查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措施是否合理和有效，了解大致情况后立即向监理、业主单位汇报所发生的安全事故，请求上级部门进行紧急协助支援。并召开紧急会议60、，确定下一步的救援措施，对救援工作进行交底。在确定坍塌没有继续扩大的可能后，根据确定的被埋人员的位置和被埋的方式立即投入救援：如果坍塌有不断发生扩大的情况，组长应立即通知所有救援人员终止救援，迅速撤离到安全区域；调用各种吊装机械或特种专用机械排除还可能继续扩大的险情，对难以排除的部分采取临时支撑加固措施；对支架的薄弱环节，用大吊车挂钢丝绳牵住，确保未坍塌的支架在救援时不再坍塌，以满足紧急救援工作的需要；救援时，首先自上而下清理被埋压者上方的松散的模板、木枋、混凝土及其它有可能掉下伤人的小型物体，在清理时，其下方要做好防护，避免在清理过程中物体掉下引起物体打击的二次伤害；对被架子压住的伤员，首先61、应由技术人员判断架子情况，如要加固，则应由专业架子工按方案进行可靠的加固并确定破坏的杆件拆除或切割后其上面的架子不会坍塌时，方能手工拆除或用气割等方法割断架管救出被埋人员，避免发生架体二次坍塌引起对伤者或救援人员的伤害；对被钢筋或其它物体穿过身体的被埋或被压人员，严禁救援人员把物体拔出，应用气焊或其它措施割断物体，让物体留在体内再到医院由医生处置；对在短时间内无法救出的被埋、压人员，在采取有效救援措施的同时，救援人员应汇同现场医生对伤者进行临时处置，如对伤者身上特别是五官内的混凝土、灰尘及其它异物进行清理，对伤者伤口进行包扎，并对被埋、压者进行心理安慰，使其心情平静，便于救援者采取合理和有效的62、措施进行救援；人员救出后，由现场医生对伤者进行处理，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生;重伤人员由医疗救护组送外抢救。后勤保卫组应在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。各作业班组要清理撤离人员人数，发现有人员失踪时要立即报告应急小组。后勤保卫组组织人员封锁事故现场，设立警戒线，将无关人员清理出现场，并保证救援通道的畅通，派人在关键路口迎接来救护的车辆；如果120没有及时赶到，由自已派车送往医院时，要及时与医院联系，做好抢救的准备，避免延误时间；现场后勤组人员要到路口迎接“120”，指引救援人员尽快赶到出现地点进行救63、援，医院救护车到达后,救护人员将负伤者送上救护车,必要时救护组人员应随救护车至医院,途中提醒司机避免激烈震荡,防止出现二次伤害；疏散人员要服从指挥人员的疏导要求，有秩序地进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，或再次发生事故；事故发生后,公司和分公司、项目部成立调查组进行调查或参加地方政府组织的调查组;内部调查组由主管领导或其指定人员担任组长，由与事故无直接责任且具有事故调查所需的专长的人及工会人员担任调查组成员。对忽视安全生产、玩忽职守造成事故的按照有关规定给予行政处分，构成犯罪的移交司法机关追究刑事责任。不管发生任何事故、事件，自救的同64、时都要保护好现场，责任单位要积极配合调查取证，对隐瞒不报、谎报、故意迟迟不报、故意破坏现场、不配合事故调查的给予行政处分,构成犯罪的移交司法机关追究刑事责任。调查组在查清事故原因、经过、损害程度、经济损失、后果影响等情况后，对事故进行评审定性，写出调查报告，按照“四不放过”的原则提出处理意见和整改要求，经主管领导审批后由责任单位落实。对在事故调查中调查人员玩忽职守、徇私舞弊或打击报复的由公司按照有关规定给予行政处分，构成犯罪的移交司法机关追究刑事责任。一旦发生事故，处理完毕后填写事故经过、处理记录报上级单位。3.3、应急处置中防止二次伤害的措施发生事故时，应选择个性成熟、冷静，心理素质良好和表65、达能力强的人员进行报警、沟通和协助处理事故;撤离作业人员时，要选择安全经验丰富、身手敏捷、心理素质良好并的人员检查作业面及撤离路线的安全防护情况，有序组织作业面人员的撤离。救援过程应安排专人监视救援人员的体力、动作和防护用具的完好性等，防止其体力不支或其他原因产生昏倒或受伤;安排专人监视救援设备是否正常运行，相互间是否保持安全距离，救援工具和用品的使用是否合理，防止出现设备和工具使用不当产生救援设备和人员的误伤或事故。应安排划出警戒线和禁入地区，防止救援人员和其他人员靠近。根据现场情况，为救援人员提供必要的休息、通讯、饮食、交通和医疗保障等。3.4、应急处置中的心理引导当发生高坠者悬在空中或卡66、在空中一时间无法进行施救时，救援人员要有专门对其进行正确的指导，稳定其情绪，争取尽可能多的时间做救援准备；当高坠者昏迷或停止呼吸时，要对在场的高坠者亲属进行疏导和关注，避免亲属情绪激动，干扰现场医生或医院医生正确的救援工作；当多人受伤，在一起救治时，要对高声哭减者进行心理上的安慰，使其情绪稳定，平静的接受治疗，避免对其它伤害产生不良的心理影响；当高支模坍塌时被压人员或被限制在小空间在短时间不能救出来时，救援人员要对被救人员和被救援人员进行心理疏导和安慰，一方面是要稳定被救援人员的情绪，配合救援人员的援救工作；另一方面是要使亲属人员不要情绪冲动，自行做出或逼迫救援人员采取不当的救援措施， 引起二67、次事故的发生伤害救援人员或引起被救援人员的二次伤害；特别是被救援人员长时间的被压或被限制时生命受到威胁时，救援人员要充分与当事人进行沟通，使被救援人员增强求生的信心和愿望；现场医生和项目有关人员要对伤者上级、同乡、亲友等及时进行观察和抚慰，消除其紧张和悲观心理，配合救援人员或医院医生对伤者进行救治，随时向其通报救援进展和结果，必要时应根据其心理失控程度做出监视或隔离救援现场的安排，防止与伤者有关的人员产生心理波动和其他意外，造成救治工作失当，加大现场的救援工作的困难。3.4、发生高处坠落事故应急处置措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。发生高处坠落事故，应马上组68、织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷 带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者69、平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：1)一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。2)加压70、包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。3)止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上 1/2 处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。第六节 劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定两名安全监控员。水平71、和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下程鑫（项目负责人）组长，负责协调指挥工作；张发明副组长，负责现场的协调指挥工作；刘识斌、查君德（技术负责人、质量员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；夏钢（安全员）组员，负责现场安全检查工作；张敏洪（施工班长）组员，负责现场具体施工。二、所需劳动力安排木工（人）50钢筋工（人）40砼工（人）12架子工（人）25水电工（人）2其它工种（人）30第七节 质量控制措施在模板支撑系统安装前，要对模板支撑体系的各种材料需进行严格检72、验，尤其是钢管、扣件、可调托以及木枋等，不合格的不得使用。钢管统一严格选用F48.33.6，其质量符合GB/T700碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形。扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）要求。现场木枋要剔除已使用较多次数，枋身比较陈旧的，尽量选用截面大小符合，枋身比较结实的。高支模的钢管搭建在已浇注的混凝土板表面上，承载面的混凝土楼板必须达到设计强度的75%才允许进行下一个楼面梁板的钢筋安装，其下层楼面梁板支撑不能拆除。由于高支模系统均为大跨度结构，在模板安装时，必须严格按照设计要求进行起拱。模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支73、撑并钉牢。拼缝处内贴胶带，防止漏浆。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。可调托座（底座）调节螺杆伸出长度不宜大于200mm，可调托座（含底座）的螺杆伸出长度大于200mm 时采取增加一度水平拉杆的固定措施。允许偏差表项次项目允许偏差值mm）检查方法1轴线位移墙、梁3尺量2底模上表面标高3水准仪或拉线、尺量3截面模内尺寸墙、梁3尺量4层高垂直度层高不大于6m8经纬仪或吊线、尺量大于6m105相邻两板表面高低差2尺量、靠尺6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度5，-010预留孔洞中心线位移5拉线、尺量74、尺寸+5，-011插筋中心线位移5尺量外露长度+10，0支撑搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足下表的要求项 目允许偏差(mm)垂直度每步架h/1000及2.0支撑整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差1/600及+3.0支撑整体L/600及50注：h-步距；H-支撑高度；l-跨距；L-支撑高度第八节 计算书及相关图纸一、计算依据及说明1、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20082、混凝土结构设计规范GB 50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-20035、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-201175、6、为保守计算，钢管选用483计算，实际施工选用48.33.6钢管。二、+7.5m平台框架柱KZ10模板（设置对拉螺栓）计算书1、工程属性新浇混凝土柱名称1层KL10新浇混凝土柱长边边长(mm)1000新浇混凝土柱的计算高度(mm)6500新浇混凝土柱短边边长(mm)9002、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)76、min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，246.5min29.868，15629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，246.5min29.87，15629.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m277、正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m23、面板验算面板类型木模板面板厚度(mm)18面板宽度b(mm)900面板长度(mm)1800面板截面惯性矩I(cm4)43.74面板截面抵抗矩W(cm3)48.6面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925单块面板一端悬臂长(mm)200柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图1）强度验算最不利受力状态如下图：木模板上作用线荷载qbS承0.938.05634.25kN/m面板弯矩图(kNm)Mmax0.685kNmMmax/W0.685106/48.610314.095N/mm2f14.74N/mm2满78、足要求！2）挠度验算木模板上作用线荷载qbS正0.929.8726.883kN/m面板变形图(mm)2.447mm3mm满足要求！4、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1）柱箍间距验算柱箍间距l1须同时满足：l10.783(EI/(G4kb)1/3=0.783(20600012.19104/(0.03900)1/31171.794mml1(8Wf/(S承b)1/2=(84.49103205/(0.0389079、0)1/2463.673mml1400mm满足要求！2）柱箍强度验算qS承l1/238.0560.4/27.611kN/mM10.1ql220.17.6110.34520.091kNmN11.1ql21.17.6110.3452.888kNM20.1ql320.17.6110.31220.074kNmN21.1ql31.17.6110.3122.612kNM/Wn0.091106/(4.49103)20.176N/mm2f205N/mm2满足要求！3）柱箍挠度验算qS正l1/229.870.4/25.974kN/m10.667ql4/(100EI)0.6675.9743454/(100206080、0010.78104)0.025mml/4000.862mm20.667ql4/(100EI)0.6675.9743124/(10020600010.78104)0.017mml/4000.78mm满足要求！5、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N2.8882=5.777kNNtb12.9kN满足要求！N2.8882=5.777kN26kN满足要求！三、+7.5m平台框架柱KZ12模板（设置对拉螺栓）计算书1、工程属性新浇混凝土柱名称1层KL12新浇混凝土柱长边边长(mm)1000新浇混凝土柱的计算高度(mm)6500新81、浇混凝土柱短边边长(mm)10002、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，246.5min29.868，15629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct82、012v1/2，cHmin0.222441121/2，246.5min29.87，15629.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k29.87kN/m23、面板验算面板类型木模板面板厚度(mm)18面板宽度b(mm)900面板长度(mm)1800面板截面惯性矩I(cm4)43.74面板截面抵抗矩W(cm3)48.6面板抗弯强度设计值f(N83、/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925单块面板一端悬臂长(mm)200柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图1）强度验算最不利受力状态如下图：木模板上作用线荷载qbS承0.938.05634.25kN/m面板弯矩图(kNm)Mmax0.685kNmMmax/W0.685106/48.610314.095N/mm2f14.742N/mm2满足要求！2）挠度验算木模板上作用线荷载qbS正0.929.8726.883kN/m面板变形图(mm)2.447mm3mm满足要求！4、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面84、抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1）柱箍间距验算柱箍间距l1须同时满足：l10.783(EI/(G4kb)1/3=0.783(20600012.19104/(0.03900)1/31171.794mml1(8Wf/(S承b)1/2=(84.49103205/(0.038900)1/2463.673mml1400mm满足要求！2）柱箍强度验算qS承l1/238.0560.4/27.611kN/mM10.1ql220.17.6110.34520.091kNmN11.1ql21.17.6110.3452.888k85、NM20.1ql320.17.6110.34520.091kNmN21.1ql31.17.6110.3452.888kNM/Wn0.091106/(4.49103)20.176N/mm2f205N/mm2满足要求！3）柱箍挠度验算qS正l1/229.870.4/25.974kN/m10.667ql4/(100EI)0.6675.9743454/(10020600010.78104)0.025mml/4000.862mm20.667ql4/(100EI)0.6675.9743454/(10020600010.78104)0.025mml/4000.862mm满足要求！5、对拉螺栓验算对拉螺栓型号86、M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N2.8882=5.777kNNtb12.9kN满足要求！N2.8882=5.777kN26kN满足要求！四、+7.5m平台板模板（扣件式）计算书1、工程属性新浇混凝土楼板名称1层楼板，标高7.50m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)7.1新浇混凝土楼板边宽B(m)3.552、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布87、活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计模板支架高度(m)7.8立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)88、425主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：Wb89、h2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm41）强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.51=6.511kN/mq20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/mp0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kNMmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.90、32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4=0.237kNmMmax/W0.237106/540004.397N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m5ql4/(384EI)53.1123004/(38410000486000)0.068mml/250300/2501.2mm满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)91、83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因L/la取整7100/900取整7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1）强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.092、73kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/mM10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.0730.92+0.1210.9450.920.186kNmq20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/mp0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kNM2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.93、252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.186，0.601，0.7910.791kNmMmax/W0.791106/833309.487N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）抗剪验算V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.0730.9+0.620.9450.91.114kNV20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kNV3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.94、114，2.198，3.1743.174kNmax3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(210050)0.952N/mm21.78N/mm2满足要求！3）挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.9949004/(10093504166700)0.106mml/250900/2503.6mm悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9942504/(893504166700)0.012mml1/250250/2501mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格95、(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491）小梁最大支座反力计算Q1k1.5kN/m2q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/mq1静0.91.2(G1k+(G3k+96、G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/mq2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.1380.9+1.2230.5670.91.795kN按悬臂梁，R1q1l=1.7050.250.426kNRmaxRmax，R11.795kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0540.91.084kN按悬臂97、梁，R1q2l=1.0540.250.263kNRmaxRmax，R11.084kN;2）抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kNm)Mmax0.482kNmMmax/W0.482106/4490107.385N/mm2f205N/mm2满足要求！3）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax3.726kNmax2Vmax/A=23.7261000/42417.577N/mm2125N/mm2满足要求！4）挠度验算主梁变形图(mm)max0.589mm跨中max=0.589mm=900/250=3.6mm悬挑段max0.516mm=250/250=1mm满足要求！7、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A98、(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205h/i1500/15.995150满足要求！查表得，0.634Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.52/100.041kNmNw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.041/0.94.262kNfNw/(A)+Mw/W4261.619/(0.634424)+0.041106/449025.059N/mm2f205N/mm2满99、足要求！8、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N4.262kNRc=kc8=18=8kN满足要求！9、立柱地基基础验算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)80立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.262/(10.15)28.411kPafak80kPa满足要求！五、+14.1m平台板模板（扣件式）计算书1、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高14.10m新浇混凝土楼板板厚(mm)140新浇混凝土楼板边长L(m)7.15新浇混凝土楼板边宽B(m)2.52、荷载设计100、施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计模板支架高度(101、m)6.46立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)425立柱距混凝土板长边的距离(mm)350主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15102、面板弹性模量E(N/mm2)10000根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm41）强度验算q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.14)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.14)+1.40.72.51=7.05103、3kN/mq20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/mp0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kNMmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.0530.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4=0.237kNmMmax/W0.237106/540004.397N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.14)1=3.614kN/m5ql4/(384EI)53.6143004/(38410000486000)0.078mml/250300/2501.2mm满足要求！104、5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因B/lb取整2500/900取整2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1）强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.14)+1.42.5，1.35105、(0.3+(1.1+24)0.14)+1.40.72.50.32.181kN/m因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.14)0.31.236kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/mM10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.2360.92+0.1250.9450.920.221kNmq20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/mp0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kNM2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL106、max0.070.0970.92+0.2033.150.9，0.1250.0970.92+0.1883.150.90.581kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.1810.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.221，0.581，0.7910.791kNmMmax/W0.791106/833309.487N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.2360.9+0.6250.9450.91.227kNV20.625q2L+0.68107、8p0.6250.0970.9+0.6883.152.222kNV3maxq1L1，q2L1+pmax2.1810.25，0.0970.25+3.153.174kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.227，2.222，3.1743.174kNmax3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(210050)0.952N/mm21.78N/mm2满足要求！3）挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.14)0.31.144kN/m跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.1449004/(10093504166700)0.1mml/2108、50900/2503.6mm悬臂端maxqL4/(8EI)=1.1442504/(893504166700)0.014mml1/250250/2501mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491）小梁最大支座反力计算Q1k1.5kN/m2q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k109、b=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.14)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.14)+1.40.71.50.31.868kN/mq1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.14)0.31.301kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/mq2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.14)0.3=1.204kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.8680.92.101kN按悬臂梁，R1q1l=1.8680.250.46110、7kNRmaxRmax，R12.101kN;正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.2040.91.355kN按悬臂梁，R1q2l=1.2040.250.301kNRmaxRmax，R11.355kN;2）抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kNm)Mmax0.561kNmMmax/W0.561106/4490124.897N/mm2f205N/mm2满足要求！3）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax4.358kNmax2Vmax/A=24.3581000/42420.554N/mm2125N/mm2满足要求！4）挠度验算主梁变形图(mm)max0.74mm跨中max=0.111、74mm=900/250=3.6mm悬挑段max0.649mm=250/250=1mm满足要求！7、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205h/i1500/15.995150满足要求！查表得，0.634Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.52/100.041kNmNw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.14)+0.91.410.90.9+0.921.40.041/0.94.701112、kNfNw/(A)+Mw/W4700.768/(0.634424)+0.041106/449026.693N/mm2f205N/mm2满足要求！8、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N4.701kNRc=kc8=18=8kN满足要求！六、+14.1m平台板（120mm厚）模板（扣件式）计算书1、工程属性新浇混凝土楼板名称+14.1m平台板，标高14.1m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)18新浇混凝土楼板边宽B(m)8.42、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算113、面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计模板支架高度(m)14.1立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h114、(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)150，150主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简115、支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4（1）强度验算q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.51=6.511kN/mq20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/mp0.9116、1.4Q1K=0.91.42.53.15kNMmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4=0.237kNmMmax/W0.237106/540004.397N/mm2f15N/mm2满足要求！（2）挠度验算q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m5ql4/(384EI)53.1123004/(38410000486000)0.068mml/400300/4000.75mm满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/117、mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因B/lb取整8400/900取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：（1）强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/118、m因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.073kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/mM10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.0730.92+0.1210.9450.920.186kNmq20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/mp0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kNM2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.09119、70.92+0.1813.150.90.601kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.152/2，0.0970.152/2+3.150.150.474kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.186，0.601，0.4740.601kNmMmax/W0.601106/833307.217N/mm2f15.44N/mm2满足要求！（2）抗剪验算V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.0730.9+0.620.9450.91.114kNV20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kNV3maxq1L120、1，q2L1+pmax2.0180.15，0.0970.15+3.153.165kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.114，2.198，3.1653.165kNmax3Vmax/(2bh0)=33.1651000/(210050)0.949N/mm21.78N/mm2满足要求！（3）挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.9949004/(10093504166700)0.106mml/400900/4002.25mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规121、格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49（1）小梁最大支座反力计算Q1k1.5kN/m2q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/mq1静0.91.2(G1k+ (G122、3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/mq2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.1380.9+1.2230.5670.91.795kN按悬臂梁，R1q1l=1.7050.150.256kNRmaxRmax，R11.795kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0540.91.084kN123、按悬臂梁，R1q2l=1.0540.150.158kNRmaxRmax，R11.084kN;（2）抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kNm)Mmax0.479kNmMmax/W0.479106/4490106.702N/mm2f205N/mm2满足要求！（3）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax3.723kNmax2Vmax/A=23.7231000/42417.561N/mm2125N/mm2满足要求！（4）挠度验算主梁变形图(mm)max0.585mm跨中max=0.585mm=900/400=2.25mm悬挑段max0.519mm=250/400=0.625mm满足要求！7、立柱验算钢管类124、型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205h/i1500/15.995150满足要求！查表得，0.634Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.52/100.041kNmNw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.041/0.94.262kNfNw/(A)+ Mw/W4261.619/(0.634424)+0.041106/449025.059N/m125、m2f205N/mm2满足要求！8、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N4.262kNRc=kc8=18=8kN满足要求！9、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)80立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.262/(10.1)42.616kPafak80kPa满足要求！七、+7.5m平台框架梁KL2模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称KL2新浇混凝土梁计算跨度(m)9.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001200新浇混凝土126、结构层高(m)7.8梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)非自定义:0.180.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间127、距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)400板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)550板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面128、木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.064kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)h129、b0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m1）强度验算Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.137.30.1332+0.1171.7640.13320.07kNmMmax/W0.07106/540001.296N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算max0.677q2L4/(100EI)=0.67730.7133.3334/(10010000486000)0.014mml/250133.33130、3/2500.533mm满足要求！3）支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.437.30.133+0.451.7640.1332.095kNR2=R3=1.1q1静l+1.2 q1活l=1.137.30.133+1.21.7640.1335.753kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4 q2l=0.430.70.1331.637kNR2=R3=1.1 q2l=1.130.70.1334.503kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小131、梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面惯性矩I(cm4)416.667为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1max2.095+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1.2-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.55-0.4/2，0.55-0.4/2/21，5.753+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=5.785kN/mq2max1.637+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1.2-0.12)+(0.132、5+(24+1.1)0.12)max0.55-0.4/2，0.55-0.4/2/21，4.503+(0.3-0.1)0.4/34.529kN/m1）抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.7850.452，0.55.7850.320.26kNmMmax/W0.26106/833303.124N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.7850.45，5.7850.31.736kNmax3Vmax/(2bh0)=31.7361000/(250100)0.521N/mm21.78N/mm133、2满足要求！3）挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6324.5294504/(10093504166670)0.03mml/250450/2501.8mm2q2l24/(8EI)4.5293004/(893504166700)0.118mml/250300/2501.2mm满足要求！4）支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.7850.45，0.3935.7850.45+5.7850.32.976kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42kN，R2R32.97134、6kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.5290.45，0.3934.5290.45+4.5290.32.33kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.946kN，R2R32.33kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1）抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax/W135、0.302106/449067.209N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax4.233kNmax2Vmax/A=24.2331000/42419.969N/mm2125N/mm2满足要求！3）挠度验算主梁变形图(mm)max0.061mml/250400/2501.6mm满足要求！7、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205=h/i=1500/15.9=94.34=150长细比满足要求！查表得，0.6341）风荷载计算Mw0.921.4klah2/136、100.921.40.180.91.52/100.041kNm2）稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：（1）面板验算q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.42135.424kN/m（2）小梁验算q1max1.904+(0.3-0.1)0.4/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.55-0.4/2，0.55-0.4/2/21，5.226+(0.3-0.1)0.4/3=5.252kN/m同上四六计算过程，可得：R10.701kN，R27.806kN，R30.701kN立柱最大受力Nwma137、xR1，R2，R3+0.15(7.8-1.2)+Mw/lbmax0.701，7.806，0.701+0.99+0.041/0.88.847kNfN/(A)+Mw/W8847.434/(0.634424)+0.041106/449042.118N/mm2f205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R318.467kNN30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)80立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面138、平均压力pN/(mfA)8.847/(10.15)58.983kPafak80kPa满足要求！八、+7.5m平台框架梁KL2侧模板计算书1、工程属性新浇混凝梁名称KL2，标高7.50m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)1202、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min139、0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.2min29.868，28.828.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.2min29.87，28.828.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.228.8+1.44，1.3528.8+1.40.740.9max40.16，42.80.942.838.52kN/m2正常使用极限状态设计值S140、正G4k28.8kN/m23、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为150，550，950设计简图如下：模板设计剖面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下：1）抗弯验算q1bS承138.5238.5141、2kN/mq1静0.91.35G4kb0.91.3528.8134.992kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/mMmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10734.9920.272+0.1213.5280.2720.304kNmMmax/W0.304106/540005.631N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算qbS正128.828.8kN/mmax0.632qL4/(100EI)=0.63228.82704/(10010000486000)0.199mm270/250=1.08mm满足要求！3）最大支座反力计算承载能力极142、限状态Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14334.9920.27+1.2233.5280.2711.964kN正常使用极限状态Rmax1.143l左q1.1430.2728.88.888kN5、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1）抗弯验算q11.964kN/mMma143、xmax0.1ql2,0.5ql12=max0.111.9640.62，0.511.9640.252=0.431kNmMmax/W0.431106/833335.168N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.611.9640.6，11.9640.25=4.307kNmax3Vmax/(2bh0)=34.3071000/(250100)1.292N/mm21.78N/mm2满足要求！3）挠度验算q8.888kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.8886004/(10093504166670)0.2mm600/25144、0=2.4mm2maxqL4/(8EI)=8.8882504/(893504166670)=0.111mm250/250=1mm满足要求！4）最大支座反力计算承载能力极限状态Rmaxmax1.111.9640.6，0.411.9640.6+11.9640.257.896kN正常使用极限状态Rmaxmax1.18.8880.6，0.48.8880.6+8.8880.255.866kN6、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强145、度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R11.365kN，R23.948kN，R33.252kN，R43.948kN，R51.365kN正常使用极限状态：R11.008kN，R22.933kN，R32.381kN，R42.933kN，R51.008kN1）抗弯验算主梁弯矩图(kNm)maxMmax/W0.205106/4490=45.601N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算梁左侧剪力图(kN)max2Vmax146、/A=24.2161000/42419.887N/mm2=120N/mm2满足要求！3）挠度验算梁左侧变形图(mm)max0.064mm400/2501.6 mm满足要求！7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.527210.501kNNtb12.9kN满足要求！九、+7.5m平台框架梁KL28模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称KL28新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)400900新浇混凝土结构层高(m)7.8梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重147、标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)非自定义:0.180.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)700步距h(mm)150148、0新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)350板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)350梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度10149、00mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.150、7211.764kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m1）强度验算Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.128.0060.1332+0.1171.7640.13320.053kNmMmax/W0.053106/540000.99N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算max0.677q2L4/(100EI)=0.67723.05133.3334/(10010000486000)0.01mml/250133.333/2500.533mm满足要求！3）支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l151、 +0.45 q1活l=0.428.0060.133+0.451.7640.1331.599kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.128.0060.133+1.21.7640.1334.39kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4 q2l=0.423.050.1331.229kNR2=R3=1.1 q2l=1.123.050.1333.381kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面惯性152、矩I(cm4)416.667为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1max1.599+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.50.9+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.5-0.4/2)/21，4.39+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=4.422kN/mq2max1.229+(0.3-0.1)0.4/3+0.50.9+(0.5+(24+1.1)0.12)(0.5-0.4/2)/21，3.381+(0.3-0.1)0.4/33.407kN/m1）抗弯验算Mmaxm153、ax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.4220.452，0.54.4220.320.199kNmMmax/W0.199106/833302.388N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.4220.45，4.4220.31.327kNmax3Vmax/(2bh0)=31.3271000/(250100)0.398N/mm21.78N/mm2满足要求！3）挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6323.4074504/(10093504166670)0.023mml/250450/250154、1.8mm2q2l24/(8EI)3.4073004/(893504166670)0.089mml/250300/2501.2mm满足要求！4）支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.4220.45，0.3934.4220.45+4.4220.32.275kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.121kN，R41.57kN，R2R32.275kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.4070.45，0.3933.40155、70.45+3.4070.31.753kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R10.93kN，R41.38kN，R2R31.753kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1）抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.193106/449043.057N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax3.0156、69kNmax2Vmax/A=23.0691000/42414.475N/mm2125N/mm2满足要求！3）挠度验算主梁变形图(mm)max0.039mml/250350/2501.4mm满足要求！7、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205=h/i=1500/15.9=94.34=150长细比满足要求！查表得，0.6341）风荷载计算Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.91.52/100.041kNm2）稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-1157、4，荷载设计值q1有所不同：（1）面板验算q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.162kN/m（2）小梁验算q1max1.464+(0.3-0.1)0.4/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.5-0.4/2)/21，4.014+(0.3-0.1)0.4/3=4.041kN/m同上四六计算过程，可得：R10.482kN，R25.486kN，R30.739kN立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(7.8-0.9)+Mw/lbmax0.482，5.486，0.739+1.035+0.041/0.76.58kNfN/158、(A)+Mw/W6580.118/(0.634424)+0.041106/449033.684N/mm2f205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R315.945kNN30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)80立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.58/(10.15)43.867kPafak80kPa满足要求！十、+7.5m平台框架梁KL28侧模板计算书1、工程属性159、新浇混凝梁名称KL28，标高7.50m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)1202、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.9min29.868，21.621.6kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷160、载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.9min29.87，21.621.6kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.221.6+1.44，1.3521.6+1.40.740.9max31.52，33.080.933.0829.772kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k21.6kN/m23、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数4,3主梁间距(mm)350主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(m161、m)75结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)350梁左侧支撑距梁底距离依次为150，650梁右侧支撑距梁底距离依次为150，650设计简图如下：模板设计剖面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。左、右两侧面板计算简图如下：左侧面板计算简图右侧面板计算简图1）抗弯验算q1bS承129.77229.772kN/mq1静0.91.35G4kb0.91.162、3521.6126.244kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/mMmaxmax0.1q1静L左2+0.117q1活L左2，0.125q1L右2=max0.126.2440.32+0.1173.5280.32，0.12529.7720.3920.566kNmMmax/W0.566106/5400010.482N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算qbS正121.621.6kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.67721.63004/(10010000486000)0.244mm300/250=1.2mm2max0.521qL4/163、(100EI)=0.52121.63904/(10010000486000)0.536mm390/250=1.56mm满足要求！3）最大支座反力计算承载能力极限状态Rmaxmax1.1q1静l左+1.2q1活l左，1.25q1l右=max1.126.2440.3+1.23.5280.3，1.2529.7720.3914.514kN正常使用极限状态Rmaxmax1.1l左q，1.25l右q=max1.10.321.6，1.250.3921.610.53kN5、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)75小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350164、小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1）抗弯验算q14.514kN/mMmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.114.5140.352，0.514.5140.0752=0.178kNmMmax/W0.178106/833332.134N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.614.5140.35，14.5140.075=3.048kNmax3Vmax/(2b165、h0)=33.0481000/(250100)0.914N/mm21.78N/mm2满足要求！3）挠度验算q10.53kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.67710.533504/(10093504166670)0.027mm350/250=1.4mm2maxqL4/(8EI)=10.53754/(893504166670)=0.001mm75/250=0.3mm满足要求！4）最大支座反力计算承载能力极限状态Rmaxmax1.114.5140.35，0.414.5140.35+14.5140.0755.588kN正常使用极限状态Rmaxmax1.110.530.35，0.41166、0.530.35+10.530.0754.054kN6、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)350主梁最大悬挑长度(mm)75主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：梁左侧计算简图梁右侧计算简图同前节计算过程，可依次解得：梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R10.698kN，R22.794kN，R32.794kN，R40.698kN(正常167、使用极限状态)：R10.499kN，R22.027kN，R32.027kN，R40.499kN梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R10.657kN，R22.794kN，R30.657kN(正常使用极限状态)：R10.468kN，R22.027kN，R30.468kN1）抗弯验算梁左侧弯矩图(kNm)梁右侧弯矩图(kNm)1maxM1max/W0.21106/4490=46.69N/mm2f=205N/mm22maxM2max/W0.256106/4490=57.115N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算梁左侧剪力图(kN)梁右侧剪力图(kN)1max2Vmax/A=23.4921168、000/48914.284N/mm2=120 N/mm22max2Vmax/A=21.4791000/4896.05N/mm2=120 N/mm2满足要求！3）挠度验算梁左侧变形图(mm)梁右侧变形图(mm)1max0.163mm500/2502mm2max0.197mm500/2502mm满足要求！7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.1927.962kNNtb12.9kN满足要求！十一、+7.5m平台框架梁KLa模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称KLa新浇混凝土梁计算跨度(m)18混169、凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200新浇混凝土结构层高(m)7.8梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)非自定义:0.180.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支170、撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)700步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)350板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)500板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)350梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008171、设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.064k172、N/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m1）强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10737.30.1252+0.1211.7640.12520.066kNmMmax/W0.066106/375001.752N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算max0.632q2L4/(100EI)=0.63230.71254/(1001173、0000486000)0.01mml/250125/2500.5mm满足要求！3）支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.39337.30.125+0.4461.7640.1251.931kNR2=R4=1.143q1静l+1.223 q1活l=1.14337.30.125+1.2231.7640.1255.599kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92837.30.125+1.1421.7640.1254.579kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393 q2l=0.39330.70.1251.508kN174、R2=R4=1.143 q2l=1.14330.70.1254.386kNR3=0.928 q2l=0.92830.70.1253.561kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1max1.931+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.2-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42175、，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.5/2，0.5-0.5/2/21，5.599+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=5.629kN/mq2max1.508+(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.5/2，0.5-0.5/2/21，4.386+(0.3-0.1)0.5/44.411kN/m1）抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.6290.452，0.55.6290.320.253kNmMmax/W0.253106/833303.176、04N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.6290.45，5.6290.31.689kNmax3Vmax/(2bh0)=31.6891000/(250100)0.507N/mm21.78N/mm2满足要求！3）挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6324.4114504/(10093504166700)0.029mml/250450/2501.8mm2q2l24/(8EI)4.4113004/(893504166700)0.115mml/250300/2501.2mm满足要求！4）支座反力计算梁头处(即177、梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.6290.45，0.3935.6290.45+5.6290.32.895kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.752kN，R2R42.895kN，R32.371kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.4110.45，0.3934.4110.45+4.4110.32.269kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.535kN，R2R42.269kN，R31.847kN6、主梁178、验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1）抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.272106/449060.49N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax3.139kNmax2Vmax/A=23.1391000/42414.805N/mm2125N/mm2满足要求！3）挠度验算主梁变形图(mm)max0.054m179、ml/250350/2501.4mm满足要求！7、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205=h/i=1500/15.9=94.34=150长细比满足要求！查表得，0.6341）风荷载计算Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.91.52/100.041kNm2）稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：（1）面板验算q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.42135.424kN/m（2）小梁验算q1max180、1.755+(0.3-0.1)0.5/4+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.5-0.5/2，0.5-0.5/2/21，5.084+(0.3-0.1)0.5/4=5.109kN/m同上四六计算过程，可得：R11.411kN，R27.918kN，R31.411kN立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(7.8-1.2)+Mw/lbmax1.411，7.918，1.411+0.99+0.041/0.78.967kNfN/(A)+Mw/W8966.929/(0.634424)+0.041106/449042.563N/mm2f205N/mm2满足要求！8、可181、调托座验算可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R318.648kNN30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)80立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.967/(10.15)59.78kPafak80kPa满足要求！十二、+7.5m平台框架梁KLa侧模板计算书1、工程属性新浇混凝梁名称KLa，标高7.50m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)1202、荷载组合侧压力182、计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.2min29.868，28.828.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，183、241.2min29.87，28.828.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.228.8+1.44，1.3528.8+1.40.740.9max40.16，42.80.942.838.52kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k28.8kN/m23、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为100，500，900设计简图如下：模板设计剖面图4、面板验算面板类184、型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下：1）抗弯验算q1bS承138.5238.52kN/mq1静0.91.35G4kb0.91.3528.8134.992kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/mMmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10734.9920.272+0.1213.5280.2720.304kNm185、Mmax/W0.304106/540005.631N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算qbS正128.828.8kN/mmax0.632qL4/(100EI)=0.63228.82704/(10010000486000)0.199mm270/250=1.08mm满足要求！3）最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14334.9920.27+1.2233.5280.2711.964kN正常使用极限状态Rmax1.143l左q1.1430.2728.88.888kN5、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型186、方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1）抗弯验算q11.964kN/mMmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.111.9640.62，0.511.9640.32=0.538kNmMmax/W0.538106/833336.461N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.611.9640.6，187、11.9640.3=4.307kNmax3Vmax/(2bh0)=34.3071000/(250100)1.292N/mm21.78N/mm2满足要求！3）挠度验算q8.888kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.8886004/(10093504166670)0.2mm600/250=2.4mm2maxqL4/(8EI)=8.8883004/(893504166670)=0.231mm300/250=1.2mm满足要求！4）最大支座反力计算承载能力极限状态Rmaxmax1.111.9640.6，0.411.9640.6+11.9640.37.896kN正常使用极限状188、态Rmaxmax1.18.8880.6，0.48.8880.6+8.8880.35.866kN6、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R11.365kN，R23.948kN，R33.252kN，R43.948kN，R189、51.365kN正常使用极限状态：R11.008kN，R22.933kN，R32.381kN，R42.933kN，R51.008kN1）抗弯验算主梁弯矩图(kNm)maxMmax/W0.246106/4490=54.722N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算梁左侧剪力图(kN)max2Vmax/A=23.6561000/42417.243N/mm2=120N/mm2满足要求！3）挠度验算梁左侧变形图(mm)max0.15mm400/2501.6mm满足要求！7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.447190、210.349kNNtb12.9kN满足要求！十三、+14.1m平台框架梁KLa模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称+14.1m平台KLa新浇混凝土梁计算跨度(m)18混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200新浇混凝土结构层高(m)6.6梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m191、2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)非自定义:0.220.3风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)400板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)192、400梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7193、Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.064kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/mq2(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m1）强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10737.30.1252+0.1211.7640.12520.066kNmMmax/W0.066106/5194、40001.217N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算max0.632q2L4/(100EI)=0.63230.71254/(10010000486000)0.01mml/250125/2500.5mm满足要求！3）支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.39337.30.125+0.4461.7640.1251.931kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.14337.30.125+1.2231.7640.1255.599kNR3=0.928q1静l+1.142 q1活l=0.92837.30.125+1.195、1421.7640.1254.579kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2l=0.39330.70.1251.508kNR2=R4=1.143 q2l=1.14330.70.1254.386kNR3=0.928 q2l=0.92830.70.1253.561kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面惯性矩I(cm4)416.667为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1max1.9196、31+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.51.2+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.55-0.5/2)/21，5.599+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=5.629kN/mq2max1.508+(0.3-0.1)0.5/4+0.51.2+(0.5+(24+1.1)0.12)(0.55-0.5/2)/21，4.386+(0.3-0.1)0.5/44.411kN/m1）抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.6290.32，0.55.6197、290.320.253kNmMmax/W0.253106/833303.04N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.6290.3，5.6290.31.689kNmax3Vmax/(2bh0)=31.6891000/(250100)0.507N/mm21.78N/mm2满足要求！3）挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6324.4113004/(10093504166670)0.006mml/250300/2501.2mm2q2l24/(8EI)4.4113004/(893504166670)0.115mm198、l/250300/2501.2mm满足要求！4）支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.6290.3，0.3935.6290.3+5.6290.32.353kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.124kN，R2R42.353kN，R31.926kN，R51.489kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.4110.3，0.3934.4110.3+4.4110.31.843kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依199、次为R10.948kN，R2R41.843kN，R31.501kN，R51.313kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1）抗弯验算主梁弯矩图(kNm)Mmax/W0.255106/449056.734N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax2.814kNmax2Vmax/A=22.8141000/424200、13.274N/mm2125N/mm2满足要求！3）挠度验算主梁变形图(mm)max0.071mml/250400/2501.6mm满足要求！7、2号主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.492号主梁自重忽略不计,计算简图如下：计算简图如下：RmaxR1，R2，R3=0.8，7.417，1.028=7.417kN，RmaxR1，R2，R30.651，5.917，0.88=5.917kN201、1）抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kNm)Mmax/W0.76106/4490169.249N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax4.884kNmax2Vmax/A=24.8841000/42423.038N/mm2125N/mm2满足要求！3）挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)max0.629mml/250600/2502.4mm满足要求！4）支座反力支座反力依次为R1=9.95kN，R2=16.325kN，R3=14.435kN，R4=14.941kN，R5=14.805kN，R6=14.842kN，R7=14.832kN，R8=14.835k202、N，R9=14.834kN，R10=14.834kN，R11=14.834kN，R12=14.834kN，R13=14.834kN，R14=14.834kN，R15=14.834kN，R16=14.834kN，R17=14.834kN，R18=14.834kN，R19=14.834kN，R20=14.834kN，R21=14.834kN，R22=14.834kN，R23=14.835kN，R24=14.832kN，R25=14.842kN，R26=14.805kN，R27=14.941kN，R28=14.435kN，R29=16.325kN，R30=9.95kN8、立柱验算钢管类型483立柱截203、面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205=h/i=1500/15.9=94.34=150长细比满足要求！查表得，0.6341）风荷载计算Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.61.52/100.034kNm2）稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：（1）面板验算q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.42135.424kN/m（2）小梁验算q1max1.755+(0.3-0.1)0.5/4+0.91.2(0.5+(24+1.1204、)0.12)+0.91.41(0.55-0.5/2)/21，5.084+(0.3-0.1)0.5/4=5.109kN/m同上四六计算过程，可得：R10.605kN，R25.571kN，R30.792kN立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(6.6-1.2)+Mw/lbmax0.605，5.571，0.792+0.81+0.034/0.86.423kNfN/(A)+Mw/W6422.803/(0.634424)+0.034106/449031.394N/mm2f205N/mm2满足要求！9、可调托座验算可调托座内2号主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30由2号主梁验算一节计算可205、知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10，R11，R12，R13，R14，R15，R16，R17，R18，R19，R20，R21，R22，R23，R24，R25，R26，R27，R28，R29，R30116.325kNN30kN满足要求！十四、+14.1m平台框架梁KLa（5001200）侧模板计算书1、工程属性新浇混凝梁名称KLa，标高14.10m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)1202、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝206、土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.2min29.868，28.828.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.2min29.87，28.828.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G207、4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.228.8+1.44，1.3528.8+1.40.740.9max40.16，42.80.942.838.52kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k28.8 kN/m23、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数5,4主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)500梁左侧支撑距梁底距离依次为150，550，950梁右侧支撑距梁底距离依次为150，550，950设计简图如下：模板设计剖面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)1208、8面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。左、右两侧面板计算简图如下：左侧面板计算简图右侧面板计算简图1）抗弯验算q1bS承138.5238.52kN/mq1静0.91.35G4kb0.91.3528.8134.992kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/mMmaxmax0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.1q1静L右2+0.117q1活L右2=max0.107209、34.9920.32+0.1213.5280.32，0.134.9920.362+0.1173.5280.3620.507kNmMmax/W0.507106/540009.389N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算qbS正128.828.8kN/m1max0.632qL4/(100EI)=0.63228.83004/(10010000486000)0.303mm300/250=1.2mm2max0.677qL4/(100EI)=0.67728.83604/(10010000486000)0.674mm360/250=1.44mm满足要求！3）最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax210、max1.143q1静l左+1.223q1活l左，1.1q1静l右+1.2q1活l右=max1.14334.9920.3+1.2233.5280.3，1.134.9920.36+1.23.5280.3615.381kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143l左q，1.1l右q=max1.1430.328.8，1.10.3628.811.405kN5、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/m211、m2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1）抗弯验算q15.381kN/mMmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.115.3810.52，0.515.3810.252=0.481kNmMmax/W0.481106/833335.768N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.615.3810.5，15.3810.25=4.614kNmax3Vmax/(2bh0)=34.6141000/(250100)1.384N/mm21.78N/mm2满足要求！3）挠度验算q11.212、405kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.67711.4055004/(10093504166670)0.124mm500/250=2mm2maxqL4/(8EI)=11.4052504/(893504166670)=0.143mm250/250=1mm满足要求！4）最大支座反力计算承载能力极限状态Rmaxmax1.115.3810.5，0.415.3810.5+15.3810.258.46kN正常使用极限状态Rmaxmax1.111.4050.5，0.411.4050.5+11.4050.256.273kN6、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)213、250主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：梁左侧计算简图梁右侧计算简图同前节计算过程，可依次解得：梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R11.264kN，R24.23kN，R33.011kN，R44.23kN，R51.264kN(正常使用极限状态)：R10.934kN，R23.136kN，R32.205kN，R43.136kN，R50214、.934kN梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R11.286kN，R24.23kN，R34.23kN，R41.286kN(正常使用极限状态)：R10.95kN，R23.136kN，R33.136kN，R40.95kN1）抗弯验算梁左侧弯矩图(kNm)梁右侧弯矩图(kNm)1maxM1max/W0.316106/4490=70.379N/mm2f=205N/mm22maxM2max/W0.234106/4490=52.039N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算梁左侧剪力图(kN)梁右侧剪力图(kN)1max2Vmax/A=24.5581000/42421.502N/mm2=120N215、/mm22max2Vmax/A=22.5981000/42412.257N/mm2=120N/mm2满足要求！3）挠度验算梁左侧变形图(mm)梁右侧变形图(mm)1max0.492mm400/2501.6mm2max0.066mm400/2501.6mm满足要求！7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.822211.062kNNtb12.9kN满足要求！十五、+14.1m平台框架梁KL25（300800）模板计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称KL25新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)30080216、0新浇混凝土结构层高(m)14.1梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)非自定义:0.180.25风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁217、跨度方向立柱间距la(mm)800梁底两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)400板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)450板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计简图如下：平面图立面图4、面板验218、算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.672kN/mq1静0.91.35G1k+(219、G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m（1）强度验算Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.124.9080.12+0.1171.7640.120.027kNmMmax/W0.027106/540000.499N/mm2f15N/mm2满足要求！（2）挠度验算max0.677q2L4/(100EI)=0.67720.51004/(10010000486000)0.003mml/220、250100/2500.4mm满足要求！（3）支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.424.9080.1+0.451.7640.11.076kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.124.9080.1+1.21.7640.12.952kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4 q2l=0.420.50.10.82kNR2=R3=1.1 q2l=1.120.50.12.255kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小221、梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面惯性矩I(cm4)416.667为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1max1.076+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.8-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.45-0.3/2，0.45-0.3/2/21，2.952+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3=2.976kN/mq2max0.82+(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.8-0.12)+(0.5222、+(24+1.1)0.12)max0.45-0.3/2，0.45-0.3/2/21，2.255+(0.3-0.1)0.3/32.275kN/m（1）抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.9760.42，0.52.9760.320.134kNmMmax/W0.134106/833331.607N/mm2f15.44N/mm2满足要求！（2）抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.9760.4，2.9760.30.893kNmax3Vmax/(2bh0)=30.8931000/(250100)0.268N/mm21.78N/m223、m2满足要求！（3）挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6322.2754004/(10093504166670)0.009mml/250400/2501.6mm2q2l24/(8EI)2.2753004/(893504166670)0.059mml/250300/2501.2mm满足要求！（4）支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.9760.4，0.3932.9760.4+2.9760.31.361kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.125kN，R2224、R31.361kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.2750.4，0.3932.2750.4+2.2750.31.04kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R41.008kN，R2R31.04kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：（1）抗弯验算主梁弯矩图(kNm)M225、max/W0.142106/449031.518N/mm2f=205N/mm2满足要求！（2）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax2.248kNmax2Vmax/A=22.2481000/42410.603N/mm2125N/mm2满足要求！（3）挠度验算主梁变形图(mm)max0.024mml/250400/2501.6mm满足要求！7、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205=h/i=1500/15.9=94.34=150长细比满足要求！查表得，0.634（1）风荷载计算Mw0.921226、.4klah2/100.921.40.180.81.52/100.037kNm（2）稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42124.408kN/m2)小梁验算q1max0.988+(0.3-0.1)0.3/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.45-0.3/2，0.45-0.3/2/21，2.708+(0.3-0.1)0.3/3=2.728kN/m同上四六计算过程，可得：R10.228kN，R24.206kN，R30.228kN立柱最227、大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(14.1-0.8)+Mw/lbmax0.228，4.206，0.228+1.995+0.037/0.86.247kNfN/(A)+Mw/W6246.761/(0.634424)+0.037106/449031.421N/mm2f205N/mm2满足要求！8、可调托座验算可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R314.496kNN30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)80立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1228、5立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.247/(10.15)41.645kPafak80kPa满足要求！十六、+14.1m平台框架梁KL25（300800）侧模板计算书1、工程属性新浇混凝梁名称KL25，标高14.1m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)1202、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8新浇混凝土对模板229、的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.8min29.868，19.219.2kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.8min29.87，19.219.2kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+1.40.740.9max28.64，29.840.929.84230、26.856kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m23、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为150，550设计简图如下：模板设计剖面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。计算简图如下：（1）抗弯验算q1bS承231、126.85626.856kN/mMmax0.125q1l20.12526.8560.2520.21kNmMmax/W0.21106/540003.885N/mm2f15N/mm2满足要求！（2）挠度验算qbS正119.219.2kN/mmax519.22504/(38410000486000)=0.201mm250/400=0.625mm满足要求！（3）支座反力验算承载能力极限状态Rq1l=26.8560.256.714kN正常使用极限状态Rql=19.20.254.8kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2232、)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667计算简图如下：（1）抗弯验算小梁弯矩图(kNm)q=6.714kN/mMmax/W0.076106/833330.906N/mm2f15.44N/mm2满足要求！（2）抗剪验算小梁剪力图(kN)max3 Vmax/(2bh)31.391000/(250100)0.417N/mm21.78N/mm2满足要求！（3）挠度验算小梁变形图(mm)q=4.8kN/mmax0.017mm400/400=1mm满足要求！（4）主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax2.16233、9kN正常使用极限状态Rmax=1.55kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：（1）抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kNm)主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm)q=1.084kN/mMmax/W0.135106/449030.178N/mm2f205N/mm2满足要求！（2）抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)max2Vmax/A=21.3281000/4246.264N/mm2120N/mm2满足要求！（3）挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=1.55kN/m1max0.13mm500/400=1.25mm2max0.086mm200/400=0.5mm满足要求！（4）最大支座反力计算Rmax4.824kN7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9可知对拉螺栓受力N0.954.8244.583kNNtb12.9kN满足要求！附图一：XX档案馆工程施工平面布置图附图二：XX档案馆工程施工进度计划网络图