1、正本规划馆及档案馆单体二层梁板高支模施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录1、编制依据62、工程概况63.施工部署及施工准备73.1工艺流程73.2劳动力组织83.3材料准备84.操作工艺85.职业健康安全要求115.1 职业健康安全保证措施117.1.1一般注意事项115.1.2人员要求115.1.3脚手架、模板支撑的检修安全措施125.1.4脚手架同已浇筑结构连接措施125.2 环境保证措施126.施工监测方案及安全应急预案136.1施工监测方案132、监测方案：136.2安全应急预案146.2.1 施工2、作业前准备工作142、提前做好安全技术交底，做好施工前动员工作；146.2.2 施工过程中出现问题处理措施146.2.3 出现重大安全事故处理措施141. 潜在事故和紧急情况142. 现场急救的原则：153. 现场急救措施：154. 人员自救及救治方法：167、高支模的施工管理172.高支模施工注意问题：178.模板设计计算181、编制依据1建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；2木结构设计规程（GB50005-2003）；3混凝土结构工程施工质量验收规范（2010版）（GB50204-2002）；4建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；5.建筑施工扣件式钢管3、脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）6XX市博物馆、规划馆及档案馆工程规划馆、档案馆单体工程施工图纸；7建筑施工计算手册（第四版缩印本）等。2、工程概况XX市博物馆、规划馆及档案馆工程位于XX市，由博物馆、规划馆及档案馆两个单体组成，总建筑面积68302.43m2，其中规划馆、档案馆建筑面积34366.24m2，局部地下一层，主要用于车库及设备用房，地上6层（另加小屋顶），主要用于展厅、库房、办公室及环形走廊。土建及钢结构工期：270天。 本工程梁板模结构尺寸一览表如下：地下室负一层地梁：300600、350600、400（600、700、900、1400）、5001000底板厚：h=4、400主体一层无地下室地梁bh：200（500、550、600、700）、250（600、650、700）、300（600、700、800）、350600、400600、500（700、1000）、 600（1000、1200）地下室顶梁bh：200（550、600、700、800）、300（700、750、800）、350（700、800、900、1000、1110）、400（800、860、900、1000）、450900顶板厚：h=160；层高：4.8m二层梁bh：200（500、550、700、800、900、1000）、250（550、700、800）、350（900、1000）、45、00（800、900、1000）、450（800、900、1000）、500（600、900、1000）板厚：板h=100、120、150；层高：5.5m三层梁bh：200（600、700、800、1000）、250（550、600、700、900）、300（700、800、900）、350（900、1000）、400（700、800、900、950、1000、1200）、450（900、1000、1200）、500（900、1000）、600（1000、1200）板厚：板h=100、120；层高：4.5m四层梁bh：200（700、800、900、1000）、250（550、600、700、6、900）、300（800、900、950）、350（900、1000）、400（800、950、900、1000）、450（900、1000）、5001000板厚：板h=100、120；层高：4.5m五层梁bh：200（550、700、1000、1300）、250（550、600、650、700、900）、300（500、700、800、950、1200）、350（900、1000、1300）、400（800、900、950、1000、1200、1300）、450（900、1000、1200、1300）、5001000板厚：板h=100、120；层高：4.5m六层梁bh：200（600、8007、900、1000）、250（600、650、700）、300（800、1000）、350900、400（800、900、950、1000、1100）、450（900、1000）、500（900、1000）板厚：板h=110、150；层高：4.5m屋面梁bh：200（700、1000、）、250（700、900）、300（500、700）、350（500、900、1000）、400（800、900、1000）、450（900、1000）板厚：板h=120；层高：12.2m柱普通柱900900、9001000、10001000、11001100、钢管柱R=550劲性柱900900、90010008、10001000、11001100墙人防墙300、350、400规划馆及档案馆单体一层层高5.5m，板厚100，支模体系属于高支模，故编制此高支模方案，支模体系适用于除层高超过8m的所有楼层。 3.施工部署及施工准备3.1工艺流程施工工艺流程：施工准备墙柱钢筋加工制作及模板的配置内架搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安装以及剪力墙及柱模板的安装模板验收梁、板钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除。梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装筋绑板板面筋、预埋件、插筋、封边9、模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。3.2劳动力组织本工程的施工进度较紧，质量要求高，因此要求劳务队组织技术熟练、水平较高的木工班组进场施工，施工技术人员可以根据现场的施工进度进行劳动力调配。3.3材料准备1) 墙柱及梁板模板采用915183018规格的木胶合板。木枋为501002000杉木枋。边柱外侧模及外围剪力墙外侧模、楼层板模采用板模现场拼装模。2) 剪力墙采用2对拉螺杆（地下室防水砼墙焊30303止水片）锁钢管进行加固，方柱采用钢管加固，(600)柱中加设对拉螺杆（套14PVC塑胶管）。3) 支撑体系：采用钢管满堂架支撑体系，并上配可调U型顶托，下配可调底座。4.操作工艺满10、堂钢管架支撑体系。搭设方案： 1、采用483.5的满堂钢管脚手架，规划馆及档案馆单体工程除层高超过8m的板立杆间距不大于1200mm，立杆顶部采用顶托支撑，立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.1m，立杆布局1.5m，梁两侧立杆距梁边0.25m,梁侧模采用穿梁螺栓加固，直径M12，穿梁螺栓水平间距0.45m。梁高900mm时，采用梁底铺枋250，底钉压脚条用斜板钉设加固；梁高在900至1200mm之间梁底铺枋200，钉压脚条。主梁跨度超过4m时，在梁模的跨中按梁跨的13度起拱。 2、每根立杆底部应设置底座及垫板，垫板厚度不小于50mm。 3、支架立杆外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横11、向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度应为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45 60。纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高在820m 时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高超过20m 时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑。 4、当支架立杆高度超过5m时，应在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距12、69m,竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。5、梁模板及支撑体系设置表如下表所示，二层梁板的层高为5.5m，故选取二层板，二层截面为350900，4501000的梁，以及截面较大的6001000和6001200进行安全验算，具体验算结果见计算书。梁的截面尺寸梁高度内对拉螺杆数梁侧对拉螺杆纵/横间距梁侧模背枋间距梁底楞间距梁底立杆数量梁底立杆纵/横间距200500一道4503002501.2m/0.7m200550一道4503002501.2m/0.7m200600一道4503002501.2m/0.7m200700一道4503002501.2m/0.7m200800一道450300250113、.2m/0.7m200900两道4503002001.2m/0.7m2001000两道4503002001.2m/0.7m250550一道4503002501.2m/0.75m250600一道4503002501.2m/0.75m250650一道4503002501.2m/0.75m250700一道4503002501.2m/0.75m250800一道4503002501.2m/0.75m250900两道4503002001.2m/0.75m300700一道4503002501.2m/0.8m300750一道4503002501.2m/0.8m300800一道4503002501.2m/0.814、m300900两道4503002001.2m/0.8m300950两道4503002001.2m/0.8m3001000两道4503002001.2m/0.8m350700一道4503002501.2m/0.85m350800一道4503002501.2m/0.85m350900两道4503002001.2m/0.85m3501000两道4503002000.6m/0.85m3501110两道4503002000.6m/0.85m400700一道4503002501.2m/0.9m400800一道4503002501.2m/0.9m400900两道4503002000.6m/0.9m4009515、0两道4503002000.6m/0.9m4001000两道4503002000.6m/0.9m4001100两道4503002000.6m/0.9m4001200两道4503002000.6m/0.9m450800一道4503002500.6m/0.95m450900两道4503002000.6m/0.95m4501000两道4503002000.6m/0.95m4501200两道4503002000.6m/0.95m500600一道4503002500.6m/1.2m500900两道4503002000.6m/1.2m5001000两道4503002000.6m/1m5001200两道4516、03002000.6m/1m6001000两道4503002000.6m/1.1m6001200两道45030020010.6m/1.1m5.职业健康安全要求5.1 职业健康安全保证措施7.1.1一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、上料平台作成整体移动式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与17、层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。5.1.2人员要求1）脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过专门的技术培训的熟练工人。2）架子工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）架子工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。5.1.3脚手架、模板支撑的检修安18、全措施1）脚手架上下通道搭设在东侧，作业平台采用钢板网，根据搭设进展情况，及时调整钢板网位置。2）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。5.1.4脚手架同已浇筑结构连接措施1）与墙体连接：在浇筑墙部位同临近立杆进行扣结加固，形成稳定受力体系。2）与柱连接：支撑体系必须与已浇筑柱进行有效连接，用4条短钢管做柱箍，通过柱箍与临近立19、杆进行连接。5.2 环境保证措施1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。6.施工监测方案及安全应急预案6.1施工监测方案1、20、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、墙柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑21、架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。6.2安全应急预案6.2.1 施工作业前准备工作1、浇筑作业前，编排好值班人员表，下发到项目各部门、各相关单位，做到时刻可以联系到现场负责人；2、提前做好安全技术交底，做好施工前动员工作；3、做好出现紧急情况的应急处理措施，并向各相关单位负责人进行沟通。6.2.2 施工过程中出现问题处理措施1、梁、柱振捣不当出现涨模。及时停止上部施工作业，利用满堂架内存放的备用钢管、木枋进行加固处理。2、个别梁底木枋倾倒，及时通知停止浇筑作业，立即进行加固处理，确认安全稳定后方可继续作业。3、在砼浇筑过程中，企业技术负责人、项目经理必须在现场监控砼浇筑施22、工全过程。4、砼浇筑时，指定两名专职安全员观察模板及其支撑体系的变形情况，发现异常情况应立即向项目经理汇报，立即暂停施工，待排除险情并经项目经理检查同意后方可复工。5、混凝土施工时安排木工观察支撑体系是否有异常情况出现，出现问题及时处理6、砼浇筑过程，在砼浇筑范围设警戒线，派专人看护，严禁无关人员进入作业层模板支撑体系下方。6.2.3 出现重大安全事故处理措施1. 潜在事故和紧急情况1）本应急预案中的现场急救：主要针对施工现场由于高空坠落、物体打击、触电等意外事故造成人身伤害。2）建筑施工现场可能发生的事故类型：高空坠落事故、物体打击事故、坍塌事故、触电事故、机械事故等。3）建筑施工现场可能发23、生的伤害形式：骨折、颅脑损伤、内脏损伤等。2. 现场急救的原则：1）抢救伤者要及时，体现时间就是生命；2）抢救方法得当，避免二次伤害；3）实施现场急救与送医院救治相结合的原则；4）送现场最近的医院救治的原则；3. 现场急救措施：1) 收集信息和事故评价：a、保持通讯畅通，信息及时沟通，随时掌握事故发展状况；b、确定事故类型、伤害形式和范围；c、确定人员伤害情况；d、掌握天气变化情况（电话咨询、气象预报）；e、确定现有资源是否满足救援需要（人力、物资和设备），是否需要外援；f、根据上述情况启动应急预案，实施救援行动。2） 救护救援应急分队在接到事故通知后应第一时间赶到现场，并和事发现场抢险小组一24、起把伤者转移到安全地带；3） 针对伤者的受伤情况采取有效的救护措施，避免搬运过程中的二次伤害。4） 与医院或急救中心及时取得联系，转送伤者，使伤者得到进一步的救治，减少伤亡。5） 为了救治工作的顺利进行，保卫组实施警戒工作保证抢险道路畅通。4. 人员自救及救治方法：1） 外伤止血：由于事故可能引起出血，出血量大（达到总血量的40%），就有生命危险。现场抢救时，首先采取紧急止血措施，然后再采取其他措施，常用的止血方法有：指压止血、加压包扎止血、加垫屈肢止血和止血带止血。2） 包扎：可以起到快速止血、保护伤口、防止污染作用，有利于转送和进一步治疗。常用方法有绷带包扎、三角巾包扎、尼龙网包扎、自粘贴25、包扎。3） 骨折固定：为了使断骨不在加重，避免加重断骨对周围组织的伤害，减轻伤员的痛苦并便于搬运，常用夹板的方法来固定。搬运时应注意：a、下肢骨折需用担架；b、脊柱骨折，用门板或硬板担架，使伤者面向上。由3-4人分别用手托起头、胸、骨盆、腿部，动作一致平放在担架上，用布带将伤员绑在担架上，以防移动；c、高空坠落的患者，无论情况如何，都要按脊柱固定的方法处理，以备无患。4）触电急救措施：立即切断电源或用绝缘物使患者脱离电源；防止患者在脱离电源后的二次伤害；患者呼吸心跳停止时，立即采用口对口人工呼吸和胸外按压术；对局部电烧伤进行临时消毒包扎处理；呼急救中心转院抢救。5）中暑抢救措施：发现中暑人员应26、立即将其移到阴凉通风处。轻度中暑给以患者含盐冷饮，可服十滴水或藿香正气水、人丹，休息后即可恢复；高热型重点是物理降温，用26-29摄氏度温水或50%的酒精全身檫浴，用电风扇吹风，头部放置冰袋。5安排专人检测支撑体系受力状况，发现异常情况，及时撤离并立即通知值班负责人，在第一时间安排作业人员撤离作业面；6一旦出现紧急状况，及时启动项目应急预案，在最短时间通知120、110到场。7、高支模的施工管理1.高支模系统管理机构：组 长：副组长：组 员：木工工长、安全员、施工员、质量员施工现场安全责任人： 2.高支模施工注意问题：高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架27、方式建立高支模系统。施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8.模板设计计算 8.1 截面028、.350.9的梁安全验算1、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmmm)350900新浇混凝土结构层高(m)5.5梁侧楼板厚度(mm)1002、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2529、非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按30、四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=3501818/618900mm3，Ibh3/12=350181818/12170100mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.720.3510.42kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.90.359.8kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.72031、.350.62kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.90.358.07kN/m 1）、抗弯验算 Mmax/Wmax0.0779.80.42+0.10.620.42，-0.1079.80.42+0.1210.620.42，-0.0719.80.620.42106/189008.25N/mm2f15N/mm2,满足要求！ 2）、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.6328.074004/(10010000170100)0.77mml/400400/4001mm,满足要求！ 3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静32、l+1.223 q1活l1.1439.80.4+1.2230.620.44.78kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.1438.070.43.69kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q14.78/0.3513.67kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.33、40.1kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.42-0.35/2)/20.4+0.91.350.5(0.9-0.1)0.40.46kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.85-0.42-0.35/2)/20.4+0.91.350.5(0.9-0.1)0.40.46kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q13.69/0.3510.54kN/34、m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.40.08kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.42-0.35/2)/20.4+0.5(0.9-0.1)0.40.29kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.85-0.42-0.35/2)/20.4+0.5(0.9-0.1)0.40.29kN 1）、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.93106/8333011.17N/mm2f15.44N/mm2,满足要求！ 2）、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.893kN max3Vmax/(2bh0)=32.8931035、00/(250100)0.87N/mm21.78N/mm2,满足要求！ 3）、挠度验算 小梁变形图(mm) max1.28mml/400850/4002.12mm,满足要求！ 4）、支座反力计算 承载能力极限状态 R12.89kN，R22.89kN 正常使用极限状态 R12.17kN，R22.17kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节36、可知RmaxR1，R22.89kN，RmaxR1，R22.17kN 1）、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.99106/5080194.07N/mm2f205N/mm2,满足要求！ 2）、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.96kN max2Vmax/A=24.961000/48920.28N/mm2125N/mm2,满足要求！ 3）、挠度验算 主梁变形图(mm) max2.67mml/4001200/4003mm,满足要求！ 4）、扣件抗滑计算 8kNR9.77kN12kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力837、kNR9.77kN12kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)100顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2100)=2356.2m38、m 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.8=166.61=210 长细比满足要求！ 1）、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.181.21.52/100.06kNm 2）、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.420.359.51kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.42-0.35/2)/20.40.2kN F20.39、91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.85-0.42-0.35/2)/20.40.2kN q112.49kN/m q20.1kN/m 同上四六计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2100)=2627.163mm 1l01/i2627.163/15.8166.276，查表得，10.256 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax8.21+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.42-0.35/2)/21.2，8.21+0.91.2(0.5+(24+1.1)40、0.1)+0.91.41(1.2+0.85-0.42-0.35/2)/21.2+0.06/0.8512.09kN fN/(A)+Mw/W12.09103/(0.26489)+0.06106/5080107.43N/mm2f205N/mm2,满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02/i2935.237/15.8185.774，查表得，20.209 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax8.21+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.42-0.35/2)/21.2，8.41、21+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.85-0.42-0.35/2)/21.2+0.06/0.8512.33kN fN/(A)+Mw/W12.33103/(0.21489)+0.06106/5080131.45N/mm2f205N/mm2,满足要求！8、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.33/(10.15)82.17kPafak140kPa 满足要求！ 8.2 截面0.451的梁安全验算1、工程属性新浇42、混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501000新浇混凝土结构层高(m)5.5梁侧楼板厚度(mm)1002、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z043、.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)950步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)475梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/44、6=4501818/624300mm3，Ibh3/12=450181818/12218700mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.720.4514.79kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)10.4514kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.450.79kN/m q2G1k+(G2k+G3k)45、hb0.1+(24+1.5)10.4511.52kN/m 1）、抗弯验算 Mmax/Wmax0.077140.22+0.10.790.22，-0.107140.22+0.1210.790.22，-0.071140.790.22106/243002.31N/mm2f15N/mm2,满足要求！ 2）、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63211.522004/(10010000218700)0.05mml/400200/4000.5mm,满足要求！ 3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.143140.2+1.22346、0.790.23.39kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14311.520.22.63kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q13.39/0.457.54kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9m47、ax1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.48-0.45/2)/20.2+0.91.350.5(1-0.1)0.20.24kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.95-0.48-0.45/2)/20.2+0.91.350.5(1-0.1)0.20.24kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.63/0.455.85kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左侧楼48、板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.48-0.45/2)/20.2+0.5(1-0.1)0.20.16kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.95-0.48-0.45/2)/20.2+0.5(1-0.1)0.20.16kN 1）、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.68106/833308.17N/mm2f15.44N/mm2，满足要求！ 2）、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.96kN max3Vmax/(2bh0)=31.961000/(250100)0.59N/mm21.78N/mm2，满足要求！ 3）、挠49、度验算 小梁变形图(mm) max1.2mml/400950/4002.38mm，满足要求！ 4）、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.96kN，R21.96kN 正常使用极限状态 R11.5kN，R21.5kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R21.96kN，RmaxR1，R21.5kN 150、）、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.39106/508077.55N/mm2f205N/mm2，满足要求！ 2）、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax3.36kN max2Vmax/A=23.361000/48913.75N/mm2125N/mm2，满足要求！ 3）、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.28mml/400300/4000.75mm，满足要求！ 4）、扣件抗滑计算 R6.62kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R651、.62kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)100顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2100)=2356.2mm 非顶部52、立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.8=166.61=210，长细比满足要求！ 1）、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.61.52/100.03kNm 2）、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： a、面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.420.4513.46kN/m b、小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.48-0.45/2)/20.20.1kN F20.91.2(053、.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.95-0.48-0.45/2)/20.20.1kN q16.88kN/m q20.05kN/m 同上四六计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2100)=2627.163mm 1l01/i2627.163/15.8166.276，查表得，10.256 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax5.64+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.48-0.45/2)/21.2，5.64+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+054、.91.41(1.2+0.95-0.48-0.45/2)/21.2+0.03/0.959.49kN fN/(A)+Mw/W9.49103/(0.26489)+0.03106/508081.21N/mm2f205N/mm2，满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02/i2935.237/15.8185.774，查表得，20.209 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax5.64+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.48-0.45/2)/21.2，5.64+0.91.255、(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.95-0.48-0.45/2)/21.2+0.03/0.959.72kN fN/(A)+Mw/W9.72103/(0.21489)+0.03106/5080100.55N/mm2f205N/mm2，满足要求！8、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.72/(10.15)64.81kPafak140kPa满足要求！8.3 二层板安全验算一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.256、0；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.50；采用的钢管(mm):48?.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.40057、；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1201.8/6= 64.8cm3；I=1201.8/12 = 58.32cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重58、(kN/m)：q1 = 25.50.11.2+0.51.2 = 3.66 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.66+1.41.2= 6.072kN/m最大弯矩 M=0.16.0723002= 54648 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 54648/64800 = 0.843 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.843 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.67759、ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.66kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.663004/(100950058.32104)=0.036 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.036 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.60、30.1+0.50.3= 0.915 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4q2 = 1.20.915+1.40.3 = 1.518 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.5181.22 = 0.219 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.219106/83333.33 = 2.623 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.623 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计61、值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V =0.61.5181.2 = 1.093 kN；方木受剪应力计算值 =31.093103/(250100) = 0.328 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.328 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.915 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.91512004 /(10090004166666.62、667)= 0.343 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.343 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.822kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN穖) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.82 kN穖 ；最大变形 Vmax = 3.312 mm ；最大支座力 Qmax = 7.97 kN ；最大应力 = 819829.287/5080 = 161.384 N/mm2；63、支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 161.384 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 3.312mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.97 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架64、立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.5 = 0.761 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 =0.51.21.2= 0.72 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.11.21.2 = 3.672 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.153 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.21.2= 4.32 kN；3.不考虑65、风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.232 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.232 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 66、计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.1? = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12231.84/（0.53489） = 47.196 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 47.196 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1667、71.005(1.5+0.12) = 1.994 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；Lo/i = 1993.82 / 15.8 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12231.84/（0.417?89） = 59.986 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 59.986 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐68、患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.232/0.25=48.927 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.232 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=48.927 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架69、的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横70、向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点71、位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控72、制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8.4 截面0.61的梁安全验算一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001000新浇混凝土结构层高(m)5.5梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准73、值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁一74、端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=6001818/632400mm3，Ibh3/12=600181818/12291600mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.720.619.72kN/m75、 q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)10.618.66kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.61.06kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)10.615.36kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.07718.660.22+0.11.060.22，-0.10718.660.22+0.1211.060.22，-0.07118.661.060.22106/324002.31N/mm2f15N/mm2，满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63215.76、362004/(10010000291600)0.05mml/400200/4000.5mm，满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14318.660.2+1.2231.060.24.53kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14315.360.23.51kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)41677、.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q14.53/0.67.54kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.55-0.6/2)/20.2+0.91.350.5(1-0.1)0.20.24kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(78、1.1-0.55-0.6/2)/20.2+0.91.350.5(1-0.1)0.20.24kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q13.51/0.65.85kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.55-0.6/2)/20.2+0.5(1-0.1)0.20.16kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.1)(1.1-0.55-0.6/2)/20.2+0.5(1-0.1)0.20.16kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.97106/8333011.67N/m79、m2f15.44N/mm2，满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.529kN max3Vmax/(2bh0)=32.5291000/(250100)0.76N/mm21.78N/mm2，满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max2.34mml/4001100/4002.75mm，满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R12.53kN，R22.53kN 正常使用极限状态 R11.94kN，R21.94kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(80、N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R22.53kN，RmaxR1，R21.94kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.51106/5080100.1N/mm2f205N/mm2，满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax4.34kN max2Vmax/A=24.341000/48917.75N/mm2125N/mm2，满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变81、形图二(mm) max0.36mml/400300/4000.75mm，满足要求！ 4、扣件抗滑计算 8kNR8.55kN12kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力8kNR8.55kN12kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)100顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.582、立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2100)=2356.2mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.8=166.61=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.61.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q183、0.91.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.420.617.95kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.55-0.6/2)/20.20.1kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (1.1-0.55-0.6/2)/20.20.1kN q16.88kN/m q20.05kN/m 同上四六计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2100)=2627.163mm 1l01/i2627.163/15.8166.276，查表得，10.256 立柱最大受力N84、maxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax7.4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.55-0.6/2)/21.2，7.4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+1.1-0.55-0.6/2)/21.2+0.03/1.111.24kN fN/(A)+Mw/W11.24103/(0.26489)+0.03106/508095.21N/mm2f205N/mm2，满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02/i2935.237/15.8185.774，查表得，85、20.209 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax7.4+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.55-0.6/2)/21.2，7.4+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+1.1-0.55-0.6/2)/21.2+0.03/1.111.47kN fN/(A)+Mw/W11.47103/(0.21489)+0.03106/5080117.7N/mm2f205N/mm2，满足要求！八、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面86、面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.47/(10.15)76.5kPafak140kPa，满足要求！8.5 截面0.61.2的梁安全验算一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001200新浇混凝土结构层高(m)5.5梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构87、构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm88、)550每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=6001818/632400mm3，Ibh3/12=600181818/12291600mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+89、1.5)1.2)+1.40.720.623.44kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.20.622.38kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.61.06kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.20.618.42kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.07722.380.22+0.11.060.22，-0.10722.380.22+0.1211.060.22，-0.07122.381.060.22106/324002.8N/mm2f15N/mm2，满足要求！ 2、挠度90、验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63218.422004/(10010000291600)0.06mml/400200/4000.5mm，满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14322.380.2+1.2231.060.25.38kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14318.420.24.21kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截91、面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q15.38/0.68.96kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.55-0.6/2)/20.2+0.91.350.5(1.2-0.1)0.20.27kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.492、2，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(1.1-0.55-0.6/2)/20.2+0.91.350.5(1.2-0.1)0.20.27kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q14.21/0.67.02kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.55-0.6/2)/20.2+0.5(1.2-0.1)0.20.18kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.1)(1.1-0.55-0.6/2)/20.2+0.5(1.2-0.1)0.20.18kN 1、抗弯验算93、 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.24106/833302.9N/mm2f15.44N/mm2，满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.531kN max3Vmax/(2bh0)=32.5311000/(250100)0.76N/mm21.78N/mm2，满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.05mml/400550/4001.38mm，满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.45kN，R25.06kN，R30.45kN 正常使用极限状态 R10.34kN，R23.93kN，R30.34kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)494、83.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R2，R35.06kN，RmaxR1，R2，R33.93kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W1.02106/5080200.21N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax8.68kN95、 max2Vmax/A=28.681000/48935.51N/mm2125N/mm2，满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.74mml/400300/4000.75mm，满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 立柱2：R217.1kN，同理可得 立柱1：R11.52kN，立柱3：R31.52kN 立柱2：R25.06kN，同理可得 立柱1：R10.45kN，立柱3：R30.45kN 正常使用极限状态 立柱2：R213.28kN，同理可得 立柱1：R11.15kN，立柱3：R31.15kN 立柱2：R23.93kN，同理可得 立柱1：R10.396、4kN，立柱3：R30.34kN七、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 由小梁验算一节可知RmaxR1，R30.45kN，RmaxR1，R30.34kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.08106/508015.11N/mm2f=215N/mm2,满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.7797、2kN max2Vmax/A=20.7721000/4893.16N/mm2125N/mm2,满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.05mml/400600/4001.5mm，满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax21.52kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)100顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型48398、.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2100)=2356.2mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.8=166.61=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.61.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 99、q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.420.621.25kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.55-0.6/2)/20.20.1kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (1.1-0.55-0.6/2)/20.20.1kN q18.14kN/m q20.05kN/m 同上四七计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2100)=2627.163mm 1l01/i2627.163/15.8166.276，查表得，10.256 立柱最100、大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax1.22+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.55-0.6/2)/21.2，14.94，1.22+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+1.1-0.55-0.6/2)/21.2+0.03/1.114.96kN fN/(A)+Mw/W14.96103/(0.26489)+0.03106/5080124.93N/mm2f205N/mm2，满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02101、/i2935.237/15.8185.774，查表得，20.209 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax1.22+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.55-0.6/2)/21.2，14.94，1.22+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+1.1-0.55-0.6/2)/21.2+0.03/1.114.96kN fN/(A)+Mw/W14.96103/(0.21489)+0.03106/5080151.81N/mm2f205N/mm2，满足要求！九、可调托座验算102、可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax17.1kNN30kN，满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)14.96/(10.15)99.74kPafak140kPa，满足要求！ 序号名称规格型号单位数量备注一制冷系统1压缩机组4AV10台42冷凝器LN-70台13贮氨器ZA-1.5台14桶泵组合ZWB-1.5台15氨液分离器AF-65台16集油器JY-219台17空气分离器KF-32台18紧急泄氨器JX103、-108台19冷风机KLL-250台810冷风机KLD-150台411冷风机KLD-100台212阀门套8613电磁阀套614管道及支架吨18.615管道及设备保温m32216管道保温包扎镀锌板吨1.617附件套1二气调系统1中空纤维制氮机CA-30B台12二氧化碳洗涤器GA-15台13气动电磁阀D100台144电脑控制系统CNJK-406台15信号转换器8线台16果心温度探头台77库气平衡袋5 m3个78库气安全阀液封式个79小活塞空压机0.05/7台110PVC管套111附件套1三水冷系统1冷却塔DBNL3-100台22水泵SBL80-160I台23水泵SBL50-160I台24阀门套305管道及支架吨2.86附件套1四电仪控系统1电器控制柜套12照明系统套13电线电缆套14桥架管线套15附件套1