1、正本国际大厦高大模板工程钢管架支撑系统剪刀撑布置混凝土施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录1.编制说明12.编制依据13.工程概况24.施工准备24.1.技术准备24.2.物资准备24.2.1.材料准备24.2.2.机具准备34.2.3.劳动力准备34.2.4.管理架构35.高大模板支撑体系设计35.1.模板支撑系统材质5.2.梁模板体系设计5.3.剪刀撑布置15.4.楼板模板体系设计6.模板施工方法26.1.钢管架支撑系统安装26.1.1.施工顺序26.1.2.安装26.1.3.梁、板模板安装37.模板质2、量要求和措施47.1.梁模板的安装47.2.模板工程质量程序控制示意图57.3.模板质量检查58.高支模支设和混凝土施工部署68.1.施工部署68.2.砼浇筑注意事项69.模板工程拆模方案79.1.验收及拆除的批准程序79.2.钢管架高支模拆除710.安全施工技术措施811.预防坍塌事故的安全技术措施912.预防高空坠落事故安全技术措施913.监测措施1014.应急预案1114.1.应急目标1114.2.应急准备1114.2.1.应急组织机构1114.2.2.应急组织机构图1114.2.3.应急物资和设施准备1214.3.应急响应1314.3.1.发生坍塌的应急措施1314.3.2.发生高处坠3、落的应急响应14高大模板工程专项施工方案1. 编制说明在现浇钢筋混凝土结构工程中，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。根据闽建建200941号文件，住房和城乡建设部组织编制了建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）高大模板支撑系统属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）有关规定，施工前应编制专项方案，并按规定组织专家对专项方案进行论证。专项方案未经专家组论证通过的高大模板支撑系统，不得组织施工和使用。按相关程序审核批准后方可按方案组织施工。我司认真仔细的对本工程的施工4、图纸进行了阅读及分析，将按要求进行高大模板支撑体系进行设计施工。现我司根据现场施工实际情况决定采用扣件式钢管架进行支撑。2. 编制依据为了保证本工程高支模施工安全，根据建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：XX仁德振华建筑设计事务所设计的施工图纸；建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001；混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002；建筑结构荷载规范GB50001-2002；建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（D5、BJ13-91-2007）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；厦建质监2009第38号文关于加强模板工程安全生产管理的通知；建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知；建质2009254号关于建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知；闽建质安监总2009029号关于进一步加强模板工程监督管理的通知；相关地方、行业标准、规范。3. 工程概况工程名称：XX国际大厦建设地点：建设单位：监理单位：设计单位：勘察单位：XX地质工程勘察6、院基坑支护设计单位：施工单位：建设规模：总建筑面积60044.655m2，其中地下3层建筑面积24047.209m2，地上24层建筑面积35997.446，建筑总高度97.750m，工程等级为一级。本方案为针对局部梁板超重，超高的支模专项施工方案，其主要工程概况如下：1.地下室顶板（10）（12）轴交（F）（H）轴处板厚400mm，模板支架计算详见400mm厚模板（扣件钢管架）计算；2.三层板（1）（2）轴交（A）（E）轴处板层高为11.5M；三层板（5）（8）轴交（C）（E）轴处板层高为11.5M。模板支架计算详见超高模板（扣件钢管架）计算；3. 四层梁层高4.4M，超大截面梁有3501507、0mm、2501300mm、3001300mm，3501600mm，4001300mm，最大跨度为17.6m，板厚为120mm；地下室顶板在主楼处层高5.6M，主楼外围超大截面梁350X1850mm，板厚200mm，模板支架计算详见梁模板（扣件钢管架）计算；4.七层，十一层，十五层，十九层，二十三层板（5）（8）轴交（C）（D）轴处板层高为11.7M；九层，十三层，十七层，二十一层板（5）（8）轴交（A）（B）轴处板层高为11.7M。模板支架计算详见超高模板（扣件钢管架）计算；4. 施工准备 4.1. 技术准备 在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图8、纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。4.2. 物资准备 4.2.1. 材料准备确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明。钢管规格应采用483.5钢管，考虑市场上钢管的实际壁厚，设计计算按3.0mm取值。钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉抻试验方法（GB/T228）的关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道：钢9、管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定：钢管必须有刷不锈漆。新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须要换；新、旧扣件均应进行防锈处理。模板选用183091518mm九层胶合板。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板专业标准GB/T 17656-1999中规定，木楞选用经过刨制并且质量较好的50100mm木方和100100mm木方，木方长度为2m、4m两种。4.2.2. 机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。4.2.3. 劳动力准10、备做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。4.2.4. 管理架构为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。组 长：XX 副组长：XX XX组 员：陈剑敏 苏卫良，巫洪铖，李天才，黄传羚等。5. 高大模板支撑体系设计5.1. 模板及支撑架的材料选择支顶系统主要材料如下：（1）模板均采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板；（2）木枋：统一采用50111、00mm,100100mm木方；（3）支撑系统：选用483.0mm钢管及其配件；（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用483.0mm钢管及其配件；（5）垫板：采用脚手架配套底托，垫板为两条10050mm木方并排垫放。5.2支撑系统的设计本工程的超高支模方案采用扣件式钢管脚手架支撑系统。梁结构：由于本工程梁截面较大，尺寸较多，支撑立杆间距按两种情况设置，具体见下页表一。板：采用满堂式支撑架，立杆间距除400mm厚处为800X800mm外，其它板厚支撑架立杆间距为1000mm1000mm。水平加固杆：由于结构梁截面较大，为保证支架的整体安全稳定，水平加固杆步距为1.25m，纵横设置。要求支架水平拉12、杆每隔一道均与结构砼墙柱拉结，加强高支模的整体抗倾覆能力。剪刀撑布置：在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置纵横向剪刀撑，由底至顶连续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆的连接必须采用对接，水平杆及剪刀撑的连接尽量采用对接）。支架顶部支撑采用可调顶托，立杆底托基底采用脚手架配套下托。顶托螺杆不宜超过200mm，底托螺杆不宜超过200mm。离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。垫板为两条50100mm木枋并排垫放。基本布置图见附图1所示。5.3模板系统的设计梁结构：梁底次龙骨采用100mm100mm木方，主13、龙骨采用483.0双钢管；梁侧模内龙骨采用100mm100mm木方，竖向设置16对拉螺栓，外龙骨采用483.0的双钢管。具体设置间距见下页表一。板：板底次龙骨采用50mm100mm木方，间距400mm，主龙骨采用100mm100mm木方平铺。模板及支架系统的验算：梁截面250X1300mm，300X1300mm，400X1300mm取最大截面4001300mm，最大搭设高度5.6m进行验算；梁截面350X1500mm，350X1600mm取最大截面3501600mm，最大搭设高度5.6m进行验算。超高支撑取层高11.7m，板厚120mm进行验算。施工面荷载较大支撑取板厚400mm进行验算。 表14、一 高支模模板、支架系统设计一览表 （单位：mm）结构构件梁板截面尺寸（mm）35016004001300120400梁底支撑立杆2条2条/立杆间距（横纵）40060040060010001000800800搭设步距（m）1.251.251.01.25次龙骨材料100100木枋50100木枋间距200200400250主龙骨材料483.0双钢管100100木枋483.0双钢管间距500 5001000800侧模内龙骨材料100100木枋/间距200200/侧模对拉螺栓纵向间距1640016400/竖向间距1600350梁高设4道，竖向间距为250+300+350+350；1300400梁高设315、道，竖向间距为250+300+350；/5.4. 剪刀撑布置1.在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续布置。2.在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。3.所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆的连接必须采用对接，水平杆的连接尽量采用对接，剪刀撑必须采用搭接）。4.支架顶部支撑采用可调顶托，顶托螺杆伸出长度不宜超过200mm。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按规范要求作相应折减。U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧。5.满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外围周圈应设由下至上的竖向连续16、式剪刀撑，中间在纵横向应每隔10M设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为46M，并在剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端与地面夹紧，与地面夹角在4560之间。（详见附图2）6.当层高为820M时，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增设之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增设一道水平剪刀撑。（详见附图3）6. 模板施工方法6.1. 钢管架支撑系统安装支撑体系搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经验收合格后方可继续搭设。搭设过程中，严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。6.1.1. 施工顺序放出轴线及梁位置线，17、定好水平控制标高梁板钢管扣件式脚手架安装架设梁底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁底模安装 架设板底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁侧模及楼板模板安装混凝土保养，达到设计强度等级的100% 拆下脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板 拆除脚手架 梁钢筋绑扎6.1.2. 安装1）高支模采用钢管扣件式支撑系统。2）钢管使用前要调直，保证支模的平整度。3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行技术交底，并要签字确认。4）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。5）钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适当缩小。6）支模18、架搭设注意事项：间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力，钢管立柱底部应设垫木和底座。7）必须设水平支撑和剪刀撑。剪刀撑应纵横两个方向设置。剪刀撑顺主梁方向搭设，两个剪刀撑中留一个空挡。每组剪刀撑斜杆与地面夹角在4560之间。剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空。剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于0.5M，设置2个旋转扣件。8）搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。9）在立杆距地面219、00mm处沿纵横向设置扫地杆，扫地杆为纵下横上，增设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。高支撑架的顶部必须设置水平拉杆。10）根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。加密斜撑，将端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力，必要时，搭设支模钢珩架提高支模架抗挠曲能力。11）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。12）框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉20、紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。13）当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。14）所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢，无处可顶时，应于水平拉杆端部和中间沿竖向设置连续式剪刀撑。15）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；16）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。6.1.3. 梁、板模板安装（1）梁底模及侧模均采用18胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两头搁置在顶托梁上。（2）楼板模采用18胶合板，板底横楞采用50100木方，顶托梁采用钢管。（3）模板的安装顺序如下：柱钢筋验收 柱模板 钢管架 顶托横楞 梁21、底模 梁侧模 钢管架顶托 横楞 楼板底模（4）梁模板的安装1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；本工程设计无具体要求，且跨度多为8.4m,起拱高度宜为跨度的1/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、22、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，采取由中间向两边扩展的浇筑方式，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。d严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；e浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（7）楼面模板的安装首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设483.0钢管作托梁23、，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：钢管架设置情况是否按本方案搭设；交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；托顶螺旋杆伸出长度；垫木情况。7. 模板质量要求和措施7.1. 梁模板的安装梁模板的安装工艺流程：弹线支钢管架调整标高安装梁底模板绑梁钢筋（对于梁高大于700的梁）安装侧模自检a)安装梁板支撑。b)按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度4m，梁底板起拱，设计无要求，起拱高度为全跨度的13。c)安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将24、梁模板内杂物清理干净。d)当梁高大于700mm时，要保证在楼面以下350处梁上加一道对拉螺栓。7.2. 模板工程质量程序控制示意图学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准技术人员书面交底操作人员参加交底和钢筋、砼工工序交接检查浇砼时留人看模执行检验标准不合格的处理梁柱的板抽查质量评定记录准备工作模板选择清理模板模板涂刷隔离剂技术交底与钢筋工工序交接检查脚手架自检标高、中心线截面尺寸放线中间抽查按规范及方案设计注意保护棱角清理现场、文明施工施工日记支模资料汇总质量评定拆模7.3. 模板质量检查模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标高与截面尺寸准确。1、要求模板及其支架25、必须具有足够的强度、刚度和稳定性。2、模板接缝全部采用胶带纸粘贴。3、模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂。4、模板安装的允许偏差及检验方法。模板安装的允许偏差及检验方法项次项 目允许偏差检验方法1轴线位移梁5钢尺检查2标 高+5，-5用水准仪或拉线和钢尺检查3截面尺寸墙、柱、梁+4，-5钢尺检查4每层垂直度6吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差5钢尺检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板中心线位移3拉线和钢尺检查8预埋管预留孔中心线位移38. 高支模支设和混凝土施工部署8.1. 施工部署1、剪力墙及框架柱混凝土在楼层梁板钢筋绑扎前进行浇注，采用塔吊进行混凝土的吊运和浇注，浇注26、至梁底面标高位置。剪力墙，柱混凝土浇注后，在楼层梁、板模板加固阶段，其他部位墙柱和梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前已浇筑的混凝土柱等竖向结构拉紧顶牢，增强高支撑体系的整体稳定性及整体抗倾覆能力。2、楼层梁板混凝土一起进行浇注，采用三台地泵进行混凝土的浇注,同时塔吊配合进行浇注。8.2. 砼浇筑注意事项1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再浮落。2、梁板砼浇筑方向由一端开始用“赶浆法”，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。3、墙、柱与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后，停127、1.5小时，使其初步沉实，再继续浇筑。4、混凝土浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。5、倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7、上一高支撑楼层混凝土施工前，应保留下一层对应部位框架梁原有支撑体系不得拆除。9. 模板工程拆模方案9.1. 验收及拆除的批准程序（1）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。（2）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位28、签字同意后方可拆模。9.2. 钢管架高支模拆除（1）支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。（2）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆模强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（%）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（3）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不29、受损伤。（5）拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。（6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（7）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（9）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。（10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。（11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业30、的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内。7）拆下的钢管与扣件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。10. 安全施工技术措施（1）钢管脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。（2）对钢管架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）搭拆脚手架支撑必须由专业架31、子工担任，持证上岗。（4）搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。（5）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（6）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物体。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。（7）模板支撑和钢管架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。（8）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现 的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整32、改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。（9）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能邦扎钢管、浇筑混凝土。（10）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动。3）安全防护措施是否符合规范要求。（11）在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。（12）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需33、拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。（13）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。（14）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。（15）设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（16）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。（19）水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统34、的搭设同步进行。（20）可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（21）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（22）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（23）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（24）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（25）凡遇高大模板施工时，应确保该施工层以下至少有两层模板支撑不能拆除。11. 预防坍塌事故的安全技术措施（1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。（3）本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格35、控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。（4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（5）楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。（6）在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。（7）安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。（8）拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得36、堆积在泵送管路出口处。（10）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。（11）水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（12）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。（13）拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。（14）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。12. 预防高空坠落事故安全技术措施（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。（2）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。（3）支、拆模板时应保证作业人37、员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上网前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。（5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦38、割断。（7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。（8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。（9）高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（10）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并39、组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。（11）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（12）安装楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。13. 监测措施本项目采用钢管扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）立杆是否悬空40、，连接扣件是否松动。（3）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）安全防护措施是否符合规范要求。（6）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。 14. 应急预案14.1. 应急目标发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。1441、.2. 应急准备14.2.1. 应急组织机构1、应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目副经理、项目总工为副组长，现场全体管理人员为组员。2、现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。3、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成员，现场全体管理人员为组员。4、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。5、保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。6、应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。14.2.2. 应急组织机构图应急副组长：XX应急副组长：XX应急组42、长：XX贤 旺现场抢救组保安组医疗救治组后勤服务组应急通讯组14.2.3. 应急物资和设施准备（1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；（2）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；（3）照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；（4）通讯器材：电话、手机、对讲机；（5）交通工具：工地常备一辆应急车辆；（6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；（7）准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；（8）准备足够的防暑降温物资；（9）用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌（10）必要的资金保证。（11）应急通讯组联系电话如下：（12）外部报警联络电话：火43、警：119 公安：110 医疗：120 交通：12214.2.4. 项目突发事件报告程序流程图外部报警火警：119匪警：110医疗急救：120交通急救：122当地派出所修订应急预案应急预案评审业主相关政府部门监理按程序启动应急响应预案事件检查、处理整改、教育项 目 经 理生产经理事件发现人、当事人项目副经理项目总工内 部 上报对 外 报告14.3. 应急响应14.3.1. 发生坍塌的应急措施高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。1) 高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定44、有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变45、化，马上向施工负责人报告。4)在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由46、医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。747、)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。14.3.2. 发生高处坠落的应急响应14.3.2.1. 事故发生后应急措施1)当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在48、赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。2)项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地49、点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有50、序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案。14.3.2.2. 现场临时救治措施1)高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时的必要治疗现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，51、避免延误抢救的时间。2)首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。还呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用52、木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。350X1600梁模板(扣件钢管架)计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（53、3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.25；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m354、)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：38.4；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计55、值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M16；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：250mm，550mm，900mm，1250mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计56、算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 39.103 kN/m2、38.400 kN/m2，取较小值38.400 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验57、算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1481.81.8/6=79.92cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.4838.4=68.198kN/m；振捣混凝土荷载设58、计值: q2= 1.41.484=8.288kN/m；计算跨度: l = 200mm；面板的最大弯矩 M = 0.168.1982002 + 0.117 8.2882002 = 3.12105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.168.1980.2+1.28.2880.2=16.993kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.12105 / 7.99104=3.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(59、100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=68.198N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1481.81.81.8/12=71.93cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67768.1982004/(10095007.19105) = 0.108 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.108mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞60、直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=16.993/(1.600-0.120)=11.482kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1101010/6 = 166.67cm3；I = 110101010/12 = 833.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.359 kNm，最大支座反力 R= 5.629 kN，最大变形 = 0.14361、 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.59105/1.67105 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.143mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.629kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工62、程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.507 kNm，最大支座反力 R= 12.525 kN，最大变形 = 0.121 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.07105/8.99103 = 56.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的63、受弯应力计算值 =56.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.121 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.121mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3501818/6 = 64、1.89104mm3； I = 350181818/12 = 1.70105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.351.60=17.136kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.350.35=0.147kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.35=2.205kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(17.136+0.147)2002+0.1172.2052002=7.95165、04Nmm； =Mmax/W=7.95104/1.89104=4.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=17.136+0.147=17.283kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 =66、 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.2832004/(10095001.70105)=0.116mm；面板的最大挠度计算值: =0.116mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.60.2+0.350.2(21.48+0.35)/ 0.35=10.586 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.2=1.26 kN/m；均布荷载设计值 q = 10.586+1.26067、 = 11.846 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1224.00+1.4(2.50+2.00)0.50=0.976kN2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=101010/6 = 1.67102 cm3；I=10101010/12 = 8.33102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N4=0.264 kN；N2=N3=2.785 kN；最大弯矩：M= 0.092kNm最68、大剪力：V= 2.098 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.092106 /1.67105=0.6 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.0981000/(2100100)=0.315N/mm2；方木的最大挠度： =0.029 mm；方木的允许挠度：= 0.392103/250=1.567mm；方木最大应力计算值 0.552 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.315 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.029 mm 小于 方木69、的最大允许挠度 =1.567 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.264 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.042 kNm ；最大变形 max = 0.049 mm ；最大支座力 Rmax = 0.861 kN ；最大应力 =M/W= 0.042106 /(4.49170、03 )=9.4 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 9.4 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.049mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.785 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.446 kNm ；最大变形 max = 0.516 mm ；最大支座力 Rmax = 9.099 kN ；最大应力 =M/W= 0.4471、6106 /(4.49103 )=99.3 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 99.3 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.516mm小于600/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.861 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1455.4=0.941 kN；N =N1+N2=0.861+0.941=1.802 kN； 72、- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.25,1.25+20.1= 2.48 m； k - 计算长度附加系数，取值为：73、1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2479.875 / 15.9 = 156 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1802.103/(0.287424) = 14.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 14.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管74、的最大支座反力：N1 =9.099 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.145(5.4-1.6)=0.941 kN；N =N1+N2 =9.099+0.662=9.761 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度75、lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.25,1.25+20.1= 2.48 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2479.875 / 15.9 = 156 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9761.44/(0.287424) = 80.2 N/mm2；钢管立杆稳定性76、计算 = 80.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.25+0.12) = 1.706 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.45按照表2取值1.008 ；lo/i = 1705.687 / 15.9 = 107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 9761.44/(0.537424) = 42.9 N/mm277、；钢管立杆稳定性计算 = 42.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全400X1300梁模板(扣件钢管架)计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L2。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.30；混凝土板厚度(mm)：78、120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.25；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：31.2；振捣混凝土对梁79、底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞80、间距(mm)：200；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M16；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：250mm，550mm，900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.00081、； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 35.696 kN/m2、31.200 kN/m2，取较小值31.200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 82、1181.81.8/6=63.72cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.1831.2=44.179kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.184=6.608kN/m；计算跨度: l = 200mm；面板的最大弯矩 M = 0.144.1792002 + 0.117 6.6082002 = 2.08105Nmm；面83、板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.144.1790.2+1.26.6080.2=11.305kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.08105 / 6.37104=3.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=44.179N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-84、面板的截面惯性矩: I = 1181.81.81.8/12=57.35cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67744.1792004/(10095005.73105) = 0.088 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.088mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=11.305/(1.300-0.120)=9.581kN/m本工程中，次楞采用木方，宽85、度100mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1101010/6 = 166.67cm3；I = 110101010/12 = 833.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.376 kNm，最大支座反力 R= 5.551 kN，最大变形 = 0.170 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.76105/1.67105 = 2.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm286、；次楞最大受弯应力计算值 = 2.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.17mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.551kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主87、楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.500 kNm，最大支座反力 R= 12.351 kN，最大变形 = 0.119 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.00105/8.99103 = 55.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =55.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.119 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/88、400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.119mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+189、.50）0.401.30=15.912kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.350.40=0.168kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.40=2.520kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(15.912+0.168)2002+0.1172.522002=7.61104Nmm； =Mmax/W=7.61104/2.16104=3.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施90、工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=15.912+0.168=16.080kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.082004/(10095001.94105)=0.094mm；面板的最大挠度计算值: =0.094mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8m91、m，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.30.2+0.350.2(21.18+0.4)/ 0.4=8.536 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.2=1.26 kN/m；均布荷载设计值 q = 8.536+1.260 = 9.796 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1224.00+1.4(2.50+2.00)0.50=0.976kN2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面92、惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=101010/6 = 1.67102 cm3；I=10101010/12 = 8.33102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N4=0.271 kN；N2=N3=2.664 kN；最大弯矩：M= 0.099kNm最大剪力：V= 2.008 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.099106 /1.67105=0.6 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.0081000/(2100100)=0.3093、1N/mm2；方木的最大挠度： =0.038 mm；方木的允许挠度：= 0.433103/250=1.733mm；方木最大应力计算值 0.594 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.301 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.038 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.733 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=4.49 cm3；I=10.78 94、cm4；1.梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.271 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.043 kNm ；最大变形 max = 0.05 mm ；最大支座力 Rmax = 0.886 kN ；最大应力 =M/W= 0.043106 /(4.49103 )=9.7 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 9.7 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.05mm小于600/95、150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.664 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.426 kNm ；最大变形 max = 0.493 mm ；最大支座力 Rmax = 8.703 kN ；最大应力 =M/W= 0.426106 /(4.49103 )=95 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 95 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.496、93mm小于600/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.886 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1455.4=0.941 kN；N =N1+N2=0.886+0.941=1.827 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.4997、； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.25,1.25+20.1= 2.48 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2479.875 / 15.9 = 156 ；由长细98、比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1826.761/(0.287424) = 15 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 15 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =8.703 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.145(5.4-1.3)=0.941 kN；N =N1+N2 =8.703+0.714=9.417 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i99、 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.25,1.25+20.1= 2.48 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规100、范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2479.875 / 15.9 = 156 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9417.132/(0.287424) = 77.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 77.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.25+0.12) = 1.706101、 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.45按照表2取值1.008 ；lo/i = 1705.687 / 15.9 = 107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 9417.132/(0.537424) = 41.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 41.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用102、安全超高模板支架(扣件钢管高架)计算书因本工程模板支架高度为11.5米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.50；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.103、000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方 : 100100mm；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板104、为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩 M=0.17.524002= 1105、20320 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 120320/54000 = 2.228 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.228 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.354004/(100950048.6104)=0.126 mm； 面板最大允许挠度 =400/ 250=1.6 mm；面板的最大挠度计算值 0.126 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.6 mm,满足要106、求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.40.12+0.350.4 = 1.34 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.4 = 1 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.34+1.41 = 3.008 kN107、/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.00812 = 0.301 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.301106/83333.33 = 3.61 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.61 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.0081 = 1.805 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.805103/(2 50100) = 0.541 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2108、；方木的受剪应力计算值 0.541 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.34 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.3410004 /(10090004166666.667)= 0.242 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.242 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 cm3；I109、=833.333 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.008kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.77 kNm ；最大变形 Vmax = 0.713 mm ；最大支座力 Qmax = 8.398 kN ；最大应力 = 770088.113/166666.667 = 4.621 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值 4.621 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.713mm 小于 1000/250,满足要求!110、五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.15811.5 = 1.818 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.168 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷111、载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.502 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.502 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计112、算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1+0.12 = 1.2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1200 / 15.9 = 75 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.75 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12501.78/（0.75424） = 39.314 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 39.314 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1851.0113、41(1+0.12) = 1.48 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照表2取值1.041 ；Lo/i = 1480.302 / 15.9 = 93 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.641 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12501.78/（0.641424） = 45.999 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 45.999 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参114、照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。400mm厚模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.25；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.70；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2115、):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :483； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4116、；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.40.8+0.350.8 = 8.28 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.8= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.28.28+1.42= 12.736kN/m最大弯矩M=0.112.7362502= 79600 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 79600/43200 = 1.843 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.843 N/117、mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 8.28kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6778.282504/(100950038.88104)=0.059 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.059 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416118、.67 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.4+0.350.25 = 2.588 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.22.588+1.40.625 = 3.98 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.980.82 = 0.255 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.255106/83333.33 119、= 3.057 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.057 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.980.8 = 1.91 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.91103/(2 50100) = 0.573 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.573 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(10120、0EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.588 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6772.5888004 /(10090004166666.667)= 0.191 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.191 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=4.49 cm3；I=13.08 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.184kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)121、 最大弯矩 Mmax = 0.856 kNm ；最大变形 Vmax = 1.362 mm ；最大支座力 Qmax = 11.299 kN ；最大应力 = 856321.875/4490 = 190.718 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 190.718 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.362mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.122、1453.7 = 0.537 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.40.80.8 = 6.4 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.161 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.625 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) 123、：N = 12.625 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.25，1.25+20.1=2.454； k124、 - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.454；L0 / i = 2454.375 / 15.9=154 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.294 ；钢管立杆受压应力计算值；=12625.488/(0.294424) = 101.283 N/mm2；立杆稳定性计算 = 101.283 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！国际大厦高大模板工程钢管架支撑系统剪刀撑布置混凝土施工方案