1、炉渣坑运渣通道及中央控制室支撑模板施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、 工程概况：3二、编制依据:4三、模板支撑系统材料选用：4四、施工工艺及操作要求：44.1、梁模板施工：44.2、楼板模板施工：7五、模板拆除75.1、拆模程序：75.3模板拆除的顺序和方法：8六、成品保护措施：86.3、搭设脚手架时，严禁与模板及主柱连接在一起.8七、质量保证措施及施工注意事项：87.2、现浇结构模板安装允许偏差97.5、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。9八、安全施工注意事项：9九、文明施工及环保措施10十2、强制性条文：10十一、施工班组作业项目事故隐患排查/预控表1113.1 模板支撑计算书：141.荷载计算：162.强度验算：163.挠度验算：171.荷载的计算182.强度验算183.抗剪验算194.挠度验算191.静荷载标准值包括以下内容212.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载223.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算2213.2 梁模板计算书：23支撑钢管计算弯矩图(kNm)401.梁两侧立杆稳定性验算421.梁两侧立杆稳定性验算632.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算6514.2 日常检查、巡查重点部位：6714.3 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、6714.8 在浇筑混凝土过程中应实施实时观测。6815.2应急救援工作程序6915.3 救援方法69炉渣坑运渣通道及中央控制室支撑模板施工方案一、 工程概况：炉渣坑运渣通道及中央控制室布置在锅炉跨C3-C4-C5-C6-D列/3-17轴内，C3-D列25m宽，3-17轴长117m。C3- C6间距为15m为炉渣坑运渣通道，布置两台渣吊行车Gn=10T ， S=13m。C3、C6均钢筋混凝土柱，在+8.35m处有牛腿,放置钢行车梁。C3柱截面为1.350.9m; C6柱截面为1.40.8m。C6-D列0m 3-5轴，13-15轴布置两个低压变频器室，5-12轴为低压配电室， C6-D列4.5m4、层4-5轴布置有1#吊渣控制室； 14-15轴为2#吊渣控制室； 5-14轴为管道及电缆夹层。C6-D列8m层3-17轴依次布置为：交接班会议室，电自备品间、蓄电池室、继电器室、中央控制室、DCS机柜室、男更衣室、女更衣室、小餐厅。C6-D列跨度为10m其中4m（4.5m）、8m层为现浇混凝土结构，梁截面为250900mm，板厚100mm。C3-D列14m层为现浇混凝土结构，梁截面为400mm1000mm，板厚100mm。C6-D列4m（4.5m）为现浇板搭设满堂红脚手架，搭设高度为4m（4.5m），脚手架座落在0m砼基础上。8m层架子座落在4m（4.5m）层上，搭设高度为4m（3.5m）高。5、14m层搭设高度为6m高，座落在8m层楼面上。C3-C6炉渣坑运渣通道底标高为-5m，故此跨14现浇板需搭设高度为19m，长约117m的满堂红脚手架，此脚手架全部座落在-5m层渣池钢筋混凝土底板上。并与C6-D列的架子相连接。二、编制依据:2.1、GB50009-20012.2、 GB50010-20022.3、2.4、（第四版）2.5、JGJ130-20012.6、ZJQ08-SGJB204-20052.7、2.8、（44-204X2）三、模板支撑系统材料选用：本工程采用18mm厚木胶合板，方木采用45mm90mm,模板支撑体系采用483.0mm扣件式钢管脚手架。四、施工工艺及操作要求：4.6、1、梁模板施工：、工艺流程： 抄平弹线（轴线、水平线）支撑架搭设支柱头模板铺设底模板拉线找平封侧模预检。、根据主控线放出各梁的轴线及标高、控制线。、梁模支撑:梁模板支撑用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距为1m；立杆须设置纵向双向扫地杆，扫地杆距地（楼）面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1m。梁底小横杆和立杆交换处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板、模板支架综合布置，相互连接，形成整体。、剪刀撑：竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔二步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于47、跨，且不应小于6m。纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45-60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。、梁模板安装：.1、大龙骨采用483.0mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用45mm90mm方木，间距为300mm，其跨度等于大龙骨间距。.2、梁底模板铺设： 按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2；主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。.3、梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁倾模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500mm，垂直间距为300mm。4.2、楼板模板施工：工艺流程：8、支架搭设龙骨铺设、加固楼板、模板安装预检、支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于500mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm。、模板安装采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用483.0mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用4590mm方木，间距为300mm，其跨度等于大龙骨间距。通挂线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。、楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。五、模板拆除5.1、拆模9、程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆除楼板底板、梁侧模板最后拆除梁底模板。5.2、柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，方可拆除。5.3模板拆除的顺序和方法：应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位，自上而下的原则，拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5.4、拆模时，操作人员应在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清洗干净，并按文明施10、工要求运出堆放整齐。5.5、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施：6.1模板搬运时轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6.2、模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。6.3、搭设脚手架时，严禁与模板及主柱连接在一起.6.4、不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周均匀下料及振捣。6.5、拆模时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬，以免混凝土表面及模板受到损坏11、。七、质量保证措施及施工注意事项：7.1、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经项目部和施工班组验收合格后方能进行钢筋绑扎等下道工序施工作业。7.2、现浇结构模板安装允许偏差序号项目允许偏差（mm）1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁+4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高低差26表面平整度5注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。7.3、确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-65Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。7.4、模板施工前，对班组进行书面技术交底。拆模要有项目部质检12、部签发拆模通知书。7.5、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。7.6、认真执行三级验收制度，未经验收合格不允许进入到下一道工序。7.7、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八、安全施工注意事项：8.1、炉渣坑运渣通道及中央控制室支模搭设，拆除和混凝土浇筑前向全体作业人员进行安全技术交底，并全员签字。8.2、支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好安全带,并系在牢固可靠的上方。8.3、炉渣坑运渣通道及中央控制室支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。8.4、炉渣坑运渣通道及中央控制室支模13、搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8.5、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8.6、正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8.7、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。8.8、拆除时如发现混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。8.9、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人14、。九、文明施工及环保措施9.1、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。9.2、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境，模板安装时，应注意控制噪声污染。9.3、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。9.4、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境，每次下班时保证工完场清。十、强制性条文：10.1 当脚手架搭设尺寸中的步距，立杆纵距，立杆横距和连墙件间距有变化时除计算底层立杆段外还必须对出现最大步距或最大立杆纵距，立杆横距，连墙件间距等部位的立杆段进行计算。10.2 钢管上严禁打孔。15、10.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。10.4 脚手架必须设置纵，横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不再同一高度上时必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm.10.5 立杆接长除顶层步外其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。10.6 高度在24m以下的单双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑并应由顶连接设置。10.7 当脚手架基础下由设备基础，管沟时在脚手架使用16、过程中不应开挖否则必须采取加固措施。10.8 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。10.9 严禁将外经48mm与51mm的钢管混合使用。10.10 剪刀撑，横向斜撑搭设应随立杆，纵向和横向水平杆等同步搭设。10.11 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。10.12 各构配件严禁抛掷至地面。10.13 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。10.14 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考试合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持上岗证。10.15 作业层上的施17、工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架缆风绳，泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。10.16 在脚手架使用期间严禁拆除下列杆件： 1、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。 2、连墙件。十一、施工班组作业项目事故隐患排查/预控表施工班组作业项目事故隐患排查/预控表序号活动范围内容事故隐患存在的方面可能导致的事故人机料法环预控措施人机料法环1高处作业平台临边无围栏，人员失足坠落3坠落伤害安装围栏2高处作业施工人员站在栏杆处作业2坠物、落物伤害严禁站在栏杆处作业3高处作业在雨露天作业滑倒坠落2坠落伤害做好防滑坠落措施4高处作业作业不系安全带3坠落伤害必须系好安全18、带，且系在牢固、可靠上方5高处作业攀登时没有自锁保护器3坠落伤害必须使用自锁保护器6高处作业工具不放在工具袋携带2落物打击放在工具袋携带7高处作业清场物件在高处掉落3落物打击采取防坠落措施8高处作业重复交叉作业区作业3坠落伤人应有隔离9高处作业存放物件无防坠落措施2落物打击采取防坠落措施10高处作业脚手架搭设不规范或材料不合格而倒闭3坠物、落物打击脚手架搭设或材料必须验收11高处作业材料堆放过多、过乱1落物打击禁止堆放过多、过乱12高处作业露天高温高处作业1高空坠落采取防暑降温措施施工项目： 技术人员编制： 班组长：十二、施工工序：“三条铁律”序号作业步骤（工序）三条铁律 （三条主要控制措施）19、备注1架子工1.必须穿软底鞋（持证上岗）2.严禁高处抛掷物体（安全帽、安全带、衣服正确穿戴）3.高处作业正确佩戴安全带2木工1.禁止流动吸烟2.切割作业佩戴防护眼镜3.打锤作业禁止戴手套3电工1.禁止带电作业2.作业必须穿绝缘鞋3.高处作业正确使用双扣安全带、攀登自锁器或差速器4起重工（指挥人员）1.穿反光背心，作业时不得站在起重臂和起吊物下方2.起吊前应检查起重机械及其安全装置，起吊物应绑扎牢固3.高处作业正确使用双扣安全带、攀登自锁器或差速器5起重工（操作人员）1.作业前检查设备，吊具的安全性能2.严禁同时操作三个动作3.应按指挥人员的指挥信号进行操作6机械操作工1.正确使用劳保用品2.熟20、悉机械安全操作规程3.作业前检查机械，如有故障不得操作7机修工1.正确使用防护用品2.作业前检查机械、仪表及工具等的完好情况3.操作转动机械时人员应穿工作服并扎紧袖口，不得戴手套，长发、发辫应盘入帽内十三、模板系统验算：13.1 模板支撑计算书： 参数信息：1) 模板支架参数：横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):19.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2）荷载参数模板与木板自重21、(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3）材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；4）楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元模22、板面板计算：模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1.荷载计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2.强度验算：计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩 M=0.23、17.523002= 67680 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 67680/54000 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.挠度验算：挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.353004/(100950048.6104)=0.04 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.24、2 mm,满足要求!模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=4.599/6 = 60.75 cm3；I=bh3/12=4.5999/12 = 273.38 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.12+0.350.3 = 1.005 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.75 25、= 2.256 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.25612 = 0.226 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.226106/60750 = 3.714 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.714 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.2561 = 1.354 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.354103/(2 4590) = 0.501 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.26、4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.501 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.00510004 /(10090002733750)= 0.277 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.277 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.256kN; 支撑钢27、管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.759 kNm ；最大变形 Vmax = 2.195 mm ；最大支座力 Qmax = 8.205 kN ；最大应力 = 759429.76/4490 = 169.138 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 169.138 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.195mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管28、脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.205 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 13.1.6模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13819 = 2.63 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢29、筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.98 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.476 kN；立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.476 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半30、径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；l0/i = 2100 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值31、 ；=13475.52/(0.386424) = 82.336 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 82.336 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.041(1.5+0.32) = 2.551 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.041 ；Lo/i = 2551.179 / 15.9 = 160 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.274 32、；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13475.52/(0.274424) = 115.992 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 115.992 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！13.2 梁模板计算书： 250900梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢33、管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。 参数信息a) 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：19.00；梁两侧立杆间距(m)：0.85；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.834、0；b) 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：25.50；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：23.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；c) 材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E35、(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；d) 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；e) 梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：0mm，400mm，780mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00； 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最36、大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.500h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 55.084 kN/m2、22.950 kN/m2，取较小值22.950 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗37、弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)a) 强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.81.8/6=43.2cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.822.95=22.032kN/m38、；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.84=4.48kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.122.0322502 + 0.117 4.482502 = 1.70105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.122.0320.25+1.24.480.25=7.403kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.70105 / 4.32104=3.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！b) 挠度验算=0.6739、7ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=22.032N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.81.81.8/12=38.88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.0322504/(10060003.89105) = 0.25 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.25mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！ 梁侧模板支撑的计算a) 次楞计算次楞直40、接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.403/(0.900-0.100)=9.253kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.176 kNm，最大支座反力 R= 4.506 kN，最大变形 = 0.050 mm 次楞强度验41、算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.76105/6.08104 = 2.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！ 次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.05mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！b) 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.506kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚342、mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.507 kNm，最大支座反力 R= 10.026 kN，最大变形 = 0.189 mm 主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.07105/8.99103 = 56.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =56.4N/mm2 小于 主43、楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ 主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.189 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.189mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！ 穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1044、.026 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.026kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501818/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.22105mm4； a) 抗弯强度验算按以下公45、式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(25.50+1.50)0.250.90=7.290kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.25=0.090kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.25=1.575kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(7.29+0.09)2502+0.1171.5752502=5.76104Nmm； =Mmax/W=5.76104/1.35104=4.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.3 N/mm46、2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！b) 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=7.290+0.090=7.380kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.382504/(10060001.22105)=0.268m47、m；面板的最大挠度计算值: =0.268mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！ 梁底支撑木方的计算a) 荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(25.5+1.5)0.90.25+0.30.25(20.8+0.25)/ 0.25=7.956 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.25=1.575 kN/m；均布荷载设计值 q = 7.956+1.575 = 9.531 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.251.20.1025.50+1.4(2.48、50+2.00)(0.85-0.25)/4=0.351kNb) 支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.599/6 = 6.08101 cm3；I=4.5999/12 = 2.73102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=1.542 kN；最大弯矩：M= 0.534kNm最大剪力：V= 1.542 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.534106 /6.08104=8.8 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ：49、 =3V/(2bh0)=31.5421000/(24590)=0.571N/mm2；方木的最大挠度： =1.219 mm；方木的允许挠度: =0.8501000/250=3.400 mm；方木最大应力计算值 8.793 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.571 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =1.219 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.400 mm，满足要求！ 梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截50、面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.542 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.135 kNm ；最大变形 max = 0.1 mm ；最大支座力 Rmax = 3.316 kN ；最大应力 =M/W= 0.135106 /(4.49103 )=30.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 30.1 N/mm2 小51、于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.1mm小于500/150与10 mm,满足要求! 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.316 kN52、；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =3.316kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12919=2.943kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.000/2+(0.850-0.250)/4)0.5000.300+(1.000/2+(0.850-0.250)/4)0.5000.100(1.500+25.500)=1.170kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.50053、+2.000)1.000/2+(0.850-0.250)/40.500= 2.048kN；N =N1+N2+N3+N4=3.316+2.943+1.17+2.047=9.477kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=54、kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=9477.271/(0.205424) = 109N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 109N/mm2 小于 钢管立55、杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！13.2.2 400X1000梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。A. 参数信息a) 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：10056、.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：19.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；b) 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：25.50；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混57、凝土侧压力标准值(kN/m2)：25.5；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；c) 材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；d) 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板58、支撑的间距(mm)：250.0；e) 梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：0mm，400mm，880mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；B. 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.5059、0h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 55.084 kN/m2、25.500 kN/m2，取较小值25.500 kN/m2作为本工程计算荷载。C. 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)a) 强度计算材料抗弯强度验算公式如下: 60、M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 901.81.8/6=48.6cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.925.5=27.54kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.94=5.04kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.127.542502 + 0.117 5.04261、502 = 2.09105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.127.540.25+1.25.040.25=9.086kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.09105 / 4.86104=4.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！b) 挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=27.54N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E62、 = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.81.81.8/12=43.74cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.542504/(10060004.37105) = 0.278 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.278mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！D. 梁侧模板支撑的计算a) 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=9.086/(1.000-0.100)=10.095kN/m本63、工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.250 kNm，最大支座反力 R= 5.583 kN，最大变形 = 0.125 mm 次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.50105/6.08104 = 4.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N64、/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！ 次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 480/400=1.2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.125mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！b) 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.583kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主65、楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.628 kNm，最大支座反力 R= 12.422 kN，最大变形 = 0.234 mm 主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.28105/8.99103 = 69.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =69.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ 主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.234 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=66、1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.234mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！E. 穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =12.422 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.422kN 小于 穿梁螺栓最大容67、许拉力值 N=12.92kN，满足要求！F. 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； a) 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(25.50+1.50)0.401.00=12.960kN/m；模板结构自重68、荷载设计值：q2:1.20.300.40=0.144kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.40=2.520kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(12.96+0.144)2502+0.1172.522502=1.00105Nmm； =Mmax/W=1.00105/2.16104=4.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！b) 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大69、挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=12.960+0.144=13.104kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.1042504/(10060001.94105)=0.297mm；面板的最大挠度计算值: =0.297mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！G. 梁底支撑木方的计算a) 荷载的计算(1)钢70、筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(25.5+1.5)10.25+0.30.25(20.9+0.4)/ 0.4=8.595 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.25=1.575 kN/m；均布荷载设计值 q = 8.595+1.575 = 10.170 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.251.20.1025.50+1.4(2.50+2.00)(1.00-0.40)/4=0.351kNb) 支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分71、别为：W=4.599/6 = 6.08101 cm3；I=4.5999/12 = 2.73102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.219 kN；N2=4.331 kN；最大弯矩：M= 0.164kNm最大剪力：V= 2.166 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.164106 /6.08104=2.7 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.1661000/(24590)=0.802N/mm2；方木的最大挠度： =0.172 mm；72、方木的允许挠度：= 1103/2/250=2mm；方木最大应力计算值 2.697 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.802 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.172 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！H. 梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；a) 梁两侧支撑钢管的强度73、计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.219 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.019 kNm ；最大变形 max = 0.014 mm ；最大支座力 Rmax = 0.472 kN ；最大应力 =M/W= 0.019106 /(4.49103 )=4.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 4.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.014mm小于74、500/150与10 mm,满足要求!b) 梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.331 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.379 kNm ；最大变形 max = 0.279 mm ；最大支座力 Rmax = 9.312 kN ；最大应力 =M/W= 0.379106 /(4.49103 )=84.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 84.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 75、N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.279mm小于500/150与10 mm,满足要求!I. 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.312 kN；R 12.80 kN,所以双76、扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! J. 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.472kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12919=2.943kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.000/2+(1.000-0.400)/4)0.5000.300+(1.000/2+(1.000-0.400)/4)0.5000.100(1.500+25.500)=1.170kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000)1.00077、/2+(1.000-0.400)/40.500= 2.048kN；N =N1+N2+N3+N4=0.472+2.943+1.17+2.047=6.633kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 78、为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=6632.837/(0.205424) = 76.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 76.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 79、f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =9.312kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(19-1)=2.943kN；N =N1+N2 =9.312+2.789=12.101kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 80、钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆81、受压应力计算值；=12100.919/(0.205424) = 139.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 139.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！十四 监测措施 梁板支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：14.1 班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。14.2 日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均82、匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。14.3 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。14.4 在浇捣C3-C6炉渣坑运渣通道14m层梁板混凝土前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。构件偏差见下表序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆全高垂直度绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚83、手架高度H内相对值H/400钢板尺14.5 在模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人，签字，报安全部。监测结果报告必须包括监测项目及允许值，报警值，监测数据处理分析、监测结果评述。14.6 监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施。本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。14.7 观测点的布设：根据图纸情况，梁最大截面为4001000mm，故观测点需尽量选择在受力最大位置，即4001000mm梁的跨中，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。14.8 在浇筑混凝土过程中应实施实时观测。十五 84、应急救援预案炉渣坑运渣通道14m层C3-C6/1-17轴，板面标高为14m，板厚100mm，最大主梁截面为4001000mm，大梁底支模高度为13m，底板支模高度为13.9m。在此区域内施工极可能发生高处坠落，模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高处坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行准备和响应。15.1 为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理蔡立勇任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。 宝安区老虎坑垃圾焚烧发电厂二期工程深圳建安集团公司项目部应急救援领导小组组 长副组长组 员应急救援领导小组的职责：1）负责制定事故预防工作相关部门人员的85、应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。15.2应急救援工作程序1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长蔡立勇立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3）事故发生时，组长或其他成员不在现86、场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4）项目部指定杨发金负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。15.3 救援方法高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发87、细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。模板、坍塌应急救援方法：1）地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备88、应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。5) 预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支 架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担 架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬 梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援