1、商贸物流城工程高支模安全专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一章 编制依据1第二章 工程概况12.1 工程简介12.2 高支模工程概况22.3 高支模施工总体要求142.4 高支模体系方案选择142.5、符合建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）等现行规范的要求。14第三章 高支模设计143.1 模板搭设参数143.2 高支模工程工艺流程153.3 模板及支撑体系安装153.4 梁、板支撑体系构造153.5 梁、板安装工艺193.6 高支撑立杆布置情况193.7 模板安装212、3.8 高支模模板的拆除223.9混凝土浇筑总体要求23第四章 施工准备244.1技术准备244.2物资准备244.3劳动力准备264.4混凝土来源27第五章 监测监控275.1 监测控制275.2 监测点设置275.3 监测措施275.4 仪器设备配置275.5 监测说明275.6 监测频率28第六章 针对浇捣砼输送制定的安全措施286.1施工部署286.2施工方法28第七章 高支模施工的安全管理297.1高支模系统施工管理机构297.2高支模的安全管理措施29第八章 安全文明施工措施308.1预防坍塌事故的安全技术措施308.2预防高空坠落事故的安全技术措施31第九章 应急救援预案319.3、1应急救援机构339.3应急救援工作程序339.4应急救援装备339.5应急救缓药品339.6应急救援措施34第九章 附图37 第十章 计算书5810.1 梁底模板（截面700x2000）计算书：6110.2 梁底模板（截面700x1800）计算书：6810.3 梁底模板（截面500x1500）计算书：7610.4 梁侧模板（截面700x2000）计算书：8310.5 梁侧模板（截面700x1800）计算书：8910.6 梁侧模板（截面500x1500）计算书：9510.7 板模板（截面150）计算书：96第一章 编制依据1、建筑结构荷载规范GB 50009-2001(2006年版)2、混凝土4、结构设计规范GB 50010-20103、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002（2011年版）4、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20015、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程(JGJ231-2010)7、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20058、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20089、建筑施工安全检查标准JGJ59-201110、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9111、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）12、建设工程高大模板支撑系5、统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）13、安徽省建设工程重大危险源管理办法（建安2008211号文）14、本工程施工图纸15、本工程施工组织设计第二章 工程概况2.1 工程简介XX商贸物流城五区工程位于芜XXX，总建筑面积58992.77平方米，由10个子单体组成，地上4层，局部2层，建筑高度18.35m，框架结构，本工程设计标高0.000相当于黄海高程8.3m。工程参建各方主体：建设单位XX物流产业股份有限公司设计单位监理单位勘察单位施工单位质量监督单位本工程由七栋商业楼和三个附属用房组成，各子单位工程分别为1#楼7#楼、F1#楼、F2#楼、F3#楼组成，具体分区如下：XX商贸物6、流城五区工程各单体分区图2.2 高支模工程概况建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）所称：高大模板支撑系统是指建设工程施工现场水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统，安徽省建设工程重大危险源管理办法（建安2008211号文）将其列为建设工程重大危险源。本方案为五区各栋楼东侧街道通道及西连桥高支模专项施工方案，高支模见2.1.3 各高支模支撑区域结构图详见下图。2.1.1 高支模部位工程概况如下：序号项 目概 况1西连桥、F1#楼楼面标高7.8米，板厚150mm，梁最大截7、面尺寸500x1600，梁最大跨度8.19米，架体底面标高-0.8米；2F3#楼楼面标高7.8米，板厚150mm，梁最大截面尺寸700x2000，梁最大跨度15.95米，架体底面标高-0.8米；31#楼、2#楼楼面标高8.1米，板厚120mm；楼面标高7.8米，板厚150mm，梁最大截面尺寸500x1600，梁最大跨度13.76米，架体底面标高-0.8米；43#楼、4#楼楼面标高8.1米，板厚120mm；楼面标高7.8米，板厚150mm，梁最大截面尺寸700x1800，梁最大跨度15.54米，架体底面标高-0.8米；5 5#楼楼面标高8.1米，板厚120mm；楼面标高7.8米，板厚150mm，8、梁最大截面尺寸600x1700，梁最大跨度13.76米，架体底面标高-0.8米；6各层层高一层：4.5m；二层3.6m；三层4.2m；四层5.93m；2.1.2 高支模部位立杆布置概况如下：构件形式板底立杆间距梁底顶撑立杆梁跨度方向立杆间距梁两侧立杆间距楼板（板厚120/150mm）纵横向 （900x900mm）/500x1600梁截面700x2000/3根（纵横杆采用扣件连接）450mm1300mm400x1000梁截面500x1600/2根（纵横杆采用扣件连接450mm1300mm梁截面尺寸400x1000/2根（纵横杆采用扣件连接）900mm900mm详见后附表（高支模区域梁底及梁侧各种9、杆件布置表）2.1.3 根据本工程各高支模区域特点，本方案主要划分三个区域：（1）西连桥及F1#楼高支模区域；（2）1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼高支模区域；（3）F3#楼高支模区域；西连桥、F1#楼、1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼及F3#楼高支模部位均符合水平混凝土构件模板支撑体系高度超过8m或局部集中线荷载大于20KN/m的规定。各区域主要构件尺寸及标高具体如下：序号子单体工程区域划分梁跨度(m)高支模层板厚（mm）最大梁截面（mm）梁面标高立杆基础类型1西连桥1-10/A-B8.19150500x16007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石28.191510、0500x15007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石38.19150500x14007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石48.19150500x13007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石58.19150500x10007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石68.19150500x9007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石7F1#楼1-12/A-B8.19150500x16007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石88.19150500x15007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+111、00厚碎石916.37150500x14007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石108.19150600x10007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石118.19150500x9007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石128.19150450x11007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石138.19150450x10007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石148.19150400x11007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石158.19150400x10007.850厚垫板+150厚C212、0素混凝土+100厚碎石161#楼11-16/C-D13.76150500x16008.150厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石1713.76150500x14007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石1813.76150500x10008.150厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石192#楼18-21/(1/0A)-A12.85150500x16008.150厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石2012.85150500x10008.150厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石213#楼24-28/(1/0A)-A12.85150400x12013、08.150厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石2224-28/E-F15.54150700x18007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石2315.54150600x18007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石2416.74150400x10007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石258.65150400x12007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石264#楼26-29/E-F12.85150400x12008.150厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石271-3/E-F12.85150400x12008.14、150厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石285#楼1-29/E-F13.76150600x17007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石2913.76150500x15008.150厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石3013.76150400x12008.150厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石31F3#楼5-13/B-M15.95150700x20007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石3214.38150600x18007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石3314.45150500x15007.850厚垫板+15、150厚C20素混凝土+100厚碎石3412.50150400x12007.850厚垫板+150厚C20素混凝土+100厚碎石如下示意图中阴影部分为高支模区域。2.1.3 各高支模支撑区域结构图详见下图所示。西连桥高支模区域结构平面图F1#楼汽车坡道高支模区域结构平面图1#楼高支模区域结构平面图2#楼高支模区域结构平面图3#楼高支模区域结构平面图（一）3#楼高支模区域结构平面图（二）4#楼高支模区域结构平面图（一）4#楼高支模区域结构平面图（二）5#楼高支模区域结构平面图F3#楼高支模区域结构平面图2.3 高支模施工总体要求为满足工程施工需要，高支模体系必须有足够的强度、刚度和稳定性，以便承受16、新浇筑混凝土荷载和施工荷载，达到模板体系不破坏、不变形、不倾斜和不摇晃，保证各构件形状、尺寸和位置符合设计要求；高支模设计方案还应考虑施工搭拆方便及确保施工安全。2.4 高支模体系方案选择1、高支模设计方案力求做到结构要安全可靠，造价要经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用及便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收。2.5 符合建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）等现行规范的要求。根据以上原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑以往的施工经验，高支模体系采17、用承插型盘扣式钢管支架；为保证高支模体系的整体稳定性，本工程框架柱与梁板混凝土分二次浇筑。第三章 高支模设计3.1模板搭设参数部位主要构件截面形式模 板小梁（方木）大梁（钢管）对拉螺杆梁底700x2000;700x1800;600x1800; 500x1800; 500x1600;500x1500;500x1000;350x1000;500x1400;400x1000;15mm厚多层板5080mm木方100mm483.5mm钢管450mm /300x650;400x800;300x600;400x700;250x500;200x400;200x600;15mm厚多层板5080mm木方150mm18、483.5mm钢管900mm/侧模700x200015mm厚多层板5080mm木方100mm483.5mm钢管500mm16四道 700x1800;600x1800;500x1800; 500x1600;500x1200;500x1000; 350x1000;500x1400;400x1000;15mm厚多层板5080mm木方100mm483.5mm钢管500mm16三道300x650;400x800;300x600;400x700;250x500;200x400;200x600;15mm厚多层板5080mm木方200mm483.5mm钢管500mm16一道楼板15015mm厚多层板5080m19、m木方200mm483.5mm钢管900mm/详见后附表（高支模区域梁底及梁侧各种杆件布置表）3.2高支模工程工艺流程考虑到高支模体系的整体稳定性，将柱与梁板分二次浇筑，如下图所示：竖向构件钢筋绑扎测量放线竖向构件模板支设满堂脚手架搭设竖向构件砼浇筑铺设梁板模板竖向结构强度达到1.2MPa后，将满堂架与竖向结构进行拉结，然后浇筑梁板 砼强度达100%模板拆除梁板砼浇筑梁板钢筋绑扎及水电预埋砼养护3.3 模板及支撑系统安装 梁、板模板安装：1：梁模板安装：模板一律用15厚胶合模板。在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板，按设计标高调整支柱的柱高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁、板跨度大20、于或等于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的31000。再安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。2：梁底采用5080木枋，均布。 3：框架梁的侧模竖肋内龙骨（次龙骨）采用5080木枋，距离梁底最近一道距离不大于200,然后根据梁的大小上、中、下均匀布设。侧面竖肋外龙骨（主龙骨）设双钢管，主龙骨水平间距500。4：梁侧中间设穿墙螺栓M16，水平间距500。5：梁模板安装完成经质量验收后，方能扎钢筋。梁钢筋绑扎好需先验收无错漏后，方可以将梁筋沉入模板内，接着绑扎板底筋，底筋完成后插入安装线管，完成线管安装后，钢筋工绑扎面筋。经验收合格后，焊工加焊固定面筋位置。垫保护层21、，淋水湿润模板，浇筑混凝土前搭设桥架，准备浇混凝土前，所有模板表面均涂刷脱模剂。 6：凡留设施工缝的地方用板闸好施工缝，分先后浇筑加强施工缝的处理工作。 7：在安装梁模板的过程中，固定在模板的预埋件和预留洞均不得遗漏。一定要预留好预埋件的孔洞并处理好。安装必须牢固，位置准确。8：楼板采用15厚胶合模板，一定要做到严密无缝，顺直平整，必须做好预留孔洞的处理工作，防止漏浆。按纵向用5080木枋作为龙骨，间距200，其上铺设楼面模板。3.4 梁、板支撑体系构造盘扣直插式钢管脚手架，是由钢管立杆、盘扣、横杆接头、直插式接长套筒、U型顶托五个部分组成。盘扣替代扣件式钢管脚手架的连接扣件，是杆件之间的连接22、构件；竖向直插式接长套筒替代扣件式钢管脚手架的对接扣件；横杆接头替代直角扣件；盘扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一。盘扣的间距为650、900、1300，立杆长度分别有1200、1800、2400,横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一。3.4.1高支模示例区域介绍（1）依据F3#楼的结构形式，本方案选取跨度及集中线荷载最大且最具代表性的F3#楼8-9/G-M轴区域进行阐述，部位如下图（2）依据3#楼的结构形式，本方案选取跨度及集中线荷载最大且最具代表性的3#楼24-28/E-F轴区域进行阐述，部位如下图（3）依据西连桥的结构形式，本方案选取跨度及集中线荷载最大且最具代表性的西23、连桥1-10/A-B轴区域进行阐述，部位如下图3.4.2立杆底基础承载要求 （1）模板施工前，一层立杆底基础应将原土平整压实，压实系数大于0.94；并在上面铺设100mm厚碎石垫层，然后浇筑150mm厚C20混凝土垫层，所有梁底立杆铺设50厚300x3000木脚手板，板底立杆铺垫50厚200x3000mm木脚手板,拉通立杆至少3跨连续布置，立杆下应避开垫板接头处；3.4.3固结点构造在立柱周圈外侧和中间有框架柱的部位，竖向自扫地杆起，设置固结点；固结点竖向间距=1.2m（支撑架步距）,水平间距9m。同时在已浇筑好的框架柱上预埋钢管并采用双扣件连接，以加强支撑体系的整体抗倾覆能力（具体见附图：固24、结点大样）。3.4.4水平拉杆构造（1）水平拉杆应按步距沿横纵向拉通设置，且顶端步距两立杆间增设一道水平拉杆，单根水平拉杆拉通长度不小于3排立杆。（2）水平拉杆与立杆采用直角扣件连接，且须逐点扣接、不得少扣或漏扣。（3）水平拉杆端部如遇已施工完成的构件应顶紧混凝土面。无处可顶时，应在水平拉杆端部（结构外立面）沿竖向设置连续式剪刀撑，如下图。竖向连续式剪刀撑3.4.5剪刀撑构造（采用加强型）（1）设置部位及形式：架体外立面设置竖向连续剪刀撑；架体内部沿纵横方向每5跨且不小于3米设置一组由底至顶竖向连续剪刀撑(格构柱式)，每组竖向连续剪刀撑间距6m；扫地杆和竖向剪刀撑顶部设置双向水平剪刀撑，剪刀撑25、杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560，除满足上述规定外，应在有水平剪刀撑的部位，每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑；（2）纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加“之”字斜撑。（3）剪刀撑钢管采用搭接方式接长，搭接长度不得小于1000mm；搭接时采用三个转角扣件，扣件距钢管端部不小于100m。（4）竖向剪刀撑钢管与结构面成4560，且须与结构面顶接牢固。3.5 梁、板安装工艺1：满堂架搭设2：找平地基3：立杆规格、间距、步距应严格按照设计要求，每根立杆底部应设置垫板，垫板厚度不得小于50。4： 1人将横杆接头插入立杆盘扣内，以2人为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横26、杆敲紧。 搭拼示范图5：以此方法周而复始进行安装，每次上道横杆插入后，才能将下道横杆敲紧。6：当按设计方案搭至最后一道设计高度后，插入上托（可调U托）并调至水平。7：在立杆底距地面最近的盘扣全部安装横杆，为纵横水平方向的扫地杆。8：立杆接头利用1.2米立杆和1.8米立杆错开设置，使得立杆套筒接头错开50。 注意事项1：地面必须平整；2：脚手架的构件、配件在运输保管中严禁摔、撞；3：搭设或拆卸过程中严从高处抛下；4：搭设应从下而上按层搭设；拆卸应从上而下分层拆卸；5：横杆必须两端接头均插入盘扣后方能踩踏，严禁一端插头上人；【特别提醒】：1：由于盘扣直插式钢管脚手架的定型化、规范化、标准化，所以在27、搭设前，搭设工人一定要熟悉本方案的设计尺寸，严格按照图纸搭设。2：在搭设之前，技术负责人必须进行技术交底。3：在搭载设之前，先进行排放，从一端开始搭设，不可从中间开始。4：应分层搭设，不可局部搭设至顶再搭其余部分。5：搭好以后要组织有关人员进行检查验收，主要检查横杆是否按设计100%安装。3.6 高支撑立杆布置情况 3.6.1搭设方案支模支撑体系梁、板支撑全部采用盘扣直插式钢管脚手架满堂红布设，上用U型顶托。梁底的支撑设计尺寸（以F3#楼8-9/E-F轴区域、3#楼24-28/E-F轴区域、西连桥1-10/A-B轴区域结构板下高支模为例）：1：F3#楼8-9/G-M轴区域最大截面积的梁是70028、2000。以此梁为代表考虑设计。并结合杆件的定型化、标准化和规范化的特点，布设尺寸如下：1）梁底模板支撑设计尺寸：A：立杆的纵向间距均为0.450m (顺梁轴线距离，）；梁两侧立杆间距（平行梁截面）为1.3m。B：立杆步距：1.2m。C：梁底采用六根5080木枋，间距100。D：底模板采用15厚胶合模板。E：立杆构件配置高支模区域层高8.6m，7002000梁，净高为86002000=6600，采取：0.3m立杆1+1.8m立杆2+1.2m立杆2+U型顶托（3）。2）梁侧模支撑设计尺寸：A：侧模主龙骨为外面竖向布设，采用双钢管，主龙骨水平间距500。B：次龙骨为内龙骨，横向布设，采用5080木29、枋，距离梁底最近一道距离不大于200,然后以此起步根据梁的大小上、中、下均匀布设。C：梁高共设4道M16穿墙螺栓。 3）板的支撑设计尺寸：A：立杆的纵间距为0.9m、横间距为0.9m。（轴线间距离，）。B：立杆步距：1.2m。C：托板采用5080木枋，间距200。D：立杆构件配置 层高8.6m，板厚150板，净高为8600150=8450采取：0.3m立杆1+1.8m立杆3+1.2m立杆2+U型顶托（8）。2：3#楼24-28/E-F轴区域最大截面积的梁是7001800。以此梁为代表考虑设计。并结合杆件的定型化、标准化和规范化的特点，布设尺寸如下：1）梁底模板支撑设计尺寸：A：立杆的纵向间距均30、为0.45m (顺梁轴线距离，）；梁两侧立杆间距（平行梁截面）为1.3m。B：立杆步距：1.2m。C：梁底采用六根5080木枋，间距100。D：底模板采用15厚胶合模板。E：立杆构件配置高支模区域层高8.6m，7001800梁，净高为86001800=6800，采取：0.3m立杆1+1.8m立杆2+1.2m立杆2+U型顶托（23）。2）梁侧模支撑设计尺寸：A：侧模主龙骨为外面竖向布设，采用双钢管，主龙骨水平间距500。B：次龙骨为内龙骨，横向布设，采用5080木枋，距离梁底最近一道距离不大于200,然后以此起步根据梁的大小上、中、下均匀布设。C：梁高共设3道M16穿墙螺栓。 3）板的支撑设计尺31、寸：A：立杆的纵间距为0.9m、横间距为0.9m。（轴线间距离，）。B：立杆步距：1.2m。C：托板采用5080木枋，间距200。D：立杆构件配置层高8.6m，板厚150板，净高为8600150=8450采取：0.3m立杆1+1.8m立杆3+1.2m立杆2+U型顶托（8）。3：西连桥1-10/A-B轴区域最大截面积的梁是5001500。以此梁为代表考虑设计。并结合杆件的定型化、标准化和规范化的特点，布设尺寸如下：1）梁底模板支撑设计尺寸：A：立杆的纵向间距均为0.45m (顺梁轴线距离，）；梁两侧立杆间距（平行梁截面）为1.3m。B：立杆步距：1.2m。C：梁底采用六根5080木枋，间距10032、。D：底模板采用15厚胶合模板。E：立杆构件配置高支模区域层高8.6m，5001500梁，净高为86001500=7100，采取：0.3m立杆2+1.8m立杆2+1.2m立杆2+U型顶托（23）。2）梁侧模支撑设计尺寸：A：侧模主龙骨为外面竖向布设，采用双钢管，主龙骨水平间距500。B：次龙骨为内龙骨，横向布设，采用5080木枋，距离梁底最近一道距离不大于200,然后以此起步根据梁的大小上、中、下均匀布设。C：梁高共设3道M16穿墙螺栓。 3）板的支撑设计尺寸：A：立杆的纵间距为0.45m、横间距为0.9m。（轴线间距离，）。B：立杆步距：1.2m。C：托板采用5080木枋，间距200。D：立33、杆构件配置层高8.6m，板厚150板，净高为8600150=8450采取：0.3m立杆1+1.8m立杆3+1.2m立杆2+U型顶托（8）。3.6.2搭设原则如下：在支撑立杆结构面放上层结构梁的梁线、后浇带线，在梁侧布置立杆，立杆根数、纵横距按照计算设计要求布置，纵向、横向立杆间距在同一方向宜相同或符合成倍模数，以保证水平杆件纵横两向贯通，梁侧立杆确定布置点后，再布置结构板支撑立杆，后浇带位置单独支设模板。3.6.3梁模板参数 序号梁截面（mm）梁侧模板（mm）梁底模板（mm）对拉螺栓间距木枋内楞间距钢管外楞间距木枋数量垂直于梁截面方向钢管间距平行于梁截面方向钢管间距步距1700*200050034、500100500618645012002700*1800500500100500622045012003500*1500500500100500520045012003.6.4 梁模板支撑体系参数序号梁截面（mm）搭设高度两侧立杆间距梁跨方向立杆间距梁底小横杆间距梁底附加立杆1700*20006.6m1300mm450mm450mm3根2700*18006.8m1300mm450mm450mm3根3500*15007.1m1300mm450mm450mm2根3.7 模板安装3.7.1 楼板模板1、工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装楼板模板预检2、 施工要点1） 楼板模板支架搭设：楼35、板模板支架搭设要点同梁模板支架搭设，一般应与梁模板支架统一布置。2） 模板安装a 采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用483.5钢管，其跨度取决于支架立杆间距，且不得大于0.9m；小龙骨采用50mm80mm方木（立放），其间距200mm，其跨度由楼板跨度决定，并和大龙骨相吻合（具体见3.6.1模板搭设参数）。b 模板的接缝应严密不漏浆，当不能满足拼缝要求时，应用橡皮条、海绵条嵌缝，以免漏浆。3.7.2 梁模板1、 工艺流程抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设支柱头模板铺梁底模板拉线找平（起拱）绑扎梁筋封侧模2、 施工要点1）支撑架搭设36、a 梁下支撑架采用扣件式钢管支架搭设，顶部采用顶托支撑。B 梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰帮或压帮确定。2）梁模板安装注意事项A 梁口与柱头模板的连接特别重要，一般可采用角模拼接，当角模尺寸不符合要求时，宜专门设计配板，不得用方木、木条镶拼。B 采用扣件钢管脚手作支架，扣件要拧紧，要抽查扣件的扭力矩，横杆的步距要按设计要求设置。3、梁支模见附图大样。3.7.3 验收及拆除的批准程序1、高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报建设单位及监理单位进行验收，当建设单位及监理验收合格后，上报地方政府主管部门，验收合格后浇筑混凝土。2、高支37、模拆除前，必须向监理单位上报拆模申请报告，监理单位签字同意后方可拆模。3.7.4 模板工程质量保证措施1、模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合如下规定：1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。2）具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。3）模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。4）模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。5）模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。2、模板安装须符合下如规定：1）模板安装前应对操作人员进38、行技术交底。2）现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计及规范要求起拱。3）模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经项目总工、安全工程师、专业工程师及质量工程师复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人进行检查及监测，如发现变形、松动等现象，应暂停浇筑，待及时修整牢固后再浇筑。4）模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合规范规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。3、模板支撑组装完毕后应进行下列内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：1）扣件式钢管脚手架设置情况是39、否按本方案搭设；2）纵横杆、扫地杆及斜撑、剪刀撑等配置情况；3）基础垫板情况。4）承重立杆情况。5）顶托及双扣件设置情况。4、高支模分项应具备以下主要质量记录：1）模板安装检验批验收记录。2）模板分项工程质量验收记录。3）拆模申请报告。3.8 高支模模板的拆除3.8.1 模板拆除1、拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆模审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。2、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。3、 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到下表规40、定要求后方可拆模。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1004、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5、楼板模板、梁模拆除，应先拆除梁侧模，再拆除楼板模板，最后拆除梁底模板。楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。有对拉螺栓的应先拆41、除对拉螺杆，再拆除梁侧模和底模。6、当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。7、当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。3.8.2 模板的清理维修、存放1、模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。2、模板的堆放现场拆下的模板须修整的应及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面300mm，防止下雨时受潮。3、模板拆除成品保护要求：1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免42、损伤混凝土表面和楞角。2)坚持每次使用后清理板面。3)材料应按编号分类堆放。4)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。3.9 混凝土浇筑总体要求1、高支模区域施工时周边的楼层混凝土结构均已施工完毕，混凝土浇筑采用框架柱和梁板分别浇筑的措施，先浇筑框架柱，待柱强度达到一定强度后（不小于1.2MPa），对框架柱模板进行拆除，将满堂支撑架与框架柱进行拉结，然后浇筑梁板。2、混凝土浇筑输送管线的布置方式应符合混凝土浇筑方案要求。3、梁板混凝土的浇筑采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，确保模板支架在浇筑过程中受力均衡。在梁的浇筑过程中进行分层浇筑，每层厚度不得大于300mm。砼浇筑43、过程中，必须设专门人员观察模板及支撑体系，避免模板支撑体系发生整体或局部失稳。观察人员一旦发现异常情况，立刻通知停止一切砼浇筑施工，并及时撤离现场。4、混凝土浇筑时，确保模板支模架在施工过程中均衡受力。5、梁和板应同时浇筑，对高度大于1m的梁，应在梁浇筑完毕后停歇1-1.5h，使混凝土获得初步沉实后，再继续浇捣板，以防止接缝处出现裂缝。6、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施。7、砼泵送施工时，应规定联络信号和配备通讯设备。可采用对讲机、手机等通信设备进行混凝土泵、搅拌运输车和搅拌站与浇筑地点之间的通讯联络。第四章 施工准备4.1技术准备1、模板支架搭设方44、式应符合设计方案要求，并通过相关部门验收。2、严格落实班组自检、互检、交接检制度，确保模板安装质量。3、对结构复杂部分要放大样，绘制模板支撑架体施工图。4、施工前组织人员培训，学习各种规范和操作规程；编制各部位施工和安全技术交底；提交并审核各部位材料计划和进场时间；安排机械进场就位和调试；做好各部位的安全防护措施。（技术交底）5、组织项目管理人员学习建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）及公司相关规定，施工中需严格按照规范及规定要求。4.2物资准备4.45、2.1 材料准备4.2.1.1 钢材的选用根据工地的实际情况，本着安全、可靠、省时、省力的原则，经过比较分析，本工程采用新型产品-盘扣直插式钢管脚手架。 1、盘扣直插式钢管脚手架根据科学技术成果鉴定证书结论： 钢管脚手架盘扣、横杆插头、直插套筒、抛撑接头连接新技术，属国内首创。该产品实用性强，已在多个工程项目中试用，取得显著效果。2、立杆、横杆、底座的力学性能：经质量计量监督检测所和国家建筑工程质量监督检测中心的检测报告结果：盘扣焊接强度P=80KN未破坏。横插头焊接强度P=25KN未破坏。重直加载110KN未破坏。结论：焊接强度、受压、受拉均符合国家现行有关标准。材料质量要求 l、盘扣直插式46、钢管落地脚手架的【钢管】：选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235钢，其质量应符合碳素结构钢GB/T700、低合金高强度经构钢GB/T1591的规定，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、严重锈蚀、弯曲、压扁、压痕、划道和硬弯的钢管，钢管要有出厂合格证。 2、盘扣直插式钢管落地脚手架的【盘扣】：必须是冲压件，应达到建设部钢管脚手架扣件GB15831的规定要求，由有生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等缺陷，盘扣的规格应与钢管相匹配，贴面应平整，采用二氧化碳保护焊，焊在立杆上（生产厂家已焊好），必须焊接牢固，焊接强度必须大于扣件钢管扣件的抗滑强度。3、搭设架子前应进行保47、养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。 4、脚手板、脚手片必须采用符合有关要求的材质。 5、安全网采用密目式安全网。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB 700）中Q235钢的要求，按扣件式钢管脚手架的要求搭设。4.2.1.2 木材的选用（1）模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。（2）模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。（3）用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行48、国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。（4）主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)进场方木规格为50mm80mm，为增大安全系数，验算承载力时方木规格取为45mm75mm。4.2.1.3胶合模板板材的选用（1）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。（2）各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。（3）胶合49、模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。（4）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。(5)进场模板规格为915mm1830mm15mm，为增大安全系数，验算承载力时模板厚度取为13mm。4.2.1.4、材料及荷载选用材料的选用材料规 格钢管483.5模 板15厚胶合模板木 方5080木方荷载的选取序号荷载分类名 称荷载取值分项系数1永久荷载木模板0.2KN/m21.22混凝土自重24 KN/m31.23钢筋自重板1.1 KN/m31.2梁1.5 KN/m34可变荷载施工荷载（泵送）4KN/m21.45振捣混凝土2 50、KN/m21.46倾倒混凝土41.4荷载组合项次项目荷载组合计算承载能力验算挠度1平板支架1+2+3+41+2+32梁支架1+2+3+51+2+34.2.2 机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。主要施工机械、设备投入计划一览表名称规格数量锤子重量0.5Kg60个单扳手开口宽： 222430个圆盘锯MJ-1062台平刨MB-5034台手提电锯M-651A15把手电钻钻头直径122010把钢丝钳长150、17515把砂轮切割机配套4台力矩扳手100N.m5个水平尺5m20把工程检测尺2m5把4.3劳动力准备1、根据开工日期和劳动51、力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人住宿。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。2、做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划，各项安全、技术、质量保证措施，质量标准和验收规范要求，设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。劳动力投入计划表序号工种人数备注1技术管理2负责模板及支模架搭设、拆除的技术指导2安全监督3主要负责模板及支模架的安全监督工作3质量检查2主要负责模板及支模架的质量监督工作452、测量放线3负责模板工程的施工放线工作5架子工40安装、拆除架子及模板支撑6木 工40配置和安装模板7杂 工15清理及其它零星工作4.4混凝土来源为保证混凝土施工质量和施工进度，本工程采用商品混凝土；混凝土采用地泵输送。第五章 监测监控5.1 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。5.2 监测点设置根据支架规模确定，沿建筑物每12至15米布设一个监测区域，每个监测区域布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。5.3 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况（将米尺截取20cm，粘结于立杆监测点上，采用经纬仪、水平仪进行远距离监控），53、发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。5.4 仪器设备配置名称规格数量精度50M钢卷尺JGW-50810.03MM精密水准仪DZS3-110.5”全站仪RTS-822A12” ，最大允许误差20”激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机/3/检测板手/5/5.5 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；554、.6 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过30分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在20mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第六章 针对浇捣砼输送制定的安全措施6.1施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置混凝土输送泵。浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进行，各专业负责人及专业工程师、质量工程师、安全工程师跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。混凝土采用一次浇筑成形，从混凝土配合比到现场浇筑、养护均需采取55、一定的技术措施以保证混凝土施工质量和支架的安全稳定。6.2施工方法(1) 准备工作1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比。4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查泵管井字架加固情况。(256、) 混凝土浇筑和振捣一般要求1)本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前将上层混凝土洗筑完毕。2)浇筑混凝土时设专人在安全区域看模，观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，采取有效措施后，在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3)使用50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的15倍(50棒应为525cm，取50)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。4) 结构柱、侧墙板等竖向构件先浇筑57、并达到一定强度后，将梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。5)梁侧及梁底部位要用50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用2m刮尺刮平。6）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。(3) 混凝土养护：1)浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。2)养护时间不少于14d。(4) 试块制作：在现场制作试块58、应以600d同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及拆模试块。同条件试块置于现场并带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。(5) 质量要求1) 商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。2）混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范及本方案的要求。3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。4）混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。5) 预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。6) 钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋。759、) 浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。8) 浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.52.5m刮尺刮平。9) 做好混凝土浇筑记录。10) 每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况，塌落度检测须有监理人员现场见证，并留存记录和影像资料。第七章 高支模施工的安全管理7.1高支模系统施工管理机构为保证高支模施工能安全、高效的进行，项目部决定成立高支模施工专项管理小组：组 长副组长组 员7.2高支模的安全管理措施（1）经分公司技术部、项目部经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做60、了充分的分析后，决定采用扣件式钢管支撑架。（2）施工现场安全责任人刘坤负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。（3）对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（4）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工施工，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。（5）支模完毕，经监理单位组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。（6）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排通道进入工作面。（7）高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，除专业木工在下方看61、模外，所有人员不得进入支模底下，在外围设置警戒线，混凝土浇筑前做好监测准备工作，并由安全工程师何劲涛在现场监督。（8）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。（9）水平加强层、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。（10）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（11）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、方木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。（12）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专业工程师进行现场指挥62、监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。（13）高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。（14）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。底部地基是否有沉降、积水，底部垫板是否松动、移位。钢管、剪刀撑、扣件、顶托等杆件是否有变形的现象。安全防护措施是否符合规范要求。（15）在浇筑顶板砼前，支架下面要安装照明灯，在安全工程师的监督下，派专业63、工程师、质量工程师进行巡查，负责检查模板、架体，若发现异常，立即进行整改，做好浇筑前准备工作。浇筑砼过程中严禁所有人员进入支撑架内。（16）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（17）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（18）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。（19）设立架体维护小组，对拆下来的钢管、扣件及对拉螺栓等配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（20）顶层纵横向水平杆设置一道安全平网，防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落。（21）采用避雷针与满堂架立杆、接地线与整栋建64、筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。第八章 安全文明施工措施8.1预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是模板支撑设计出错、不按方案施工及材料不符合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：(1)模板作业前，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。(2)模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。(3)板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。(4)铺设楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，65、以防事故发生。(5)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。8.2预防高空坠落事故的安全技术措施(1)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。(2)高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如：患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员不准从事高处作业；对疲劳过度、精神66、不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。(3)高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如：根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。(4)要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。(5)要切实做好洞口处的安全防护。（6)在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到安全使用要求，并要做到高挂低用。(7)登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。 (867、)不准在六级风或雨、雪、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。8.3文明施工措施（1）所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。（2）支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。（3）拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆楼层外边的模板时应设脚68、手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。第九章 应急救援预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击、触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应，危险源分析见下表。本工程南侧约8km即为芜湖市第五人民医院。火警：119 匪警：110 医疗：120 交通：122危险源分析表序号活动、产品或服务中的危险源危害因素分类可能导致的事故风险等级1安装、拆除4m以上的独立柱未设置操作平台物理性危害因素高处坠落B2模板拆除时未挂设安全带物理性危害因素高处坠落B3模板拆除后未及时对“四口、五临边”设69、置防护物理性危害因素高处坠落B4“四口、五临边”模板拆除后未设置提示标志物理性危害因素高处坠落C5木工平刨机没有设置安全防护装置物理性危害因素物体打击C6木工平刨机防护罩脱落物理性危害因素物体打击C7木工平刨机刀片破损两处以上或有裂缝物理性危害因素物体打击C8圆盘锯皮带传动无防护罩或防护罩脱落物理性危害因素物体打击B9圆盘锯刀片破损两处以上或有裂缝物理性危害因素物体打击C10圆盘锯没有设置防护挡板及分料器物理性危害因素物体打击C11砼运输泵支架未设置剪刀撑，高度超过3m的未设置连墙点物理性危害因素物体打击C12使用螺杆滑丝的扣件及锈蚀、变形严重的钢管物理性危害因素物体打击C13部分木方有节疤、70、缺口易断裂物理性危害因素物体打击C14未按照模板施工方案搭设模板支撑系统物理性危害因素物体打击B15底层模板安装时，未设置或设置的上下斜梯不符合规范要求物理性危害因素物体打击B16木工机具传动部位无防护罩物理性危害因素物体打击C17垂直运输设备或塔吊转运钢管、扣件、模板、木支撑时，因堆放不合理发生高空坠落物理性危害因素物体打击B19吊运安装大模板联络信号不明确物理性危害因素物体打击B19班长安全意识淡薄，抢进度蛮干行为性危害因素物体打击B20木工不按照安全技术交底要求作业行为性危害因素物体打击B21拆除模板无专人监护物理性危害因素物体打击22夜间作业照明不足物理性危害因素物体打击C23场地狭小71、，材料堆放超高、零乱物理性危害因素物体打击C24拆模时，建筑物周边未设置警戒标志及专人看管物理性危害因素物体打击B25圆盘锯、平刨机无保护接零物理性危害因素触电C26木工手电锯未设置漏电保护器物理性危害因素触电C27木工机具未设置保护零，部分机具电缆随地拖拉物理性危害因素触电C28手持电动工具未做绝缘测试、操作时未带绝缘手套物理性危害因素触电B29木工作业区有人吸烟行为性危害因素火灾B30木工作业区未设置“禁止吸烟”及“禁止烟火”的标志行为性危害因素火灾C31木工未及时将模板铁钉拔掉，易扎脚物理性危害因素人体伤害C9.1应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理亓志刚担任，72、副组长由项目副经理梁智慧担任，成员由项目部各部门主管及安全工程师等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。项目部应急救援小组成员名单及联系电话为：组 长副组长组 员9.2应急救援机构职责（1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。（2）负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。（3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（4）当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。9.3应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组73、长立即上报公司，必要时，汇报当地建设行政主管部门部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。（4）事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。（5）事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁74、，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。（6）项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。9.4应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。9.5应急救缓药品（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。9.6应急救援措施9.6.1 物体打击急75、救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌76、物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸77、使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。9.6.2 高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转78、向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤79、者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理80、措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运81、送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。9.6.3 坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，82、最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次伤害，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。9.6.4 触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或83、抢救者触电。2)隔离电源方法：断开电源开头；使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人84、员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。9.6.5 火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现85、场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，86、被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第九章 附图本章内容为附图。因3#楼24-28/E-F轴区域最大梁跨度达16.74m、梁截面积最大为7001800，西连桥1-10/A-B轴区域最大梁跨度达8.19m、代表性梁截面积为5001400，F3#楼8-9/G-M轴区域最大梁跨度达15.95m、梁截面积最大为7002000；三个区域均高达8.6m。故选择以上三个区域梁板为代表，绘制施工平面图，立杆、纵横水平杆平面布置图，水平剪刀撑布置图及竖向剪刀撑布置投影图，梁板支模大样图。其它区域均参照以上三个区域施工。附图具体如下：1、附图一：3#楼24-87、28/E-F轴区域高支模布置平面图；2、附图二：3#楼24-28/E-F轴区域高支模施工水平剪刀撑布置图及竖向剪刀撑布置投影图；3、附图三：3#楼24-28/E-F轴区域高支模支撑剖面图；4、附图四：西连桥1-10/A-B轴区域高支模布置平面图；5、附图五：西连桥1-10/A-B轴区域高支模施工水平剪刀撑布置图及竖向剪刀撑布置投影图；6、附图六：西连桥1-10/A-B轴区域高支模支撑剖面图；7、附图七：F3#楼8-9/G-M轴区域高支模布置平面图；8、 附图八：F3#楼8-9/G-M轴区域高支模施工水平剪刀撑布置图及竖向剪刀撑布置投影图；9、 附图九：F3#楼8-9/G-M轴区域高支模支撑剖面88、图；10、附图十：5#楼9-11/E-F轴区域后浇带处高支模布置平面图；11、附图十一：5#楼9-11/E-F轴区域后浇带处高支模施工水平剪刀撑布置图及竖向剪刀撑布置投影图；12、附图十二：5#楼9-11/E-F轴区域后浇带处高支模支撑剖面图；13、附图十三：高支撑架体与柱抱结大样图；14、附图十四：7002000、7001800、5001400、4001000梁大样图；15、附图十五：7002000梁加腋支撑及变形缝支撑剖面大样图。16、附图十六：F1#楼汽车坡道处高支模支撑剖面图；第十章 计算书 10.1 梁底模板（截面700x2000）计算书：承插型盘扣式梁模板支架计算书依据规范:建筑施89、工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.6m，梁截面 BD=700mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，脚手架步距 h=1.20m，立杆钢管类型选择：90、B-LG-300(483.0400)、B-LG-1200(483.01300)、B-LG-1800(483.01900);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-650(483.0600);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5850);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(483.0850);梁底增加3道承重立杆。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4575mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.30m。梁顶托采用双钢管483.0mm。91、梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.450=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(22.000+0.700)/0.7092、0=0.604kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.7000.450=0.630kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3522.950+1.350.604)=28.619kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.630=0.556kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.301.30/6 = 12.68cm3； I = 45.001.301.301.30/12 = 8.24cm493、； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.593kN N2=4.468kN N3=4.234kN N4=4.234kN N5=4.468kN N6=1.593kN最大变形 V = 0.118mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05710001000/12675=4.497N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/94、2bh=32414.0/(2450.00013.000)=0.619N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.118mm面板的最大挠度小于140.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照简支梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.468/0.450=9.929kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.50.4509.929=2.234kN最大支座力 N=1.00.4509.929=4.468kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 95、W = 4.507.507.50/6 = 42.19cm3； I = 4.507.507.507.50/12 = 158.20cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.251106/42187.5=5.96N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32234/(24575)=0.993N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，96、均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=8.292kN/m最大变形v=5ql4/384EI=5/3.848.292450.04/(1009000.001582031.0)=0.311mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大97、弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.077mm最大支座力 Qmax=8.558kN抗弯计算强度 f = M/W =0.237106/4491.0=52.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于475.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 托梁的最大支座反力 N1=9.77kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.773=0.928kN N = 9.768+0.9298、8=10.695kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度99、；a = 0.30m；l0=1.620m；=1620/15.9=101.887, =0.468 =10695/(0.468450)=45.176N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2500.5100.600=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0761.3001.2001.200100、/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=9.768+1.2000.773+0.91.4000.018/0.450=10.746kNl0=1.62m；=1620/15.9=101.887, =0.468 =10746/(0.468450)+18000/4730=48.820N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 26.85 N 上部结构传至基础顶面101、的轴向力设计值 (kN)；N = 6.71 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 40.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 100.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.2 梁底模板（截面700x1800）计算书：承插型盘扣式梁模板支架计算书依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢102、结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.8m，梁截面 BD=700mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，脚手架步距 h=1.20m，立杆钢管类型选择：B-LG-300(483.0400)、B-LG-1200(483.01300)、B-LG-1800(483.01900);横向水平杆钢管类型选择：103、A-SG-650(483.0600);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(483.0850);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(483.0850);梁底增加3道承重立杆。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4575mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.30m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。扣件计算折减系数取1104、.00。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.450=20.655kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(21.800+0.700)/0.700=0.553kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)105、0.7000.450=0.630kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3520.655+1.350.553)=25.768kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.630=0.556kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.301.30/6 = 12.68cm3； I = 45.001.301.301.30/12 = 8.24cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过106、计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.435kN N2=4.016kN N3=3.845kN N4=3.845kN N5=4.016kN N6=1.435kN最大变形 V = 0.106mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05110001000/12675=4.024N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32172.0/(2450.00013.000)=0.557N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，107、满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.106mm面板的最大挠度小于140.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照简支梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.016/0.450=8.925kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1258.930.45最大剪力 Q=0.50.4508.925=2.008kN最大支座力 N=1.00.4508.925=4.016kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.507.507.50/6 = 42.19cm3； I = 4.507.507.507.50/12 = 15108、8.20cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.226106/42187.5=5.36N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32008/(24575)=0.893N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=7.466kN/m最大变形v=5ql109、4/384EI=5/3.847.466450.04/(1009000.001582031.0)=0.280mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.069mm最大支座力 Qmax=7.707kN抗弯计算强度 f = M/W =0110、.214106/4491.0=47.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于475.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 托梁的最大支座反力 N1=8.84kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.797=0.956kN N = 8.838+0.956=9.794kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i 111、= 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；l0=1.620m；=1620/15.9=101.887, =0.468 =9794/(0.468112、450)=41.368N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2500.5100.600=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0761.3001.2001.200/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=8.838+1.2000.797+0.113、91.4000.018/0.450=9.844kNl0=1.62m；=1620/15.9=101.887, =0.468 =9844/(0.468450)+18000/4730=45.012N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 28.46 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 7.12 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2114、)；fg = 40.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 100.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.3 梁底模板（截面500x1500）计算书：承插型盘扣式梁模板支架计算书依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑115、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.1m，梁截面 BD=500mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，脚手架步距 h=1.20m，立杆钢管类型选择：B-LG-300(483.0400)、B-LG-1200(483.01300)、B-LG-1800(483.01900);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-650(483.0600);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5850);横向跨间水平杆钢管类型选择116、：A-SG-900(483.0850);梁底增加2道承重立杆。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4575mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.30m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结117、构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.450=17.213kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.450(21.500+0.500)/0.500=0.630kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.450=0.450kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3517.213+1.350.63118、0)=21.679kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.450=0.397kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.301.30/6 = 12.68cm3； I = 45.001.301.301.30/12 = 8.24cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.065kN N2=3.097kN N3=2.913kN N4=3.097kN N5=119、1.065kN最大变形 V = 0.056mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03610001000/12675=2.840N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31645.0/(2450.00013.000)=0.422N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.056mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计120、算按照简支梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.097/0.450=6.882kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.50.4506.882=1.548kN最大支座力 N=1.00.4506.882=3.097kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.507.507.50/6 = 42.19cm3； I = 4.507.507.507.50/12 = 158.20cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.174106/42187.5=4.13N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(121、2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31548/(24575)=0.688N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.664kN/m最大变形v=5ql4/384EI=5/3.845.664450.04/(1009000.001582031.0)=0.212mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计122、算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.086mm最大支座力 Qmax=5.382kN抗弯计算强度 f = M/W =0.173106/4491.0=38.43N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于566.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵123、向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 托梁的最大支座反力 N1=6.26kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.832=0.998kN N = 6.257+0.998=7.255kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强124、度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；l0=1.620m；=1620/15.9=101.887, =0.468 =7255/(0.468450)=30.644N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wkla125、h2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2500.5100.600=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0761.3001.2001.200/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=6.257+1.2000.832+0.91.4000.018/0.450=7.306kNl0=1.62m；=1620/15.9=101.887, =0.468 =7306/(0.468450)+18000/4730126、=34.288N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 26.33 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 6.58 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 40.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 10127、0.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！10.4 梁侧模板（截面700x2000）计算书：梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度700mm，高度2000mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置10道，内龙骨采用4575mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N128、/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力129、标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.927.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3000.500+1.405.4000.500=18.360kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.301.30/6 130、= 14.08cm3； I = 50.001.301.301.30/12 = 9.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.488kN N2=4.280kN N3=3.639kN N4=3.810kN N5=3.767kN N6=3.767kN N7=3.810kN N8=3.639kN N9=4.280kN N10=1.488kN最大变形 V = 0.254mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.081131、10001000/14083=5.751N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32285.0/(2500.00013.000)=0.527N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.254mm面板的最大挠度小于205.6/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2124.30+1.40.215.40=132、7.548kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2124.30=5.006kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.774/0.500=7.548kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.548=2.264kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5007.548=4.151kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.507.507.50/6 = 42.19cm3； I = 4.507.507.507.50/12 = 158.20cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.1133、89106/42187.5=4.47N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32264/(24575)=1.006N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.995500.04/(1009000.001582031.0)=0.148mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计134、算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.127mm最大支座力 Qmax=11.671kN抗弯计算强度 f = M/W =0.736106/8982.0=81.94N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = f135、A其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.671对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！10.5 梁侧模板（截面700x1800）计算书：梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度700mm，高度1800mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用4575mm136、木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000k137、N/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.927.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面138、板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3810.500+1.405.4000.500=18.409kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.301.30/6 = 14.08cm3； I = 50.001.301.301.30/12 = 9.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.139、497kN N2=4.306kN N3=3.660kN N4=3.836kN N5=3.777kN N6=3.836kN N7=3.660kN N8=4.306kN N9=1.497kN最大变形 V = 0.258mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.08210001000/14083=5.822N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32299.0/(2500.00013.000)=0.531N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面140、板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.258mm面板的最大挠度小于206.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2124.38+1.40.215.40=7.594kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2124.38=5.022kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.797/0.500=7.594kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.594=2.278kN最大支座力 N=1.1ql 141、= 1.10.5007.594=4.176kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.507.507.50/6 = 42.19cm3； I = 4.507.507.507.50/12 = 158.20cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.190106/42187.5=4.50N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32278/(24575)=1.012N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N142、/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.029500.04/(1009000.001582031.0)=0.149mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 v143、max=0.791mm最大支座力 Qmax=15.021kN抗弯计算强度 f = M/W =1.362106/8982.0=151.64N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的144、最大拉力(kN): N = 15.021对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！10.6梁侧模板（截面500x1500）计算书：梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度1500mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置7道，内龙骨采用4575mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗145、弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的146、新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.927.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3810.500+1.405.4000.500=18.409kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.3147、01.30/6 = 14.08cm3； I = 50.001.301.301.30/12 = 9.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.633kN N2=4.700kN N3=3.983kN N4=4.222kN N5=3.983kN N6=4.700kN N7=1.633kN最大变形 V = 0.366mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.09810001000/14083=6.959N/mm2面148、板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32509.0/(2500.00013.000)=0.579N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.366mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2324.38+1.40.235.40=8.284kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2324149、.38=5.486kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.142/0.500=8.284kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5008.284=2.485kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5008.284=4.556kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.507.507.50/6 = 42.19cm3； I = 4.507.507.507.50/12 = 158.20cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.207106/42187.5=4.91N/mm2抗弯计150、算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32485/(24575)=1.105N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.486500.04/(1009000.001582031.0)=0.163mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P151、取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.148mm最大支座力 Qmax=11.686kN抗弯计算强度 f = M/W =0.808106/8982.0=89.96N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面152、积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.686对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！10.7 板模板（板厚150mm）计算书：承插型盘扣式板模板支架计算书依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-20153、03混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4575mm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重154、0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1500.900+0.2000.900=3.569kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=25.155、350cm3 I=16.477cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03710001000/25350=1.466N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 53.5692004/(3846000164775)=0.075mm156、面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.200=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.040=0.952kN/m活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m计算单元内的157、木方集中力为(0.700+0.952)0.900=1.487kN2.木方的计算按照简支梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.486/0.900=1.652kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.50.9001.652=0.743kN最大支座力 N=1.00.9001.652=1.486kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.507.507.50/6 = 42.19cm3； I = 4.507.507.507.50/12 = 158.20cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.167106/42187.158、5=3.96N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3743/(24575)=0.330N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.793kN/m最大变形v=5ql4/384EI=5/3.840.793900.04/(1009000.001582031.0)=0.4159、76mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.486kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 7.441kN经过计算得到最大变形 V= 0.374mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0160、.612106/1.05/8982.0=64.89N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.374mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1428.450=1.201kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3.050kN161、经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.412kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.13kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强162、度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16=113； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503；经计算得到=8130/(0.503424)=38.121N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 163、Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2500.5100.600=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0760.9001.800/16=0.054kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0760.9001.8001.800/8-0.0541.800/4=0.015kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.412+0.91.42.025+0.91164、.40.015/0.900=7.867kN经计算得到=7867/(0.503424)+15000/4491=39.821N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0760.9001.200=0.083kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/0.9000.083=0.110kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.2001.200+0.9000.900)1/2/0.9000.083=0.138kN支撑架的步数 n=7节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.138+(7.000-1)0.13165、8=0.964kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.0000.110=0.771kN架体自重为1.201kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！高支模区域梁底及梁侧各种杆件布置表梁截面尺寸（mm）梁跨度方向立柱间距(mm)梁底立柱根数梁底立柱布置方式梁底支撑小梁根数梁两侧立柱间距梁侧小梁 根数梁侧主梁间距主梁合并根数对拉螺杆直径、水平间距、竖向根数（螺杆距梁底不大于200，螺杆间距小于500）八字斜撑，间距小于2000700X20004503均分6130010500216500,竖向4道1000700X18004503均分6130095166、00216500,竖向3道1000600X18004503均分513009500216500,竖向3道1000500X18004503均分513009500216500,竖向3道1000500X16004502均分513008500216500,竖向3道1000500X15004502均分513007500216500,竖向3道1000500X14004502均分513007500216500,竖向3道1000500X12004502均分513006500216500,竖向3道2000600X10004502均分513006500216500,竖向3道2000500X10009002均分513005500216500,竖向2道2000400X12009002均分49005500216500,竖向2道2000400X10009002均分49005500216500,竖向2道2000350X10009002均分49005500216500,竖向2道2000400X8009002均分49004500216500,竖向1道/400X7009002均分49004500216500,竖向1道/300X6509001均分49004500216500,竖向1道/300X6009001均分49003500216500,竖向1道/200X6009001均分49003500216500,竖向1道/