1、34.4万科技研发基地项目地下室顶板凿除工程施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一章 编制依据4第二章 工程概况4第一节 总体工程概况4第二节 地下室顶板改造工程概况5第三章 施工准备6第一节 技术准备6第二节 人员准备6第三节 材料、设备准备6第四章 施工工艺7第一节 施工流程7第二节 施工方法9第五章 质量保证措施10第六章 安全保证措施12第七章 应急救援措施13第一节 程序保障13第二节 通信与信息保障14第三节 应急药品物资保障16第八章 计算书17第一节 200mm厚度楼2、板计算17第二节 梁底支撑计算32第一章 编制依据1、 设计变更单（编号GB-G-B07、GB-G-B08）2、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20153、 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20134、 建筑施工手册第五版5、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 8020167、 建设工程项目管理规范GB/T50326-20178、 施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20059、 建筑拆除工程安全技术规范JGJ147-2016第二章 工程概况第一节 总体工程概况xx中心项目为xxxx科技有限公司开3、发的xx科技研发基地。项目基地位于xx市xx区。南北长约470m，东西宽约270m，总用地面积102999.81平方米，建设用地面积92300.88平方米，规划计容总建筑面积206000平方米。总建筑面积约34.4万。本项目规划设计为：xx科技研发厂房B共9层、高43.75m；幼儿园D共3层、高11.45m（已经建成）；厂房E地上2层，地下1层、高11.6m；厂房F原设计共8层、高37.8m；宿舍A：共19层，裙房1层、高59.85m；会议中心C共4层、高21m；以及各类配套设施。地下室为一层地下室是停车和设备用房；局部设有人防地下室。建筑耐火等级：一级；结构类型：框架,剪力墙；抗震设防烈度：4、7度。第二节 地下室顶板改造工程概况B区地下室顶部已施工完成，根据GB-G-B07、GB-G-B08设计变更图纸要求，对钢楼梯柱跨和增加坡道的顶板进行修改，修改位置详见图1.1，地下室顶板改造工程需对原楼板结构进行破除，具体工程量根据现场实际收方和设计图纸要求而定。图1.1 地下室顶板需拆改范围（图中画斜线区域）第三章 施工准备第一节 技术准备1、在接到图纸后，项目部应组织项目相关人员熟悉图纸，进行审图，并与设计单位协商、解决图纸中存在的问题，及时和设计单位就改建部分发现的问题或原建筑中存在的问题进行沟通解决，使问题在施工初期即得到解决，确保工程的顺利进行。2、项目技术部根据设计图纸要求及施工5、需求，准备相关地下室顶板改造工程所需的图集、规范、标准、法规、资料等满足施工使用要求。3、针对工程的特点重点、难点，在工程开工初期进行合理安排，做好各项技术培训、技术交底、质量交底，并做好入场工人的各项教育及学习工作。第二节 人员准备本工程脚手架施工人员要求工作认真负责，并按上岗要求的技术业务理论考核和实际操作技能考核，取得特种作业人员操作证，操作人员必须持证上岗，严禁无证操作。根据本工程的施工进度要求及现场实际情况，需要熟练操作工8人以上，并配备相应数量的壮工做相关辅助工作。地下室顶板拆除以及改造工程因提前根据工程需要组织相关专业剔凿人员，根据工程整体情况本工程至少需要9名以上专业剔凿人员，6、同时应配备其它各专业施工人员。第三节 材料、设备准备材料：48*3.25钢管、扣件、18厚木模板、铁丝、50*100木方；测量、放线设备：水准仪、全站仪；机械设备：汽车吊、风镐、空压机；施工操作设备：梅花扳手、老虎钳、安全带、安全帽、防滑鞋、工作服。第四章 施工工艺第一节 施工流程地下室顶板拆除前，先搭设梁板的回顶架，作为顶板拆除后悬臂梁板的支撑，回顶架为双排脚手架，排距800，间距1200，步距1800，主梁梁底采用4根立杆进行回顶。拆除区域搭设满堂架，施工顺序为：满堂架搭设，模板铺设楼板破除、梁柱破除吊运清理模板支设植筋浇筑混凝土因部分柱改造后截面面积增大，需对原有砼柱表面进行凿毛，凿毛深7、度1cm，柱新增箍筋及纵向钢筋均采用植筋的方式与原有柱及地下室底板进行锚固，植筋深度均为15d（d为钢筋直径），柱钢筋绑扎完成后，重新支设模板浇筑C35微膨胀砼。第二节 施工方法1. 满堂架搭设（1） 在地下室底板搭设满堂架，上铺双层木模板用于打凿时防护。（2） 满堂架立杆间距1200mm*1200mm，步距1500mm，立杆采用对接扣件连接，立杆底部设50mm*200mm*200mm木垫板。（3） 满堂架架体部离地面200mm处设扫地杆一道。（4） 满堂架架体外侧周圈和架体中间每隔10m设竖向剪刀撑一道，剪刀撑其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，夹角宜为4560。8、（5） 操作平台架体平台面上纵向水平杆间距加密为300mm，然后再铺双层木模板，木板与架体连接应牢固、搭设严密。（6） 操作平台架体四周设防护栏杆、安全网和踢脚板，防止打凿后混凝土碎渣掉落。 2. 楼板破除、梁柱破除（1） 楼板破除应分段进行，不得同时大面积进行拆除。拆除作业时应先拆除容易失稳的构件，如先拆除楼板，再拆除次梁，最后才能拆除主梁。（2） 钢筋混凝土楼板应采用粉碎性拆除，不得大块倒塌或推到，楼板被粉碎后,应暂时保留钢筋网，钢筋网的切割应放在钢筋混凝土梁拆除前。（3） 拆除钢筋混凝土梁时，应在梁的两端凿缝，剔凿时注意钢筋先别切割，待使用汽车吊进行捆绑并绷上劲后，再分别割断两端钢筋，用9、汽车吊缓慢吊运放至顶板面后进行破碎。（4） 根据图纸要求破除相应柱头混凝土。（5）柱砼浇筑完成后，3. 杂物清理用料斗将操作平台上拆除下来的钢筋、混凝土块等杂物装好，然后用汽车吊吊运至外运汽车里，运弃至指定地点。在吊运过程中，切忌注意较小块的垃圾必须使用封闭的料斗进行吊运，以保证安全。4. 模板支设对操作平台架体进行拆除，重新搭设地下室顶板板模板支撑架体，具体详见高大模板专项施工方案。5. 植筋根据设计变更图纸要求对混凝土柱新增部分以及700宽砼墙进行植筋，植筋深度为15d（d为钢筋直径）。6. 混凝土浇筑按照图纸要求绑扎钢筋、梁柱接茬部位需进行凿毛处理，清理干净后浇水湿润，涂刷水泥浆进行界面10、处理，然后重新浇筑混凝土。第五章 质量保证措施一、钢筋质量保证措施（1）、加强对钢筋的进场检验和复试工作管理，对不合格钢筋严禁用于工程上。（2）、加强对配筋工作的管理，配筋单必须经技术负责人审核后方可用于施工。（3）、加强对钢筋加工的质量控制，加工合格的钢筋方可用于工程上。（4）、加强对钢筋接头的质量检查力度，确保钢筋连接的质量。（5）、严格执行三检制度，即自检、互检和交接检。（6）、把质量关，确保一次验收合格率为100%。（7）、植筋和钢筋焊接符合规范要求。 二、模板质量保证措施模板搭设的允许偏差如表5.2所示：表5.2 模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢11、尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。三、 混凝土质量保证措施（1）、混凝土浇筑采用天泵浇筑，楼板混凝土浇筑后，严格控制上人时间，严禁上人过早。（2）、混凝土要振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。（3）、钢筋、模板及水电要设专人跟班作业，发现问题及时解决。（4）、浇筑前生产部门要经常注意天气变化，如有大雨天气时延缓开盘时间并及时通知搅拌站。如正施工中天气变化，原则是小雨不停12、，大雨采取防护措施。（5）、浇筑时要有专门的铺灰人员指挥浇筑，合理分配清理人员和抹面人员，楼板必须用刮杠找平。（6）、每次开盘前做好开盘鉴定，经技术部与搅拌站人员同时鉴定后方可开盘，施工中混凝土工长应随时检查混凝土状况，如有异常，应及时查明原因，妥善解决。（7）、拆模后，现场工作人员应对混凝土外观质量进行检查，当出现麻面、蜂窝、露筋的墙面、顶板、底板时，及时报现场技术负责人，经监理同意后，方可进行修补。（8）、混凝土拆模后必须安排专人负责养护，防止因未养护或养护不当造成混凝土质量问题。第六章 安全保证措施（1）、板面凿除前现场管理人员须对工人进行技术交底和安全交底，提高工人的安全防范意识。（213、）、操作平台必须按照方案要求搭设，设置扫地杆和剪刀撑，操作平台四周需设置防护栏杆、安全网和踢脚板。（3）、楼板破除应分段进行，不得同时大面积进行拆除。拆除作业时应先拆除容易失稳的构件，如先拆除楼板，再拆除次梁，最后才能拆除主梁。（4）、钢筋混凝土楼板应采用粉碎性拆除，不得大块倒塌或推到，楼板被粉碎后,应暂时保留钢筋网，钢筋网的切割应放在钢筋混凝土梁拆除前。（5）、拆除钢筋混凝土梁时，应在梁的两端凿缝，剔凿时注意钢筋先别切割，待使用汽车吊进行捆绑并绷上劲后，再分别割断两端钢筋，用汽车吊缓慢吊运放至地面后进行破碎。（6）、汽车吊和吊车起重区域，设置隔离措施，不得有人停留或通过。并设置警示标识。（714、）、绑扎立柱和墙体钢筋时，不得站在钢筋骨架上或攀登骨架上下。（8）、绑扎和安装钢筋，不得将工具、箍筋或短钢筋随意放在脚手架或模板上。（9）、板工程作业高度在2m 以上时，必须设置安全防护设施。（10）、作业人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板上行走。（11）、模板的立柱顶撑必须设牢固的拉杆，不得与门窗等不牢靠和临时物件相连接。（12）、拆模作业时，必须有项目技术总工根据拆模试块签发的拆模令方可进行拆除，拆除时必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。（13）、拆除模板等支15、撑材料，必须边拆、边清、边运、边码垛，楼层高处拆下的材料，严禁抛掷。（14）、混凝土振捣器使用前必须经电工检验确认合格后方可使用。开关箱内必须装设漏电保护器，插座插头应完好无损，电源线不得破皮漏电；操作者必须穿绝缘鞋，戴绝缘手套。第七章 应急救援措施 第一节 程序保障应急救援行动是指在紧急情况发生时，为及时营救人员、疏散撤离现场、减缓事故后果和控制灾情而采取的一系列抢救援助行动。一旦事故发生时，应及时调动并合理利用应急资源，包括人力资源和物资资源投入行动；在事故现场，针对事故的具体情况选择应急对策和行动方案，从而能有效地使伤害和损失降低到最低程度和范围。 第二节 通信与信息保障就近医院线路图主16、要线路目的地地址线路一线路二线路三 项目部应急领导小组的组成如下：组 员：保 卫 组： 抢险抢修组：医疗救治组：应急救援小组应急副总指挥危险源风险评估组组长：组员：后勤供应组组长 组员：应急救援组组长：组员：事故调查组组长：组员： 应急总指挥 第三节 应急药品物资保障项目管理部应督促施工单位配备以下应急救援器材、应备药品清单。a、现场应备药品品 名适应症品 名适应症创可贴小创伤出血紫药水消毒防腐万花油烧烫伤京万红软膏烧烫伤碘酊（2%）局部消毒酒精（70%）局部消毒红药水清毒止血清凉油驱暑醒脑棉垫、崩带外伤出血止血胶带外伤出血氧气包急救、呼吸微弱体温计测量体温 （1）存放地点：工地安全部办公室 17、（2）使用与保管要求：所有的药品必须有出品合格证，并在有效期限内使用；过期的药品必须更换。药品的贮藏必须放置于阴凉处、防潮且满足药品有关贮藏规定。所有的药品必须由现场的医护人员专人保管。b、应急器材清单名称器材交通工具项目部及现场车辆消防应急器材干粉来灭火器、二氧化碳灭火器、机械泡沫灭火器、消防水带防触电应急器材绝缘棒、绝缘鞋、绝缘手套防高处坠落、物体打击应急器材安全帽、安全带、安全网急救药物及器材防外伤药物、担架、消毒药物及喷洒工具第八章 计算书第一节 200mm厚度楼板计算依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB518、0017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.9m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.100.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管19、483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.20)+1.402.50=9.764kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为20、483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2001.000+0.2001.000)=4.698kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.000=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 48.60cm4；(121、)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07910001000/54000=1.465N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.698+1.402.250)0.300=1.582kN截面抗剪强度计算值 T=31582.0/(21000.00018.00022、)=0.132N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.6983004/(1006000486000)=0.088mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2001.223、00+0.2001.200)=5.638kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23810001000/54000=4.402N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.0024、0)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.506+1.200.060)=1.691kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.945+1.691)1.000=2.636kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.636/1.000=2.636kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0002.636=1.582kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0002.636=2.9025、0kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.264106/83333.3=3.16N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31581.77/(250.00100.00)=0.475N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度26、计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.409kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.4091000.04/(1009000.004166667.0)=0.254mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN抗弯计算强度 f = M/W =0.765106/83333.3=9.18N/mm2龙骨的27、抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.900kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 10.765kN经过计算得到最大变形 V= 0.829mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.9628、9106/8982.0=102.75N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.829mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1354.900=0.661kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0001.000=0.200kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.0001.000=5.020kN考虑0.9的29、结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.293kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.0001.000=2.250kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.50kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗30、矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=9502/(0.458424)=48.918N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.31、5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.5001.500/10=0.057kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.25.293+0.91.42.250+0.90.91.40.057/1.000=9.252kN经计算得到=92532、2/(0.458424)+57000/4493=60.408N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！第二节 梁底支撑计算对地下室顶板拆除区域变更后的梁截面统计如下：部位主要截面尺寸（mm）层高（m）主梁截面尺寸700*1200、1000*2000、1200*1800、1200*20004.9次梁截面尺寸500*1200、1000*1200、1000*15004.9其中主梁最大梁截面尺寸为1200*2000，次梁最大梁截面尺寸为1000*1500，对以上两种截面尺寸梁计算如下：1.梁截面12002000mm依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 133、62-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.9m，梁截面 BD=1200mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.100.mm木方。木34、方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.72m。梁底按照均匀布置承重杆6根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁单侧的楼板厚度0.20m，梁单侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.00+0.20)+1.402.00=64.240kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.00+0.71.40235、.00=70.810kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2000.5000.400=1.239kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 36、= 25.5002.0000.400=20.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(22.000+1.200)/1.200=0.347kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0001.2000.400=0.960kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3520.400+1.350.347)=25.207kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.960=0.847kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截37、面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 19.44cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.700kN N2=4.926kN N3=4.062kN N4=4.860kN N5=4.860kN N6=4.062kN N7=4.926kN N8=1.700kN最大变形 V = 0.099mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.07910001000/21600=3.657N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，38、取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32621.0/(2400.00018.000)=0.546N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.099mm面板的最大挠度小于171.4/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.926/0.400=12.316kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40012.316=39、2.956kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40012.316=5.419kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.197106/83333.3=2.37N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32955.76/(250.00100.00)=0.887N/mm2截面抗剪40、强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=10.081kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67710.081400.04/(1009000.004166667.0)=0.047mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图41、(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.219mm最大支座力 Qmax=10.240kN抗弯计算强度 f = M/W =0.414106/4493.0=92.12N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载42、力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.24kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.240kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1384.900=0.824kN N = 10.240+0.824=11.064kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模43、量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=11064/(0.458424)=56.961N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公44、式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.72m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.7201.5001.500/10=0.099kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=10.240+0.91.20.678+0.90.91.40.099/0.500=11.288kN经计算得到45、=11288/(0.458424)+99000/4493=80.091N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！2.梁截面10001500mm依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.9m，梁截面 BD=1000mm1500mm，立杆的46、纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.100.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.60m。梁底承重杆按照布置间距300,400,300mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁单侧的楼板厚度0.20m，梁单侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支47、撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.50+0.20)+1.402.00=48.940kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.50+0.71.402.00=53.597kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.2000.5000.400=1.239kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/48、64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.400=15.300kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(21.500+1.000)/1.000=0.320kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0001.0000.400=0.800kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q 49、= 0.9(1.3515.300+1.350.320)=18.978kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.800=0.706kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 19.44cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.065kN N2=3.096kN N3=2.526kN N4=3.154kN N5=3.154kN N650、=2.526kN N7=3.096kN N8=1.065kN最大变形 V = 0.036mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04110001000/21600=1.898N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31708.0/(2400.00018.000)=0.356N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.036mm面板的最大挠度小于142.9/25051、,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.154/0.400=7.885kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4007.885=1.892kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4007.885=3.469kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.126106/83333.3=1.51N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于52、15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31892.33/(250.00100.00)=0.568N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.325kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.325400.04/(1009000.004166667.0)=0.029mm龙骨的最53、大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.398mm最大支座力 Qmax=9.931kN抗弯计算强度 f = M/W =0.450106/4493.0=100.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的54、最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.93kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.931kN (已经包括组合系数) 脚手架钢55、管的自重 N2 = 0.91.350.1384.900=0.824kN N = 9.931+0.824=10.755kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i56、 查表得到0.458；经计算得到=10755/(0.458424)=55.370N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.6001.5001.500/10=0.092kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=9.931+0.91.20.678+0.90.91.40.092/0.500=10.964kN经计算得到=10964/(0.458424)+92000/4493=76.886N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！