1、 目 录一、工程概况：3二、编制依据3三、地下室顶板加固范围3四、车库顶板堆载情况与荷载分析：4五、地下室顶板强度验算4六、地下室顶板加固支撑验算13七、钢管支撑加固搭设16八、钢管加固支撑的检查18九、施工安全注意措施18附一：加固区域布置图20一、工程概况： 材料堆场、临时施工道路所在区域一层地下室范围内主梁为400*900mm、350*900mm，次梁为200*850mm，200*800m,板厚160mm，柱距4.75m*4.95m，柱截面为450*450mm，负一层4.05m；二层地下室范围内为无梁楼盖，板厚300mm,柱距7100*7300mm。二、编制依据1、编制依据：（1）建筑施2、工安全检查标准 JGJ59-2011（2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011（3） 建筑结构荷载规范(GB50009-2012)（4）九里晴川项目一标段结构施工图。三、地下室顶板加固范围在施工过程中，主要重载车辆为商砼车、砖车及装饰等材料运输车辆。须对地下室顶板进行加固，具体加固区域详附图。在需要加固的区域内按照1m*1 m加密设置支撑立杆，加固部位的支撑。在工程收尾阶段，根据现场实际情况，确保无重载车辆通行方可拆除。为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域，要求在地下室顶板用车辆行驶通道标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口，设置限速、限重标识，由材料员、门卫严格控制进入顶板3、车辆重量（重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控），对于超载的车辆一律不放行，每次放行一辆车通过，待卸完料出场后，再放行下一辆车进入。加固范围详见平面布置图附后。四、车库顶板堆载情况与荷载分析：1、材料荷载：材料堆放高度不超过2米，材料堆载荷载为20KN/，低于地下室顶板承载力，无需支撑。2、施工道路荷载：由于本工程场地狭窄，施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上，在运输车辆经过时，车辆荷载较大。施工场地荷载最大的车辆为商砼运输车、干拌砂浆罐。荷载参数为：混凝土罐车按装12立方米车考虑，混凝土罐车自重约15吨，12立方米混凝土按30吨计，总计45吨。砖车自重15T，装载25T，合计40T;干4、拌砂浆罐：自重3T,罐装砂浆35T,合计38T选取最大值45T（450KN）五、地下室顶板强度验算(一）顶板受力以下计算的计算依据为建筑结构荷载规范(GB50009-2012)bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96mbcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m车轮作用面的局部荷载q=1.3*Q/( bcx* bcy)其中Q为单个轮胎上的荷载，对本工程取100KNq=1.3*Q/( bcx* bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2简支双向板的绝对最大弯矩Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KNmMymax=0.1175、6*242*0.96*0.56=15.3KNm取Mmax=18.66 KNm跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：由Ly/Lx=1/1=1，查表得=0.0368，=0.0368Qe=18.66/0.0368*12=507KN/m2所以车轮轮压荷载产生的等效均布荷载为507KN/m2（二）该工程按1*1m立杆间距对地下室顶板进行加固，通过以下计算复核。一、示意图二、依据规范 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 混凝土结构设计规范 GB50010-2010三、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm 板厚: h = 160 mm 2.材料信息 混凝6、土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00104N/mm2 钢筋种类: HRB500 fy = 300 N/mm2 Es = 2.0105 N/mm2 最小配筋率: = 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: G = 1.200 可变荷载分项系数: Q = 1.400 准永久值系数: q = 1.000 永久荷载标准值: gk = 0.000kN/m2 可变荷载标准值: qk = 507.000kN/m2 4.计算方法:弹7、性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定 6.设计参数 结构重要性系数: o = 1.00 泊松比: = 0.200四、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo =1000 mm 2.计算板的有效高度: ho = h-as=160-20=140 mm五、配筋计算(lx/ly=1000/100=1.0002.000 所以按双向板计算): 1.X向底板钢筋 1) 确定X向板底弯矩 Mx = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 9.594 kN*m 2) 8、确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*9.594106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.026 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.026) = 0.027 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.027/300 = 203mm 2.Y向底板钢筋 1) 确定Y向板底弯矩 My = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*0.000+1.400*5079、.000)*0.82 = 9.594 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*9.594106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.026 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.026) = 0.027 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.027/300 = 203mm2 3.X向支座左边钢筋 1) 确定左边支座弯矩 Mox = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.20010、*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 4.X向支座右边钢筋 1) 确定右边支座弯矩 Mox = 表中系数(G*gk+Q*qk)*L11、o2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 5.Y向上边支座钢筋 1) 确定上边支座弯矩 Moy =12、 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 = 502mm2 6.Y向下边支座钢筋13、 1) 确定下边支座弯矩 Moy = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*0.000+1.400*507.000)*0.82 = 23.304 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*23.304106/(1.00*14.3*1000*160*160) = 0.064 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*160*0.066/300 =14、 502mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/(1000*180) = 0.279%六、跨中挠度计算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1.计算荷载效应 Mk = Mgk + Mqk = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*m Mq = Mgk+q*Mqk = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+1.000*507.000)*0.82 = 6.853 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs 1) 计算按荷载荷载效应15、的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) = 6.853106/(0.87*160*461) = 106.793 N/mm 2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*180= 90000mm2 te = As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) = 461/90000 = 0.512% 3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 = 1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) = 1.1-0.65*2.01/16、(0.512%*106.793) = -1.288 因为不能小于最小值0.2，所以取 = 0.2 4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2.0105/3.00104 = 6.667 5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f=0 6) 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/(b*ho)= 461/(1000*160) = 0.288% 7) 计算受弯构件的短期刚度 Bs Bs = Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)(混凝土规范式8.2.3-1) = 2.0105*461*1602/1.15*0.200+0.2+6*617、.667*0.288%/(1+3.5*0.0) = 4.329103 kN*m2 3.计算受弯构件的长期刚度B 1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当=0时，=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条) 2) 计算受弯构件的长期刚度 B B = Mk/(Mq*(-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2) = 6.853/(6.853*(2.0-1)+6.853)*4.329103 = 2.164103 kN*m2 4.计算受弯构件挠度 fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B = 0.00127*(0.000+507.000)*0.84/2.164103 = 018、.122mm 5.验算挠度 挠度限值fo=Lo/200=800/200=4.000mm fmax=0.122mmfo=4.000mm，满足规范要求!七、裂缝宽度验算: 1.跨中X方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mx = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*0.82 = 6.853 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =6.853106/(0.87*160*461) =106.719、93N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因为te=0.0051 0.01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793) =-0.123 因为=-0.123 0.2,所以让=0.2 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dis20、t = 1000/170 =5 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.200*106.793/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.0265mm 0.30, 满足规范要求 2.跨中Y方向裂缝 1) 计算荷载效应 My = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(0.000+507.000)*021、.82 = 6.853 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =6.853106/(0.87*160*461) =106.793N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因为te=0.0051 0.01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋22、应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*106.793) =-0.123 因为=-0.123 0.2,所以让=0.2 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.200*106.793/2.23、0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.0265mm 0.30, 满足规范要求 3.支座上方向裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =16.646106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，A24、te=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因为te=0.0051 0.01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*1025、*10/(5*1.0*10)=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 满足规范要求 4.支座下方向裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*26、ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =16.646106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因为te=0.0051 0.01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) 27、=0.596 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 满足规范要求 5.支座左方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mox = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.051328、*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =16.646106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因为te=0.0051 0.01,所以让te29、=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*10/(5*1.0*10)=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.01030、5*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 满足规范要求 6.支座右方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mox = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(0.000+507.000)*0.82 = 16.646 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =16.646106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=31、0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =461/90000 = 0.0051 因为te=0.0051 0.01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*259.397) =0.596 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =5*10*1032、/(5*1.0*10)=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.596*259.397/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1917mm 0.30, 满足规范要求 经过上面计算，可知在地下室顶板以下采用1m*1m立杆间距进行支撑可以满足要求，结构安全。只需进行钢管支撑架强度验算，如下所示。六、地下室顶板加固支撑验算第一部分：车道位置加固1、一层地下室范围：地下室顶板与梁加固：在行车道路范围内，宽度6米，沿地下室顶板，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为483.0，顶33、面设支承顶托，顶托与结构接触面用5070mm枋木。支架搭设高度为3.9m，立杆的纵距 b=1m，立杆的横距 l=1m，立杆的步距 h=1m1.35；二层地下室范围：地下室顶板及负一层底板加固: 支架搭设高度为3.2m/3.35m 宽度6米，沿地下室顶板，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为483.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用5070mm枋木。地下室加固区域内预留2.5m宽通道，通往至各栋地下室通道，具体加固方式详图三。 2、加固钢管搭设图：图一：图二：3、立杆的稳定性计算 （1）、轴向力计算：计算参数:（考虑汽车及载物全部荷载通过楼板传递给支撑架；同时结构的自重仍由支架承受。再由支撑架34、将荷载传递给地基）进行支架体系的核算。1）轴向力计算：钢筋混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷载2.0kN/m2， 扣件计算折减系数取1.0。由永久荷载效应控制的组合：Q=0.91.3525.000.18+0.71.402.0 = 0.9(6.1+1.96)=7.25kN/m2轮压力：取为100kNq=1.3*Q/( bcx*bcy)=1.3*100/(0.96*0.56)=242KN/m2计算单元按立杆1.0m1.0m间距，考虑后轮两侧的一组轮胎由4根立杆承担受力。则每根立杆竖向力为：（减去消防车和覆土）N=(242-53-7.25)111/4=30.7KN采用的钢管类型为483.0。 35、（2）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 30.7kN ； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗),W=4.788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.60m； l0 计算长度，取1.600+20.300=2.200m； 由长细比，为2200/16=138； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.375； 经计算得到=30700/36、(0.375424)=193.1KN/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!4、综上所述：按施工道路6m宽度搭设地下室加固支撑系统，其长度及平面布置图附后。立杆间距10001000，纵向横向水平杆步距1m-1.35m米，立杆底端设置扫地杆，离底部不大于200mm；钢顶撑采用U型托撑与梁板顶紧，U型托撑上部安放木枋5070，木枋紧贴结构梁板，托撑其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，设置架体纵横向垂直剪刀支撑间距6米一道，并在垂直剪刀支撑顶部及底部设置水平剪刀支撑，所有钢管采用483.0。 第二部分：施工电梯及砂浆罐堆场施工电梯加固：沿施工电梯及砂浆罐堆场投影区域（437、m宽*5m长），采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为483.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用5070mm枋木。支架搭设高度为3.9m/3.2m/3.35m，立杆的纵距 b=0.6m，立杆的横距 l=0.6m，立杆的步距 h=1.10m。 计算依据： 1、施工现场设施安全设计计算手册 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 5、钢结构设计规范GB50017-2003 6、砌体结构设计规范GB50003-2011 7、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ21538、-2010） 8、施工升降机（GB/T 10054-2005） 一、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度(m)94.8标准节长度(m)1.508底笼长(m)4.5底笼宽(m)3标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200 2.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)4楼板宽(m)3楼板厚(m)0.3楼板混凝土轴心抗压强度fc(N/mm2)14.3楼板混凝土轴心抗拉强度ft(N/mm2)1.43板中底部短向配筋HRB500 14200板39、边上部短向配筋HRB500 14200板中底部长向配筋HRB500 14200板边上部长向配筋HRB500 14200 3.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1施工升降机动力系数n1 二、基础承载计算 导轨架重（共需63节标准节，标准节重167kg）：167kg63=10521kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(14602+1480+13002+200+10521)+20002)10/1000=217.21kN； 施工升降机自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+10521)+1.420002)10/1000=268.652kN； P=nP=1268.652=268.6540、2kN 三、梁板下钢管结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)3.25支撑钢管类型483立杆纵向间距la(m)0.6立杆纵向间距lb(m)0.6立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段0.6、1.1剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数12.5非顶部立杆计算长度系数22.1可调托座承载力容许值N（kN）30立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面面积A(mm2)424 楼板均布荷载：q=P/(a c )=268.652/(4.53)=19.9kN/m2 a：施工电梯底笼长 c：施工电梯底笼41、宽 设梁板下483mm钢管0.6m0.6m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则： N=(NGK+1.4NQK)lalb=（19.9+1.41）0.60.6=7.668kN 1、可调托座承载力验算 【N】=30 N=7.668kN 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 12.5（0.6+20.2）/0.0159 =157.233 210 满足要求！ 非顶部立杆段：=l0/i=k2h/i= 12.11.1/0.0159 =145.283 210 满足要求！ 顶部立杆段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.1552.5（0.6+242、0.2）/0.0159 =181.604 非顶部立杆段：2=l0/i=k2h/i= 1.1552.11.1/0.0159 =167.802 取=181.604 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.218 f N/(A)= 7668/（0.218424）=82.958N/mm2 f205N/mm2 满足要求！ 梁板下的钢管结构满足要求！ 配筋如下图所示：配筋示意图 支撑如下图所示：支撑立面图 第三部分：1#楼副楼顶板钢筋房加固1#楼副楼顶板钢筋房加固：沿钢筋原材料堆场投影区域，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为483.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用5070mm枋木。支架43、搭设高度为3.9m，立杆的纵距 b=0.6m，立杆的横距 l=0.6m，立杆的步距 h=1.10m。1、本工程由于钢筋加工棚设置于地下车库钢筋混凝土顶板之上为了保证楼板在钢筋活荷载作用下不发生过大的结构变形而造成结构损伤所以必须采取结构支撑加固处理。钢筋加工场荷载较大所以钢筋原材料堆场楼面共设置计5条地垄墙其间距为1.9m；垄墙共计长度为10m由十个立柱按间距1.1m分布，见附图二 图二2.位于地下室顶板处钢筋原材料堆场荷载计算：施工现场所进9m长的钢筋原材料一般每捆最大重量为3吨(约30KN)在1.1m宽的立柱槽口内一、二层各放三捆，第三层放两捆，按要求最大不超过三层且总计为8捆进行计算，则44、在钢筋原材堆场（1.9m长度1.1m宽度）范围内荷载： N=(3091.98)(1.91.1)=24.2 KN/3、 钢筋堆场地下车库顶板脚手架加固 考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响，为了施工安全，在钢筋堆场地垄墙对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行。偏于安全考虑不计算梁板的承载能力，只考虑支撑钢管的承载能力，按65KN/m2计算。现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按600mm设置，水平杆步距为1100mm。详下图： 根据建筑施工计算手册第二版表817（420页）得知每根483.0的钢管立杆容许荷载N26.8kN；计算单元为(1.8m1.8m3.24m2)共计9根立杆如下45、图所示：每根立杆的实际承载力N24.2kN3.24m298.7kNN26.8kN 满足要求。计算支撑架的受压应力及稳定性：1、根据荷载24.2kN/m2，每根立杆承受的荷载为N=0.60.624200N/m2=8712N2、钢管面积：A=424mm23、立杆的受压应力为：=N/A=8712/424=20.55N/mm24、立杆受压稳定性：=N/Af长细比 =L/i钢管回转半径查表i=15.8 建筑施工手册1表5-17=1500/15.894.94按=95查轴心受压杆的稳定系数=0.626 建筑施工手册1表5-18=8712/0.626424=32.8N/mm2f=205.00N/mm2（钢管立46、杆抗压强度设计值）满足要求。七、钢管支撑加固搭设1、工艺流程定距定位纵向扫地杆立杆 横向扫地杆第一步小横杆与立杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第二步小横杆安第二步大横杆安装顶托和木枋调整顶托加设剪刀撑。2、构造要求1）脚手架构架按照上述方案要求，对施工运输通道、钢筋原材堆放区、施工电梯及砂浆罐现浇梁板底的支撑进行搭设，实际搭设时根据搭设高度进行选择。2）纵横向水平杆 纵向水平杆应连续设置不间断；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；横向水平杆单根长度6米。不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不47、宜大于纵距的1/3。 纵向搭接使用对接扣件连接，纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。3）立杆 每根立杆底部应设置厚度不小于20mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置，采取上下两层地下室放线定位，保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部应采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，安装时应保证上下同心。立杆接长必须采用对接扣件连接，不得采用搭接或在水平上错接。对接应符合下48、列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4）剪刀撑加固区顶撑加固的架体纵向与横向剪刀撑跨越立杆45根，纵向应每隔610m设置一道剪力撑，横向宽度6米连续设置，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40Nm；且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角49、扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。八、钢管加固支撑的检查1、在下列情况下，必须对钢管加固支撑脚手架进行检查：1）脚手架搭设前；2）搭设完成；3）施加荷载后； 4）停用超过一个月，复工前。2、进行钢管加固支撑脚手架检查、应根据下列技术文件：1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的相关规定；2）施工组织设计（专项方案）及变更文件；3）技术交底文件。3、脚手架使用中，应定期检查下列项目：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2）底座是否松动，立杆是否50、悬空；3）扣件螺栓是否松动；4）安全防护措施是否符合要求；5）是否超载。九、施工安全注意措施1、施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载，不得将缆风绳、混凝土泵管固定在脚手架上，禁止悬挂起重设备。2、设专人负责对脚手架进行经常检查和保养，检查项目主要包括主节点处杆件的安装，特殊构造是否符合设计要求。底座是否松动、扣件螺栓是否松动、安全措施是否符合要求。3、脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、挡脚板等。4、拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。5、杆连接必须使用十字扣件，且连接牢固。钢管、扣件规格材质必须符合要求51、。无严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹。6、施工人员必须经过培训，有上岗证。无证人员禁止进入现场作业。搭设时按照操作规程施工，搭设时有专人在上部负责看护。7、使用期间严禁任意拆除杆、配件；严禁任意改变构架结构及其尺寸；严禁任意改变连墙件位置、减少其数量；严禁任意减少其铺板数量、防护杆件和设施；严禁随意增加荷载；严禁任意拆除安全防护设施。8、应遵循相应的安全交底，不能上下同时作业；拆除时设警戒区，设置明显标志，并有专人警戒；拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。9、实心砖等材料的堆放高不得超过1.5m，多孔砖的高度不得超过1.8m，空心砖不得超过2.0m。10、施工通道、长时间的材料堆场、砼泵车行驶路线及泵车设置等部位的地下室顶板均严格按此方案进行顶撑加固。11、专职安全管理人员及栋号负责人应严格按照该方案进行指导施工及检查验收，完成后通知质量部门负责人与技术部门与建设、监理等单位的相关负责人进行联合验收合格后方可投入使用。12、投入使用后安全员及栋号负责人每天进行一次现场检查支撑架体的变形情况，发现问题在第一时间内向项目负责人通报，并采取可靠的加固应对措施进行加固处理。13、加固范围措施：平面图中所规划的施工运输通道及干拌砂浆站、施工电梯位置均为加固的范围。 在加固区域地下室顶板上面，使用油漆划上封闭线，颜色黄色，宽100mm，实心线。