1、 *工程地下室顶板施工通道加固方案编制人:审核人：审批人：*工程项目部目 录一、工程概况：3二、编制依据3三、地下室顶板加固范围3四、车库顶板堆载情况与荷载分析：4五、地下室顶板强度验算4六、地下室顶板加固支撑验算13七、钢管支撑加固搭设16八、钢管加固支撑的检查18九、施工安全注意措施18*工程地下室顶板施工通道加固方案一、工程概况：本工程*公司组织施工。本工程设计图纸中规定的总平区域地下室顶板允许荷载为23KN/(允许均布活荷载5 KN/+1.2米覆土18 KN/）；有消防车通道群楼地下室顶班允许荷载为43KN/(消防车荷载25KN/+1.2米覆土18KN/）.因施工场地限制，本工程主体结2、构已接近完成，二次结构及装饰工程的需要，砖及其它材料堆场、临时施工道路只能设置在地下室顶板上。砖及其它材料堆场、临时施工道路所在区域，主梁为400800mm、400900mm，次梁为300600mm，板厚180mm，柱距7。8m7。8m,柱截面为600600mm，柱高负一层3.95m、负二层3。90m.本工程地下室顶板结构已经施工完成2个月。二、编制依据1、编制依据：（1）建筑施工安全检查标准 JGJ592011（2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ1302011（3） 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）（4）新南小区四期二区安置房及配套工程建筑，结构施工图。三、地下室顶板3、加固范围在施工过程中，主要重载车辆为砖车及装饰等材料运输.须对地下室顶板进行加固，具体加固区域详附图。在需要加固的区域内按照0。8m0。8m加密设置支撑立杆，加固部位的支撑，在工程扫尾阶段，确保无重载车辆通行方可拆除.为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域，要求在地下室顶板用钢管搭设车辆行驶通道围挡,并用标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口，设置围挡，由材料员严格控制进入顶板车辆重量（重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控），对于超载的车辆一律不放行，每次放行一辆车通过，待卸完料出场后，再放行下一辆车进入。加固范围详见平面布置图附后。四、车库顶板堆载情况与荷载分析:1、材料荷载:材料堆放高度不超4、过2米,材料堆载荷载为20KN/,低于地下室顶板承载力，无需支撑.2、施工道路荷载：由于本工程场地狭窄，施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上，在运输车辆经过时，车辆荷载较大。施工场地荷载最大的车辆为砖运输车、干拌砂浆罐。荷载参数为:砖车自重15T,装载25T，合计40T;其它材料运输总重限重40T；干拌砂浆罐：自重3T,罐装砂浆35T，合计38T选取最大值40T（400KN）五、地下室顶板强度验算（一）顶板受力以下计算的计算依据为建筑结构荷载规范（GB50009-2012）bcx=btx+2s=0.6+20.18=0.96mbcy=bty+2s=0.2+20。18=0.56m车轮作用面的局部5、荷载q=1。3Q/（ bcx* bcy）其中Q为单个轮胎上的荷载，对本工程取100KNq=1.3Q/( bcx* bcy）=1.3*100/（0.960。56）=242KN/m2简支双向板的绝对最大弯矩Mxmax=0.1434*242*0。960.56=18.66KNmMymax=0。1176242*0.960。56=15.3KNm取Mmax=18。66 KNm跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：由Ly/Lx=0。8/0。8=1,查表得=0.0368，=0.0368Qe=18.66/0.036812=507KN/m2所以车轮轮压荷载产生的等效均布荷载为507KN/m2（二）该工程按0。80。8m立6、杆间距对地下室顶板进行加固,以下计算采用“探索者结构计算软件”复核。一、示意图二、依据规范 建筑结构荷载规范 GB500092012 混凝土结构设计规范 GB50010-2010三、计算信息 1.几何参数 计算跨度： Lx = 800 mm； Ly = 800 mm 板厚: h = 180 mm 2.材料信息 混凝土等级: C30 fc=14。3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2。01N/mm2 Ec=3.00104N/mm2 钢筋种类： HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2。0105 N/mm2 最小配筋率: = 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离：7、 as = 20mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息（均布荷载） 永久荷载分项系数： G = 1.200 可变荷载分项系数: Q = 1。400 准永久值系数: q = 1。000 永久荷载标准值： gk = 0.000kN/m2 可变荷载标准值： qk = 507。000kN/m2 4.计算方法：弹性板 5。边界条件(上端/下端/左端/右端）:固定/固定/固定/固定 6.设计参数 结构重要性系数： o = 1。00 泊松比： = 0.200四、计算参数： 1.计算板的跨度: Lo = 800 mm 2.计算板的有效高度： ho = h-as=18020=160 mm五、配筋计算8、(lx/ly=800/800=1。0002.000 所以按双向板计算): 1.X向底板钢筋 1) 确定X向板底弯矩 Mx = 表中系数(G*gk+Qqk)Lo2 = （0.0176+0.0176*0.200）（1.200*0.000+1。400507。000）*0。82 = 9.594 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1fcb*hoho） = 1。00*9。594106/(1。0014.31000160160） = 0。026 3） 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(12*s) = 1-sqrt(1-20。026) = 0.027 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1fc9、bho/fy = 1.000*14。3*1000*1600。027/300 = 203mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(bh） = 203/（1000*180） = 0。113% min = 0.200% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = min*b*h = 0.200%1000*180 = 360 mm2 采取方案d10170， 实配面积461 mm2 2。Y向底板钢筋 1） 确定Y向板底弯矩 My = 表中系数(Ggk+Qqk)Lo2 = (0。0176+0.0176*0.200)(1.2000.000+1.400*507。000)*0。82 = 9.594 kNm 2） 10、确定计算系数 s = o*Mx/（1*fc*bhoho） = 1。00*9。594106/（1。0014.3*1000*160160) = 0.026 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt（1-2*s） = 1sqrt(1-20。026） = 0。027 4） 计算受拉钢筋面积 As = 1fcbho/fy = 1.00014。3*1000160*0.027/300 = 203mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h） = 203/（1000180） = 0.113% min = 0.200 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = minbh = 0。200%*1000180 11、= 360 mm2 采取方案d10170， 实配面积461 mm2 3。X向支座左边钢筋 1) 确定左边支座弯矩 Mox = 表中系数（Ggk+Qqk)*Lo2 = 0.0513*（1.2000.000+1.400507.000）0.82 = 23。304 kNm 2） 确定计算系数 s = oMx/（1fc*b*ho*ho） = 1.00*23.304106/(1.00*14.31000*160*160） = 0。064 3） 计算相对受压区高度 = 1-sqrt（1-2*s) = 1-sqrt(12*0。064） = 0.066 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fcbho*/fy =12、 1.00014.31000*1600。066/300 = 502mm2 5) 验算最小配筋率 = As/（b*h) = 502/（1000*180) = 0。279% min = 0。200% 满足最小配筋要求 采取方案d10170， 实配面积461 mm2 4。X向支座右边钢筋 1） 确定右边支座弯矩 Mox = 表中系数(G*gk+Q*qk)Lo2 = 0.0513*（1.200*0.000+1.400*507。000）0.82 = 23。304 kNm 2） 确定计算系数 s = oMx/(1fcb*hoho) = 1.00*23.304106/(1.00*14.31000*1601613、0） = 0。064 3） 计算相对受压区高度 = 1sqrt（1-2s) = 1-sqrt（1-20。064） = 0.066 4） 计算受拉钢筋面积 As = 1fcb*ho*/fy = 1.000*14。3*10001600。066/300 = 502mm2 5) 验算最小配筋率 = As/（bh） = 502/（1000*180） = 0.279 min = 0.200% 满足最小配筋要求 采取方案d10170， 实配面积461 mm2 5.Y向上边支座钢筋 1) 确定上边支座弯矩 Moy = 表中系数(G*gk+Qqk）Lo2 = 0.0513（1.2000.000+1.400*5014、7.000)*0.82 = 23。304 kNm 2） 确定计算系数 s = oMx/（1*fc*bho*ho) = 1.0023.304106/（1.0014。3*1000160*160） = 0。064 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt（12*s） = 1-sqrt（1-2*0。064) = 0。066 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fcb*ho/fy = 1。000*14。31000160*0.066/300 = 502mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/（1000*180) = 0.279 min = 0.200% 满足最小配筋要求 采取方15、案d10170, 实配面积461 mm2 6.Y向下边支座钢筋 1） 确定下边支座弯矩 Moy = 表中系数（Ggk+Q*qk)*Lo2 = 0。0513*(1。2000。000+1。400*507。000）0.82 = 23.304 kNm 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1fc*bhoho） = 1.00*23.304106/(1。00*14。3*1000160160） = 0.064 3) 计算相对受压区高度 = 1sqrt（1-2*s) = 1sqrt（1-20.064) = 0.066 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1fcbho/fy = 1.00014.3100016016、*0。066/300 = 502mm2 5) 验算最小配筋率 = As/（bh) = 502/(1000*180) = 0.279% min = 0.200 满足最小配筋要求 采取方案d10170， 实配面积461 mm2六、跨中挠度计算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1.计算荷载效应 Mk = Mgk + Mqk = (0。0176+0。0176*0.200)*（0.000+507。000）0。82 = 6。853 kNm Mq = Mgk+q*Mqk = （0.0176+0.0176*0。200）(0.000+1.000*50717、.000）*0.82 = 6.853 kNm 2。计算受弯构件的短期刚度 Bs 1） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk = Mk/(0。87hoAs) （混凝土规范式 8。1.33) = 6.853106/(0.87*160*461) = 106。793 N/mm 2） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*180= 90000mm2 te = As/Ate (混凝土规范式 8。1。24) = 461/90000 = 0。512% 3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 = 1。118、-0。65ftk/(tesk） （混凝土规范式 8.1。22） = 1.10。652.01/(0.512%*106.793) = 1。288 因为不能小于最小值0.2，所以取 = 0。2 4） 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2。0105/3.00104 = 6.667 5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f=0 6） 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/（bho)= 461/（1000*160） = 0。288% 7) 计算受弯构件的短期刚度 Bs Bs = Es*Asho2/1。15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f）（混凝土规范式8。19、2。3-1） = 2.01054611602/1.150.200+0。2+66.667*0。288/(1+3.5*0。0) = 4.329103 kNm2 3.计算受弯构件的长期刚度B 1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当=0时，=2.0 (混凝土规范第 8。2.5 条） 2） 计算受弯构件的长期刚度 B B = Mk/(Mq*(1)+Mk)*Bs （混凝土规范式 8。2.2） = 6.853/（6。853*（2。01)+6.853)4.329103 = 2.164103 kNm2 4.计算受弯构件挠度 fmax = f（qgk+qqk)Lo4/B = 0。00127*(020、.000+507.000）0.84/2。164103 = 0。122mm 5.验算挠度 挠度限值fo=Lo/200=800/200=4。000mm fmax=0.122mmfo=4。000mm,满足规范要求!七、裂缝宽度验算： 1.跨中X方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mx = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0。01760。200)*（0。000+507.000)*0。82 = 6.853 kNm 2) 带肋钢筋，所以取值vi=1。0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0.87*ho*As) （混凝土规范式 8.1。33） =6。21、853106/（0。87160*461) =106.793N/mm 4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*bh=0。5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24） =461/90000 = 0。0051 因为te=0。0051 0。01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65ftk/(te*sk) （混凝土规范式 8.1.22） =1。10.65*2。010/(0.0100*106。793) =-0。123 因为=0.123 0。2,所以让=0.2 6)22、 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2）/(ni*vidi） =5*1010/（51.0*10)=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es(1。9c+0.08*Deq/te） （混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0。200*106。793/2。0105*(1.9*20+0。08*10/0。0100） =0.0265mm 0.30， 满足规范要求 2。跨中Y方向裂缝 1) 计算荷载效应 My = 表中系数(gk+qk)Lo2 = (0。0176+0。01760。200）*23、（0.000+507。000）*0。82 = 6.853 kN*m 2） 带肋钢筋，所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0。87hoAs） （混凝土规范式 8.1.33） =6。853106/（0。87160461） =106.793N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5b*h=0.51000180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土规范式 8。1.24) =461/90000 = 0。0051 因为te=0。0051 0.01,所以让te=0.01 5) 计24、算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1。1-0。65*ftk/(te*sk） （混凝土规范式 8。1.22) =1。1-0.65*2。010/（0.0100*106.793) =-0。123 因为=0。123 0.2，所以让=0.2 6） 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= （ni*di2）/（ni*vidi) =5*1010/（51.010)=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=crsk/Es（1.9c+0。08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21） =2.1*0.200*106.79325、/2.0105*（1.9*20+0。08*10/0。0100) =0。0265mm 0。30, 满足规范要求 3.支座上方向裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = 表中系数(gk+qk）*Lo2 = 0。0513*（0.000+507.000）*0.82 = 16。646 kNm 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0.87*hoAs） （混凝土规范式 8.1。33) =16.646106/（0.87*160*461） =259.397N/mm 4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，26、Ate=0。5b*h=0.51000180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24） =461/90000 = 0。0051 因为te=0。0051 0。01，所以让te=0。01 5） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0。65ftk/（tesk） （混凝土规范式 8.1.22) =1。10。65*2。010/(0.0100*259.397) =0。596 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(nivi*di） =5*1010/(5*27、1.0*10）=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=crsk/Es*（1。9c+0。08Deq/te） (混凝土规范式 8。1。21) =2.1*0.596*259.397/2。0105*（1。9*20+0。0810/0。0100) =0。1917mm 0。30, 满足规范要求 4。支座下方向裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = 表中系数（gk+qk）*Lo2 = 0.0513*（0。000+507。000）*0。82 = 16。646 kNm 2） 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0。87hoAs) （混凝土规范28、式 8。1.33) =16。646106/(0.87160*461) =259.397N/mm 4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5b*h=0.51000180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8。1.24) =461/90000 = 0。0051 因为te=0.0051 0.01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(tesk） (混凝土规范式 8.1。22） =1。10.652.010/(0.0100*259。397) =0.596 6） 计算单位面积钢筋根数29、n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= （nidi2）/(ni*vi*di） =510*10/（5*1.010)=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es（1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8。1。21） =2.10。596259.397/2。0105（1.9*20+0.08*10/0。0100） =0.1917mm 0.30, 满足规范要求 5.支座左方向裂缝 1） 计算荷载效应 Mox = 表中系数（gk+qk)Lo2 = 0。0513*（0。000+507。000)*0.82 = 16.630、46 kNm 2） 带肋钢筋，所以取值vi=1.0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0。87*hoAs) (混凝土规范式 8.1。33） =16.646106/(0.87*160*461) =259.397N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0。5b*h=0。5*1000180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土规范式 8。1.24) =461/90000 = 0。0051 因为te=0.0051 0。01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1。131、-0.65*ftk/（te*sk) (混凝土规范式 8。1。22) =1。10.652。010/(0.0100259.397) =0.596 6） 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(nividi) =5*1010/（5*1。010)=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=crsk/Es(1。9c+0.08*Deq/te） (混凝土规范式 8.1.21） =2。10.596259.397/2.0105(1.920+0。0810/0。0100) =0.1917mm 0.30， 满足规范32、要求 6.支座右方向裂缝 1） 计算荷载效应 Mox = 表中系数(gk+qk）Lo2 = 0。0513(0。000+507。000)*0.82 = 16.646 kN*m 2） 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0。87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） =16。646106/(0.87160*461) =259.397N/mm 4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积,Ate=0.5b*h=0.5*1000180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土规范式 8。1.33、24） =461/90000 = 0。0051 因为te=0。0051 0。01，所以让te=0.01 5） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.10.65*ftk/(te*sk） (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2。010/（0.0100*259.397） =0。596 6） 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= （nidi2）/（ni*vi*di） =5*1010/(51.0*10）=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*（1。9c+0。08*Deq/te34、) (混凝土规范式 8.1。21） =2。10。596259。397/2。0105*(1.920+0。0810/0。0100） =0.1917mm 0.30， 满足规范要求经过上面计算，可知在地下室顶板以下采用0.8m*0。8m立杆间距进行支撑可以满足要求，结构安全。只需进行钢管支撑架强度验算,如下所示。六、地下室顶板加固支撑验算1、地下室顶板与梁加固:在行车道路范围内,宽度5。6米，沿地下室顶板，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为483.0,顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用50100mm枋木。支架搭设高度为4。0m，立杆的纵距 b=0。8m，立杆的横距 l=0.8m，立杆的步距 h=1.635、0m。2、加固钢管搭设图:3、立杆的稳定性计算 (1）、轴向力计算:计算参数:（考虑汽车及载物全部荷载通过楼板传递给支撑架;同时结构的自重仍由支架承受。）进行支架体系的核算.1)轴向力计算：钢筋混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷载2。0kN/m2, 扣件计算折减系数取1。0.由永久荷载效应控制的组合：Q=0.91.3525。000.18+0.71.402.0= 0。9（6.1+1。96)=7.25kN/m2轮压力：取为100kNq=1。3*Q/( bcx*bcy）=1.3100/(0.96*0。56)=242KN/m2计算单元按立杆800800间距，考虑后轮两侧的一组轮胎由4根立杆承担受36、力。则每根立杆竖向力为：（减去消防车和覆土）N=(242-43-7。25)0。80.81/4=30。7KN采用的钢管类型为483.0。 （2）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N = 30。7kN ；i 计算立杆的截面回转半径,i=1。59cm； A - 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量（抵抗)，W=4。788cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度，a=0。30m； h 最大步距，h=1。60m;l0 - 计算长度，取1.600+20。300=37、2.200m;- 由长细比，为2200/16=138; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0。375； 经计算得到=30700/（0。375424)=193.1KN/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!4、综上所述：按施工道路6m宽度搭设地下室加固支撑系统,其长度视其平面布置图附后。立杆间距800800，纵向横向水平杆步距1。6米，立杆底端设置扫地杆，离开底部不大于200mm；钢顶撑采用U型托撑与梁板顶紧,U型托撑上部安放木枋50100，木枋紧贴结构梁板，托撑其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，设置架体纵横向垂直剪刀支撑间距8米一道，并在垂直剪刀38、支撑顶部及底部设置水平剪刀支撑，所有钢管采用483。0。七、钢管支撑加固搭设1、工艺流程定距定位纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步小横杆与立杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第二步小横杆安第二步大横杆第三小大横杆安装顶托和木枋调整顶托加设剪刀撑。2、构造要求1）脚手架构架按照上述方案验算，施工运输通道、钢筋原材堆放区现浇梁板底的立杆纵横向间距为800800,步距均为不大于1600,实际搭设时根据搭设高度进行选择。2）纵横向水平杆纵向水平杆应连续设置不间断；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；横向水平杆单根长度6米。不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开39、的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3. 纵向搭接使用对接扣件连接，纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。3)立杆每根立杆底部应设置厚度不小于20mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置,采取上下两层地下室放线定位，保证上、下层的立杆同心.钢管立杆顶部应采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm,安装时应保证上下同心.立杆接长必须采用40、对接扣件连接，不得采用搭接或在水平上错接。对接应符合下列规定:立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4)剪刀撑加固区顶撑加固的架体纵向与横向剪刀撑跨越立杆45根，纵向应每隔610m设置一道剪力撑,横向宽度6米连续设置,斜杆与地面的倾角宜在4560之间.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。严禁将外径48与51的钢管混合使用。扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40N41、m；且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm.八、钢管加固支撑的检查1、在下列情况下，必须对钢管加固支撑脚手架进行检查：1）脚手架搭设前；2）搭设完成;3）施加荷载后;4）停用超过一个月，复工前。2、进行钢管加固支撑脚手架检查、应根据下列技术文件：1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）的相关规定；2）施工组织设计（专项方案）及变更文件；3）技术交底文件。3、脚手架使用中，应定期检查下列项目：1）杆件42、的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2）底座是否松动,立杆是否悬空;3）扣件螺栓是否松动;4）安全防护措施是否符合要求；5）是否超载。九、施工安全注意措施1、施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载，不得将缆风绳、混凝土泵管固定在脚手架上，禁止悬挂起重设备。2、设专人负责对脚手架进行经常检查和保养，检查项目主要包括主节点处杆件的安装,特殊构造是否符合设计要求。底座是否松动、扣件螺栓是否松动、安全措施是否符合要求。3、脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、挡脚板等。4、拆除脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁一切非43、操作人员入内。5、杆连接必须使用十字扣件，且连接牢固.钢管、扣件规格材质必须符合要求。无严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹。6、施工人员必须经过培训，有上岗证。无证人员禁止进入现场作业。搭设时按照操作规程施工，搭设时有专人在上部负责看护。7、使用期间严禁任意拆除杆、配件；严禁任意改变构架结构及其尺寸；严禁任意改变连墙件位置、减少其数量；严禁任意减少其铺板数量、防护杆件和设施;严禁随意增加荷载；严禁任意拆除安全防护设施。8、应遵循相应的安全交底,不能上下同时作业；拆除时设警戒区，设置明显标志，并有专人警戒；拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。9、各种规格的钢材应分开堆放，不得混合堆放，钢筋原44、材的重叠堆放的高度不得超过两捆原材的重叠高度。10、设置区域的钢筋加工房不得随意移动，根据施工需要移动时，要重新加固顶板后实施.11、砂石堆场及实心砖等材料的堆放高不得超过1.5m,多孔砖的高度不得超过1。8m，空心砖不得超过2.0m。12、施工通道、长时间的材料堆场、砼泵车行驶路线及泵车设置等部位的地下室顶板均严格按此方案进行顶撑加固。13、专职安全管理人员及栋号负责人应严格按照该方案进行指导施工及检查验收，完成后通知质量部门负责人与技术部门与建设、监理等单位的相关负责人进行联合验收合格后方可投入使用。14、投入使用后安全员及栋号负责人每天进行一次现场检查支撑架体的变形情况，发现问题在第一时间内向项目负责人通报，并采取可靠的加固应对措施进行加固处理.15、加固范围措施：平面图中所规划的施工运输通道及干拌砂浆站均为加固的范围。在加固区域地下室顶板上面,使用油漆划上封闭线，颜色黄色，宽100mm，实心线.同时在封闭线上设置脚手架护栏，护栏高度1。2米,护栏立面使用安全网封闭.