1、xxxx精密钢管有限公司搬迁技改项目高大模板专项施工方案编制人： 审核人： 批准人： 目 录第一节 编制依据2第二节 工程概况3第三节 支架基础3第四节 方案选择3第五节 高支模结构设计与构造要求4第六节 材料质量控制5第七节 高支模板体系的施工搭设（安装）5第八节 砼浇筑注意事项7第九节 高大模板及支架体系的拆除7第十节 安全施工技术措施8第十一节 预防坍塌事故的安全技术措施9第十二节 预防高空坠落事故安全技术措施10第十三节 监测措施11第十四节 应急预案12一、应急目标12二、应急准备12三、应急响应14第十五节 模板与支架计算书19300750梁模板计算书18250500梁模板计算书32、0120板模板计算书43第一节 编制依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑结构荷载规范(GB50009-2012) 4、钢结构设计规范GB50017-20035、木结构设计规范GB50005-20036、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）7、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号8、本工程的结构施工图第二节 工程概况本工程为xx银精密钢管有限公司搬迁技改项目，有酸洗车间、 2#3#车间连接跨及新建成品车间。本项目酸洗车间的一附属工程，单层高度为6.3、10米，局部有水池，标高为-1.55米，所以局部高度为7.65米。具体情况如下:综合加药间（3轴-4轴A轴-B轴）：下面有设备基础标高-1.55米，层高达7.65m，其余部位均为6.10米，属于高大模板区域。该区域大梁的断面尺寸有：250750、300750、250500、200400、板厚为120mm。支架立杆支撑在室内外地面上。为确保安全，编制此专项施工方案以指导本高大模板工程的施工。第三节 支架基础为防止满堂架立杆产生沉降，对高大模板支架支撑在室外地坪上的地基处理（室外地坪的处理范围应超高支架投影外边线1m）：清除表面松散土壤，压实素土基层，压实系数不小于0.94，再做400mm厚毛石垫4、层，分层压实后，上铺100mm厚碎石垫层，再做100mm厚C15素砼垫层，确保地基承载力特征值不小于120kpa。计算时按照素回填填土基础计算。第四节 方案选择为确保质量和安全，并满足工期要求，在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，必须做到结构安全可靠，并且经济合理。2、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。3、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收。4、同时，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，符合文明标化工地的有关标准。综合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，考虑以往的施工5、经验，决定采用胶合板模板及扣件式钢管支架方案。第五节 高支模结构设计与构造要求1、结构设计1）主要材料采用483(计算时按482.8)钢管、16mm胶合面板、4090mm木楞、M12对拉螺栓、可锻铸造扣件等。2）高大模板区域梁、板模板及支架的搭设技术参数确定方法：综合加药间：选取以下2根梁及板厚120mm，按高度7.7m，括号内梁、板模板及支架的搭设技术参数按照括号前的梁、板模板及支架搭设技术参数进行搭设。梁300750(250750)：立杆沿梁跨度间距1m，梁两侧立杆间距1m，梁下增设承重立杆1根，梁底每纵跨不增设承重小横杆，步距1.5m，侧模使用2道12的对拉螺栓；梁250500（20046、00）：立杆沿梁跨度间距1m，梁两侧立杆间距1m，梁下不增设承重立杆，梁底每纵跨增设1根承重小横杆，步距1.5m，侧模使用2道12的对拉螺栓；板厚120mm：板下立杆纵距1m，横距1m，步距1.5m。3）梁、板模板与支架结构的详细参数见计算书和本高大模板施工图。4）立杆下垫板采用50mm300mm4000mm（梁底双立杆下铺设50mm400mm4000mm木垫板）。5）竖向剪刀撑的构造设置：在高大模板区域外围四周的支架立面沿整个长度和高度内，设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，高大模板内部沿横向、纵向竖向连续式剪刀撑的设置详见本高大模板施工图。6）水平剪刀撑的构造设置：在高大模板支架顶部大梁下、扫7、地杆部位及两者竖向中间部位各设置1道连续式水平剪刀撑（共2道水平连续式剪刀撑），详见本高大模板施工图。7）梁和楼板顶部支撑横杆与立杆的连接扣件均应采用双扣件。2、模板及支架搭设的构造要求：1) 立柱和水平杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接。相邻两立柱接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3；剪刀撑杆件的接长应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。2) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的顺序设扫地杆。高支架立柱之间必须在每一步距处纵、横两个方向各设一8、道水平拉杆（不得有单方向不按步距设置水平杆的现象），有条件时，所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。遇钢筋砼柱处，纵、横向水平杆处应用短钢管与四周及内部钢筋混凝土柱抱牢（每2步距抱一道）。3）高支模支架水平杆应与四周普通支架水平杆连接，增强其稳定性。4）竖向剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，与地面夹角宜为4560；所有剪刀撑杆件均应在主节点处与立柱或水平拉杆扣牢。5）严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定于水平杆上。第六节 材料质量控制483钢管，强度等级Q235-A，施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管9、抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足要求后，方可在施工中使用。钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢的规定，不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。可锻铸造扣件，应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB10、15831的规定，在螺栓拧紧扭矩达65N.M时 ，不得发生破坏。钢管和扣件应有质量合格证、质量检查报告。木材，不得有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节等质量缺陷；主要承重构件应使用针叶材，含水率不大于20%。第七节 高支模板体系的施工搭设（安装）1、施工准备：1) 备足各种施工材料，提前做好质量检验。2）熟悉图纸，做好技术交底工作；3) 放好轴线、水平控制标高线等。4) 根据设计图纸构件的尺寸，配制加工好模板，并按相应结构构件编号。2、支架安装：1) 弹线确定支架立柱安装位置，须严格按照本方案要求的间距进行布架，不得随意增大间距。应有两人以上配合安装。确保立柱纵横两个方向排列成一条直线。每安装完一步11、，应校正立柱位置、垂直度、间距、步距 ，符合要求后，才可继续往上安装；2）扣件的拧紧力矩必须严格控制在4065N.m范围内 ，并用专用扭矩扳手逐个检查。 3) 支架立柱底面和顶面应顶紧顶牢。4) 支架搭好后，要拉线检查调整水平度和垂直度。5) 模板支架立杆底座下应垫木板。6) 支架搭设的其他要求按照第五节内容和建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011执行。3 梁模板安装：a) 梁模板安装前要在两端柱上弹出标高线， 按设计标高高度标好支架顶标高线，调整好支架标高，要通线检查，在安装梁底模板时，要按设计要求起拱，设计如没有具体明确，12、应按规范规定起拱。b) 高度大于800mm的梁应先安装梁钢筋，检查验收后，清除杂物再安装梁侧模，梁高度小于800mm时，可先安装梁侧模板再安装钢筋。c) 梁侧模板安装要通线找直，按设计要求加穿对拉螺栓，以保证梁截面尺寸的正确，梁上口模板要设支撑卡，安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内杂物，检查合格后办理预检。4、板模板安装：a) 一般从跨一侧开始安装，先安装支架和木楞，要按照标高通线找平，并固定支架，然后依次安装模板。b) 支架顶木楞通线调平后，再铺放板模板，板模板拼缝要严密，接缝处要平整。c) 安装完毕后，将板面清扫干净。d）所有木楞的布置间距须按设计的要求（见计算书），施工操13、作中不得随意更改。整个模板体系安装完成后，应按照混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011进行全面细致检查，符合要求并办理验收手续后，方可进入下道工序。第八节 砼浇筑注意事项1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆为止。2、梁板砼浇筑应从跨中开始向两端对称分层浇筑。3、本工程应先浇筑柱，待达到一定强度后，再浇捣梁、板。4、砼浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。5、倾14、倒砼时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免砼在出料口堆积过高（100mm），并且安排人员用工具将堆积的砼迅速向四周摊开。6、浇筑过程中，派人观察支架和支承情况，发现下沉、松动和变形等情况要暂停施工，人员及时撤离，视情况处理后恢复施工。第九节 高大模板及支架体系的拆除1、拆除的批准程序：高支模拆除前，必须向监理单位提交申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。2、钢管架高支模拆除：1) 支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。2) 拆除支撑及模板前，应将该层砼试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司，经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆模强15、度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（%）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注：“设计砼强度标准值”是指与设计强度等级相应的砼立方体抗压强度标准值。3) 高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。4) 侧模拆除时的砼应能保证其表面及棱角不受损伤。5) 拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。6) 严禁站在悬臂结构上面敲拆底模，严禁在同一垂直平面上操作。7) 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。8) 严格控制模板及其支架拆除的顺序。9) 拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存16、留的零星物件等杂物。10) 拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。11) 拆除时，先将支架顶部松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撑及支架，模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。12) 支架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行。13) 支架的拆除应从一端走向另一端，自上而下逐层地进行。14) 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。15) 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。16) 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接件应放入袋内。17) 拆下的钢管17、与扣件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。第十节 安全施工技术措施(1) 钢管脚手架搭设前，应按建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。(2) 对钢管支架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。(3) 搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。(4) 搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。(5) 高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。(6) 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在支架上集中堆放模18、板、楞木、钢筋等物体，严禁在支架上接缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。(7) 模板支架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。(8) 在支架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患，搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。(9) 支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能绑扎钢管、浇筑砼。(10) 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1) 杆件的设置和连接：包括立杆、扫地杆、水平拉杆、剪力撑、连通器墙件等构件是否符合19、要求。2) 立杆上部是否顶紧，底座是否松动。3) 安全防护措施是否符合规范要求。(11) 在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支架，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。(12) 钢管支架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如妨碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。(13) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。(14) 安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板模板的安装。浇筑砼前再次对钢管支架进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。20、(15) 设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。(16) 支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。(17) 水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。(18) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(19) 应避免装卸物料对模板支架产生偏心、振动和冲击。(20) 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。(21) 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。第十一节 预21、防坍塌事故的安全技术措施(1) 模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。(2) 本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立杆，不得使用严重锈蚀、变形、断裂的支撑材料作立杆。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。(3) 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。(4) 楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。(5) 在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要收起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。(6) 安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面22、至少1.2米。(7) 拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。(8) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(9) 应避免装卸物料对模板支架产生偏心、振动和冲击。(10) 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(11) 模扳支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。(12) 拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。(13) 纵横向水平杆靠柱边部分应该用扣件抱牢柱，提高支架的整体性。第十二节 预防高空坠落事故安全技术措施(1) 项目经理对本项目的安全生产全面负责，23、指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。(2) 模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。(3) 支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。(4) 所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育，特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。(5) 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护24、用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。(6) 安全带使用前必须经过检查合格，安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。(7) 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。(8) 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。(9) 高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑(或红白)相间的条纹标示，盖件等以黄(或红)色标示。25、需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。(10) 各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接，作业平台上严禁超载。(11) 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。(12) 安装梁及楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，并满铺脚手板，以确保安全。第十三节 监测措施本项目采用钢管扣件式支架体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安26、全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查的重点部位：(1) 杆件的设置和连接、连墙件、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等构件是否符合要求。(2) 立杆是否悬空，连接扣件是否松动。(3) 支架体系是否有松动、垂直度是否有偏差。(4) 施工过程中是否有超载的现象。(5) 安全防护措施是否符合规范要求。(6) 支架体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中由专职安全员、施工员对高支模体系检查，随时观测支架体系的变形情况，发现隐患，及时27、停止施工，采取措施。第十四节 应急预案一、应急目标发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治疗。杜绝救护方法不当造成的人员伤亡事故，杜绝二次事故发生。二、应急准备 应急组织机构1、应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目副经理、项目技术负责人为副组长，现场全体管理人员为组员。2、现场抢救组：项目安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。3、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成员，现场全体管理人员为组员。4、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现28、场全体管理人员为组员。5、保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。6、应急组织的工种及人数应根据事故现场需要灵活调配。 应急组织机构图现场抢救组应急通讯组保安组后勤服务组应急组长 应急副组长 应急副组长 医疗救治组 应急物资和设施准备(1) 医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；(2) 抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；(3) 照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、具灯；(4) 通讯器材：电话、手机、对讲机；(5) 交通工具：工地常备一辆应急车辆；(6) 灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；(7) 准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；(8) 用于危险29、区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标与牌；(9) 必要的资金保证；(10)应急通讯组联系电话如下：组长： 曾富亮电话：组员： 宗俊涛电话：组员：袁礼如电话： (11) 外部联络电话： 宜兴市安监站： 87973031、87973032宜兴市建设局： 87994050、87994051宜兴市急救中心：1204) 项目突发事件报告程序流程图：事件发现人、当事人项目经理项目副经理项目技术负责生产经理按程序启动应急响应预案外部报警：火警：119匪警：110医疗急救：120交通急救：122内部上报对外上报事件检查、处理整改、教育应急预案评审修订应急预案业主监理相关部门三、应急响应 发生坍塌的应30、急措施高支模架体发生塌坍时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。1) 高支模架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏敞，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。2) 项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打120急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。3) 在实施救援之前，现场施31、工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察摸板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。4) 在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时。一边协同项目医疗人员进行抢救(如供氧、包扎)，找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用机械将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，32、必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。5) 被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由工地医生对受伤人员进行简单救助，争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏，伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。6) 在现场施救过程中，如发现这位33、伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于4名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。7) 伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。8) 紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。9) 对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人34、员靠近危险区域。 发生高处坠落的应急响应事故发生后应急措施1) 当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅速在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。2) 项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到观场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施。从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超35、过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者36、直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术负责人一起确定转移方案。 现场临时救治措施1) 高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进37、行及时的必要治疗，现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。2) 首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。对呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道畅通，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐38、物吸入，发生喉阻塞。如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡39、，从而造成二次伤害的发生。WKL2计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL1 300*750混凝土梁截面尺寸(mmmm)300750模板支架高度H(m)7.7模板支架横向长度B(m)9模板支架纵向长度L(m)10梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/40、m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、l41、b(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)16面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=1042、001616/642666.667mm3，Ibh3/12=1000161616/12341333.333mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.75)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.72125.122kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.75123.358kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k43、+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.75)119.225kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12525.1220.1520.071kNm Mmax/W0.071106/42666.6671.656N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52119.2251504/(1005400341333.333)0.028mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37523.35844、0.15+0.4371.7640.151.43kN R2=1.25q1L=1.2525.1220.154.71kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37519.2250.151.081kN R2=1.25q2L=1.2519.2250.153.605kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R145、/b=1.43/11.43kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max4.71/1= 4.71kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.43/11.43kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.75-0.12)=0.383kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.75-0.12)=0.383kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(046、.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.5-0.3/2)/21=1.105kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1-0.5)-0.3/2)/21=1.105kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.43+0.036+0.383+1.105=2.953kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.71+0.036=4.747kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.43+0.036+0.383+1.105=47、2.953kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.953,4.747,2.953=4.747kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.081/11.081kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.605/1= 3.605kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.081/11.081kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.75-0.12)=0.315kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.548、(0.75-0.12)=0.315kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.5-0.3/2)/21=0.615kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1-0.5)-0.3/2)/21=0.615kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.081+0.03+0.315+0.615=2.041kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.605+0.03=3.635kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.081+0.03+0.315+0.615=2.041kN/m 小49、梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.041,3.635,2.041=3.635kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1254.74712，0.54.7470.1520.593kNm =Mmax/W=0.593106/54000=10.988N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.54.7471，4.7470.152.373kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3731000/(24090)0.989N/mm2=1.2350、N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)53.63510004/(3847040243104)2.767mml1/2501000/2504mm 2ql24/(8EI)3.6351504/(87040243104)0.013mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max4.7471,0.54.7471+4.7470.15=4.747kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.953kN,R2=4.747kN,R3=2.953kN 正常使用极限状态 Rmax=q51、L1,0.5qL1+qL2=max3.6351,0.53.6351+3.6350.15=3.635kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.041kN,R2=3.635kN,R3=2.041kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.264106/4250=62.019N/mm2f=2052、5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.594kN max=2Vmax/A=22.5941000/39813.036N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.065mmL/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.359kN，R2=9.935kN，R3=0.359kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R2，R39.935kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)53、483钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.641 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.2911.52/100.074kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)54、0.75)+1.40.92123.031kN/m 2)小梁验算 q1max1.317+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.75-0.12)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.318+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2=4.351kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.31kN，R28.833kN，R30.31kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.1(7.7-0.75)+Mw/lbmax0.31+0.91.2(0.5+(24+1.1)055、.12)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/21，8.833，0.31+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/21+0.751+0.074/19.658kN fN/(A)+Mw/W9657.7/(0.641398)+0.074106/425055.268N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=7.7/9=0.8563 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值56、fak(kPa)85立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.2 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.658/(10.2)48.289kPafak85kPa 满足要求！WKL3 计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL3 250*500混凝土梁截面尺寸(mmmm)250500模板支架高度H(m)7.7模板支架横向长度B(m)9模板支架纵向长度L(m)10梁侧楼板57、厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支58、撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)16面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/59、mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001616/642666.667mm3，Ibh3/12=1000161616/12341333.333mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.72117.377kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.5115.613kN/m q1活060、.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.5)112.85kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12517.3770.12520.034kNm Mmax/W0.034106/42666.6670.795N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52112.851254/(1005400341333.333)0.009mmL/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)61、 R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37515.6130.125+0.4371.7640.1250.828kN R2=1.25q1L=1.2517.3770.1252.715kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37512.850.1250.602kN R2=1.25q2L=1.2512.850.1252.008kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)62、243小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.828/10.828kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max2.715/1= 2.715kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.828/10.828kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.25/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.5-0.12)=0.231kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.5-0.12)=0.231kN/m 梁左侧楼板传递给左63、边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.5-0.25/2)/21=1.184kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1-0.5)-0.25/2)/21=1.184kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.828+0.03+0.231+1.184=2.273kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.715+0.03=2.745kN/64、m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.828+0.03+0.231+1.184=2.273kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.273,2.745,2.273=2.745kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.602/10.602kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max2.008/1= 2.008kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.602/10.602kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.25/2 =0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷65、载q3左10.5(0.5-0.12)=0.19kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.5-0.12)=0.19kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.5-0.25/2)/21=0.658kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1-0.5)-0.25/2)/21=0.658kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.602+0.025+0.19+0.658=1.476kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.008+0.025=2.033kN/m 右侧小梁荷载q右66、q1右+q2+q3右+q4右 =0.602+0.025+0.19+0.658=1.476kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.476,2.033,1.476=2.033kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1252.7450.52，0.52.7450.1520.086kNm =Mmax/W=0.086106/54000=1.589N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.52.7450.5，2.7450.150.68667、kN max=3Vmax/(2bh0)=30.6861000/(24090)0.286N/mm2=1.23N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.0335004/(3847040243104)0.097mml1/250500/2502mm 2ql24/(8EI)2.0331504/(87040243104)0.008mm2l2/2502150/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.7450.5,0.52.7450.5+2.7450.15=1.373kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大68、支座反力依次为R1=1.137kN,R2=1.373kN,R3=1.137kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.0330.5,0.52.0330.5+2.0330.15=1.016kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.738kN,R2=1.016kN,R3=0.738kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)1069、.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.77106/4250=181.088N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.823kN max=2Vmax/A=21.8231000/3989.163N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max2.347mmL/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.823kN，R2=1.823kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.246kN，R2=1.246kN 七、纵向水平钢管验算钢管70、截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)482.8钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 RmaxR1，R2=max1.823，1.823=1.823kN，RmaxR1，R2max1.246，1.246=1.246kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.319106/425075.067N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验71、算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax2.461kN max2Vmax/A=22.4611000/39812.367N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.686mmL/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=2.461kN，R2=3.919kN，R3=3.919kN，R4=2.461kN 同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=3.919kN，R2=3.919kN 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R23.919kNRc=kc12=112=172、2kN 满足要求！ 九、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.641 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.2911.52/100.074kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)73、面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.92116.146kN/m 2)小梁验算 q1max0.774+0.91.2(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.5-0.12)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，2.523+0.91.2(0.3-0.1)0.25/2=2.55kN/m 同上四七计算过程，可得： R13.444kN，R23.444kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+0.91.20.1(7.7-0.5)+Mw/lbmax3.444+0.9174、.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.5-0.25/2)/21，3.444+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.25/2)/21+0.778+0.074/17.683kN fN/(A)+Mw/W7683.214/(0.641398)+0.074106/425047.528N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=7.7/9=0.8563 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立柱地基基础计算75、地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)85立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.2 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.683/(10.2)38.416kPafak85kPa 满足要求！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高7.7m新浇混凝土楼板板厚(mm)1276、0模板支架高度H(m)7.7模板支架纵向长度L(m)10模板支架横向长度B(m)9 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.15地基粗糙程度B类(城市郊区)77、模板支架顶部距地面高度(m)7.7风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)16面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计78、算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001616/642666.667mm3，Ibh3/12=1000161616/12341333.333mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.79、91.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3610.32+0.1173.150.320.063kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175p80、Lmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.063，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/42666.6674.736N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1123004/(10010000341333.333)=0.05mm 0.05mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗81、剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.3=2.018kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.3=1.073kN/m q182、活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.07312+0.1250.945120.252kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.09712+0.2033.151，0.1250.09712+0.1883.1510.646kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.183、52/2，0.0970.152/2+3.150.150.474kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.252，0.646，0.4740.646kNm =Mmax/W=0.646106/54000=11.968N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.0731+0.6250.94511.261kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0971+0.6883.152.228kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.15，0.0970.15+3.153.165kN VmaxmaxV1，V284、，V3max1.261，2.228，3.1653.165kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1651000/(24090)1.319N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.99410004/(1009350243104)0.228mmL/2501000/2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.9941504/(89350243104)0.003mm2l1/2502150/2501.85、2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+186、.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.054kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.70512.131kN 按悬臂梁，R11.7050.150.256kN RmaxRmax，R12.131kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.87、05411.317kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.0540.150.158kN RmaxRmax，R11.317kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.643106/4250=151.288N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=24.2621000/39821.417N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.994mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.325mm=2150/250=1.2mm 满足要求！ 5、88、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.324kN，R2=7.462kN，R3=7.462kN，R4=5.324kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N7.462kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(89、mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/16=164.588=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.3 = 1.642kN/m 同上四六步计90、算过程，可得： R15.129kN，R27.189kN，R37.189kN，R45.129kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/16=190.099 查表得，0.199 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max5.129，7.189，7.189，5.129=7.189kN f N1/(A)7189/(0.199398)90.768N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1511.52/100.043kNm 91、N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max5.129,7.189,7.189,5.129+0.043/1=7.232kN f N1w/(A)+ Mw/W7232/(0.199398)+0.043106/4250101.429N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，1=0.199 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max5.129,7.189,7.189,5.129+11.20.157.7=8.575kN f92、=N/(1A)8.575103/(0.199398)=108.267N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1511.52/100.043kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max5.129,7.189,7.189,5.129+11.20.157.7+0.043/1=8.618kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.618103/(0.199398)+0.043106/4250=118.928N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=7.7/9=0.8563 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.618/(0.90.1)95.756kPafak140kPa 满足要求！