1、 xx市xx项目工程模板安全专项施工方案编制人： 职务： 校对人： 职务： 审核人： 职务： 审批人： 职务： 目 录第一章 工程概况2一、 工程概况2二、 施工平面布置2三、 施工规定2四、 技术保证条件3第二章 编制依据3第三章 施工计划4一、 施工进度计划4二、 材料与设备计划4第四章 施工工艺技术7一、 技术参数7二、 工艺流程11三、 施工方法12四、 检查验收19第五章 施工安全保证措施21一、 组织保障21二、 技术措施24三、 监测监控30四、 应急预案32第六章 劳动力计划33一、 专职安全生产管理人员33二、 所需劳动力安排34第七章 计算书及相关图纸34一、 计算书34二2、 节点图106第一章 工程概况一、 工程概况（一）工程概况 本工程为xx市xx项目住宅工程1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#楼下设一层地下室，由xx市xx房地产开发有限公司投资建设，xx计集团股份有限公司设计。步阳华府二期工程位于金华xx市城南东路南面（东岘峰）。（二）设计概况1#、2#、3#、4#楼为4层，建筑高度为13米,5#、7#楼3层，建筑高度为11.1米,6#楼3层，建筑高度为12.1米,总建筑面积为24325.26，地上住宅建筑面积约为14783.78，配套面积227.57，地下建筑面积约为9313.91。合理使用年限为50年，抗震设防烈度为六度。建筑耐火等级一级；建筑结构3、安全等级二级，采用独立式承台筏板基础，框架结构建筑。各楼分布如下：楼号地上建筑面积()地下建筑面积()合计()户数占地面积()南侧地块S1#楼2691.5774.93466.47791.1S2#楼2691.5856.43547.97791.1S3#楼2691.5636.93328.27791.1S4#楼2691.5802.93494.47793.4S5#楼2569.6657.43227.05841.5S6#楼1699.21074.12773.32550.2S7#楼2301.9654.22956.14720.5合计17336.75456.822793.5395278.91、 工程基本情况工程名称4、xx市xx项目工程工程地点金华xx市城南路南面建筑面积(m2)24325.26建筑高度(m)13结构类型框架主体结构框架地上层数4地下层数1标准层层高(m)3其它重要层高(m)3.92、 各责任主体名称建设单位xx市xx房地产开发有限公司设计单位xx计集团股份有限公司施工单位中天建设集团有限公司监理单位浙江永安工程监理征询有限公司项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师二、 施工平面布置三、 施工规定1、 保证模板在使用周期内安全、稳定、牢固。2、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度规定。3、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。四、 技术保证条件1、 安全网络2、 模板5、的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二章 编制依据1、 木结构设计规范GB 50005-20232、 建筑结构荷载规范GB50009-20233、 混凝土结构设计规范GB50010-20234、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20235、 钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20236、 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20237、 混凝土结构工程施工规范GB 50666-20238、 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20239、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-202310、 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-206、2311、 建筑施工安全检查标准JGJ59-202312、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-202313、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-202314、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质202387号文15、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2023254号文）16、 本工程施工图纸17、 本工程施工组织设计第三章 施工计划一、 施工进度计划二、 材料与设备计划1、 钢材的选用(1)、 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2)、 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压7、流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的规定，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)、 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48.33.6钢管。(4)、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:1)、 应有产品质量合格证；2)、 应有质量检查报告，钢管材质检查方法应符合现行国家标准金属拉伸实验方法GB/T 228的有关规定；3)、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)、 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术8、规范JGJ130-2023的规定；5)、 钢管必须涂有防锈漆。(5)、 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:1)、 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)、 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2023的规定；3)、 钢管上严禁打孔。(6)、 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-459、0、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的规定。(7)、 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8)、 扣件的验收应符合下列规定1)、 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2)、 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3)、 新、旧扣件均应进行防锈解决；4)、 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。(9)、 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10)、 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 10、5780和六角头螺栓GB/T 5782。(11)、 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准组合钢模板技术规范GB 50214的规定。2、 木材的选用(1)、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。(3)、 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得运用商品材的等级标准替代。(4)、 重要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他11、缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)、 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫解决。(6)、 当需要对模板结构或木材的强度进行测实验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7)、 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1)、 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)、 板材和规格材，不应大于20%；3)、 受拉构件的连接板，不应大于18%；4)、 连接件，不应大于15%。3、 竹、木胶合模板板材的选用(1)、 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应12、有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2)、 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)、 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的规定。(4)、 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第四章 施工工艺技术一、 技术参数【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023模板支架高度H(m)3.9混凝土梁截面尺寸(mm)200800梁侧楼板厚13、度(mm)150支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483.2梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁两侧立柱间距(mm)1000步距(mm)1800梁底增长立柱根数0面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的规定结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式双扣件【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)150模板支架高度H(m)3.9模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)5立柱型号(mm)483立杆纵向距离la(mm)1000立杆横向距离lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800面板材质覆面木胶合板小梁材质方木小梁间距(mm)300主梁材质钢14、管主梁布置方向平行立柱纵向方向荷载传递至立杆方式双扣件计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)300模板支架高度H(m)3.85模板支架纵向长度L(m)8.4模板支架横向长度B(m)7.5立柱型号(mm)483立杆纵向距离la(mm)850立杆横向距离lb(mm)850水平拉杆步距h(mm)1800面板材质覆面木胶合板小梁材质方木小梁间距(mm)300主梁材质钢管主梁布置方向平行立柱纵向方向荷载传递至立杆方式双扣件计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023【柱模板（不设对拉螺栓）】新浇混凝土柱名称A楼315、层KZ11混凝土柱高(mm)5250新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱短边边长(mm)500柱箍间距(mm)400长边小梁根数3短边小梁根数3最低处柱箍离楼面距离(mm)200面板材质覆面木胶合板小梁材料矩形木楞柱箍材料钢管侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023【柱模板（设立对拉螺栓）】混凝土柱高(mm)5250混凝土柱长边边长(mm)900长边小梁根数6混凝土柱短边边长(mm)300短边小梁根数5柱长边螺栓根数4柱短边螺栓根数2对拉螺栓布置方式均分面板材质覆面竹胶合板小梁材料矩形木楞柱箍材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范16、JGJ162-2023扣件类型3形26型【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023模板支架高度H(m)3.85混凝土梁截面尺寸(mm)450900梁侧楼板厚度(mm)300支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)483.2梁跨度方向立柱间距(mm)850梁两侧立柱间距(mm)850步距(mm)1800梁底增长立柱根数2面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的规定结构表面隐蔽荷载传递至立杆方式双扣件二、 工艺流程【板模板】搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度17、支撑牢固情况。【梁模板】弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。【柱模板】搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。三、 施工方法1、 柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、 浇筑时按梁中间向两端对称推动浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推动。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况18、设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具有规定的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。3、 根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计规定和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、 一般规定：(1)、 保证结构和构件各部分形状尺寸，互相位置的对的。(2)、 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)、 不同支架立柱不得混用。(4)、 构造简朴，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等规定。(5)、 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)、 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当19、设计无具体规定期，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)、 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设立临时固定措施。(8)、 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采用可靠措施保证支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：(10)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设立一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所拟定的水平拉杆步距规定条件下，进行平均分派拟定步距后，在每一20、步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)、 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设立连续式剪刀撑。(12)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13)、 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、 立柱及其他杆件(1)、 立柱平面布置图（详见附图）；(2)、 搭接规定：本工程所有部位立柱接长所有采用对接扣件连接，严禁搭接，21、接头位置规定如下：(3)、 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。6、 水平杆(1)、 每步纵横向水平杆必须拉通；(2)、 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置规定如下图：(3)、 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：7、 剪刀撑8、 周边拉结(1)、 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便运用其与支撑架体连接，形成可靠整体；(2)、 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设立一个固结点；(3)、 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。9、 梁模安装按设计间22、距规定整齐铺好50mm100mm2023mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50mm100mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加14穿墙螺杆。此外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计规定起拱，如设计无规定期，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。10、 柱模安装(1)、 柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂23、刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；(2)、 先弹出柱的轴线及四周边线；(3)、 根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；(4)、 通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；(5)、 柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；(6)、 柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；(7)、 柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验罢手续后方可进行封模，封模24、前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。11、 墙模安装剪力墙采用九夹板配制，14450对拉螺栓连接，竖向围檩采用100100250方木，水平向围檩采用483.5450钢管与对拉螺栓相连，每排两根，外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧，100100方木衬档接头错开，方木长度采用4000、2023二种规格。墙“L”型时的阴阳角及模板拼缝处必须用两根50100或100100木楞方固定，以免漏浆走位。外墙内侧模板离结构面10mm，离结构面150mm处设一限位钢筋1000，圠层间芀25、点处及楼梯井搭接处需设一20mm统长带，以便下一层浇捣时搭接良好，同时在层閴节点处须预埋单头薺栓500与板板筋焊接，墙外侧用48钢管治外墙统长配置，墙端最外一道对拉螺杆离墙端必须150mm。四、 检查验收1、 不满足规定的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量花费。保证一次验收通过。3、 砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、 预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺26、栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，05、 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高6m8经纬仪或吊线、尺量层高6m10经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测6、 整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2023的有关规定执行外，尚应检查下列内容：(1)、 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；(2)、 支柱斜撑的数量和着力27、点；(3)、 对拉螺栓钢楞与支柱的间距；(4)、 各种预埋件和预留孔洞的固定情况；(5)、 模板结构的整体稳定；(6)、 有关安全措施。7、 模板工程验收时应提供下列文献：(1)、 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；(2)、 模板工程质量检查记录及验收记录；(3)、 模板工程支模的重大问题及解决记录。第五章 施工安全保证措施一、 组织保障1、 安全保证体系2、 环境保护体系二、 技术措施1、 准备工作(1)、 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后规定逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(228、)、 模板的基准定位工作：1)、 一方面引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)、 标高测量，运用水准仪将建筑物水平标高根据实际规定，直接引测到模板的安装位置；3)、 竖向模板的支设应根据模板支设图；4)、 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)、 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、 模板支设(1)、 基础及地下工程模板：1)、 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采用安全防范措施后29、，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2)、 距基槽（坑）上口边沿1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3)、 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4)、 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2)、 楼梯模板1)、 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板30、的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2)、 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3)、 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3)、 梁、板模板1)、 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)、 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)、 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)、 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)、 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用31、九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、 模板支架搭设的构造规定(1)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)、 钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设立一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所拟定的水平拉杆步距规定条件下，进行平均分32、派拟定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。(4)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(5)、 搭设高度2m以上的支撑架体应设立作业人员登高措施。作业面应按有关规定设立安全防护设施。(6)、 模板支撑系统应为独立的系统，严禁与物料提高机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；严禁与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。4、 浇捣混凝土管理(1)、 隐蔽工程，模板工程均验收合33、格后，方出商品砼采购单，采购单具体填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。保证砼浇筑正常进行。(2)、 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3)、 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合规定，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关规定进行抽查。(4)、 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案规定，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5)、 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。5、 模板拆除(1)、 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底34、双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)、 支拆模板时，2米以上高处作业设立可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)、 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达成规定规定后方可拆模。 底模拆除时的混凝土强度规定构件类型构件跨度(m)达成设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001)、 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)、 底模拆除梁长8m，混凝土强度达成100%；8m,混凝土强度35、达成75%；悬臂构件达成100%后方可拆除；3)、 板底模2m，混凝土强度达成50%；2米、8m,混凝土强度达成75%；8m，混凝土强度达成100%方可拆除。4)、 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5)、 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。6)、 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩36、下。等该段的模板所有脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板所有运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。7)、 当立柱的水平拉杆超过2层时，应一方面拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。8)、 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。6、 过程管理(1)、 施工前管理1)、 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程规定，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测37、，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2)、 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并贯彻相关签字手续。(2)、 施工中管理要点1)、 竖向结构隐蔽工程质量符合设计规定，进入下道模板支架工序的施工；2)、 模板支架搭设方式符合施工方案规定，并通过相关部门验收；3)、 砼浇筑方式符合施工方案规定，控制堆载，避免上部荷载集中化；4)、 模板拆除方式符合施工方案规定，拆模时间符合相关检测结果和规范规定。拆模以接到拆模告知书为准，不得私自拆除任何构件。(3)、 质量管理措施1)、 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透38、和领略施工图的规定，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2023和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2)、 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严厉解决，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改善措施，把质量问题控制在萌芽状态；3)、 严格贯彻班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度39、，保证模板安装质量；4)、 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5)、 对变形及损坏的模板及配件，应按规范规定及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6)、 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7)、 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以保证混凝土不漏浆；8)、 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9)、 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞40、口时，木工严格按照墨线留洞；10)、 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析因素，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11)、 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12)、 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固解决；13)、 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。7、 安全管理措施(1)、 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、 41、模板及其支撑系统在安装过程中必须设立防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)、 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)、 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢固，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)、 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6)、 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7)、 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采用两个以上的吊点，水平吊运应采用四个吊点。吊点要合理布置。(42、8)、 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10)、 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11)、 搭设应由专业持证人员安装；安全负责人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12)、 模板拆除时，混凝土强度必须达成规定的规定，严禁混凝土未达成设计强度的规定规定期拆除模板。8、 文明施工及环保措施(1)、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。(2)、 43、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。(3)、 模板安装时，应注意控制噪声污染。(4)、 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守本地规定，防止噪声扰民。(5)、 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物解决程序解决，避免污染环境。(6)、 每次下班时保证工完场清。三、 监测监控1、 监测措施(1)、 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，重要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)、 监测点设立观测点可采用在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3)、 监测措施混凝土浇筑过程中，44、派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)、 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5)、 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程平常检查重点部位：1)、 杆件的设立和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合规定；2)、 连墙件是否松动；3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)、 施工过程中是否有超载现象；5)、 安全防护措施是否符合45、规范规定；6)、 支架与杆件是否有变形现象；(6)、 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实行实时监测，终凝后的监测频率为天天一次。1)、 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)、 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固解决。四、 应急预案1、 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，保证意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故减少到最小限度，制定本预案。2、 应急领导小组及其职责46、(1)、 应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(2)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(3)、 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(4)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(5)、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、 应急反映预案(1)、 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)、 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导报告，并在24小时内向上级主管部47、门作出书面报告。(3)、 现场事故应急解决施工过程中也许发生的事故重要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1)、 火灾事故应急解决：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2)、 触电事故解决：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观测其呼吸、心跳情况，必要时，可采用人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的解决。局部电击时，应对伤员进行初期清创解决，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3)、 高温中暑48、的应急解决：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观测。及时补充水分和无机盐，及时解决呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4)、 其别人身伤害事故解决：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、 应急通信联络项目负责人：xxx 手机：xxxxxx安全员：xxx 手机：xxxxxx技术负责人：xxx 手机：xxxxxx医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施49、工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六章 劳动力计划一、 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运送必须设立临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：王某某（项目经理）组长，负责协调指挥工作；张某某（施工员）成员，负责现场施工指挥，技术交底；李某某（安全员）成员，负责现场安全检查工作；刘某某（架子工班长）成员，负责现场具体施工；二、 所需劳动力安排高支模开始时间高支模工期50、（天）25作息时间（上午）6：0010：30作息时间（下午）15：0019：30砼工程量（m3）480高支模建筑面积（m2）480木工（人）65钢筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）25水电工（人）5其它工种（人）7第七章 计算书及相关图纸一、 计算书梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302023 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2023 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2023 5、钢结构设计规范GB 50017-2023 一、工程属性新浇混凝土梁名称2KL51、X1混凝土梁截面尺寸(mmmm)200800模板支架高度H(m)3.9模板支架横向长度B(m)5模板支架纵向长度L(m)6梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙限度C类(有密52、集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增长立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)300每跨距内梁底支撑小梁根数4每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)333结构表面的规定结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1653、2-2023 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400验算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=2001818/610800mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=200181818/1297200mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(254、4+1.5)0.8)+1.40.720.25.334kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.80.24.982kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.20.353kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)0.24.1kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.14.9820.3332+0.1170.3530.33320.06kNm Mmax/W0.06106/108005.539N/mm2f15N/mm2 满足规定！ 2、55、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.6774.13334/(100540097200)0.65mmL/250333/2501.332mm 满足规定！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.1q1静L+1.2q1活L1.14.9820.333+1.20.3530.3331.966kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.1q2L1.14.10.3331.502kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/m56、m2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)256 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q11.966/0.29.829kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.3330.081kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72(0.5-0.2/2)/20.333+0.91.350.5(0.8-0.15)0.3330.606kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.57、15)+1.40.72(1-0.5)-0.2/2)/20.333+0.91.350.5(0.8-0.15)0.3330.606kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.502/0.27.509kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.3330.067kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.5-0.2/2)/20.333+10.5(0.8-0.15)0.3330.392kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.15)(1-0.5)-0.2/2)/20.333+10.5(0.8-0.15)0.3330.392kN 58、计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.693106/64000=10.825N/mm2f=11.44N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.629kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6291000/(26080)0.509N/mm2=1.232N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max2.607mmL/2501000/2504mm 满足规定！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.629kN，R21.629kN 正常使用极限状态 R11.176kN，R21.59、176kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁 由上节可知PmaxR1，R21.629kN，PmaxR1，R21.176kN 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.489106/4730=103.383N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算60、 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax3.541kN max=2Vmax/A=23.5411000/45015.738N/mm2=125N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max0.865mmL/2501000/2504mm 满足规定！ 悬臂端max0.871mm2l2/2502300/2502.4mm 满足规定！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=5.47kN 图二：Rmax=5.086kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱1：R15.47kN，立柱2：R25.47kN 图二 立柱1：R15.08661、kN，立柱2：R25.086kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R25.47kNRc=kc12=112=12kN 满足规定！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483.5立柱钢管计算截面类型(mm)483.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足规定！ 查表得，0.496 2、风荷载计62、算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.2911.82/100.107kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.920.24.882kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.91 (0.5-0.2/2)/20.333+0.91.20.5(0.8-0.15)0.3330.499kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.91 (1-0.5)-0.2/2)/20.333+063、.91.20.5(0.8-0.15)0.3330.499kN q19.016kN/m q20.072kN/m 同上四六计算过程，可得： R14.825kN，R24.825kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+0.91.20.15(3.9-0.8)+Mw/lbmax4.825+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.5-0.2/2)/21，4.825+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+1-0.5-0.2/2)/21+0.502+0.107/19.452kN fN/(A)+Mw/W9452.186/(0.49664、450)+0.107106/473064.97N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.9/5=0.783 满足规定，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=9.452kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB500165、0-2023第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2023mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作66、用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)192013067、/1000=71.832kNF1=9.452kN 满足规定！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2023第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条拟定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b68、+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=9.452kN 满足规定！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302023 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2023 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2023 5、钢结构设计规范GB 50017-2023 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高3.900m新浇混凝土楼板板厚(m69、m)150模板支架高度H(m)3.9模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.064地基粗糙限度D70、类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)3.9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)1071、000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.72、4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)13.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/87.3240.32/80.082kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.32/8+3.150.3/40.237kNm MmaxmaxM1，M2max0.082，0.2370.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f15N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.8653004/(38410000486000)=73、0.084mm 0.084mmL/250300/2501.2mm 满足规定！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.4074、.72.50.3=2.262kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.3=1.317kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.31712+0.1250.945120.283kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax075、.070.09712+0.2033.151，0.1250.09712+0.1883.1510.646kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2620.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.283，0.646，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/64000=12.352N/mm2f=15.44N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.3171+0.6250.94511.414kN V20.625q2L+0.688p0.76、6250.0971+0.6883.152.228kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2620.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.414，2.228，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N/mm2=1.78N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.2210004/(1009350256104)077、.265mmL/2501000/2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.222504/(89350256104)0.025mm2l1/2502250/2502mm 满足规定！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G178、k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.71.50.31.951kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.15)0.31.555kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)0.31.28kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.279、51.95112.439kN 按悬臂梁，R1q1l11.9510.250.488kN RmaxRmax，R12.439kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.2811.599kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.280.250.32kN RmaxRmax，R11.599kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.849106/4490=189.122N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/80、A=24.9151000/42423.183N/mm2=125N/mm2 满足规定！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.392mm=1000/250=4mm 悬挑段max1.135mm=2250/250=2mm 满足规定！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=7.28kN，R2=8.005kN，R3=8.978kN，R4=5.004kN 图二 支座反力依次为R1=6.093kN，R2=8.541kN，R3=8.541kN，R4=6.093kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣81、件受力N8.978kNRc=kc12=112=12kN 满足规定！ 八、立柱验算剪刀撑设立加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)483.5立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2682、33mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/15.9=198.679=210 满足规定！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.910.3 = 1.913kN/m 同上四六步计算过程，可得： R17.14kN，R28.376kN，R38.805kN，R45.976kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/83、i=3041.577/15.9=191.294 查表得，0.197 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max7.14，8.376，8.805，5.976=8.805kN f N1/(A)8805/(0.197424)105.414N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.06411.82/100.026kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max7.14,8.376,8.805,5.976+0.026/1=8.831kN f N1w/(A)+ Mw/W8831/(0.197424)+0.026184、06/4490111.516N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm =l0/i=3648.645/15.9=229.475 查表得，1=0.139 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max7.14,8.376,8.805,5.976+11.20.153.9=9.507kN f=N/(1A)9.507103/(0.139424)=161.311N/mm2=205N/mm2 满足规定！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.06411.82/100.026kNm N85、w =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max7.14,8.376,8.805,5.976+11.20.153.9+0.026/1=9.533kN f=Nw/(1A)+Mw/W9.533103/(0.139424)+0.026106/4490=167.543N/mm2=205N/mm2 满足规定！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.9/5=0.783 满足规定，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特性值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减86、系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.533/(0.90.1)105.922kPafak140kPa 满足规定！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302023 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2023 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2023 5、钢结构设计规范GB 50017-2023 一、工程属性新浇混凝土楼板名称3.85新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m)3.85模板支架纵向长度L(m)8.4模板支架横向长87、度B(m)7.5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.064地基粗糙限度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)3.9风压高88、度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)850立柱横向间距lb(mm)850水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单89、位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.3)+1.40.72.5 1=11.475kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用极限状态 q90、(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.3)17.63kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/811.4750.32/80.129kNm M2q2L2/8+pL/40.1220.32/8+2.2050.3/40.167kNm MmaxmaxM1，M2max0.129，0.1670.167kNm Mmax/W0.167106/375004.446N/mm2f15N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=57.633004/(38410000281250)=0.286mm 0.286mmL/250300/2501.2m91、m 满足规定！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.40.72.50.3=3.516kN/m 因此，q1静0.91.35(92、G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.3=2.854kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.30.661kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.30.109kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.8540.852+0.1250.6610.8520.317kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.1090.93、852+0.2032.2050.85，0.1250.1090.852+0.1882.2050.850.386kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.5160.252/2，0.1090.252/2+2.2050.250.555kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.317，0.386，0.5550.555kNm =Mmax/W=0.555106/64000=8.667N/mm2f=15.44N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.8540.85+0.6250.6610.851.868kN V20.625q294、L+0.688p0.6250.1090.85+0.6882.2051.575kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.5160.25，0.1090.25+2.2052.232kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.868，1.575，2.2322.232kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2321000/(26080)0.698N/mm2=1.78N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)0.32.349kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.3498504/(95、1009350256104)0.267mmL/250850/2503.4mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=2.3492504/(89350256104)0.048mm2l1/2502250/2502mm 满足规定！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)96、h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.71.50.33.324kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.3)0.32.927kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.3)0.32.409kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，97、Rmax1.25q1L1.253.3240.853.532kN 按悬臂梁，R1q1l13.3240.250.831kN RmaxRmax，R13.532kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.4090.852.56kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.4090.250.602kN RmaxRmax，R12.56kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.883106/4490=196.659N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 98、主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=26.4631000/42430.484N/mm2=125N/mm2 满足规定！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.575mm=850/250=3.4mm 悬挑段max0.955mm=2250/250=2mm 满足规定！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=9.995kN，R2=9.635kN，R3=10.164kN，R4=9.058kN 图二 支座反力依次为R1=9.527kN，R2=9.899kN，R3=9.899kN，R4=9.527kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双99、扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N10.164kNRc=kc12=112=12kN 满足规定！ 八、立柱验算剪刀撑设立加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)483.5立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd100、+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/15.9=198.679=210 满足规定！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.910.3 = 3.269kN/m 同上四六步计算过程，可得： R19.828kN，R29.734kN，R39.995kN，R49.367kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(150101、0+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/15.9=191.294 查表得，0.197 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max9.828，9.734，9.995，9.367=9.995kN f N1/(A)9995/(0.197424)119.66N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0640.851.82/100.022kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max9.828,9.734,9.995,9.367+0.022/0.85=10.021kN f N1102、w/(A)+ Mw/W10021/(0.197424)+0.022106/4490124.872N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm =l0/i=3648.645/15.9=229.475 查表得，1=0.139 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max9.828,9.734,9.995,9.367+11.20.153.85=10.688kN f=N/(1A)10.688103/(0.139424)=181.349N/mm2=205N/mm2 满足规定！ 考虑风荷载: Mw1Qc103、klah2/1011.40.90.0640.851.82/100.022kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max9.828,9.734,9.995,9.367+11.20.153.85+0.022/0.85=10.714kN f=Nw/(1A)+Mw/W10.714103/(0.139424)+0.022106/4490=186.69N/mm2=205N/mm2 满足规定！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.85/7.5=0.5133 满足规定，不需要进行抗倾覆验算 104、！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=10.714kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2023第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2023mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,105、m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=2106、0说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=280mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11920280/1000=277.348kNF1=10.714kN 满足规定！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2023第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压107、强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条拟定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=10.714kN 满足规定！柱模板（不设对拉螺栓）计算108、书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023 2、混凝土结构设计规范GB50010-2023 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2023 4、钢结构设计规范GB 50017-2023 一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼3层KZ11新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱的计算高度(mm)5250 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5109、.25新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.25min29.868，12629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.25min29.87，12629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max3110、8.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350柱长边小梁根数3柱短边小梁根数3柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算 静载线荷载q11.35bG4k1.350.429.8716.13kN/m 活载线荷载q21.40.7bQ3k1.40.70.420.784kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.12516111、.130.252-0.1250.7840.252-0.132kNm Mmax/W0.132106/(1/6400182)6.118N/mm2f15.444N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.429.8711.948kN/m 0.521ql4/(100EI)0.52111.9482504/(1009350(1/12400183)0.134mml/400250/4000.625mm 满足规定！ 四、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(112、N/mm2)9000最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2538.0569.514 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.297kNm Mmax/W0.297106/(64103)4.646N/mm2f16.2N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2529.877.468 kN/m 小梁变形图(mm) 0.326mm1mm 满足规定！ 五、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)483.5柱箍计算截面类型(mm)483.5柱箍截面惯性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值f(113、N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 qS承l138.0560.415.222kN/m N0.5ql30.515.2220.5364.08kN Mql22/815.2220.6962/80.922kNm N/An+M/Wn4.08103/489+0.922106/(5.08103)189.789N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 2、柱箍挠度验算 qS正l129.870.411.948kN/m 5ql24/(384EI)511.9486964/(38420600012.19104)1.454mml2/4001.74mm 满足规定！ 六114、柱箍端部节点验算 长边柱箍与短边柱箍连接方式扣件连接扣件类型双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 N=4.08kN0.8512=10.2kN 满足规定！柱模板（设立对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023 2、混凝土结构设计规范GB50010-2023 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2023 4、钢结构设计规范GB 50017-2023 一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼3层KZ11新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)5250新浇混凝土柱短边边长(mm)300 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ1115、62-2023混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.25新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.25min29.868，12629.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.25min29.87，126116、29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.444，44.2450.944.24539.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷117、载q10.91.35bG4k0.91.350.429.8714.517kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ2k0.91.40.70.441.411kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10714.5170.182-0.1211.4110.182-0.056kNm Mmax/W0.056106/(1/6400182)2.586N/mm2f14.74N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.429.8711.948kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63211.9481804/(1008925(1/12400183)0.046mml/118、400180/4000.45mm 满足规定！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1839.827.168 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.261kNm Mmax/W0.261106/641034.082N/mm2f13.5N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax1.959kN m119、ax=3Vmax/(2bh0)=31.9591000/(26080)0.612N/mm2=1.35N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1829.875.377 kN/m 小梁变形图(mm) 0.323mm1mm 满足规定！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.894 正常使用极限状态 Rmax=2.921 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)2060120、00模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=900/(6-1)=180mm=0.18m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.894kN P=Rmax/2=1.947kN 正常使用极限状态： Rmax2.921kN P=Rmax/2=1.461kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.159kNm，N14.329kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=300/(5-1)=75mm=0.075m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax1.623kN P=121、Rmax/2=0.811kN 正常使用极限状态： Rmax1.217kN P=Rmax/2=0.608kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.316kNm，N21.765kN M/Wn0.316106/(4.49103)70.392N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.034mml/4000.955mm 20.311mml/4001.36mm 满足规定！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型122、扣件允许荷载(kN)26 N4.3292=8.658kNNtb17.8kN 满足规定！ N4.3292=8.658kN26kN 满足规定！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302023 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2023 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2023 5、钢结构设计规范GB 50017-2023 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL38混凝土梁截面尺寸(mmmm)450900模板支架高度H(m)3.85模板支架横向长度B(m)7.5模板支架纵向长度L123、(m)8.4梁侧楼板厚度(mm)300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙限度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体124、系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)850梁两侧立柱横向间距lb(mm)850步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)850、850混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增长立柱根数2梁底增长立柱布置方式自定义梁底增长立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)283,567梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距112每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的规定结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023 设计简图如下：平面125、图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129126、.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)123.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10728.0060.1132+0.1211.7640.11320.041kNm Mmax/W0.041106/540000.752N/mm2f15N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 max0.632q2L4127、/(100EI)=0.63223.05112.54/(1005400486000)0.009mmL/250112.5/2500.45mm 满足规定！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39328.0060.113+0.4461.7640.1131.327kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14328.0060.113+1.2231.7640.1133.844kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92828.0060.113+1.1421.7640.1133.15kN 标准值(正常使用128、极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39323.050.1131.019kN R2=R4=1.143q2L=1.14323.050.1132.964kN R3=0.928q2L=0.92823.050.1132.406kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.327/11.327kN/m 梁底面板传129、递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.844,3.15,3.844/1= 3.844kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.327/11.327kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.45/4 =0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.9-0.3)=0.365kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.9-0.3)=0.365kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42，1.35(0.5+(24130、+1.1)0.3)+1.40.72(0.425-0.45/2)/21=1.152kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.72(0.85-0.425)-0.45/2)/21=1.152kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.327+0.027+0.365+1.152=2.871kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.844+0.027=3.871kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.327+0.027+0.365+1.1131、52=2.871kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.871,3.871,2.871=3.871kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.019/11.019kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.964,2.406,2.964/1= 2.964kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.019/11.019kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.45/4 =0.022kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.9-0.3)=0.3kN/m 梁右132、侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.9-0.3)=0.3kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.3)(0.425-0.45/2)/21=0.803kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.3)(0.85-0.425)-0.45/2)/21=0.803kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.019+0.022+0.3+0.803=2.145kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.964+0.022=2.986kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.019+0.022+133、0.3+0.803=2.145kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.145,2.986,2.145=2.986kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.8710.4252，0.53.8710.320.174kNm =Mmax/W=0.174106/64000=2.722N/mm2f=11.44N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.53.8710.425，3.8710.31.161kN max=3Vmax/(2bh0)=31.1611134、000/(26080)0.363N/mm2=1.232N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.9864254/(3847040256104)0.07mml1/250425/2501.7mm 2ql24/(8EI)2.9863004/(87040256104)0.168mm2l2/2502300/2502.4mm 满足规定！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.8710.425,0.53.8710.425+3.8710.3=1.984kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.471kN,R2=1135、.984kN,R3=1.629kN,R4=1.984kN,R5=1.471kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.9860.425,0.52.9860.425+2.9860.3=1.53kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.099kN,R2=1.53kN,R3=1.245kN,R4=1.53kN,R5=1.099kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/m136、m2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.096106/4730=20.227N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.799kN max=2Vmax/A=22.7991000/45012.438N/mm2=125N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.013mmL/250284/2501.136mm 满足规定！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.093kN，R2=4.177kN，R3=4.177kN，R4=0.093kN 137、正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.065kN，R2=3.187kN，R3=3.187kN，R4=0.065kN 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483.2钢管截面面积A(mm2)450钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)11.36钢管截面抵抗矩W(cm3)4.73钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 RmaxR1，R2，R3，R4=max0.093，4.177，4.177，0.093=4.177kN，RmaxR1，R2，R3，R4max0.138、065，3.187，3.187，0.065=3.187kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.621106/4730131.364N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax2.715kN max2Vmax/A=22.7151000/45012.067N/mm2125N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.967mmL/250850/2503.4mm 满足规定！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=5.639kN，R2=8.981kN，R3=8.981kN，R4=5.139、639kN 同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=0.2kN，R2=8.981kN，R3=8.981kN，R4=0.2kN 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R48.981kNRc=kc12=112=12kN 满足规定！ 九、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483.5立柱钢管计算截面类型(mm)483.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =140、l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足规定！ 查表得，0.496 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.290.851.82/100.091kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2023，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92127.162kN/m 2)小梁验算 q1max1.214+0.91.2(0.3-0.1)0.45/4+0.5(0.9-0.3)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.91max0.425-0.45141、/2，(0.85-0.425)-0.45/2/21，3.513+0.91.2(0.3-0.1)0.45/4=3.537kN/m 同上四七计算过程，可得： R10.161kN，R28.144kN，R38.144kN，R40.161kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.91.20.15(3.85-0.9)+Mw/lbmax0.161+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.91(0.85+0.425-0.45/2)/20.85，8.144，8.144，0.161+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.91(0.85+0.85-142、0.425-0.45/2)/20.85+0.478+0.091/0.858.729kN fN/(A)+Mw/W8728.749/(0.496450)+0.091106/473058.346N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 十、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.85/7.5=0.5133 满足规定，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/m143、m2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=8.729kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2023第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2023mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周144、长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=280m145、m， um =2(a+h0)+(b+h0)=1520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11520280/1000=255.615kNF1=8.729kN 满足规定！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2023第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条拟定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=8.729kN