1、正本商业及住宅项目地下室逆作工程模板专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、工程概况5二、编制依据7三、施工特点7四、支撑架设范围8五、施工流程8六、施工部署91、地下室半逆作施工91 底板模板92、墙板模板93、柱模板94、梁模板106、楼板模板107、楼梯模板11七、施工准备111、技术准备112、作业条件准备113、劳动力计划11八、主要构件模板支设131、支撑系统材料力学性能指标132、地下室栈桥梁板、支撑梁模板搭设133、地下室冠梁侧模搭设144、地下室楼板模板支模架15（1）盆式2、开挖区域范围内B1、B2层楼板支模架15（2）盆式开挖区域范围外楼板支模175、高低跨模板支撑186、消护水箱模板支撑197、大截面梁模板208、柱模板22柱第一次浇注施工示意图23(3)具体支模要求：25（4）柱模拼装时模板应交错搭接，使整个柱模形成一个整体。259、直径1200圆柱25(1)一定要对螺杆长度、规格、形状进行确认；2610、墙板模：26竖向构件防漏浆措施图2811、地下室竖向结构逆作节点模板搭设012、楼梯模板安装1（1）板式楼梯模板：1楼梯模板支撑示意图2九、模板搭设监测措施32 、相邻立杆的对接扣件不得设在同一水平内。34、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；33、13、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；3十、模板支架构造要求41、立杆42、水平杆43、剪刀撑54、柱模56、墙模板68、其它6十、模板搭设监测措施7（1）监测控制：7（2）监测点设置：7（3）监测措施：7（4）监测频率：7（5）变形监测报警值：8（6）监测数据反馈 ：8十一、模板拆除8（2）模板及支架拆除时的砼强度应符合下列规定：8（3）模板拆除条件8十二、施工质量保证措施10（6）其它保证措施10十三、成品保护措施10十四、安全保证措施11（1）加强安全教育，增强法制观念11（2）安全生产的具体措施11十五、文明与环境健康施工措施12十六、模板验算计算书12一、800*1000梁计算4、13（一）、支撑计算134、面板验算155、小梁验算166、主梁验算197、纵向水平钢管验算212、抗剪验算228、立柱验算239、可调托座验算2410、立柱地基基础计算24（二）侧模计算243、支撑体系设计254、面板验算255、小梁验算266、主梁验算287、对拉螺栓验算30二、800*750梁计算31（一）支撑验算314、面板验算335、小梁验算346、主梁验算377、纵向水平钢管验算39Rmax20.44kN8kN418、立柱验算419、立柱地基基础计算42（二）侧模计算423、支撑体系设计424、面板验算435、小梁验算446、主梁验算46梁左侧变形图(mm)477、对拉螺栓验算485、三、200厚墙计算493、面板布置49模板设计立面图504、面板验算50（1）强度验算50（2）挠度验算515、小梁验算51（1）强度验算52（2）挠度验算52（3）支座反力计算536、主梁验算53（1）强度验算53（2）挠度验算547、对拉螺栓验算54三、200厚墙计算553、面板计算55（1）强度计算56（2）刚度验算56刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载，则564、小梁验算56（1）强度验算56（2）刚度验算56=1.25L/400=1.5mm565、主梁验算56（1）强度验算57（2）刚度验算57=0.8L/400=1.5mm576、对拉螺栓与斜撑验算571、螺杆验算58(1)、6、对拉螺杆强度验算582、斜撑验算58(1)、q2斜斜撑强验算58(2)、q3斜斜撑强验算58(4)、q4斜斜撑强验算58(5)、q5斜斜撑强验算58五、800*800框架柱计算59正常使用极限状态设计值S正G4k46.08 kN/m2593、面板验算59(1)强度验算60(2)挠度验算614、小梁验算61(1)强度验算61(2)挠度验算625、柱箍验算62(1)柱箍强度验算63(2)柱箍挠度验算65长边柱箍变形图(mm)656、对拉螺栓验算66六、120mm厚板计算674、面板验算70（1）强度验算70（2）挠度验算705、小梁验算70（1）强度验算71（2）抗剪验算72（3）挠度验算726、7、主梁验算72（1）小梁最大支座反力计算72（2）抗弯验算73（3）抗剪验算74（4）挠度验算74max0.26mm747、立柱验算74h/i1800/15.9114150758、可调托座验算759、立柱地基基础验算75七、300厚板模板（扣件式）计算书751、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200875四、面板验算781、强度验算792、挠度验算79五、小梁验算791、强度验算802、抗剪验算803、挠度验算81六、主梁验算811、小梁最大支座反力计算812、抗弯验算823、抗剪验算82Vmax4.35kN834、挠度验算83max0.52mm83七、立柱验算831、长细比验算842、立8、柱稳定性验算84八、可调托座验算85九、立柱地基基础验算85八、基坑土层承载力验算书85二、 工程概况85三、 计算内容85七、素混凝土垫层下地基的承载力89一、工程概况xx地产有限公司的xx商业及住宅项目总承包工程主体采用框剪结构，地室设置三层，局部两层，其-1层结构面板标高为-5.700m、-6.150 m，-2层结构面板标高为-12.3m及-12.6m，-3层结构面板标高为-16.20m；2层地下室部分基坑普挖标高为-13.45m，3层地下室部分基坑普挖标高为-17.55m，主楼区域开挖标高为-18.45m。地上3栋41层（高139.225m）的高层住宅及六层（高33.3m）裙楼组成，地9、下室设置3层，局部2层（不含夹层）。地面标高为23.00022.500m，该基坑工程重要性等级为一级，基坑面积约30000m2，基坑略成不规则矩形布置，东西长约213m，南北长约170m，基坑轴线周长约748m。初步计算土方开挖量约38万m3。本工程地下室结构采用半逆作法施工，先期施工地下连续墙作为基坑的围护结构（已经完成），水平支撑主要采用栈桥（支撑）各层梁、楼板和基础梁、底板结构，局部加临时支撑；临时封口板和加强部位做托梁转换受力。为了施工需要，在结构首层划分施工区域与非施工区域，并对行车部位梁板加固处理。地下室主要构件尺寸：部位主要构尺寸首道支撑(栈桥、支撑)栈桥板厚250mm,栈桥梁主10、要截面尺寸1000900, 750900，600900；支撑梁主要截面尺寸600800, 1000800B1主梁主要尺寸为500700.800750，环梁尺寸为1500750,方柱尺寸800800、8001000及直径1200圆柱,楼板厚度120、200、300，混凝土墙200B2夹层主梁主要尺寸为500700.800750，环梁尺寸为1500750, 方柱尺寸800800、8001000及直径1200圆柱，楼板厚度120、200、300，混凝土墙200B2主梁要尺寸为500700.800750，环梁尺寸为1500750, 方柱尺寸800800、8001000及直径1200圆柱，楼板厚度非人防11、120、200、300.人防区域300，混凝土墙200；局部地下二层区域筏板厚度700mm。B3主梁主要尺寸为8001000, 方柱尺寸800800、8001000，地下室筏板800，混凝土墙200。模板工程是结构质量的重要保证，将直接影响到混凝土质量和施工进度。在主体结构施工阶段属于工期最长，成本较高的分项工程。模板工程的配制方案必须从质量、进度、成本和可施工性方面综合考虑，在保证质量、安全、进度的前提下，减少周转材料的投入、降低成本。编写此专项施工方案旨在指导地下室逆作工程模板的施工。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、建筑施工模板安全技术规范12、(JGJ162-2008)3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）5、直缝电焊钢管（GB/T13793）、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）6、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）7、钢结构设计规范（GBJ17-2003）8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）9、本工程图纸、地下室阶段施工组织设计三、施工特点1、本工程总建筑面积约为26万平方米，施工工期紧、质量要求高，逆作过程的非常规施工影响因13、素多。2、本工程地下室采用半逆作法施工（详见地下室阶段施工组织设计编号 F01.1），地下室外墙和逆作桩已于土方开挖前施工完成。逆作前期主要施工梁板结构，将地下连续墙与逆作桩连成基坑支撑体系。3、根据地下室逆作施工工况要求，土方开挖完成后要尽快完成梁板结构，形成基坑的水平支撑。因此，各层梁板施工与与挖土过程交替配合，有大量交叉作业，施工安排难度大。4、地下结构施工期间适逢春夏交替时节，受天气条件的影响较大；而且工期非常紧凑，因此在地下结构施工期间需采取有效措施，以保证工程施工的质量和进度。5、施工场地狭小，现场基本无周转场地，施工材料只能在工作面上存放和周转。逆作施工后期，处于室内作业，作业环14、境较差，且材料运输基本靠人工完成。6、B1、B2在逆作过程中采用盆式土方开挖法，盆式部分土方开挖至板底2m处采用短支模，盆式外围区域土方开挖至板底下0.4M处采用地模(基坑往里8米范围内)。7、逆作前期（首层内支撑、B1）基坑处于大开挖阶段，由两台塔吊负责材料的水平和垂直运输。室内逆作过程中，所有材料均在室内不同区域之间进行周转，通过各层楼板出土口位置完成室内垂直周转。8、塔楼与地库一层板高5.65米，支模架搭设较高，且部分梁板结构尺寸大，对模板体系安全要求高。为确保本工程支模体系安全可靠，针对本工程模板工程中较高支模架和大截面梁、柱、墙体进行了支模体系安全验算，详附后计算书。9、首道支撑底板15、采用地模形式(垫层)，其它同短支模形式四、支撑架设范围本专项施工方案为xx商业及住宅工程，除超高、超重梁板外所有梁、柱、墙、板等构件。五、施工流程场地平整首道支撑(栈桥)施工破除地坪硬化层，盆式明挖B1层土方随即浇注B1层垫层，搭设支模架及制地模制作地下一层中间结构梁板施工地下室顶板结构梁板及地下一层墙柱施工破除B2层支模架垫层，盆式开挖第二层土方随即浇注垫层，搭设支模架及制地模制作地下二层中间结构梁板施工破除地下二层支模架垫层，盆式开挖第三层土方直至承台、基础梁底部破除桩头及监测、地下室桩承台、大底板施工，同时进行三幢塔楼主体结构的顺作施工地下室部分永久结构墙、柱顺作施工取土口依次封板破除首16、道支撑B0层顺作施工。六、施工部署1、地下室半逆作施工本工程不但模板工程量大，同时地室为半逆作法，在逆施工中竖向构件（墙、柱）都需二次施工，结构细部处理较多，结构形式及施工工艺也相当复杂。为尽快形成基坑支撑体系，结构施工时间短，对于模板工程的劳动力配备和施工管理要求高。我们将在施工过程中严格按照设计及相关要求合理组织施工，以保证基础施工优质、高速的进行。1 底板模板底板下翻地梁及承台侧模按照设计要求全部采用砖胎模。底板的侧模及底板高低处的挂模全部采用九合板模板，钢管固定，底板外周侧混凝土墙板上翻一定高度（按设计要求）一次浇筑，并设钢板止水带。2、墙板模板钢筋混凝土墙模板工艺：安装前检查安装门窗17、口模板安装第一步模板（两侧）安装内钢楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内钢楞调平直安装穿墙螺杆安装外钢楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板连接。墙板采用九合板作模板，在钢筋工程完成后由监理、业主、质检单位验收符合设计要求后，方可进行模板施工，同时设置12对拉螺栓，作为内外墙板拉结使用，以保证螺栓受模板侧压力在允许范围内，防止模板变形，有利于结构施工尺寸正确。本工程所有地下室外墙板，其支模用的穿墙螺栓（里、中、外）均双面满焊3mm厚40止水片（另外所有人防墙体支模方法同外墙体穿墙螺杆应增应止水片），并在外侧模上衬厚度20毫米的木块，拆模后除掉木垫块，割去此段螺栓，用防水水泥砂浆封口。3、柱18、模板柱模安装工艺：搭设安装架子第一层模板安装就位检查对角线、垂直和位置安装柱箍第二、三等层柱模板及柱箍安装安装梁口的柱模板安全面检查校正群体固定。安装柱模前在楼面上弹出纵横轴线和四周边线，先弹两端柱轴线及边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线，柱模板采用九合板，在柱钢筋、预留孔、预埋件预埋完毕并经验收后，才能立模板，模板外设40*90方木，再设临时支撑，然后穿12圆钢制成的对拉螺栓，校正垂直度和平整度后，拧紧螺帽，最后在柱模外加柱箍固定，柱箍间距不大于600mm，柱下1/3处300，采用钢管及十字扣件拉紧。支撑杆与楼板的支撑架连在一起，提高其整体性。圆形柱采用定型组合钢模板。4、梁模板梁、19、板模板的排列在现场由木工放样图中均排出每一层模板各构件的排列图，并经分管施工员及总施工员审批后方能实施。梁模安装工艺：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模及支架安装梁底楞及梁卡具安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装侧梁模安装另一侧梁模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固。梁模板在满堂架基础上再在梁两边加密支承钢管，底模支撑在小横杆上面，侧模用短钢管及扣件来固定和加固，固定梁底模及侧模时同一根梁拉统线，立杆不能直接支承在楼板上，放入垫木。梁模板先铺底模及一边侧模，待梁钢筋绑扎完毕及经验收后，再封另一侧模板。梁模板铺排时从梁两端往中间退，使嵌木安排在梁中，以免柱梁节点缩颈20、的质量通病。6、楼板模板楼板模板安装工艺：搭设支架安装横纵木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板块检查模板上皮标高、平整度。现浇楼板模板承重架采用483.0mm扣件式钢管承重架体系组成，顶板承重架同时兼作柱模板支架，承重架的搭设与钢筋工程同时展开，立杆间距一般为1000mm，水平方向不少于三道牵杆，底脚设扫地杆为了保证承重架的整体刚度，不变形，需要在各跨之间设剪刀斜撑。在钢管承重架铺排距为30cm的4090cm方木，上面铺九合板作为楼板的底模。模板撑好后，先由班组长进行自检。自检完毕由质量员负责进行模板的轴线、标高、垂直等、截面尺寸、支撑牢固度的复核，并作好书面记录、签证。模板每周转一次均铲除表面21、残余混凝土，涂刷脱模油后方可继续使用，发现有变形或损坏的，及时进行修整。模板拆除前要对混凝土强度做出初步鉴定。拆模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏方可拆除，梁、板底模跨度在28m范围内，混凝土强度高于75%设计强度，跨度大于8m的混凝土强度达到100%设计强度，方可拆除。7、楼梯模板楼梯模板施工前根据实施层高放样，先安装平台梁及基础模板，再安装楼梯斜梁或楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，用套板画出踏步板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板。梯步高度要均匀一致，特别要注意最下一步及最上一步的高度，考虑到楼地面层粉刷厚度，防止由于粉22、面厚度不同而形成梯步不协调。8、本工程计划投入不少于200人的木工队伍，分两班组在两个工作面同时施工，开展安全质量竞赛活动，提高工人积极性和质量意识。针对本工程特点，拟投入18mm厚胶合板30000 平方米，48*3.0钢管1200吨，扣件20万只，4090木方1250立方米。七、施工准备1、技术准备熟悉图纸，确定各部位、各节点模板拼接及相应的支撑方法。与水、电安装等相关有预留、预埋的专业进行碰头，拟定各自的施工顺序及各项准备工作。结合本工程设计图纸及地下室逆作施工工况，对支模体系进行深化设计，并画出木工翻样图，确定支模架的搭设方案、柱箍的形式及间距、剪力墙中对拉螺栓的规格及间距、梁模板的排列23、楼板模板的平面布置、纵横龙骨间距、规格及排列等。确保支模顺序及方法满足要求，支撑系统具有足够的强度、刚度、稳定性要求。2、作业条件准备按施工现场平面布置图所示位置清理、平整好模板加工及堆放场地，并进行场地硬化处理，按规格进行分类堆放。 3、劳动力计划1）劳动力计划表 施工劳动力计划表 质检、施工员模板配模模板安装及拆除运料及清理10人30人150人50人2）管理人员组织及职责分工：技术负责人：负责项目经理部全面技术、质量工作技术员：全面负责技术、模板方案编制工作模板技术负责人：1、对模板工程进行技术交底；2、对施工过程进行监控；3、负责模板工程验收土建质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查24、，督促不合格项目的整改；2、对建材质量进行检查、监控测量员：负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点3）劳务分包队人员组织及职责分工：项目部技术部技术负责人：1、全面负责技术工作2、负责交底执行情况模板工长：1、对模板加工、安装向工人交底；2、对模板加工安装进行现场指导。质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项目的整改；2、负责模板工程自检。测量员：配合项目部进行墙、柱、门窗放线工作。4、机具准备名称规格数量圆盘踞MJ-1066台平刨MB-5036台手电钻/30把台钻VV508S9台压刨MB10659台手提电锯M-651A9台空压机1立方6台钢丝钳/30把活动扳手（固定扳手）/25、90把锤子重量0.5、0.25Kg150把5、材料准备本工程所有模板材料选用18mm厚胶合板,支撑采用483.0mm钢管架，隔离剂选用水性隔离剂。根据本工程的施工部署安排及实际施工作业面情况，模板、木枋及钢管扣件等周转材料在地下室施工阶段，竖向构件（墙柱）各投入一层三个分区的周转材料，水平构件（梁板）则投入整个的周转材料。18mm 厚胶合板板、40mm*90mm 方木、14 对拉螺杆、14 隔离止水螺杆、14 全丝螺杆及螺帽、山形卡、16PVC 套管、木楔，铁钉，铁丝。48*3.0mm 钢管、连接扣件、可调节顶托。八、主要构件模板支设891、支撑系统材料力学性能指标方木木方的截面高度H(mm)26、4090木方弹性模量E(N/mm2)9000木方抗弯强度设计值(N/mm2)13木方抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板面板类型木胶合面板面板厚度(mm)18面板抗弯设计值fm(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000钢管钢管类型483.0抗压强度设计值N/mm2215抗弯强度设计值N/mm2215扣件扣件抗滑力KN82、地下室栈桥梁板、支撑梁模板搭设(1)本工程内支撑：栈桥板厚250mm,栈桥梁主要截面尺寸1000900,750900，600900；支撑梁主要截面尺寸600800,1000800mm。模板底模采用砼垫层，侧模采用组合多层板。栈桥梁板、支撑梁模板搭设模板支撑基础为27、：100厚C15素混凝土垫层，垫层上铺设塑料溥膜。栈桥板立杆采用40*90方木做为立杆，所有立杆下均垫置300*300*16mm木垫板。1）进行中心线和位置线的放线：首先用全站仪引测出每条支撑的每条轴线。模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图放出模板的中心线，以便于模板安装和校正。2）做好标高量测工作：用水准仪把支撑杆件水平标高引测到模板安装位置。3）梁侧模安装：将事先预组拼的木模板，经检查其对角线、板边平直度和外形尺寸合格后，搬装就位并作临时支撑；随即进行第二片模板搬装就位，并用钢管与第一片模板组合成一体，同时作好支撑。如此再完成第三、四片的模板组拼。模板就位组拼后，随即检查其位移、垂直28、度、对角线情况，为防止模板涨模，上部用钢管卡紧，下部在大约200mm的高度设置一道穿墙螺栓。 （2）栈桥板、栈桥梁、支撑梁模板搭设示意图，以250mm栈桥板、1000*900mm栈桥梁为例。栈桥板、栈桥梁、支撑梁模板搭设示意图3、地下室冠梁侧模搭设 （1）冠梁侧模搭设。本工程冠梁模板侧模采用18mm木胶合板，内楞40*90方木，间距250mm，外楞 48*3.0双钢管500，2道，梁跨方向间距1000，离梁底距离200,700。采用14mm对拉螺杆一道，离冠梁底200mm,上一道双钢管采用带顶托斜杆支撑于原状土上，原状土上垫支15mm厚废木板。支点离冠梁边1000mm至1500mm左右。 （229、）冠梁侧模搭设示意图冠梁侧模搭设示意图4、地下室楼板模板支模架（1）盆式开挖区域范围内B1、B2层楼板支模架1）本工程地下室支模架采用满堂钢管扣件组成的架体作为承重架，搭设时先搭设梁的承重立杆，后搭设板的承重立杆。模板支架：横向间距或排距(m):0.9纵距(m):0.9；步距不大于1.8m；模板支架搭设高度最高为2.45m；楼板计算厚度（mm）：120；采用的钢管（mm）:483.0 ；立杆承重连接方式:可调顶托，托梁材料：钢管(双钢管) :483.0，板底方木规格（mm）：4090。特别需要强调的是，由于立杆上部采用可调顶托，为确保立杆稳定，顶托螺杆伸出长度不允许超过200mm，螺杆与钢管接30、头以下100mm范围内设置一道纵横向封顶杆。为提支模架竖向承载力，防止承重扣件滑移。板模板安装时，在立杆的顶部安装调整顶托，控制楼板面标高，同时工作效率也大大提高。模板搭设示意图如下：2）楼板模板安装工艺流程：“满堂红”脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收（2）盆式开挖区域范围外楼板支模 盆式外围区域土方开挖至支撑梁底下300mm，土方开挖完成后浇筑100mm垫层，支撑梁与框架梁梁底采用地模方式，楼板为采用短支模方式，如下图所示。（3）本地下室B1、B2板模板搭设高度最高为2.45m，楼板厚度120mm。支模架采用满堂钢管扣件组成的架体作为承31、重架，搭设时先搭设梁的承重立杆，后搭设板的承重立杆，模板支撑基础为100厚素混凝土垫层。B1、B2板模板支架：横向间距或排距(m): 1.0m；纵距(m):1.0m；步距不大于1.8m；模板支架搭设高度最高为2.45m；楼板计算厚度（mm）：120；采用的钢管（mm）:483.0 ；立杆承重连接方式:可调顶托，托梁材料：钢管(双钢管) :483.0，板底方木规格（mm）：4090。所有立杆下均垫置300*300*16mm木垫板。5、高低跨模板支撑逆作结构二层施工完毕并混凝土强度满足B3层土方开挖要求，开挖高低跨土方时，挖至B2底板区域放置1:0.5左右坡度，坡向B3层方向，此段开挖要求采用分层32、分段开挖，严禁一次开挖成型。分层分段要求：分层不得超过2m，分段不得超过10m确保B2土层稳定。放坡喷细石混凝土：待高低跨处土方开挖完成一层一段后，及时喷细石混凝土。时间要求：每层每段土方开挖完成后24h内完成喷砼。放坡处2cm1:2.25高强度砂浆抹面：喷砼完成后拌至1:2.25高强度水泥砂浆进行对放坡区域进行二次刚性防护，有效确保坡稳定。施工完毕后铺贴3厚防水卷施及防水保护层。B3底板结构板完成后600承重墙内侧进行单边支模：采用单面撑法单边支模，着力点设置于B3底板预埋钢筋上。放坡段素砼浇筑：由B2预留洞向下分层灌注素砼（每400-600浇筑为一层）。模板拆除进行600承重墙钢筋绑扎，待33、放坡内素砼强度达到拆模要求后，进行模板拆除，模板拆除后进行承重墙钢筋绑扎。600承重墙外侧单边支模：钢筋绑扎完成后进行承重墙外侧模板施工，采用单边支模着力点继续引用原预埋于B3板上的钢筋上。承重墙砼浇筑模板按照完成后由B2板预留洞往下灌注砼方法进行砼浇筑，具体施工方法另详专项施工方案6、消护水箱模板支撑在地下室逆作过程中，地下二层区域位于T2、T3号楼之间的消护水箱将是地下室消护水箱制作的一个难点，本方案以此消护水箱的模板支撑为例，主要分三个步骤进行:(1)、消护水箱四周基础结构完成后，开始制作消护水箱的底板，消护水箱墙壁同时上翻300mm,同时预埋止水钢板(300mm宽，3mm厚)，如下图所34、示:(2)、消护水箱底板混凝土浇筑完成后，开始制消护水侧壁与消护水箱顶板。消护水箱顶板支模架同逆作楼板的模板支撑体系，同时在顶板制作过程中预留800mm800mm取料孔（洞口每边顶板上下各加一根18三级钢），用于消护水箱模板拆除后的搬运。侧壁支模架按下图所示：(3)、消护水箱顶板混凝土浇筑完成后，并且模板拆除且搬运完成后，封闭800mm800mm取料孔,取料孔混凝土采用比原混凝土高一级的混凝土进行浇筑。取料孔的封闭支撑材料通过检修孔外运。7、大截面梁模板1500mm*750mm、800mm*750mm 、500mm*700mm 、800mm*1000mm、 600mm*750mm、 500mm35、*750mm梁模板搭设。施工流程：测量放线钢管支架安装可调动试顶托铺梁底板安装梁侧板铺平台板模板加固模板调整验收合格进入下道工序。底板、侧模采用18mm 厚胶合板外贴4090mm 木方，夹木和斜撑等组成。主次梁同时支模时，先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。大梁一般采取在中部用对拉螺栓将两侧模板拉紧，以防胀模。为便于深梁绑扎钢筋，先装一面侧板，钢筋绑好后再装另一面侧板。对拉螺栓在钢筋入模后安装。在逆作施工过程中所有立杆下均垫置300*300*16mm木垫板。梁纵向立杆间距同板立杆0.9m，36、水平步距不大于1.5m。（1）1500*750梁支撑示意图（2）800*1000梁支撑示意图（2）800mm*750mm、600mm*750mm、 500mm*750mm梁支撑示意图8、柱模板 (1)800mm*800mm方柱模板搭设：内楞采用40mm*90mm木方，每边各5根，外楞 使用48*3.0双钢管，间距500mm，B、H方向直径14对拉螺栓各两道。800800mm框架柱支模安全验算详计算书附件。柱下一米左右模板搭设图如下： 逆作墙柱模板搭设示意图如下：柱第一次浇注施工示意图柱子第二次浇注施工示意图逆作墙模板搭设示意图柱子模板搭设断面图(2)基层、柱顶已浇筑部位底部清理放柱截面线及外237、00mm四周控制线柱模板吊装就位安装模板，安装上、中、下柱箍校正模板的位置、垂直度、平整度安装其它柱箍校正柱模板位置、垂直度、平整度柱模板自检报质量员验收报监理工程师验收浇筑混凝土（养护）模板拆除、清理、退场分类码放、养护。(3)具体支模要求：支模前检查柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放,柱主筋位置、保护层厚度、主筋搭接、柱角墨线、固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。（4）柱模拼装时模板应交错搭接，使整个柱模形成一个整体。模板承垫底部沿模板边线用海绵止浆带垫嵌，防止模板底部漏浆。根部缝隙大处要设置模板承垫条带防止漏浆，并校正其平直。安装到与上层梁板底已浇筑柱子处，用线锤检查柱模板的垂直度，进38、行垂直度校正。 9、直径1200圆柱 直径1200的圆柱分为垂直与倾斜两种，采用3mm厚定型钢模板，安装钢模具之前，必须把支架安装好（支架的选材详见定型钢模说明书），安装支架前用水准仪、经纬仪测量标高及轴线。在安装过程中用水准仪、经纬仪保持保持支架的标高及垂直或倾斜角度。 支架安装好后，钢模具吊装就位，采用电焊拼接,并用水准仪保证水平位置的准确. 螺杆安装 (1)一定要对螺杆长度、规格、形状进行确认；（2）在安装螺杆时，可根据定型钢模放置高度控制螺杆标高，用产水准仪配合找平，用板手调紧或下松螺母。将螺杆顶部标高调正设计要求标高。为防止螺杆下沉，可按螺杆的实际安装标高比图纸标高抬高5-10mm；39、（3）螺杆垂直度的控制及螺标的间距，螺栓的标高调正之后。进行垂直的校正，因螺杆上部外露少，不便检查垂直度或倾斜角度，要利用水平尺检查模具以下部分。东西南北方向均应检查，测量螺杆间距，当两个方向垂直度调正后。螺杆垂直度间距才算调好。10、墙板模：（1）200、300mm厚地下室剪力墙模板搭设高度取5.65m，采用18木胶合板作模板；内楞 40*90方木，间距250mm；外楞 48*3.0双钢管；同时设置14 对拉螺杆14道，梁跨方向间距500，竖向间距250mm、400mm、400mm、400mm、400mm、400mm、400mm、400mm、400mm、400mm、400mm、400mm、440、00mm、400mm。螺杆间距、地下室底板与剪力墙节点详见下图。竖向构件防漏浆措施图（3）按照剪力墙的尺寸作好模板拼接大样，依据大样尺寸配制模板，并进行编号。模板配制需考虑好阴、阳角扣叠尺寸。墙模板安装首先按弹好的墨线位置，分块在现场进行模板安装，选用5090方模板竖向内楞，间距控制在250mm范围之内方能满足要求，因此施工时应严格按照规定尺寸间距进行施工。方木内楞安装要竖直并且搭接要错开，不准集中在同一个截面上搭接。木工在用电钻打螺栓眼时要注意锯沫落入钢筋里，模板下口每间距3m留置150150清扫口。立模前对施工缝进行处理，清除浮浆和松动石子，必要时用锤子凿毛。用线锥吊垂直拉通长线，每轴进行41、校正，与承重架和支撑系统固定牢固。有防水要求砼墙的螺杆在中部及两端焊止水片，两端止水片能起定位和止水双重作用，两端止水片加垫木片为墙板厚度，拆除外模时凿除垫木，在孔内气割螺杆，用防水砂浆封口。见下图11、地下室竖向结构逆作节点模板搭设（1）地下室结构逆作施工阶段，框架柱部位浇筑至结构梁底标高以下300mm 处，钢筋预留35d、70d。墙体施工缝留设在梁底，故需进行非常规的墙柱底支模，并在模板上钻出柱插筋孔洞，支模节点大样见下图所示：待地下室下一层结构梁板施工完毕并达到承载能力后，接长柱纵筋，从地下室下一层开始向上顺作支设柱、墙模板，通过上方板预留的混凝土浇捣孔进行柱下部结构混凝土的浇筑，模板采42、用上部支设为四面为喇叭口的形式，混凝土浇筑至先浇柱头以上100mm，并从四面喇叭口观察溢浆情况。(3)压顶梁模板：地下连续墙顶设计有压顶梁，宽度同墙宽，高度为7001500mm，压顶梁外侧利用导墙作为外侧模板，内侧模板为单侧支模，在地下连续墙纵筋根部焊接对拉螺杆，加固侧模。立杆间距900mm。压顶梁支设方式见下图所示：12、楼梯模板安装逆作过程中，楼梯属于竖向结构，在地下室底板完成后由地下三层向上部楼层顺作施工，楼梯通过预留在墙柱上的预留钢筋与主体结构连接。（1）板式楼梯模板：板式楼梯，模板支设前，先根据层高放大样，一般先支基础和平台梁模板，再装楼梯底模板，外帮侧板。在外帮侧板内侧，放出楼梯底43、板厚度线，用样板划出踏步侧板的档木，再钉侧板。如楼梯宽度大，则应沿踏步中间上面设反扶梯基，加钉12 道吊木加固。楼梯模板支撑见下图： 楼梯模板支撑示意图九、模板搭设监测措施1 、底座、垫板均应准确地放在定位线上；垫板厚度不小于50mm 的木垫板，也可采用槽钢。2 、相邻立杆的对接扣件不得设在同一水平内。3 、扣件规格必须与钢管外径相匹配；螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 4、保证结构和构件各部44、分形状尺寸，相互位置的正确； 5、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载； 6、构造简单，装配方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求； 7、模板支架沿支架四边与中间每隔四排设一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；提高模板刚度和稳定性； 8、模板接缝严密不漏浆，在浇筑混凝土前应浇水湿润，但模板内不应有积水； 9、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁、不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓； 10、跨度4000的梁按设计2要求起拱；4000的板，起拱高度为跨度的13；11、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞不得遗漏，且安装牢固，其质量要满足规范要求；12、对于模板45、支撑体系垂直度及水平位移的监测，在模板内架搭设完成测量出立杆与垫层或楼板上的轴线控制的距离，在浇筑混凝土时用钢卷尺及线垂跟踪测量立杆的水平位移及垂直度的变化。 13、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 14、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，涂刷时不得玷污钢筋，最好采用水性隔离剂，不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； 15、脚手架搭设的相关数据要按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到技术负责人的认可。十、模板支架构造要求1、立杆 (1) 立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉 降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等46、措施。立杆底部应设置底座或垫板。 (2) 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 (3) 当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。 (4) 当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺47、杆的伸缩长度不应大于200mm。 （5）立杆的纵、横距离不应大于1200mm。对高度超过8米，或跨度超过18米，或施工总荷载大于10kn/m2 ,或集中线荷载大于15kn/m2的模板支架，立杆的纵、横距离除满足设计要求外，不应大于900 mm。 （6）模板支架步距，应满足设计要求，且不应大于1.8米。 (7) 立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 （8）立杆接长时，同步内隔一根立杆48、的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 2、水平杆 (1) 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3。(2) 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。 (3) 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。(4) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。 3、剪刀撑(1) 模板49、支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑： A 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置； B 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。 (2) 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。450、柱模（1）现场拼装柱模时，应适时地安设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60，严禁将大片模板系在柱子钢筋上；（2）待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而下安装柱箍；（4）柱模校后，应采用斜撑或水平进行四周支撑，以确保整体稳定。当高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系；当需要单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设置不得少于2根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜在4560之间；（5）角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉力和压力的斜撑。6、墙模板（1）安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm，处牢固地满铺一层脚手板51、；（2）模板未安装对接螺栓前，板面应向后倾一定角度；（3）对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致；（4）墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止灌混凝土时引起临近模板变形。7、楼板或平台模板单块模就位安装，必须待支架搭设稳固、板下横楞与支架连接牢固后进行。8、其它(1) 模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。(2) 模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。 (3) 斜梁、板结构的模板支架搭设时，52、应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。(4) 模板支架的整体高宽比不应大于5。(5)安装圈梁、阳台、雨蓬及挑檐等模板时，其支撑应独立设置，不得支搭在施工脚手架上。(6)安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架或悬挑工作台，并应设置防护样杆和安全网。作业处的下方不得有人通行或停留。(7)在危险部位进行作业时，操作人员应系好安全带。9、预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插 筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺 寸+10，010、现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法53、项 目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查想邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查十、模板搭设监测措施（1）监测控制：采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。（2）监测点设置：梁1500750mm、800 750mm、500700mm、800 1000mm、600750mm、500 750mm均设一个监测剖面（梁跨中位置），沉降观测点做法：梁底纵向水平管引下一根钢54、管至地面以上1.0m，上端用扣件与纵向水平管固定， 下端不落地不作固定。（3）监测措施：在混凝土浇筑前，派我公司技术人员检查支架和支撑情况，发现支模架下沉、扣件松动、钢管变形和水平位移情况的应及时通知现场经理并立马启动应急预案。 （4）监测频率：监测周期从模板钉好，混凝土浇筑前起，至混凝土浇筑后七天时终止。在模板钉好后混凝土浇筑之前观测2次作为初始数据，混凝土浇筑过程中观测2次(混凝土捣了一半及满仓各一次)，混凝土浇筑完成每隔 68小时再观测1次共两次，然后每天观测1次，直至第7天为止(或连续两次观测变形值在05mm以内可中止观测)；观测总次数暂定12次，可根据变形情况(有突然增大趋势)调整观55、测次数。（5）变形监测报警值：梁、板底沉降为5mm，梁水平位移为6mm。（6）监测数据反馈 ：监测资料采用动态反馈。在混凝土浇筑阶段，现场观测若发现位移、沉降等出现异常，或达到(超过)报警值时，必须马上停止施工，迅速疏散人员，查明原因，待加固处理排除险情后方可复工。十一、模板拆除柱模板拆除工艺流程：拆除拉杆或斜撑自上而下拆掉穿柱螺栓或柱箍拆除竖楞、自上而模板及配件运输维护下拆柱模板（1）混凝土结构浇捣后，须留有现场同条件养护的砼试块，根据分期作试压报告，达到一定强度，并通过拆模申请，经施工员、安全员检查认可并经监理工程同意后方可进行模板拆除工作。（2）模板及支架拆除时的砼强度应符合下列规定：156、）侧模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。2）底模在与结构同条件养护的砼试块达到一列的规定强度后，并通过拆模申请。模板拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002表4.3.1的规定。 3）已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的应力为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。（3）模板拆除条件1）模板拆除前必须执行拆模审批手续，经技术负责人审批签字后方可拆除。2）拆模板前必须进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。3）拆5.65米柱模板时必须有可靠的立足点，57、并有相当的安全防护措施。4）拆除模板时，应设置临时警戒线并派专人监护。5）不得留有未拆除的悬空模板。6）拆除模板的顺序、方法及措施必须按施工说明规定办理，应后装先拆、先装后拆；先拆侧模，后拆底模，先非承重部分，后拆除承重部分。拆模时不得用撬棒重锤硬撬硬击，拆除模板应按规定及施工顺序清理，运送至指定位置堆放，堆放时应平放，如须竖放，应有可靠的安全措施。严禁抛掷、撞击、脚踩等损坏模板的行为。7）预留洞的内模拆除，必须在砼强度能保证构件及孔洞表面不发生坍陷及裂缝后，方可拆除。楼梯段底模拆除前应在下梯段踏步上放置5575mm两块木料垫护，保证平台模板拆除下坠时不碰坏踏步棱角。8）复杂结构模板的拆除，应58、有专人指挥和切实的安全措施并在下面标出工作区，严禁非工作人员进入作业区。9）工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。10）遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。有雨、雪、露时应先清扫施工现场，待地面稍干不滑时再工作。11）拆除模板一般用长撬杠，严禁操作人员站在正在拆除的模板上。12）已拆除模板、拉杆、支撑等应及时拉走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。13）在砼墙体，平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在洞口上做好安全护栏，并将洞口盖严。14）拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，59、倒塌伤人。15）上下层施工人员严禁在同一垂直面上操作。16）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。17）拆除平台、楼层的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。18）严禁站在悬臂构件上面敲拆底模。19）每人应有足够的工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。20）拆除模板时应有专人负责看护指挥，并有相应的安全防护措施，拆除后的模板立即组织人员进行清理，涂刷隔离剂并按类别规格编号堆放整齐。十二、施工质量保证措施（1）首层结构支撑梁板混凝土全部封闭并达到设计强度的100%后，方可进行首层结构梁板以下土方开挖；60、地下一层地下二层结构施工后浇带位置（不包括沉降后浇带）结构梁板混凝土全部封闭并达到设计强度的80%后，方可进行该层结构梁板以下土方开挖。以上混凝土强度等级均以同条件养护试块的抗压强度为准。（2）模板安装时应配合安装专业进行施工，固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固。（3）模板在安装过程中应多检查，注意垂直度、中心线、标高及各部位尺寸，保证结构部分的几何尺寸和相邻位置的正确。（4）现浇结构模板安装、预埋件和预留孔洞的允许偏差应符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002表4.2.6、4.2.7的规定。（5）模板支撑好后，应清理干净，并涂刷脱模剂，移交下道工序61、施工班组。（6）其它保证措施1）为保证墙、柱模板定位准确，用短钢筋在柱头底部四个方向焊出模板控制点，固定模板位置。2）梁高度超过700mm 在梁中间设置一道对拉螺杆，宽度超过300mm 在梁底中心设一道或两道立杆支撑。3）地下室顶板中，梁、平板支模架水平管下加设保险扣件。4）后浇带支模采用钢筋骨架加钢丝网电焊预制，固定必须用电焊，保证混凝土不漏进后浇带。十三、成品保护措施预组拼的模板要有存放场地，场地要平整。模板平放并用木方支垫，保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免砼和模板受62、到损伤。项目严格规定，拆模必须执行拆模申请制度，严禁强行拆模。起吊模板时，信号工必须到场指挥。板浇注完砼强度达到1.2Mpa 以后，始允许操作人员在上行走，进行一些轻便工作，但不得有冲击性操作。为防止底层大面积机械土方施工时对柱棱角造成破损对该部位框架柱采取有效保护措施。十四、安全保证措施（1）加强安全教育，增强法制观念技术工要进行三级安全教育，统一命题、统一考试、考试合格后方能上岗。做好特殊工种的培训工作，坚持持证上岗，未持证人员坚决不能上岗工作。坚持每周的安全例会制度,坚持经常性的安全活动制度并做记录。在安排施工任务时，必须进行专项有针对性的全面安全交底，履行签字。认真执行安全操作规程，严63、禁违章指挥，违章作业，违反劳动纪律。（2）安全生产的具体措施施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危险标，提醒工人注意安全。建立健全安全施工岗位责任制，实行木工房、堆放场地安全负责人制度，落实专人负责。进行安全教育，严格实行安全奖罚措施。任何人进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋或赤脚，从事高空作业，要系好安全带。特殊工种必需持证上岗，严禁非正式特殊工种代替特殊工种作业，电气焊操作必需有安全防范措施。模板加工、堆放区域要远离钢筋加工车间。施工现场注意防火，及时清理刨花、木屑等易燃物品，严禁施工人员吸烟，同时配备防火设备，明确责任人。加强现场临电管理，经常检64、查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及时更换，除电工之外的任何工种不准私自接改电线，需用时应申请电工完成接线工作。模板操作区域严禁电线穿过。现场围护栏杆，要严密稳固，电缆线不允许直接敷设在栏杆上。夜间施工时基坑边缘要有明显的标志和有足够的照明。各种小型电动工具，必需由专人进行操作使用保管。现场照明灯具的架设高度要符合有关安全规程的要求，不低于2.5m。夜间施工必须有足够的照明设施。加强安全教育，落实安全责任，严格实行安全奖罚制度。十五、文明与环境健康施工措施按照施工总平面布置图堆放模板和木方，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。实行逐级防火责任制,参加义务消防队的人员组织经常65、性的业务学习和消防演习。木工电锯、压刨等作业必须严格遵守甲方规定的作息时间。施工中要合理安排作业时间尽量减少噪音、粉尘、振动、烟雾和强光等对周围居民日常生活的干扰。安排专人负责现场卫生工作，搞好现场清洁工作。施工层不准采用电锯，只能采用手锯。各项施工任务，做到工完场清。十六、模板验算计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011、混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范GB 50009-2001、钢结构设计规范GB 50017-2003等规范编制。本方案仅对大梁800*1000mm、800*750mm66、梁,120厚板,200厚剪力墙,800*800框架柱模板进行计算一、800*1000梁计算（一）、支撑计算1、工程属性新浇混凝土梁名称800 1000新浇混凝土梁计算跨度(m)7.75混凝土梁截面尺寸(mmmm)8001000新浇混凝土结构层高(m)2.47梁侧楼板厚度(mm)120 2、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标67、准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载 3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)900梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450,900,1350每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)275 设计简图如下：平面图立面图 4、面板验算面板类型覆面木68、胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=8001818/643200mm3，Ibh3/12=800181818/12388800mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.720.826.29kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(269、4+1.5)10.824.88kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.81.41kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)10.820.48kN/m (1)抗弯验算 Mmax/W(0.10724.880.32+0.1211.410.32)106/432005.9N/mm2f15N/mm2 满足要求！ (2)挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63220.483004/(10010000388800)0.27mml/400300/4000.75mm 满足要求！ (3)支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.14370、 q1静l+1.223 q1活l1.14324.880.3+1.2231.410.39.05kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14320.480.37.02kN 5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q19.05/0.811.31kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-071、.1)0.30.07kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.9-0.8/2)/20.3+0.91.350.5(1-0.12)0.30.6kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(1.8-0.9-0.8/2)/20.3+0.91.350.5(1-0.12)0.30.6kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q17.02/0.88.78kN/m72、 小梁自重q2(0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.9-0.8/2)/20.3+0.5(1-0.12)0.30.37kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.8-0.9-0.8/2)/20.3+0.5(1-0.12)0.30.37kN (1)抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.25106/675003.73N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.961kN max3Vmax/(2bh0)=32.9611000/(25073、90)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ (3)挠度验算 小梁变形图(mm) max0.05mml/400450/4001.12mm 满足要求！ (4)支座反力计算 承载能力极限状态 R10.18kN，R22.41kN，R35.92kN，R42.41kN，R50.18kN 正常使用极限状态 R10.14kN，R21.78kN，R34.58kN，R41.78kN，R50.14kN 6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I74、(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R4，R5/22.96kN，RmaxR1，R2，R3，R4，R5/22.29kN (1)抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.76106/4490168.67N/mm2f205N/mm2 满足要求！ (2)抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.08kN max2Vmax/A=25.081000/42423.96N/mm2125N/mm2 满足要求！ (3)挠度验算 主梁变形图(mm) max175、.34mml/400900/4002.25mm 满足要求！ (4)支座反力验算 承载能力极限状态 立柱3：R320kN，同理可得 立柱1：R10.61kN，立柱2：R28.14kN，立柱4：R48.14kN，立柱5：R50.61kN 正常使用极限状态 立柱3：R315.48kN，同理可得 立柱1：R10.47kN，立柱2：R26.01kN，立柱4：R46.01kN，立柱5：R50.47kN 7、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.476、9钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 由小梁验算一节可知RmaxR1，R50.18kN，RmaxR1，R50.14kN (1)抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.05106/449010.26N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.309kN max2Vmax/A=20.3091000/4241.46N/mm2125N/mm2 满足要求！ (3)挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.08mml/400900/4002.25mm 满足要求！ (4)扣件抗滑计算 R77、max20.61kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 8、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.47=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2max0.61+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.78、12)+1.40.71(0.9+0.9-0.8/2)/20.9，20，0.61+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.71(0.9+1.8-0.9-0.8/2)/20.920kN fN/(A)20103/(0.75424)62.91N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 9、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax20kNN30kN 满足要求！ 10、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)100立柱垫木地基土承载力折减系数m79、f1垫板底面面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)20/(10.25)80.02kPafak100kPa满足要求！（二）侧模计算1、工程属性新浇混凝梁名称800*1000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)8001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 2、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4km80、in0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.152.51/2，241min46.08，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.224+1.44，1.3524+1.40.740.9max34.4，36.320.936.3232.69kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2 3、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)125对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，600 设计简图81、如下：模板设计剖面图 4、面板验算面板类型木模板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： (1)、抗弯验算 q1bS承132.6932.69kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3524129.16kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10729.160.222+0.182、213.530.2220.17kNm Mmax/W0.17106/540003.18N/mm2f15N/mm2 满足要求！ (2)、挠度验算 qbS正12424kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632242204/(10010000486000)0.07mm220/400=0.55mm 满足要求！ (3)、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14329.160.22+1.2233.530.228.28kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.22246.04kN 5、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)183、25小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 (1)、抗弯验算 q8.28kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.18.280.52，0.58.280.122=0.21kNm Mmax/W0.21106/675003.07N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,84、ql1=max0.68.280.5，8.280.12=2.48kN max3Vmax/(2bh0)=32.481000/(29050)0.83N/mm21.78N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 q6.04kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6776.045004/(10093503037500)0.09mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=6.041254/(893503037500)=0.01mm125/400=0.31mm 满足要求！ (4)、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.18.280.5，0.48.280.5+885、.280.124.55kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.16.040.5，0.46.040.5+6.040.123.32kN 6、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)125主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.79kN，R22.28kN86、，R31.88kN，R42.28kN，R50.79kN 正常使用极限状态：R10.57kN，R21.66kN，R31.35kN，R41.66kN，R50.57kN (1)、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.36106/4490=79.12N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=23.071000/42414.48N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.76mm400/4001 mm 满足要求！ 7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN87、)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.8129.13kNNtb17.8kN 满足要求！二、800*750梁计算（一）支撑验算1、工程属性新浇混凝土梁名称800 750新浇混凝土梁计算跨度(m)7.75混凝土梁截面尺寸(mmmm)800750新浇混凝土结构层高(m)2.47梁侧楼板厚度(mm)120 2、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN88、/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载 3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)900梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600,1200每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)275 设计简图如下：平面图立面图 89、4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=8001818/643200mm3，Ibh3/12=800181818/12388800mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.75)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.720.820.1kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G90、3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.750.818.69kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.81.41kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.750.815.38kN/m (1)抗弯验算 Mmax/W(0.10718.690.32+0.1211.410.32)106/432004.52N/mm2f15N/mm2 满足要求！ (2)挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63215.383004/(10010000388800)0.2mml/400300/4000.75mm 满足要求！ (3)支座反力计算91、 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14318.690.3+1.2231.410.36.93kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14315.380.35.27kN 5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q16.93/0.88.66k92、N/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.30.07kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(0.9-0.8/2)/20.3+0.91.350.5(0.75-0.12)0.30.56kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72)(1.8-0.9-0.8/2)/20.3+0.91.350.5(0.75-0.12)0.30.56kN 正常使用93、极限状态： 面板传递给小梁q15.27/0.86.59kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.9-0.8/2)/20.3+0.5(0.75-0.12)0.30.33kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.8-0.9-0.8/2)/20.3+0.5(0.75-0.12)0.30.33kN (1)抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.2106/675003N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.619k94、N max3Vmax/(2bh0)=32.6191000/(25090)0.87N/mm21.78N/mm2 满足要求！ (3)挠度验算 小梁变形图(mm) max0.17mml/400600/4001.5mm 满足要求！ (4)支座反力计算 承载能力极限状态 R10.13kN，R24.22kN，R34.22kN，R40.13kN 正常使用极限状态 R10.11kN，R23.13kN，R33.13kN，R40.11kN 6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/m95、m2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R4/22.11kN，RmaxR1，R2，R3，R4/21.56kN (1)抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.54106/4490120.23N/mm2f205N/mm2 满足要求！ (2)抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.62kN max2Vmax/A=23.621000/42417.08N/mm2125N/mm2 满足要求！ (3)挠度验算 主梁变形图(96、mm) max0.91mml/400900/4002.25mm 满足要求！ (4)、支座反力验算 承载能力极限状态 立柱3：R314.26kN，同理可得 立柱1：R10.44kN，立柱2：R214.26kN，立柱4：R40.44kN 正常使用极限状态 立柱3：R310.54kN，同理可得 立柱1：R10.37kN，立柱2：R210.58kN，立柱4：R40.37kN 7、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N97、/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 由小梁验算一节可知RmaxR1，R40.13kN，RmaxR1，R40.11kN (1)抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.03106/44907.41N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ (2)抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.223kN max2Vmax/A=20.2231000/4241.05N/mm2125N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.06mml/400900/4002.25mm 满足要求！ (4)、扣件抗滑计算 Rmax20.44kN98、8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 8、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.47=150 长细比满足要求！ 查表得，0.75 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2max0.44+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.799、1(0.9+0.9-0.8/2)/20.9，14.26，0.44+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.71(0.9+1.8-0.9-0.8/2)/20.914.26kN fN/(A)14.26103/(0.75424)44.84N/mm2f205N/mm2 满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)100立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)14.26/(10.25)57.04kPafak100kPa 100、满足要求！（二）侧模计算 1、工程属性新浇混凝梁名称800*750混凝土梁截面尺寸(mmxmm)800750梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 2、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.75振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.152.51/2，240.75min46.08，1818kN101、/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.218+1.44，1.3518+1.40.740.9max27.2，28.220.928.2225.4kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k18 kN/m2 3、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)125对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为150，500 设计简图如下：模板设计剖面图 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模102、量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： （1）、抗弯验算 q1bS承125.425.4kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3518121.87kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.125q1L20.125q10.3220.32kNm Mmax/W0.32106/540005.83N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）、挠度验算 qbS正11818kN/m max0.5103、21qL4/(100EI)=0.521183154/(10010000486000)0.19mm315/400=0.79mm 满足要求！ （3）、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l左1.2525.40.3210kN 正常使用极限状态 Rmax1.25l左q1.250.32187.09kN5、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)125小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)3104、03.75 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 （1）、抗弯验算 q10kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.1100.52，0.5100.122=0.25kNm Mmax/W0.25106/675003.7N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ （2）、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.6100.5，100.12=3kN max3Vmax/(2bh0)=331000/(29050)1N/mm21.78N/mm2 满足要求！ （3）、挠度验算 q7.09kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.095004105、/(10093503037500)0.11mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=7.091254/(893503037500)=0.01mm125/400=0.31mm 满足要求！ （4）、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1100.5，0.4100.5+100.125.5kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.17.090.5，0.47.090.5+7.090.123.9kN 6、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)125主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗106、弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.84kN，R22.75kN，R30.84kN 正常使用极限状态：R10.58kN，R21.95kN，R30.58kN （1）、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.13106/4490=28.06N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ （2）、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=21.511107、000/4247.1N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ （3）、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.04mm350/4000.88 mm 满足要求！ 7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.952.3524.46kNNtb17.8kN 满足要求！三、200厚墙计算1、工程属性新浇混凝土墙名称200墙新浇混凝土墙墙厚(mm)200混凝土墙的计算高度(mm)5650混凝土墙的计算长度(mm)60002、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响108、修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.65倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.152.51/2，245.65min46.08，135.646.08kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.246.08+1.42，1.3546.08+1.40.720.9max58.1，64.170.964.1757.75kN/m2 正常109、使用极限状态设计值S正G4k46.08 kN/m23、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)400模板设计立面图 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450182/624300mm3，Ibh3/12450183/12218700mm4 （1）强度验算 qbS承0.455110、7.7525.99kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.2kNm Mmax/W0.2106/243008.36N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 qbS正0.4546.08=20.74kN/m 面板变形图(mm) 0.48mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 5、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 （1）强度验算 qbS承0.2557.7514.44kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁111、剪力图(kN) Mmax0.45kNm Mmax/W0.45106/675006.69N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 qbS正0.2546.08=11.52kN/m 小梁变形图(mm) 0.41mml/400250/4000.62mm 满足要求！ （3）支座反力计算 R1=6.08kN，R2=.R23=6.08kN，R24=6.08kN 6、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 （1）强度验算 主梁弯矩图112、(kNm) Mmax0.76kNm Mmax/W0.76106/898084.63N/mm2f205N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 主梁变形图(mm) 0.3mml/400400/4001mm 满足要求！ 7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+250500mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax400，400/2+250450mm N0.95mnS承0.950.50.4557.7512.34kNNtb12.9kN 满足要求！三、200厚墙计算1、工程属性新浇混凝土墙名称600墙新浇混凝土墙墙厚(mm)600混凝113、土墙的计算高度(mm)2650混凝土墙的计算长度(mm)6000 2、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.0混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.65倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，242.65min41.21，63.641.21kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.3114、5G4k+1.40.7Q3k0.9max1.241.21+1.42，1.3541.21+1.40.720.9max41.21，63.60.963.657.24kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k41.21 kN/m2有效压头高度h=41.21/24=1.71m3、面板计算模板厚度18mm宽度815mm长为1830mm，内楞(竖向方木)间距为250mm。Wbh2/6815182/644010mm3，I=bh3/12=815183/12396090mm4E=1.0104 N/mm2（1）强度计算M=1/10qL2=1/1057.240.2520.358KNm=M/W=3.58105/4.41115、048.14N/ mm2f15N/mm2故知强度满足要求 （2）刚度验算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载，则 = qL4/150EI=41.212504/1501.010439.61040.27mmL/400=0.625mm故知刚度满足要求4、小梁验算 小梁类型为矩型木楞,材料规格为50mm90mm，抗弯强度设计值f=15.44N/mm2，弹性模量E=9350N/mm2，截面抵抗矩W=67.5cm3，截面惯性矩I=303.75cm4，外愣间距为600mm。 （1）强度验算M=1/10qL2=1/1057.240.60022.06KNm=M/W=2.06106/6.751053.05N116、/ mm2f15.44N/mm2故知强度满足要求 （2）刚度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载，则 = qL4/150EI=41.216004/1509.351033.03106 =1.25L/400=1.5mm故知刚度满足要求5、主梁验算主梁类型为双钢管,材料规格为48mm3mm，抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2，截面抵抗矩W=8.98cm3，截面惯性矩I=21.56cm4，斜撑或对拉螺栓间距500mm。（1）强度验算主梁承受小梁传来的集中荷载，由于楞木较密，可近似按均不荷载计算，则M主=1/10qL2=1/1057.240.50021.43K117、Nm=M/W=1.43106/8.98103159.35N/ mm2f205N/mm2故知强度满足要求（2）刚度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载，则 = qL4/150EI=41.216004/1502.0610521.56104 =0.8L/400=1.5mm故知刚度满足要求6、对拉螺栓与斜撑验算对拉螺栓为M14止水螺栓，容许拉力为17.8KN，截面面积105 mm2。斜撑为48mm3mm钢管，强度设计值f=215N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2，截面抵抗矩W=8.98cm3，截面惯性矩I=21.56cm4，截面积A=414mm2，斜撑或对拉螺栓水平间距为500mm118、，竖向间距为600mm。由上图所得:q1 =q2水平荷载=41.210.50.6=12.36KN q3水平荷载=12.361710(1710-160)=11.20KNq4水平荷载=12.361710(1710-760)=6.87KNq5水平荷载=12.361710(1710-1360)=2.53KNq2斜=12.36/Cos19=13.07 KNq3斜=11.20/Cos29=12.8KNq4斜=6.87/Cos39=8.84 KNq5斜=2.53/Cos44=3.52KNL2=3.08M，L3=3.33M，L4=3.65M，L5=4.06M 1、螺杆验算(1)、对拉螺杆强度验算12360/1119、05=117.71Mpa17800/105=169.52Mpa 故知强度满足要求 2、斜撑验算(1)、q2斜斜撑强验算L2=3.08M，i=（482+422）1/2/4=15.94mm，=3080/15.94=193，则=0.213 N=2154140.213=18.96KNq2斜=13.07KN18.96KN故知，满足要求(2)、q3斜斜撑强验算L3=3.33M，i=（482+422）1/2/4=15.94mm，=3330/15.94=209，则=0.183 N=2154140.183=16.29KNq3斜=12.8KN16.29KN故知，满足要求(4)、q4斜斜撑强验算L4=3.65M，i120、=（482+422）1/2/4=15.94mm，=3080/15.94=229，则=0.154 N=2154140.154=19.13KNq4斜=8.84KN13.7KN故知，满足要求(5)、q5斜斜撑强验算L5=4.06M，i=（482+422）1/2/4=15.94mm，=4060/15.94=254.7，则= 0.130 N=2154140.13=11.57KNq5斜=3.52KN11.57KN故知，满足要求五、800*800框架柱计算1、工程属性新浇混凝土柱名称800 800新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)5650新浇混凝土柱短边边长(mm)8002、荷121、载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.65倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.152.51/2，245.65min46.08，135.646.08kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.246.08+1.4122、2，1.3546.08+1.40.720.9max58.1，64.170.964.1757.75kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k46.08 kN/m2 3、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)205面板弹性模量E(N/mm2)206000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 (1)强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.446.0822.39kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.71kN/m M123、max-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10722.390.22-0.1210.710.22-0.1kNm Mmax/W0.1106/(1/6400182)4.6N/mm2f205N/mm2 满足要求！ (2)挠度验算 作用线荷载qbS正0.446.0818.43kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6318.432004/(100206000(1/12400183)0mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5090小梁截面惯性矩I(cm4)303.75小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁抗弯强度设计值f(N/m124、m2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)150 (1)强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.257.7511.55 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.52kNm Mmax/W0.52106/67.51037.7N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.246.089.22 kN/m 面板变形图(mm) 0.68mm1.5mm 满足要求！ 5、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/125、mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 (1)柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.43kNm，N110.11kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.43kNm，N210.11kN M/Wn0.43106/(4.49103)95.21N/mm2f205N/mm2 满足要求！ (2)柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.18mml/4001.27mm 20.18mml/4001.27mm 满足要求！ 6、对拉126、螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N10.112=20.21kNNtb24.5kN 满足要求！ N10.112=20.21kN26kN 满足要求！六、120mm厚板计算1、工程属性新浇混凝土楼板名称 120mm板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)7.75新浇混凝土楼板边宽B(m)3.772、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均127、布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载3、模板体系设计模板支架高度(m)2.47立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)275立柱距混凝土板长边的距离(mm)85主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)12128、5小梁两端各悬挑长度(mm)85，85 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 （1）强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.129、4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/540004.4N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 q(G130、1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000486000)0.07mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面惯性矩I(cm4)303.75 因B/lb取整3770/900取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为85mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：131、 （1）强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.070.92+0.1210.132、940.920.19kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.10.92+0.213.150.9，0.1070.10.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.082/2，0.10.082/2+3.150.080.27kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.19，0.6，0.270.6kNm Mmax/W0.6106/675008.133、91N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.070.9+0.620.940.91.11kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.08，0.10.08+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.11，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29050)1.05N/mm21.78N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(134、0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.999004/(10093503037500)0.15mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.99854/(893503037500)0mml1/40085/4000.21mm 满足要求！ 6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.4135、9 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 （1）小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q136、2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.140.9+1.2230.570.91.79kN 按悬臂梁，R1q1l=1.70.080.14kN RmaxRmax，R1/20.9kN; 同理，R0.64kN，R0.64kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.050.91.08kN 按悬臂梁，R1q2l=1.050.080.09kN RmaxRmax，R1/20.54kN; 同理，R0.38kN，R0.38kN 137、（2）抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.25kNm Mmax/W0.25106/449055.14N/mm2f205N/mm2 满足要求！ （3）抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.52kN max2Vmax/A=21.521000/4247.16N/mm2125N/mm2 满足要求！ （4）挠度验算 主梁变形图(mm) max0.26mm 跨中max=0.26mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.11mm=150/400=0.38mm 满足要求！ 7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面138、积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 h/i1800/15.9114150 满足要求！ 查表得，0.5 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.12)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.12)+1.40.710.90.91000/(0.5424)=4.421000/210.3=21N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 8、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.42kNN30kN 满足要求！ 9、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak139、(kPa)100立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.09 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.42/(10.09)49.08kPafak100kPa 满足要求！七、300厚板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)300新浇混凝土楼板边长L140、(m)5.5新浇混凝土楼板边宽B(m)5.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z141、0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)2.47立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)750立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)350主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板长边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)350，350 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10142、000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.3)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.3)+1.40.72.5 1=11.48kN/m q20.91.143、35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max11.480.22/8，0.120.22/8+2.20.2/4= 0.11kNm Mmax/W0.11106/540002.05N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.3)1=7.63kN/m 5ql4/(384EI)57.632004/(38410000486000)0.03mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验144、算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因L/la取整5500/800取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为350mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+145、24)0.3)+1.40.72.50.22.34kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.3)0.21.9kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.20.44kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.90.82+0.1210.440.820.16kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.20.07kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.2kN/m M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181146、pLmax0.0770.070.82+0.212.20.8，0.1070.070.82+0.1812.20.80.37kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.340.352/2，0.070.352/2+2.20.350.78kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.16，0.37，0.780.78kNm Mmax/W0.78106/5400014.37N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.90.8+0.620.440.81.14kN V20.607q2L+0.681p0.6070.07147、0.8+0.6812.21.54kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.340.35，0.070.35+2.22.23kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.14，1.54，2.232.23kN max3Vmax/(2bh0)=32.231000/(29040)0.93N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.3)0.21.57kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.578004/(10093502430000)0.18mml/400800/4002mm 悬臂端maxq148、L4/(8EI)=1.573504/(893502430000)0.13mml1/400350/4000.88mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5149、+(1.1+24)0.3)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.3)+1.40.71.50.22.22kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.3)0.21.95kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.3)0.2=1.61kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.950.8+1.2230.380.82.15kN 按悬臂梁，R1q1l=2.150、220.350.78kN RmaxRmax，R12.15kN; 同理，R1.35kN，R1.35kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.610.81.47kN 按悬臂梁，R1q2l=1.610.350.56kN RmaxRmax，R11.47kN; 同理，R0.92kN，R0.92kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.62kNm Mmax/W0.62106/4490137.61N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.35kN max2Vmax/A=24.351000/42420.151、51N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.52mm 跨中max=0.36mm=800/400=2mm 悬挑段max0.52mm=300/400=0.75mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f152、(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.755750=1316.25mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.80.752/100.01kNm Nw0.91.2NG153、ik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.3)+0.91.410.80.8+0.921.40.01/0.86.29kN f Nw/(A)+ Mw/W6289.12/(0.21424)+0.01106/449072.34N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.80.752/100.01kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.3)+0.91.410.80.8+0.921.40.01/0.86.46kN f Nw/(154、A)+ Mw/W6461.92/(0.65424)+0.01106/449025.56N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.29kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.46/(10.1)64.62kPafak70kPa 满足要求！八、基坑土层承载力验算书一、 计算依据混凝土结构设计规范（GB50010-2010第6.5、6.6、附录D）建筑155、地基基础设计规范（GB50007-2002第5章）老浦片详勘二、 工程概况xx项目已开挖至-8.37m左右，目前土体无回弹现象，准备开挖土方至-14.42m，并在该处搭设环梁支模架，支模架下方浇注100mm厚素混凝土垫层。环梁支模架采用483（mm）的立杆，立杆脚用100*100*50（mm）的垫木。从地勘报告上来看，-14.42m土层可能进入2、1、2层，这三层土的地质情况如下表所示：-14.42m处土的地质情况层号层名顶板埋深（米）厚度（米）空间分布工程特性2粉质粘土夹粉土、粉砂0-4.60局部缺失软流塑，高压缩性1粉砂夹粉质粘土、粉土0-6.50局部缺失松散，高压缩性2粉砂夹粉质粘土全场156、分布稍密，中等压缩性三、 计算内容1）立杆下素混凝土的局部受压承载力；2）立杆下垫层的抗冲切验算；3）素混凝土垫层下地基的承载力4）素混凝土下地基的变形。四、素混凝土的局部受压承载力验算根据混凝土结构设计规范，素混凝土的局部受压承载力公式为： （局部受压面上仅有局部荷载作用），：； ；;；。五、受冲切承载力验算根据混凝土结构设计规范，不配置箍筋或弯起钢筋的板的受冲切承载力应符合： ；立杆的间距通常为；受冲切荷载的范围如下图所示，面积为 六、素混凝土垫层下地基的承载力素混凝土垫层相对标高位于-14.42m，其上各土层的承载力特征值，压缩模量如下表所示：-14.42m处地基承载力、压缩模量层号层名157、杂填土1粘土1004.92粉质粘土夹粉土、粉砂803.91粉砂夹粉质粘土、粉土1009.02粉砂夹粉质粘土14012.0根据建筑地基基础设计规范，当轴心荷载作用时 经计算 常用环梁下立杆间距为350*500,400*500,，其立杆受荷面积均大于154839mm2。地基的承载力满足。七、素混凝土垫层下地基的承载力素混凝土的变形包括压缩变形和回弹变形。其计算公式如下： ； 从以上公式可以看出土的压缩模量与附加应力有关。根据老浦片详勘，地下水类型主要为填土层中的上层滞水和砂层中孔隙承压水两种类型。上层滞水主要赋存于杂填土中，孔隙承压水主要赋存于砂层、圆砾层中，即、单元层中。为简化计算，统一规定地下水位位于-5.0m（相对标高）。开挖前本工程-14.42m以上土的自重为：立杆间距通常为350mm500mm，则该范围内立杆和素混凝土所产生的压应力为：由此可见地基不会产生压缩，可能会回弹。地基土回弹根据建筑地基基础设计规范公式5.3.9，由于老浦片详勘并未提供土的回弹模量，无法准确计算。不过根据B1板的施工来看，并未回弹。而且B2板土方开挖过程中，尽量减少土层暴露时间，做好垫层浇筑与土方开挖的合理衔接，可以有效防止回弹的发生。