1、商业办公大厦项目地下室模板工程专项施工方案目录第1章 编制依据11.1 图纸、资料依据11.2 文件、规范依据1第2章 工程概况22.1 建筑概况22.2 地下室结构设计概况3 结构综合概况3 各部分结构尺寸4第3章 施工部署及进度计划43.1 施工部署方案43.2 进度计划43.3 机器设备投入计划53.4 物资准备53.5 周转材料投入计划73.6 劳动力准备73.7 人员配备计划7第4章 模板工程84.1 模板工程概况84.2 模板选用94.3 模板安装94.4 模板拆除104.5 质量要求104.6 梁板模板搭设11 楼板支模架搭设11 梁支模架搭设124.7 剪力墙、地下室外墙模板搭2、设14 核心筒剪力墙模板14 核心筒以外剪力墙、地下室外墙模板选型15 地下室外墙预防漏浆措施16 地下室外墙模板防水处理164.8 柱模板搭设17第5章 雨季施工安全措施18第6章 质量保证措施19第7章 安全保证措施217.1 脚手架工程217.2 高处作业的要求237.3 施工洞口及临边防护和立体交叉作业区的隔离247.4 垂直运输机械26第8章 模板支设计算书278.1 梁模板扣件钢管高支撑架计算书27 模板面板计算28 梁底支撑方木的计算31 托梁的计算32 扣件抗滑移的计算348.2 木模板墙模板计算书36 墙模板荷载标准值计算37 墙模板面板的计算37 墙模板内外楞的计算39 穿3、墙螺栓的计算428.3 柱模板支撑计算书42 柱模板荷载标准值计算43 柱模板面板的计算44 竖楞方木的计算458.3.4 B方向柱箍的计算478.3.5 B方向对拉螺栓的计算498.3.6 H方向柱箍的计算508.3.7 H方向对拉螺栓的计算51第1章 编制依据1.1 图纸、资料依据1、*中心总部大厦37地块A、B座工程施工图纸；2、*中心总部大厦37地块A、B座工程施工总承包合同；3、施工现场的实际情况；4、我司编制的项目管理手册、程序文件及其支持性文件；5、业主、监理相关要求。1.2 文件、规范依据1、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）2、建筑地基基础设计规范（4、GB50007-2011）3、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）4、福建省混凝土外加剂应用技术规程（DBJ13-77-2006）5、钢骨混凝土结构设计规程（YB9082-2006）6、钢管混凝土叠合柱结构技术规程（CECS188:2005）7、钢管混凝土结构设计与施工规程（CECS28-90）8、钢管混凝土结构技术规程（DBJ13-51-2003）9、混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）10、型钢混凝土组合结构技术规程（JGJ138-2001）11、建筑结构制图标准（GB/T50105-2010）12、普通混凝土配合比设计规程（JGJ55-2011）13、钢筋混凝土高5、层建筑结构设计与施工规程（JGJ3-2010）14、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）15、地下工程防水技术规范（GB50108-2008）16、人民防空地下室设计规范（GB50038-2005）17、建筑物防雷设计规范（GB50057-2010）18、建筑抗震设计规范（GB50011-2010）19、工程测量规范（GB50026-2007）20、建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）21、混凝土外加剂应用技术规范（GB50119-2003）第2章 工程概况2.1 建筑概况工程名称：*中心总部大厦（37#地块）A、B座工程建设单位：设计单位：监理单位：勘察单位：施工单6、位：本工程位于xx市xx新区，西邻东屿南路，东临xx大道。建筑功能为办公及商业。总建筑面积约47万m2。本次37#地块，包括A楼联检商务中心和B楼联检政务中心，地下二层为车库。37#地块用地面积53270m2，总建筑面积263680m2（不含避难层6075m2），其中地上建筑面积约185585m2，地下建筑面积约78095m2，由总高度153.55m的A座塔楼及总高度87.95m的B座塔楼组成。建筑设计等级要求：建筑分类及耐火等级：属于一类超高层多功能综合楼建筑，建筑耐火等级为一级，地下室耐火等级为一级。2.2 地下室结构设计概况本工程地下室共2层，基础底板顶标高-12.20m、-12.70m7、；地下室一层板面标高-6.20m；地下室顶板标高为-1.50m-0.10m；基坑坑底标高为有-15.700m、-16.200m、-17.000m等。占地面积为53270m，其中地下第二层设有6级人防区 。本工程主楼基础形式采用桩筏基础，地下车库基础形式采用桩基+防水板。基础承台形式主要为矩形，三角形承台，人防墙底部设置整体异形承台。桩基型式为沉管灌注桩和冲孔灌注桩。地下室柱包括叠合柱、核心筒劲性柱、钢柱、钢管混凝土柱等。地下室结构板厚主要为250mm，300mm，地下室结构梁包括纯钢筋混凝土梁和钢骨梁。 2.2.1 结构综合概况基础形式主楼：桩筏基础；地下车库：桩基+防水板主楼结构形式A座为框8、架-核心筒结构，B座为框架-剪力墙结构地下车库结构形式现浇钢筋混凝土框架结构结构安全等级二级结构抗震设防烈度7度结构安全使用年限50年人防等级A座核6级，B座核5级，2.2.2 各部分结构尺寸底板厚度1000mm、1500mm、3000mm、3500mm等柱截面主要尺寸纯钢筋混凝土柱4001000、600800、6001000、800800、900900等叠合柱10001000、11001100、14001400、14002000等混凝土梁截面主要尺寸400700、500900、600800、600900、7501200、5001000、300800等板厚250 mm、300mm、360mm、9、400mm核心筒剪力墙300、400、500、600、700mm等地下室剪力墙300、400、600mm等第3章 施工部署及进度计划3.1 施工部署方案本章详见37#地块地下室施工总体施工部署方案。3.2 进度计划37#地块根据后浇带划分A1 A9区，B1 B10区。各分区施工满足施工部署和施工总进度计划要求。3.3 机器设备投入计划序号设备名称型号规格数量制造年份额定功率（KW）备注1塔式起重机MC48032012111租赁MC3201201271.4租赁MCT37012011100.4租赁TC80391201296.5租赁TC70351201186租赁TC80302201396.5租赁C610、0151201353.5租赁2布料机HGY1232013/自有3木工圆盘锯MJ134820108KW自有4木工压刨MB104-1620133KW自有5手提电锯MJ5082013700W自有6手枪电钻6-16122013480W自有3.4 物资准备1、材料准备杆件材质要求：钢管应符合国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管。钢管的钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。质量钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差0.50 mm，且必须涂11、防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。如钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。对不符合要求的钢管禁止使用。使用符合要求的钢管前均进行刷油漆的防锈防腐处理。扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符12、合国家标准GB15831，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。2、施工机具准备根据施工组织设计中施工机械需用量计划，做好施工机具的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。3、周转材料准备做好模板、钢管、扣件、顶托等周转材料的备料工作，分批分期进场。4、混凝土本工程采用xx市路桥建材有限公司和xx海投建材有限公司提供的商品混凝土。3.5 周转材料投入计划序号材料名称单位用量进场时间1模板（=18mm）m2278268随工程进度2钢管（48.33.6）t6300随工程进度3木枋（50100 mm）m37250随工程进度4木枋（13、100100 mm）m3483.5随工程进度5U型顶托个6000随工程进度6扣件个483926随工程进度7对拉螺杆（14）t43.5随工程进度8PVC塑料管m475随工程进度3.6 劳动力准备根据开工日期和劳动力需用量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划，各项安全、技术、质量保证措施，质量标准和验收规范要求，设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规14、章制度，加强遵纪守法教育。3.7 人员配备计划土建劳动力统计表工种/月份2014.42014.52014.62014.72014.82014.92014.10木工75175225225225150120架子工30406060505030焊工10203030302010塔吊司机262020202020塔吊指挥262020202020测量工3568863合计122252361363353266203地下室结构施工期间根据工程规模及面积按照国家规定投入4个专职安全员进行地下室结构安全生产管理。 第4章 模板工程4.1 模板工程概况1、A座模板工程概况A座地下2层，基础底板顶标高-12.7m，主楼筏板15、及底板承台上反，面标高为-12.2m，建筑面积约1.7万m2。地下二层层高有6.5m，6.2m，5.8m，5.7m，5.3m，地下一层板厚有250mm、300mm两种。地下一层层高有6.1m，5.9m，5.7m，5.5m，5.2m，4.3m，建筑面积约1.7万m2。顶板板厚有250mm、300mm两种。部分区域(A-C轴A-L轴交A-1A-11轴)柱为钢管混凝土柱或钢柱，部分梁为劲性混凝土梁，梁中有HN300*150钢骨，与钢柱铰接或刚接。地下室梁的主要尺寸：200*300，200*600，250*400，300*600，300*700，400*500，400*700，400*900，400*16、10002、B座模板工程概况B座地下2层，基础底板顶标高-12.7m，建筑面积约2.2万m2，主楼筏板及底板承台上反，面标高为-12.2m。地下二层层高有6.5m、6.2m、5.1m，地下一层板厚有250mm、300mm、360mm（B-33B-46交B-JB-K及1/B-36B-39交B-FB-J）、540mm（人防楼梯封板，尺寸范围4200mm11300mm）。地下一层层高有6.1m、5.9m、5.5m、5.2m、4.7m、4.3m，建筑面积约2.2万平方，顶板板厚有250mm、300mm、400mm、540mm（标高-1.5m，尺寸范围8400mm9500mm）。B座地下一层及地下室顶板17、有较大数量的柱为钢管混凝土柱或钢柱，部分梁为劲性梁，梁中有HN300*150钢骨，与钢柱铰接或刚接。地下室梁的主要尺寸：200*500，300*600，300*800，400*600，400*700，400*800，400*900，400*1000，400*1100，500*700。4.2 模板选用圆柱（包括外包混凝土钢柱和钢筋混凝土圆柱）采用木制建筑圆模板，其余柱墙、梁板均采用普通木模。4.3 模板安装（1）先弹出中线及模板外边线。（2）模板固定采用对拉螺栓、PVC套管，木方、钢管、型钢等。（3）模板接缝应严密，安装模板时要拉线校直，螺栓扣件等各连接件要拧紧牢靠。（4）支模板前模板先刷隔离剂18、，并注意保护，防止损坏。（5）浇筑混凝土前，模板内杂物清理干净，并浇水湿润，但不应有积水。（6）模板安装和混凝土施工时，均应派专人对模板及其支架随时进行观察和维护，发现问题及时修整。4.4 模板拆除侧模及其支架拆除时的混凝土强度应达到1.2Mpa以上，保证其表面及棱角不受损坏，拆除的模板及其支架应堆放整齐并及时外运。模板拆除前预留7天拆模试块，拆模需向监理提交拆模审批表，经同意才可拆模。底模拆除时要满足以下混凝土强度要求。构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板502，758100梁、拱、壳758100悬臂构件1004.5 质量要求（1）模板应安装牢固，拼缝严19、密，尺寸正确。（2）在涂刷隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（3）预留插筋及预埋件不得遗漏且安装牢固。（4）模板安装允许偏差：轴线位移5mm；截面尺寸+4mm、-5 mm；相邻两板表面高低差+2mm；表面平整度+5mm。（5）不同标号梁节点施工缝节点处理：在距墙、柱边500mm处焊接HRB400直径12mm50钢筋网片，在钢筋网片上绑扎镀锌钢丝网。见下图：4.6 梁板模板搭设梁板支撑架高度超过8m，施工总荷载超过15kN/m2，集中线荷载超过20kN/m，跨度超过18m的危险性较大的高支模施工，根据国务院建设工程安全生产管理条例和建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法，20、另编制专项施工方案并请专家组进行论证，详见高大模板安全专项施工方案。4.6.1 楼板支模架搭设本工程地下二层及地下一层顶板厚度为250mm，300mm，为超重板结构，模支架搭设高度为6.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.9米，立杆的横距l=0.9米，立杆的步距h=1.50米，钢管采用48.3x3.6mm；板底主愣采用100x100mm木枋加U型顶托支撑，次愣采用50x100mm木枋间距300mm。搭设示意图如下：4.6.2 梁支模架搭设除进行专家论证梁板支模架外的普通梁板按常规方法施工，200*500，300*600，300*800，400*600，400*700，400*800，400*921、00，400*1000，400*1100，500*700等非超重梁的梁底及梁侧模板分别按如下参数搭设。梁200b400 300h800以400*800为例。梁底支撑立杆2道，立杆纵向间距（跨度方向0.9m（立杆跨度方向间距与两侧板立杆间距一致），立杆横向间距（截面方向）0.5m。立杆的步距h1.50米；搭设高度为5.7m；梁底次楞用500x100mm木方间距350mm，主楞用100x100mm木方；梁侧次楞用50x100mm木方间距350mm，主楞用A48.33.6mm双钢管，梁高大于700mm，设置一道对拉螺杆，对拉螺杆（A14）沿梁长方向间距500mm，梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距322、50mm。支模时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱。梁板模支模如下图所示。400b 800h1100的非超重梁以400*1100mm梁为例梁底支撑立杆2道，立杆纵向间距（跨度方向0.9m（立杆跨度方向间距与两侧板立杆间距协调），立杆横向间距（截面方向）0.5m。立杆的步距h1.50米；搭设高度为5.4m；梁底次楞用500x100mm木方间距350mm，主楞用100x100mm木方；梁侧次楞用50x100mm木方间距5米10经纬仪或吊线、钢尺检查全高HH/1000且30经纬仪、钢尺检查标高层高正负30经纬仪、钢尺检查全高正负30截面尺寸+8，-5钢尺检查电梯井井筒长、宽对定位中心线+25，0钢尺23、检查井筒全高（H）垂直度H/1000，且30经纬仪、钢尺检查表面平整度82米靠尺和塞尺检查预埋设施中心线位置预埋件10钢尺检查预埋螺栓5预埋管5预留洞中心线位置15钢尺检查注：检查轴线、中心线位置时，应沿纵、横两个方向梁测，并取其中的较大值。第7章 安全保证措施7.1 脚手架工程（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GBT3092）中规定的3号普通钢管，其质量因符合现行国家标准（GBT700）中Q235A级钢的规定。钢管的最大长度不宜超过6.5米，每根钢管的最大重量不应大于25kgm，钢管上严禁打孔。（2）扣件式脚手架应采用可锻铸铁制作的24、扣件，其材质应符合现行国家材质标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达65KNM时，不得发生破坏。（3）脚手架采用钢筋网片脚手板，每块质量不得大于30KG脚手板钢筋X向采用A640，Y向A680。（4）主体施工阶段外脚手架上面的施工荷载不得超过3KN/m2；装饰装修阶段不得超过2KN/ m2。（5）架子搭设和组装完毕，再投入使用前，应逐层、逐流水段由主管工长、架子班班长和专职技安人员一起组织验收。验收时，要由主管审批架子施工方案一级的技术和安全部门参加，并填写验收单。验收时，要检查架子使用的各种材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准、各有关规范的规定和25、施工方案的要求。（6）脚手架的验收验收的具体内容为：A. 如搭设悬挑式脚手架，悬挑梁的布置、间距、水平度、锚固长度是否符合方案的要求；B. 架子搭设和组装C. 连墙点或与结构固定部分是否安全可靠，剪刀撑、斜撑是否符合要求；D. 架子的安全防护是否安全可靠，扣件拧紧程度符合规定；E. 脚手架的斜拉钢丝绳等，要安全可靠，脚手板的铺设应符合规定；F. 脚手架的水平防护及垂直防护要符合方案要求。落地双排脚手架的基础处理、做法、埋深要正确和安全可靠。（7）脚手架的拆除A .架子拆除适应划分作业区，周围栏杆或树立警戒标志，地面设有专人指挥严禁非作业人员入内。B .拆除的高处作业人员，要正确戴安全帽，系好安26、全带，扎裹腿，穿软底鞋。C .拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。严禁上下同时进行拆除作业。D .连墙点应随拆除进度随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前应设临时支撑，然后再拆抛撑。E .拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件前，应先通知对方，以防坠落。F .大片架子拆除前应将预留的斜道、转料平台、通道小飞跳等，先行拆除或加固。G .拆除时，如附近有外电线路，要采取隔离措施，防止接触电线。H .拆除时应注意成品保护，拆下的材料应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷。I .拆除架体过程中，不得中途换人，如要换时，应将拆除的情况交待清楚后方可离开。J .立杆的脚手架或27、满堂内架拆除时，拆下的架料应用绳子拴住，传递给地面上的作业人员，按规定地点分类堆放。7.2 高处作业的要求高处作业要坚持“先防护、后施工，无防护、不施工”的原则。A 高处作业要设置安全标志，挂安全网，并逐级做好安全技术交底。B 高处作业时，每年要进行一次体格检查，患有心脏病、高血压、精神病、癫痫病等不适合从事高处作业的人员，不可安排从事此类工作，严禁酒后作业。C 高处作业时，要衣着灵便，但绝不可赤膊裸身。脚下要穿软底防滑鞋，决不得穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的鞋。操作时要严格遵守各项安全操作规程和劳动纪律。D 高处作业人员持证上岗。E 施工过程中，若发现高处作业的安全设施有缺陷或隐患，务必及时报告28、并立即处理解决，对危及人身安全的隐患，应立即停止作业。所有安全防护设施和安全设施标志等，任何人不得毁损或擅自移动和拆除。确因施工需要而暂时拆除或移动的要报经项目安检部门同意后才能动手拆移，并在工作完毕后即行复原。7.3 施工洞口及临边防护和立体交叉作业区的隔离（1）洞口的防护措施1）楼板、屋面及平台等处平面的洞口的边长大于25CM，用坚实盖板加以盖设，盖板应能防止挪位或移位。2）楼面板等处边长2550CM的洞口、安装预制构件时的洞口以及缺件临时形成的洞口，可用木盖板加以盖设，盖板搁置时，四周要保持均衡，并设有临时固定其位置的措施，防止发生牵动。3）边长50100CM的洞口。盖以用钢筋制作的网络29、，然后在网格上铺钢芭网。另外，也可用贯穿于砼板内的钢筋构成防护网，上铺遮盖物，钢筋网格的间距不能大于20CM。4）边长在150CM以上的洞口必须在洞口的四周设置防护栏杆，并在洞口的下方张挂安全平网。5）管道井施工中，除按上述办法防护外，还需加设明显的标志。如遇施工需要临时拆移房和设施时，必须请工地施工负责人批准后方可拆移并由专人负责看守。当作业结束后，要立即恢复原状。6）位于车辆行驶道旁边的洞口、深沟与管道坑、槽等处，在其上面所加的防护盖板两侧，须有防止被任意拖动的措施。它的材质需能承受不小于挡在卡车后的额定有效承载力两倍的荷载，以防车辆偏向或驶出道外冲压洞口板身。7）墙面等处的竖向洞口，凡落30、地的洞口要加装工具式或固定式防护门。门栅网格的间距应不大于15CM，也可采用防护栏杆，下设2030CM高的挡脚板或挡脚笆。8）下边沿至楼板或底面的高度低于80CM的窗台等竖向洞口，外侧落差大于2M时，就应在施工过程中加设高至1.2米的临时防护栏杆，这是为了防止人身冲翻下落。其他对邻近的人与物有坠落危险的各种竖向洞口，都应加以盖设或做一定防护。这些防护设施都要有固定其位置的措施，防止移位或被移走。（2）立体交叉作业的安全措施1）进行上下立体交叉作业施工时，任何时间、任何场合都不允许在同一垂直方向操作。上下操作位置的横向距离，应大于上层高度可能坠落半径范围。在设置安全隔离层时，它的防护穿透能力应不31、小于安全网的防护能力。2）拆除模板、脚手架时，下方不得有其他操作人员，拆除后，临时堆放处离楼层边沿应不小于1M起堆放高度不能超过1M。任何拆卸下来的物品，都不允许堆放在楼层口、通道口、脚手架边缘处。3）施工电梯、井子架等施工设备旁人员进出建筑物的通道口，搭设安全隔离棚。防护棚顶部，要做双层结构。7.4 垂直运输机械（1）塔吊1）塔吊必须具有以下可靠的安全装置。包括起重量限制器、力矩限制器、高度限制器、行程限制器、幅度限制器、吊钩保险装置、卷筒保险装置。2 ）风力为四级以上的天气不允许进行顶升作业。3 ）两台塔机同时作业时，两塔高度差不小于5M 。4 ）顶升作业要专人指挥，电源液压系统等均要专人32、操作。5 ）顶升前应把平衡重、起重小车移向塔吊中心，顶升过程中禁止旋转塔帽。顶升完毕，要检查电源是否切断，左右操纵杆要回到中间位置，套架与塔身脱离接触，各段螺栓要紧固。6 ）顶升到一定高度要进行锚固拉杆安装。7 ）塔吊作业时应有专人指挥，相互配合。参加高出作业人员要严格遵守高空作业技术规程，安装作业区内禁止闲人逗留，拆除影响安全作业的电线（电缆）。第8章 模板支设计算书8.1 梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能33、完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为5.4米， 基本尺寸为：梁截面 BD=400mm1100mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用100100mm方木。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。8.1.1 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 =34、 25.0001.1000.900=24.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900(21.100+0.400)/0.400=2.048kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.900=1.620kN 均布荷载 q = 1.224.750+1.22.048=32.157kN/m 集中荷载 P = 1.41.620=2.268kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.35、80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.545kN N2=6.021kN N3=6.021kN N4=1.545kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08010001000/48600=1.643N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=33278.036、/(2900.00018.000)=0.304N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.024mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!8.1.2 梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.020/0.900=6.689kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.690.90 最大剪力 Q=0.60.9006.689=3.612kN 最大支座力 N=1.10.9006.37、689=6.623kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.542106/83333.3=6.50N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33612/(250100)=1.084N/mm2 截面抗剪强度设计值 38、T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6775.575900.04/(1009500.004166666.8)=0.626mm 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!8.1.3 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.594kN 经过计算得到最大变形 V= 0.7mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中39、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.564106/166666.7=9.38N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37594/(2100100)=1.139N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变40、形 v =0.7mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!8.1.4 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.59kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1295.400=0.837kN N = 7.594+0.837+041、.000=8.431kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70a 立杆上端伸出顶42、层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果： = 94.96N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 50.84N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果： = 67.60N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。8.2 木模板墙模板计算书墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模43、板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距250mm。 外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根钢楞，间距500mm。 穿墙螺栓水平距离450mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。 墙模板组装示意图8.2.1 墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下44、式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=69.120kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=69.120kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。8.2.2 墙模板面板的计算面45、板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小。按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 50.001.801.80/6=27.00cm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.5069.12=41.47kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.506.00=4.20kN/m； 46、l 计算跨度(内楞间距),l = 250mm； 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值10.572N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 34.56N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 250mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.000mm； 面板的最大挠度计算值, v 47、= 0.627mm； 面板的挠度验算 v v,满足要求!8.2.3 墙模板内外楞的计算 (一)、内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图1、内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 内楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 1048、 其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.269.12+1.46.00)0.25=22.84kN/m； l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm； 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值6.851N/mm2； 内楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2、内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.185mm； 内楞的挠度验算 v v,满足要求! (二)、外楞(木或钢)49、承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图3、外楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.269.12+1.46.00)0.450.50=20.55kN； l 外楞计算跨度(对拉螺50、栓水平间距),l = 450mm； 外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值180.234N/mm2； 外楞的抗弯强度验算 f,满足要求!4、外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,v = 1.125mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.359mm； 外楞的挠度验算 v v,满足要求!8.2.4 穿墙螺栓的计算计算公式: N N = fA 其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f 穿墙螺栓51、的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 14 穿墙螺栓有效直径(mm): 12 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.552 穿墙螺栓强度验算满足要求!8.3 柱模板支撑计算书柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=900mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=900mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=600mm，柱箍间距计算跨度d=500mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距250mm。柱箍采用圆钢管483.0，每道柱箍252、根钢箍，间距500mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。柱模板计算简图8.3.1 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T混凝土的入模温度，取20.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修53、正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.550kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。8.3.2 柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1.面板抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中q强度设计荷载(kN/m)；q=(1.240.55+1.44.00)0.50=27.13kN/md竖楞的距离，d=250mm；经过计算得到最大弯矩M=0.1027.1300.25面板截面抵抗矩W=500.018.018.54、0/6=27000.0mm3经过计算得到f=M/W=0.170106/27000.0=6.280N/mm2面板的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.60.25027.130=4.070kN截面抗剪强度计算值T=34070/(250018)=0.678N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中q混凝土侧压力的标准值，q=40.5500.500=20.275kN/m；E面板的弹性模量，取6000.0N/mm255、；I面板截面惯性矩I=500.018.018.018.0/12=243000.0mm4；经过计算得到v=0.677(40.5500.50)250.04/(1006000.0243000.0)=0.368mmv面板最大允许挠度，v=250.000/250=1.00mm；面板的最大挠度满足要求!8.3.3 竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1.竖楞方木抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中q强度设计荷载(kN/m)；q=(1.240.55+1.44.00)0.25=13.57kN/md为柱箍的距离，d=50056、mm；经过计算得到最大弯矩M=0.1013.5650.50竖楞方木截面抵抗矩W=50.0100.0100.0/6=83333.3mm3经过计算得到f=M/W=0.339106/83333.3=4.069N/mm2竖楞方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.60.50013.565=4.070kN截面抗剪强度计算值T=34070/(250100)=1.221N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算57、公式其中q混凝土侧压力的标准值，q=40.5500.250=10.138kN/m；E竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm2；I竖楞方木截面惯性矩I=50.0100.0100.0100.0/12=4166667.0mm4；经过计算得到v=0.677(40.5500.25)500.04/(1009500.04166667.0)=0.108mmv竖楞方木最大允许挠度，v=500.000/250=2.00mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!8.3.4 B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍的规格:圆钢管483.0mm；钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；钢58、柱箍截面惯性矩I=10.78cm4；B方向柱箍计算简图其中P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.240.55+1.44.00)0.250.50=6.78kN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩最大支座力N=22.419kN最大变形v=0.473mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中Mx柱箍杆件的最大弯矩设计值；x截面塑性发展系数,为1.05；W弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=8.98cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2):f=205.000B边柱箍的抗弯强度计算值f=138.63N/mm2；59、B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到v=0.473mmv柱箍最大允许挠度，v=450.000/400=1.13mm；柱箍的最大挠度满足要求!8.3.5 B方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力22.42kN。经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于16mm!8.3.6 H方向柱箍的计算H方向柱箍计算简图其中P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.240.55+1.44.00)0.250.50=6.78kN经过连续梁的计算得到H方向60、柱箍剪力图(kN)H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩最大支座力N=22.419kN最大变形v=0.473mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式f=M/Wf其中M柱箍杆件的最大弯矩设计值；W弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=8.98cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2):f=205.000H边柱箍的抗弯强度计算值f=138.63N/mm2；H边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到v=0.473mmv柱箍最大允许挠度，v=450.000/400=1.13mm；柱箍的最大挠度满足要求!8.3.7 H方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力22.42kN。经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于16mm!